06 capitulo vi

Rippedby{^ALEX21^}alex-21@starmedia.com
Capítulo VI Criterios de Selección de Componentes Eléctricos
Canalizaciones Eléctricas Residenciales Ing. Oswaldo Penissi
47
CAPITULO VI
CRITERIOS DE SELECCIÓN DE
COMPONENTES ELÉCTRICOS
6.1 DISTRIBUCIÓN DE ENERGÍA
Para poder seleccionar los componentes de una canalización eléctrica residencial, es necesario conocer
en primera instancia toda la información relacionada con el servicio que pueden brindar las Empresas
de Electricidad en Venezuela.
La Norma Venezolana COVENIN 159-81, dedicada exclusivamente a Tensiones Normalizadas, define
como tensión normal, a la tensión característica de funcionamiento de un equipo eléctrico. Se puede
distinguir la tensión en condiciones normales, tensión máxima y mínima permisible en condiciones de
emergencia. Esta norma es de estricto cumplimiento por parte de las compañías de electricidad. La
variación de tensión respecto a la normal se suele expresar en tanto por ciento de la misma, hacia arriba o
hacia abajo (±∆V%). Consideraciones similares se hacen respecto a la frecuencia en la cual se aceptan
variaciones del orden del ± 2%. En Venezuela la frecuencia normalizada es de 60 Hertz.
6.2 TENSIONES NORMALIZADAS
Las empresas de Electricidad brindan el servicio utilizando tensiones normalizadas que se indican en las
Tablas anexas vara baia tensión
TABLA N° III
TENSIONES NORMALIZADAS EN BAJA TENSIÓN
Sistema
Servicio
Número de
Hilos
Tensión
Nominal
(Voltio)
Usos y Aplicaciones Recomendadas
2 120 Residencial
3 120/240
Residencial, Pequeño Comercio y
Alumbrado Público
MONOFÁSICO
3 240/480
Alumbrado Público y Campos
Deportivos
4 208/120
Residencial, Comercial,
Edificaciones Públicas y Pequeñas
Industrias, Hoteles, Hospitales
3 240
Uso restringido en cargas trifásicas
balanceadas, bombas “HIDRO-
VEN”, etc.
4 480/277
Comercial, Industrial y Edificios
Públicos
TRIFÁSICOS
3 600 Industrial en casos especiales

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TABLA N° IV
TENSIONES NORMALIZADAS EN ALTA TENSIÓN
Sistema
Servicio Número de Hilos
Tensión
Nominal (Voltios)
3 - 2400
3 - 4800
- 4 8320 Y/24800
- 4 12470 Y/7200
3 - 13800 (*)
- 4 24000 Y/13800
- 4 34500 Y/19920
TRIFÁSICOS 3 - 34500 (*)
(*) Tensiones normalizadas por CADAFE en redes de distribución, ampliamente utilizadasenel medioruralyurbano.
La norma COVENIN establece una variación máxima de tensión en el punto de medición del
usuario en condiciones normales hasta ±5% y en emergencia ±8%, para baja tensión. En el caso de
alta tensión se permitirá en condiciones normales una variación máxima del ±2.5% y en emergencia
±5%.
6.3 TENSIONES Y TOLERANCIA A NIVEL RESIDENCIAL
A nivel residencial las cargas de alumbrado en todos los casos se alimentan en 120V, al igual
que los tomacorrientes de uso general, que sirven a los equipos electrodomésticos en Venezuela. Hay
circuitos que alimentan cargas de alumbrado de áreas exteriores, como por ejemplo, jardines, para
iluminación especial de canchas y piscinas que usan lámparas de descarga en 220V. También en la misma
tensión en dos fases se alimentan los equipos de aire acondicionado de ventana, secadoras y cocinas
eléctricas (a 3 hilos). Ciertos equipos de bombeo trabajan en 120V, normalmente utilizan motores en
220V (dos fases). Para equipos de bombeo de pozos profundos se utilizan motores trifásicos en 208V, al
igual que los equipos de aire acondicionado centrales. Ciertas neveras o congeladores más bien de uso
comercial suelen alimentarse en 2 fases a 220V. Respecto a la tolerancia, todo equipo viene diseñado de
fábrica para trabajar en condiciones anormales, cuando así se requiera, admitiendo una tolerancia
máxima de más o menos 10% de la tensión nominal, ya sean lámparas, radios, televisores, motores, etc. En
cada caso ciertos equipos tienen indicado en placa la tensión mínima y máxima de trabajo. Otros disponen
para lograr un mejor funcionamiento, de interruptores de transferencia que seleccionarán el voltaje deseado
según las condiciones del servicio.
Esta tolerancia permite entonces si la Empresa de Electricidad mantiene en el secundario de un
banco de transformación trifásico 120/208, pero en la red existe una caída de tensión hasta el punto de
entrega en el sitio de medición, allí habrá 114/191V, para un 5% de caída de tensión máxima. Para
que la tensión mínima de un equipo electrodoméstico de 110V se cumpla, la caída de tensión interna
dentro de la vivienda, no podrá exceder los 4V, o sea, algo más del 3%. Por consiguiente, se establecerá
para los efectos de diseño una caída de tensión máxima del 3% desde el punto de medición hasta la punta
de un circuito secundario a nivel residencial.
En el caso de un edificio residencial, se repartirá el 3% entre el tramo que va desde el medidor del
usuario al tablero en el apartamento y fin del circuito secundario. Para el caso de acometidas en baja
tensión se permitirá una caída máxima del 2% y si es en alta tensión del 1 %. El CEN establece en las
secciones 210-19a y 215-2, la caída máxima de tensión en circuitos residenciales y alimentadores. Todo
banco de transformación instalado por la compañía de electricidad, posee de fábrica un regulador
manual denominado "taps", que modifica el número de pasos en las bobinas del núcleo, permitiendo subir
o bajar la tensión del secundario o reducirlo desde ±5% o bien ±2.5%; esto ayuda a corregir ciertas caídas
de tensión perjudiciales a nivel de distribución. Por todo lo antes señalado, a nivel residencial una acometida
eléctrica podrá ser:

49
Monofásica: 2 hilos en 120 V.
Monofásica: 3 hilos en 120/208V.
Trifásica: 4 hilos en 120/208 si así lo requiere el nivel de carga o
bien los equipos disponibles en la vivienda.
Monofásica: 3 hilos en 120/240V
En caso de que la empresa de electricidad entregue a un edificio el servicio en alta tensión, la
acometida eléctrica será:
Monofásica: 2 hilos en 13800V (Según Normas de CADAFE)
Trifásica: 3 hilos en 13800V
Se ilustra el caso de un edificio de 10 pisos con entrada en alta tensión hasta la caseta de transformación
luego al cuadrado de medidores y de allí el subalimentador a cada apartamento tal como se muestra en la
figura a continuación.
Para el ejemplo de una edificación donde el diseño económico obliga a utilizar transformadores de
13800/480 y en sectores 480/120-240V, obsérvese el gráfico siguiente:
Para el caso de edificios de gran altura, la solución es similar a la anterior, pero se asume que los cuartos
de transformación se ubican cada 10 pisos. En cada caso habrá que ver el número de apartamentos por piso, la
densidad de carga que resulte del estudio respectivo, para definir cada cuantos pisos se ubicará el cuarto de
transformación y cuadro de medidores del sector, para que la solución sea económicamente aceptable a los
intereses del propietario. Véase Figura N° 43.
Habrá que observar medidas de seguridad en la instalación, dado que la red interna en alta tensión
requiere muchos más cuidados que la distribución en baja tensión. Se tendrán en cuenta las normas contra
incendio y las ordenanzas municipales locales, además de observar las Normas de la Compañía de

50
Electricidad, quien supervisará el proyecto y la obra. La Solución adoptada en el ejemplo anterior se debe a
que resulta más económico distribuir en AT hasta cierto punto y de allí en BT, que hacerlo desde una
subestación única ubicada en la planta baja, donde los tramos de subalimentadores serían muy largos. Por tal
motivo habría que adoptar secciones de conductor mucho más grandes a fin de compensar la caída de tensión,
cosa que resultaría mucho más oneroso. Este problema se comprenderá mejor más adelante cuando se
enfoque el tema de selección de conductores.

51
6.4 LA CAÍDA DE TENSIÓN EN UN CONDUCTOR
Con el fin de obtener un medio práctico de seleccionar el calibre de un conductor, en función de la
caída de tensión en forma porcentual de una línea, se hará el siguiente planteamiento que se muestra en
la Figura N° 44; R y X son la resistencia y reactancia del conductor que alimenta cierta carga en vatios
(W). La caída de tensión en la línea se expresa como (*
): (DELTA V) = ∆V = V0 – V1
V0 = Se asume la tensión de salida en un tablero.
V1 = Tensión de llegada a la carga
Considerando que en líneas cortas, como lo son estos circuitos en instalaciones eléctricas residenciales o
similares, se desprecia la capacitancia, el diagrama vectorial queda como se indica en la Figura N° 45. Del
mismo se deduce que:
( ) ( )22
10 IRSenIXCosIXSenIRCosVV αααα ++++= (1)
El segundo término de Vo, o sea, la componente reactiva se puede despreciar cuando IR e IX no
exceden de un 10%, como sucede en este tipo de circuitos. Por lo antes expuesto la ecuación (1) queda
reducida a:
αα IXSenIRCosVVV 10 +=−=∆ (2)
*
Manual del MOP. Tomo II. Págs. 401 a la 406

52
La magnitud del error asumido es igual a 2Vo sen2
β/2, donde β es el ángulo entre la tensión de salida y la de
llegada, en la práctica es menor de 5°, por lo cual significa que el error no excederá el 1%, de la caída de tensión, por
consiguiente se considera despreciable. Tomando en cuenta en la (2) que tanto R como X son función de la
longitud del circuito quedan definidos así:
R=rL y X=xL (3)
Quedando establecido que "r" es la resistencia en ohmios por unidad de longitud y "x" la reactancia por
unidad de longitud. El primero depende de la resistencia del conductor y el área. En el caso de "x" depende de
la inductancia unitaria, la geometría de los conductores y otras constantes.
Reemplazando la (3) en (2) queda:
( )αα xSenrCosILV +=∆ (4)
Expresando en tanto por ciento de V0 resulta:
( ) 2
0
10xSenrCos
V
IL
V% ⋅+= αα∆ (5)
o bien
( ) 2
2
0
0
10xSenrCos
V
ILV
V ⋅+= αα∆ (6)
Introduciendo el concepto de KVA y KV en la anterior queda:








⋅
⋅+⋅
⋅= 2
0KV10
SenxCosr
LKVAV%
αα
∆ (7)
Se puede considerar que en (7):
2
0KV10
SenxCosr
K
⋅
⋅+⋅
=
αα
(8)
Por consiguiente reemplazando en (7) resulta:
KLKVAV% ⋅⋅=∆ (9)
La expresión (9) también es válida en función de la corriente haciendo la variación de K, quedando de la
forma siguiente:
KLIV% ⋅⋅=∆ (10)
En el Apéndice de este texto se hallan Tablas que nos permiten obtener el calibre del conductor a
partir de las expresiones (9) y (10) (véase Tabla N° 2 a la N° 10).
Se define como capacidad de distribución a la expresión de la (9) y (10).
K
V%
LKVACD
∆
=⋅= (11)

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K
V%
LICD
∆
=⋅= (12)
Calculando la CD correspondiente, conforme venga expresada la carga considerada, ya sea en KVA
o bien en Amperios, se logra seleccionar el calibre del conductor requerido en las Tablas correspondientes.
Es necesario definir el factor de potencia, tipo de conductor (cobre o aluminio), tipo de tubería magnética
(metálica) o no magnética de plástico. Habrá que tomar en cuenta si el aislante es de TW (60°C) o TTU
(75°C). Se puede considerar que el comportamiento del THW es equivalente al TTU para los fines
prácticos,
de selección del calibre del conductor. Cabe señalar que las Tablas han sido elaboradas
para un sistema trifásico 120/208V, 60 Hz. Para otros sistemas de tensión habrá que aplicar un factor de
corrección (Véase Apéndice A, Tabla N° 2). Lo mismo sucede si la caída de tensión es diferente al 2%,
se tendrá que aplicar el factor de corrección correspondiente al CD calculado.
6.5 CAPACIDAD DE CORRIENTE DE UN CONDUCTOR
Todo conductor posee una capacidad de transportar corriente eléctrica a través de él. Esta capacidad
está limitada por la conductividad del material conductor, si éste es desnudo, sólo lo afectará lo antes
señalado; pero si el conductor es aislado, limita también el paso de la corriente, la capacidad térmica
del material aislante. El hecho de que un conductor tenga una resistencia eléctrica, al paso de una
corriente por él, se presenta el efecto Joule.
(vatios)RIW 2
⋅= (13)
Se sabe que:
A
L
R
⋅
=
ρ
Donde p es la resistividad del conductor, L la longitud y A el área de la sección recta del mismo. La
potencia consumida expresada en (13) según los valores que alcance provocará un aumento de la
temperatura respecto a la del ambiente. En el caso de conductor desnudo este calentamiento no afecta
tanto el conductor si no se excede la temperatura de fusión del metal. Normalmente la temperatura
de trabajo está muy por debajo de este valor. El calor producido en el conductor es disipado
rápidamente en contacto con el aire. En la medida que se escoja la sección A del conductor, la
resistencia se podrá hacer bajar, a fin de que el efecto Joule alcance valores reducidos y por ende las
pérdidas resulten económicamente menores. En el caso de un conductor aislado, el efecto Joule deberá
producir un calentamiento que esté muy por debajo de la temperatura de fusión del aislante, a fin de no
dañarlo ni acortar su vida útil. Si el conductor aislado está al aire, la disipación de calor se hace en forma
espontánea y fácil, permitiendo refrescar el cable hasta ciertos valores del efecto Joule. En
condiciones que el cable se encuentre confinado en una canalización con otros conductores hará más
difícil la disipación de calor provocándose un calentamiento mutuo. A medida que aumente el número de
conductores el efecto será acumulativo, debiéndose en este caso reducir la corriente para no provocar el
recalentamiento pernicioso. Para el caso de una bancada de tuberías, donde en cada una de ellas hay
conductores, la disipación de calor se puede complicar cuando el número de tubos es mayor de 4, en ese
caso se tendrá que tomar un factor de reducción para bajar la corriente de los conductores a fin de no dañar
el aislante al igual que el caso de varios conductores en ducto. Finalmente, la capacidad de corriente
de un conductor aislado, se ve afectado también en el caso de que la temperatura ambiente, exceda los
valores, de especificación del fabricante. A fin de preservar el aislante deberá reducirse el valor de la
corriente a transportar, considerando un factor que se indica en Tablas del CEN.
Para los efectos de seleccionar el calibre del conductor adecuado para un caso dado, la sección del
mismo juega un papel determinante. Por tal motivo se han elaborado tablas y gráficas donde se indica la
capacidad de corriente que tendrá un conductor para los casos antes señalados y que se resumen a
continuación:

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Capacidad de corriente para cables desnudos
Capacidad de corriente para cables aislados al aire
Capacidad de corriente para cables aislados en tuberías o directamente enterrados.
Capacidad de corriente para más de 3 conductores en ducto
Capacidad de corriente para conductores en ductos dispuestos en bancadas de más de 4 tubos.
Capacidad de corriente para el caso de temperatura ambiente mayor de 30°C.
En el CÓDIGO ELÉCTRICO NACIONAL se encuentran las Tablas antes mencionadas, en la sección
310 Tablas Nos. 310-16, 17, 18 y 19; aparte de la capacidad de corriente se indica también el factor
de reducción por temperatura diferente a 30°C. En las notas de la misma sección del CEN existe la Tabla N° 8,
con factores de corrección para más de 3 conductores en ducto. En el Manual del MOP se encuentran los
factores de reducción para bancadas de más de 4 tubos. En el Apéndice "A" de este libro se encuentran
gráficos del N° 1 al 4 que contienen información para seleccionar los conductores por capacidad de corriente
con gráficas de aplicación directa. También se dispone de Tablas N° 1-1, N° 1-2 para el mismo fin.
Cabe destacar que las capacidades de corriente antes señaladas son para conductores que
alimentarán cargas de iluminación y equipos electrodomésticos, excepto motores.
La selección de conductores para motores se tratará en detalle en el Capítulo VII.
6.6. SELECCIÓN DE CONDUCTORES
Para los efectos de diseño en un proyecto' de canalizaciones eléctricas residenciales es necesario
seleccionar el calibre tipo y características de los conductores eléctricos a utilizar. Respecto al calibre,
la selección se realiza cumpliendo previamente con lo siguiente:
Selección del conductor por capacidad de corriente Selección del conductor por caída de tensión
Selección del conductor por cortocircuito Selección del conductor por fluctuación de tensión Selección del
conductor neutro y de puesta a tierra
En los apartes anteriores ya se ha explicado el procedimiento para seleccionar los conductores por
capacidad de corriente y caída de tensión. La selección definitiva entre las dos condiciones, será la que
resulte más desfavorable, o sea, la sección de calibre mayor. A nivel residencial los niveles de
cortocircuito son bajos y los conductores que se escogen por capacidad de corriente y caída de tensión,
cumplen con las exigencias de cortocircuito. Para los casos de edificios residenciales, comerciales, de
oficina, o en industrias, habrá que determinar el nivel de cortocircuito por medio del cálculo
correspondiente. La escogencia del calibre de conductor por cortocircuito se hará conociendo el valor de
la corriente de cortocircuito simétrica y el tiempo máximo de la duración del cortocircuito, dato que se
obtendrá de las características del dispositivo de protección que despejará la falla. Con estos datos se puede
obtener el calibre del conductor para esta condición, en gráficos elaborados para tal fin, que se encuentran
en el Apéndice "A" de este libro. Cabe destacar que: en caso que el conductor seleccionado lo imponga
la condición de cortocircuito, es conveniente jugar con el valor de la protección a fin de limitar el valor
del mismo y el tiempo de riesgo.
Para la escogencia del conductor por fluctuación de voltaje, efecto que se nota claramente en la
iluminación, será conveniente observar ciertas reglas que harán innecesarios los cálculos respectivos.
Estas se indican a continuación:
Agrupar siempre las cargas de iluminación y tomacorrientes generales o especiales en circuitos apartes.
En caso de áreas grandes a iluminar, prever la instalación de tableros exclusivos para iluminación.
Para el caso de edificios residenciales, se instalará un tablero de servicios generales donde habrá
circuitos exclusivos para iluminación, otros para tomas generales o especiales; y los circuitos que alimenten
ascensores y bombas por separado.

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Es de hacer notar que el efecto de la fluctuación de voltaje se percibe más en iluminación
incandescente que en la descarga. Por ello se recomienda utilizar, en donde no esté contraindicado, luz
fluorescente que es menos sensible a las variaciones de tensión.
Como conclusión para los fines de diseño en circuitos interiores a una edificación se obtendrá el calibre
de conductores por capacidad de corriente y por caída de tensión. "La que resulte más desfavorable o bien
el calibre mayor será la solución definitiva".
Para la obtención de la corriente se tomará en cuenta el tipo de sistema de distribución. Para el caso
monofásico 2 hilos:
CosαV
P
I
N ⋅
=
Para el caso monofásico 3 hilos
CosαV
P
I
línea ⋅
=
Para el trifásico 3 ó 4 hilos
CosαV3
P
I
línea ⋅⋅
=
La corriente se dará en amperios, la potencia en vatios y la tensión en voltios. La corriente se utilizará
para seleccionar el conductor por capacidad de corriente y para calcular la capacidad de distribución
(CD) requerida para la selección por caída de tensión.
Para la selección del conductor neutro habrá que observar las Normas del CEN. En la sección 215-
4 y 220-22 establece todo lo relacionado a la obtención del mismo.
Para el caso de circuitos a 120V, el calibre de los dos conductores será el mismo, determinándose por
el procedimiento antes señalado para los conductores activos. En el caso de circuitos en 208V ó 240V a 2 ó 3
hilos, se determinará por la corriente calculada a partir del desequilibrio máximo de cargas
resultantes, o bien, se tomará el neutro de un calibre menor, hasta una corriente de 200 Amp. Cuando la
corriente de los conductores activos exceda los 200 Amp., tanto para 208 ó 240 tres hilos, o trifásico 208V
cuatro hilos, se tomarán los primeros 200 Amp. al 100% y el resto al 70%. Esta corriente se utilizará
tanto para la sección por capacidad de corriente como por caída de tensión.
En cuanto a la selección del cable de puesta a tierra, ya se ha señalado, en el Capítulo 4, sección 4-6, la
forma de obtenerlo a partir de lo indicado por el CÓDIGO ELÉCTRICO NACIONAL (CEN). (Véase tabla N°
11 del Apéndice A).
6.7 SELECCIÓN DE TUBERÍAS
Una vez determinado el número de conductores, calibre de las fases, neutro, puesta a tierra y tipo de
aislante, el siguiente paso será escoger la sección de tubería o bancada requerida para alojarlos.
Previamente habrá que definir si se estima dejar espacio de reserva, o tubos de reserva, para futuras
ampliaciones o modificaciones en las condiciones de la carga conectada. Cuando resulten varios
conductores por fase, por la magnitud de la carga se recomienda colocar cada tema con su neutro en
tuberías aparte. Ejemplo de este caso es el de las acometidas de edificios en forma subterránea, donde se podrá
utilizar tuberías plásticas. Para cada caso habrá que analizar cuál sería la solución más económica, entre
algunas alternativas, variando calibres de conductores y tipo de bancada.

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Finalmente para dimensionar las tuberías el CÓDIGO ELÉCTRICO NACIONAL, en el Capítulo
9, presenta tablas para seleccionar el diámetro de tuberías en función del conductor a utilizar. En el
Apéndice "A" de este libro, aparecen varias tablas similares para diferentes condiciones de
instalaciones nuevas, realambrado, o combinaciones de calibres de conductores (véase Tablas N° 12 a la 16).
Estas tablas son más severas que las del CEN, por tal motivo se recomienda su utilización.
6.8 SELECCIÓN DE PROTECCIONES
En la generalidad de los casos de instalaciones eléctricas residenciales se emplean tableros de
distribución eléctrica por circuitos. Cada uno de ellos dispondrá de interruptores termomagnéticos, que
se podrán operar en forma manual o bien accionarán en caso de cortocircuito. La corriente de diseño nos
permitirá seleccionar el conductor y, mediante la capacidad de este, se escogerá la correspondiente a la
protección. Así por ejemplo, se cita el caso de una corriente de carga de un circuito de 12 Amp., se
escoge 2 N° 12 TW y la protección será de 20 Amp., que será la corriente máxima que soporta el conductor al
cual se está protegiendo. Se recomienda utilizar el siguiente procedimiento para obtener la protección
adecuada para proteger un conductor eléctrico.
Id = Corriente de diseño obtenido por cálculos y estimaciones.
Id = Corriente máxima permisible del conductor seleccionado.
Por consiguiente la corriente de la protección será:
2
IcId
Ip
+
=
Posteriormente habrá que buscar la solución inmediata correspondiente al tamaño comercial más
próximo.
Cuando se presenten casos en edificios donde haya subtableros que dependen de otros tableros y
éstos de un principal, se tendrá especial cuidado en la selección de las protecciones, las cuales deberán
estar bien coordinadas, tanto en su capacidad de corriente, como en la capacidad de interrupción y del tiempo
de disparo.
Para motores las protecciones, al igual que los conductores, son objeto de consideraciones especiales en el
Capítulo VII.
6.9 EJERCICIOS PRÁCTICOS
A continuación se ilustra, con cinco (5) ejercicios, el procedimiento a seguir para obtener el
conductor, tuberías y protecciones requeridas para cada caso:
EJEMPLO N° 1.
Calcular el calibre del conductor, diámetro de la tubería metálica y protección, para una línea
trifásica 208V cable TM de cobre, corriente de 85 Amp. distancia del circuito de 24 m. (para fase y
neutro) ∆V = 2% Fp = 0.9.
a) Selección por Capacidad de corriente
I = 85 Amp. (Véase Apéndice A) de 1 a 3 Conductores resulta # 4.
b) Selección por caída de tensión.
Capacidad de Distribución = CD = LL = 85 x 24 = 2040 Am.

57
Según Apéndice A el valor a seleccionar de la Tabla debe ser igual, o inmediatamente mayor,
a 204 Am. Para ∆V = 2% y Fp = 0.9. Luego resulta 2288 o sea # 4.
c) La selección definitiva será 3#4 + 1#6 TTU de cobre (cu).
Según Apéndice A se determina Ø tubería resultando 1 Ø 1 ½”
d) La protección será
Amp85
2
8585
Ip =
+
= , luego la protección resulta:
3 x 100 Amp., para 240V (tamaño normalizado, ver sección 240-6 CEN).
Cable de tierra # 8 Cu-TW (verde).
EJEMPLO N° 2.
Calcular el calibre del conductor, diámetro de tubería y protección utilizando cobre TW, 120V
(Monofásico) y una corriente I = 26 Amp., para una distancia de 18 m. El ∆V = 1 %, en tubería plástica Fp =
0.95.
a) Selección por capacidad de corriente resulta: 2#10
b) Selección por caída de tensión CD = 26 x 18 = 468 Am.
Factores de corrección: 5,0
2
1
TablaV
)Nuevo(datoV
F1 ===
∆
∆
En el Apéndice "A", Tabla N° 2, para factores de corrección por diferentes sistemas de tensión
resulta F2 = 0.5 luego:
mA1872
5,05,0
468
FF
CalculadosCD
CD
21
real ⋅=
×
=
×
=
De tablas resulta: #4
c) Solución definitiva: 2#4 Cu-TW 1 Ø 1 ½”
d) La protección resulta ser:
Amp48
2
7026
Ip =
+
=
Protección 1 x 50 Amp., para 240V (normalizado). Cable de tierra # 10 Cu-TW (verde)
EJEMPLO N° 3.
Determinar el calibre del conductor, protección y diámetro de tubería de aluminio, para I = 43
Amp., longitud = 78 m. Tensión 277V, monofásico, temperatura ambiente 40°C. El conductor será del
tipo aluminio TTU, con temperatura de trabajo 75°C. ∆V = 2,5%, Fp = 0,9.
a) Selección por capacidad de corriente:
La gráfica correspondiente nos da el factor de corrección por temperatura. (Ft) (Véase
Apéndice A).

58
Amp4986,48
88,0
43
Ft
I
Id ≅=== , resulta # 6
b) Selección por caída de tensión:
154,1F:25,1
2
5,2
F 21 ===
mA2650
154,125,1
3822
FF
7849
CD
21
⋅=
×
=
×
×
=
Resulta de tablas N° 1, pero como no existen los impares será 1/0
c) Solución definitiva: 2#1/0 AL-TTU en 1 Ø 1 ½” (AL = Aluminio)
d) La protección será: Amp5,81
2
12043
Ip =
+
=
Resultado: 1 x 100 Amp., para 480V. Cable de tierra # 6 AL. TW (verde).
EJEMPLO N° 4.
Determinar el calibre de conductores, diámetro de tubería y protección del circuito, para I = 1250 Amp., a
45°C de temperatura ambiente, longitud del circuito = 38 m. Se trata de un sistema trifásico 208V, con
neutro, en bancada. Dado que la solución a obtener exige varios cables por fase, se dispondrá, en cada
tubería un juego de 3 fases y neutro en c/u. El cable es de cobre, aislamiento THW (75°C) en tubería
plástica Fp = 0.8, ∆V = 4%
a) Selección por capacidad de corriente.
Por tanteo, asumiendo el máximo calibre, que se puede obtener con facilidad en el mercado.
La capacidad del calibre # 500 MCM = 380 Amp.
Aislamiento TTU = THW en comportamiento eléctrico.
Dato de referencia: 0,82FtA1524
0,82
1250
I === Para 45°C
Asumiendo una bancada de 8 tuberías resulta un factor de corrección (Fb) de un valor:
Amp1712
89,0
1524
ICorregida ==
Amp214
8
1712
I ternadejuegopor == ,
Resultando 3#4/0 para juego de terna.
b) Por caída de tensión:
1F2
2
4
F 11 ===
mA4066
2
38214
CD ⋅=
×
=
Según tablas corresponde el 1/0.
Resultando: 3#1/0 por juego de tema.

59
c) Solución definitiva para esta situación 3#4/0 Cu-THW por juego de tema
d) Obtención del Neutro
I = 1712 Amp. (corregida anteriormente)
Neutro)delCorriente(IAmp125815127,0200I NN ==×+=
Amp1583,157
8
1258
TernadeJuegoIN ≅==×
Por capacidad de corriente resulta: #2/0
Por caída de tensión resulta: Amp3002
2
38158
CD =
×
= , #2
Solución definitiva para el neutro: 1 # 2/0
e) Solución final, para un juego será: 3#4/0 + 1#2/0, en tubería 1Ø3”
Luego para 8 temas resulta finalmente:
24#4/0 + 8#2/0) Cu - THW en 8 Ø3” PVC
f) Protección general
Amp1545
2
23081250
Ip =
×+
=
Resultando: 3 x 1600 Amp., para 240V. (Tamaño comercial)
Tierra # 4/0 Cu-TW (verde).
EJEMPLO N° 5.
Determinar el tamaño del ducto plástico para contener los siguientes conductores: Aislamiento TW para
600V de cobre. Se establecerá que el tubo será ocupado al 41 % de su sección recta.
Los calibres de los conductores y número son los siguientes:
4#12 + 6#8 + 7#1/0 + 3#2 (la obra es nueva)
a) Según la tabla para selección diámetro de tubos en Apéndice A: (Véase Tabla N°15 del Apéndice).
Combinación de conductores de distintos calibres en tuberías para trabajos nuevos).
4 # 12  → 0,1536 Plg2
6 # 8  → 0,4560 Plg2
7 # 10  → 2,1749 Plg2
4 # 12  → 0,6201 Plg2
Total= 3,4046 Plg2
con 41 % de ocupación corresponde 5,09 > 3,4046, por consiguiente, el diámetro sería 4" PVC.

06 capitulo vi

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