Analisis de edificio (ejemplo)
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Este documento presenta un ejemplo de aplicación de la Norma Técnica de Edificaciones E.070 para el diseño estructural de un edificio de 4 pisos de albañilería confinada ubicado en Lima. Se describe el predimensionamiento de los muros, incluyendo el cálculo de la densidad mínima requerida y la verificación del esfuerzo axial por cargas gravitatorias. También se detalla el metrado de cargas actuantes en cada sección, considerando las cargas directas como el peso propio de los muros y las
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Tabla 20. Piso 3 – Sismo en YY (VE = 94.84 ton)
Muro L (m) Pg Ve Me α Vm 0.55Vm Vm1/Ve1 Vu Mu
(ton) (ton) (tn-m) (ton) (ton) (ton) (tn-m)
Y1-Y2 2.60 5.89 2.50 3.63 1.00 15.04 8.27 2.28 5.70 8.28
Y3 3.10 10.23 3.10 5.10 1.00 18.67 10.27 2.63 8.15 13.41
Y4 3.10 8.10 4.12 7.33 1.00 18.18 10.00 2.22 9.15 16.27
Y5 3.10 9.58 6.25 8.26 1.00 18.52 10.19 3.00 18.75 24.78
Y6 3.10 7.01 4.91 7.55 1.00 17.93 9.86 2.84 13.94 21.44
Y7 4.13 8.77 5.51 11.17 1.00 23.76 13.05 2.66 14.66 29.71
• Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm).
• Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo severo (Vu < Vm), excepto Y5,
donde Vu es 1% mayor que Vm, como este porcentaje es menor que 5%, puede asumirse que
Y5 no se agrieta.
• ΣVm = 230.52 ton > VE = 94.84 ton à Resistencia global Ok.
9.0 DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS POR CORTE
Se admite que ante la acción del sismo severo, todos los muros del primer piso fallan por corte
(excepto X2). Además, cada dirección se diseña en forma independiente (Tablas 21 y 22), y en la
columna de la intersección entre 2 muros ortogonales, se utilizará el mayor refuerzo y la mayor
sección proveniente del diseño de ambos muros. En esta etapa del diseño, debe además incluirse al
segundo piso del muro Y5 (ver tabla 19), que es el único que se fractura en el piso 2.
Por otro lado, a fin de facilitar el proceso constructivo, se tratará de reducir la cantidad de columnas
de confinamiento (Ci en la Fig.20). Así, por ejemplo, en la dirección X-X, se ha unificado a los
muros X1 con X5 y en Y-Y a los muros Y3 con Y4, trabajándose con los más críticos (X1 e Y3, que
son los presentan mayores valores de Vu, Mu en las tablas 16 y 17, respectivamente).
An = área
del núcleo =
área
An sombreada
tn
Fig.20
Nomenclatura
9.1. Parámetros comunes:
f´c = 0.175 ton/cm2 fy = 4.2 ton/cm2
t = 13 cm = espesor efectivo tn = 13 – 4 = 9 cm = espesor del núcleo confinado
h = 2.52 m µ = 1.0 = coeficiente de fricción en junta rayada
Estribos [] ¼”: Av = 0.64 cm2 Recubrimiento = 2 cm
23](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-23-320.jpg)
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9.2. Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Columnas de Confinamiento:
1) Pg = PD + 0.25 PL = carga de gravedad acumulada (ton, ver tablas 16 y 17)
2) Vm = cortante de agrietamiento diagonal (ton, ver tablas 16 y 17)
3) Mu = momento flector ante sismo severo (ton-m, ver tablas 16 y 17)
4) L = longitud total del muro (m), incluyendo columnas de confinamiento
5) Lm = longitud del paño mayor o ½ L, lo que sea mayor (m). En muros de 1 paño: Lm = L
6) Nc = número de columnas de confinamiento en el muro en análisis
7) M = Mu – ½ Vm h (ton-m)
8) F = M / L = fuerza axial producida por “M” en una columna extrema (ton)
9) Pc = Pg / Nc = carga axial producida por “Pg” en una columna (ton)
10) Pt = carga tributaria proveniente del muro transversal a la columna en análisis, puede
emplearse: Pt = (Lt Pg / L) del muro transversal (ton).
11) T = tracción en columna (ton): extrema: T = F - Pc – Pt
interna: T = Vm h / L - Pc – Pt
12) C = compresión en columna (ton):extrema: C = Pc + F
interna: C = Pc – ½ Vm h / L
13) Vc = cortante en columna (ton): extrema: Vc = 1.5 Vm Lm / (L (Nc + 1))
interna: Vc = Vm Lm / (L (Nc + 1))
14) As = (T + Vc/µ) / (fy φ) = área de acero vertical requerida (cm2, mín 4 φ 8 mm), usar φ = 0.85
15) As = área de acero vertical colocada (cm2)
16) δ = factor de confinamiento: δ = 0.8 para columnas sin muros transversales
δ = 1.0 para columnas con muros transversales
17) An = As + (C / φ - As fy) / (0.85 δ f´c) = área del núcleo de concreto (cm2), usar φ = 0.7
18) Acf = Vc / (0.2 f´c φ) ≥ 15 t ≥ Ac = área de la columna por corte-fricción (cm2), usar φ = 0.85
19) Dimensiones de la columna a emplear (cm x cm)
20) Ac = área de concreto de la columna definitiva (cm2)
21) An = área del núcleo de la columna definitiva (cm2)
22) As mín = 0.1 f´c Ac / fy = área de acero vertical mínima (cm2), o 4 φ 8 mm
23) s1 = Av fy / (0.3 tn f´c (Ac / An -1) = espaciamiento de estribos por compresión (cm)
24) s2 = Av fy / (0.12 tn f´c) = espaciamiento de estribos por compresión (cm)
25) s3 = ¼ d o 5 cm, lo que sea mayor = espaciamiento de estribos por compresión (cm)
26) s4 = 10 cm = espaciamiento máximo de estribos por compresión
27) Zona a confinar en los extremos de la columna: 45 cm o 1.5 d (cm)
28) s = espaciamiento a utilizar en la zona de confinamiento (cm)
Notas: - Estribaje mínimo: [] φ ¼", 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm
- En columnas L, T o irregular, usar d = Ac / t en los pasos 25 y 27.
Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Vigas Soleras:
29) Ts = ½ Vm Lm / L = tracción en la solera (ton)
30) As = Ts / (φ fy) = área de acero horizontal requerida (cm2), usar φ = 0.9
31) Acero longitudinal a utilizar
Notas: - As mín = 0.1 f´c Asol / fy o 4 φ 8 mm. En este ejemplo: Asol = 20 x 12 = 240 cm2
à As mín = 0.1 x 0.175 x 240 / 4.2 = 1 cm2 à usar como mínimo 4 φ 8 mm
- En la solera se usa estribaje mínimo: [] φ ¼", 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm
24](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-24-320.jpg)
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TABLA 21. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS X-X
MURO X1 X3 X4 X6 X7
Columna C1 C4 C3 C5 C6 C7 C8 C10 C12
Ubicación extrema extrema extrema extrema extrema Extrema Extrema extrema interna
1) Pg 14.20 19.89 19.93 14.28 17.18
2) Vm 12.82 17.76 15.85 13.55 11.28
3) Mu 69.81 67.53 70.88 46.97 60.84
4) L 3.13 3.13 3.10 2.60 2.73
5) Lm 3.13 3.13 3.10 2.60 1.365
6) Nc 2 2 2 2 3
7) M 53.66 45.15 50.91 29.90 46.63
8) F 17.14 14.42 16.42 11.50 17.08
9) Pc 7.10 9.95 9.97 7.14 5.73
10) Pt 3.23 5.42 0 4.34 0 0 3.79 4.76 4.90
11) T 6.81 4.62 4.47 2.11 6.45 4.36 0.57 6.59 0
12) C 24.24 24.24 24.37 26.39 26.39 18.64 18.64 22.81 0.52
13) Vc 6.41 6.41 8.88 7.93 7.93 6.78 6.78 2.12 1.41
14) As 3.70 3.09 3.74 2.81 4.03 3.12 2.06 2.44
15) As 2#4+2#3 1#4+3#3 2#4+2#3 4#3 2#4+2#3 1#4+3#3 4 φ 8 mm 4#3
a usar (4.00) (3.42) (4.00) (2.84) (4.00) (3.42) (2.00) (2.84)
16) δ 1.0 1.0 0.8 1.0 0.8 0.8 1.0 1.0 Los
17) An 124 140 155 176 180 106 125 142 valores T,
18) Acf 215 215 298 267 267 228 228 195 C y Vc
19) Usar 13x20 13x20 13x25 13x25 13x25 13x20 13x20 13x20 son
20) Ac 260 260 325 325 325 260 260 260 pequeños.
21) An 144 144 189 189 189 144 144 144
Manda el
22)Asmín 1.08 1.08 1.35 1.35 1.35 1.08 1.08 1.08
diseño del
23) s1 7.06 7.06 7.91 7.91 7.91 7.06 7.06 7.06
muro Y7.
24) s2 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22
25) s3 5 5 6.25 6.25 6.25 5 5 5
26) s4 10 10 10 10 10 10 10 10
27)zona c 45 45 45 45 45 45 45 45
28) s[]¼” 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5
Soleras muro X1 muro X3 muro X4 muro X6 muro X7
29) Ts 6.41 8.88 7.93 6.78 2.82
30) As 1.70 2.35 2.10 1.80 0.75
31) usar 4 φ 8 mm 4#3 4#3 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm
Nota: con la información básica que se proporciona en los pasos 1 @ 6, la secuencia restante puede
programarse en una hoja Excel.
25](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-25-320.jpg)
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TABLA 22. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS Y-Y
MURO Y1 Y3 Y5 Y6 Y7
Columna C1 C2 C4 C5 C10 C11 C8 C9 C12 C13
Ubicación extrema extrema Extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema
1) Pg 12.91 21.69 19.02 15.15 19.59
2) Vm 11.18 15.76 20.37 17.85 22.12
3) Mu 48.56 73.74 62.46 62.54 112.68
4) L 2.60 3.10 3.10 3.10 4.13
5) Lm 2.60 3.10 3.10 3.10 4.13
6) Nc 2 2 2 2 2
7) M 34.47 53.88 36.79 40.05 84.81
8) F 13.26 17.38 11.87 12.92 20.54
9) Pc 6.46 10.85 9.51 7.58 9.80
10) Pt 3.55 0 3.55 0 4.29 0 3.57 0 8.59 0
11) T 3.25 6.80 2.98 6.53 0.00 2.36 1.77 5.34 2.15 10.74
12) C 19.72 19.72 28.33 28.33 21.38 21.38 20.50 20.50 30.34 30.34
13) Vc 5.59 5.59 7.88 7.88 10.19 10.19 8.93 8.93 11.06 11.06
14) As 2.48 3.47 3.04 4.04 2.85 3.52 3.00 4.00 3.70 6.11
15) As 4#3 2#4+2#3 1#4+3#3 2#4+2#3 4#3 2#4+2#3 1#4+3#3 2#4+2#3 2#4+2#3 4#4+2#3
a usar (2.84) (4.00) (3.42) (4.00) (2.84) (4.00) (3.42) (4.00) (4.00) (6.58)
16) δ 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8
17) An 112 100 179 203 128 120 104 109 182 139
18) Acf 195 195 265 265 343 343 300 300 372 372
19) Usar 13x20 13x20 13x20 13x30 13x30 13x30 13x25 13x25 13x30 13x30
20) Ac 260 195 260 390 390 390 325 325 390 390
21) An 144 144 208 234 234 234 189 189 234 234
22)Asmín 1.08 1.08 1.08 1.62 1.62 1.62 1.35 1.35 1.62 1.62
23) s1 7.06 7.06 7.06 8.53 8.53 8.53 7.91 7.91 8.53 8.53
24) s2 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22
25) s3 5 5 5 7.5 7.5 7.5 6.25 6.25 7.5 7.5
26) s4 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10
27)zona c 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45
28) s[] ¼” 9 @ 5 9@5 9@5 1 @ 5, 1 @ 5, 1 @ 5, 9@5 9@5 1 @ 5, 1 @ 5,
6 @ 7.5 6 @ 7.5 6 @ 7.5 6 @ 7.5 6 @ 7.5
Soleras muro Y1 muro Y3 muro Y5 muro Y6 muro Y7
29) Ts 5.59 7.88 10.19 8.93 11.06
30) As 1.48 2.08 2.69 2.36 2.93
31) usar 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4#3 4#3 4#3
Un diseño similar fue realizado para el segundo piso del muro Y5 (que es el único que se agrieta en
este piso). Empleando los valores provenientes de la tabla 19: Pg = 14.3 ton, Vm = 19.61 ton y Mu =
41.73 ton-m, se obtuvo para las columnas C10 y C11: dimensiones de 13x25 cm, reforzadas con 4
varillas de 3/8” y 9 [] ¼” @ 5 cm, mientras que para la solera se obtuvo 4 varillas de 3/8”.
9.3 Reducción de Columnas y Soleras
Con la finalidad de facilitar la construcción, debe reducirse al máximo el número de columnas, para
ello se siguieron los siguientes criterios:
• Unificar aquellas columnas que presentan poca variación en su refuerzo y sección transversal.
• El peralte mínimo que deben tener las columnas para aquellas soleras que pierden continuidad
(C1, C3, C4, C8 y C13) está dado por la longitud de anclaje Ldg más el recubrimiento (Fig.21).
• En la columna de la intersección entre 2 muros ortogonales, se utiliza el mayor refuerzo y la
mayor sección proveniente del diseño independiente de estos muros (tablas 21 y 22).
26](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-26-320.jpg)
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Fig.21
Anclaje del refuerzo de la solera discontinua.
Para Db = 8 mm à peralte de columna = 25 cm
Para Db = 3/8” à peralte de columna = 25 cm
De este modo, las columnas se reducen a los siguientes tipos:
• CT1: columna C1 en forma de L, 13x25 cm, con 8 φ 8 mm, 9 [] ¼” @ 5 cm.
• CT2: columnas C2 y C7, 13x20 cm, con 2#4 + 2#3, 9 [] ¼” @ 5 cm.
• CT3: columnas C3, C5, C10, C11 y C12, 13x30 cm, con 2#4 + 2#3, [] ¼” 1 @ 5, 6 @ 7.5 cm.
• CT4: columnas C4, C6, C8 y C9, 13x25 cm, con 2#4 + 2#3, 9 [] ¼” @ 5 cm.
• CT5: columna C13, 13x30 cm, con 4#4 + 2#3, [] ¼” 1 @ 5, 6 @ 7.5 cm.
Y las vigas soleras, de 20x12 cm, se reducen a 2 tipos:
• S1: muros X1, X5, X6, X7, Y1, Y2, Y3, Y4, con 4 φ 8 mm, [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10 cm.
• S2: muros X3, X4, Y5, Y6, Y7, con 4#3, [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10 cm.
9.4. Refuerzo Horizontal en Muros Agrietados
De acuerdo a la Norma E.070, en todo muro agrietado (donde Vu ≥ Vm), incluyendo al muro Y5 en
su segundo piso, y en el primer piso de los edificios de más de 3 pisos, debe colocarse refuerzo
horizontal continuo, anclado en las columnas, con una cuantía igual a ρ = As / (s t) = 0.001.
Empleando 1 varilla de ¼” (As = 0.32 cm2), se obtiene un espaciamiento s = 0.32/(0.001x13) =24.6
cm, con lo cual se empleará 1 φ ¼” @ 2 hiladas (cada 20 cm).
10. DISEÑO DE LOS MUROS NO AGRIETADOS POR CORTE
En este caso el diseño se facilita ya que la albañilería absorberá la fuerza cortante, con lo cual, las
columnas no necesitan diseñarse por corte-fricción. Sólo se diseñan las columnas extremas a tracción
y compresión, mientras que las columnas internas llevan refuerzo mínimo.
10.1 Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Columnas de Confinamiento
1) Pg = PD + 0.25 PL = carga de gravedad acumulada (ton, ver tablas 18 y 19)
2) Vu = fuerza cortante ante sismo severo (ton, ver tablas 18 y 19)
3) Mu = momento flector ante sismo severo (ton-m, ver tablas 18 y 19)
4) L = longitud total del muro (m) incluyendo columnas de confinamiento
5) Lm = longitud del paño mayor o ½ L, lo que sea mayor (m). En muros de 1 paño: Lm = L
6) Nc = número de columnas de confinamiento del muro en análisis
7) F = Mu / L = fuerza axial producida por “Mu” en una columna extrema (ton)
8) Pc = Pg / Nc = carga axial producida por “Pg” en una columna (ton)
27](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-27-320.jpg)
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TABLA 24. PISO 2 – DISEÑO DE LOS MUROS NO AGRIETADOS Y-Y
MURO Y1 Y3 Y5 Y6 Y7
Columna C1 C2 C4 C5 C10 C11 C8 C9 C12 C13
Ubicación extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema
1) Pg 9.40 15.96 11.08 14.18
2) Vu 8.50 12.41 17.64 20.53
3) Mu 24.26 38.45 Se diseñó como 39.96 67.67
4) L 2.60 3.10 muro agrietado, se 3.10 4.13
5) Lm 2.60 3.10 obtuvo: 3.10 4.13
6) Nc 2 2 13x25 cm 2 2
7) F 9.33 12.40 4#3 12.89 16.38
8) Pc 4.70 7.98 5.54 7.09
9) Pt 2.57 0 2.57 0 En la solera se 2.59 0 6.06 0
10) T 2.06 4.63 1.85 4.42 obtuvo: 4.76 7.35 3.23 9.29
4#3
11) C 14.03 14.03 20.38 20.38 18.43 18.43 23.47 23.47
12) As 0.54 1.22 0.49 1.17 1.26 1.94 0.85 2.46
13) As 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4#3
a usar (2.00) (2.00) (2.00) (2.00) (2.00 (2.00 (2.00 (2.84)
14) δ 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8
15) An 80 100 141 176 123 153 171 184
16) Usar 13x15 13x20 13x20 13x25 13x20 13x25 13x25 13x25
17) Ac 195 260 260 325 260 325 325 325
18) An 99 144 144 189 144 189 189 189
19)Asmín 0.81 1.08 1.08 1.35 1.08 1.35 1.35 1.35
Soleras muro Y1 muro Y3 muro Y6 muro Y7
20) Ts 4.25 6.21 8.82 10.27
21) As 1.12 1.64 2.33 2.71
22) usar 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4#3 4#3
10.2 Reducción de Columnas y Soleras
Siguiéndose los mismos criterios explicados en el acápite 9.3, las columnas se reducen a los
siguientes tipos:
• CT1: columna C1 en forma de L, 13x25 cm, con 8 φ ¼”
• CT2: columnas C2 y C7, 13x20 cm, con 4 φ 8 mm.
• CT3: columnas C3, C5, C10, C11 y C12, 13x25 cm, con 4 # 3
• CT4: columnas C4, C6, C8 y C9, 13x25 cm, con 4 φ 8 mm
• CT5: columna C13, 13x25 cm, con 4 # 3.
Y las vigas soleras, de 20x12 cm, serán las mismas a las empleadas en el primer nivel:
• S1: muros X1, X5, X6, X7, Y1, Y2, Y3, Y4, con 4 φ 8 mm
• S2: muros X3, X4, Y5, Y6, Y7, con 4 # 3
Tanto en las columnas como en las soleras el estribaje es mínimo: [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10 r @ 25 cm.
Este refuerzo se repite en los pisos superiores 3 y 4, ya que prácticamente es mínimo y en esos pisos
las fuerzas internas son menores que las existentes en el segundo piso.
29](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-29-320.jpg)
![A. San Bartolomé
Donde: y = ½ L = 75 cm
Con lo cual: σ = 22150 / 1950 + 1888000x75/3656250 = 50 kg/cm2 = 0.29 f´c
Puesto que el esfuerzo de flexocompresión supera a 0.2 f´c, habrá que confinar los bordes. Cabe
destacar que el criterio empleado es permitido por el ACI, mientras que en la Norma E.060, esta
revisión se hace en función de la profundidad del eje neutro “c” (ver el acápite 11.7).
11.3. Momento Flector de Agrietamiento por Flexión (M CR)
El momento flector asociado al agrietamiento por flexión, se obtiene de la expresión:
M CR y P
− = 2 f´c
I A
De donde: M CR = (2 √175 + 22150/1950)x3656250/75 = 1843554 kg-cm = 18.43 ton-m
De acuerdo a la Norma E.060, la sección deberá soportar un momento flector por lo menos igual a
M = 1.2 MCR = 1.2x18.43 = 22.12 ton-m, este valor resulta mayor que Mu = 18.88 ton-m, por lo que
se trabajará con Mu = 22.12 ton-m para el diseño del refuerzo vertical.
11.4. Determinación del Refuerzo Vertical y del Momento Flector Nominal Mn
Puesto que el esfuerzo producido por la carga axial máxima (Pu/A = 22150/1950 = 11.36 kg/cm2) es
menor que el 10% de f´c (17.5 kg/cm2), para el diseño por flexocompresión se utilizará un factor de
reducción de resistencia φ = 0.9. El refuerzo a concentrar en los extremos (As) puede obtenerse
inicialmente de la expresión:
As fy D + ½ Pu L ≥ Mu / φ
Donde: D = 0.8 L = 0.8x1.5 = 1.2 m = peralte efectivo
Con lo cual: As = [22.12/0.9 – 15.95x1.5 / 2] / [4.2x1.2] = 2.5 cm2
De esta manera, se colocará 4 φ 8 mm en los extremos más una cuantía interior mínima igual a
0.0025 (φ 8 mm @ 15 cm). Dibujado el diagrama de interacción correspondiente (con valores
nominales Mn, Pn), puede observarse en la Fig.22 que los puntos Mu/φ, Pu/φ caen en su interior, por
tanto, el refuerzo es adecuado. Adicionalmente, ingresando al diagrama con Pu/φ = 22.15/0.9 =
24.61 ton, se obtiene un momento nominal Mn = 38 ton-m, para este valor se obtiene c = 0.26 m.
Fig.22
Diagrama de
Interacción
del muro X2
31](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-31-320.jpg)
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11.5 Diseño del Refuerzo Horizontal
El refuerzo horizontal debe ser capaz de soportar la fuerza cortante Vu asociada al mecanismo de
falla por flexión, admitiéndose que el refuerzo vertical puede incurrir en su zona de endurecimiento:
Vu = 1.25 Vua (Mn/Mua) = 1.25x6.83 (38.0/18.88) = 17.18 ton
La resistencia nominal al corte está dada por:
Vn = Vc + Vs, donde:
Vc = aporte del concreto = A α √f´c = 1950 x 0.53 √175 = 13672 kg = 13.67 ton
(α = 0.53 para muros con esbeltez hm/L > 2.5)
Vs = aporte del refuerzo A ρ fy = 1950x0.0025x4200 = 20475 kg = 20.47 ton
(ρ = cuantía de refuerzo horizontal. Cuando Vu = 17.18 ton > 0.5 φ Vc = 0.5x0.85x13.67 = 5.81
ton, usar por lo menos una cuantía mínima igual a 0.0025).
Lo que proporciona: Vn = 13.67 + 20.47 = 34.14 ton. Este valor no debe ser mayor que 2.7 A √f´c =
2.7x1950x√175 = 69,649 kg = 69.65 ton. Por tanto, se emplea Vn = 34.14 ton.
Con la cuantía mínima de refuerzo horizontal se obtiene φ Vn = 0.85x34.14 = 29 ton > Vu = 17.18
ton, por lo que se utilizará φ 8 mm @ 15 cm (cuantía = 0.5/(15x13) = 0.00256).
11.6 Diseño por Deslizamiento
La resistencia a corte-fricción en la base de la placa está dada por: φ µ (Nu + Av fy), donde:
µ = 0.6 = coeficiente de fricción en juntas sin tratamiento
Nu = 0.9 PD = 0.9x16.79 = 15.11 ton
Av = área de acero vertical total = 15x0.5 = 7.5 cm2
Con lo cual se obtiene: φ µ (Nu + Av fy) = 0.85x0.6 (15.11 + 7.5x4.2) = 23.77 ton. Este valor es
mayor que Vu (17.18 ton), por lo que no habrá problemas por deslizamiento.
11.7 Confinamiento en los Bordes
De acuerdo a la Norma E.060, los muros de concreto armado no se confinan cuando se cumple la
relación: c < L / [600 (∆/hm)], donde:
c = profundidad del eje neutro = 0.26 m (ver acápite 11.4).
L = 1.5 m = longitud del muro
hm = 10.08 m = altura total del muro
∆ = ¾ R De = 0.75x6x 0.00319 = 0.01436 m = desplazamiento inelástico del cuarto nivel
De = 0.00319 m = desplazamiento elástico del cuarto nivel del eje A (tabla 11)
Aplicando la fórmula se obtiene: c = 0.26 m < 1.5 / [600x(0.01436/10.08)] = 1.75 m
32](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-32-320.jpg)
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De esta forma se obtiene una contradicción entre el primer criterio donde es necesario confinar los
bordes (acápite 11.2, permitido por el ACI, reglamento que además deja en forma opcional el uso
del segundo criterio), con el criterio especificado por la Norma E.060, donde se obtiene que no es
necesario confinar los bordes. Cabe indicar que en el segundo criterio el segundo miembro de la
fórmula proporciona 1.75 m que supera a la longitud del muro (1.5 m), al respecto, en el reglamento
del ACI (no en la Norma E.060) se especifica que la relación ∆/hm no debe ser menor que 0.007,
con esta distorsión se obtendría en el segundo miembro de la fórmula 0.36 m; si bien el segundo
miembro de la fórmula disminuye considerablemente, bajo ese concepto no se requeriría confinar
los bordes. Esta contradicción amerita realizar mayores investigaciones experimentales.
Puesto que la profundidad del eje neutro c = 0.26 m es pequeña y por esa zona bajará la carga axial
más la compresión originada por la flexión, causando impactos contra la cimentación que podrían
triturar al concreto de la placa, en este ejemplo se ha preferido confinar los bordes del muro X2 con
[] 8 mm, 1 @ 5, 10 @ 10, r @ 25 cm en la base del primer piso (en una altura de 1.05m: σ < 0.2f´c),
mientras que en los pisos superiores se utilizará [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm.
12. DISEÑO POR CARGA SÍSMICA PERPENDICULAR AL PLANO
Todos los muros portantes del edificio cumplen con los tres requisitos para evitar su diseño ante
cargas perpendiculares, aparte de no tener excentricidades de la carga vertical:
1. Se encuentran arriostrados en sus 4 bordes.
2. Su espesor efectivo es mayor que h/20 (ver el acápite 5.1).
3. El esfuerzo axial producido por la carga de gravedad máxima es menor que Fa (ver acápite 5.2).
Por tanto, sólo se diseñarán los alféizares de ventana aislados de la estructura principal.
12.1. Capacidad Resistente de los Arriostres
Se adoptará como arriostres verticales de los alféizares a columnetas (CL en la Fig.23) de concreto
armado en voladizo.
Fig.23
Columnetas
Analizando a la columneta CL1 (reforzada con 2 φ ¼”) se tiene:
T = As fy = 0.32 x 4200 = 1344 kg
Igualando la tracción a la compresión: T = 1344 = C = 0.85 f´c B a = 0.85x175x10 a à a = 0.9 cm
Peralte efectivo = d = 13 – 3 = 10 cm
Momento flector resistente: MR = φ T (d – a/2) = 0.9x1344x(10 – 0.9/2) =11550 kg-cm
Resistencia a corte del concreto: Vc = φ 0.53 √f´c B d = 0.85x0.53 √175 x10x10 = 596 kg
33](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-33-320.jpg)
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Base del piso 1: [] 8mm, 1 @ 0.05, 10
@ 0.10, r @ 0.25. Extremo superior
del piso 1 y Pisos 2 @ 4: [] ¼”, 1 @
0.05, 4 @ 0.10, r @ 0.25
Placa P1 pisos 1@ 4
Detalle de la conexión muro-cimentación y del
refuerzo horizontal en los muros.
Fig.25
Cuadro de columnas,
placa y detalles.
Detalle de conexión albañilería-columna, traslapes,
juntas de construcción y estribos de montaje
36](https://image.slidesharecdn.com/analisisdeedificioejemplo-121202103025-phpapp02/85/Analisis-de-edificio-ejemplo-36-320.jpg)
Analisis de edificio (ejemplo)
- 1. A. San Bartolomé EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA Por: ÁNGEL SAN BARTOLOMÉ Profesor Principal del Departamento de Ingeniería -Sección Civil- PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ Lima, agosto del 2006 1
- 2. A. San Bartolomé CONTENIDO Pág. 1. Información general 3 2. Características de los materiales 3 3. Cargas unitarias 4 4. Estructuración 4 5. Predimensionamiento 4 6. Metrado de cargas 6 7. Análisis ante el sismo moderado 11 8. Diseño por sismo moderado, resistencia al corte global, fuerzas internas ante el sismo severo y verificación del agrietamiento en pisos superiores. 20 9. Diseño de los muros agrietados por corte 23 10. Diseño de los muros no agrietados por corte 27 11. Diseño del muro X2 (placa P1) 30 12. Diseño por carga sísmica perpendicular al plano 33 13. Planos 35 14. Comentarios 38 2
- 3. A. San Bartolomé EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA Empleando las especificaciones de la Norma Técnica de Edificaciones E.070 “Albañilería”, se trata de diseñar a los muros confinados del edificio de 4 pisos cuya planta típica se muestra en la Fig.1. Fig.1 Planta típica del edificio e identificación de los muros. 1. INFORMACIÓN GENERAL - Ubicación del edificio: Lima, sobre cascajo. - Uso: vivienda - Sistema de techado: losa maciza armada en dos sentidos, espesor t = 12 cm. - Azotea: no utilizable, sin parapetos, sin tanque de agua (sistema hidroneumático) - Altura de piso a techo: 2.40 m - Ancho de puertas: 0.90 m. - Altura de alféizares: h = 1.00 m (excepto en S.H. donde h = 1.80 m) - Longitud de ventanas en dormitorios y cocina: L = 1.40 m, en la Sala L = 2.50 m, en S.H. L = 1.15 m en la escalera L = 2.45 m. - Peralte de vigas soleras: 0.12 m (igual al espesor del techo) - Peralte de vigas dinteles: 0.30 m. 2. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES Albañilería - Ladrillos clase IV sólidos (30% de huecos), tipo King Kong de arcilla, t = 13 cm, f´b = 145 kg/cm2 - Mortero tipo P2: cemento-arena 1 : 4 - Pilas: resistencia característica a compresión = f´m = 65 kg/cm2 = 650 ton/m 2 - Muretes: resistencia característica a corte puro = v´m = 8.1 kg/cm2 = 81 ton/m 2 - Módulo de elasticidad = Em = 500 f´m = 32,500 kg/cm2 = 325,000 ton/m2 - Módulo de corte = Gm = 0.4 Em = 13,000 kg/cm2 à Módulo de Poisson = ν = 0.25 3
- 4. A. San Bartolomé Concreto - Resistencia nominal a compresión = f´c = 175 kg/cm2 - Módulo de elasticidad = Ec = 200,000 kg/cm2 = 2´000,000 ton/m2 - Módulo de Poisson = ν = 0.15 Acero de Refuerzo - Corrugado, grado 60, esfuerzo de fluencia = fy = 4200 kg/cm2 = 4.2 ton/cm2 3. CARGAS UNITARIAS Pesos Volumétricos - Peso volumétrico del concreto armado: 2.4 ton/m3 - Peso volumétrico de la albañilería: 1.8 ton/m3 - Peso volumétrico del tarrajeo: 2.0 ton/m3 Techos - Peso propio de la losa de techo: 2.4x0.12 = 0.288 ton/m2 - Sobrecarga (incluso en escalera): 0.2 ton/m2, excepto en azotea: 0.1 ton/m2 - Acabados: 0.1 ton/m2 Muros - Peso de los muros de albañilería con 1 cm de tarrajeo: 1.8x0.13 + 2.0x0.02 = 0.274 ton/m2 - Peso de los muros de concreto con 1 cm de tarrajeo: 2.4x0.13 + 2.0x0.02 = 0.352 ton/m2 - Ventanas: 0.02 ton/m2 4. ESTRUCTURACIÓN Muros La estructura está compuesta en sus 2 direcciones principalmente por muros confinados. En el eje A se ha considerado conveniente que los muros X2 sean de concreto armado para compensar rigideces y evitar problemas de torsión, ya que los muros X4 desplazan al centro de rigidez lateral hacia la parte superior de la planta. Escalera Los descansos de la escalera apoyan sobre la viga central del eje A y sobre el muro X7. Alféizares Los alféizares de ventanas serán aislados de la estructura principal. 5. PREDIMENSIONAMIENTO 5.1. Espesor Efectivo de Muros “t” Para la zona sísmica 3, el espesor efectivo mínimo, descontando tarrajeos, es t = h / 20 = 240/20 = 12 cm, donde “h” es la altura libre de la albañilería. Con lo cual, se utilizará muros en aparejo de soga con espesor efectivo igual a 13 cm (15 cm tarrajeados). 4
- 5. A. San Bartolomé 5.2. Densidad Mínima de Muros Reforzados La densidad mínima de muros reforzados (confinados en este ejemplo), para cada dirección del edificio, se determina con la expresión: ∑ L t ≥ Z U S N = 0.4 x1x1x 4 = 0.0286 Ap 56 56 Donde: L = longitud total del muro incluyendo sus columnas (sólo intervienen muros con L > 1.2 m) t = espesor efectivo = 0.13 m, excepto para el muro X2 de concreto armado. Ap = área de la planta típica = 8.15x16.75 = 136.51 m2 Z = 0.4 ... el edificio está ubicado en la zona sísmica 3 (Norma E.030) U = 1 ... el edificio es de uso común, destinado a vivienda (Norma E.030) S = 1 ... el edificio está ubicado sobre suelo de buena calidad (Norma E.030) N = 4 = número de pisos del edificio En la Tabla 1 se indica la longitud de los muros, su área de corte (Ac = L t), el número de muros de iguales características (Nm) y además se verifica que la densidad de muros que presenta el edificio en cada dirección excede al valor mínimo reglamentario (0.0286). Tabla 1. Densidad de Muros Reforzados. Dirección X-X Dirección Y-Y 2 Muro L (m) t (m) Ac (m ) Nm Muro L (m) t (m) Ac (m2) Nm X1 3.13 0.13 0.407 2 Y1 2.60 0.13 0.338 2 X2 (*) 1.50 0.80 1.200 2 Y2 2.60 0.13 0.338 2 X3 3.13 0.13 0.407 2 Y3 3.10 0.13 0.403 2 X4 3.10 0.13 0.403 2 Y4 3.10 0.13 0.403 2 X5 3.13 0.13 0.407 2 Y5 3.10 0.13 0.403 2 X6 2.60 0.13 0.338 2 Y6 3.10 0.13 0.403 2 X7 2.73 0.13 0.356 1 Y7 4.13 0.13 0.537 1 Σ (Ac Nm) / Ap = 6.68 / 136.51 = 0.0489 Σ (Ac Nm) / Ap = 5.113 / 136.51 = 0.0375 (*) En el muro X2, de concreto armado, debe emplearse t = tc (Ec / Em) = 0.13x6.15 = 0.80 m 5.3. Verificación del Esfuerzo Axial por Cargas de Gravedad La resistencia admisible (Fa) a compresión en los muros de albañilería está dada por la expresión: h 2 2.4 2 Fa = 0.2 f ´m 1 − = 0.2 x650 1 − = 93.8 ton / m ≤ 0.15 f ´m 2 35 t 35 x0.13 Valor que no debe superar a: 0.15 f´m = 0.15x650 = 97.5 ton/m2 à gobierna Fa = 93.8 ton/m2 5
- 6. A. San Bartolomé Revisando la zona central del muro más esforzado (Y3) y contemplando al 100% de sobrecarga, se tiene sobre una longitud unitaria de muro: Ancho tributario de losa = 1.5 m (dormitorio) + 2.0 m (sala) = 3.5 m Carga proveniente de la losa de azotea = (0.288 + 0.1 + 0.1) x 3.5 = 1.71 ton/m Carga proveniente de la losa en pisos típicos = (0.288 + 0.1 + 0.2) x 3.5 = 2.06 ton/m Peso propio del muro en un piso típico = 0.274 x 2.4 = 0.66 ton/m Carga axial total = Pm = 1.71 + 3x2.06 + 4x0.66 = 10.53 ton/m Esta carga produce un esfuerzo axial máximo: σm = Pm / t = 10.53 / 0.13 = 81 ton/m2 < Fa = 93.8 ton/m2 à Ok. En consecuencia, por carga vertical, es posible emplear muros en aparejo de soga (t = 13 cm) y una albañilería de calidad intermedia con f´m = 65 kg/cm2. 6.0 METRADO DE CARGAS Las cargas actuantes en cada muro se obtienen sumando las cargas directas (peso propio, peso de soleras, dinteles, ventanas y alféizares) más las cargas indirectas (provenientes de la losa del techo: peso propio, acabados y sobrecarga). 6.1. Cargas Directas Para obtener las cargas directas primeramente se determinará las cargas repartidas por unidad de longitud en cada sección vertical típica (Fig.2), empleando las cargas unitarias del acápite 3. Fig.2 Secciones verticales típicas Zona de puertas: piso típico y azotea: 0.13x0.3x2.4 = 0.09 ton/m Zona de muros de albañilería: piso típico w = 2.4x0.274 + 0.13x0.12x2.4 = 0.70 ton/m azotea w = 1.2x0.274 + 0.13x0.12x2.4 = 0.37 ton/m Zona de placa X2: piso típico w = 2.4x0.352 + 0.13x0.12x2.4 = 0.88 ton/m azotea w = 1.2x0.352 + 0.13x0.12x2.4 = 0.46 ton/m 6
- 7. A. San Bartolomé Zona de alféizares con h = 1.0 m: piso típico w = 1.0x0.274 + 1.22x0.02 + 0.09 = 0.39 ton/m azotea w = 0.09 ton/m (dintel) Zona de alféizares con h = 1.8 m: piso típico w = 1.8x0.274 + 0.42x0.02 + 0.09 = 0.59 ton/m azotea w = 0.09 ton/m (dintel) Adicionalmente, el edificio presenta una escalera cuyos tramos apoyan en el muro X7 y en la viga central del eje A. El peso de esta escalera y las reacciones se muestran en la Fig.3. Fig.3 Cargas provenientes de la escalera en piso típico Cabe indicar que en el tramo inclinado la carga de peso propio fue obtenida mediante la expresión: cp 2 w pp = γ + t 1 + cp = 0.53 ton / m 2 p 2 Donde: γ = 2.4 ton/m3 t = 0.12 m = espesor de la garganta cp = contrapaso = 0.16 m p = paso = 0.25 m De esta forma, la carga permanente en el tramo inclinado es wD = 0.53 + 0.10 = 0.63 ton/m2 En la tabla 2 se presenta un resumen de las cargas directas. Tabla 2. Cargas Directas (ton/m) Zona Piso típico Azotea Puertas 0.09 0.09 Muros de albañilería 0.70 0.37 Placa X2 0.88 0.46 Alféizar h = 1.0 m 0.39 0.09 Alféizar h = 1.8 m 0.59 0.09 Escalera (1 tramo) wD = 1.02 wL = 0.4 --- 7
- 8. A. San Bartolomé 6.2 Cargas Indirectas Para determinar las cargas provenientes de la losa del techo, se aplicó la técnica de áreas de influencias (“AI” en la tabla 3). En la Fig.4, las áreas en rojo corresponden a los muros X, mientras que las denotadas en azul corresponden a los muros Y. Debe mencionarse que la escalera se encuentra techada en la azotea. En la tabla 3 se presenta un resumen de estas cargas. Fig.4 Cargas indirectas y áreas de influencia. Piso típico: wD = 0.388 ton/m2 wL = 0.2 ton/m2 Azotea: wD = 0.388 ton/m2 wL = 0.1 ton/m2 Tabla 3. Cargas Indirectas (ton) Piso Típico Azotea Muro AI (m2) PD = AI wD PL = AI wL AI (m2) PD = AI wD PL = AI wL X1 2.84 1.10 0.57 2.84 1.10 0.28 X2 3.06 1.19 0.61 3.92 1.52 0.39 X3 5.82 2.26 1.16 5.82 2.26 0.58 X4 7.02 2.72 1.40 7.02 2.72 0.70 X5 2.31 0.90 0.46 2.31 0.90 0.23 X6 3.40 1.32 0.68 3.40 1.32 0.34 X7 0.68 0.26 0.14 2.20 0.85 0.22 Y1 3.24 1.26 0.65 3.24 1.26 0.32 Y2 3.24 1.26 0.65 3.24 1.26 0.32 Y3 8.03 3.12 1.60 8.03 3.11 0.80 Y4 5.51 2.14 1.10 5.51 2.14 0.55 Y5 5.64 2.19 1.13 8.79 3.41 0.88 Y6 4.14 1.61 0.83 4.14 1.61 0.41 Y7 4.18 1.62 0.84 4.18 1.62 0.42 6.3. Cargas por Nivel y Centro de Gravedad Para determinar las cargas existentes en cada nivel del muro (P), se sumó la carga directa (tabla 2) con la carga indirecta (tabla 3). Puesto que estas cargas se utilizan para el análisis sísmico, se trabajó con el 25% de la sobrecarga (0.25 PL). Por ejemplo, para el muro X2 (L = 1.5 m) se tiene: 8
- 9. A. San Bartolomé Azotea: cargas directas 1.5x0.46 (peso propio) + ½ (2.5+2.47+0.9)x0.09 (dinteles) = 0.95 ton cargas indirectas 1.52 + 0.25x0.39 (sobrecarga) = 1.62 ton P (X2) en azotea = 0.95 + 1.62 = 2.57 ton Piso típico: cargas directas 0.88x1.5 + ½ (2.5+2.47)x0.39 + ½ (0.9)x0.09 + ½ (2.47)(1.02 + 0.25x0.4) = 3.71ton peso propio + alféizares h =1 + dintel + escalera cargas indirectas 1.19 + 0.25x0.61 (sobrecarga) = 1.34 ton P (X2) en piso típico = 3.71 + 1.34 = 5.05 ton Cabe remarcar que en el acápite 5.3 se determinó que incluyendo al 100% de sobrecarga, los muros no tenían problemas por cargas verticales. Una vez determinada la carga Pi, se calculó la posición del centro de gravedad (CG) de cada nivel del edificio, mediante las expresiones: ΣPi Xi ΣPi Yi X CG = YCG = W W Donde: Pi es la carga vertical existente en el muro “i”, cuyo centroide se define con las coordenadas Xi, Yi, y W es el peso del nivel en análisis. Por simetría, XCG = 8.3 m. En las tablas 5 y 6 se presenta un resumen de las cargas existentes en cada nivel de cada muro. Tabla 5. Cargas en el nivel de la Azotea. Cargas Directas Carga Zona Muro Puerta Alf. h=1.0 Alf.h=1.8 Escalera Indirecta Tabla 2 0.37 0.09 0.09 0.09 0 P (ton) Pi (ton) Yi (m) (ton/m) en X2: 0.46 directa PD + 0.25PL Muro Longitudes de Influencia (metros) (Tabla 3) X1 3.13 --- 1.25 --- --- 1.27 1.17 2.44 0.00 X2 1.50 0.45 2.49 --- --- 0.95 1.62 2.57 0.00 X3 3.13 0.90 1.40 --- --- 1.37 2.41 3.78 4.00 X4 3.10 0.45 --- --- --- 1.19 2.90 4.09 5.03 X5 3.13 --- 0.70 --- --- 1.22 0.96 2.18 8.00 X6 2.60 --- 0.70 0.59 --- 1.08 1.41 2.49 8.00 X7 2.73 0.90 --- --- --- 1.09 0.91 2.00 4.00 Y1 2.60 --- 0.70 --- --- 1.04 1.34 2.38 1.24 Y2 2.60 --- 0.70 --- --- 1.03 1.34 2.37 6.77 Y3 3.10 0.45 --- --- --- 1.19 3.31 4.50 1.49 Y4 3.10 0.45 --- --- --- 1.19 2.28 3.47 6.52 Y5 3.10 0.90 --- --- --- 1.23 3.63 4.86 2.52 Y6 3.10 0.90 --- --- --- 1.23 1.71 2.94 6.52 Y7 4.13 --- --- 1.17 --- 1.63 1.73 3.36 6.00 9
- 10. A. San Bartolomé Con la información presentada en la tabla 5, se obtiene: W4 = 81.50 ton (peso de la azotea con 25% de sobrecarga) e YCG4 = 4.09 m Tabla 6. Cargas en el nivel de los Pisos Típicos. Cargas Directas Carga Zona Muro Puerta Alf. h=1.0 Alf.h=1.8 Escalera Indirecta Tabla 2 0.70 0.09 0.39 0.59 D: 1.02 P (ton) Pi (ton) Yi (m) (ton/m) en X2: 0.88 L: 0.40 directa PD + 0.25PL Muro Longitudes de Influencia (metros) (Tabla 3) X1 3.13 --- 1.25 --- --- 2.68 1.24 3.92 0.00 X2 1.50 0.45 2.49 --- 1.24 3.71 1.34 5.05 0.00 X3 3.13 0.90 1.40 --- --- 2.82 2.55 5.37 4.00 X4 3.10 0.45 --- --- --- 2.21 3.07 5.28 5.03 X5 3.13 --- 0.70 --- --- 2.46 1.02 3.48 8.00 X6 2.60 --- 0.70 0.59 --- 2.44 1.49 3.93 8.00 X7 2.73 0.90 --- --- 2.47 4.76 0.30 5.06 4.00 Y1 2.60 --- 0.70 --- --- 2.09 1.42 3.51 1.24 Y2 2.60 --- 0.70 --- --- 2.09 1.42 3.51 6.77 Y3 3.10 0.45 --- --- --- 2.21 3.52 5.73 1.49 Y4 3.10 0.45 --- --- --- 2.21 2.42 4.63 6.52 Y5 3.10 0.90 --- --- --- 2.25 2.47 4.72 2.52 Y6 3.10 0.90 --- --- --- 2.25 1.82 4.07 6.52 Y7 4.13 --- --- 1.17 --- 3.58 1.83 5.41 6.00 Con la información presentada en la tabla 6, se obtiene para el piso típico (i = 1, 2, 3): Wi = 116.87 ton (peso de los niveles típicos con 25% de sobrecarga) e Y CGi = 4.09 m Este peso (con 25% de sobrecarga) repartido por unidad de área en planta resulta: 116.87 / Ap = 0.86 ton/m 2 , donde: Ap = área de la planta típica = 8.15x16.75 = 136.51 m2 Por otro lado, en todos los niveles la posición del centro de gravedad es: (XCG, YCG) = (8.3, 4.09) m, valores que se encuentran cercanos al centroide de la planta (8.3, 4.0). 6.4. Peso Total del Edificio y Cargas Acumuladas El peso obtenido en cada nivel del edificio, con 25% de sobrecarga para efectos sísmicos, es: W4 = 81.50 ton (azotea) Wi = 116.87 ton (piso típico, i = 1, 2, 3) Luego el peso total del edificio resulta: P = 81.50 + 3x116.87 = 432.11 ton Con la información presentada en las tablas 5 y 6, se elaboró la Tabla 7 correspondiente a las cargas verticales acumuladas en cada piso de cada muro: Pg = PD + 0.25 PL. En esta tabla además aparece el esfuerzo axial en los muros del primer piso: σ1 = Pg / (L t). 10
- 11. A. San Bartolomé Tabla 7. Cargas de Gravedad Acumuladas (ton): Pg = PD + 0.25PL Carga por Nivel Cargas acumuladas Pg y esfuerzo axial en Piso 1 Muro L (m) Azotea Piso Típ. Piso 4 Piso 3 Piso 2 Piso 1 σ1(ton/m2) X1 3.13 2.44 3.92 2.44 6.36 10.28 14.20 34.89 X2 1.50 2.57 5.05 2.57 7.62 12.67 17.72 90.87 X3 3.13 3.78 5.37 3.78 9.15 14.52 19.89 48.88 X4 3.10 4.09 5.28 4.09 9.37 14.65 19.93 49.45 X5 3.13 2.18 3.48 2.18 5.66 9.14 12.62 31.01 X6 2.60 2.49 3.93 2.49 6.42 10.35 14.28 42.25 X7 2.73 2.00 5.06 2.00 7.06 12.12 17.18 48.41 Y1 2.60 2.38 3.51 2.38 5.89 9.40 12.91 38.19 Y2 2.60 2.37 3.51 2.37 5.88 9.39 12.90 38.16 Y3 3.10 4.50 5.73 4.50 10.23 15.96 21.69 53.82 Y4 3.10 3.47 4.63 3.47 8.10 12.73 17.36 43.07 Y5 3.10 4.86 4.72 4.86 9.58 14.30 19.02 47.19 Y6 3.10 2.94 4.07 2.94 7.01 11.08 15.15 37.59 Y7 4.13 3.36 5.41 3.36 8.77 14.18 19.59 36.49 En la tabla 7 puede observarse que el muro más esforzado es X2, ésta es otra razón (aparte de la indicada en el acápite 4) por la cual este muro es de concreto armado. El siguiente muro más esforzado es Y3, el cual fue revisado en el acápite 5.3, incluyendo al 100% de la sobrecarga. 7. ANÁLISIS ANTE EL SISMO MODERADO Dada la regularidad del edificio, se hará un análisis estático ante las acciones del sismo moderado, modelando al edificio mediante un sistema de pórticos planos conectados a través de diafragmas rígidos (losas de techo), empleando el programa SAP2000. De acuerdo a la Norma E.070, el sismo moderado se define como aquél que origina fuerzas de inercia iguales a la mitad de las correspondientes al sismo severo (donde R = 3, según la Norma E.030), esto significa que para el sismo moderado puede emplearse un factor de reducción de las fuerzas sísmicas elásticas R = 6. Cabe mencionar que de efectuarse el análisis ante el sismo severo, podría obtenerse en los muros fuerzas cortantes últimas (Vu) que superen a su resistencia (Vm), esto no significa que el muro colapse, sino que incurrió en su régimen inelástico, redistribuyéndose la diferencia de cortantes (Vu - Vm) en el resto de muros conectados por el diafragma rígido, con lo cual, el análisis elástico ante el sismo severo perdería validez. Por ello, es preferible efectuar el análisis ante el sismo moderado. 7.1. Determinación de las Fuerzas de Inercia (Fi) De acuerdo a la Norma E.030, las fuerza cortante en la base del edificio (H) se calcula con la expresión: ZU SC H= P R 11
- 12. A. San Bartolomé Donde: Z = 0.4 (edificio ubicado en la zona sísmica 3) U = 1.0 (edificio de uso común, destinado a vivienda) S = 1.0 (edificio ubicado sobre suelo de buena calidad, tipo S1, con Tp = 0.4 seg) Tp = 0.4 seg = período donde termina la plataforma plana del espectro sísmico C = 2.5 (Tp / T) ≤ 2.5; para Tp > T à C = 2.5 T = hm / 60 = 10.08 / 60 = 0.17 seg = período natural de vibrar para edificios de muros portantes hm = altura total del edificio = 2.52x4 = 10.08 m R = 6 (para sismo moderado) P = 432.11 ton = peso total del edificio con 25% de sobrecarga (ver el acápite 6.4) De este modo se obtiene para las dos direcciones (X e Y): ZU SC 0.4 x 1.0 x 1.0 x 2.5 H= P= x 432.11 = 72 ton R 6 Luego las fuerzas de inercia (Fi, tabla 8) se evalúan mediante la expresión de la Norma E.030: Wi hi Fi = H Σ Wi hi Donde: Wi = peso del nivel “i” (ver el acápite 6.3) hi = altura del nivel “i” medida desde la base del edificio Tabla 8. Fuerzas de Inercia ante el Sismo Moderado “Fi” Nivel hi Wi Wi hi Sismo Moderado Sismo Severo (m) (ton) (ton-m) Fi (ton) Hi (ton) VEi (ton) = 2 Hi 4 10.08 81.50 821.52 22.85 22.85 45.70 3 7.56 116.87 883.54 24.57 47.42 94.84 2 5.04 116.87 589.02 16.38 63.80 127.60 1 2.52 116.87 294.51 8.20 72.00 144.00 Σ 432.11 2588.59 72.00 En la tabla 8 se muestra además: Hi = cortante en el entrepiso “i” por sismo moderado VEi = cortante en el entrepiso “i” por sismo severo (el doble de Hi) 7.2 Excentricidades Accidentales y Estados de Carga Sísmica De acuerdo a la Norma E.030, la excentricidad accidental (Ea) se calcula mediante la expresión: Ea = 0.05 B Donde “B” es la dimensión de la planta transversal a la dirección en análisis, con lo cual: 12
- 13. A. San Bartolomé Para sismo en la dirección X-X: Ea = 0.05x8.15 = 0.41 m Para sismo en la dirección Y-Y: Ea = 0.05x16.75 = 0.84 m Cuando se emplea el programa SAP2000, es necesario mover al centro de masas (punto donde actúa la fuerza de inercia “Fi”) para contemplar las torsiones accidentales. Puesto que la posición del centro de gravedad es: (XCG, YCG) = (8.3, 4.09) m (ver el acápite 6.3), se analizaron tres estados de carga (dos para el sismo en X-X y una para el sismo en Y-Y): Sismo XX1 à (XCG, YCG) = (8.3, 3.68) m Sismo XX2 à (XCG, YCG) = (8.3, 4.50) m Sismo YY à (XCG, YCG) = (9.14, 4.09) m 7.3. Materiales Se consideraron 3 tipos de material (ver el acápite 2), determinándose n = Ec/Em = 6.15: - Albañilería (muros): Em = 325,000 ton/m 2 ν = 0.25 - Concreto (placa X2 y dinteles): Ec = 2´000,000 ton/m2 ν = 0.15 - Rígido (brazos rígidos): Er = 200´000,000 ton/m2 ν = 0.15 7.4. Secciones Transversales De acuerdo a lo indicado en la Norma E.070, en un modelo de barras pseudo tridimensional, para definir las secciones transversales de los muros confinados, debe aplicarse el criterio de la sección transformada, transformando las columnas de concreto en elementos equivalentes de albañilería (su espesor de 0.13 m se multiplica por n = Ec/Em = 6.15, proporcionando un ancho equivalente de 0.8 m). Además, para contemplar la restricción que ofrecen las paredes transversales al giro por flexión y a la deformación axial del muro en análisis, debe agregarse un ancho efectivo (b) igual a: b = ¼ Lt o 6t = 6x0.13 = 0.78 m, sin exceder a ½ Lt Donde “Lt” es la longitud libre de la pared transversal y “t” es su espesor. En la Fig.5 se ilustra la definición de las secciones transversales de dos muros (X7 e Y3), con sus propiedades (área axial, área de corte = t L, y momento de inercia) en el sentido de los ejes locales (1, 2, 3) que emplea el SAP2000, entendiéndose que para el resto de muros (ver sus propiedades en la Tabla 9), se siguió el mismo proceso. Cabe mencionar que los pórticos planos ofrecen rigidez sólo para acciones contenidas en su plano, por lo que para acciones perpendiculares al plano se asignó propiedades nulas (valores muy pequeños del área de corte y del momento de inercia, Fig.6). Adicionalmente, se asignó a los brazos rígidos (barras que hacen las veces de la sección plana en los muros –hipótesis de Navier-) una rigidez torsional (I1) muy pequeña, ya que sobre algunos de ellos llegan transversalmente vigas dinteles (por ejemplo sobre: X2, X3, X7, Y6 e Y7) o el descanso de la escalera (sobre X7). Estos elementos ortogonales tienen la tendencia de estar simplemente apoyados sobre el muro en análisis y no empotrados. 13
- 14. A. San Bartolomé Fig.5 Secciones reales y transformadas de los muros X7 e Y3. Tabla 10. Propiedades de los Muros Muros X Muros Y Muro xcg (m) A1 (m2) A2 (m2) I3 (m4) Muro ycg (m) A1 (m2) A3 (m2) I2 (m4) X1 1.590 0.753 0.407 1.110 Y1 1.110 0.606 0.338 0.577 X2 0.750 0.195 0.163 0.037 Y2 Igual a Y1 X3 1.565 0.581 0.407 0.724 Y3 1.340 0.671 0.403 0.885 X4 1.350 0.669 0.403 0.883 Y4 1.540 0.767 0.403 1.126 X5 Igual a X1 Y5 1.720 0.653 0.403 0.854 X6 1.500 0.608 0.338 0.580 Y6 1.730 0.658 0.403 0.863 X7 1.365 0.936 0.355 0.841 Y7 1.720 0.862 0.537 1.958 Fig.6. Información proporcionada al SAP200 para la sección del muro Y3. En cuanto a las vigas dinteles de concreto, existen 2 tipos, las ubicadas en el perímetro (viga exterior VE) y las localizadas en la parte interior del edificio (viga interior VI). En ambos casos se consideró 14
- 15. A. San Bartolomé un ancho tributario de losa, a cada lado del alma, igual a 4 veces el espesor de la losa (4x0.12 = 0.48 m). Las propiedades de estas vigas aparecen en la Fig.7. Fig.7 Características de los dinteles. Finalmente, cada tramo de la escalera de concreto tuvo una sección rectangular de 1.14x0.12 m. 7.5. Definición de los Pórticos Planos A través de los centroides de cada muro que componen a un pórtico, dispuesto en cada eje del edificio, se trazaron barras verticales (de color naranja en la Fig.8) que representaban a los muros empotrados en su base. Luego, en cada nivel del pórtico se trazaron las barras rígidas (de color verde en la Fig.8) desde el centroide del muro hasta su borde donde nacía la viga dintel (de color magenta en la Fig.8). Posteriormente, se asignaron a cada barra las propiedades indicadas en el acápite 7.4. Cabe indicar que para compatibilizar desplazamientos verticales en el encuentro entre 2 muros transversales (por ejemplo entre X1 y Y1), es posible conectar sus brazos rígidos, pero proporcionándoles rigidez torsional nula (I1 = 0), para que estas barras no limiten la deformación por flexión de ambos muros, además, en esos muros debería proporcionarse áreas axiales (A1) iguales a su área de corte (Ac = L t), para evitar duplicidades de áreas dadas por los anchos efectivos de los muros transversales. Esta operación no se realizó en el edificio en análisis, por facilidad y además porque en los muros de poca altura predomina la deformación por corte (son los giros por flexión los que generan los desplazamientos verticales indicados). En la Fig.8 se presenta un modelo esquemático de los ejes 1 y 7, mientras que en las figuras 9 a 16, se presenta el resto de ejes. Fig.8 Modelo de los ejes 1 (en X = 0.0 m) y 7 (en X = 16.6 m). 15
- 16. A. San Bartolomé Fig.9. Eje A en Y = 0.0 m Fig.10. Eje B en Y = 4.0 m. Fig.11. Eje C en Y = 5.03 m. Fig.12. Eje D en Y = 8.0 m. Fig.13. Ejes 2 (en X = 3.0 Fig.14. Ejes 3 (en X = 7.0 m) y 6 (en X = 13.6 m). m) y 5 (en X = 9.6 m). X = 7.65 m Fig.15 Escalera X = 8.95 16
- 17. A. San Bartolomé Fig.16 Eje 4 en X = 8.3 m. Finalmente, los nudos de los pórticos y el centro de masas incluyendo las excentricidades accidentales (ver el acápite 7.2), correspondientes a cada nivel, fueron conectados a los diafragmas rígidos respectivos, formándose la estructura completa (Fig.17), para enseguida analizarla ante el sismo moderado con las cargas (“Fi”) indicadas en la tabla 8. Fig.17 Estructura completa. 7.6. Desplazamientos Laterales, Distorsión Inelástica y Regularidad Torsional La nomenclatura empleada en este acápite es: - D = desplazamiento lateral elástico absoluto por sismo moderado - d = desplazamiento lateral elástico relativo por sismo moderado (o desplazamiento del entrepiso). - DI = distorsión inelástica máxima de entrepiso = 0.75 R d / h (Norma E.030) - R = 6 (para sismo moderado) - h = 2.52 m = altura de entrepiso - RT = regularidad torsional De acuerdo a la Norma E.030, “RT “ se calcula en cada nivel como dmáx / ( ½ (dmáx + dmín)). Para la dirección X-X, el estado de carga que dominó fue “Sismo XX1” (ver el acápite 7.2). En la dirección X-X los valores máximos y mínimos de “d” se presentaron en los ejes A y D, mientras que para la dirección Y-Y, estos valores se presentaron en los ejes 7 y 1, respectivamente. En las tablas 11 y 12 se presentan los desplazamientos obtenidos, notándose que la dirección X-X es más flexible que la dirección Y-Y, pese a que en X-X hay dos muros de concreto armado, aunque de poca longitud (1.5 m). También se aprecia que las distorsiones inelásticas máximas (DI) son menores que las permitidas por la Norma E.030 para edificaciones de albañilería reforzada (0.005), 17
- 18. A. San Bartolomé por tanto, el edificio cuenta con una rigidez adecuada. Asimismo, se aprecia que los valores de “RT” son menores que 1.3, por tanto, el edificio califica torsionalmente como regular y no hay necesidad de reducir al factor “R”, ni de efectuar un análisis dinámico. Tabla 11. Desplazamientos Laterales –Sismo en X-X (estado “Sismo XX1”)- Centro de Masas CG Eje A Eje D RT = Nivel D (m) d (m) D (m) d (m) D (m) d (m) dA/( ½ (dA + dD)) 4 0.00281 0.00069 0.00319 0.00081 0.00245 0.00058 1.17 3 0.00212 0.00082 0.00238 0.00094 (*) 0.00187 0.00071 1.14 2 0.00130 0.00079 0.00144 0.000886 0.00116 0.000692 1.12 1 0.00051 0.00051 0.000554 0.000554 0.000468 0.000468 1.08 (*) Máxima distorsión inelástica en el piso 3 del eje A = 0.75x6x0.00094/2.52 = 0.0017 < 0.005 Ok. Tabla 12. Desplazamientos Laterales –Sismo en Y-Y - Centro de Masas CG Eje 7 Eje 1 RT = Nivel D (m) d (m) D (m) d (m) D (m) d (m) d7/( ½ (d7 + d1)) 4 0.00248 0.00061 0.00308 0.00076 0.00187 0.00044 1.27 3 0.00187 0.00070 0.00232 0.00088 (*) 0.00143 0.000531 1.25 2 0.00117 0.000694 0.00144 0.000861 0.000899 0.000526 1.24 1 0.000476 0.000476 0.000579 0.000579 0.000373 0.000373 1.22 (*) Máxima distorsión inelástica en el piso 3 del eje 7 = 0.75x6x0.00088/2.52 = 0.0016 < 0.005 Ok. En la Fig.18 se muestra la configuración deformada de los ejes 5 (para sismo en Y-Y) y A (para el estado de carga “Sismo XX1”). Fig.18 Deformada de los ejes 5 (izq.) y A (der.) 7.7. Período Natural de Vibrar (T) Con el SAP2000 se efectuó un análisis modal, concentrando la masa de cada nivel (ver el peso Wi en la tabla 8) en el centro de masa respectivo, obteniéndose para el primer modo de vibrar: T (X-X) = 0.198 seg T (Y-Y) = 0.187 seg Estos períodos pudieron ser verificados mediante la fórmula que indica la Norma E.030: 18
- 19. A. San Bartolomé Σ Wi Di 2 T = 2π g Σ Fi Di Donde: g = 9.8 m/seg2, mientras que el resto de parámetros provienen de las tablas 8, 11 y 12 y se encuentran sintetizados en la tabla 13. Tabla 13. Cálculo de “T” con la fórmula de la Norma E.030. Nivel Wi (ton) – Tabla 8 Fi (ton) -Tabla 8 DiX (m) – Tabla 11 DiY (m) – Tabla 12 4 81.50 22.85 0.00281 0.00248 3 116.87 24.57 0.00212 0.00187 2 116.87 16.38 0.00130 0.00117 1 116.87 8.20 0.00051 0.000476 Empleando los valores de la tabla 13 y la fórmula del reglamento se obtuvo: T (X-X) = 0.197 seg (vs. 0.198 seg del análisis modal) T (Y-Y) = 0.187 seg (vs. 0.187 seg del análisis modal) Además, estos valores son comparables con la fórmula T = h/60 = 10.08/60 = 0.17 seg, dada por la Norma E.030 para edificios estructurados por muros portantes. De este modo se verifica que la dirección X-X es más flexible que la Y-Y y que T < Ts = 0.4 seg. 7.8. Fuerzas Internas por Sismo Moderado La nomenclatura que se emplea en este acápite, similar a la de la Norma E.070, es: - Ve = fuerza cortante (ton) producida por el sismo moderado - Me = momento flector (ton-m) producido por el sismo moderado Los valores Ve, Me obtenido del análisis elástico, en sus valores máximos para cada piso, aparecen en las tablas 14 y 15, mientras que gráficos de momento flector aparecen en la Fig.19. Cabe indicar que para los muros de los ejes A y B, predomina el estado de carga “Sismo XX1”, mientras que para los muros de los ejes C y D, prevalece el estado de carga “Sismo XX2” (ver el acápite 7.2). Tabla 14. Fuerzas Internas Ve (ton) y Me (ton-m) ante Sismo Moderado X-X Piso 1 Piso 2 Piso 3 Piso 4 Muro Ve Me Ve Me Ve Me Ve Me X1 6.29 34.22 6.11 20.65 4.16 8.31 1.47 2.80 X2 5.46 15.10 2.89 5.28 2.65 3.85 1.80 3.79 X3 5.72 22.51 5.53 13.28 4.23 5.94 2.29 4.53 X4 5.75 25.68 5.27 14.58 3.73 5.74 1.55 3.46 X5 6.38 28.96 6.03 16.92 4.35 7.00 1.91 3.92 X6 5.04 17.46 4.94 10.18 4.12 5.46 2.82 5.72 X7 4.78 25.78 3.81 13.91 2.04 4.42 0.24 0.62 19
- 20. A. San Bartolomé Tabla 15. Fuerzas Internas Ve (ton) y Me (ton-m) ante Sismo Moderado Y-Y Piso 1 Piso 2 Piso 3 Piso 4 Muro Ve Me Ve Me Ve Me Ve Me Y1 e Y2 4.91 21.30 3.73 10.64 2.50 3.63 0.79 2.25 Y3 5.99 28.04 4.72 14.62 3.10 5.10 0.89 2.45 Y4 6.57 31.57 5.81 17.98 4.12 7.33 1.68 3.40 Y5 6.60 20.82 7.08 13.91 6.25 8.26 4.59 8.07 Y6 6.29 22.02 6.21 14.07 4.91 7.55 2.76 4.47 Y7 8.30 42.36 7.72 25.44 5.51 11.17 2.29 3.76 Fig.19 Diagramas de momento flector para sismo Y-Y (izq.) y X-X (der.) 8. DISEÑO POR SISMO MODERADO, RESISTENCIA AL CORTE GLOBAL, FUERZAS INTERNAS ANTE SISMO SEVERO y VERIFICACIÓN DEL AGRIETAMIENTO EN PISOS SUPERIORES La nomenclatura que se emplea es similar a la que aparece en la Norma E.070: • L = longitud total del muro (m) • Pg = carga axial de gravedad = PD + 0.25PL (ver la tabla 7) • Ve, Me = fuerza cortante y momento flector por sismo moderado (ver las tablas 14 y 15) • 1/3 ≤ α = Ve L / Me ≤ 1.0 factor de reducción de la resistencia al corte por esbeltez • Vm = 0.5 v´m α t L + 0.23 Pg = resistencia a fuerza cortante Vm = 0.5x81x α x 0.13 x L + 0.23 Pg = 5.265 α L + 0.23 Pg (para el edificio en análisis) • t = 0.13 m = espesor efectivo de los muros • v´m = resistencia a corte puro de los muretes de albañilería = 81 ton/m2 (ver el acápite 2) • 2.0 ≤ Vm1 / Ve1 ≤ 3.0 factor de amplificación para pasar a condición de sismo severo • Vu = Ve (Vm1 / Ve1) = fuerza cortante última ante sismo severo • Mu = Me (Vm1 / Ve1) = momento flector último ante sismo severo • VE = cortante de entrepiso ante sismo severo (ver la tabla 8) Cabe resaltar que el factor de carga “Vm1/Ve1” se calcula sólo para el primer piso de cada muro. Una vez realizados los cálculos (tablas 16 a 20), deberá verificarse lo siguiente: 20
- 21. A. San Bartolomé • Ningún muro debe agrietarse ante el sismo moderado: Ve ≤ 0.55Vm. De no cumplirse esta expresión, donde puede aceptarse hasta 5% de error, deberá cambiarse la calidad de la albañilería, el espesor del muro, o convertirlo en placa de concreto armado; en los dos últimos casos, deberá reanalizarse el edificio. • En cualquier piso, la resistencia global a fuerza cortante (ΣVm) deberá ser mayor o igual a la fuerza cortante producida por el sismo severo (VE). De no cumplirse esta expresión, deberá cambiarse en algunos muros la calidad de la albañilería, su espesor, o convertirlos en placas de concreto armado, reanalizando al edificio en los 2 últimos casos. Cuando se tenga exceso de resistencia (ΣVm > VE), se podrá dejar de confinar algunos muros internos. • Cuando ΣVm > 3 VE = R VE, culmina el diseño y se coloca refuerzo mínimo. Esta expresión indica que todos los muros del edificio se comportarán elásticamente ante el sismo severo. • Todo muro de un piso superior que tenga Vu ≥ Vm, se agrietará por corte, y se diseñará como un muro del primer piso. En esta expresión puede admitirse hasta 5% de error. Tabla 16. Piso 1 – Sismo en X-X (VE = 144 ton) Muro L (m) Pg Ve Me α Vm 0.55Vm Vm1/Ve1 Vu Mu (ton) (ton) (tn-m) (ton) (ton) (ton) (tn-m) X1 3.13 14.20 6.29 34.22 0.58 12.82 7.05 2.04 12.82 69.81 X2 (*) 1.50 17.72 5.46 15.10 --- 10.94 6.02 1.25 6.83 18.88 X3 3.13 19.89 5.72 22.51 0.80 17.76 9.76 3.00 17.16 67.53 X4 3.10 19.93 5.75 25.68 0.69 15.85 8.72 2.76 15.85 70.88 X5 3.13 12.62 6.38 28.96 0.69 14.27 7.85 2.24 14.27 64.87 X6 2.60 14.28 5.04 17.46 0.75 13.55 7.45 2.69 13.55 46.97 X7 2.73 17.18 4.78 25.78 0.51 11.28 6.21 2.36 11.28 60.84 (*) X2 es un muro de concreto armado: Vm = Vc = 0.53 √f´c t D, D = 0.8 L = 120 cm = peralte efectivo; Vm = 0.53 √175 x 13 x 120 = 10937 kg = 10.94 ton. No se considera el ref. horizontal porque éste se activa después de haberse agrietado el muro, en la etapa de sismo severo. Este muro debe diseñarse en esta etapa para que falle por flexión, amplificando por 1.25 a Ve y Me. • Los muros del piso 1 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm). • ΣVm = 181.66 ton > VE = 144 ton (ΣVm = 1.26 VE < 3 VE ) à Resistencia global Ok. Tabla 17. Piso 1 – Sismo en Y-Y (VE = 144 ton) Muro L (m) Pg Ve Me α Vm 0.55Vm Vm1/Ve1 Vu Mu (ton) (ton) (tn-m) (ton) (ton) (ton) (tn-m) Y1-Y2 2.60 12.91 4.91 21.30 0.60 11.18 6.15 2.28 11.18 48.56 Y3 3.10 21.69 5.99 28.04 0.66 15.76 8.67 2.63 15.76 73.74 Y4 3.10 17.36 6.57 31.57 0.65 14.60 8.03 2.22 14.60 70.08 Y5 3.10 19.02 6.60 20.82 0.98 20.37 11.20 3.00 19.80 62.46 Y6 3.10 15.15 6.29 22.02 0.88 17.85 9.82 2.84 17.85 62.54 Y7 4.13 19.59 8.30 42.36 0.81 22.12 12.16 2.66 22.12 112.68 • Los muros del piso 1 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm). • ΣVm = 204.00 ton > VE = 144 ton (ΣVm = 1.42 VE < 3 VE) à Resistencia global Ok. 21
- 22. A. San Bartolomé Tabla 18. Piso 2 – Sismo en X-X (VE = 127.60 ton) Muro L (m) Pg Ve Me α Vm 0.55Vm Vm1/Ve1 Vu Mu (ton) (ton) (tn-m) (ton) (ton) (ton) (tn-m) X1 3.13 10.28 6.11 20.65 0.93 17.69 9.73 2.04 12.46 42.13 X2 (*) 1.50 12.67 2.89 5.28 --- 10.94 6.02 1.25 3.61 6.60 X3 3.13 14.52 5.53 13.28 1.00 19.82 10.90 3.00 16.59 39.84 X4 3.10 14.65 5.27 14.58 1.00 19.69 10.83 2.76 14.54 40.24 X5 3.13 9.14 6.03 16.92 1.00 18.58 10.22 2.24 13.51 37.90 X6 2.60 10.35 4.94 10.18 1.00 16.07 8.84 2.69 13.29 27.38 X7 2.73 12.12 3.81 13.91 0.75 13.57 7.46 2.36 8.99 32.83 (*) X2 es un muro de concreto armado. Vm = Vc = 0.53 √f´c t D • Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm). • Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo severo (Vu < Vm) • ΣVm = 219.15 ton > VE = 127.60 ton à Resistencia global Ok. Tabla 19. Piso 2 – Sismo en Y-Y (VE = 127.60 ton) Muro L (m) Pg Ve Me α Vm 0.55Vm Vm1/Ve1 Vu Mu (ton) (ton) (tn-m) (ton) (ton) (ton) (tn-m) Y1-Y2 2.60 9.40 3.73 10.64 0.91 14.62 8.04 2.28 8.50 24.26 Y3 3.10 15.96 4.72 14.62 1.00 19.99 11.00 2.63 12.41 38.45 Y4 3.10 12.73 5.81 17.98 1.00 19.25 10.59 2.22 12.90 39.92 Y5 (*) 3.10 14.30 7.08 13.91 1.00 19.61 10.79 3.00 21.21 41.73 Y6 3.10 11.08 6.21 14.07 1.00 18.87 10.38 2.84 17.64 39.96 Y7 4.13 14.18 7.72 25.44 1.00 25.00 13.75 2.66 20.53 67.67 (*) En Y5: Ve del piso 2 es mayor que Ve del piso 1, esto se debe a la existencia de 2 vigas de poca longitud (0.9 m), localizada en sus bordes (Fig.18), que limitan su pérdida de rigidez lateral. • Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm). • Los muros del piso 2 no se agrietan por corte ante el sismo severo (Vu < Vm), excepto Y5, donde Vu es 8% mayor que Vm. Y5 en el piso 2 deberá diseñarse en forma similar al piso 1. • ΣVm = 238.92 ton > VE = 127.6 ton à Resistencia global Ok. Revisión del Muro X1 en el Piso 2 Revisando en forma rápida a los muros X del segundo piso (no agrietados, Tabla 18), puede notarse que el muro que requiere mayor refuerzo vertical en sus columnas es X1 (con el máximo valor de Mu y baja carga vertical Pg). En este piso se obtiene refuerzo vertical mínimo, como se observa a continuación, por lo que no es necesario tabular valores de los muros X en los pisos 3 y 4. F = Mu / L = 42.13 / 3.13 = 13.46 ton = fuerza axial en la columna producida por Mu Pc = Pg / Nc = 10.28 / 2 = 5.14 ton, sin contemplar la carga tributaria de los muros transversales. Tracción = T = F – Pc = 13.46 – 5.14 = 8.32 ton Área de acero = As = T / (φ fy) = 8.32 / (0.9 x 4.2) = 2.2 cm2 (4 φ 8 mm) à usar refuerzo mínimo. En los muros Y, es necesario tabular valores para el tercer piso (Tabla 20) para verificar si el muro Y5 continúa agrietándose por corte. 22
- 23. A. San Bartolomé Tabla 20. Piso 3 – Sismo en YY (VE = 94.84 ton) Muro L (m) Pg Ve Me α Vm 0.55Vm Vm1/Ve1 Vu Mu (ton) (ton) (tn-m) (ton) (ton) (ton) (tn-m) Y1-Y2 2.60 5.89 2.50 3.63 1.00 15.04 8.27 2.28 5.70 8.28 Y3 3.10 10.23 3.10 5.10 1.00 18.67 10.27 2.63 8.15 13.41 Y4 3.10 8.10 4.12 7.33 1.00 18.18 10.00 2.22 9.15 16.27 Y5 3.10 9.58 6.25 8.26 1.00 18.52 10.19 3.00 18.75 24.78 Y6 3.10 7.01 4.91 7.55 1.00 17.93 9.86 2.84 13.94 21.44 Y7 4.13 8.77 5.51 11.17 1.00 23.76 13.05 2.66 14.66 29.71 • Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo moderado (Ve < 0.55 Vm). • Los muros del piso 3 no se agrietan por corte ante el sismo severo (Vu < Vm), excepto Y5, donde Vu es 1% mayor que Vm, como este porcentaje es menor que 5%, puede asumirse que Y5 no se agrieta. • ΣVm = 230.52 ton > VE = 94.84 ton à Resistencia global Ok. 9.0 DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS POR CORTE Se admite que ante la acción del sismo severo, todos los muros del primer piso fallan por corte (excepto X2). Además, cada dirección se diseña en forma independiente (Tablas 21 y 22), y en la columna de la intersección entre 2 muros ortogonales, se utilizará el mayor refuerzo y la mayor sección proveniente del diseño de ambos muros. En esta etapa del diseño, debe además incluirse al segundo piso del muro Y5 (ver tabla 19), que es el único que se fractura en el piso 2. Por otro lado, a fin de facilitar el proceso constructivo, se tratará de reducir la cantidad de columnas de confinamiento (Ci en la Fig.20). Así, por ejemplo, en la dirección X-X, se ha unificado a los muros X1 con X5 y en Y-Y a los muros Y3 con Y4, trabajándose con los más críticos (X1 e Y3, que son los presentan mayores valores de Vu, Mu en las tablas 16 y 17, respectivamente). An = área del núcleo = área An sombreada tn Fig.20 Nomenclatura 9.1. Parámetros comunes: f´c = 0.175 ton/cm2 fy = 4.2 ton/cm2 t = 13 cm = espesor efectivo tn = 13 – 4 = 9 cm = espesor del núcleo confinado h = 2.52 m µ = 1.0 = coeficiente de fricción en junta rayada Estribos [] ¼”: Av = 0.64 cm2 Recubrimiento = 2 cm 23
- 24. A. San Bartolomé 9.2. Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Columnas de Confinamiento: 1) Pg = PD + 0.25 PL = carga de gravedad acumulada (ton, ver tablas 16 y 17) 2) Vm = cortante de agrietamiento diagonal (ton, ver tablas 16 y 17) 3) Mu = momento flector ante sismo severo (ton-m, ver tablas 16 y 17) 4) L = longitud total del muro (m), incluyendo columnas de confinamiento 5) Lm = longitud del paño mayor o ½ L, lo que sea mayor (m). En muros de 1 paño: Lm = L 6) Nc = número de columnas de confinamiento en el muro en análisis 7) M = Mu – ½ Vm h (ton-m) 8) F = M / L = fuerza axial producida por “M” en una columna extrema (ton) 9) Pc = Pg / Nc = carga axial producida por “Pg” en una columna (ton) 10) Pt = carga tributaria proveniente del muro transversal a la columna en análisis, puede emplearse: Pt = (Lt Pg / L) del muro transversal (ton). 11) T = tracción en columna (ton): extrema: T = F - Pc – Pt interna: T = Vm h / L - Pc – Pt 12) C = compresión en columna (ton):extrema: C = Pc + F interna: C = Pc – ½ Vm h / L 13) Vc = cortante en columna (ton): extrema: Vc = 1.5 Vm Lm / (L (Nc + 1)) interna: Vc = Vm Lm / (L (Nc + 1)) 14) As = (T + Vc/µ) / (fy φ) = área de acero vertical requerida (cm2, mín 4 φ 8 mm), usar φ = 0.85 15) As = área de acero vertical colocada (cm2) 16) δ = factor de confinamiento: δ = 0.8 para columnas sin muros transversales δ = 1.0 para columnas con muros transversales 17) An = As + (C / φ - As fy) / (0.85 δ f´c) = área del núcleo de concreto (cm2), usar φ = 0.7 18) Acf = Vc / (0.2 f´c φ) ≥ 15 t ≥ Ac = área de la columna por corte-fricción (cm2), usar φ = 0.85 19) Dimensiones de la columna a emplear (cm x cm) 20) Ac = área de concreto de la columna definitiva (cm2) 21) An = área del núcleo de la columna definitiva (cm2) 22) As mín = 0.1 f´c Ac / fy = área de acero vertical mínima (cm2), o 4 φ 8 mm 23) s1 = Av fy / (0.3 tn f´c (Ac / An -1) = espaciamiento de estribos por compresión (cm) 24) s2 = Av fy / (0.12 tn f´c) = espaciamiento de estribos por compresión (cm) 25) s3 = ¼ d o 5 cm, lo que sea mayor = espaciamiento de estribos por compresión (cm) 26) s4 = 10 cm = espaciamiento máximo de estribos por compresión 27) Zona a confinar en los extremos de la columna: 45 cm o 1.5 d (cm) 28) s = espaciamiento a utilizar en la zona de confinamiento (cm) Notas: - Estribaje mínimo: [] φ ¼", 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm - En columnas L, T o irregular, usar d = Ac / t en los pasos 25 y 27. Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Vigas Soleras: 29) Ts = ½ Vm Lm / L = tracción en la solera (ton) 30) As = Ts / (φ fy) = área de acero horizontal requerida (cm2), usar φ = 0.9 31) Acero longitudinal a utilizar Notas: - As mín = 0.1 f´c Asol / fy o 4 φ 8 mm. En este ejemplo: Asol = 20 x 12 = 240 cm2 à As mín = 0.1 x 0.175 x 240 / 4.2 = 1 cm2 à usar como mínimo 4 φ 8 mm - En la solera se usa estribaje mínimo: [] φ ¼", 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm 24
- 25. A. San Bartolomé TABLA 21. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS X-X MURO X1 X3 X4 X6 X7 Columna C1 C4 C3 C5 C6 C7 C8 C10 C12 Ubicación extrema extrema extrema extrema extrema Extrema Extrema extrema interna 1) Pg 14.20 19.89 19.93 14.28 17.18 2) Vm 12.82 17.76 15.85 13.55 11.28 3) Mu 69.81 67.53 70.88 46.97 60.84 4) L 3.13 3.13 3.10 2.60 2.73 5) Lm 3.13 3.13 3.10 2.60 1.365 6) Nc 2 2 2 2 3 7) M 53.66 45.15 50.91 29.90 46.63 8) F 17.14 14.42 16.42 11.50 17.08 9) Pc 7.10 9.95 9.97 7.14 5.73 10) Pt 3.23 5.42 0 4.34 0 0 3.79 4.76 4.90 11) T 6.81 4.62 4.47 2.11 6.45 4.36 0.57 6.59 0 12) C 24.24 24.24 24.37 26.39 26.39 18.64 18.64 22.81 0.52 13) Vc 6.41 6.41 8.88 7.93 7.93 6.78 6.78 2.12 1.41 14) As 3.70 3.09 3.74 2.81 4.03 3.12 2.06 2.44 15) As 2#4+2#3 1#4+3#3 2#4+2#3 4#3 2#4+2#3 1#4+3#3 4 φ 8 mm 4#3 a usar (4.00) (3.42) (4.00) (2.84) (4.00) (3.42) (2.00) (2.84) 16) δ 1.0 1.0 0.8 1.0 0.8 0.8 1.0 1.0 Los 17) An 124 140 155 176 180 106 125 142 valores T, 18) Acf 215 215 298 267 267 228 228 195 C y Vc 19) Usar 13x20 13x20 13x25 13x25 13x25 13x20 13x20 13x20 son 20) Ac 260 260 325 325 325 260 260 260 pequeños. 21) An 144 144 189 189 189 144 144 144 Manda el 22)Asmín 1.08 1.08 1.35 1.35 1.35 1.08 1.08 1.08 diseño del 23) s1 7.06 7.06 7.91 7.91 7.91 7.06 7.06 7.06 muro Y7. 24) s2 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 25) s3 5 5 6.25 6.25 6.25 5 5 5 26) s4 10 10 10 10 10 10 10 10 27)zona c 45 45 45 45 45 45 45 45 28) s[]¼” 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 9@5 Soleras muro X1 muro X3 muro X4 muro X6 muro X7 29) Ts 6.41 8.88 7.93 6.78 2.82 30) As 1.70 2.35 2.10 1.80 0.75 31) usar 4 φ 8 mm 4#3 4#3 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm Nota: con la información básica que se proporciona en los pasos 1 @ 6, la secuencia restante puede programarse en una hoja Excel. 25
- 26. A. San Bartolomé TABLA 22. PISO 1 – DISEÑO DE LOS MUROS AGRIETADOS Y-Y MURO Y1 Y3 Y5 Y6 Y7 Columna C1 C2 C4 C5 C10 C11 C8 C9 C12 C13 Ubicación extrema extrema Extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema 1) Pg 12.91 21.69 19.02 15.15 19.59 2) Vm 11.18 15.76 20.37 17.85 22.12 3) Mu 48.56 73.74 62.46 62.54 112.68 4) L 2.60 3.10 3.10 3.10 4.13 5) Lm 2.60 3.10 3.10 3.10 4.13 6) Nc 2 2 2 2 2 7) M 34.47 53.88 36.79 40.05 84.81 8) F 13.26 17.38 11.87 12.92 20.54 9) Pc 6.46 10.85 9.51 7.58 9.80 10) Pt 3.55 0 3.55 0 4.29 0 3.57 0 8.59 0 11) T 3.25 6.80 2.98 6.53 0.00 2.36 1.77 5.34 2.15 10.74 12) C 19.72 19.72 28.33 28.33 21.38 21.38 20.50 20.50 30.34 30.34 13) Vc 5.59 5.59 7.88 7.88 10.19 10.19 8.93 8.93 11.06 11.06 14) As 2.48 3.47 3.04 4.04 2.85 3.52 3.00 4.00 3.70 6.11 15) As 4#3 2#4+2#3 1#4+3#3 2#4+2#3 4#3 2#4+2#3 1#4+3#3 2#4+2#3 2#4+2#3 4#4+2#3 a usar (2.84) (4.00) (3.42) (4.00) (2.84) (4.00) (3.42) (4.00) (4.00) (6.58) 16) δ 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 17) An 112 100 179 203 128 120 104 109 182 139 18) Acf 195 195 265 265 343 343 300 300 372 372 19) Usar 13x20 13x20 13x20 13x30 13x30 13x30 13x25 13x25 13x30 13x30 20) Ac 260 195 260 390 390 390 325 325 390 390 21) An 144 144 208 234 234 234 189 189 234 234 22)Asmín 1.08 1.08 1.08 1.62 1.62 1.62 1.35 1.35 1.62 1.62 23) s1 7.06 7.06 7.06 8.53 8.53 8.53 7.91 7.91 8.53 8.53 24) s2 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 14.22 25) s3 5 5 5 7.5 7.5 7.5 6.25 6.25 7.5 7.5 26) s4 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 27)zona c 45 45 45 45 45 45 45 45 45 45 28) s[] ¼” 9 @ 5 9@5 9@5 1 @ 5, 1 @ 5, 1 @ 5, 9@5 9@5 1 @ 5, 1 @ 5, 6 @ 7.5 6 @ 7.5 6 @ 7.5 6 @ 7.5 6 @ 7.5 Soleras muro Y1 muro Y3 muro Y5 muro Y6 muro Y7 29) Ts 5.59 7.88 10.19 8.93 11.06 30) As 1.48 2.08 2.69 2.36 2.93 31) usar 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4#3 4#3 4#3 Un diseño similar fue realizado para el segundo piso del muro Y5 (que es el único que se agrieta en este piso). Empleando los valores provenientes de la tabla 19: Pg = 14.3 ton, Vm = 19.61 ton y Mu = 41.73 ton-m, se obtuvo para las columnas C10 y C11: dimensiones de 13x25 cm, reforzadas con 4 varillas de 3/8” y 9 [] ¼” @ 5 cm, mientras que para la solera se obtuvo 4 varillas de 3/8”. 9.3 Reducción de Columnas y Soleras Con la finalidad de facilitar la construcción, debe reducirse al máximo el número de columnas, para ello se siguieron los siguientes criterios: • Unificar aquellas columnas que presentan poca variación en su refuerzo y sección transversal. • El peralte mínimo que deben tener las columnas para aquellas soleras que pierden continuidad (C1, C3, C4, C8 y C13) está dado por la longitud de anclaje Ldg más el recubrimiento (Fig.21). • En la columna de la intersección entre 2 muros ortogonales, se utiliza el mayor refuerzo y la mayor sección proveniente del diseño independiente de estos muros (tablas 21 y 22). 26
- 27. A. San Bartolomé Fig.21 Anclaje del refuerzo de la solera discontinua. Para Db = 8 mm à peralte de columna = 25 cm Para Db = 3/8” à peralte de columna = 25 cm De este modo, las columnas se reducen a los siguientes tipos: • CT1: columna C1 en forma de L, 13x25 cm, con 8 φ 8 mm, 9 [] ¼” @ 5 cm. • CT2: columnas C2 y C7, 13x20 cm, con 2#4 + 2#3, 9 [] ¼” @ 5 cm. • CT3: columnas C3, C5, C10, C11 y C12, 13x30 cm, con 2#4 + 2#3, [] ¼” 1 @ 5, 6 @ 7.5 cm. • CT4: columnas C4, C6, C8 y C9, 13x25 cm, con 2#4 + 2#3, 9 [] ¼” @ 5 cm. • CT5: columna C13, 13x30 cm, con 4#4 + 2#3, [] ¼” 1 @ 5, 6 @ 7.5 cm. Y las vigas soleras, de 20x12 cm, se reducen a 2 tipos: • S1: muros X1, X5, X6, X7, Y1, Y2, Y3, Y4, con 4 φ 8 mm, [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10 cm. • S2: muros X3, X4, Y5, Y6, Y7, con 4#3, [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10 cm. 9.4. Refuerzo Horizontal en Muros Agrietados De acuerdo a la Norma E.070, en todo muro agrietado (donde Vu ≥ Vm), incluyendo al muro Y5 en su segundo piso, y en el primer piso de los edificios de más de 3 pisos, debe colocarse refuerzo horizontal continuo, anclado en las columnas, con una cuantía igual a ρ = As / (s t) = 0.001. Empleando 1 varilla de ¼” (As = 0.32 cm2), se obtiene un espaciamiento s = 0.32/(0.001x13) =24.6 cm, con lo cual se empleará 1 φ ¼” @ 2 hiladas (cada 20 cm). 10. DISEÑO DE LOS MUROS NO AGRIETADOS POR CORTE En este caso el diseño se facilita ya que la albañilería absorberá la fuerza cortante, con lo cual, las columnas no necesitan diseñarse por corte-fricción. Sólo se diseñan las columnas extremas a tracción y compresión, mientras que las columnas internas llevan refuerzo mínimo. 10.1 Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Columnas de Confinamiento 1) Pg = PD + 0.25 PL = carga de gravedad acumulada (ton, ver tablas 18 y 19) 2) Vu = fuerza cortante ante sismo severo (ton, ver tablas 18 y 19) 3) Mu = momento flector ante sismo severo (ton-m, ver tablas 18 y 19) 4) L = longitud total del muro (m) incluyendo columnas de confinamiento 5) Lm = longitud del paño mayor o ½ L, lo que sea mayor (m). En muros de 1 paño: Lm = L 6) Nc = número de columnas de confinamiento del muro en análisis 7) F = Mu / L = fuerza axial producida por “Mu” en una columna extrema (ton) 8) Pc = Pg / Nc = carga axial producida por “Pg” en una columna (ton) 27
- 28. A. San Bartolomé 9) Pt = carga tributaria proveniente del muro transversal a la columna en análisis, puede emplearse: Pt = (Lt Pg / L) del muro transversal (ton). 10) T = F - Pc - Pt = tracción en la columna extrema (ton) 11) C = Pc + F = compresión en la columna extrema (ton) 12) As = T / (fy φ) = área de acero vertical requerida (cm2, mín 4 φ 8 mm), usar φ = 0.9 13) As = área de acero vertical colocada (cm2) 14) δ = factor de confinamiento: δ = 0.8 para columnas sin muros transversales δ = 1.0 para columnas con muros transversales 15) An = As + (C / φ - As fy) / (0.85 δ f´c) = área del núcleo de concreto (cm2), usar φ = 0.7 16) Dimensiones de la columna a emplear 17) Ac = área de concreto de la columna definitiva (cm2) 18) An = área del núcleo de la columna definitiva (cm2) 19) As mín = 0.1 f´c Ac / fy = área de acero vertical mínima (cm2) o 4 φ 8 mm Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Vigas Soleras: 20) Ts = ½ Vu Lm / L = tracción en la solera (ton) 21) As = Ts / (φ fy), usar φ = 0.9 = área de acero horizontal requerida (cm2) 22) Acero longitudinal a utilizar Notas: - As mín = 0.1 f´c Asol / fy o 4 φ 8 mm. En este ejemplo: Asol = 20 x 12 = 240 cm2 à As mín = 0.1 x 0.175 x 240 / 4.2 = 1 cm2 à usar como mínimo 4 φ 8 mm TABLA 23. PISO 2 – DISEÑO DE LOS MUROS NO AGRIETADOS X-X MURO X1 X3 X4 X6 X7 Columna C1 C4 C3 C5 C6 C7 C8 C10 C12 Ubicación extrema extrema extrema extrema Extrema extrema Extrema extrema interna 1) Pg 10.28 14.52 14.65 10.35 12.12 2) Vu 12.46 16.59 14.54 13.29 8.99 3) Mu 42.13 39.84 40.24 27.38 32.83 4) L 3.13 3.13 3.10 2.60 2.73 5) Lm 3.13 3.13 3.10 2.60 1.365 6) Nc 2 2 2 2 3 7) F 13.46 12.73 12.98 10.53 12.02 8) Pc 5.14 7.26 7.33 5.18 4.04 9) Pt 2.35 3.99 0 3.18 0 0 2.77 3.58 10) T 5.97 4.33 5.47 2.47 5.65 5.35 2.58 4.40 Usar 11) C 18.60 18.60 19.99 20.31 20.31 15.71 15.71 16.06 refuerzo 12) As 1.58 1.15 1.45 0.65 1.49 1.42 0.68 1.16 mínimo 13) As 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm en a usar (2.00) (2.00) (2.00) (2.00) (2.00) (2.00) (2.00) (2.00) columnas 14) δ 1.0 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 internas: 15) An 124 124 171 141 175 96 120 100 13x15 16) Usar 13x20 13x20 13x25 13x20 13x25 13x15 13x20 13x20 4 φ 8 mm 17) Ac 260 260 325 260 325 195 260 260 . 18) An 144 144 189 144 189 99 144 144 19)Asmín 1.08 1.08 1.35 1.08 1.35 0.81 1.08 1.08 Soleras muro X1 muro X3 muro X4 muro X6 muro X7 20) Ts 6.23 8.29 7.27 6.65 2.25 21) As 1.64 2.19 1.92 1.76 0.59 22) usar 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 28
- 29. A. San Bartolomé TABLA 24. PISO 2 – DISEÑO DE LOS MUROS NO AGRIETADOS Y-Y MURO Y1 Y3 Y5 Y6 Y7 Columna C1 C2 C4 C5 C10 C11 C8 C9 C12 C13 Ubicación extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema extrema 1) Pg 9.40 15.96 11.08 14.18 2) Vu 8.50 12.41 17.64 20.53 3) Mu 24.26 38.45 Se diseñó como 39.96 67.67 4) L 2.60 3.10 muro agrietado, se 3.10 4.13 5) Lm 2.60 3.10 obtuvo: 3.10 4.13 6) Nc 2 2 13x25 cm 2 2 7) F 9.33 12.40 4#3 12.89 16.38 8) Pc 4.70 7.98 5.54 7.09 9) Pt 2.57 0 2.57 0 En la solera se 2.59 0 6.06 0 10) T 2.06 4.63 1.85 4.42 obtuvo: 4.76 7.35 3.23 9.29 4#3 11) C 14.03 14.03 20.38 20.38 18.43 18.43 23.47 23.47 12) As 0.54 1.22 0.49 1.17 1.26 1.94 0.85 2.46 13) As 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4 φ 8mm 4#3 a usar (2.00) (2.00) (2.00) (2.00) (2.00 (2.00 (2.00 (2.84) 14) δ 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.8 15) An 80 100 141 176 123 153 171 184 16) Usar 13x15 13x20 13x20 13x25 13x20 13x25 13x25 13x25 17) Ac 195 260 260 325 260 325 325 325 18) An 99 144 144 189 144 189 189 189 19)Asmín 0.81 1.08 1.08 1.35 1.08 1.35 1.35 1.35 Soleras muro Y1 muro Y3 muro Y6 muro Y7 20) Ts 4.25 6.21 8.82 10.27 21) As 1.12 1.64 2.33 2.71 22) usar 4 φ 8 mm 4 φ 8 mm 4#3 4#3 10.2 Reducción de Columnas y Soleras Siguiéndose los mismos criterios explicados en el acápite 9.3, las columnas se reducen a los siguientes tipos: • CT1: columna C1 en forma de L, 13x25 cm, con 8 φ ¼” • CT2: columnas C2 y C7, 13x20 cm, con 4 φ 8 mm. • CT3: columnas C3, C5, C10, C11 y C12, 13x25 cm, con 4 # 3 • CT4: columnas C4, C6, C8 y C9, 13x25 cm, con 4 φ 8 mm • CT5: columna C13, 13x25 cm, con 4 # 3. Y las vigas soleras, de 20x12 cm, serán las mismas a las empleadas en el primer nivel: • S1: muros X1, X5, X6, X7, Y1, Y2, Y3, Y4, con 4 φ 8 mm • S2: muros X3, X4, Y5, Y6, Y7, con 4 # 3 Tanto en las columnas como en las soleras el estribaje es mínimo: [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10 r @ 25 cm. Este refuerzo se repite en los pisos superiores 3 y 4, ya que prácticamente es mínimo y en esos pisos las fuerzas internas son menores que las existentes en el segundo piso. 29
- 30. A. San Bartolomé 11. DISEÑO DEL MURO X2 (PLACA P1) Tanto las vigas dinteles, como las columnas aisladas y las placas de concreto armado, deben diseñarse ante la acción del sismo moderado, amplificando los esfuerzos (Ve, Me) por un factor de carga FC = 1.25, de tal forma que inicien su falla por flexión antes que se produzca la rotura por corte de la albañilería ante el sismo severo. Con fines ilustrativos, en este ejemplo sólo se diseñará al muro X2 (13x150 cm), siguiéndose las especificaciones de la Norma de Concreto Armado E.060. Este muro presenta las siguientes características: • Esbeltez = altura total / longitud = hm / L = 10.08 / 1.5 = 6.7 > 1.0 à muro esbelto • Área axial bruta = A = t L = 13x150 = 1950 cm2 = área de corte • Momento de inercia de la sección bruta = I = t L3/12 = 13x1503 / 12 = 3´656,250 cm4 • Resistencia nominal del concreto = f´c = 175 kg/cm2 • Fuerzas internas en el primer piso (tabla 16, la carga axial sísmica es mínima): Pg = 17.72 ton Ve = 5.46 ton Me = 15.10 ton-m Las situación más crítica para determinar el refuerzo vertical, es cuando actúa carga vertical mínima (FC = 0.9) y momento flector máximo (FC = 1.25), mientras que por flexocompresión la situación más crítica se presenta cuando la carga axial es máxima (FC = 1.25), de este modo, las combinaciones de cargas últimas son: 1) Pu = 15.95 ton Vu = 6.83 ton Mu = 18.88 ton-m 2) Pu = 22.15 ton Vu = 6.83 ton Mu = 18.88 ton-m 11.1 Diseño por Compresión Pura En este caso Pu = 1.5 PD + 1.8 PL = 1.5x16.79+1.8x3.72 = 31.88 ton, éste valor deberá ser menor que φ Pn: k h 2 Pu ≤ φ Pn = 0.55 φ f´c A 1 - 32 t Donde: φ = 0.7 = factor de reducción de resistencia por compresión pura Pn = resistencia nominal a compresión pura k = 1.0 para muros sin restricción a la rotación en sus extremos h = 2.52 m = altura del primer piso t = 0.13 m = espesor del muro Aplicando la fórmula se obtiene φ Pn = 0.244 f´c A = 83.17 ton > Pu = 31.88 ton à Ok. 11.2 Verificación de la Necesidad de Confinar los Bordes La flexompresión máxima se obtiene de la expresión: σ = P/A + M y / I 30
- 31. A. San Bartolomé Donde: y = ½ L = 75 cm Con lo cual: σ = 22150 / 1950 + 1888000x75/3656250 = 50 kg/cm2 = 0.29 f´c Puesto que el esfuerzo de flexocompresión supera a 0.2 f´c, habrá que confinar los bordes. Cabe destacar que el criterio empleado es permitido por el ACI, mientras que en la Norma E.060, esta revisión se hace en función de la profundidad del eje neutro “c” (ver el acápite 11.7). 11.3. Momento Flector de Agrietamiento por Flexión (M CR) El momento flector asociado al agrietamiento por flexión, se obtiene de la expresión: M CR y P − = 2 f´c I A De donde: M CR = (2 √175 + 22150/1950)x3656250/75 = 1843554 kg-cm = 18.43 ton-m De acuerdo a la Norma E.060, la sección deberá soportar un momento flector por lo menos igual a M = 1.2 MCR = 1.2x18.43 = 22.12 ton-m, este valor resulta mayor que Mu = 18.88 ton-m, por lo que se trabajará con Mu = 22.12 ton-m para el diseño del refuerzo vertical. 11.4. Determinación del Refuerzo Vertical y del Momento Flector Nominal Mn Puesto que el esfuerzo producido por la carga axial máxima (Pu/A = 22150/1950 = 11.36 kg/cm2) es menor que el 10% de f´c (17.5 kg/cm2), para el diseño por flexocompresión se utilizará un factor de reducción de resistencia φ = 0.9. El refuerzo a concentrar en los extremos (As) puede obtenerse inicialmente de la expresión: As fy D + ½ Pu L ≥ Mu / φ Donde: D = 0.8 L = 0.8x1.5 = 1.2 m = peralte efectivo Con lo cual: As = [22.12/0.9 – 15.95x1.5 / 2] / [4.2x1.2] = 2.5 cm2 De esta manera, se colocará 4 φ 8 mm en los extremos más una cuantía interior mínima igual a 0.0025 (φ 8 mm @ 15 cm). Dibujado el diagrama de interacción correspondiente (con valores nominales Mn, Pn), puede observarse en la Fig.22 que los puntos Mu/φ, Pu/φ caen en su interior, por tanto, el refuerzo es adecuado. Adicionalmente, ingresando al diagrama con Pu/φ = 22.15/0.9 = 24.61 ton, se obtiene un momento nominal Mn = 38 ton-m, para este valor se obtiene c = 0.26 m. Fig.22 Diagrama de Interacción del muro X2 31
- 32. A. San Bartolomé 11.5 Diseño del Refuerzo Horizontal El refuerzo horizontal debe ser capaz de soportar la fuerza cortante Vu asociada al mecanismo de falla por flexión, admitiéndose que el refuerzo vertical puede incurrir en su zona de endurecimiento: Vu = 1.25 Vua (Mn/Mua) = 1.25x6.83 (38.0/18.88) = 17.18 ton La resistencia nominal al corte está dada por: Vn = Vc + Vs, donde: Vc = aporte del concreto = A α √f´c = 1950 x 0.53 √175 = 13672 kg = 13.67 ton (α = 0.53 para muros con esbeltez hm/L > 2.5) Vs = aporte del refuerzo A ρ fy = 1950x0.0025x4200 = 20475 kg = 20.47 ton (ρ = cuantía de refuerzo horizontal. Cuando Vu = 17.18 ton > 0.5 φ Vc = 0.5x0.85x13.67 = 5.81 ton, usar por lo menos una cuantía mínima igual a 0.0025). Lo que proporciona: Vn = 13.67 + 20.47 = 34.14 ton. Este valor no debe ser mayor que 2.7 A √f´c = 2.7x1950x√175 = 69,649 kg = 69.65 ton. Por tanto, se emplea Vn = 34.14 ton. Con la cuantía mínima de refuerzo horizontal se obtiene φ Vn = 0.85x34.14 = 29 ton > Vu = 17.18 ton, por lo que se utilizará φ 8 mm @ 15 cm (cuantía = 0.5/(15x13) = 0.00256). 11.6 Diseño por Deslizamiento La resistencia a corte-fricción en la base de la placa está dada por: φ µ (Nu + Av fy), donde: µ = 0.6 = coeficiente de fricción en juntas sin tratamiento Nu = 0.9 PD = 0.9x16.79 = 15.11 ton Av = área de acero vertical total = 15x0.5 = 7.5 cm2 Con lo cual se obtiene: φ µ (Nu + Av fy) = 0.85x0.6 (15.11 + 7.5x4.2) = 23.77 ton. Este valor es mayor que Vu (17.18 ton), por lo que no habrá problemas por deslizamiento. 11.7 Confinamiento en los Bordes De acuerdo a la Norma E.060, los muros de concreto armado no se confinan cuando se cumple la relación: c < L / [600 (∆/hm)], donde: c = profundidad del eje neutro = 0.26 m (ver acápite 11.4). L = 1.5 m = longitud del muro hm = 10.08 m = altura total del muro ∆ = ¾ R De = 0.75x6x 0.00319 = 0.01436 m = desplazamiento inelástico del cuarto nivel De = 0.00319 m = desplazamiento elástico del cuarto nivel del eje A (tabla 11) Aplicando la fórmula se obtiene: c = 0.26 m < 1.5 / [600x(0.01436/10.08)] = 1.75 m 32
- 33. A. San Bartolomé De esta forma se obtiene una contradicción entre el primer criterio donde es necesario confinar los bordes (acápite 11.2, permitido por el ACI, reglamento que además deja en forma opcional el uso del segundo criterio), con el criterio especificado por la Norma E.060, donde se obtiene que no es necesario confinar los bordes. Cabe indicar que en el segundo criterio el segundo miembro de la fórmula proporciona 1.75 m que supera a la longitud del muro (1.5 m), al respecto, en el reglamento del ACI (no en la Norma E.060) se especifica que la relación ∆/hm no debe ser menor que 0.007, con esta distorsión se obtendría en el segundo miembro de la fórmula 0.36 m; si bien el segundo miembro de la fórmula disminuye considerablemente, bajo ese concepto no se requeriría confinar los bordes. Esta contradicción amerita realizar mayores investigaciones experimentales. Puesto que la profundidad del eje neutro c = 0.26 m es pequeña y por esa zona bajará la carga axial más la compresión originada por la flexión, causando impactos contra la cimentación que podrían triturar al concreto de la placa, en este ejemplo se ha preferido confinar los bordes del muro X2 con [] 8 mm, 1 @ 5, 10 @ 10, r @ 25 cm en la base del primer piso (en una altura de 1.05m: σ < 0.2f´c), mientras que en los pisos superiores se utilizará [] ¼” 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm. 12. DISEÑO POR CARGA SÍSMICA PERPENDICULAR AL PLANO Todos los muros portantes del edificio cumplen con los tres requisitos para evitar su diseño ante cargas perpendiculares, aparte de no tener excentricidades de la carga vertical: 1. Se encuentran arriostrados en sus 4 bordes. 2. Su espesor efectivo es mayor que h/20 (ver el acápite 5.1). 3. El esfuerzo axial producido por la carga de gravedad máxima es menor que Fa (ver acápite 5.2). Por tanto, sólo se diseñarán los alféizares de ventana aislados de la estructura principal. 12.1. Capacidad Resistente de los Arriostres Se adoptará como arriostres verticales de los alféizares a columnetas (CL en la Fig.23) de concreto armado en voladizo. Fig.23 Columnetas Analizando a la columneta CL1 (reforzada con 2 φ ¼”) se tiene: T = As fy = 0.32 x 4200 = 1344 kg Igualando la tracción a la compresión: T = 1344 = C = 0.85 f´c B a = 0.85x175x10 a à a = 0.9 cm Peralte efectivo = d = 13 – 3 = 10 cm Momento flector resistente: MR = φ T (d – a/2) = 0.9x1344x(10 – 0.9/2) =11550 kg-cm Resistencia a corte del concreto: Vc = φ 0.53 √f´c B d = 0.85x0.53 √175 x10x10 = 596 kg 33
- 34. A. San Bartolomé Procediendo en forma similar para la columneta CL2, se tiene: Momento flector resistente: MR = 17567 kg-cm Resistencia a corte del concreto: Vc = 596 kg 12.2. Diseño de Alféizares de h = 1.0 m Para los alféizares de 1 m de altura, el caso más crítico se presenta en las ventanas de la sala- comedor, donde se requiere 3 columnetas de arriostre (Fig. 24). No es posible colocar 2 columnetas porque la porción central de la albañilería quedaría sin arriostrar. De estas 3 columnetas, la central es la que recibe más carga proveniente de la albañilería, por lo que será la única que se revisará. Fig.24 Arriostres en el alféizar de la sala-comedor. Peso propio de la albañilería tarrajeada (acápite 3) = γ e = 0.274 ton/m 2 = 0.0274 kg/cm2 Peso propio del concreto tarrajeado (acápite 3) = γ e = 0.352 ton/m2 = 0.0352 kg/cm2 Carga sísmica de servicio (Norma E.070) = w = 0.8 Z U C1 γ e = 0.8x0.4x1x1.3 γ e = 0.416 γ e De acuerdo a la Norma E.030: Z = 0.4 (zona sísmica 3) U = 1.0 (edificio de uso común) C1 = 1.3 (elemento que puede precipitarse al exterior) Revisión de la Albañilería (Norma E.070): w = 0.416 γ e = 0.416x0.0274 = 0.0114 kg/cm2 momento sísmico = Ms = m w a 2 a = 110 cm = longitud del borde libre (Fig.24) b = 100 cm = longitud del borde arriostrado b/a = 100/110 = 0.91 à m = 0.106 (coeficiente de momento, tabla 12 de la Norma E.070) Ms = 0.106x0.0114x110 2 = 14.62 kg-cm/cm esfuerzo de tracción actuante = fm = 6 Ms / t 2 = 6x14.62 / 132 = 0.52 kg/cm2 < f´t = 1.5 kg/cm2. Ok Diseño de Arriostres (Norma E.060): wu1 = 1.25 (0.0114x55x2) = 1.567 kg/cm = carga última proveniente de la albañilería wu2 = 1.25 (0.416x0.0352x10) = 0.183 kg/cm = carga última proveniente de la columneta Mu = 1.567x45(45/2 + 55) + ½ x1.567x55x 2/3x55 + 0.183x100x50 = 7960 kg-cm à usar CL1 Vu = 1.567x45 + ½ x1.567x55 + 0.183x100 = 132 kg < φ Vc = 596 kg à no necesita estribos Por tanto se empleará en toda los alféizares de las ventanas de dormitorios, cocina y sala-comedor, columnetas del tipo CL1 (Fig.23). 34
- 35. A. San Bartolomé 12.3. Diseño de Alféizares de h = 1.8 m Un procedimiento similar al realizado en el acápite 12.2 fue ejecutado para diseñar a los alféizares aislados correspondientes a los servicios higiénicos, obteniéndose columnetas del tipo CL2 (Fig.23). 12.4. Grosor de las Juntas Sísmicas (g) Para el caso más crítico (zona de S.H.), el grosor de la junta sísmica entre los alféizares y los muros portantes, puede obtenerse multiplicando la máxima distorsión inelástica por la altura del alféizar: g = 0.005 x 180 = 0.9 cm à usar tecnopor de 3/8 de pulgada de espesor 13. PLANOS En este ejemplo se ha tratado de diseñar sólo aquellos elementos donde es aplicable la Norma de Albañilería E.070, con excepción de la placa P1 (incluida con fines ilustrativos). Se entiende que además debería diseñarse la cimentación, losas del techo, dinteles, escalera y cisterna. En la Fig.24 se muestra la disposición de los elementos en la planta del edificio, incluyendo un cuadro de las principales especificaciones generales (que debería aparecer en el plano de cimentaciones), mientras que en la Fig.25 aparece el cuadro de columnas y placa. En la Fig.26 aparecen las vigas, en tanto que en la Fig.27 aparecen detalles del alféizar aislado que deberían figurar en un plano conjunto con otros elementos que componen al edificio (escalera, cisterna, etc.). Fig.24 Disposición de los elementos en planta y especificaciones generales. ESPECIFICACIONES GENERALES PRINCIPALES Resistencia admisible del suelo: 4 kg/cm2 Concreto: f´c = 175 kg/cm2 Acero corrugado grado 60: fy = 4200 kg/cm2, recubrimientos = 2 cm Ladrillos clase IV sólidos (30% de huecos), tipo King Kong de arcilla, t = 13 cm, f´b = 145 kg/cm2 Mortero tipo P2: cemento-arena 1:4. Grosor de juntas: 1 cm Albañilería: resistencia característica a compresión = f´m = 65 kg/cm2 resistencia característica a corte puro = v´m = 8.1 kg/cm2 35
- 36. A. San Bartolomé Base del piso 1: [] 8mm, 1 @ 0.05, 10 @ 0.10, r @ 0.25. Extremo superior del piso 1 y Pisos 2 @ 4: [] ¼”, 1 @ 0.05, 4 @ 0.10, r @ 0.25 Placa P1 pisos 1@ 4 Detalle de la conexión muro-cimentación y del refuerzo horizontal en los muros. Fig.25 Cuadro de columnas, placa y detalles. Detalle de conexión albañilería-columna, traslapes, juntas de construcción y estribos de montaje 36
- 37. A. San Bartolomé Vigas Soleras en Niveles 1 @ 4 Conexión Solera-Columna-Dintel Fig.26. Vigas Soleras. 37
- 38. A. San Bartolomé Detalles del alféizar aislado, h = 1.0 m, y columnetas CL1 Columneta CL2, h = 1.80 m Fig.27. Detalles del aislamiento de alféizares y columnetas de arriostre. 14. COMENTARIOS • La Norma E.070 deja en libertad absoluta la técnica de modelaje a emplear. En este ejemplo se utilizó la técnica de pórticos planos, la cual permite obtener las fuerzas de sección en forma directa para cada muro. Esta operación se dificulta cuando se acoplan varios muros en una sola unidad (por ejemplo: Y2-X5-Y4-X4) para analizarlos tridimensionalmente. • La secuencia de diseño de los confinamientos puede programarse fácilmente en una hoja Excel. • En el diseño del muro de concreto armado X2 (Placa P1), se obtuvo contradicciones en los criterios que definen la necesidad de confinar los bordes, por lo que este es un punto que debe investigarse experimentalmente. 38