Cc29 hyscry

I Encuentro Universitario sobre Simulación de Procesos
Julio 2001, Valencia
MODELIZACION Y SIMULACIÓN DE PLANTAS CRIOGENICAS DE
SEPARACION DE AIRE CON HYSYS
Pedro Luis Clavería Vila, Miguel Angel Lozano Serrano y Andrés Hombrados Sánchez
Area de Máquinas y Motores Térmicos - Departamento de Ingeniería Mecánica
Centro Politécnico Superior - Universidad de Zaragoza
María de Luna 3, 50015 Zaragoza (España)
Tel.: 976-762039 Fax: 976-761861 E-mail: mlozano@posta.unizar.es
Resumen
Los modelos matemáticos y la simulación por computadora son indispensables en el análisis y
diseño de plantas químicas en las que se desarrollan procesos complejos. En este articulo se
presenta la modelización y simulación, en estado estacionario, de una planta criogénica de
separación de aire con el simulador de procesos HYSYS, para lo cual se han elaborado modelos
específicos de equipos especiales (compresores multietapa, intercambiadores multiflujo, columnas
de destilación criogénica, etc.) que facilitan el estudio de configuraciones alternativas de la planta
de separación de aire y favorecen la implantación de diferentes estrategias de operación. Se ha
realizado un análisis exergético del proceso para estudiar las posibilidades de ahorro energético del
proceso simulado.
Palabras clave: separación de aire, modelización, simulación, análisis exergético, criogenia.
Introducción
La industria de producción de gases industriales (oxígeno, nitrógeno, argón, etc.) a partir del
aire es una actividad de enorme importancia económica. Las plantas criogénicas de separación
del aire han servido bien a esta industria durante el siglo XX. Ahora sufren la competencia de
otras tecnologías en determinados segmentos de mercado pero también existen nuevas
oportunidades para su desarrollo formando parte de ciertos complejos industriales
(petroquímicas, centrales eléctricas IGCC, etc.).
El aire es una mezcla de gases formada mayoritariamente por nitrógeno y oxigeno. También
contiene pequeñas cantidades de argón, trazas de otros gases (CO2, Ne, He,...) y una cantidad
variable de vapor de agua. Aunque hoy día se emplean distintas tecnologías para separar el
aire en sus componentes las grandes plantas comerciales siguen utilizando el proceso
tradicional de destilación criogénica. Tanto el agua como el CO2 se eliminan en una fase
previa al proceso de separación de aire. El proceso más sencillo de esta tecnología es el de
Linde con columna simple que fue utilizado por primera vez en 1902. Actualmente, las
grandes compañías productoras (AIR LIQUIDE, AIR PRODUCTS, BOC, LINDE,
PRAXAIR,...) emplean una gran variedad de procesos más complejos según sean los gases
que se desean producir (O2, N2, Ar), el grado de pureza de los mismos (90%; 99%; 99,9%;
99,99%) y su fase (liquido, gas). La mayor parte de estos procesos utilizan la columna doble
de Linde.
Las plantas criogénicas de separación de aire presentan varias dificultades en su modelización
y simulación, lo que representa un atractivo desafío para los ingenieros de diseño; estando
caracterizadas por: (1) complejos diagramas de flujo, con presiones, temperaturas y
composiciones químicas muy diferentes, (2) fuertes interacciones entre sus equipos, tanto de
tipo térmico como mecánico y químico, (3) intercambios de calor y masa con pequeños
gradientes de temperatura, presión y potencial químico, (4) modos de operación muy
estrictos, (5) producción multiproducto con requerimientos de pureza muy elevados.

ASP
NITRÓGENOAIRE
(a)
ASP
OXÍGENOAIRE
(b)
(c)
AIRE
OXÍGENO
NITRÓGENO
ASP
(d)
ARGÓNAIRE
OXÍGENO
NITRÓGENO
ASP
Fig. 1. Diferentes tipos de producción de ASP.
Las dificultades indicadas son a su vez la oportunidad de optimización de la planta, ya que
una pequeña modificación de su estructura puede proporcionar una substancial mejora de la
eficiencia global del proceso de producción. El análisis de los resultados de la simulación
puede aportar información importante sobre el proceso, la cual no podría obtenerse de otra
manera.
La búsqueda de una mayor eficiencia termodinámica del proceso criogénico de separación es
un objetivo obligado para mantener su competitividad. Esto se traduce para estas plantas en
un menor consumo de trabajo por unidad de producto. El método de análisis exergético nos
ayudara a conseguir dicho objetivo pues permite identificar el origen de las diferentes
irreversibilidades que incrementan el consumo de trabajo y valorar la calidad de
funcionamiento de los equipos.
Plantas de separación de aire
Las plantas de separación criogénica del aire (ver Fig. 1) constituyen un tipo especial de
plantas químicas, basadas en procesos de licuefacción y destilación del aire. La destilación
criogénica se utiliza principalmente para la obtención de nitrógeno, oxígeno y argón en
cantidades elevadas (>100 Tm/día), ya sea como producto líquido o gaseoso, o bien cuando se
requiere una alta pureza de oxígeno (>95%) o producir argón.
Todos los procesos criogénicos están basados en la compresión del aire y su posterior
enfriamiento a temperaturas muy bajas, para conseguir su licuefacción parcial. Esto permite
su destilación criogénica (basada en el fenómeno de que cada uno de los componentes puros
del aire licúa a temperaturas diferentes) para separar el/los producto/s deseados en una
columna de etapas múltiples. Puesto que la temperatura del proceso es muy baja es necesario
que equipos como la columna de destilación, intercambiadores de calor y otros componentes
estén aislados frente a trasferencia de calor desde el medio ambiente. En la práctica estos
componentes se ubican en una o más cajas frías (paralelepípedo con aislamiento térmico
multicapa).
La separación criogénica del aire conlleva los siguientes procesos principales (ver Fig. 2).
Inicialmente el aire de alimentación a la planta es filtrado y comprimido (aproximadamente a
6 bar). A continuación el aire se seca mediante su enfriamiento en un intercambiador aire-
agua o aire-aire y con el posible apoyo de un sistema de refrigeración mecánica. La
eliminación total del vapor de agua, anhídrido carbónico y otros contaminantes
(hidrocarburos) se realiza mediante tamices moleculares.
El enfriamiento del aire a temperaturas criogénicas se lleva a cabo en intercambiadores de
calor multiflujo que aprovechan la capacidad de refrigeración de los gases que salen de la
planta.

ELIMINACION
hidrocarburos
PURGA-gas
Aire
atmosférico
Aire
comprimido
Intercambiador
de CalorCompresión
de Aire
Adsorción
Reciclo
REFRIGERACION
Agua/NH3
W
Q
W
ELIMINACION
vapor agua y CO2
CAJA FRIA (aislamiento térmico)
MEDIO AMBIENTE
LAR
Compresor
reciclo
Licuador
LOX
LIN
WN2
GOX
GAN
Purificación
de Aire
Destilación
Criogénica
Filtro
Fig. 2. Diagrama de bloques de una ASP
Las columnas de destilación separan el aire en los productos deseados. Las plantas de
nitrógeno pueden tener una sola columna; sin embargo las plantas para producir oxígeno
deben tener dos columnas, de alta y baja presión, de tal manera que el oxigeno impuro de la
columna de alta presión es purificado en la columna de baja presión. Las plantas para producir
oxigeno de alta pureza tienen una columna adicional diseñada para separar el argón del
oxígeno. El producto de esta columna de argón crudo puede ser purificado en una columna de
argón puro eliminando el oxigeno y nitrógeno residual. El sistema de argón puro puede
utilizar una unidad de adsorción que combinando oxigeno con hidrógeno forma agua
fácilmente eliminable.
Los productos gaseosos fríos (y los flujos residuales) son introducidos en el intercambiador
principal de la planta en contracorriente con el aire caliente de alimentación, de tal forma que
este es enfriado y los otros calentados a una temperatura próxima a la ambiental. Este
intercambio entre la alimentación y los productos minimiza las necesidades netas de
refrigeración de la planta.
Para compensar las entradas de calor desde el medio ambiente y proporcionar el gradiente de
temperatura necesario entre los flujos que intercambian calor es necesario proporcionar una
refrigeración extra a la planta. Para ello, a uno o más flujos gaseosos a alta presión (aire de
alimentación, gas residual o gases producidos) se les hace pasar a través de una turbina con lo
que se consigue el enfriamiento del gas.
La separación industrial del aire a escala industrial comenzó como consecuencia de la
actividad que Carl Linde (ver Fig. 3) desarrollo en plantas de refrigeración destinadas a la
industria. Desde el comienzo este proceso se concibió con la idea de que fuera el mismo aire
el que proporcionara la refrigeración necesaria, ya fuera por su expansión en una válvula de
estrangulación (Linde) o en una turbina (Claude). La planta inicial fue diseñada para producir
oxigeno operando con una columna simple (ver Fig. 4).
El proceso de Linde con columna simple incorpora realizaciones avanzadas de integración
térmica (autorrefrigeracíon y el propio aire genera las dos corrientes contrapuestas necesarias
en la destilación en la columna) pero también presenta algunas desventajas: (1) proceso de
bajo rendimiento debido sobre todo a la irreversibilidad generada en la producción de frío por
estrangulación, (2) no permite producir simultáneamente oxigeno y nitrógeno de elevada
pureza. Lo anterior impulsará el diseño de nuevos procesos basados en la columna doble de
Linde.

Fig. 4. Planta Linde (1907)Fig. 3. Dr. Carl Linde
En efecto, para incrementar la recuperación de productos y permitir una producción de
nitrógeno y oxigeno puro simultáneamente, fue desarrollado un sistema de doble columna que
opero por primera vez alrededor de 1910. Opcionalmente también podía obtenerse argón
como producto.
Son posibles otros procesos, por ejemplo usando columnas simples o triples, más ciclos de
refrigeración y ciclos de licuefacción integrados; si bien estos no los consideraremos aquí.
Una discusión más exhaustiva sobre los diferentes sistemas criogénicos de separación de aire
puede encontrarse en Ruhemann (1949), Latimer (1967) e Isalski (1989). Todos estos ciclos
pueden ser optimizados para un lote particular de productos.
Planta de oxigeno liquido a media presión
La planta analizada esta basada en el principio de separación de la doble columna de Linde. El
diagrama de flujo del proceso de la planta de separación de aire se presenta en la Fig. 5
[Ravikumar y Sarangi, 1990].
Intercambiador
de calor nº2
Compresor
Aire
Alimentación
Columna
alta presión
Columna
baja presiónGOX
GAN
WN2
Intercambiador
de calor nº1
Turbina
1 2
17
6
7
9
10
3 4 5
Wturb
11
12
13
14
15
16
Wcomp
Wrefrig
Fig. 5. PFD de la planta de separación de aire

El aire es comprimido en un compresor centrífugo hasta una presión de 6,5 bar. El aire
comprimido pasa en primer lugar a través de un intercambiador de calor multiflujo donde se
aprovecha el frío proveniente de los gases de salida de la unidad de destilación. Estos a su vez
se calientan hasta una temperatura próxima a la del ambiente. El flujo de aire es dividido en
dos partes, una de ellas se expande en la turbina y posteriormente alimenta la columna de
destilación de baja presión, mientras que la otra entra en un segundo intercambiador
multiflujo donde seguirá siendo enfriada, hasta condensar parcialmente, por los gases fríos
procedentes de la columna superior. El aire parcialmente condensado alimenta la columna de
alta presión en la parte inferior (fondo de columna). El líquido rico en oxígeno almacenado en
el fondo de la columna de alta presión alimenta la columna de baja presión tras expandirse en
la válvula. El destilado obtenido en el condensador de cabeza de la columna inferior (alta
presión) también se expande a través de otra válvula para alimentar la columna superior (baja
presión). Este destilado es nitrógeno líquido de gran pureza que sirve como reflujo puro en la
cabeza de la columna de baja presión. Dado que el nitrógeno a presión atmosférica alcanza la
temperatura más baja del sistema de destilación no es necesario un condensador externo para
la cabeza de la columna de baja presión. Las dos columnas están conectadas a través de un
condensador-ebullidor: el ebullidor de la columna superior actúa como condensador de la
columna inferior.
Tres flujos gaseosos salen de la columna de baja presión. El flujo de cabeza de columna es
nitrógeno gaseoso de gran pureza, mientras que el de fondo de columna es oxígeno gaseoso
de alta pureza. El tercer flujo se extrae a muy pocos platos de cabeza de columna. Se trata de
un nitrógeno residual de baja pureza y actúa como regulación de la destilación. Estos tres
flujos pasan a través de los intercambiadores multiflujo en sentido opuesto al aire de entrada.
Del ebullidor situado en el fondo de la columna de baja presión se obtiene oxígeno liquido.
Algunas unidades, como el sistema de purificación, no están incluidas en el diagrama de
flujos. Tampoco se representan extracciones en ambas columnas a modo de purgas.
En la Tabla 1 se ha indicado las principales características termodinámicas y especificaciones
de los principales flujos de la planta.
Tabla 1. Especificaciones y propiedades de los flujos principales de la planta
X m composición molar p T h s b bf bq
# Flujo
fase kg/s N2 Ar O2 bar K kJ/kg kJ/kgK kJ/kg kJ/kg kJ/kg
1 Aire amb. 1 28,96 0,7812 0,0093 0,2095 1,0 300,00 1,6 5,392 0,00 0,00 0,00
2 Aire comp 1 28,96 0,7812 0,0093 0,2095 6,5 298,15 -1,8 4,844 160,98 160,98 0,00
3 p-GOX 1 3,57 0,0000 0,0090 0,9910 1,2 297,15 -1,3 5,071 133,90 14,18 119,72
4 r-WN2 1 8,80 0,7123 0,0229 0,2648 1,2 297,15 -1,3 5,310 16,94 15,50 1,44
5 p-GAN 1 16,18 0,9853 0,0024 0,0123 1,2 297,15 -1,4 5,246 33,11 16,20 16,91
6 LP GAN 1 16,18 0,9853 0,0024 0,0123 1,2 79,25 -225,1 3,890 216,29 199,38 16,91
7 LP WN2 1 8,80 0,7123 0,0229 0,2648 1,2 84,25 -210,3 4,072 179,29 177,85 1,44
9 Aire o-turb 1 2,90 0,7812 0,0093 0,2095 1,2 118,65 -179,1 4,416 111,96 111,96 0,00
10 LP GOX 1 3,57 0,0000 0,0090 0,9910 1,2 91,75 -188,5 3,997 268,86 149,14 119,72
11 Aire ASP 0,9032 26,10 0,7812 0,0093 0,2095 6,5 101,55 -222,9 3,546 329,33 329,33 0,00
14 p-LOX 0 0,41 0,0000 0,0041 0,9959 1,2 91,85 -401,0 1,691 750,99 630,35 120,64
17 Aire i-turb 1 2,90 0,7812 0,0093 0,2095 6,5 174,75 -127,3 4,300 198,54 198,54 0,00

Modelo HYSYS
La modelización de la planta de separación de aire se ha realizado mediante el simulador de
procesos HYSYS de Hyprotech. Si bien los simuladores son útiles y potentes herramientas
que nos permiten realizar modificaciones o rediseños rápidos del modelo de nuestra planta en
orden a optimizar su rentabilidad económica necesitan complementarse con programadores de
probada experiencia en el proceso simulado que garanticen la bondad de los resultados
obtenidos en la simulación. Una decisión clave es la selección de un modelo termodinámico
para el calculo de propiedades termodinámicas. Específicamente, necesitamos seleccionar un
modelo que ligue la presión, temperatura, volumen especifico y composición de cada flujo de
la planta. Para este objetivo, se ha seleccionado la ecuación de estado de Peng-Robinson-
Stryjek-Vera (PRSV) recomendada por HYSYS para el estudio de plantas de separación de
aire. La ecuación PRSV para componentes puros esta definida por:
222 vbvv
a
bv
RT
P
−+
−
−
= (1)
2
5,011 ⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −+= rTcaa κ
cP
cTR
ca
22457235,0
=
cP
cRT
b
077796,0
= (2)
( )rTrT −⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ++= 7,05,0110 κκκ (3)
32
0 0196554,017131848,04897153,1378893,0 ωωωκ +−+= (4)
donde:
κ1 = parámetro característico del componente puro
ω = factor acéntrico
HYSYS proporciona reglas de mezcla y coeficientes de interacción binaria para aplicar esta
ecuación al calculo de propiedades de las mezclas formadas por los componentes del aire.
El diagrama de flujo del proceso (PFD) correspondiente al modelo de simulación desarrollado
con HYSYS se muestra en la Fig. 6. El análisis realizado con el simulador HYSYS se ha
basado en los siguientes supuestos: (1) aire de alimentación limpio con la misma composición
del AR, (2) no se consideran entradas de calor desde el medio ambiente, (3) se satisfacen los
balances de masa y energía.
Fig. 6. PFD de la planta simulada con HYSYS

1ª etapa 2ª etapa 3ª etapa Máquina
frío NH3
Torre
refrigeración
Fig. 7. Diagrama de flujos del proceso de compresión
El sistema (planta) queda descrito por cuatro subsistemas (secciones) principales que son los
siguientes: (1) compresión, (2) turbina, (3) intercambiador de calor y (4) destilación.
Compresión. Para simular una compresión isotérmica se ha considerado un compresor de tres
etapas con enfriamiento intermedio aire/agua y un enfriamiento final aire/NH3 (ver Fig. 7). En
la modelización se ha considerado un subflowsheet para el proceso de compresión
conteniendo subflowsheets individuales para cada etapa de compresión. Especificaciones del
compresor: (1) rendimiento isoentrópico por etapa del 85%, (2) relación de compresión por
etapa de 1,9 aprox. Especificaciones de la máquina frigorífica de amoniaco: (1) rendimiento
isoentrópico compresor del 80% (2) ΔT evaporador de 5ºC, (3) ΔT condensador de 2ºC, (4)
temperatura aire comprimido: 25ºC.
Turbina. Módulo estándar de HYSYS (ver Fig. 6) con la siguientes especificaciones:
rendimiento isoentrópico del 85%, porcentaje de flujo másico a la turbina del 10%.
Intercambiador de calor. El intercambiador de calor queda modelado por dos módulos LNG
multiflujo. Entre ellos se realiza una extracción de aire para alimentar a la turbina (ver Fig. 6).
El gradiente ΔT en la extracción aire es de 5ºC y en el extremo caliente es de 1ºC.
Destilación. El bloque de destilación contiene dos columnas integradas térmicamente. El
condensador de la columna de alta (6,5 bar) cede calor al ebullidor de la columna de baja (1,2
bar). La modelización en HYSYS se consigue con un Column SubFlowsheet (ver Fig. 8).
Fig. 8. PFD de la columna doble de Linde con HYSYS

Análisis exergético
El mensaje fundamental de la Segunda Ley de la Termodinámica es que las diferentes formas
de la energía no son equivalentes existiendo limitaciones para la conversión de una a otra de
sus formas. En consecuencia, si deseamos juzgar la bondad del diseño o funcionamiento de
los procesos industriales en los que la energía juega una función importante debemos asociar
un índice de calidad al proceso basado, no en el concepto de energía, sino en otra magnitud
que exprese realmente la equivalencia termodinámica de los distintos flujos de materia y
energía que participan en el proceso: la exergía.
Existe la oportunidad de producir trabajo cuando dos sistemas se encuentran en desequilibrio
termodinámico [Bejan, 1988]. Cuando uno de los dos sistemas representa al medio ambiente
y el otro es aquel sistema de nuestro interés, la exergía es, por definición, el máximo trabajo
técnico que puede obtenerse de su interacción mutua hasta alcanzar el equilibrio. Para
representar el ambiente físico se define un ambiente de referencia. Entonces, la exergía de
flujo de cualquier sistema puede calcularse fácilmente a partir de sus propiedades
termodinámicas [Lozano y Valero, 1988]. Para el estudio de procesos de separación de aire
puede considerarse como ambiente de referencia (AR) el definido por una mezcla de gases
con las siguientes propiedades (base molar):
P0 = 1 bar T0 = 300 K xN2,0 = 0,7812 xAr,0 = 0,0093 xO2,0 = 0,2095
Suponiendo comportamiento de gas ideal para el flujo en condiciones ambientales (a P0 y T0)
la exergía de un flujo formado por componentes del aire puede descomponerse como
[ ]
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
+−−−=+= ∑
j,0
j
j0000qf
x
x
lnxTR)s(sThhbbb (5)
donde el primer sumando es la exergía física (debida a los desequilibrios de presión y
temperatura del sistema como un todo y el AR) y el segundo es la exergía química (debida a
la diferencia de composición química entre el sistema y el AR).
El balance exergético de un volumen de control (ver Fig. 9) en que se desarrolla un proceso
estacionario se obtiene combinando sus balances de energía y entropía para dar
0tW/T)0T(1QsbsmebemgS0TdB ≥∑+∑ −+∑−∑== (6)
donde Bd es la exergía destruida (irreversibilidad interna), Sg es la entropía generada y T0 es la
temperatura ambiente. Cada uno de los términos del último miembro de la ecuación (6) es
reconocido como exergía (capacidad de producir trabajo).
Q
0,0,0: ixTPAR
ebem
volumen
de control
tW
sbsmgSTdB 0=
T
Fig. 9. Balance exergético termodinámico

LOX
GAN
GOX
Proceso
Bd
Purgas
WN2
Wturb
Wcomp
Wrefrig
Fig. 10 Balance exergético funcional de la planta de separación de aire
Reagrupando dichos términos, según su funcionalidad dentro del proceso desarrollado en el
volumen de control, el balance de exergía puede formularse como
dBLPF ++= (7)
P es la producción deseada (Producto), F contabiliza los recursos consumidos (Fuel) y L
representa a los flujos que abandonan el volumen de control y no se les da utilidad posterior
desperdiciándose su exergía por irreversibilidades externas (Perdidas).
Definiendo D = Bd (Destrucción) e I = L + D (Irreversibilidad) el balance de exergía resulta
IPF += (8)
En la Fig. 10 se representa el diagrama de Grassmann para el proceso desarrollado en el
volumen de control, el cual representa su balance exergético considerando la funcionalidad de
cada uno de los flujos.
La definición de cuales de los flujos de entrada y salida a un equipo o proceso constituyen su
Fuel, su Producto y sus Perdidas requiere un análisis cuidadoso del papel que juega cada uno
de los flujos en el conjunto de la instalación. La definición genérica de eficiencia
termodinámica, a la que denominaremos también rendimiento exergético, es
1
F
I
1
F
P
η0 b ≤−==≤ (9)
siendo su inversa el consumo exergético unitario. Diversos autores han propuesto definiciones
de rendimiento exergético para los diferentes equipos de una planta de separación de aire
[Kotas, 1985; Cornelisen, 1998; Sapali y Chowdhury, 2000]
Dada la aditividad de la entropía generada y de las perdidas de exergía de los distintos
equipos de una planta su rendimiento exergético puede expresarse como
( ) ∑∑ −=−=−==
i
i
i T
i
T
T
T
T
Tb δ1
F
I
1
F
I
1
F
P
η (10)
Esta ecuación nos permite explicar de un modo riguroso que equipos i y con que magnitud δi
(impacto de la irreversibilidad del equipo i en el consumo total de fuel de la planta) son
responsables de la perdida de rendimiento observada:
( ) ∑=−
i
iTb δη1 (11)

Tabla 2. Resultados del análisis exergético de la planta de separación de aire
F (kW) P (kW) L (kW) I (kW) ηb (%) δi (%)
Compresión 7165 4662 0 2503 65,07 35,69
Turbina 251 150 0 101 59,90 1,43
Intercambiador 5024 4496 149 528 89,49 7,53
Destilación 8907 6344 0 2563 71,23 36,53
PLANTA 7014 1320 149 5694 18,82 81,18
Las exergías física, química y total de todos los flujos materiales de la planta se han calculado
usando el lenguaje de programación interno de HYSYS. Se han definido las variables de
usuario exergía, exergía física y exergía química en el fichero exetot.hvv. Estas variables son
aplicables a cualesquiera mezclas de los componentes del aire (nitrógeno, argón y oxígeno).
Dado un modelo, si se desea calcular la exergía de los flujos de materia, bastara con importar
las variables de usuario. Para ello se utiliza el comando Import and Export User Variables
del menú Simulation seleccionando el fichero exetot.hvv e importando su contenido. El
listado del fichero exetot.hvv se muestra en el anexo.
Las especificaciones de caudal y producto de la planta han sido indicadas en la Tabla 1. Los
resultados del análisis exergético de la planta han sido resumidos en la Tabla 2. Para los
balances exergéticos se ha utilizado la utilidad de hoja de cálculo de HYSYS.
El producto de la planta, o trabajo mínimo de separación (Wmin), es la exergía de los diferentes
productos que salen de ella, PT=BGAN+BGOX+BLOX=1320 kW. El fuel de la planta, o trabajo
real de separación (Wreal), será el consumo neto de energía eléctrica, FT=Wcomp+Wrefrig -
Wturb=7014 kW. Las pérdidas de exergía por purgas y gases residuales suponen L=149 kW y
la exergía destruida por irreversibilidades internas es Bd=5545 kW (Sg=18,48 kW/K) lo que da
una irreversibilidad total para la planta de IT=5694 kW. Como puede apreciarse el rendimiento
exergético de la planta, con un valor (ηb)T=PT/FT=18,82%, resulta mucho menor que el de las
secciones que la componen. En la Fig. 10 se representa el diagrama de Grassmann de la planta
analizada.
Si tenemos en cuenta el impacto de las irreversibilidades en el consumo total de fuel de la
planta el rendimiento exergético de la planta se obtiene como (ηb)T=1-Σδi=18,82%. El
balance exergético de la planta nos indica que existe una oportunidad de ahorro de 5694 kW,
despilfarrados en irreversibilidades, ya que de los 7014 kW de exergía con los que se alimenta
la planta solo el 18,82%, 1320 kW, los recuperamos en forma de productos. Los procesos en
los que se generan más irreversibilidades son la compresión y destilación seguidos en menor
importancia por los intercambiadores de calor y turbina. Como conclusión podemos decir que
la separación criogénica del aire es una técnica madura por lo que el diseño de sus equipos es
correcto desde un punto de vista exergético. Sin embargo, el análisis exergético si que nos
puede ayudar en la diagnosis de la operación de la planta al detectar signos de una operación
inadecuada y/o ineficiente de los componentes del sistema, interpretar las posibles causas de
su malfunción y cuantificar sus efectos en términos de consumo adicional de recursos.
Conclusiones
La simulación de procesos facilita el estudio de los cambios de estructura de los sistemas y el
ajuste de los parámetros de diseño que determinan las prestaciones de una estructura dada. El
análisis exergético, al localizar las irreversibilidades responsables del consumo ineficiente de
recursos, orienta la búsqueda de soluciones satisfactorias. Utilizando adecuadamente ambas
herramientas el ingeniero de procesos puede realizar un trabajo más eficiente y productivo.

Agradecimientos
Este trabajo ha sido posible gracias a una Ayuda a la Investigación de la Fundación Domingo
Martínez en su Convocatoria del Curso 2000/2001.
Referencias
Survey: Air Separation. Cold Facts, Vol. 13, Nº 2 (1997).
A. Arjárov et al. Sistemas criogénicos. Mir (1990).
A. Bejan. Advanced Engineering Thermodynamics. Wiley (1988).
B. Best, J. Walling. Selecting a supply mode for industrial gases. Chemical Engineering, pp. 62-67 (Dec. 2000).
HYSYS Process v2.2 Documentation. Hyprotech Ltd. (2000). (http://www.hyprotech.com)
K.D. Timmerhaus, T.M. Flynn. Cryogenic Process Engineering. Plenum (1989).
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Anexo: Función de usuario para el cálculo de la exergía física, química y total
Sub PostExecute()
' CALCULO DE LA EXERGIA DE FLUJO: FISICA, QUIMICA Y TOTAL
' El ambiente de referencia se define en el PFD mediante el flujo AR
Dim myCase As SimulationCase
Dim myFlowsheet As Flowsheet
Dim ARstream As ProcessStream
Dim mystream As Object
Dim myfluid As Fluid
Dim mixfluid As Fluid
Dim h, h0, s, s0 As Double
On Error GoTo fin

ActiveVariableWrapper.Variable.Erase
Dim R As Double
R=8.314 ' J/mol-K
' AMBIENTE DE REFERENCIA
' Componentes del aire: N2, Ar, O2
n=3
Set myCase=ActiveCase
Set myFlowsheet =myCase.Flowsheet
Set ARstream =myFlowsheet.MaterialStreams("AR")
Dim Tref,Pref,T0 As Variant
Tref=ARstream.TemperatureValue ' ºC
Pref=ARstream.PressureValue ' bar
T0=Tref+273.15 ' K
Dim x0 As Variant
ReDim x0(n)
x0=ARstream.ComponentMolarFractionValue ' mol/mol
' Se referencian los objetos necesario del PFD
Set mystream = ActiveObject
Set myfluid = mystream.DuplicateFluid
Set mixfluid = mystream.DuplicateFluid
m=myfluid.MolarFlowValue
h=myfluid.MolarEnthalpyValue
s=myfluid.MolarEntropyValue
mixfluid.TPFlash(Tref,Pref)
h0=mixfluid.MolarEnthalpyValue
s0=mixfluid.MolarEntropyValue
' Composición del flujo en curso
Dim x As Variant
ReDim x(n)
x=mystream.ComponentMolarFractionValue
' Cálculo exergía
exergyf = (h - h0) - T0*(s-s0)
Bf=exergyf*m
suma=0
For j=0 To n-1
If x(j)>0 Then suma= suma+x(j)*Log(x(j)/x0(j))
Next j
exergyq = R*T0*suma
Bq=exergyq*m
B=Bf+Bq
' Salida la EXERGIA TOTAL en unidades de Power
ActiveVariableWrapper.Variable.SetValue(B)
'Creación de la variable de usuario: EXERGIA FISICA
Dim itw As Object
Set itw=ActiveObject. CreateUserVariable("Exergía Física", _
"Exergía Física", _
uvtReal,uctUnitless,0)
itw.Variable.Value=Bf
'Creación de la variable de usuario: EXERGIA QUIMICA
Dim ixw As Object
Set ixw=ActiveObject. CreateUserVariable("Exergía Química", _
"Exergía Química", _
uvtReal,uctUnitless,0)
ixw.Variable.Value=Bq
fin:
End Sub

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