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INFORME TECNICO
ESTUDIO A NIVEL DEFINITIVO DEL PROYECTO DE RIEGO SAN
JOSE DE SUCRE CON ELABORACION DE EXPEDIENTE TECNICO
DE CONSTRUCCION
GEOLOGIA, GEOTECNIA Y CANTERAS
Solicitado por:
PROYECTO ESPECIAL SIERRA CENTRO SUR
PROYECTO:
IRRIGACION SAN JOSE DE SUCRE
Ubicación:
LUGAR : SAN JOSE DE SUCRE
DISTRITO : CANGALLO
PROVINCIA : CANGALLO
DEPARTAMENTO : AYACUCHO

CONTENIDO
1.- GENERALIDADES
1.1.- Objetivo
1.2.- Ubicación del área de estudio
1.3.- Acceso al área de estudio
1.4.- Condiciones climáticas del área de estudio
1.5.- Marco geológico regional del área de estudio
1.5.1.- Geomorfología
1.5.2.- Litología
1.5.3.- Geodinámica
2.- FASES DE DESARROLLO DEL ESTUDIO
2.1.- Generalidades
2.2.- Fase de investigaciones de campo
2.3.- Fase de ensayos de Laboratorio
2.4.- Fase de gabinete
2.4.1.- Métodos empleados
3.- GEOLOGIA Y GEOTECNIA DEL AREA DE EMPLAZAMIENTO DE LAS OBRAS DEL
PROYECTO DE RIEGO
3.1.- Bocatoma Huillcamayo
3.1.1.- Ubicación y descripción
3.1.2.- Litología
3.1.5.- Apreciación ingeniero-geológica
3.1.6.- Descripción del suelo de cimentación
3.1.7.- Capacidad de carga admisible del suelo de cimentación
3.1.8.- Características ingenieriles del suelo de cimentación
3.2.- Tubería de Conducción Huillcamayo-San José de Sucre
3.2.1.- Ubicación y descripción
3.2.2.- Litología
3.2.5.- Apreciación ingeniero-geológica
3.2.6.- Descripción del suelo de cimentación
3.2.7.- Capacidad de carga admisible del suelo de cimentación
3.2.8.- Características ingenieriles del suelo de cimentación

4.- EVALUACION DE CANTERAS DE MATERIALES DE CONSTRUCCION
4.1.- Canteras de material grueso y fino para preparación de concreto
4.1.1.- Requerimientos técnicos del material
4.1.2.- Ubicación y acceso a canteras
4.1.3.- Geología de las canteras
4.1.4.- Investigaciones efectuadas
4.1.5.- Análisis del material de Canteras
4.1.6.- Diseño de las mezclas de concreto
4.2.- Canteras de material para cama de apoyo
4.3.- Canteras de material para relleno
5.- CONCLUSIONES
LAMINAS
LAMINA Nº 01 : Ubicación del área de estudio
LAMINA N°02 : Geología Regional del área de estudio
LAMINA N°03 : Mapa de Zonificación Sísmica del Perú
LAMINA N°04 : Mapa de Máximas Intensidades Sísmicas del Perú
LAMINA N°05 : Geología del área de emplazamiento de la Bocatoma Huillcamayo
CUADROS
CUADRO N° 01 : Relaciones empíricas y varias propiedades del suelo cohesivo
CUADRO N° 02 : Relaciones empíricas entre el SPT y varias propiedades del suelo no cohesivo
CUADRO N° 03 : Propiedades promedio de los suelos
CUADRO N° 04 : Parámetros físicos del suelo de cimentación en calicatas aperturadas
CUADRO N° 05 : Capacidad de carga por falla al corte para cimientos corridos en calicatas
aperturadas
CUADRO N° 06 : Capacidad de carga por falla al corte para zapatas aisladas en calicatas
aperturadas
CUADRO N° 07 : Capacidad de carga admisible por asentamiento para zapatas aisladas en
calicatas aperturadas
CUADRO N° 08 : Clasificación de materiales de excavación en Bocatoma Huillcamayo
CUADRO N° 09 : Clasificación de materiales de excavación en Línea de Conducción
Huillcamayo- San José de Sucre
CUADRO N° 10 : Requerimientos de la granulometría para el agregado fino
CUADRO N° 11 : Requerimientos de la granulometría para el agregado grueso

ANEXOS
ANEXO N° 01 : RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO DE SUELOS
a).- Descripción del Perfil estratigráfico (Record de excavación)
b).- Análisis granulométrico por tamizado
c).- Densidad seca mínima
d).- Peso específico de los sólidos
e).- Limite Líquido y Plástico
f).- Clasificación unificada de Suelos (SUCS)
ANEXO N°02 : DISEÑO DE MEZCLAS DE CONCRETO
a).- Análisis granulométrico por tamizado del agregado grueso y fino
b).- Absorción del agregado grueso y fino
c).- Peso específico del agregado grueso y fino
d).- Peso volumétrico suelto del agregado grueso y fino
e).- Peso volumétrico compactado del agregado grueso y fino
f).- Concreto f’c= 140 Kg/cm2
preparado con la piedra y arena gruesa de Cantera Río Pampas
(Tmáx = 2”)
g).- Concreto f’c= 175 Kg/cm2
(Tmáx = 1”)
h).- Concreto f’c= 210 Kg/cm2
(Tmáx = 1”)
CONTENIDO

1.- GENERALIDADES
1.1.- OBJETIVO
El presente Informe Técnico tiene como objetivo principal desarrollar un Estudio de Geología,
Geotecnia con fines de cimentación y Canteras, para el área de emplazamiento de las obras
contempladas en el Proyecto de Irrigación San José de Sucre y que son básicamente las
siguientes:
a).- Bocatoma Huillcamayo: Bocatoma Tipo Alpina que capta las aguas del río Huillcamayo a una
cota aproximada de 2,839.300 m.s.n.m.. La capacidad de captación es igual a 0.20 m3
/s y el
caudal de diseño de máximas avenidas es igual a 200.0 m3
/s. A unos 90.0 m. del punto de
captación se ubica un Desarenador capaz de eliminar partículas de un diámetro mayor a 0.50 mm.
b).- Tubería de conducción Huillcamayo - San José de Sucre: Se inicia a continuación del
Desarenador y consiste en un Tubería PVC de 0.35 m. a 0.45 m. de diámetro y 5.27 Km. de
longitud, capaz de conducir con una pendiente variable entre 0.002 a 0.10 hasta 0.180 m3
/s a los
terrenos de cultivo de San José de Sucre. A lo largo de la Tubería de conducción se ubican
variadas obras de arte, tales como: Toma Lateral, Acueducto, Alcantarilla y Canoa.
En el presente Estudio se determina las condiciones geológicas y geotécnicas del área de
emplazamiento de cada una de las obras de interés, referentes básicamente al tipo de cobertura
geológica y suelo, clasificación de los materiales de excavación, estabilidad de taludes, capacidad
de carga admisible y asentamiento, de manera que permitan recomendar las características
técnicas mínimas de las estructuras de cimentación.
Asimismo, se ha efectuado la evaluación de canteras, con la finalidad de recomendar aquellas
para su explotación y el uso de sus materiales en la construcción de las obras contempladas en el
Proyecto.
Para el desarrollo del presente Estudio se ha tomado como referencia para el establecimiento de
requisitos técnicos mínimos, aquellos de la Norma E.050 : Suelos y Cimentaciones; del
Reglamento Nacional de Construcciones del Perú y que ha sido aprobada por el Ministerio de
Transportes, Comunicaciones, Vivienda y Construcción mediante Resolución Ministerial N° 048-
97-MTC/15 VC del 27 de Enero de 1997.
1.2.- UBICACIÓN DEL AREA DE ESTUDIO
El área de estudio que compromete el emplazamiento de las obras contempladas en el Proyecto
de Irrigación San José de Sucre, tiene la siguiente ubicación política:
Región : Ayacucho
Departamento : Ayacucho
Provincia : Víctor Fajardo
Distrito : Colca
Localidad : San José de Sucre, Quilla y Ayahurcco
y presenta la siguiente ubicación geográfica:
Altitud : 2,600 m.s.n.m.
Latitud Sur : 13° 41’ 00’’
Longitud Oeste : 74° 04’ 55’’
La ubicación del área de estudio se presenta en la LAMINA N° 01.
1.3.- ACCESO AL AREA DE ESTUDIO

El acceso al área de estudio se realiza desde Ayacucho, mediante la utilización de la carretera
principal afirmada: Ayacucho-Cangallo-San José con un recorrido aproximado de 330.0 Km. y un
tiempo de viaje en camioneta de 3 a 4 horas.
Estando ya en el centro poblado de San José de Sucre se puede acceder al emplazamiento de las
obras del Proyecto de Riego, utilizando diversos caminos de acceso peatonales que llegan hacía
la ubicación propuesta para la Bocatoma Huillcamayo luego de cruzar el cerro Ancapa Huachanán
y un tiempo de viaje aproximado de 2 horas. Otra forma de llegar al área de estudio es desde el
centro poblado de Llusita; de aquí, en un tiempo de recorrido de 20.0 minutos, se llega al río
Huillcamayo y a la ubicación propuesta para la Bocatoma.
1.4.- CONDICIONES CLIMATICAS DEL AREA DE ESTUDIO
El área de estudio se caracteriza por presentar un clima templado a cálido, con una temperatura
ambiental media mensual entre 14° y 15 ° C y dos estaciones del año bien marcadas: Estación de
Lluvias (Noviembre-Marzo), donde se instalan y desarrollan los cultivos de pan llevar y Estación de
Estiaje (Abril – Octubre), caracterizada por la ausencia de lluvias, realizándose la cosecha de los
productos en los meses de Abril y Mayo y el inicio de siembra entre Setiembre y Octubre. La
vegetación más predominante está constituida por el molle, la tuna, cabuya, retama, tuna, sancay,
huarango; en las partes más altas encontramos el aliso (lambras), cachas, mutuy, chillca,
chamana, pauca, pati, pichus, ichu y otros.
Usualmente no se suelen suceder heladas, sin embargo, las temperaturas extremas mínimas
ocurren durante los meses de Mayo y Junio con valores hasta de alrededor de 2° C pero que no
tienen mayores efectos significativos en los cultivos de tipo agrícola.
El clima del área de estudio es propicio para una agricultura intensa, pudiéndose cultivar papa,
maíz, frutales, hortalizas y otros.
Las aguas a utilizar en el Proyecto de Riego San José de Sucre, son las del río Huillcamayo,
cuyos afluentes son el Río Cachimayo, Quebrada Ccarccamayo y Orccomayo. El caudal del Río
Huillcamayo, en el punto de la captación ha sido aforado en el mes de Setiembre del 2002,
habiéndose obtenido un valor de 1.46 m3
/s. El caudal medio multianual del río Huillcamayo es
igual a 3.891 m3
/s en un área de cuenca igual a 246.40 Km2
; su caudal mensual mínimo es del
orden de 0.70 m3
/s y su caudal máximo mensual es del orden de 10.664 m3
/s.
1.5.- MARCO GEOLOGICO REGIONAL DEL AREA DE ESTUDIO
Para efectos del desarrollo del presente ítem se ha recurrido al uso de información proveniente del
Instituto Geológico Minero y Metalúrgico del Perú (INGEMMET), relativa a la Geología a nivel
regional de los Cuadrángulos de Huancapi, Chincheros, Querobamba y Chaviñe; complementada
con la información desarrollada durante la etapa del Estudio a Nivel de Perfil del Proyecto de
Riego San José de Sucre, referente a los aspectos geológicos.
1.5.1.- GEOMORFOLOGIA
A nivel regional, el área que compromete el emplazamiento de las obras del Proyecto de Irrigación
San José de Sucre, se encuentra asentada mayormente sobre la unidad geomorfológica
denominada Penillanura Disectada, la cual se encuentra ubicada entre las cotas 2,600 a 3,000
m.s.n.m. conformando relieves subhorizontales a accidentados, en donde se ha asentado el río
Huillcamayo, el cerro Ancapa Huachañán y alrededores. Dicha área se encuentra conformada por
rocas sedimentario-volcánicas del Paleozoico.

Estas llanuras, donde se practica la agricultura, están disectadas por profundas quebradas que
han formado un drenaje dendrítico. En esta unidad localmente se han producido derrumbes,
cárcavas, asentamientos, etc. La evolución geomorfológica en los valles ha permitido la formación
de terrazas aluviales y que constituyen zonas agrícolas, tal como sucede en las riberas del río
Pampas.
1.5.2.- LITOLOGIA
De acuerdo a la información presentada en la LAMINA Nº 02, a continuación se describe la
formación geológica presente a nivel regional en el área de estudio que compromete el
emplazamiento de las obras del Proyecto de la Irrigación San José de Sucre:
Grupo Mitu (Ps-m)
Era : Paleozoico
Sistema : Permiano
Serie : Superior
Se trata de una secuencia sedimentario-volcánica, cuya litología está constituida principalmente
por areniscas de color gris rojizo de grano fino a medio, intercaladas con conglomerados rojo
amarillentos y grises, con clastos de granito rosado a veces gneisoidal , calizas y cuarcitas,
englobadas dentro de una matriz areniscosa de color gris rojizo.
En esta secuencia es posible encontrar también niveles de lutitas y arcillas rojas, estratos
delgados de calizas lacustrinas de color amarillento y esporádicos niveles de tobas rosadas y
andesitas de tonos rosado y rojizo, muy alterados.
En la parte inferior de la secuencia, predominan los conglomerados polimícticos con clastos de 40
a 80 cm. de diámetro. Hacía la parte superior de esta secuencia, el diámetro de los clastos
disminuye gradualmente, pasando a microconglomerados y/o areniscas conglomerádicas.
Las areniscas que aparecen en posiciones estratigráficas diversas dentro de la secuencia
estratigráfica, son mayormente arcósicas, de tonalidades rojizas a rojo amarillento y su
granulometría varía desde finas a conglomerádicas. Presentan estratificación oblicua y
entrecruzada intercalándose rítmicamente con niveles de conglomerados; los principales
componentes de las areniscas son : cuarzo, feldespato y hematita, a veces minerales pesados,
englobados por una matriz areno-arcillosa.
Las lutitas y arcillas rojas son muy características dentro de la secuencia y se presentan en
proporciones menores que las areniscas y conglomerados, por lo general constituyen estratos
delgados a medianos laminados, asociados con horizontes yesíferos.
Las calizas se presentan en capas delgadas, ubicadas en la secuencia intermedia, comúnmente
son margosas y de carácter lenticular.
Las volcanitas afloran esporádicamente, están constituidas por brechas y derrames lávicos
mayormente andesíticos.
Los sedimentos del Grupo Mitu constituyen molasas rojas esencialmente continentales,
depositados en una llanura costanera. Las volcánitas se encuentran ligadas a la tectónica tardi-
hercínica.

El Grupo Mitu del área de estudio se ha depositado en cuencas continentales de poca extensión,
posiblemente limitadas por paleorelieves rejuvenecidos de manera intermitente, debido a la
tectónica de bloques; y por los edificios volcánicos Mitu.
La composición de los guijarros y cantos que constituyen los conglomerados reportan un régimen
de transporte débil, y su naturaleza, sugiere la existencia de terrenos sumergidos y sometidos
luego a degradación.
La presencia de arcillas y niveles calcáreos indican ambientes de sedimentación locales de aguas
tranquilas, donde el aporte fue pobre; dichos medios acuosos, continentales o marnos se
mantuvieron al final de la regresión marina del Paleozoico.
Las lavas del Grupo Mitu tienen un rango de edad que va de 270 a cerca de 210 Millones de años,
lo que las ubica en el Permiano Inferior a Medio.
1.5.3.- GEODINAMICA
A nivel regional se cuenta con información que en áreas cercanas a la de estudio se han
producido sismos que han influido en el distrito de Cangallo con intensidades promedio de VI a VII
según la escala de Mercalli modificada ( INGEMMET 1981) , que indican que el área de estudio se
encuentra en una zona de Sismicidad Media, acorde también a la información presentada en la
LAMINA Nº 03 y Nº 04 que representa el Mapa de Zonificación Sísmica y el Mapa de Máximas
Intensidades Sísmicas del Perú, respectivamente.
En el área de Estudio no se ha evidenciado la producción de deslizamientos reactivados o
recientes debido a las muy competentes propiedades físicas y geomecánicas de las formaciones
geológicas madres presentes (conglomerado).
Los depósitos sedimentario-volcánicos de la edad Paleozoica predominantes en el área de estudio
y que han sido erosionados por acción glaciar, fluvial, etc. han originado superficies del tipo
aborregadas que ante una mayor erosión básicamente fluvial han creado cárcavas,
asentamientos, derrumbes, quebradas y ríos profundos; que actualmente presentan una nula
actividad geodinámica.
En algunos áreas específicas de topografía ligeramente inclinada cubiertas por formaciones
geológicas cuaternarias recientes (coluviales) se tiene la presencia evidente de derrumbes y
ligeros deslizamientos que se suceden sobretodo en época de lluvias intensas. Localmente se
pueden observar la presencia de pequeños derrumbes, erosión, transporte de sedimentos, etc.
pero que no representan mayor riesgo geodinámicos para las obras del Proyecto.
2.- FASES DE DESARROLLO DEL ESTUDIO
2.1.- GENERALIDADES
El presente Estudio de Geología, Geotecnia y Canteras ha sido desarrollado en tres grandes
fases:
Fase 1 : Investigaciones de campo : Son aquellos trabajos que se desarrollan en el área de
emplazamiento de las obras de interés y probables canteras; que tienen como objetivo principal
recopilar información “in situ” referida a aspectos geológicos y geotécnicos.
Fase 2 : Ensayos de laboratorio : Son aquellos trabajos que se desarrollan en un laboratorio de
Mecánica de Suelos y que tienen como objetivo principal determinar las propiedades físicas y

geomecánicas de los suelos de cimentación de las obras proyectadas y la de los materiales de
Canteras.
Fase 3 : Trabajos de gabinete : Son aquellos trabajos que tomando como información base la
recopilada en las fases de campo y laboratorio permiten determinar valores de diseño requeridos
en el proyecto y construcción de las obras contempladas.
2.2.- FASE DE INVESTIGACIONES DE CAMPO
El trabajo de fundamental importancia en las investigaciones de campo del Estudio de Geología,
Geotecnia y Canteras, es la determinación del Perfil geológico y estratigráfico del suelo de
cimentación hasta una profundidad de interés según el análisis que se desarrolle; el cual puede
ser identificado razonablemente mediante la apertura de “calicatas”.
La profundidad de las “calicatas” aperturadas en el área de emplazamiento de las obras
proyectadas y canteras probables, es como mínimo igual a 2.00 m.; suficiente, para los fines del
presente Estudio y acorde con las recomendaciones mínimas establecidas en la Norma E.050.
Para cada una de las “calicatas” aperturadas en el área de emplazamiento de las obras del
Proyecto de Riego San José de Sucre, se han realizado los Ensayos de Campo que a
continuación se detallan :
- Descripción del perfil estratigráfico de los suelos según Norma ASTM D 2487:
Destinado a conocer las características del suelo de cimentación hasta una profundidad igual a la
de la “calicata” aperturada y con una prospección adicional hasta profundidades mayores en
base a indicadores geológicos y que se refieren básicamente a la determinación del color,
consistencia, forma de partículas, tamaño máximo de piedras, cobertura general, etc..
Complementariamente a este trabajo, se ha efectuado una auscultación en campo del estado de
compacidad del suelo de cimentación en su estado natural, descripción de la clasificación de los
materiales de excavación que se encuentran en cada una de las “calicatas” aperturadas,
identificación de la estabilidad de las excavaciones efectuadas y análisis del uso del material
natural como material de relleno de las excavaciones efectuadas,
- Muestreo de suelos en “calicatas” aperturadas según Norma ASTM D 420:
En las “calicatas” aperturadas se ha efectuado la toma de muestras de los estratos que
conforman el suelo de cimentación acorde a las recomendaciones de la Norma E.050. Para todos
los casos, se ha extraído muestras alteradas del tipo Mab.
- Densidad natural “ in situ ” :
Para la estimación de la densidad natural “in situ” se ha auscultado el estado de compacidad del
terreno, mediante el uso de una picota de geólogo.
2.3.- FASE DE ENSAYOS DE LABORATORIO
En esta fase se desarrollan los Ensayos Estándar de Laboratorio de Suelos en las muestras
alteradas recogidas en la fase de Investigaciones de campo en cada una de las “calicatas”
aperturadas. Los Ensayos de Laboratorio Estándar utilizados son los que se presentan a
continuación:

ENSAYOS ESTANDARD NORMA USADA
1.1.- Descripción visual – manual ASTM D 2488
1.2.- Análisis granulométrico por tamizado ASTM D 422
1.3.- Límite líquido y límite plástico ASTM D 4318
1.4.- Clasificación unificada de Suelos ASTM D 2487
1.5.- Densidad seca mínima ASTM D 1556
1.6.- Peso específico de los sólidos ASTM D 854
Los Ensayos Estándar de Laboratorio de Suelos se han efectuado para cada una de las muestras
alteradas recogidas en las “calicatas” aperturadas; en el Laboratorio de Mecánica de Suelos del
Consultor ubicado en la ciudad de Ayacucho (Laboratorio de Suelos M y V).
2.4.- FASE DE GABINETE
Esta Fase se desarrolla después de haber culminado las Fases de Investigaciones de campo y de
Ensayos de Laboratorio. La Fase de gabinete analiza minuciosamente los resultados de las Fases
anteriores, con la finalidad de garantizar la bondad y calidad de la información obtenida.
2.4.1.- METODOS EMPLEADOS
Para efectos de determinar la capacidad de carga admisible por falla al corte se ha recurrido al
uso de las fórmulas clásicas de Terzaghi y que se presentan resumidamente a continuación:
Caso 1 : Cimientos Corridos
qd = CNc + W1DfNq + 0.5W2BNy
Caso 2 : Zapatas Cuadradas
qd = 1.2CNc + W1DfNq + 0.4W2BNy
qadm. = qd/FS
En donde :
- qd : Capacidad de carga última del suelo de cimentación
- C : Cohesión del suelo por debajo de la profundidad de cimentación
- W1 : Densidad del suelo por encima de la profundidad de cimentación
- W2 : Densidad del suelo por debajo de la profundidad de cimentación
- Df : Profundidad de cimentación medida desde el terreno natural
- B : Ancho del cimiento corrido o de la zapata cuadrada
- Nc , Nq , Ny : Factores de carga que dependen del ángulo de fricción interna
- qadm. : Capacidad de carga admisible del suelo de cimentación
- FS : Factor de seguridad ( Valor comúnmente adoptado igual a 3 )
Para efectos de la aplicación adecuada de las fórmulas de Terzaghi antes descritas, se debe
determinar inicialmente los parámetros físicos y geomecánicos de diseño de los suelos de
cimentación de las obras involucradas en el Proyecto de Riego San José de Sucre, que conforman
el perfil estratigráfico promedio desfavorable de la cimentación y que intervienen en dicha fórmula.
Los valores geomecánicos de diseño para los suelos de cimentación de las “calicatas” aperturadas
se determinan con valores medios conservadores presentados en los CUADROS N° 01, 02 y 03.
Para la aplicación de la fórmula de Terzaghi , es necesario considerar los siguientes criterios :

a).- Para un suelo con valores de Dr mayores o iguales a 70% o valores de N mayores o iguales a
30 el tipo de falla del suelo por corte será “general” y los factores de capacidad de carga se
determinan con el ángulo de fricción interna real.
b).- Para un suelo con valores de Dr menores o iguales a 35% o valores de N menores o iguales a
5 el tipo de falla del suelo por corte será “local” y los factores de capacidad de carga se
determinan con el ángulo de fricción interna reducido, calculado mediante la aplicación de la
fórmula siguiente:
Fi reducido = ArcTang ( 2/3 Tang (Fi real) )
Se debe precisar que el ángulo de fricción interna para falla local es un ángulo teórico reducido a
partir del ángulo de fricción interna real y que trata de representar matemáticamente el mecanismo
de falla de la estructura en dicha condición, mediante los valores de los factores de capacidad de
carga.
c).- Para un suelo con valores de Dr entre 35% y 70% o valores de N entre 5 y 30 el tipo de falla
del suelo por corte será llamada “intermedia” y los factores de capacidad de carga se determinan
mediante una interpolación de aquellos valores calculados por corte “general” y por corte “local”.
Con los valores geomecánicos de diseño seleccionados y que intervienen en la fórmula de
Terzaghi se procede al cálculo de la capacidad de carga admisible por falla al corte de los suelos
de cimentación de cada una de las “calicatas” y que compromete las obras de interés, para la
condición teórica de cimiento corrido y zapata cuadrada, siendo necesario precisar que el ancho
de la cimentación y la profundidad de cimentación es considerada un valor mínimo de acuerdo a
las características del perfil estratigráfico y el tipo de cimentación proyectada. El valor de la
profundidad de cimentación para el caso de las obras asentadas sobre lechos de ríos o
quebradas debe ser comparado con el valor máximo de la socavación total; con la finalidad de
definir la de Proyecto ; que evidentemente ha de ser el mayor de los dos valores.
Para efectos de determinar la capacidad de carga admisible por asentamiento en suelos
granulares y en una zapata cuadrada, se puede utilizar la fórmula que se presenta resumidamente
a continuación:
qadm = 0.096 N FE FNf FDf Fd para B <= 1.20 m.
qadm = 0.064 N ( (B +0.30)/B ) 2
FE FNf FDf Fd para B > 1.20 m.
Además se tiene que :
FE = 1 + ( (3B –E)/ 2B ) , 1 <= FE <= 2 ; si E <= 2B luego E = 2B
FNf = 0.50 + 0.25 ( (Nf – Df ) /B ) , 0.50 <= FNf <= 1
FDf = 1 + 0.33 Df/B , FDf <= 1.33
Fd = d/ 2.50
En donde :
q adm : Capacidad de carga admisible por asentamiento
N : Número de golpes de la prueba SPT

B : Ancho de la zapata cuadrada
E : Espesor del estrato
Nf : Profundidad del nivel freático medida con respecto al terreno natural
Df : Profundidad de cimentación medida con respecto al terreno natural
d : Asentamiento total admisible
FE : Factor de correción por estrato
FNf : Factor de corrección por nivel freático
FDf : Factor de corrección por profundidad de cimentación
Fd : Factor de corrección por asentamiento
Para el cálculo de la capacidad de carga admisible por asentamiento, previamente debe de
calcularse la carga transmitida al suelo de cimentación por cada una de las obras consideradas
en base a dimensionamientos típicos de dichas estructuras.
Debe indicarse que en el caso de asentamientos en terrenos granulares, la presión de contacto
debe incluir el 100% de la carga muerta y el 100% de la carga viva puesto que los asentamientos
en este tipo de cimentaciones se pueden considerar que se producen en el corto plazo.
Para el caso de un suelo de cimentación de matriz cohesiva del tipo, arcilloso, limo–arcillo-
arenoso, gravo-arcilloso, etc. ( CL, CH, ML, MH, GC ) se procede a determinar el asentamiento en
una zapata cuadrada, tomando en cuenta la situación más desfavorable que corresponde a tener
un suelo de matriz arcillosa o limo-arcillosa normalmente consolidada.
La fórmula utilizada en el cálculo de asentamientos en materiales limosos y arcillosos plásticos
normalmente consolidados es la que se presenta a continuación :
S = H ( Cc/( 1 + eo ) ) Log 10 ( (Po +DP)/ Po )
En donde :
S : Es el asentamiento del estrato de arcilla normalmente consolidada
H : Es el espesor del estrato de arcilla o de la zona activa de presiones
Cc: Es el valor del Coeficiente de compresibilidad; el cual se determina a partir de un Ensayo de
consolidación o puede determinarse aproximadamente en suelos normalmente consolidados a
partir de la siguiente expresión : Cc = 0.009 ( LL–10 ).
eo : Es el valor de la relación de vacíos inicial; la cual se determina a partir de la expresión
siguiente: eo = Gs/Wn - 1; en donde Gs es la gravedad especifica y Wn la densidad seca natural
Po : Es el valor de la presión inicial de confinamiento antes del asentamiento
DP : Es el valor de presión adicional impuesta por las cargas de la estructura
Debe indicarse que en el caso de asentamientos en terrenos de estructura fina o cohesiva, la
presión de contacto debe incluir el 100% de la carga muerta y el 50% de la carga viva puesto que
los asentamientos en este tipo de cimentaciones se pueden considerar que se producen en el
largo plazo.
Para el análisis de la agresividad química de los suelo de cimentación sobre las obras proyectadas
se deberá de tomar en cuenta que de acuerdo a la experiencia, ha quedado demostrado que en
suelos que tengan una Resistividad por encima de los 2500 ohm/cm o una Conductividad Eléctrica
por debajo de los 400 micromhos/cm; no es necesario que las tuberías de fierro fundido y de CSN
tengan una protección especial. Para el caso de Tuberías de PVC, de acuerdo a la experiencia en
obras similares, ha quedado demostrado que estas son inertes a la gran mayoría de elementos
químicos presentes en el común de los suelos.
Para el análisis del uso del material propio como material de relleno, se debe de tomar en cuenta

que las exigencias requeridas para el material de relleno común y que se ha de utilizar para cubrir
la apertura de zanjas de las Tubería de conducción contemplada en el Proyecto son mínimas que
inclusive en algunos casos será suficiente utilizar el mismo material cortado en la fundación de las
obras de la Tubería principal de conducción, con la finalidad de abaratar los costos de
construcción de la misma; siempre y cuando dicho material tenga las características mínimas
requeridas para el relleno común.
Los materiales de relleno comúnmente usados son del tipo gravo-areno-limosos (GM-ML) con
partículas cuyos tamaños máximos van de 1" a 2" y con una densidad seca máxima con un valor
como mínimo igual a 1.95 Tn/m3
.
3.- GEOLOGIA Y GEOTECNIA DEL AREA DE EMPLAZAMIENTO DE LAS OBRAS DEL
PROYECTO DE RIEGO
3.1.- BOCATOMA HUILLCAMAYO
3.1.1.- UBICACIÓN Y DESCRIPCIÓN
La Bocatoma Huillcamayo se ubica a una cota aproximada de 2,839.300 m.s.n.m. sobre el río del
mismo nombre, en un tramo sensiblemente curvo y con una pendiente promedio del lecho del río
igual a 4.50%. Se trata de una Bocatoma Tipo Alpina con una capacidad de captación igual a 0.20
m3
/s y capaz de evacuar hasta 200.0 m3
/s. A unos 90.0 m. del punto de captación se ubica un
Desarenador que puede eliminar partículas de un diámetro mayor a 0.50 mm.
3.1.2.- LITOLOGIA
De acuerdo a la estratigrafía a nivel regional y a la prospección geológica efectuada al área de
emplazamiento de la Bocatoma cuyo resultado se presenta en la LAMINA Nº 05, se desprende la
siguiente litología:
La Bocatoma Huillcamayo se cimentará preferentemente sobre rocas sedimentario-volcánicas
conformadas básicamente por areniscas y conglomerados cementados de mediana a buena
compacidad teniendo como cobertura superficial al material aluvial suelto existente en el lecho del
río y sus alrededores. Sobre la margen derecha, la cobertura de material aluvial es nula, por lo que
el afloramiento de conglomerado gris rojizo es claramente visible y es utilizado para empotrar
adecuadamente las obras de captación. Sobre la margen izquierda, la cobertura de material aluvial
y coluvial presenta potencias no mayores a 5.0 m., lo que indica claramente un proceso de
sedimentación sobre este sector.
Con la finalidad de que la Bocatoma sobre el río Huillcamayo quede cimentada sobre rocas
sedimentario-volcánicas deberá ser necesario eliminar el material aluvial y coluvial existente,
particularmente sobre la margen izquierda.
El antecanal que conduce las aguas captadas hacía el Desarenador se encuentra emplazado
sobre areniscas rojizas de mediana compacidad con escasa cobertura suelta de origen coluvial, El
Desarenador se ha de encontrar emplazado sobre areniscas competentes cubiertas de material
coluvial con un espesor promedio de 1.0 m.
El río Huillcamayo en el área de captación presenta una forma de "V", estrecha con una pendiente
de su cauce moderada del orden de 4.5%.
La presencia marcada de conglomerado gris rojizo sobre la margen derecha del río Huillcamayo
en el área de captación ha determinado sobre este sector una topografía accidentada con

inclinaciones prácticamente verticales y que se muestran estables y competentes debido a que se
trata de conglomerados cuya resistencia a la compresión simple es mayor a 100.0 Kg/cm2
.
La presencia marcada de coluvios sobre la margen izquierda del río Huillcamayo ha determinado
sobre este sector una topografía suave con inclinaciones del orden de 10º a 15º, que se
pronuncian a medida que se aleja del cauce principal.
El antecanal de la Bocatoma cruza áreas de areniscas rojizas cuyas inclinaciones son
prácticamente verticales con cortes hasta de 10.0 m. y que se muestran estables. El Desarenador
se encuentra asentado sobre laderas de material coluvial con inclinaciones entre 25º a 30º.
3.1.4.- GEODINAMICA
En el área que compromete el emplazamiento de la Bocatoma Huillcamayo no se ha evidenciado
mayor riesgo geodinámico; salvo la formación de pequeños surcos por la erosión fluvial originada
ante la ocurrencia de altas precipitaciones sobre las áreas desnudas, sueltas, ligeramente
inclinadas del terreno y que mayormente se ubican en la margen izquierda.
En la margen derecha de la Bocatoma no se tiene mayor riesgo de erosión fluvial debido a la
formación sedimentario-volcánica competente, predominante en dicho sector y que es resistente a
la erosión.
El río Huillcamayo en época de avenidas extraordinarias presenta una gran capacidad de arrastre
pudiendo arrastrar cantos de considerable tamaño que pueden comprometer la estabilidad de la
estructura y lo cual deberá tomarse en cuenta para el diseñó de la misma. Sobre el lecho del río
Huillcamayo se presentan rodados de hasta 1.0 m. de diámetro que indican claramente la alta
capacidad de arrastre del mismo.
En el área que compromete el emplazamiento del antecanal hasta la ubicación del Desarenador
la arenisca rojiza se muestra ligeramente fracturada por tramos y en forma vertical; lo que
determina un riesgo geodinámico medio derivado de la posibilidad de caída de pequeños bloques
de material; pero sin llegar a producirse la desestabilización total del terreno. Las precipitaciones
pueden originar dichos derrumbes por lo que se debe tomar en cuenta dicho aspecto en el diseño
y/o operación y mantenimiento de la Bocatoma.
En el área que compromete el emplazamiento del Desarenador de la Bocatoma Huillcamayo no se
ha evidenciado mayor riesgo geodinámico; salvo la formación de pequeños surcos por la erosión
fluvial originada ante la ocurrencia de altas precipitaciones.
3.1.5.- APRECIACION INGENIERO-GEOLOGICA
En el caso de los suelos de cimentación para la Bocatoma Huillcamayo, Antecanal y Desarenador
estos provienen básicamente de los depósitos sedimentario-volcánicos del Grupo Mitu y de
depósitos aluviales y coluviales de la era cuaternaria, que han originado una cobertura de
materiales variados, como del tipo roca conglomerado y material areno-limoso a areno-arcilloso.
Dichos materiales presentan estados de compacidad que varían desde el muy compacto hasta el
compacto en el caso de los suelos de procedencia sedimentaria-volcánica, hasta estados de
compacidad que van del medio al suelto para el caso de suelos de procedencia aluvial y/o coluvial
por lo que se estima que la capacidad de carga admisible de los suelos de cimentación para la
Bocatoma , Antecanal y Desarenador no debe ser menos de 2.00 Kg/cm2
. La estabilidad natural
de las excavaciones se presenta para alturas hasta de 5.0 m. con corte casi vertical y el material
propio de las excavaciones puede ser usado como relleno de las mismas, preparándolo
previamente con material granular.

3.1.6.- DESCRIPCION DEL SUELO DE CIMENTACION
Tomando en cuenta las recomendaciones dadas en la Norma E.050 referentes al número mínimo
de sondajes por área cargada y con la consideración que se trata de una estructura con ubicación
prácticamente definida es que se han realizado sobre el área que compromete la cimentación de
la Bocatoma Huillcamayo, 02 “calicatas” con las características especificas de su ubicación y
profundidad, tal como se presenta a continuación:
DENOMINACION OBRA UBICACIÓN PROFUNDIDAD (m)
Calicata C-1 Bocatoma Huillcamayo Margen Izquierda de
Río
2.00
Calicata C-2 Bocatoma Huillcamayo Margen Derecha de
Río
2.00
La ubicación de las calicatas aperturadas se presenta en la LAMINA N° 05.
Las “calicatas” han sido usadas para el desarrollo de los trabajos de campo y han permitido el
recojo de muestras de suelo alteradas, para su respectivo análisis y ensayos en el Laboratorio del
caso.
En el ANEXO Nº 01 : Resultados de los Ensayos de campo y Laboratorio del presente
Estudio, se presentan los resultados de la prospección en campo y los obtenidos en los ensayos
ejecutados en el Laboratorio de Suelos (M y V), para cada una de las “calicatas” investigadas.
Como resultado de las investigaciones de campo y laboratorio se ha determinado para la
Bocatoma Huillcamayo la descripción promedio de su suelo de cimentación; acorde al detalle
siguiente:
En término promedio las estructuras de cimentación de la Bocatoma Huillcamayo (incluye
Antecanal y Desarenador) , se han de encontrar emplazadas o asentadas preferentemente en
suelos desde muy compactos hasta compactos provenientes de la alteración de las formaciones
sedimentario-volcánicas o aluviales que predominan en el área de interés y de acuerdo al detalle
siguiente:
En la Margen Derecha del río Huillcamayo : Se tiene la presencia de suelos del tipo areno--
arcilloso de baja plasticidad (SC) y gravo-areno-limosos (GM), en estado medianamente compacto
a muy compacto, que provienen de la alteración de las areniscas y conglomerados gris rojizos. En
algunos sectores se trata marcadamente de una roca conglomerádica. .
En la Margen Izquierda del río Huillcamayo : Se tiene la presencia de suelos del tipo limo-arenoso
de baja plasticidad (ML) y gravo-areno-limosos (GM), en estado medianamente suelto a medio,
que provienen de la deposición de los aluviales y/o coluviales sobre las areniscas y
conglomerados gris rojizos. .
En el Antecanal y Desarenador : Se tiene la presencia de suelos del tipo limo-arenoso de baja
plasticidad (ML) y gravo-areno-limosos (GM), en estado medianamente suelto a medio, que
provienen de la deposición de los aluviales y/o coluviales sobre las areniscas y conglomerados
gris rojizos. En algunos sectores se encuentra marcadamente la roca arenisca.
Con los resultados del ANEXO Nº 01 se ha determinado los parámetros físicos, estado y
características de los suelos de cimentación de la Bocatoma Huillcamayo y cuyos resultados se
presentan en el CUADRO N°04.

3.1.7.- CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL SUELO DE CIMENTACION
y que compromete a la Bocatoma Huillcamayo, han sido determinados con los valores medios
conservadores presentados en el CUADRO Nº 01, 02 y 03.
El valor de la profundidad de cimentación para el caso de la Bocatoma Huillcamayo y sus obras
conexas ha de ser en promedio igual a 2.0 m.
El detalle del calculo de la capacidad de carga admisible por falla al corte para cimientos corridos,
asumiendo una carga máxima igual a 5 Tn/ml, se presenta en el CUADRO N°05, con un resumen
descriptivo mostrado a continuación:
DENOMINACION OBRA PROFUNDIDAD DE
CIMENTACION (m)
q adm (Kg/cm2
)
Calicata C-1 Bocatoma Huillcamayo
(MI)
2.00 1.889
(MD)
2.00 4.690
El detalle del calculo de la capacidad de carga admisible para zapatas cuadradas aisladas,
asumiendo una carga máxima igual a 10.0 Tn., se presenta en el CUADRO N°06, con un resumen
descriptivo mostrado a continuación:
CIMENTACION (m)
q adm (Kg/cm2
)
(MI)
2.00 2.578
(MD)
2.00 6.475
De los resultados presentados y acorde al tipo de estructura a cimentar más semejante en su
comportamiento teórico a un “cimiento corrido” en el caso del Antecanal y Desarenador y a una
“zapata aislada” en el caso de la Bocatoma, se desprende la capacidad de carga admisible por
falla al corte a una profundidad mínima de cimentación igual a 2.00 m., siguiente:
Para la Bocatoma Huillcamayo es igual a 2.50 Kg/cm2
Para el Antecanal y Desarenador es igual a 2.00 Kg/cm2
Para el cálculo de la capacidad de carga admisible por asentamiento ,previamente se ha calculado
la carga transmitida al suelo de cimentación por la obra considerada en base a
dimensionamientos típicos; determinándose una carga de 10.0 Tn. para la Bocatoma Huillcamayo.
Considerando la fórmula para suelos granulares, se ha procedido al cálculo de la capacidad de
carga admisible para cada una de las “calicatas” que compromete a la obra de interés , en el
supuesto de que el asentamiento total permisible para la cimentación de la Bocatoma
Huillcamayo es de 2.50 cm.; acorde al detalle de calculo que se presenta en el CUADRO N°07,
con un resumen descriptivo de los resultados mostrado a continuación :

CIMENTACION (m)
q adm (Kg/cm2
)
(MI)
2.00 2.230
(MD)
2.00 4.150
Considerando los resultados encontrados se desprende que predominantemente el efecto de falla
al corte es el de mayor importancia en la determinación de la capacidad de carga admisible del
suelo de cimentación de la obra de interés, por lo cual, se determina la capacidad de carga
admisible del suelo de cimentación de la Bocatoma Huillcamayo y sus obras conexas de acuerdo
a los resultados encontrados y al criterio ingenieril del Consultor, tal como se presenta a
continuación :
3.1.8.- CARACTERISTICAS INGENIERILES DEL SUELO DE CIMENTACION
La clasificación de materiales con fines de excavación se ha efectuado acorde a las
Especificaciones Técnicas comunes para este tipo de trabajos que clasifican al material de
excavación en superficie en tres tipos básicos:
- Material común (MC)
- Roca Suelta o descompuesta (RS o RD)
- Roca Fija (RF)
De acuerdo a ésta clasificación es que se ha efectuado el trabajo de prospección en cada
“calicata” y a lo largo del área de emplazamiento de la obra de interés, con la finalidad de definir el
tipo de material de excavación.
Para el caso del movimiento de tierra en la construcción de la Bocatoma y sus obras conexas se
ha de utilizar la clasificación del material de excavación presentada en el CUADRO N° 08.
Para las excavaciones en material conglomerado y/o arensica que compromete la Bocatoma
Huillcamayo el talud de corte puede ser vertical con alturas de hasta de 8.0 m. y para los casos de
material suelto o común el corte vertical sólo será admitido hasta una altura de la excavación no
mayor a 2.50 m.; luego de lo cual se requiere necesariamente entibar. Para alturas de corte
mayores se recomienda utilizar 0.25:1 (H:V) para el caso del material conglomerádico y 0.5:1
(H:V) para material común.
Para efectos del cálculo de las fuerzas horizontales, que se han de ejercer sobre las obras
proyectadas en la Bocatoma Huillcamayo, se debe considerar los datos siguientes:
- Periodo predominante del suelo : 0.60 Seg.
- Factor del suelo :1.2
- Coeficiente de aceleración horizontal : 0.15
- Coeficiente de aceleración vertical : 0.10

3.2.- TUBERIA DE CONDUCCION HUILLCAMAYO-SAN JOSE DE SUCRE
3.2.1.- UBICACIÓN Y DESCRIPCIÓN
La Línea de conducción principal del Proyecto de Riego San José de Sucre, se inicia a
continuación del Desarenador de la Bocatoma, con una progresiva KM 00+000 y Cota de rasante
igual a 2,837.405 m.s.n.m. y consiste en una Tubería PVC de 0.35 m. a 0.45 m. de diámetro y
5.27 Km. de longitud, capáz de conducir con una pendiente variable entre 0.002 a 0.10 hasta
0.180 m3
/s a los terrenos de cultivo de San José de Sucre. A lo largo de esta Tubería de
conducción se ubican variadas obras de arte, tales como: Toma Lateral, Acueducto, Alcantarilla y
Canoa, que permiten un adecuado funcionamiento hidráulico del Sistema.
3.2.2.- LITOLOGIA
De acuerdo a la estratigrafia a nivel regional y a la prospección geológica efectuada al área de
emplazamiento de la Tubería de Conducción entre el KM 00+000 al KM 500+277, se desprende la
siguiente litología:
La Tubería de conducción Huillcamayo-San José de Sucre, se cimentará preferentemente en sus
primeros 2.50 Km. de recorrido sobre rocas sedimentario-volcánicas conformadas básicamente
por areniscas y conglomerados cementados de mediana a buena compacidad cubiertos por
material coluvial de baja potencia no mayor a 1.0 m. y en sus siguientes 2.7 Km. restantes, sobre
material coluvial y redepositados de compacidad suelta a media, provenientes del Grupo Mitu y en
donde la potencía hasta llegar al basamento rocoso es mayor a 2.0 m. aproximadamente. De esta
manera los primeros 2.50 Km., corresponden a un suelo de muy buenas condiciones de
cimentación y los 2.7 Km. restantes a un suelo de buenas condiciones.
Prog. KM 0+000 al KM 0+300
El trazo de la Tubería de conducción se desarrolla en una pequeña plataforma de canal existente
de ancho igual a 2.0 m., en pendiente de terreno de 25° a 30°, con alturas de corte hasta los 5.0
m. sobre rocas sedimentario-volcánicas del tipo arenisca, alteradas en superficie y cubiertas de
material coluvial con una potencia mayor a 2.0 m.; pero duras y compactas a mayor profundidad.
Prog. KM 0+300 al KM 0+330
El trazo de la Tubería de conducción se desarrolla sobre inclinaciones del terreno casi verticales,
con alturas de corte hasta los 10.0 m. sobre rocas sedimentario-volcánicas del tipo conglomerado
muy compacto a rígido y sin cobertura de material coluvial. Los conglomerados son de gravillas y
guijarros angulosos a subredondeadas de tamaños de 2.0 a 10.0 mm. con cemento areniscoso.
Prog. KM 0+330 al KM 0+360
m. sobre rocas sedimentario-volcánicas del tipo arenisca y conglomerados, alteradas en superficie
y cubiertas de material coluvial con una potencia mayor a 2.0 m.; pero duras y compactas a mayor
profundidad.
Prog. KM 0+360 al KM 0+800
El trazo de la Tubería de conducción se desarrolla sobre inclinaciones del terreno fuertes a medias
(mayor a 45º), con alturas de corte hasta los 10.0 m. sobre rocas sedimentario-volcánicas del tipo
conglomerado muy compacto a rígido y sin cobertura de material coluvial. Los conglomerados son
de gravillas y guijarros angulosos a subredondeadas de tamaños de 2.0 a 10.0 mm. con cemento
areniscoso.

Prog. KM 0+800 al KM 0+900
m. sobre rocas sedimentario-volcánicas del tipo arenisca, alteradas en superficie y cubiertas de
material coluvial con una potencia mayor a 2.0 m.; pero duras y compactas a mayor profundidad.
Prog. KM 0+900 al KM 1+180
m. sobre rocas sedimentario-volcánicas del tipo arenisca y conglomerado alteradas en superficie y
cubiertas de material coluvial con una potencia variable entre los 0.0 m. a 2.0 m., dependiendo del
sector. Las rocas alteradas en superficie se muestran duras y compactas a mayor profundidad.
Prog. KM 1+180 al KM 2+650
El trazo de la Tubería de conducción se desarrolla sobre inclinaciones del terreno fuertes a medias
(mayor a 45º hasta casi verticales), con alturas de corte hasta los 10.0 m. a 15.0 m., sobre rocas
sedimentario-volcánicas del tipo areniscas y conglomerados muy compacto a rígido y con escasa
cobertura de material coluvial (no mayor a 1.0 m. en promedio). Los conglomerados son de
gravillas y guijarros angulosos a subredondeadas de tamaños de 2.0 a 10.0 mm. con cemento
areniscoso. Las areniscas se muestran alteradas sobre superficie y compactas a mayor
profundidad.
Prog. KM 2+650 al KM 5+277
de ancho entre 1.5 m. a 2.0 m., en pendiente de terreno de 20° a 45°, con alturas de corte hasta
los 5.0 m. sobre rocas sedimentario-volcánicas del tipo arenisca y conglomerados, alteradas en
superficie y cubiertas de material coluvial con una potencia mayor a 2.0 m.; pero duras y
compactas a mayor profundidad.
En este tramo se tiene la presencia de depósitos coluvio-aluvial medianamente compacto a suelto,
compuesto por fragmentos de rocas areniscas, conglomerados y limo-arenosos, de espesor
mayor 2.0 m. sobre el conglomerado polimictico del Grupo Mitu.
El área de emplazamiento de la Línea de conducción principal del Proyecto de Riego San José de
Sucre se encuentra en una zona de relieve ligeramente a fuertemente inclinado, en donde las
máximas inclinaciones de las laderas llegan a ser casi verticales en algunos sectores y con
inclinaciones mínimas de 20º a 25º en otros sectores . Este relieve se encuentra surcado por
varias quebradillas y quebradas , cubierto por formaciones sedimentario-volcánicas. Las mayores
inclinaciones de las laderas se encuentran ubicadas en los primeros 2.5 Km. de la Conducción,
debido al afloramiento marcado de las areniscas y conglomerados de buenas características
geomecánicas y en el tramo restante se encuentran inclinaciones promedio entre 25º a 30º,
debido a que la cobertura coluvial sobre el basamento madre es apreciable con una profundidad
mayor a 2.0 m.
3.2.4.- GEODINAMICA
En el área que compromete el emplazamiento de la Línea de conducción principal del Proyecto
de Riego San José de Sucre, no se ha evidenciado mayor riesgo geodinámico; salvo la formación
de pequeños surcos por la erosión fluvial originada ante la ocurrencia de altas precipitaciones

sobre las áreas desnudas ligeramente a fuertemente inclinadas del terreno; que sin embargo
representan un problema sin mayor importancia, por las obras de mitigación que han de
proyectarse. Estos surcos se originan mayormente en aquellas áreas en que la formación
predominante es la sedimentaria suelta o coluvial y redepositada; siendo imperceptible en aquellas
zonas en donde la roca sedimentaria-volcánica es la predominante.
En algunos sectores aislados de la Línea de Conducción aflora la arenisca rojiza que se muestra
ligeramente fracturada en forma vértical; lo que determina un riesgo geodinámico medio derivado
de la posibilidad de caída de pequeños bloques de material; pero sin llegar a producirse la
desestabilización total del terreno. Las precipitaciones pueden originar dichos derrumbes por lo
que se debe tomar en cuenta dicho aspecto en el diseño y/o operación y mantenimiento de la
Línea de Conducción.
3.2.5.- APRECIACION INGENIERO-GEOLOGICA
En el caso de los suelos de cimentación para la Línea de Conducción Principal del Proyecto de
Riego San José de Sucre estos provienen básicamente de los depósitos sedimentario-volcánicos
del Grupo Mitu y de depósitos coluviales de la era cuaternaria, que han originado una cobertura de
materiales variados, como del tipo roca conglomerado y material areno-limoso a areno-arcilloso.
Dichos materiales presentan estados de compacidad que varían desde el muy compacto hasta el
compacto en el caso de los suelos de procedencia sedimentaria-volcánica, hasta estados de
compacidad que van del medio al suelto para el caso de suelos de procedencia coluvial por lo que
se estima que la capacidad de carga admisible de los suelos de cimentación para la Línea de
Conducción no debe ser menos de 2.00 Kg/cm2
. La estabilidad natural de las excavaciones se
presenta para alturas hasta de 5.0 m. con corte casi vertical y el material propio de las
excavaciones puede ser usado como relleno de las mismas, preparándolo previamente con
material granular.
El trazo de la Línea de Conducción ha de quedar emplazado sobre suelos de buenas condiciones
de cimentación que no presentan problemas especiales ni mayor complicación ingenieril.
3.2.6.- DESCRIPCION DEL SUELO DE CIMENTACION
Tomando en cuenta las recomendaciones dadas en la Norma E.050 referentes al número mínimo
de sondajes por área cargada y con la consideración que se trata de una estructura con ubicación
prácticamente definida es que se han realizado sobre el área que compromete la cimentación de
la Línea de Conducción Principal del Proyecto de Riego San José de Sucre, 04 “calicatas” con las
características especificas de su ubicación y profundidad, tal como se presenta a continuación:
DENOMINACION OBRA UBICACIÓN PROFUNDIDAD (m)
Calicata C-3 Línea de Conducción KM 00+300 (Línea) 2.00
Las “calicatas” han sido usadas para el desarrollo de los trabajos de campo y han permitido el
recojo de muestras de suelo alteradas, para su respectivo análisis y ensayos en el Laboratorio del
caso.
En el ANEXO Nº 01 : Resultados de los Ensayos de campo y Laboratorio del presente
Estudio, se presentan los resultados de la prospección en campo y los obtenidos en los ensayos
ejecutados en el Laboratorio de Suelos (M y V), para cada una de las “calicatas” investigadas.

Como resultado de las investigaciones de campo y laboratorio se ha determinado para la Línea de
Conducción Principal del Proyecto de Riego San José de Sucre, la descripción promedio de su
suelo de cimentación; acorde al detalle siguiente:
Prog. KM 0+000 al KM 0+300
Se tiene la presencia de suelos del tipo areno--arcilloso de baja plasticidad (SC) y gravo-arcillosos
(GC), en estado medianamente compacto, que provienen de la alteración, redeposición o coluvios
de las areniscas y conglomerados gris rojizos .
Prog. KM 0+300 al KM 0+330
Se tiene la presencia de suelos del tipo gravo-areno-limosos (GM) y gravo-arenosos mal
graduados (GP), en estado muy compacto a rígido, que provienen de la escasa alteración de los
conglomerados. Los conglomerados son de gravillas y guijarros angulosos a subredondeadas de
tamaños de 2.0 a 10.0 mm. con cemento areniscoso.
Prog. KM 0+330 al KM 0+360
de las areniscas y conglomerados gris rojizos.
Prog. KM 0+360 al KM 0+800
Se tiene la presencia de suelos del tipo gravo-arenosos mal graduados (GP), en estado muy
compacto a rígido, que provienen de la escasa alteración de los conglomerados. Los
conglomerados son de gravillas y guijarros angulosos a subredondeadas de tamaños de 2.0 a 5.0
mm. con cemento areniscoso.
Prog. KM 0+800 al KM 0+900
de las areniscas y conglomerados gris rojizos .
Prog. KM 0+900 al KM 1+180
Se tiene la presencia de suelos del tipo areno--arcilloso de baja plasticidad (SC), gravo-arcillosos
(GC), areno-limosos (SM) y gravo-areno-limosos (GM) en estado desde medianamente compacto
a muy rígido, que provienen de la alteración, redeposición o coluvios de las areniscas y
conglomerados gris rojizos. En algunos sectores la alteración es escasa y el afloramiento rocoso
es marcado.
Prog. KM 1+180 al KM 2+650
Se tiene la presencia de suelos del tipo areno-limosos (SM) y gravo-areno-limosos (GM) de baja
plasticidad, en estado desde medianamente compacto a muy rígido, que provienen de la
alteración, redeposición o coluvios de las areniscas y conglomerados gris rojizos. En algunos
sectores la alteración es escasa y el afloramiento rocoso es marcado.
Prog. KM 2+650 al KM 5+277
Se tiene la presencia de suelos coluvio-aluviales medianamente compacto a suelto, compuesto
por fragmentos de rocas areniscas, conglomerados y limo-arenosos, de espesor mayor 2.0 m.
sobre el conglomerado polimictico del Grupo Mitu. Se tiene la presencia de suelos del tipo areno-
limosos (SM) y gravo-areno-limosos (GM) de baja plasticidad, en estado medianamente

compacto.
Con los resultados del ANEXO Nº 01 se ha determinado los parámetros físicos, estado y
características de los suelos de cimentación de la Línea de Conducción Principal del Proyecto de
Riego San José de Sucre y cuyos resultados se presentan en el CUADRO N°04.
3.2.7.- CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL SUELO DE CIMENTACION
y que compromete a la Línea de Conducción, han sido determinados con los valores medios
conservadores presentados en el CUADRO Nº 01, 02 y 03.
El valor de la profundidad de cimentación para el caso de la Línea de Conducción y sus obras
conexas ha de ser en promedio igual a 1.0 m.
El detalle del calculo de la capacidad de carga admisible por falla al corte para cimientos corridos,
asumiendo una carga máxima igual a 1.0 Tn/ml., se presenta en el CUADRO N°05, con un
resumen descriptivo mostrado a continuación :
DENOMINACION OBRA
PROFUNDIDAD DE
CIMENTACION (m) q adm (Kg/cm2
)
Calicata C-3 Línea de Conducción
(KM 00+300)
1.00 1.319
(KM 00+800)
1.00 1.732
(KM 2+800)
1.00 1.062
(KM 3+300)
1.00 1.251
El detalle del calculo de la capacidad de carga admisible para zapatas cuadradas aisladas,
asumiendo una carga máxima igual a 1.0 Tn, se presenta en el CUADRO N°06, con un resumen
descriptivo mostrado a continuación :
DENOMINACION OBRA
PROFUNDIDAD DE
)
(KM 00+300)
1.00 1.820
(KM 00+800)
1.00 2.388
(KM 2+800)
1.00 1.464
(KM 3+300)
1.00 1.718
De los resultados presentados y acorde al tipo de estructura a cimentar más semejante en su
comportamiento teórico a un “cimiento corrido” en el caso de la Línea de Conducción, se
desprende la capacidad de carga admisible por falla al corte a una profundidad mínima de
cimentación igual a 1.00 m., siguiente:
Entre el KM 00+000 al KM 00+300 es igual a 1.50 Kg/cm2
Entre el KM 00+360 al KM 00+800 es igual a 2.50 Kg/cm2.

Para el cálculo de la capacidad de carga admisible por asentamiento ,previamente se ha calculado
la carga transmitida al suelo de cimentación por la obra considerada en base a
dimensionamientos típicos; determinándose una carga de 1.0 Tn. para la Tubería de Conducción.
Considerando la fórmula para suelos granulares, se ha procedido al cálculo de la capacidad de
carga admisible para cada una de las “calicatas” que compromete a la obra de interés , en el
supuesto de que el asentamiento total permisible para la cimentación de la Línea de Conducción
es de 2.50 cm.; acorde al detalle de calculo que se presenta en el CUADRO N°07, con un
resumen descriptivo de los resultados mostrado a continuación :
DENOMINACION OBRA
PROFUNDIDAD DE
)
(KM 00+300)
1.00 2.230
(KM 00+800)
1.00 2.550
(KM 2+800)
1.00 2.110
(KM 3+300)
1.00 1.920
Considerando los resultados encontrados se desprende que predominantemente el efecto de falla
al corte es el de mayor importancia en la determinación de la capacidad de carga admisible del
suelo de cimentación de la obra de interés, por lo cual, se determina la capacidad de carga
admisible del suelo de cimentación de la Línea de Conducción Principal y sus obras conexas de
acuerdo a los resultados encontrados y al criterio ingenieril del Consultor, tal como se presenta a
continuación :
3.2.8.- CARACTERISTICAS INGENIERILES DEL SUELO DE CIMENTACION
La clasificación de materiales con fines de excavación se ha efectuado acorde a las
Especificaciones Técnicas comunes para este tipo de trabajos que clasifican al material de
excavación en superficie en tres tipos básicos:
- Material común (MC)
- Roca Suelta o descompuesta (RS o RD)
- Roca Fija (RF)
De acuerdo a ésta clasificación es que se ha efectuado el trabajo de prospección en cada

“calicata” y a lo largo del área de emplazamiento de la obra de interés con la finalidad de definir el
tipo de material de excavación de acuerdo al detalle siguiente:
Para el caso del movimiento de tierra en la construcción de la Línea de Conducción y sus obras
conexas se ha de utilizar la clasificación del material de excavación presentada en el CUADRO N°
09.
La estabilidad de las excavaciones que han de efectuarse en la construcción de la Línea de
Conducción Principal del Proyecto de Riego San José de Sucre, presenta el detalle siguiente :
- Para excavaciones en material común suelto (como por ejemplo: GM en estado suelto) la
apertura de zanjas se puede hacer con cortes verticales hasta alturas no mayores a los 2.50 m.; a
partir de esta altura se requiere entibar con las protecciones necesarias.
- Para excavaciones en material común compacto a muy compacto (como por ejemplo: ML en
estado compacto: areniscas) la apertura de zanjas se puede hacer con cortes verticales hasta
alturas no mayores a los 5.00 m.; a partir de esta altura se requiere entibar con las protecciones
necesarias.
- Para excavaciones en roca fija y roca suelta (como por ejemplo: GP, GM, ML conglomerado y
roca arenisca en estado muy compacto a rígido) la apertura de zanjas se puede hacer con cortes
verticales hasta alturas inclusive mayores a los 5.00 m.; sin embargo, a partir de esta altura se
requiere entibar básicamente por medidas de seguridad y con las protecciones necesarias.
Los taludes de corte para las excavaciones que han de efectuarse en la construcción de la Línea
de Conducción Principal del Proyecto de Riego San José de Sucre, presenta el detalle siguiente :
- Para excavaciones en material común, suelto a medianamente compacto (como por ejemplo:
GM en estado suelto) se recomienda un talud de 0.5:1 (H:V).
- Para excavaciones en material común compacto a muy compacto (como por ejemplo: ML en
estado compacto: areniscas) se recomienda 0.25:1 (H:V).
- Para excavaciones en roca fija y roca suelta (como por ejemplo: GP, GM, ML conglomerado y
roca arenisca en estado muy compacto a rígido) se recomienda 0.25:1 (H:V).
Por el tipo predominante de suelo que se ha de encontrar durante las excavaciones para la
construcción de la Línea de Conducción, tales como: GM en estado suelto, ML en estado
compacto y GP, GM , ML en estado muy compacto a rígido (areniscas y conglomerados) se
acepta su utilización como material para cama de apoyo de la Tubería previo zarandeo por la
Malla ½” y también para el relleno de la Tubería con material propio compactado hasta el 90% de
su Densidad Máxima Seca obtenida con el Ensayo de Próctor Estándar.
Al tratarse de suelos de estructura granular (ML, SM, GP, GM) los que predominan a lo largo de la
Línea de Conducción, es que su agresividad química al Concreto y el PVC será despreciable;
pudiendo utilizarse para la preparación del concreto de las obras, el Cemento Portland Tipo I.
Asimismo, si se evidenciase una alta agresividad química de los suelos de cimentación a las
Tuberías de PVC en algunos sectores específicos; se recomienda utilizar las protecciones
necesarias consistente en relleno seleccionado con material granular del tipo (GM) con baja
agresividad química.
Para efectos del cálculo de las fuerzas horizontales, que se han de ejercer sobre las obras
proyectadas en la Línea de Conducción, se debe considerar los datos siguientes:
- Periodo predominante del suelo : 0.60 Seg.

- Factor del suelo :1.2
- Coeficiente de aceleración horizontal: 0.15
- Coeficiente de aceleración vertical: 0.10
4.- EVALUACION DE CANTERAS DE MATERIALES DE CONSTRUCCION
4.1.- CANTERAS DE MATERIAL GRUESO Y FINO PARA PREPARACION DE CONCRETO
4.1.1.- REQUERIMIENTOS TÉCNICOS DEL MATERIAL
Los requerimientos técnicos requeridos según normas ASTM C33 del agregado fino para la
elaboración del concreto son los siguientes:
a).- Consistirá en arena natural u otro material inerte de características similares, limpio, libre de
impurezas, sales y materia orgánica.
La cantidad de sustancias dañinas no excederá los limites indicados en la Tabla siguiente:
Sustancia Porcentaje en peso
Arcilla o terrones de arcillas 1%
Carbón y lignito 1%
Material que pasa la malla N200 5%
Total de todos los materiales deletéreos 7%
b).- Curva granulométrica de acuerdo a cualquier tipo de las gradaciones presentadas en el
CUADRO N° 10, con un tamaño máximo de 3/16” y el porcentaje retenido en dos mallas
sucesivas no superior al 45%.
c).- Valores de Ensayos en Laboratorio de acuerdo los limites indicados en la Tabla siguiente:
Descripción Valores recomendados
Módulo de Fineza De 2.3 a 3.10
Variación del Módulo de Fineza Menor a 0.20
Durabilidad Menor a 12.0%
Equivalente de arena Mayor a 50.0%
Índice Plástico ( que pasa la malla N° 200) Menor a 4.0%
Absorción de agua Menor a 1.0%
Humedad natural Menor a 7.0%.
Los requerimientos técnicos requeridos según normas ASTM C33 del agregado grueso para la
elaboración del concreto son los siguientes :
a).- Consistirá en piedra, grava, canto rodado o escorias de altos hornos y cualquier otro material
inerte aprobado con características similares o combinaciones de estos. Deberá ser duro, con
una resistencia ultima mayor que la del concreto que se va emplear, químicamente estable,
durable, sin materias extrañas y orgánicas adheridas a su superficie.
La cantidad de sustancias dañinas no excederá los limites indicados en la Tabla siguiente:
Sustancia Porcentaje en Peso
Fragmentos blandos 5%
Carbón y lignito 1%

Arcilla y terrones de arcilla 0.25%
Materiales que pasan la Malla N200 1%
Piezas delgadas o alargadas 10%
b).- Curva granulométrica de acuerdo a cualquier tipo de las gradaciones presentadas en el
CUADRO N° 11, con tamaños comprendidos entre 3/16” a 3”.
c).- Valores de Ensayos en Laboratorio de acuerdo los limites indicados en la Tabla siguiente:
Descripción Valores recomendados
Fragmentos suaves Menor a 5.0%
Carbón y lignito Menor a 1.0%
Terrones de arcilla Menor a 0.25%
Material que pasa malla N200 Menor a 1.0%
Abrasión(Maquina Los Ángeles) Menor a 40.0%
Durabilidad Menor a 12.0%
Sales solubles totales Menor a 0.50%
Absorción de agua Menor a 0.50%
4.1.2.- UBICACIÓN Y ACCESO A CANTERAS
Las cantera a ser usada para la obtención del material granular en la construcción de las
estructuras que comprometen el Proyecto de Riego San José de Sucre, se encuentra sobre el
lecho aluvial del río Pampas a unos 10.0 Km. del centro poblado de San José de Sucre y ha sido
seleccionada tomando en cuenta: su gran disponibilidad de material, su cercanía a la obra, la
calidad de sus agregados y también el aspecto económico relacionado básicamente a obtener el
menor costo por m3
del concreto requerido en obra.
La cantera seleccionada y de la cual se ha de extraer los agregados para la preparación del
concreto es:
Denominación: Cantera Pampas ( Cantera en río )
- Ubicación : Río Pampas (cerca de Cangallo)
- Propiedad : Propietario particular
- Potencia : Estimada en 100,000 m3
- Explotación : Con cargador frontal y/o tractor y chancadora
- Material : Agregado grueso, agregado fino y piedra grande
- Usos : Preparación de concreto y otros
4.1.3.- GEOLOGIA DE LAS CANTERAS
La cantera de Pampas se ubica prácticamente sobre el lecho de un río, recibiendo comúnmente
la denominación de "Cantera de río ", presentando una geología de depósito aluvial conformada
básicamente por una cobertura de materiales transportados por el río de configuración gravo-
arenosa bastante limpios a poco sucios, originarios de cuarzos y areniscas en menor proporción
procedentes de la erosión y arrastre de los materiales de la formaciones geológicas presentes en
la cuenca del río Pampas, por lo que no se ha observado la presencia de materiales deletéreos ni
blandos.
En estas canteras es posible explotar materiales de construcción tales como hormigón, piedra
grande, arena gruesa, arena fina, piedra zarandeada y piedra chancada de variada granulometría
según los requerimientos de construcción; asimismo, permiten obtener materiales para afirmado y
relleno seleccionado, mediante la adición de un ligante. En la actualidad representan la cantera

más importante por la cantidad de materiales disponibles y por la calidad de los mismos para su
uso en obras dentro del ámbito de la Provincia de Cangallo y zonas aledañas.
Las canteras citadas reúnen los volúmenes requeridos en obra no siendo necesario la cubicación
precisa de las mismas, puesto que es conocida su gran disponibilidad.
4.1.4.- INVESTIGACIONES EFECTUADAS
Los trabajos de campo desarrollados por el Consultor han consistido básicamente en una
prospección geólogo-geotécnica al área de emplazamiento de la cantera citada con la finalidad de
caracterizar su bondad como material de construcción.
Con la finalidad de obtener los parámetros físicos y mecánicos de los materiales de la Cantera
antes citada se ha efectuado el recojo de muestras extraídas en puntos elegidos al azar, dentro
del área de emplazamiento de la cantera de manera que permitan identificar las características
promedio de dicho material y que servirán para efectos de ejecutar diversos ensayos en el
Laboratorio de Mecánica de Suelos.
Es preciso indicar en este punto que el recojo de muestras en un área de emplazamiento
relativamente amplia como es el caso de las canteras citadas ha de involucrar un control
permanente en obra al menos de las características técnicas más saltantes del material, puesto
que la variación heterogénea común en los suelos podría alterar las propiedades inicialmente
determinadas en el Laboratorio y pudiese ocasionar una mala calidad de construcción del concreto
si es que no se toma en cuenta los permanentes controles de calidad del material durante la
ejecución de obra.
Los ensayos de Suelos para las muestras de material extraídas en la Cantera Río Pampas han
sido desarrollados en el Laboratorio de Suelos del Consultor ubicado en la ciudad de Huamanga,
los cuales se presentan en el ANEXO Nº02, del presente Informe.
A continuación se efectúa la Cantera y tipo de material, una descripción de sus propiedades
físicas y mecánicas promedio más saltantes, considerando toda la información presentada :
Cantera Río Pampas
Agregado fino
- Ubicación = Río Pampas
- Clasificación SUCS = SW
- Índice Plástico = N.P.
- Módulo de fineza = 3.40
- Módulo de fineza = 3.10 (Tamaño de granos menor a Malla Nº 4)
- Peso específico = 2.527
- Peso unitario suelto = 1.494 Tn/m3
- Peso unitario compactado = 1.580 Tn/m3
- Absorción = 4.60 %
- Materiales deletéreos = 3% a 5%
- Mat. q´ pasa la Malla Nº 200 = 5.7%
Agregado grueso
- Ubicación = Río Pampas
- Clasificación SUCS = GW
- Peso específico = 2.719
- Peso unitario suelto = 1.427 Tn/m3
- Peso unitario compactado = 1.560 Tn/m3
- Abrasión = Menor a 40.0%
- Absorción = 0.65 %
- Tamaño máximo en Cantera = 2”

- Impurezas orgánicas = Ninguna
- Partículas friables = Menor a 2%
4.1.5.- ANALISIS DEL MATERIAL DE CANTERAS
Los materiales de construcción para la preparación del concreto requerido en las obras
involucradas en el Proyecto de Riego san José de Sucre se refieren al agregado grueso y fino,
bajo diferentes especificaciones de granulometría, gradación y demás requisitos técnicos,
especificados anteriormente.
De acuerdo a los propiedades físico-mecánicas encontradas para cada uno de los materiales de la
Cantera Río Pampas y los requerimientos técnicos exigidos para su uso en la preparación del
Concreto, se desprende lo siguiente:
Cantera Río Pampas
Agregado fino
El agregado fino procedente de la Cantera Río Pampas es de origen volcánico (cuarzo) con
algunas impurezas y materiales deletéreos de origen caliza que no superan el 2%. La
granulometría del agregado fino Río Pampas, presenta un Módulo de Fineza igual a 2.90 que es
menor que el especificado como límite máximo, por lo que se trata de una arena con adecuado
material grueso (Mayor a la Malla Nº 4) que encaja adecuadamente en todos los tramos de los
límites del CUADRO Nº 10, y que además se encuentra ligeramente sucia ya que el porcentaje
que pasa la Malla Nº 200 es igual a 5.7.%. El agregado fino Río Pampas requiere necesariamente
ser lavado antes de su uso en la preparación del concreto; con lo cual se mostrará como un
material aceptable.
Agregado Grueso
El agregado grueso procedente de la Cantera Río Pampas es de origen volcánico (cuarzo), por lo
que cumple ampliamente todos los requerimientos técnicos para su uso en la preparación del
concreto. El agregado grueso Río Pampas tiene un tamaño máximo de 2” y si es zarandeado para
obtener tamaños máximos menores a este valor, las gradaciones obtenidas se ajustan entre los
límites establecidos en el CUADRO Nº 11. Se trata de un buen material para ser usado en la
preparación de concreto.
4.1.6.- DISEÑO DE LAS MEZCLAS DE CONCRETO
El diseño de las mezclas de concreto requeridas para la construcción de las estructuras
involucradas en el Proyecto de Riego San José de Sucre se desarrolla bajo los lineamientos de la
Norma ACI 318 y ASTM; tomando en cuenta los agregados que se disponen de la Cantera Río
Pampas.
Los concretos requeridos en la construcción de las obras del Proyecto de Riego San José de
Sucre son los siguientes:
- Concreto f’c= 140 Kg/cm2
Tomando en cuenta que se tiene una Cantera única para la extracción de los agregados grueso y
fino; es que se ha tomado en cuenta las siguientes combinaciones para la preparación de los
concretos requeridos:

a).- Concreto f’c= 140 Kg/cm2
(Tmáx = 2”)
b).- Concreto f’c= 175 Kg/cm2
(Tmáx = 1”)
c).- Concreto f’c= 210 Kg/cm2
(Tmáx = 1”)
El diseño de las mezclas de concreto se ha realizado con ayuda de Software comerciales y cuyo
detalle se presenta en el ANEXO Nº 02.
De los cálculos del diseño de mezcla presentados en el ANEXO Nº 02, el Consultor recomienda la
utilización de las siguientes dosificaciones de volumen en Obra, para la preparación de concreto
de distintas calidades:
a).- Concreto f’c= 140 Kg/cm2
(Tmáx = 2”)
Cemento : 1
Arena : 3.5
Piedra : 4.5
Contenido de cemento : 5.9 Bolsas/m3
b).- Concreto f’c= 175 Kg/cm2
(Tmáx = 1”)
Cemento : 1
Arena : 3
Piedra : 3
c).- Concreto f’c= 210 Kg/cm2
(Tmáx = 1” )
Cemento : 1
Arena : 2.5
Piedra : 2.5
4.2.- CANTERAS DE MATERIAL PARA CAMA DE APOYO
4.2.1.- REQUERIMIENTOS TECNICOS DEL MATERIAL
El material para el relleno de la cama de apoyo de la Tubería de conducción principal del Proyecto
de Riego San José de Sucre consistirá preferentemente de arena o confitillo de granulometria
variada, con tamaños de partículas menores a ½”, libre de materia orgánica e impurezas; el cual
deberá ser compactado mecánicamente hasta obtener grados de compactación mayores al 95%
del valor de la Densidad Seca Máxima obtenida en un Ensayo de Proctor Estándar.
Por las características propias del material que se ha de obtener producto de las excavaciones
para construir la Línea de Conducción Huillcamayo-San José de Sucre, se determina que ya no
será necesario recurrir a una cantera convencional para proveerse de material para la preparación
de la cama de apoyo, ya que el material excavado de la misma área de emplazamiento de la
Línea de conducción constituirá el requerido.
El área de emplazamiento de la Tubería de conducción Huillcamayo-San José de Sucre y que a

su vez constituye una cantera natural para la extracción de materiales para la preparación de la
cama de apoyo queda emplazada preferentemente sobre rocas sedimentario-volcánicas
compacidad cubiertos por material alterado, coluvial y/o redepositado cuya potencia varía desde
1.0 m. como mínimo hasta mayor a 2.0 m., en sectores específicos.
prospección geólogo-geotécnica al área de emplazamiento de la cantera natural citada y que la
constituye el trazo del Canal Huillcamayo-San José de Sucre; por lo que las investigaciones
efectuadas ya se han desarrollado en el item 3.2.6.-
natural antes citada se ha efectuado el recojo de muestras extraídas en los mismos puntos que
corresponden a la ubicación de las calicatas C-3, C-4, C-5 y C-6 de manera que permitan
identificar las características promedio de dicho material.
ejecución de obra.
Los ensayos de Suelos para las muestras de material extraídas en la Cantera natural ya han sido
desarrollados en el item 3.2.6.- y presentados en el ANEXO Nº01, del presente Informe.
Por encontrarse a lo largo del trazo de la Conducción Huillcamayo-San José de Sucre, suelos del
tipo areno--arcilloso de baja plasticidad (SC), gravo-arcillosos (GC), areno-limosos (SM), gravo-
areno-limosos (GM) y gravo-arenosos pobremente graduados (GP) en estado de compacidad
desde medianamente compacto a muy rígido y que se originan por alteración, redeposición o
coluvios de las areniscas y conglomerados gris rojizos; es que se desprende que estos materiales
debidamente preparados han de servir satisfactoriamente como cama de apoyo para la Tubería de
Conducción.
4.3.- CANTERAS DE MATERIAL PARA RELLENO
4.3.1.- REQUERIMIENTOS TECNICOS DEL MATERIAL
El material para el relleno de las excavaciones efectuadas para la instalación de la Tubería de
Conducción del Proyecto de Riego San José de Sucre, tiene las siguientes características:
Para excavaciones en cualquier tipo de terreno, el material de relleno a utilizarse ha de estar libre
de impurezas orgánicas y material compresible o expansivo; con una granulometría variada de
partículas desde angulosos a redondeadas y tamaños de diámetro hasta de 6” en una proporción
no mayor al 30%,que presente preferentemente una clasificación SUCS tal como : GM-ML, GC,
ML y con un índice plástico no mayor al 15%. El material de relleno deberá ser compactado
mecánicamente hasta obtener grados de compactación mayores al 90% del valor de la Densidad
Seca Máxima obtenido con el ensayo de Proctor Estándar.
En cualquier caso, el material procedente de la excavación para la instalación de tuberías puede
ser usado como material de relleno; siempre y cuando cumpla con las características antes
establecidas de manera natural o por procedimientos mecánicos; tales como zarandeo, selección,
limpieza y otros. En caso de no cumplir estas características, se utilizará material que cumpla con
los requisitos, procedente de zonas de préstamo o canteras previamente seleccionadas.

Por las características propias del material que se ha de obtener producto de las excavaciones
para construir la Línea de Conducción Huillcamayo-San José de Sucre, se determina que ya no
será necesario recurrir a una cantera convencional para proveerse de material para el relleno de
las excavaciones efectuadas para la instalación de la Tubería, ya que el material excavado de la
misma área de emplazamiento de la Línea de conducción constituirá el requerido.
El área de emplazamiento de la Tubería de conducción Huillcamayo-San José de Sucre y que a
su vez constituye una cantera natural para la extracción de materiales para la preparación de la
cama de apoyo queda emplazada preferentemente sobre rocas sedimentario-volcánicas
compacidad cubiertos por material alterado, coluvial y/o redepositado cuya potencia varía desde
1.0 m. como mínimo hasta mayor a 2.0 m.
prospección geólogo-geotécnica al área de emplazamiento de la cantera natural citada y que la
constituye el trazo del Canal Huillcamayo-San José de Sucre; por lo que las investigaciones
efectuadas ya se han desarrollado en el item 3.2.6.-
natural antes citada se ha efectuado el recojo de muestras extraídas en los mismos puntos que
corresponden a la ubicación de las calicatas C-3, C-4, C-5 y C-6 de manera que permitan
identificar las características promedio de dicho material.
ejecución de obra.
Los ensayos de Suelos para las muestras de material extraídas en la Cantera natural ya han sido
desarrollados en el item 3.2.6.- y presentados en el ANEXO Nº01, del presente Informe.
Por encontrarse a lo largo del trazo de la Conducción Huillcamayo-San José de Sucre, suelos del
tipo areno--arcilloso de baja plasticidad (SC), gravo-arcillosos (GC), areno-limosos (SM), gravo-
areno-limosos (GM) y gravo-arenosos pobremente graduados (GP) en estado de compacidad
desde medianamente compacto a muy rígido y que se originan por alteración, redeposición o
coluvios de las areniscas y conglomerados gris rojizos; es que se desprende que estos materiales
debidamente preparados han de servir satisfactoriamente como material de relleno de las
excavaciones aperturadas para la instalación de la Tubería de Conducción.
5.- CONCLUSIONES
a).-El área de estudio que compromete el emplazamiento de las obras contempladas en el
Proyecto de Irrigación San José de Sucre, tiene la siguiente ubicación política :
Región : Ayacucho
Departamento : Ayacucho
Provincia : Víctor Fajardo

Distrito : Colca
Localidad : San José de Sucre, Quilla y Ayahurcco
b).- La Bocatoma Huillcamayo se cimentará preferentemente sobre rocas sedimentario-volcánicas
conformadas básicamente por areniscas y conglomerados cementados con cobertura superficial
de material aluvial suelto, de potencia nula en la margen derecha y no mayor a 5.0 m. en la
margen izquierda.
c).- El río Huillcamayo en época de avenidas extraordinarias presenta una gran capacidad de
arrastre; lo cual, deberá tomarse en cuenta para el diseñó de la Bocatoma.
d).- En término promedio las estructuras de cimentación de la Bocatoma Huillcamayo (incluye
Antecanal y Desarenador) , se han de encontrar emplazadas o asentadas preferentemente
en suelos desde muy compactos hasta compactos provenientes de la alteración de
formaciones sedimentario-volcanicas o aluviales.
e).- La capacidad de carga admisible del suelo de cimentación de la Bocatoma Huillcamayo y sus
obras conexas es la siguiente:
f).- La Tubería de Conducción Huillcamayo-San José de Sucre, se cimentará preferentemente en
sus primeros 2.50 Km. de recorrido sobre rocas sedimentario-volcánicas conformadas
básicamente por areniscas y conglomerados cementados cubiertos por material coluvial de
baja potencia no mayor a 1.0 m. y en sus siguientes 2.7 Km. restantes, sobre material coluvial
y redepositados de compacidad suelta a media cuya potencia es mayor a 2.0 m..
g).- La capacidad de carga admisible del suelo de cimentación de la Línea de Conducción
Principal y sus obras conexas, es la siguiente:
h).-El agregado fino procedente de la Cantera Río Pampas es un material que cumple las
especificaciones técnicas para su uso en la preparación de concreto.
i).- El agregado grueso procedente de la Cantera Río Pampas es un material que cumple las
especificaciones técnicas para su uso en la preparación de concreto.
j).- Por encontrarse a lo largo del trazo de la Conducción Huillcamayo-San José de Sucre, suelos
del tipo areno--arcilloso de baja plasticidad (SC), gravo-arcillosos (GC), areno-limosos (SM),
gravo-areno-limosos (GM) y gravo-arenosos pobremente graduados (GP); es que se
desprende que estos materiales debidamente preparados han de servir satisfactoriamente
como cama de apoyo y relleno de las excavaciones aperturadas para la instalación de la
Tubería de Conducción.

ANEXO N° 01 : RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO DE
SUELOS
a).- Descripción del Perfil Estratigráfico (Record de excavación)
b).- Análisis granulométrico por tamizado
c).- Densidad seca mínima
d).- Peso específico de los sólidos
e).- Limite Líquido y Plástico
f).- Clasificación unificada de Suelos (SUCS)

ANEXO N°02 : DISEÑO DE MEZCLAS DE CONCRETO
a).- Análisis granulométrico por tamizado del agregado grueso y fino
b).- Absorción del agregado grueso y fino
c).- Peso específico del agregado grueso y fino
d).- Peso volumétrico suelto del agregado grueso y fino
e).- Peso volumétrico compactado del agregado grueso y fino
f).- Concreto f’c= 140 Kg/cm2
preparado con la piedra y arena gruesa de Cantera Río
Pampas (Tmáx = 2”)
g).- Concreto f’c= 175 Kg/cm2
h).- Concreto f’c= 210 Kg/cm2

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