Turbina de rio

UNIVERSIDAD NACIONAL MAYOR DE SAN MARCOS
FACULTAD DE CIENCIAS FÍSICAS
EAP. DE INGENIERÍA MECÁNICA DE FLUIDO
Diseño de una turbina de río para la generación de electricidad en
el distrito de Mazán-Región Loreto
MONOGRAFÍA TÉCNICA
para optar el título profesional de Ingeniero Mecánico de Fluidos
AUTOR
Francisco Maldonado Quispe
Lima - Perú
2005

AGRADECIMIENTOS
• Al Ing. Carlos Pedrosa por su apoyo en la asesoría a tiempo y fuera de tiempo para
el desarrollo de la presente monografía.
• A ITDG en la persona del Ing. Saúl Ramírez por su ayuda incondicional en la
recolección de información de campo.
• A la Universidad Nacional Mayor de San Marcos – Escuela Académica de
Mecánica de Fluidos por haber sido mi alma mater y brindarme las facilidades en el
uso de su biblioteca para realizar la recopilación de la información teórica para la
presente monografía.
• A mi madre quien desde el cielo me dio fuerzas para no desmayar en el intento de
desarrollarme como profesional.
• A mi familia por su comprensión en mis horas de estudio.
• A mis profesores y amigos de quienes siempre recibí lo mejor.

INDICE
AGRADECIMIENTOS Pág.
RESUMEN
1. FORMULACION DEL PROBLEMA 1
1.1 Introducción 1
1.2 Objetivos 1
1.2.1 Objetivo General 1
1.2.2 Objetivos Específicos 1
2. INFORMACIÓN DE LA ZONA DEL PROYECTO 2
2.1 Actividades de desarrollo de turbinas de río en el Perú 2
2.2 La Turbina de Río de la comunidad El Paraíso 2
2.2.1 Ubicación del proyecto 2
2.2.2 Vías de Acceso 4
2.2.3 El acceso a la energía 4
2.3 Demanda Energética de la Zona 5
2.3.1 Instalación del primer prototipo 6
2.3.2 La organización de la comunidad 6
2.3.3 La capacitación en Operación y Mantenimiento 7
2.4 Los impactos en la población 7
2.5 Estado Hidrológico del Río Napo 8
2.5.1 Análisis del nivel de agua 8
2.5.2 Medidas de Protección contra palizadas 9
2.5.3 Consideraciones para satisfacer la Potencia Nominal 10
a) La Máxima y Mínima velocidad de la corriente del Río Napo 11
b) Nivel Mínimo Útil 11
2.5.4 Régimen Hidrológico del Río Napo 11
3. ASPECTOS TEORICOS 14
3.1 Definición de Turbomaquina 14
3.2 Clasificación de las Turbomaquinas Hidráulicas 14
3.2.1 Según la función que desempeñan 14
a) Turbomáquinas Motrices 14
b) Turbomáquinas generatrices 16
c) Turbomáquinas reversibles 16
d) Grupos de transmisión o acoplamiento 16
3.2.2 Según la presión en el rodete 16
a) Turbinas de acción o impulsión 16
b) Turbina de reacción o sobrepresión 16
3.2.3 Según la dirección de entrada del agua 17
a) Turbinas Axiales 17
b) Turbinas Radiales 17
c) Turbinas Tangenciales 17
3.2.4 Turbinas de Río o de Caída Cero 18

a) Turbina Garman 18
b) Turbina Aquacharger o Cargador de Batería 19
4. DISEÑO DE LA TURBINA DE RÍO 20
4.1 Diseño Hidráulico 20
4.1.1 Principios Hidráulicos 20
4.1.2 La Ley de Cantidad de Movimiento para el modelo matemático 20
4.1.3 Transformación de la Energía Cinética a través del rotor 23
4.1.4 Grado de Reacción 24
4.1.5 Consideraciones de Semejanza 25
a) El análisis adimensional 25
4.2 Principio Aerodinámico 30
4.2.1 Teoría del Diferencial de la Pala 30
4.2.2 El Número de Palas 33
5. ASPECTOS TÉCNICOS DE LA TURBINA DE RIO 35
5.1 La Energía del Agua 35
5.2 Potencia Suministrada 35
5.3 Factores que afectan la Potencia suministrada 36
a) La velocidad de la corriente de agua 36
b) Área de barrido del rotor 36
c) Coeficiente de Potencia 36
5.4 Esquema del proceso de transformación de energía 37
5.5 Componentes de una Turbina de Río 37
5.5.1 El rotor 37
a) Rotor de eje horizontal 38
b) Rotor de Eje inclinado 39
5.5.2 Las palas o alabes del rotor 40
a) Dimensionamiento del alabe de la turbina 40
b) La linealización del alabe 40
c) Consideraciones sobre la Velocidad Angular de las Turbina 40
5.5.3 El eje de transmisión 41
5.5.4 Rodamientos del Rotor 41
5.5.5 La Transmisión 41
5.5.6 El Generador Eléctrico 42
a) Características de los generadores 42
b) Generadores de Corriente Alterna 43
5.5.7 El tablero de Control 43
a) El convertidor 43
b) El regulador de carga 43
c) La Batería 43
5.6 Selección del Rotor 44
5.6.1 Materiales para la Construcción del Rotor 46
5.7 Selección del Lugar 47
5.7.1 Mínima Velocidad de Corriente Útil 47
5.7.2 Profundidad Mínima Útil 47

5.8 Sistema de Anclaje 47
5.9 Eficiencia Total y Perdidas en una Turbina de Río 49
a) Eficiencia Total del Sistema 49
b) Perdidas en una Turbina de Río 49
6. RESULTADOS 50
6.1 Del diseño conceptual 50
6.2 Del diseño de Ingeniería 50
6.2.1 Cálculo del diámetro del rotor 50
6.2.2 Cálculo de la sección del alabe y selección del perfil 52
6.2.3 De la linealizacion del alabe 53
a) Linealizacion de la Cuerda 53
b) Linealizacion del ángulo beta 53
6.2.4 De la Eficiencia total y perdidas del sistema 55
a) De la Eficiencia total 55
b) De las perdidas 55
6.2.5 De la Fabricación del Alabe 56
6.2.6 Del Generador Eléctrico 57
6.2.7 Ensayos de Campo 58
7. COSTOS DE FABRICACIÓN DE LA TURBINA 59
7.1 Rotor axial 59
7.2 La Transmisión 59
7.2.1 El Árbol de transmisión 59
7.2.2 Componentes intermedios de transmisión 59
7.3 Generación de Energía 60
7.3.1 Generador de Imanes Permanentes 60
7.3.2 Tablero de Control 60
7.3.3 Regulador de Carga 60
7.4 Soporte del Sistema 60
7.4.1 Balsa Flotante 60
7.4.2 Sistema de Amarre 60
7.5 Costo total del grupo turbina – generador 61
8. PLANOS DE FABRICACION 62
8.1 Linealizacion de la Pala 62
8.2 Rotor de la Turbina 62
CONCLUSIONES 63
RECOMENDACIONES 64
BIBLIOGRAFÍA 64
ANEXOS 65
FOTOS 67

RESUMEN
El presente trabajo describe el proyecto de calculo y diseño del prototipo de una Turbina
de Río que será del tipo tripala de eje inclinado con respecto al nivel del agua del río y
fabricado en fibra de vidrio y resina con un diámetro nominal de 2 m y una velocidad de
giro de 42 7 r.p.m. que van unidos a dos platos de sujeción en acero inoxidable para el
montaje de los alabes. Además, se cuenta con un árbol de transmisión de acero galvanizado
de 1.5 pulg. de diámetro nominal el cual esta acoplado directamente al rotor, este tubo va
encapsulado en otro de las mismas características con 2.5 pulg. de diámetro nominal que
sirve de soporte y protección. El sistema de transmisión incluye un amplificador de
velocidades activada para faja y poleas el cual es un componente intermedio entre el árbol
de transmisión y el generador. El sistema cuenta además con un generador de imanes
permanentes de neodimio ferrítico el cual permite reducir la velocidad de generación por
un lado y por el otro obtener un bajo costo del equipo, el mismo que es adaptado al rotor de
la turbina de río generando corriente alterna y que a través de un sistema de diodos
rectificadores transforma el voltaje de 12 V y potencia 250 W y 360 r.p.m. a corriente
continua. Otro componente del sistema es el tablero de control el cual cuenta con
instrumentos de medición básicos como voltímetro y amperímetro y los respectivos diodos
rectificadores de 12 V. Todos los componentes del sistema están instalados en una balsa
flotante de fabricación local el cual puede ser un pontón. Finalmente la energía eléctrica
generada es almacenada en una batería para su posterior utilización domestica.
Con los datos de diseño como son la potencia, la velocidad del agua del río, la densidad del
agua, la celeridad de diseño o relación de velocidad en la punta del alabe, el número de
alabes, el radio de la turbina y el tipo de sección del perfil, se realizan los cálculos
necesarios y luego se tabulan estos resultados que sirven de datos para la fabricación de la
turbina.
El trabajo abarca además la descripción comparativa de algunos esquemas hidráulicos
clásicos, el diseño hidráulico de la turbina, seguidamente se presentan los planos del
proyecto y los costos de fabricación del mismo.

1. FORMULACION DEL PROBLEMA
1.1 Introducción
En zonas rurales donde vive la mayor parte de la población típico en los países en vías de
desarrollo, la densidad poblacional es muy baja y el consumo de energía esta confinada a
pequeñas escalas. Así, la provisión de la misma desde los distantes centros de generación,
no resulta factible económicamente. Como consecuencia de esta desfavorable situación y
desde el punto de vista del abastecimiento de energía eléctrica en áreas rurales, un gran
porcentaje de la población no se beneficia con las ventajas que ésta brinda. La fuente de
energía básica del área rural sigue siendo la leña con un consumo importante, usada
principalmente en requerimientos de calor, tales como cocción y calefacción, originando
impactos negativos contra el medio ambiente. En lo que se refiere a iluminación, utilizan:
velas, mecheros (kerosén), lámparas a gas, que aparte de tener una intensidad luminosa
deficiente, a la larga producen daños a la salud, especialmente en la vista y los pulmones.
Así, la idea de utilizar la fuerza de la corriente de los ríos no es nueva, existen muchas
propuestas de diseño de turbinas para aprovechar este recurso a pequeña y gran escala. Sin
embargo, poco se conoce sobre experiencias de aplicación masiva mas allá de algunos
modelos artesanales de aplicación muy restringida. La experiencia más destacable
conocida por su largo esfuerzo de desarrollo ha sido el caso de la Turbina Garman
diseñado por el Británico Peter Garman. Las Turbinas de Río (o de Garman), no son mas
que turbinas eólicas que funcionan dentro del agua, por lo que en el diseño de las aspas se
utilizan todos los principios de una turbina eólica y en lo único que se diferencia de estos
es en el fluido de trabajo.
1.2 Objetivos
1.2.1 Objetivo General
• Dada la posibilidad de que una vez probado el funcionamiento de la Turbina de Río, se
pueda transferir dicha tecnología a otras regiones donde existan recursos hídricos
utilizables mediante esta maquina, además de que este tipo de sistemas no necesita de
grandes obras civiles ni mecánicas para funcionar, lo cual trae grandes beneficios en
cuanto a la reducción de costos frente a otras formas convencionales para generar
electricidad.
1.2.2 Objetivos Específicos
• Adaptar el diseño de la Turbina de Río para la generación de electricidad en pequeñas
potencias (de 250 W) aprovechando la energía cinética del Río Napo.
• Satisfacer las pequeñas demandas de energía en las pequeñas comunidades ribereñas.
1

2. INFORMACIÓN DE LA ZONA DEL PROYECTO
2.1 Actividades de desarrollo de Turbinas de Río en el Perú
En 1996, el Programa de Energía de la ONG ITDG-Perú, inició algunas actividades
conjuntas con Peter Garman para adaptar su diseño la turbina Garman, en la generación de
electricidad en pequeñas potencias y así satisfacer las pequeñas demandas de energía en las
pequeñas comunidades ribereñas de la selva peruana. Algunas de las actividades conjuntas
fueron las visitas de prospección de recursos en los ríos, Napo, Amazonas y Huallaga,
encontrándose viable el uso de esta máquina para una gran cantidad de pequeñas
comunidades de la selva peruana, especialmente en el Río Napo por tener una mayor
gradiente. Durante los siguientes años con la colaboración de organismos de cooperación
técnica se logró financiar e instalar un modelo de 500W de potencia en la comunidad El
Paraíso, y que actualmente sirve como unidad piloto, en la cual el Programa de Energía
continua su trabajo de investigación y adaptación de la tecnología.
2.2 La Turbina de Río de la comunidad El Paraíso
Tomando en consideración las evaluaciones previas del potencial energético, la evaluación
del nivel de organización de las comunidades, el grado de interés y la cercanía a Iquitos lo
que facilitaba el montaje, se decidió la instalación del prototipo en la Comunidad El
Paraíso.
2.2.1 Ubicación del proyecto
La Comunidad de El Paraíso se encuentra a orillas del río Napo, distrito de Mazán,
provincia de Maynas, departamento de Loreto, sus coordenadas geográficas son:
Latitud : 3° 29' 00”, Longitud: 73° 07' 00''
Fig. 2.1 Mapa de Ubicación Geográfica
2
El Paraíso

2.2.2 Vías de acceso
El acceso a esta comunidad se realiza en transporte bi - modal partiendo del Puerto de
Productores en Iquitos en los llamados rápidos hasta el Puerto de Varadero en Mazán (1
hora de viaje por el río Amazonas), se continua vía terrestre en motocarro hasta el Puerto
de Mazán, para finalmente cruzar el río Napo, normalmente en pequepeque, hasta la
comunidad El Paraíso. El tiempo total de viaje efectivo es de aproximadamente 1.5 horas.
2.2.3 El acceso a la energía
La comunidad El Paraíso como la gran mayoría de comunidades rurales de la selva
peruana tiene problemas muy serios para el acceso a la energía; especialmente en lo que se
refiere al alumbrado, ya que cuenta con limitadas opciones energéticas; su posibilidad de
acceso a la red nacional es nula, no existen lugares donde se pueda utilizar energía
hidráulica bajo la óptica y las tecnologías existentes en el medio, existen abundantes
recursos de biomasa en base a una muy rica y variada flora de la zona, por lo que su uso o
viabilidad en la generación de energía a pequeña escala está aún en investigación, la
energía solar fotovoltaica es una alternativa pero aun es costosa. El uso de baterías sirve
actualmente para satisfacer pequeñas demandas de energía (radio, TV, iluminación). La
desventaja, es el alto costo que implica el servicio de recarga, el cuál sólo se puede realizar
en las grandes ciudades o capitales de distrito, con el consiguiente gasto en tiempo y dinero
(pasaje, alimentación y el costo del servicio). Dependiendo del lugar y la oferta, el costo
por recargar una batería varía entre S/.3 a S/.7. No obstante, las comunidades ribereñas de
la selva tienen la oportunidad de utilizar un recurso natural existente en los ríos, potencial
que ha sido confirmado por ITDG en una breve evaluación de campo, en las que se
realizaron mediciones de la velocidad en algunos ríos de la selva alta y baja del Perú. He
aquí algunas mediciones de velocidades promedios de algunos ríos más importantes de
nuestra selva:
V e l o c id a d (m / s )
E n V a c ia n te E n C r e c ien te
A m a z o n a s 0 .7 7 a 1 .3 1 .5 4 a 2 .0 6
N a p o 0 .7 7 a 1 .3 2 .0 6 a 2 .8 3
A g u a r ic o
P u tu m a y o
N a n a y
1 .0 3
Y a v a r i
0 .7 7 a 1 .8
M a r a ñ o n 3 .1 4 .1
S a n t ia g o 0 .7 7 1 .0 3
M oro n a 0 .7 7 1 .5 4
P a s ta z a 0 .7 7 2 .5 7
T ig r e 1 .1 3 2 .1
C o r r ie n t e s 1 .0 3 2 .1
H u a lla g a 1 .1 3 2 .5 7
U c a y a li 1 .0 3 2 .1 y 4 .1 2
U r u b am b a
2 .1 a 5 .6 6
T am b o
1 .0 3
P e r e n e
E n e
P a ch ite a 1 .0 3 2 .1
P ich is 1 .0 3 2 .1
Tabla 2.1 Velocidad Promedio de algunos ríos de la Selva
3
R io
1 .2 9
1 .0 3 a 1 .5 4
4 .1 2 a 6 .1 7
1 .5 4 a 2 .5 7

2.3 Demanda Energética de la Zona
En Primer lugar hay que señalar que este desarrollo tecnológico fue pensando
principalmente en las necesidades energéticas de la población rural. Es importante indicar
también, que antes de hacer los diseños técnicos e inclusive hacer la propuesta financiera a
los que apoyaron el proyecto, fue necesario hacer un análisis de las necesidades del sector
rural a fin de diseñar un modelo que por un lado ofrezca una solución al problema de la
falta de energía de la población rural y por otro lado que su costo esté al alcance al menos
de una buena fracción de esta población rural peruana.
Entre otros datos relevantes para el diseño, por ejemplo, se encontró que la demanda
energética oscila entre los 20 y 45 Kwh. al mes y que los ingresos anuales de la población
están concentradas en el rango de US$ 450 a US$ 800 por familia (con pocas excepciones),
que las necesidades de consumo más urgentes de energía eléctrica para ese sector de la
población que se estima en base a 60 familias es la iluminación (2 focos de 50 W),
pequeñas radios de 20 W, TVs de 70 W y 1 VHS de 60 W en un tiempo aproximado de 4
horas.
Tomando en cuenta todos estos elementos y otros, se llegó a determinar que una turbina de
río de 250W podría satisfacer medianamente estas necesidades, ya que una turbina de esta
potencia puede producir aproximadamente un promedio de 1.5 Kw hora. de energía por día
a velocidades de río promedio de 1 m/s. Obteniéndose así un promedio de generación
mensual de 45 Kwh., cantidad que como se indica en el párrafo anterior, cubre las
necesidades básicas promedio de una familia.
Consumo Energético por Familia
2 focos de 50 W = 100 W
1 radio de 20 W = 20 W
1 Tv de 70 W = 70 W
1 VHS de 60 W = 60 W
Entonces:
Consumo Promedio por familia = 250 W
Tiempo de consumo = 4 horas/dia.
Consumo Promedio diario por familia = 250 W x 4 (horas/dia) = 1000 W x hora
Consumo Promedio diario por familia = 1 Kw.hora
Consumo Promedio mensual = 1 (Kw x hora/familia) x 30 días = 30 Kw. hora/familia.
Potencia Generada por la Turbina
Potencia media = 250 W
Tiempo en Funcionamiento = 6 horas/dia
Potencia Generada diaria = 250 W x 6 (horas/dia) = 1500 W.= 1.5 Kw. hora.
Potencia Generada mensual = 1.5 Kw. hora x 30 días = 45 Kw.hora.
Asimismo, tecnológicamente se ha optimizado el uso de materiales y componentes de
modo que permita bajos costos y pueda en un plazo corto ser una alternativa real en el
mercado, es así que el costo aproximado de esta máquina para el comprador final se estima
que será de aproximadamente US$ 2451.4 incluyendo la embarcación y todos sus
4

componentes (excepto la batería), costo que puede fácilmente competir con otras
alternativas técnicas.
2.3.1 Instalación del primer prototipo
La instalación de un equipo en calidad de prueba fue la primera fase del desarrollo, este
equipo fue donado en su totalidad por Thropton Energy Systems (TES-UK). El equipo
estaba compuesto por un rotor tripala (de fibra de vidrio), un generador eléctrico acoplado
directamente a un generador multipolo a través de un eje tubular y un tablero de control de
carga de baterías. Los resultados del modelo instalado sirvieron como una fuente
importante de información en el proceso de aprendizaje del equipo técnico, no solamente
en el tema técnico sino en el tema social, sirvió para obtener información valiosa para el
desarrollo de un nuevo modelo bajo el concepto de tecnología apropiada, utilizando
materiales locales así como conocimientos y habilidades locales.
Ese proceso de desarrollo se inició en Agosto de 1999, con la instalación del primer
prototipo por el equipo Técnico del Programa de Energía de ITDG y los pobladores de la
comunidad de El Paraíso. El funcionamiento de la máquina prototipo instalada fue
altamente irregular, entre otras cosas debido a que la máquina donada no había sido
probada en campo. Las fallas fueron tanto en los componentes eléctricos y electrónicos, así
como en los componentes mecánicos. A pesar de ello, en el poco tiempo que estuvo
funcionando el equipo los resultados fueron alentadores.
Fig. 2.3 Instalación del primer prototipo
2.3.2 La organización de la comunidad
Si bien el proyecto tenía esencialmente objetivos técnicos y por lo tanto la máquina de
carácter piloto, debía mostrar principalmente resultados sobre su comportamiento. El
equipo encargado del desarrollo consideró de mucha importancia trabajar en el tema de la
organización, tanto para el apoyo necesario de la comunidad durante toda la etapa de
desarrollo así como para la futura operación y mantenimiento del equipo y el uso de la
energía. Fue así que se realizó un estudio socioeconómico de la comunidad con la
5

participación activa de la población a fin de identificar las principales necesidades básicas,
el nivel de organización y el grado de instrucción y habilidades de los pobladores. En base
a este estudio se consideró muy importante trabajar en el tema de creación de la capacidad
local y de la organización para el correcto manejo de los equipos y el eficiente uso de la
energía. Un tema importante fue definir el tipo de organización que tendría a cargo la
responsabilidad del manejo y administración del sistema en su conjunto (generación,
cargador de baterías, TV, VHS). Después de un análisis conjunto entre la población,
autoridades e ITDG se llegó a la decisión de formar un Comité de Administración y
Gestión, que se encargaría de dar cuenta del manejo del sistema en su conjunto, así como
de velar por su buen estado.
2.3.3 La capacitación en Operación y Mantenimiento
Los miembros del Comité y los encargados de la operación del equipo debían ser
capacitados para el manejo y administración de los servicios instalados. En consecuencia la
capacitación se dio en dos rubros: técnico y administrativo. En la capacitación se utilizó
con bastante insistencia el principio de aprender haciendo, es decir en la medida en que se
hacía la instalación las autoridades y pobladores intervenían en el montaje de los equipos;
esta metodología tuvo importantes resultados, ya que al final del proceso de instalación se
podía contar con un grupo importante de pobladores con el conocimiento y habilidad
necesarias para el montaje y desmontaje de la turbina en su conjunto. La capacitación no se
limita a la formación de los comuneros a cargo de la operación y mantenimiento de los
equipos, sino a toda la población, por cuanto era imprescindible que los pobladores
conozcan algunos temas críticos como la capacidad de generación de los equipos y por
ende la capacidad de suministro de energía, la necesidad de cuidado en términos de
operación y mantenimiento y la necesidad de contar con sistemas sostenibles en el tiempo.
2.4 Los impactos en la población
El proyecto durante su desarrollo, atravesó etapas de incertidumbre, sin embargo pese a
ello la organización comunal continuó impulsando el desarrollo total del mismo. El
liderazgo de los representantes de la comunidad ha sido muy importante para contar con la
mano de obra local, así como el apoyo brindado a la instalación de los equipos. Esto ha
servido para que otras comunidades como Petrona se hayan beneficiado con la
implementación de otros equipos, como parte de este proyecto. La economía de las
familias de El Paraíso se ha visto favorecida ya que es posible brindar el servicio de
cargado de baterías en la propia comunidad y a un costo menor en relación a Mazán, sin
incluir los gastos en transporte o tiempo dedicado para este efecto. Se estima que cada
familia que hacía uso de este servicio estaría ahorrando un promedio de 6 soles por cada
recarga que realice.
El impacto de los servicios de educación y salud han servido para identificar dos factores
importantes: la utilización de la energía para el alumbrado de aulas y el funcionamiento de
TV y VHS son importantes, ya que no sólo han mejorado el servicio de iluminación sino
que los docentes tienen la oportunidad de utilizar dichos equipos en el proceso de
enseñanza - aprendizaje, mejorando así el aprovechamiento de los educandos. La
6

salubridad, beneficiada también por la iluminación en el tópico, es la que hace posible que
la atención se realice en condiciones más favorables.
2.5 Estado Hidrológico del Río Napo
2.5.1 Análisis del nivel de agua
El comportamiento del nivel del agua de los ríos Amazonas, Nanay, Napo y Corrientes, se
muestra en la Tabla 2.2 y la Fig. 2.3, donde podemos observar que los niveles de los ríos
descendieron con respecto al mes anterior; así mismo, en el caso de los ríos Nanay y
Corrientes sus niveles medios mensuales superaron a sus valores normales de agosto en
0,3m y 2,5m. respectivamente. En el caso del río Amazonas no presenta anomalías
respecto a su valor normal y el río Napo presenta en sus niveles una anomalía de -1,0m con
respecto a su valor normal de agosto.
RIO Julio Agosto - 2003 NORMAL ANOMALIA
Nmed. (m) Nmed (m) Nmax (m) Nmin (m) AGOSTO (m)
AMAZONAS 114.2 110.9 111.4 110.3 110.9 0.0
NANAY 113.6 110.8 111.2 110.4 110.5 0.3
NAPO 4.1 2.9 3.5 2.6 3.9 -1.0
CORRIENTES 5.1 5.0 6.4 4.1 2.5 2.5
Tabla 2.2 Comportamiento de los niveles de los ríos de la selva norte
Fig. 2.4 Limnigrama de niveles medios mensuales del Río Napo
Fuente: Boletín Meteorológico e Hidrológico del Perú (Senamhi, Agosto del 2003)
7

2.5.2 Medidas de Protección contra palizadas
No existe un mecanismo de protección contra las palizadas que funcione
satisfactoriamente en los ríos de la amazonía. Sin embargo, se tuvo en consideración un
mecanismo de protección contra palizadas utilizada en el Río Amazonas el cual consiste de
una línea de troncos flotantes amarrados a cables mediante complementos de sujeción y
elementos de amarre. En el extremo de tierra esta anclado a un macizo de anclaje en la
ribera y la línea de troncos asegura su flotabilidad por la densidad de la madera siendo
fijada su posición por boyas, que con sus respectivos anclajes al río aseguran la posición
del sistema.
8
BM. SAN PABLO
105 105
105
100
100
100
100
100
95
95
SAN
PABLO
102 103 104
99
99
101
98
97
96 98
99
101
102
104
100
103 102 101
97
96
94 94 99
9 555 600,00-N
PONTON
PUENTE BASCULANTE
ESTRIBO
BOYA 2
BOYA 3
EMBARCACION
MACIZO 2
PANTALLA 2
MACIZO 3
VEREDA
96
97
CABLE C1
CABLE C2
CABLEC4
CABLE C3
CABLEC4A
EJE BISAGRA (101,15)
CABLE C1A
96.64
100.21
97.30
95.30
98.18
P-4
C-5
C-4 C-3
P-3
102.16
98.25
102.30
C-2
P-2
C-1
P-1
BOYA 1
FLOTANTE
ANCLA 2
ANCLA 1
ANCLA 3
??
??
PANTALLA 3
MACIZO 1
CABLE C1B
PANTALLA 1
CABLE C8
CABLE C6
CABLE C10 CABLE C11 CABLE C12
CABLE C7
CABLE C5A CABLE C5B
SISTEMA PROTECTOR DE
PALIZADA
H
J
Mecanismo de Protección contra palizadas
En el caso de la Turbina de Río, se sabe que en el periodo que ha estado en
funcionamiento, ésta no ha tenido problemas con arrastre de materiales (ramas, troncos,
etc), no necesariamente por la resistencia del material, sino por la ubicación de la turbina
respecto a las corrientes de agua. Por tanto, en la evaluación de campo también es
importante identificar el lugar de instalación de la turbina. Además, el sistema se desinstala
sencillamente para su traslado a lugares alternativos y de mejores condiciones ante la
presencia de palizadas con un mínimo de mano de obra y esfuerzo. Se puede apreciar en la
Fig. 2.5, un Sistema de Anclaje alternativo de la Turbina de Río el cual mantiene a la
Turbina funcionando correctamente.

Fig. 2.5 Sistema de Anclaje
UBICACION APROPIADA PARA UNA TURBINA DE RIO
= Tramo aconsejable
= Tramo ideal
= Tramo no aconsejable
2.5.3 Consideraciones para satisfacer la Potencia Nominal
Las consideraciones necesarias para satisfacer la Potencia Nominal de generación de
energía eléctrica están relacionadas a la selección del lugar de instalación de la Turbina de
Río, por lo tanto es necesario contar con la siguiente información básica en Temporadas
de Vaciante y Creciente:
9
Orilla del Rio
Madera o Varilla
de Control
Velocidad del Río
Aprox. 1 m/s
Cable de Anclaje
Poste de Anclaje

a) La Máxima y Mínima velocidad de la corriente del Río Napo
En la Tabla 2.1 se da un rango de velocidades del Río Napo para la Temporada de
Vaciante las cuales están comprendidas entre 0.77 m/s y 1.3 m/s.
De la misma tabla, en la Temporada de Creciente, el rango de velocidades fluctúa entre
2.06 y 2.83 m/s. Además para efectos de generación de energía eléctrica, la mínima
velocidad de la corriente del río es de 0.5 m/s, a partir de la cual se puede comenzar con la
carga de la batería. Cuando la velocidad de la corriente del Río Napo supera el valor de
1.5 m/s existe la posibilidad de tener sobrecargas en la generación de energía eléctrica. Sin
embargo, el Sistema (que incluye a la Turbina, el Pontón, el Sistema de Anclaje, etc.),
cuenta además con un Regulador de Carga, el cual regula el estado de carga entre limites
preestablecidos (para la Turbina de Río éste limite se encuentra entre 0.5 y 1.5 m/s), con lo
cual se estaría evitando sobrecargas de generación de energía eléctrica.
b) Nivel Mínimo Útil
El nivel mínimo útil del Río Napo depende de la componente vertical del diámetro de la
Turbina de Río, ésta es igual a 2 x Cos30° ≈ 1.73 m, lo que nos indica que éste nivel
mínimo útil debe ser al menos de 1.75 m. para nuestro caso. A continuación, se presenta el
Régimen Hidrológico del Río Napo.
2.5.4 Régimen Hidrológico del Río Napo
Se caracteriza por presentar su temporada de creciente o aguas altas durante los meses de
Mayo a Agosto, y su temporada de vaciante o aguas bajas de Diciembre a Febrero, tal
como corresponde a los ríos originados en la vertiente de los andes del norte.
Temporadas de creciente y vaciante de los ríos Amazonas, Putumayo y Napo
Como se puede apreciar en las Tablas 2.3 y 2.4, en la temporada de vaciante (Diciembre –
Febrero), el nivel del Río Napo desciende a un nivel mínimo (2.2 m). Aun así, los valores
de los niveles mínimos del Río Napo que se muestran en ambas tablas, satisfacen los
requerimientos de nivel mínimo útil para la Turbina de Río (1.75 m.).
En Temporada de Creciente se tiene la Tabla 2.5 en donde se puede apreciar el nivel
máximo del Río Napo (7.50 m). Existe la posibilidad de que bajo estas condiciones el
sistema pueda tener sobrecargas en la generación de energía. Sin embargo, el sistema se
regula manualmente por el operario que se encuentra en el bote quien deberá elevar la
Turbina cuando esta sufra cambios bruscos en el nivel de la corriente del río.
10

Por lo tanto, tomando en cuenta estas consideraciones como lo son la Máxima y Mínima
Velocidad de la corriente del Río Napo (0.5 ≤ Vrio ≤ 1.5 m/s) y el Nivel mínimo útil de la
misma (Nivel mínimo =1.75 m), se llega a la conclusión de que la Turbina de Río no
tendrá ningún inconveniente para satisfacer la potencia nominal en la generación de
energía eléctrica.
RIO Diciembre Enero - 2004 NORMAL ANOMALIA
Nmed. (m) Nmed (m) Nmax (m) Nmin (m) ENERO (m)
*AMAZONAS 113.62 115.35 115.91 113.35 114.17 1.19
*NANAY 113.07 114.86 115.29 113.07 113.41 1.46
**NAPO 2.78 2.68 3.78 2.31 2.24 0.45
**CORRIENTES 5.2 2.7 5.21 2.1 2.34 0.33
Tabla 2.3 Comportamiento de los niveles de los ríos de la selva norte durante la
Temporada de Vaciante (Diciembre – Enero del 2004)
RIO Enero Febrero - 2004 NORMAL ANOMALIA
Nmed. (m) Nmed (m) Nmax (m) Nmin (m) FEBRERO (m)
*AMAZONAS 115.21 112.08 112.82 111.67 114.78 -2.7
*NANAY 114.55 111.23 112.04 110.83 114.12 -2.89
**NAPO 2.28 2.25 2.9 2.2 4.05 -1.8
**CORRIENTES 2.46 5.06 6.4 4.1 2.5 2.5
Temporada de Vaciante (Enero – Febrero del 2004)
RIO Julio Agosto - 2004 NORMAL ANOMALIA
Nmed. (m) Nmed (m) Nmax (m) Nmin (m) AGOSTO (m)
AMAZONAS 113.62 110.32 112.84 107.60 110.90 -0.58
NANAY 113.06 110.33 112.33 108.73 110.52 -0.19
NAPO 7.39 6.24 7.5 4.73 4.90 1.34
CORRIENTES 5.22 2.58 3.78 1.35 2.73 -0.15
Temporada de Creciente (Julio – Agosto del 2004)
11
* Niveles expresados en m.s.n.m.
** Niveles expresados en m.
Fuente: Boletín Meteorológico e Hidrológico del Perú (Senamhi, Diciembre – Febrero
del 2004)

Instalacion de la Turbina de Rio
Ubicacion de la Turbina de Rio 12 m
B B
Generador de Imanes
Permanentes
12
2.20 m
Nivel del agua en
Temporada de Creciente
(Julio del 2004)
Nivel del agua en
Temporada de Vaciante
(Enero del 2004) 7.50m
X
A A
X
12 m
Nivel del agua en Temporada
de Creciente
(Julio del 2004)
30°
r
30°
r
Bote o Pequepeque
Sistema de Transmision
Cableado
Trifasico
Rodamiento
5 m
Superficie del Rio
7.50 m

13
Nivel del agua en Temporada
de Vaciante (Enero del 2004)
r
30°
30°
r
Rodamiento
5 m
Bote o Pequepeque
Cableado
Trifasico
Sistema de Transmision
Generador de Imanes
Permanentes
Superficie del Rio 2.20 m
3. ASPECTOS TEÓRICOS
3.1 Definición de Turbomaquina
Una turbomáquina hidráulica es un dispositivo que convierte la energía hidráulica en
energía mecánica y viceversa; pueden ser motrices (turbinas), o generatrices (bombas),
modificando el sentido del flujo de la energía. Todos los fenómenos que se estudian serán
en régimen permanente, caracterizados por una velocidad de rotación de la máquina y un
caudal, constantes.
En una máquina hidráulica, el agua intercambia energía con un dispositivo mecánico de
revolución que gira alrededor de su eje de simetría; éste mecanismo lleva una o varias
ruedas, (rodetes o rotores), provistas de alabes, de forma que entre ellos existen unos
espacios libres o canales, por los que circula el agua. Los métodos utilizados para su
estudio son, el analítico, el experimental y el análisis dimensional.
El método analítico se fundamenta en el estudio del movimiento del fluido a través de los
alabes, según los principios de la Mecánica de Fluidos.
El método experimental, se fundamenta en la formulación empírica de la Hidráulica, y la
experimentación.
El análisis dimensional ofrece grupos de relaciones entre las variables que intervienen en el
proceso, confirmando los coeficientes de funcionamiento de las turbomáquinas, al igual
que los diversos números adimensionales que proporcionan información sobre la influencia
de las propiedades del fluido en movimiento a través de los órganos que las componen.
3.2 Clasificación de las Turbomaquinas Hidráulicas
3.2.1 Según la función que desempeñan
a) Turbomáquinas Motrices
Recogen la energía cedida por el fluido que las atraviesa, y la transforman en energía
mecánica, pudiendo ser de dos tipos:
Dinámicas o cinéticas: Ruedas Hidráulicas y Turbinas Hidráulicas

Estáticas o de presión: Celulares (paletas), de engranajes, helicoidales, etc.
Las ruedas hidráulicas son máquinas capaces de transformar la energía del agua, cinética
o potencial, en energía mecánica de rotación. En ellas, la energía potencial del agua se
transforma en energía mecánica, como se muestra en la Fig.3.1 c, o bien, su energía
cinética se transforma en energía mecánica, como se indica en la Fig. 3.1 a y b.
a b c
Fig. 3.1 Rueda Hidráulica
Se clasifican en:
• Ruedas movidas por el costado
• Ruedas movidas por debajo
• Ruedas movidas por arriba
Su diámetro decrece con la altura H del salto de agua. Los cangilones crecen con el
caudal. Los rendimientos son del orden del 50% debido a la gran cantidad de engranajes
intermedios. El numero de rpm es de 4 a 8. Las potencias son bajas, y suelen variar entre 5
y 15 Kw., siendo pequeñas si se las compara con las potencias de varios cientos de MW
conseguidas en las turbinas.
Por su parte, una turbomáquina elemental o monocelular tiene básicamente, una serie de
alabes fijos, (distribuidor), y otra de alabes móviles, (rueda, rodete, rotor). La asociación de
un órgano fijo y una rueda móvil constituye una célula; una turbomáquina monocelular se
compone de tres órganos diferentes que el fluido va atravesando sucesivamente: el
distribuidor, el rodete y el difusor.
El distribuidor y el difusor, (tubo de aspiración), forman parte del estator de la máquina, es
decir, son órganos fijos; así como el rodete está siempre presente, el distribuidor y el
difusor pueden ser en determinadas turbinas, inexistentes.
El distribuidor es un órgano fijo cuya misión es dirigir el agua, desde la sección de entrada
de la máquina hacia la entrada en el rodete, distribuyéndola alrededor del mismo, (turbinas
de admisión total), o a una parte, (turbinas de admisión parcial), es decir, permite regular el
agua que entra en la turbina, desde cerrar el paso totalmente, caudal cero, hasta lograr el
caudal máximo. Es también un órgano que transforma la energía de presión en energía de
velocidad; en las turbinas hélico – centrípetas y en las axiales está precedido de una cámara
espiral (voluta) que conduce el agua desde la sección de entrada, asegurando un reparto
simétrico de la misma en la superficie de entrada del distribuidor.
El rodete es el elemento esencial de la turbina, estando provisto de alabes en los que tiene
lugar el intercambio de energía entre el agua y la máquina.
14

b) Turbomáquinas generatrices, que aumentan la energía del fluido que las atraviesa
bajo forma potencial, (aumento de presión), o cinética; la energía mecánica que consumen
es suministrada por un motor, pudiendo ser:
a) Bombas de alabes, entre las que se encuentran las bombas centrífugas y axiales
b) Hélices marinas, cuyo principio es diferente a las anteriores; proporcionan un empuje
sobre la carena de un buque
c) Turbomáquinas reversibles, tanto generatrices como motrices, que ejecutan una serie
de funciones que quedan aseguradas, mediante un rotor específico, siendo las más
importantes:
Grupos turbina-bomba, utilizados en centrales eléctricas de acumulación por bombeo.
Grupos Bulbo, utilizados en la explotación de pequeños saltos y centrales maremotrices
d) Grupos de transmisión o acoplamiento, que son una combinación de máquinas
motrices y generatrices, es decir, un acoplamiento (bomba – turbina), alimentadas en
circuito cerrado por un fluido, en general aceite; a este grupo pertenecen los cambiadores
de par.
3.2.2 Según la presión en el rodete
Las turbinas se clasifican en:
a) Turbinas de acción o impulsión
En las turbinas de acción el agua sale del distribuidor a la presión atmosférica, y llega al
rodete con la misma presión; en estas turbinas, toda la energía potencial del salto se
transmite al rodete en forma de energía cinética. En las turbinas de acción, el empuje y la
acción del agua coinciden. Ejemplo la Turbina Pelton
Fig. 3.2 Turbina de Acción
b) Turbinas de reacción o sobrepresión
En las turbinas de reacción el agua sale del distribuidor con una cierta presión que va
disminuyendo a medida que el agua atraviesa los alabes del rodete, de forma que, a la
salida, la presión puede ser nula o incluso negativa; en estas turbinas el agua circula a
presión en el distribuidor y en el rodete y, por lo tanto, la energía potencial del salto se
transforma, una parte, en energía cinética, y la otra, en energía de presión.
El difusor o tubo de aspiración, es un conducto por el que desagua el agua, generalmente
con ensanchamiento progresivo, recto o acodado, que sale del rodete y la conduce hasta el
canal de fuga, permitiendo recuperar parte de la energía cinética a la salida del rodete para
lo cual debe ensancharse; si por razones de explotación el rodete está instalado a una cierta
altura por encima del canal de fuga, un simple difusor cilíndrico permite su recuperación,
que de otra forma se perdería. Si la turbina no posee tubo de aspiración, se la llama de
escape libre. En las turbinas de reacción, el empuje y la acción del agua son opuestos. Este
empuje es consecuencia de la diferencia de velocidades entre la entrada y la salida del agua
15

en el rodete (w1 – w2), según la proyección de la misma sobre la perpendicular al eje de
giro.
Fig. 3.3 Turbina de Reacción
3.2.3 Según la dirección de entrada del agua
Estas pueden clasificarse en:
a) Turbinas Axiales
En las axiales, (Kaplan, hélice, bulbo), el agua entra paralelamente al eje, tal como se
muestra en la Fig. 3.4:
Fig. 3.4 Turbina Axial
b) Turbinas Radiales (centrípetas y centrífugas)
En las radiales, el agua entra perpendicularmente al eje, siendo centrífugas cuando el agua
va de dentro hacia afuera, y centrípetas, cuando el agua va de afuera hacia adentro,
(Francis).
Fig. 3.5 Turbina Radial
c) Turbinas Tangenciales
En las tangenciales, el agua entra lateral o tangencialmente (Pelton) contra las palas,
cangilones o cucharas de la rueda.
16

17
Eje de Giro
Fig. 3.6 Turbina Tangencial
3.2.4 Turbinas de Río o de Caída Cero
La Turbina de Río no es mas que un aerogenerador subacuático con un rotor de dos o tres
palas. El rotor se suspende desde un pontón flotante, con la transmisión, generador, etc.
por encima de la cubierta. Una turbina de río transforma la energía cinética de una masa
fluida de agua. A diferencia de un esquema convencional, su instalación no requiere un
trabajo de ingeniera civil aparte de un poste de amarre. Esta flexibilidad hace que la turbina
sea conveniente para el uso en las corrientes de las mareas y estuarios. El diseño de la
Turbina de Río desarrollado y mejorado es la turbina Garman, siendo el Cargador de
Baterías (Aquacharger) un complemento de esta. Además, dichas turbinas son generadoras
de energía descentralizadas aplicables a ciertas áreas sin acceso a una gran red de
distribución de energía. La Turbina de Río convierte la fuerza del agua en energía rotatoria
del eje, una transmisión que utiliza faja y poleas aumenta la velocidad y un generador
transforma la energía mecánica del eje en energía eléctrica.
a) Turbina Garman
La Turbina Garman fue diseñada originalmente como una maquina para el bombeo de
agua, para el suministro de agua a las comunidades para uso agrícola en África del Norte.
Posteriormente esta turbina se ha adaptado para generar electricidad y puede además ser
utilizado como una maquina para un propósito doble, bombeo de agua o generación de
electricidad. Dependiendo de la disponibilidad del recurso, puede producir por encima de
los 2 Kw. de potencia generada (o de salida) y es un reemplazo para la bomba diesel (3HP)
de tres pulgadas utilizada en muchas situaciones agrícolas.
Fig. 3.7 Canoa con la Turbina Garman en el Río Napo

b) Turbina Aquacharger o Cargador de Batería
El Aquacharger (o cargador de batería) es una turbina para cargar baterías para el
suministro de energía eléctrica doméstica o para el uso de los centros de salud del pueblo,
las escuelas o instalaciones similares. Es más pequeño que la Turbina Garman y puede
producir por encima de los 500W de energía eléctrica.
Fig. 3.8 Cargador de Baterías (Aquacharger)
18

4. DISEÑO DE LA TURBINA DE RÍO
Este capitulo tiene por objeto el de exponer ciertos criterios que se deben tener en cuenta
para el diseño del rotor optimo de una turbina.
4.1 Diseño Hidráulico
Se describe los principios básicos de las turbomáquinas aplicados a los rotores, la
obtención de los coeficientes de potencia y de celeridad (relación de velocidad en la punta
de la pala) también llamado coeficiente de velocidad tangencial, muy importantes en el
diseño de las turbinas, luego de un análisis adimensional.
4.1.1 Principios Hidráulicos
Para facilitar el análisis teórico de la transferencia de energía entre el agua y las palas del
rotor consideraremos al rotor como una turbomáquina axial tal como se representa
esquemáticamente en la figura siguiente:
Fig. 4.1
α1
w1
α2
FRONTERA DEL
VOLUMEN FIJO
Como se puede observar, al agua ingresa axialmente sufriendo un cambio en la dirección al
entrar en el rotor. En el presente estudio, se analiza primero el modelo matemático simple
de un rotor y un flujo ideal, es decir, un modelo matemático simple de las siguientes
condiciones:
1. Flujo de agua bidimensional y sin fricción interna.
2. Proceso estacionario y posición inclinada del eje del rotor.
3. Se asume que las palas son de espesor imaginario.
En realidad se tiene un flujo con fricción y paletas reales, las cuales influyen en la
dirección de las líneas de corriente y por ello la transformación ideal de energía sufre
influencias los cuales se corrigen usando coeficientes de diseño experimentales.
4.1.2 La Ley de Cantidad de Movimiento para el modelo matemático
La potencia técnica en el eje del rotor es igual al producto de la velocidad angular Ω
(rad/s), por el torque entregado por el rotor (Kg. x m). Como para un proceso estacionario
la velocidad angular es constante obtenemos en realidad la transferencia de este torque.
19
c1u
u1
c1a c1
1
c2a
Ω
c2u
u2
2
w2
c2

El torque es el producto de un brazo por una fuerza originada en el cambio de impulso del
flujo de agua. Como en un proceso estacionario el flujo de masa es constante y la rotación
del rotor tiene lugar en el volumen fijo del proceso, este cambio de impulso depende
solamente del cambio de la velocidad absoluta a través del volumen fijo, es decir, a través
del rotor.
Por lo tanto, analizamos el problema de la transformación de la energía a partir del cambio
de las velocidades absolutas del modelo matemático simple.
FRONTERA DEL VOLUMEN FIJO
β1
u1
c1u
Fig. 4.2
w1
Los vectores de velocidades absolutas, de arrastre y relativa se designan por convención
internacional como los escalares c, u y w respectivamente, suponiendo que están
multiplicados por sus vectores unitarios correspondientes.
Las velocidades u de arrastre son iguales a:
u1= Ω r1 (m/s)
u2= Ω r2 (m/s)
El flujo entra al volumen fijo con la velocidad relativa w1 (m/s) y sale con la velocidad
relativa w2 (m/s) orientado en la dirección de la línea de corriente relativa. El vector de la
velocidad absoluta es la suma de los vectores de las velocidades de arrastre y relativa. De
esta manera se construyen los triángulos de velocidades de entrada y salida con los ángulos
α y β respectivos entre las direcciones de las velocidades de arrastre (u) y absoluta (c) y
entre las velocidades de arrastre y relativa.
Aplicando la Ley de Impulso en la dirección tangencial (la suma de las componentes de las
presiones en la dirección tangencial es cero) se encuentra la fuerza resultante que ejerce el
flujo sobre las palas:
δ
+ ∫ = ∫ ( . ) + ∫ ( . )
dV c c dA c , ya que el flujo es estacionario:
20
t
F g dV
V V A
−
ρ ρ
δ
ρ
r1
r2
w2
c1a
α1
c1
β2
u2 c2u
α2
c2a c2
Ω

δ
− − −−− − F = ∫ c dA c
• • • •
= α − α = −
21
y
δ
Entonces:
Además, se puede demostrar con la Ley de continuidad que
• • •
m =m = m 1 2
Se deduce entonces que la fuerza externa resultante en forma escalar es la diferencia de las
fuerzas de cambio de impulso:
cos cos ( ) tan 2 2 1 1 2 1 F mc mc mc mc N u u
El Torque resultante es:
• •
M = F R = mr c −
mr c ( N . m ) tan 2 2 u 1 1 u
La Fig. 4.3 representa la construcción cinemática de la Fuerza tangencial Ftan con su brazo
resultante R, a partir de los torques originados por las fuerzas de cambio de impulso.
Fig. 4.3
Ya que: r1 = r2 = R
• •
Entonces: M = F R = mRc −
mRc ( N . m ) tan 2 u 1 u
•
Si la velocidad angular es constante, la potencia transformada (
•W
) es igual a:
r1
r2
R
u m r c2 2
tan F→
u m r c1 1
•
∫ ( dV . c
) = 0
V
t
ρ
δ
∫ g dV
= 0
V
t
ρ
δ
tan tan ( . )
A
ρ

( ) 2u 1u W = ΩM =m ΩRc −ΩRc
2
2 w = c + u − 2u c cosα (1)
2
2 = + − 2 (2)
2
1 w = c + u − 2u c cosα (3)
2
1 = + − 2 (4)
2
2 u u w − w = c − c + u − u − u c − u c
= − + ⎡− −
2
2 w c c w w J Kg E ⎥⎦
2
2 c − c representa el cambio de la energía cinética especifica.
2
2 w w representa el cambio en la energía estática especifica (J/Kg)
22
• •
ya que u = ΩR
Entonces: W = m u ( c − c ) ( J =
W
) 2 u 1 u s
• •
El trabajo especifico transformado o trabajo especifico de Euler es:
( ) ( / ) 2 1 w u c c J Kg E u u = −
El caudal es igual al producto del área de salida por la componente de la velocidad absoluta
c2a en la dirección axial, es decir:
( 3 / )
•
2 V A c m s s a =
que es lo mismo: ( 3 / )
2 Q A c m s s a =
4.1.3 Transformación de la Energía Cinética a través del rotor
Aplicando la Ley de cosenos a los triángulos de velocidades de entrada y salida, se obtiene:
2 2 2
2
2
2
2
Pero: c cosα =
c2 2 2 u En (1): w c 2
u 2
u c2
2
2 2
u 2
1
2
1
También: 1 1 1
Como: c cosα =
c1 1 1 u En (3): w c 2
u 2
u c1
1
1 1
u Luego (2) – (4):
2
1
2
2
2
1
2
2
( ) ( ) 2 ( ) 2 2 1 1
2
1
De aquí se deduce que como:
( ) E 2u 1u w = u c −c
Entonces, el trabajo especifico de Euler resulta:
1 2
( ) 1
2
( ) ( / )
2
1
2
2
2
1
⎤
⎢⎣
1 2
El término ( )
2
1
⎤
⎡− ( − )
2
El término ⎥⎦
⎢⎣
1 2
1
/west/.

4.1.4 Grado de Reacción
Es la relación entre la transformación de la energía estática especifica en el rotor y la
transformación de la energía especifica de Euler /wE/:
Luego: u1 + w1 = u2 + w2
c2u = c1u
23
2
1
2
2
GR w w
( )
2
1
2
2
− −
2
1
2
2
c c w w
( − ) + [ − ( −
)]
=
Entonces:
2
1
2
2
GR w w
( )
2
1
2
2
− −
2
1
2
2
c c w w
( − ) − ( −
)
=
Con el grado de reacción se puede sacar conclusiones sobre la forma necesaria de las
paletas.
Entre puntos situados inmediatamente antes y después de la rueda para un mismo radio
existe una diferencia de presiones Δp, por lo tanto, el rotor recibe un empuje. Puesto que la
caída de presión es solo en el rotor, el grado de reacción es igual a uno, es decir, 100% de
reacción: la energía total a través del rotor se transforma en energía estática.
Como w2 ≠ w1, de la ultima ecuación de GR:
c 2
− c 2
= 0 ⇒ c = c y c =
c2 1
2 1 2 u 1
u Este resultado se muestra en la Fig. 4.4.
c2 = c1
c1 w2
w1
c2 = c1
u u
Grado de Reaccion (G.R.) = 1
Fig. 4.4 Triangulo de Velocidades
Como se puede apreciar, la expansión se realiza totalmente en las paletas del rotor, las
cuales tendrán un perfil como el indicado en la Fig.4.5

Fig. 4.5 Perfil de las Palas
4.1.5 Consideraciones de Semejanza
Entre los diferentes tipos de turbomáquinas existe una semejanza. Como además el análisis
del flujo portador de energía (agua) es complejo, se pueden y tienen que hacer
investigaciones con modelos, para obtener informaciones que se pueden referir a números
adimensionales para un prototipo, en base a consideraciones de semejanza geométrica,
cinemática y dinámica con el modelo. Se necesita seleccionar las variables características
físicas de las turbinas de río y deducir los números adimensionales con el Teorema de
“Buckingham”.
Siendo parámetros experimentales, valen para el punto de diseño, es decir, en el punto
optimo del aprovechamiento de la energía.
a) El análisis adimensional
Las variables físicas más importantes para turbinas son:
•
• La potencia técnica producida en el eje, Wt (J / s = Nxm/ s)
• Radio del rotor, representa la dimensión del rotor para una serie de rotores similares,
24
R (m).
• Densidad del agua, ρ (Kg/m3)
• Componente de la velocidad del flujo, v0 (m/s).
• Viscosidad absoluta del portador de energía, μ (Nxs/m2)
• Velocidad angular del rotor, Ω (rad/seg)
• Presión del agua, p (N/m2);.
• Relación de las presiones de entrada y de salida del rotor, p1/p2 adimensional.
Las variables físicas con sus dimensiones en el sistema F, L, T son:
• Potencia técnica producida en el eje ( t W •
) = F L T-1
• Radio del rotor (R) = L

• Densidad del agua (ρ) = F T2 L-4
• Componente de la velocidad del flujo (v0) = L T-1
• Viscosidad absoluta del portador de energía (μ) = F T L-2
• Velocidad angular del rotor (Ω) = T-1
• Presión del agua (p) = F L-2
• Relación de las presiones de entrada y de salida del rotor (p1/p2) = 0
Por el teorema de Buckingham, se sabe que se pueden formar cinco grupos
adimensionales, pues se tienen tres dimensiones o unidades independientes.
1 π = (F LT− )α1 .Lβ1 .(FT L− )γ 1 .LT− ... (1)
1 . . . = F 1 L 1 T − 1 L 1 F 1 T 1 L− 1 LT − π α α α β γ γ γ
2 π = (F LT− )α2 .Lβ2 .(FT L− )γ 2 .T− ...(1)
π = F α 2 Lα 2 T −α 2 .Lβ 2 .Fγ 2 T γ 2 L− γ 2 T −
25
⎞
⎟ ⎟⎠
⎛ , , , , − , , ,0 2 2
⎜ ⎜⎝
T 1
FxT
T
L FxT
4
2
F
L
L
L
L
FxL
T
Estos cinco grupos adimensionales se pueden desarrollar combinando t W •
, R y ρ con cada
una de las otras variables de tal modo que:
α
•
=
1
Wt R β γ
v
1 0 . 1 . 1 .
π ρ
•
. 2 . 2 .
2
= Ω
2
β γ
α
π Wt R ρ
α
3
. 3 . 3 .
•
=
π β ρ γ μ
3 Wt R
4
•
=
Wt .R 4 . 4 . p
4
β γ
α
π ρ
p π = 1
, ya es adimensional
2
5 p
Entonces: 1 2 4 1
2 4 1
1 1 1 1 α +γ =0 ⇒α = −γ
4 1 0 5 1 1 1 1 1 1 α + β − γ + = ⇒ − γ + β = −
2 1 0 3 1 1/ 3 , 1/ 3 , 2 / 3 1 1 1 1 1 1 −α + γ − = ⇒ γ = ∴γ = α = − β =
En (1): 1 1/3 2/3 2 4 1/3 1
1 π = (F LT− )− .L .(FT L− ) .LT−
2/3 1/3
1/3
• −
=
1 π Wt .R .ρ .v
Luego: 0
2
R
1 . .v
3 0
W
t
• =
ρ
π
1 2 4 1
2 4 1
2

3 π = (F LT− )α3 .Lβ3 .(FT L− )γ 3 . FT L− ...(1)
π = F α3 Lα3 T −α3 .Lβ 3 .Fγ 3 T γ 3 L− γ 3 F T L−
4 π = (F LT− )α4 .Lβ4 .(FT L− )γ 4 . F L− ...(1)
π = F α 4 Lα 4 T −α 4 . Lβ 4 .Fγ 4 T γ 4 L− γ 4 F L−
26
2 2 2 2 α +γ =0 ⇒α = −γ
4 0 5 0 2 2 2 2 2 α + β − γ = ⇒ − γ + β =
2 1 0 3 1 0 1/ 3 , 1/ 3 , 5 / 3 2 2 2 2 2 2 −α + γ − = ⇒ γ − = ∴γ = α = − β =
En (1): 1 1/3 5/3 2 4 1/3 1
π = (F LT− )− .L .(FT L− ) .T−
2 • −
= Ω
. 5/3. 1/3.
1/3
2 π Wt R ρ
R ρ
= . Entonces: 3
.
Ω • 5
2
t W
π
1 2 4 2
2 4 2
3
1 0 1 3 3 3 3 α +γ + = ⇒α +γ = − ...(a)
4 2 0 4 2 3 3 3 3 3 3 α + β − γ − = ⇒α + β − γ =
2 1 0 2 1 ...( ) 3 3 3 3 −α + γ + = ⇒ −α + γ = − b
(a) + (b): 3 2 2 / 3 1/ 3 , 1/ 3 3 3 3 3 γ =− ⇒γ = − ∴α = − β = −
En (1): 1 1/3 /3 2 4 2/3 2
3 π = (F LT− )− .L− .(FT L− )− . FT L−
1/3
π . 1/3.ρ 2/3.μ
3
− −
• −
=Wt R
π 1 .
Entonces: μ
ρ
=
3
• 2
3
W R t
1 2 4 2
2 4 2
4
1 0 1 4 4 4 4 α +γ + = ⇒α +γ = − ...(a)
4 2 0 4 2 4 4 4 4 4 4 α + β − γ − = ⇒α + β − γ =
2 0 2 ...( ) 4 4 4 4 −α + γ = ⇒α = γ b
(b) en (a): 3 1 1/ 3 2 / 3 , 4 / 3 4 4 4 4 γ = − ⇒γ = − ∴α = − β =
En (1): 1 2/3 4/3 2 4 1/3 2
π = (F LT− )− .L .(FT L− )− . F L−
4 2/3
Wt . R4/3. 1/3. p
4
−
• −
π = ρ
Entonces: p
W
R
t
.
.
3
2
4
4
ρ
π • =

La solución de los números adimensionales o 's
π es:
R ρ
π , = Ω • . .
1
π .
π , μ
27
2
R
1 . .v
3 0
W
t
• =
ρ
3
5
2
t W
ρ
. .
=
3
• 2
3
W R t
p
. 3
π , 2
W
R
t
2
4
4 • =
ρ
1
π = p
5 p
y la ecuación anterior se reduce a:
f ( 1 π , 2 π , 3 π , 4 π , 5 π ) = 0
De acuerdo al análisis dimensional, la relación entre los 's
π solo se puede establecer
experimentalmente. Los 's
π permanecen constantes para rotores similares y condiciones
W cinemáticamente y •
dinámicamente similares, independientemente de la velocidad angular y
las dimensiones de los rotores; son criterios del flujo.
Para las turbinas de río, el agua se considera incompresible. Las variables significativas
para este tipo de maquina son: la velocidad del río v0, la velocidad angular Ω, el radio del
rotor R, con la potencia t como variable dependiente.
W Con el •
fin de obtener los números adimensionales más importantes con respecto a estas
variables significativas se acostumbra reagrupar los números adimensionales de la ultima
ecuación de la siguiente manera:
• El coeficiente de Potencia (Cp)
Da la relación entre la potencia entregada en el eje t y la energía cinética por unidad de
tiempo que lleva la corriente de agua antes de atravesar el rotor 3
1 ρ π R v :
0
2
2
W
⎛
2 1 ( )
p = = ⎟ ⎟⎠
3 1
0
2
C t
1
2
3
1
π
π π ρ π
f
R v
⎞
⎜ ⎜⎝
=
•
• La celeridad de diseño o relación de velocidad en la punta de la pala (λ0)
Da la relación entre la velocidad en la punta de la pala Ω R (velocidad tangencial) y la
velocidad del agua delante del rotor v0:
( , ) 1 2
π
R =
Ω
λ = =
f
2
π π
0 π
v
1 0
• La velocidad angular especifica (ns)
Es la relación entre t W •
, v0 y Ω en conjunto. Se puede desarrollar esta relación a partir de
Cp y λ0, eliminando el radio R:
5 / 2
0
W
= = ⎛
n C t
s p π ρ
1/ 2
1/ 2
1/ 2
1/ 2 2
0
v
λ
•
⎞
Ω
⎟⎠
× ⎜⎝

28
•
W
⎞
= ⎛
n t
s π ρ
Entonces: 5 / 2
0
1/ 2
1/ 2
1/ 2 2
v
Ω
⎟⎠
⎜⎝
• El Número de Reynolds (Re)
Expresa la influencia de las fuerzas viscosas de un flujo no ideal.
Reagrupando 1 π y 3 π :
. .
•
W
1 . .
ρ
μ
= =
μ
ρ
π
π
ρ
0
3
2
3 0
3
.
2
1
•
. .
D v
t
v
t
R
W R
ρ
v D f = =
Re ( , ) 1 3
0 π π
μ
s
Cabe señalar 'que estos conceptos se tomaron del libro” Energía del Viento y Diseño de
Turbinas Eólicas", Autor R. Bastianon, 1992, Ed. Tiempo de Cultura, Argentina.
Las ecuaciones de los números adimensionales después de reagrupar los números π se
transforman en: f ( p C , 0 λ
, s n , Re ,
p
man H
ρ
,
p ) = 0
1
p
2
f ( π , π , π , π , π ) = 0
1 2 3 4 5 La influencia del Número de Reynolds Re con respecto de la resistencia del flujo es
pequeña cuando la velocidad aumenta, debido al aumento de la influencia de la energía de
la turbulencia y a la disminución de las fuerzas viscosas.
Como las velocidades utilizadas en turbinas de río son pequeñas por lo tanto la influencia
del Re resulta considerable para esta teoría general.
El número adimensional
p =
RT
man man H
H
ρ
indica la influencia de la temperatura para
portadores de energía compresibles similares a la relación de presiones
p . Por lo tanto, la
1
p
2
influencia de estos números adimensionales es despreciable para este tipo de turbinas. La
ecuación de los números adimensionales resulta ahora:
f (Cp, λ0, ns. Re) = 0
El máximo valor que puede alcanzar Cp es 0.592, nunca puede excederse de este valor
máximo teórico (este concepto es el denominado Límite de Betz (1927) y expresa lo
siguiente: "La máxima potencia que se puede obtener, en teoría, de una corriente de aire
con una aeroturbina ideal nunca puede superar al 59,2% de la potencia del viento
incidente.". Es así que se toma este valor referencial del aerogenerador para el diseño de la
Turbina de Río). En general, Cp depende del grado de reducción de la velocidad del agua,
de la disposición geométrica de la maquina y de la celeridad. Cp ha sido determinado en
pruebas o ensayos efectuados en túnel de viento para diversas disposiciones de las palas
siendo este de 0.8 x Cpmax = 0.47. Cuanto más alta sea la celeridad, mayor será el

coeficiente de potencia. De la Fig. 4.6 se determina el coeficiente de potencia con λ0
29
= 5,
obteniéndose el valor aproximado de 0.35.
Fig. 4. 6 Tipos de Rotores
De la Fig. 4.6 se puede observar que el rango de los rotores lentos esta entre 0 y 5, y el
rango de los rotores rápidos entre 5 y 10.
4.2 Principio Aerodinámico
Se expone la teoría aerodinámica “Teoría del Diferencial de Pala”, cuyo resultado se
utilizara para determinar el funcionamiento y la geometría de un rotor ideal de tres palas
considerado sin fricción viscosa.
4.2.1 Teoría del Diferencial de Pala
Esta teoría considera que el rotor esta constituido por un número determinado de palas con
sección transversal en forma de perfil aerodinámico.
Sea un diferencial de pala extendiéndose sobre una longitud ‘dr’ del radio a una distancia r
del eje de rotación como se muestra en la Fig. siguiente:
Fig. 4.7 Esquema del Diferencial de Pala
La cuerda del perfil aerodinámico esta inclinada un ángulo β respecto del plano de rotación
del rotor y el movimiento del fluido sobre el diferencial de pala es el que resulta de la
velocidad frontal “v” del fluido y la velocidad tangencial Ωr, correspondiente a la

velocidad angular del rotor. La velocidad resultante “w”del fluido sobre el diferencial de
pala y el ángulo de inclinación φ de esta velocidad con respecto del plano de rotación están
determinados por consiguiente por las ecuaciones:
w2 = v2+ Ω2r2 (1)
tan φ = v/ Ωr (2)
También el ángulo aparente de incidencia sobre el perfil aerodinámico es el ángulo α:
α = φ - β (3)
En la Fig. 4.8 se muestra el triangulo de velocidades correspondiente, incluyendo los
ángulos característicos:
30
Cuerda de la
seccion del alabe
Plano de Rotacion
α
Borde de
v0 ataque
dL
Vt = Ω x r
dD
φ
φ β
Borde de Fuga
w = Vresultante
Fig. 4.8
El desarrollo de la teoría del diferencial de pala se basa en las suposiciones que la fuerza
aerodinámica que actúa sobre el diferencial de pala se puede estimar como la fuerza sobre
un perfil aerodinámico determinado de sección transversal constante, atravesado por el
agua que avanza con velocidad w0 y un ángulo de inclinación α y que la fuerza sobre la
pala entera se puede obtener sumando las contribuciones de todos los diferenciales de pala
a lo largo de esta. La teoría admite claramente la no-interferencia entre los sucesivos
diferenciales de pala. Se supone que los coeficientes de sustentación y de arrastre de cada
diferencial de pala son conocidos como función del ángulo de incidencia y de la forma de
la sección transversal.
Según la Fig. 4.8, el diferencial de pala experimenta una fuerza de sustentación dL
perpendicular a la dirección del movimiento relativo del agua y una fuerza de arrastre dD
en el mismo sentido del movimiento del agua. El empuje sobre el diferencial de pala en la
dirección perpendicular al plano de rotación es:
dWa = dL cosφ + dD senφ … (N)
y el torque que se opone al giro del rotor se obtiene resolviendo en la dirección de la
velocidad tangencial:
dMr = (dL senφ – dD cosφ)x r … (N x m)

Cuerda de la
seccion del alabe
0 λ
λ
= , entonces: r
31
Borde de Fuga
dD Borde de ataque
v0
dL Senφ
dL
dD Cosφ
φ
Vt = Ω x r
dL Cosφ
dD Senφ
α
φ β
Plano de Rotacion
w = Vresultante
Fig. 4.9
Asimismo, si “c” es la cuerda del diferencial de pala, las fuerzas de sustentación y de
arrastre pueden expresarse en términos de los correspondientes coeficientes adimensionales
como:
dL = (1/2) CL ρ w2 c dr … (N)
dD = (1/2) CD ρ w2 c dr …(N)
donde:
CL, es el coeficiente de sustentación del diferencial de pala considerada como ala del avión.
CD, es el coeficiente de arrastre del mismo.
Entonces, sumando las contribuciones de los correspondientes diferenciales de cada una de
las B palas del rotor, el empuje y el torque para un anillo diferencial viene a ser:
dWa = (1/2) B c ρ w2 (CL cosφ + CD senφ) dr (4)
dMr = (1/2) B c ρ w2 (CL senφ – CD cosφ) dr (5)
Estas dos ecuaciones representan la solución completa del comportamiento de un rotor
según la Teoría del Diferencial de Pala y es suficiente para determinar las características de
cualquier rotor dado. El rotor queda definido por el numero “B” de sus palas, por la cuerda
variable “c”, por el ángulo de pala “β” variable a lo largo de la misma y por la forma de las
secciones transversales, los coeficientes de sustentación y de arrastre de cada una de estas
secciones se conocen como función del ángulo de incidencia α.
El estado de operación del rotor esta definido por la celeridad λ0 = Ω R/v0, además se
define: r r R ( m
)
λ
0
λ =
r R
Donde: λr = coeficiente de celeridad local para el radio ‘r’ (λr < λ0)
Si: λr = λ0, entonces r = R

tan 0 1
32
Además, se sabe que para r = R:
λ
0
φ =
Ω
=
R
v
Para r = r :
R
tan 0 = 1 =
. 1
λ λ
0
φ
r
r
v
r
Ω
=
De modo que el ángulo φ se conoce para cada diferencial de pala sucesivo:
R
v =
Ω
tan 0 . 1
λ
0
φ
r
r
=
El ángulo de incidencia α se obtiene de la ecuación (3), el empuje y el torque totales del
rotor se pueden obtener por integración de las ecuaciones (4) y (5) a lo largo de la pala. En
general, esta integración debe ser ejecutada gráficamente.
4.2.2 El Número de Palas
Una vez definido el valor el valor nominal de la celeridad λ0
de un rotor ( λ0
= 5,
0 ≤ λ0
≤ 15) y del coeficiente de potencia (Cp = 0.35), estamos en condiciones de
establecer para cada radio de la pala sus respectivos valores de la cuerda “c” y del ángulo
φ, teniendo en cuenta que:
λ
=
r R m
( )
λ
0
Para que el problema de la variación longitudinal de la pala quede completamente resuelto
falta determinar el ángulo “β” de inclinación de la pala llamado también ángulo de torsión
el cual como se sabe es igual a:
β = φ −α
donde α es el ángulo de incidencia aparente sobre el perfil aerodinámico, es decir, el
ángulo que forma la dirección de la velocidad resultante w con respecto a la dirección del
perfil que no produce sustentación alguna. El ángulo α esta directamente relacionado con
el Coeficiente de Sustentación CL del perfil para valores de α no mayores de 10° según el
tipo de perfil aerodinámico.
Cuando se diseña las palas de una Turbina de Río se busca que en condiciones optimas la
influencia del rozamiento del perfil a elegir sea reducida al mínimo, lo cual se logra para
valores de α comprendidos entre 4° y 9°, según el perfil de modo que para toda la pala se
toma el mismo valor de α, esto trae como resultado que el Coeficiente de Sustentación CL
sea también constante para todas las secciones de la pala.
Para seleccionar el perfil aerodinámico que se utilizará en el rotor de una Turbina de Río,
se deben tener en cuenta las siguientes consideraciones:
a) La sencillez en su fabricación.
b) Una relación de aspecto (longitud de pala / longitud de la cuerda mayor) adecuada con
el fin de obtener una profundidad de envergadura razonable. El menor desplazamiento
posible del centro de presiones del perfil aerodinámico con respecto al eje longitudinal
de la pala, con el fin de evitar efectos torsionales indeseables.
Sin embargo, no todos los perfiles aerodinámicos conocidos satisfacen estas condiciones.
Entre otros, se mencionan los siguientes como los perfiles mas comúnmente aplicados y

0
son: Clark σY, Naca 0012, Naca 0015, Naca 4412, Naca 23000 (simétrico), Naca 23018, y
los perfiles Gottingen G 419, G 428, G587, G 590, G 623 y G 682.
En la elección del número de palas se requiere tener en cuenta razones no solo de tipo
analítico sino, también empírico que ayudaran a una mejor solución.
En las Turbinas de Río utilizadas para generar electricidad se desea altos valores de
celeridad, de 5 a 8 o mas. Una mayor celeridad permite obtener mayores rpms del rotor así
como requerir una menor reducción para accionar al generador.
Las Turbinas de Río utilizan dos, tres y hasta cuatro palas de forma aerodinámica. En
aquellos lugares donde la velocidad del río es baja, el diseño de tres palas extraerá mas
potencia. La bajísima solidez ( ) de los rotores de dos palas les da una celeridad y una
eficiencia aerodinámica ligeramente superior que los de su contraparte de tres palas. Una
hélice de tres palas opera mas suavemente que los diseños de dos palas, los cuales tienen
problemas con el balance y vibración conforme se incrementa la carga. La vibración
producida por los rotores de dos palas se transmite seriamente a toda la estructura.
El rotor de tipo hélice de dos palas es muy potente, toma mas energía del agua que los de
tres, cuatro y que los de múltiples palas y además gira a una velocidad de punta de pala de
seis a ocho veces mayor que la velocidad del río.
Para todos los fines prácticos, el rotor de tres palas es tan bueno como el de dos palas, pero
tiene la ventaja adicional de poseer gran estabilidad y una baja velocidad de arranque
debido a la mayor área efectiva de sus palas.
Fig. 4.10 Rotores de diversos tipos con sus celeridades y número de palas
33

5. ASPECTOS TÉCNICOS DE LA TURBINA DE RIO
5.1 La Energía del Agua
Uno de los parámetros más importantes en el tratamiento de cualquier fuente energética es
la potencia. En este caso, cuando se instala una turbina, lo que se hace es interceptar una
cierta cantidad de agua en un área de tamaño “A” que viene a ser el área de la turbina,
también se le llama área de barrido por la maquina.
Fig. 5.1 Area de Barrido
En dicha área se produce la transformación de la energía cinética del agua (Ec) en potencia
mecánica (P), que es entregada a través del eje de la turbina.
5.2 Potencia Suministrada
La potencia suministrada por una Turbina de Río, depende de la superficie barrida por la
hélice y, por tanto, de la longitud y del número de palas.
La energía cinética del agua, debida a la masa de agua en movimiento es:
Ec =(1/2) x m x v2
34
Donde:
m = masa del agua, Kg.
v = velocidad instantánea del agua, m/s.
La masa de esta cantidad de agua es:
m =ρ x V
Donde:
ρ = densidad del agua, ρ =1000 Kg./m3.
V = volumen del cilindro barrido, (m3).
Pero, el volumen del cilindro es: V =A x L
Donde:
A = superficie o área barrida, (m2)
L = longitud del cilindro, (m)
Además, L es un espacio:
Entonces: L = v x t

Donde:
v = velocidad del agua, m/s
t = tiempo, (s)
Al reemplazar la Energía Cinética del agua (Ec) es igual a:
Ec =(1/2) x ρ x V x v2=(1/2) x ρ x A x L x v2=(1/2) x ρ x A x v x t x v2=(1/2) x ρ x A x v3
35
x t
Entonces:
Ec = (1/2) x ρ x A x v3
x t (Joule)
Por tanto la Potencia teórica del agua (P)será:
P = Ec/t=(1/2) x ρ x A x v3 (Joule/s) ó (W)
En la practica no es posible extraer toda la potencia disponible de una corriente de río por
dos razones:
Primero, para que el agua ceda toda su energía cinética tendría que detenerse, lo que
claramente no se puede hacer o lograr en un flujo libre.
Segundo, se debe usar alguna clase de rotor de turbina para convertir la energía cinética del
agua en potencia del eje y este rotor esta limitado a ser tema de fuerzas de arrastre que
disiparan un poco de la energía. Añadiendo una constante para representar la eficiencia de
conversión del flujo del río en potencia en el eje de la turbina, la ecuación anterior se puede
escribir:
P = (1/2) x ρ x A x v3
x Cp
Donde: Cp = Coeficiente de Potencia
5.3 Factores que afectan la Potencia Suministrada
A partir de la ecuación anterior se puede observar que hay tres factores que afectan la
potencia de salida en el eje de la turbina:
a) La velocidad de la corriente de agua (vrío)
La potencia del eje de la turbina es proporcional al cubo de la velocidad de la corriente
aguas arriba. Esto significa que si se duplica la velocidad del agua, la potencia de salida del
rotor será incrementada por un factor de ocho.
b) Área de barrido del rotor (As)
La potencia en el eje de la turbina es directamente proporcional al área de barrido del rotor.
c) Coeficiente de Potencia (Cp)
La potencia de salida es además directamente proporcional al coeficiente de potencia. Es
imposible extraer toda la energía del agua fluente porque el agua que ha pasado por el rotor
debe alejarse de este y por lo tanto debe aun tener alguna energía cinética. Se puede
mostrar teóricamente que el máximo coeficiente de potencia (Cpmax) es 0.59 para una
máquina que opera sobre fuerzas de sustentación tales como un propulsor (o hélice) o un
rotor Darrieus y el valor de 0.33 para una maquina que opera sobre fuerzas de arrastre tales
como una rueda hidráulica que flota en una corriente libre.
De lo anterior se puede observar que para obtener la máxima potencia de salida en el eje
deberíamos usar el tipo de rotor disponible más eficiente, logrando que este barra un área
de sección transversal de corriente de agua tan grande como sea posible y más

pretenciosamente, colocarlo en una velocidad de corriente más rápida que se pueda
encontrar.
5.4 Esquema del proceso de transformación de energía
En la figura que a continuación se presenta se puede comprender mas claramente los
distintos procesos de transformación que sufre la energía manipulada en una Turbina de
Río y un esquema de sus componentes vitales. La energía es capturada en su forma
primitiva como energía cinética del agua, punto 1 de la figura, hasta llegar a representarse
por un determinado valor de tensión y corriente eléctrica, punto 4, pasando por diversas
transformaciones mecánicas.
36
Rotor
Transmision,
rodamientos,
etc.
Generador
Eléctrico
Energia
Cinetica
del agua
Potencia
Electrica Util
obtenida
[1] [2] [3] [4]
Perdidas:
Hidraulicas
Mecanicas
Perdidas por:
Rozamiento, Deslizamiento,
Viscosidad, Fricción, etc.
Perdidas por:
Dispersión de flujo, Histeresis
magnética, Resistencia eléctrica,
Calor, etc.
(Calor,
deformaciones
mecánicas)
Fig. 5.2 Proceso de transformación de energía
5.5 Componentes de una Turbina de Río
Para que una Turbina de Río pueda realizar la conversión de la energía cinética del río en
energía eléctrica para consumo humano, requiere de un conjunto de componentes tales
como: El rotor, las palas del rotor, la transmisión, el generador, el tablero de control, el
regulador de carga, el banco de baterías y el convertidor de corriente alterna en continua
(diodos rectificadores)
5.5.1 El Rotor
Es el componente más importante de la Turbina, su función es extraer del río una fracción
de su energía cinética convirtiéndola en energía mecánica que será entregada luego a un
generador eléctrico. El Rotor puede estar constituido por dos o tres palas con sección
transversal en forma de perfil aerodinámico. Uno de los problemas más significativo en
términos de la confiabilidad y larga duración de los rotores es el problema general de la
fatiga. Las uniones son particularmente el foco de los problemas de fatiga local acelerados
por la vibración que aparece cuando hay embalamiento.

a) Rotor de eje horizontal
Si el área barrida transversalmente es perpendicular a la horizontal:
A = π x (D2/4) (m2)
Fig. 5.2 Rotor de Eje horizontal
Siendo D el diámetro del circulo barrido por las palas (m), por lo que la potencia
disponible será:
P
×
P
×
37
P = (1/8) x ρ x π x D2
x v3
x Cp (W) (5.1)
Donde:
Cp = coeficiente de potencia del rotor de la turbina ó eficiencia del eje de la turbina,
adimensional (0 ≤ Cp ≤ 0.592)
P = Potencia en el Eje de la Turbina, (W).
Para propósitos de calculo del diámetro de las palas del rotor, la potencia de diseño será
aquella potencia de salida del generador (Pg).
Entonces:
Pg = P x ηg x ηtr (5.2)
Donde:
Pg = Potencia de salida del generador, (W).
ηtr = eficiencia de la transmisión, (adimensional).
ηg = eficiencia del generador, (adimensional).
Luego, al reemplazar en la Ecuación 5.2:
Pg =(1/8) x ρ x π x D2 x v3 x Cp x ηg x ηtr (5.3)
Despejando el Diámetro (m):
(5.4)
o
(5.4 a)
g
P g tr
8
= 3
v C
D
ρ × π × × × η × η
g
P g tr
2
= 3
v C
R
ρ × π × × × η × η

b) Rotor de Eje inclinado
Si el rotor es de eje inclinado con respecto del nivel del agua del río, entonces el área
barrida perpendicular a la dirección de la corriente del río será:
A = π x(D2/4) xCos(θ) (m2)
Fig. 5.3 Rotor de Eje inclinado
Donde: θ es el ángulo formado por el eje de la turbina y el nivel del agua (grados
sexagesimales).
Entonces, la potencia disponible será:
D ×
P
= 3
8
P g tr v Cos C
ρ ×π × × θ × ×η ×η
R ×
P
= 3
2
P g tr v Cos C
ρ ×π × × θ × ×η ×η
38
P = (1/8) x ρ x π x D2
x Cos(θ) x v3
x
Cp (W)
Sustituyendo en 5.2:
Pg =(1/8) x ρ x π x D2
x v3
x
Cos(θ) x Cp x ηg x ηtr (W)
Despejando el Diámetro (m):
...(5.5)
o
...(5.5 a)
30°
v0 = vriocos30° r
30°
30° vrio
r H mínimo = 1.75 m
vrio sen30°
Fig. 5.4 Esquema de la Turbina de Río

5.5.2 Las palas o alabes del rotor
Son los elementos encargados de extraer parte de la energía cinética del río y transformarla
en energía mecánica en el eje de transmisión a través del giro de las mismas palas.
a) Dimensionamiento del alabe de la turbina
Para los alabes de la Turbina de Río, generalmente se usan perfiles estándares como lo son
los perfiles NACA. Asimismo, debido a la alta velocidad que requieren para ser acoplados
a los generadores eléctricos, se hace necesario hacer un calculo hidrodinámico cuidadoso y
su calculo se hace en forma iterativa y sección por sección para diferentes posiciones del
alabe, a lo largo del radio. Sin embargo, con buena precisión y para fines prácticos se
pueden usar las ecuaciones de la teoría del diferencial de pala antes expuestos, y que para
el caso de pequeñas maquinas son lo suficientemente precisas. Esta teoría del diferencial
de pala simplificada se utiliza cuando el requerimiento de potencia no es muy grande y la
velocidad de diseño del río no es mayor de 1.5 m/s. Para este caso, se usa una celeridad de
diseño o relación de velocidad en la punta de la pala λ0 de 5, que se convierte en un dato de
entrada. Una vez conocido el diámetro de la turbina, que resulta de la ecuación de potencia,
sigue el dimensionamiento de las palas y para esto se hace necesario tomar algunas
decisiones adicionales sobre: el número de palas a utilizar, el tipo de sección estándar que
se usará para la fabricación de la pala entre otros. Tabla 5.1
b) La Linealización del alabe
Este concepto viene siendo utilizado por los diseñadores y fabricantes desde comienzos de
la década de los 80’s (siglo pasado); que consiste en transformar tanto a la cuerda C del
alabe como al ángulo (β) en parámetros lineales dependientes de la posición del radio.
Cuando se realizan los cálculos se puede notar que el ángulo del alabe tiene una torsión a
lo largo del radio. Del mismo modo, la cuerda hace que las secciones del alabe no varíen
uniformemente a lo largo del radio, lo cual conlleva serias dificultades en la fabricación del
alabe cuando no se cuenta con tecnología avanzada. A fin de dar solución a las dificultades
constructivas mencionadas, actualmente se aplica el concepto de la Linealizacion de la pala
que consiste en convertir la variación del ángulo β y la cuerda C en dos rectas trazadas a
partir de los puntos r = 0.5 R y r = 0.9 R. Como resultado de la linealizacion del perfil,
cuya geometría hidrodinámica fue calculada teóricamente se obtienen nuevos valores de
β (°) y C (cm) y se los tabula. Es importante señalar que el cambio de un diseño de alabe
teórico a uno linealizado no implica una perdida significativa de potencia, esto es
explicable por cuanto el mayor aporte en la generación de potencia en el rotor se da en la
zona mas alejada de su centro ya que los cambios tanto de C como de β no son
significativos en el rango 0.5 R≤ r ≤ 0.9 R, lo contrario sucede cerca de la raíz del alabe.
Las rectas de linealización toman como puntos de paso r = 0.5R y r = 0.9R. Luego a partir
de las rectas obtenidas se procede al cálculo de la cuerda y ángulo definitivos.
c) Consideraciones sobre la Velocidad Angular de la Turbina
Los parámetros que influyen en la velocidad angular de las turbinas son:
• El tamaño del rotor, en términos del diámetro del rotor.
39

• La celeridad λ0, que se escoge a conveniencia del diseño a desarrollar. Para generar
electricidad se trabaja con valores de λ de al menos 5, mientras que para bombeo de
agua, se usan valores de alrededor de 10.
Celeridad (λ0) N°de alabes recomendados (Z)
1 6-20
2 4-12
3 3-6
4 2-4
5-8 2-3
8-15 4-2
Tabla 5.1
5.5.3 El eje de transmisión
Se cuenta con un árbol hueco de transmisión de acero galvanizado de 1.5 pulg. de diámetro
nominal el cual esta acoplado directamente al rotor, este tubo va encapsulado en otro de las
mismas características con 2.5 pulg. de diámetro nominal que sirve de soporte y
protección. Se muestra la tabla que contiene algunos diámetros comerciales para tubos de
acero galvanizado en el anexo, Tabla 1.
5.5.4 Rodamientos del Rotor
El eje del rotor debe ser sostenido en rodamientos o cojinetes que lo sostiene en la posición
correcta relativa a la corriente del río y permiten que éste gire tan libremente como sea
posible. Si se tiene que sostener el eje en cada extremo por un rodamiento montado sobre
una estructura, al menos uno de los rodamientos debe permitir algún movimiento axial para
soportar la flexión de la estructura y ambos deben permitir algún desajuste para compensar
los errores del montaje.
El rotor Propulsor de eje inclinado tiene un rodamiento por encima del agua por lo que es
conveniente un cojinete de una sola hilera de bolas. El rodamiento utilizado es del tipo auto
alineado y sellado o montado en una polea de hierro fundido tan comúnmente utilizado en
maquinaria agrícola. Este rodamiento proporciona una ubicación axial para el eje del rotor,
además conduce el empuje axial hacia el rotor. Además, se tiene un rodamiento en el otro
extremo del eje ubicado dentro del agua, el cual presenta las mismas características que el
anterior rodamiento.
5.5.5 La Transmisión
Es el elemento encargado de transmitir la potencia mecánica del rotor al generador
eléctrico. Su función consiste en elevar la velocidad del rotor desde unos cuantos rpms
hasta velocidades de cientos rpms que son las requeridas usualmente por los generadores
comunes. Como elementos de transmisión se utilizan fajas y poleas.
Se dispone de una fracción de la energía de la corriente del río extraída por el rotor de la
turbina en el eje que gira el cual ejerce un torque (o fuerza que la hace rotar) en contra de
una carga. Las fajas planas montadas sobre superficies convexas de la polea son de difícil
desgaste, no son muy afectados por el sol y la lluvia y toleran un desajuste. La eficiencia
40

de la transmisión por faja plana para nuestro caso es alrededor del 85 %, dando un
alineamiento razonable del eje.
5.5.6 El Generador Eléctrico
Es el componente productor de la energía eléctrica que se acopla directa o indirectamente
al eje de la turbina. Es la parte encargada de transformar la energía mecánica recibida por
el rotor en energía eléctrica útil.
Existen dos tipos de generadores, en general, los de corriente alterna CA y los de corriente
continua CC, siendo mas usados los de CA debido a que trabajan bien a distintas rpms,
mientras que los de CC necesitan de rpms casi constantes y altas velocidades de rotación lo
cual no es muy fácil de conseguir con una Turbina de Río debido a la naturaleza variable
de la velocidad del río que provoca también la variación de la velocidad de giro del rotor.
a) Características de los generadores
• Voltaje
En nuestro medio se venden generadores monofásicos con voltajes de salida de 12, 24, 120
y 240 V, y generadores trifásicos que utilizan 240/415 V. Cuando no se considera el uso de
transformadores de voltaje, entonces los equipos y los aparatos que se conectaran al
sistema deberán ser compatibles en voltaje.
• Perdidas por conversión de energía
Esto se debe a que cada componente del sistema pierde energía en forma de fricción, calor,
ruido, etc. La eficiencia de los generadores para producir energía útil varia entre 60% para
pequeños generadores de corriente alterna, 80% para rangos entre 5 – 10 Kw. y 90% para
equipos mayores a 50 Kw.
• Potencia de salida
Es la potencia que queda luego de haber considerado todas las perdidas en el sistema, está
en función de la eficiencia del equipo completo. Conociendo la eficiencia de los
generadores, se puede predecir con aproximación la potencia de salida del generador que
se desea utilizar. Sin embargo, estos datos deben ser suministrados por el proveedor de
estos equipos al momento de su venta.
• Factor de potencia (cosφ)
Si el circuito externo es solamente resistivo, entonces la corriente y el voltaje se hallan en
fase, el valor de uno es directamente proporcional al del otro y el factor de potencia es
cosφ = 1. Ya que el voltaje y la corriente varían con el tiempo, en la siguiente expresión se
trata del valor promedio de la potencia de salida del generador.
41
P0 = E0 x I0
Donde: P0 = Potencia efectiva, (W)
= Voltaje efectivo (V)
E0
= corriente efectiva (A)
I0
Para cargas resistivas, el valor de la potencia en volt – amperios o vatios es el mismo. Por
ejemplo, si un generador de 220 V genera una corriente de 25 A, tendría una potencia de
salida de 220 V x 25 A = 5.5 Kw.

b) Generadores de Corriente Alterna
Los generadores de corriente alterna o simplemente alternadores pueden ser de tipos:
monofásicos y trifásicos. Comercialmente se pueden adquirir generadores monofásicos
para cubrir todos los rangos de potencia, mientras que los trifásicos cubren los rangos de 2
– 3 Kw. Sin embargo, la generación monofásica se utiliza en esquemas menores a 10 – 15
Kw. ya que, por debajo de esta potencia nominal, las cargas individuales representarían un
gran porcentaje del total de la capacidad del generador y balancear las cargas se tornaría
muy difícil.
Entre los generadores de velocidad constante se tiene el sincrono aplicable para potencias
medias y altas, el de inducción para potencias pequeñas y el de magnetización permanente
(imanes permanentes), para potencias muy pequeñas.
5.5.7 El tablero de Control
Cuenta con los instrumentos de medición básicos (voltímetro y amperímetro), y los
respectivos diodos rectificadores de corriente alterna en continua para 12 V.
a) El convertidor
Es el componente encargado de convertir la corriente continua proveniente de las baterías
en corriente alterna. Los dispositivos convertidores se caracterizan por su elevado costo y
por su reducida eficiencia por lo que deberían ser los más pequeños posibles. Los
convertidores pueden ser rotativos y estáticos; el rotativo o dinámico es un motor de CC
que gira a una velocidad constante y que esta conectado a un generador de CA, su
eficiencia es del orden de 50 a 75% y presenta una corriente de vacío de 15 a 20%.
El convertidor estático de estado sólido convierte la CC en CA de 60 Hz. a través de
medios electrónicos, su eficiencia es del 85% y solo lleva una corriente de vacío de 2 a 4%.
Los convertidores rotativos cuestan menos que los estáticos y cuando compiten en función
de la carga no hay mucha diferencia entre ambos en lo que respecta a perdidas. Sin
embargo, el uso de este dispositivo no es recomendable en la presente aplicación por ser de
naturaleza doméstica.
b) El regulador de carga
Es importante conocer el funcionamiento de un regulador o controlador de carga, porque
éste es necesario cuando se utilizan baterías. El controlador de carga es un dispositivo
electrónico que regula el estado de carga entre límites preestablecidos. El voltaje de las
baterías se mide y se toma como factor principal para estimar el estado de carga, además
del voltaje, algunos controladores miden la temperatura de la batería. Es muy importante el
uso de un controlador de carga para incrementar la vida útil de las baterías.
c) La batería
Es la parte encargada de almacenar la energía eléctrica producida por el generador en
forma de corriente continua. Existen dos grandes tipos de baterías para el almacenamiento
de electricidad, la de plomo – ácido y la batería alcalina (tanto la de níquel – hierro como la
de níquel –cadmio)
42

5.6 Selección del Rotor
La función del rotor de la turbina es convertir tanto como sea posible del flujo la energía
cinética a través de este en potencia útil del eje. Hay dos tipos básicos de rotor que operan
bajo diferentes principios: Las maquinas que tienen sus superficies efectivas moviéndose
en la dirección de la corriente y que son empujados por el arrastre del agua (resistencia al
avance), por ejemplo una rueda hidráulica y las maquinas que tienen sus superficies
efectivas moviéndose a un ángulo de la dirección del agua y que opera bajo fuerzas de
sustentación, por ejemplo el rotor de propulsión (o de hélice) y el rotor Darrieus como lo
muestran las Figuras en varios dispositivos alternativos.
Mínimo de 4 palas Área de barrido = s x d
Profundidad requerida = 2.1 m s = 1.25 m, d = 2.2 m
R.P.M a velocidad de 1 m/s = 13.5 As = 2.72 m2
Mínimo de 4 palas Área de barrido = s x d
Profundidad requerida = 2.1 m s = 2.2 m, d = 1.25 m
43

R.P.M a velocidad de 1 m/s = 32 As = 2.72 m2
Mínimo de 3 palas Área de barrido = (π/4) x d2 x Cosθ
Profundidad requerida =1.75 m θ = 30°, d = 2 m
Rotor propulsor de eje horizontal
Mínimo de 3 palas Área de barrido = (π/4) x d2
Profundidad requerida = 3 m d = 1.86 m
44

Mínimo de 3 palas Área de barrido = (π/4) x d2 x Cosθ
Profundidad requerida =2.9 m θ = 20°, d = 1.92 m
R.P.M a velocidad de 1 m/s = 25.5 As = 2.72 m2
Mínimo de 4 palas Área de barrido = (π) x (d2/8) – 0.1 d
Profundidad requerida = 2.1 m d = 2.76 m
Fig. 5.5 Esquemas de Rotores de Turbinas alternativas
Las diferentes turbinas alternativas de la Fig. 5.5 muestran las dimensiones y la
profundidad del agua requerida para cada uno de los rotores para producir la potencia de
salida que se muestra. Por comparación se asume que todos los rotores mostrados tienen el
mismo coeficiente de potencia pero que de los diseños probados por ITDG el rotor de
propulsión fue el más eficiente. La Tabla 5.2 muestra los criterios pertinentes por los
cuales se podrían seleccionar los tipos de rotores. Es así que la turbina a propulsor de eje
inclinado es el diseño de rotor mas apropiado probado y comprobado para maquinas
debajo de 1 Kw. de potencia en el eje.
5.6.1 Materiales para la Construcción del Rotor
Se ha empleado mucho tiempo y esfuerzo en la investigación de los diferentes materiales
para la construcción del rotor. Durante este periodo han sido probados los siguientes
materiales:
• Acero Inoxidable
• Aleación de Aluminio Sólido.
• Madera Noble (Dura) laminada revestida con plástico reforzado de fibra de vidrio.
• Madera Noble sin tratamiento.
• Concreto Armado (a) Sin tratamiento, (b) Pintada, (c) Forrada con una lamina de
aleación de aluminio.
De todas estas alternativas, todas han sido probadas satisfactoriamente en la parte
estructural excepto el de la madera sin tratamiento, la cual se deforma y se raja en el agua.
A partir del punto de vista del funcionamiento el acabado superficial es critico, y cualquier
deterioración causa una reducción drástica de la potencia en el eje. Los únicos materiales
que mantuvieron su acabado superficial y gran nivel de funcionamiento fueron las de acero
inoxidable y las aleaciones de aluminio. Es esencial eliminar todas las huellas de pintura y
del imprimante del metal, puesto que el contacto entre el imprimante y el agua puede
originar una seria corrosión en la superficie.
45

5.7 Selección del Lugar
Las turbinas de corriente de río son una tecnología especifica del lugar, además el diámetro
del rotor de la maquina dependerá de la velocidad de la corriente del río. Es necesario
inspeccionar el lugar sugerido para la maquina para proporcionar la siguiente información
básica:
• La máxima y mínima velocidad de la corriente del río para los meses que la
46
maquina será utilizada.
• La mínima profundidad del río en la posición donde la turbina operara y la mínima
profundidad en la orilla del río. Riesgos medioambientales tales como escombros
flotantes, circulación del río, etc.
5.7.1 Mínima Velocidad de Corriente Útil
Para extraer una cantidad dada de potencia la maquina se vuelve más grande a medida que
la velocidad de corriente disminuye. Una maquina a una velocidad de corriente de 0.5 m/s
tendría que ser ocho veces el tamaño de una maquina a una velocidad de corriente de 1 m/s
para producir la misma potencia en el eje. Como se puede ver en la Fig. 5.6, la mínima
velocidad de corriente útil es la de diseño e igual a 1 m/s.
5.7.2 Profundidad Mínima Útil
La profundidad requerida del agua será menor en velocidades de corrientes más rápidas
debido al área reducida de barrido (es decir un rotor más pequeño) apropiado para la
maquina. En una velocidad de corriente de 1.8 m/s se requiere una profundidad del agua de
1.6 metros para extraer una potencia hidráulica de salida de 800 Watts de la maquina.
De lo anterior podemos concluir que una corriente de agua debe tener una velocidad de al
menos 0.8 m/s y una profundidad de al menos 1.75 metros antes de que se puedan extraer
cantidades convenientes de potencia por turbinas que operan en corriente libre.
5.8 Sistema de Anclaje
El sistema de anclaje a la maquina en la corriente del río cuando éste esta funcionando y
permite que esta sea fácilmente traída o regresada a la orilla para mantenimiento. La
reacción del agua en las quillas o timones proporciona la fuerza necesaria para mantener a
la turbina en la corriente. Para proporcionar la fuerza, las quillas deben ser mantenidas en
un ángulo a la dirección del flujo y esto se hace dividiendo el cable de amarre delante de la
maquina y uniendo un extremo del estribo en cada lado del centro de arrastre. Alterando la
longitud relativa a los cables es posible ajustar la distancia de la turbina de la orilla. El área
de la quilla debe ser al menos tan grande como el área de barrido del rotor para evitar que
el pontón tenga que ser colocado en un ángulo grande a la dirección de la corriente el cual
disminuirá el área efectiva de barrido del rotor.
Si los cables son arreglados correctamente la turbina puede ser fácilmente traído o
empujado hacia la orilla por medio de la soga o cable de control. Jalando esto moverá las
quillas paralela a la corriente y la maquina se dejara llevar por la corriente despacio hacia
la orilla. Si el agua cerca de la orilla es superficial primero será necesario elevar el rotor.
La maquina es regresada a su posición en el río simplemente empujando el extremo aguas
arriba del pontón en la corriente.

Tabla 5.2
Comparación de Rotores de Turbinas Alternativas
Economía de los Velocidad de Facilidad de Apropiado Posición de Capacidad
Tipo de Rotor materiales con salida Construccion para Rios los Rodamientos para evitar Comentarios
marco de apoyo Superficiales desechos
Rueda Hidraulica Gran cantidad de materiales usados
Flotante Muy cara Muy baja Muy fácil Muy apropiado Excelente Muy mala para una una potencia de salida comparable,
no probado por ITDG
Darrieus de Eje Accesible Medianamente Difícil Apropiado Buena Buena Mas conveniente para maquinas mas grandes
Vertical buena por encima de 1 Kw de Potencia del Eje
Darrieus de Eje Medianamente Ideal Medianamente Apropiado No recomendable Muy buena Problemas de Rodamiento y de arranque de
Horizontal económica difícil Potencia detuvieron el desarrollo de este rotor
Propulsor de Eje Económica Buena Fácil Apropiado Buena Buena Actualmente este rotor es la mejor eleccion
Inclinado para maquinas con potencia en el eje menores de 1 Kw
Propulsor de Eje Económica Muy buena Fácil No tan apropiado No recomendable Muy buena No probado por ITDG debido a la anticipacion de problemas
Horizontal en el rodamiento de las pruebas de los ejes horizontales Darrieus
Rotor dePropulsor Barata Buena Fácil Apropiado Buena Muy buena Puede ser lamejor eleccion una vez que sea completada las

POTENCIA EN EL EJE DEL ROTOR vs VELOCIDAD DE LA CORRIENTE DEL AGUA
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8
VELOCIDAD DE LA CORRIENTE DEL AGUA (m/s)
Fig. 5.6 Grafico de la Potencia vs. Velocidad de río
Área de Barrido = 2.72 m2
Coeficiente de Potencia (Cp) = 0.35
1600
1400
1200
1000
800
600
400
200
0
POTENCIA EN EL EJE DEL ROTOR
(Watts)
5.9 Eficiencia Total y Perdidas en una Turbina de Río
a) Eficiencia Total del Sistema (ηtotal )
ηtotal = Cp x ηtr x ηg … (5.6)
Donde:
Cp = Coeficiente de Potencia
ηtr = Eficiencia de la transmisión
ηg = Eficiencia del generador
b) Perdidas en una Turbina de Río
A la entrada del rotor (ΔP1)
PDisp = (1/2) x ρ x A x v3 = (1/8) x ρ x π x D2
Curva de
Potencia
x Cos(θ) x v3, PDisp = Potencia disponible del
49
río.
Peje = PDisp x Cp = (1/8) x ρ x π x D2
x Cos(θ) x v3 x Cp, , Peje = Potencia en el eje de
transmisión
Entonces: ΔP1 = PDisp – Peje = PDisp – PDisp x Cp = PDisp (1 – Cp) (5.7)
En la transmisión (ΔP2)
Peje = PDisp x Cp , Peje = Potencia en el eje de transmisión
Peg = PDisp x Cp x ηtr , Peg = Potencia a la entrada del generador
Entonces: ΔP2 = Peje – Peg = PDisp x Cp – PDisp x Cp x ηtr = PDisp x Cp (1 – ηtr) (5.8)
En el generador
Peg = PDisp x Cp x ηtr , Peg = Potencia a la entrada del generador
Psg = PDisp x Cp x ηtr x ηg , Psg = Potencia a la salida del generador
Luego: ΔP3 = Peg – Psg = PDisp x Cp x ηtr– PDisp x Cp x ηtr x ηg = PDisp x Cp x ηtr (1 –ηg) (5.9)

6. RESULTADOS
Este capítulo se refiere a la definición de los parámetros tecnológicos para el diseño de
ingeniería de la Turbina de Río.
6.1 Del Diseño Conceptual
En lo tecnológico queda conceptualmente definido a diseñar la Turbina de Río con las
siguientes características:
a) Máquina “lenta” y con baja velocidad de diseño, ello permite más horas de trabajo
al año, este criterio afecta especialmente el diseño de la turbina el cual tendrá una
vida útil mas larga.
b) Fabricación en serie, siendo para ello lo más conveniente el uso de fibra de vidrio
para los alabes (palas), ya que se puede trabajar con modelos y moldes que facilitan
su producción en serie.
c) Generador eléctrico de imanes permanentes, la principal ventaja de este tipo de
generadores es que trabaja en un amplio rango de velocidades de giro y por lo tanto
se acoplan muy bien con las turbinas de río las cuales giran acorde a la velocidad
del río existente en la zona.
d) Simplicidad para la instalación, operación y mantenimiento.
e) Almacenamiento de la energía generada, utilizando baterías automotrices de 12V
por ser las más comerciales y baratas.
f) Se debe tener en cuenta todas las facilidades de instalación y la necesidad de la
menor intervención posible de personal especializado en el montaje de la turbina,
de tal forma que pueda ser instalado por agentes locales.
6.2 Del Diseño de Ingeniería
El diseño de esta máquina fue desarrollado utilizando las ecuaciones aerodinámicas
correspondientes, utilizando perfiles estandarizados para la sección de los alabes (palas)
y la necesaria compatibilidad entre los parámetros de la turbina con los del generador.
6.2.1 Cálculo del Diámetro del Rotor
Para este calculo se utilizó la ecuación de potencia de las turbinas de río con eje inclinado.
D ×
P
= 3
8
P g tr v Cos C
ρ ×π × × θ × ×η ×η
R ×
P
= 3
2
P g tr v Cos C
ρ ×π × × θ × ×η ×η
50
P =(1/8)x ρ x π x D2 x v3 x
Cos(θ) x Cp x ηg x ηtr ...(1)
(5.5)
(5.5a)
Donde: D : Diámetro del rotor de la turbina de río, (m).
P : Potencia de diseño de la turbina, (W).
ρ : Densidad del agua, 1000 kg/m3 a nivel del mar.
V : Velocidad del río, (m/s).
Cp: Coeficiente de potencia, (adimensional).
ηg: Eficiencia del generador, (adimensional).

θ : es el ángulo formado por el eje de la turbina y el nivel del agua, (°).
Utilizando la ecuación de potencia (5.5), con un Cp = 0.35, velocidad del río igual a la
velocidad de diseño de 1 m/s, densidad del agua de 1000 kg/m3, potencia de diseño de 250
W a la salida del generador y una eficiencia del 66% para el generador (valor aceptable en
pequeños generadores de imanes permanente), y un ángulo de inclinación con respecto al
nivel del agua de 30° se obtiene un diámetro de 2 m.
VELOCIDAD (m/s) RADIO (m) DIAMETRO (m)
0.5 2.74 5.47
0.6 2.08 4.16
0.7 1.65 3.30
0.8 1.35 2.70
0.9 1.13 2.27
1 0.97 1.93
1.1 0.84 1.68
1.2 0.74 1.47
1.3 0.65 1.31
1.4 0.58 1.17
1.5 0.53 1.05
Tabla 6.1
⎞
λ 0 60
51
N d
VT
ω π
⋅ ⋅
V
60 V
0 0 0 r
V
⋅
= = =
N ⎛
⋅ ⋅
V
λ ⎟⎠
⎜⎝
⋅
=
d
π
Además:
(6.1)
Donde: N: Velocidad de giro de la turbina de río, r.p.m.
VT: Velocidad tangencial al extremo de la pala, m/s
V0: Componente de la velocidad de diseño, m/s
λ: Celeridad de diseño, adimensional.
De la ecuación (2), seleccionando el valor de 5 para la celeridad de diseño, se obtiene la
velocidad de giro de 42.74 r.p.m.
Radio (m) Diámetro (m) Velocidad (m/s) V0 (VrioxCos30°) w (rad/s) n (r.p.m.)
2.74 5.47 0.50 0.43 0.79 7.56
2.08 4.16 0.60 0.52 1.25 11.92
1.65 3.30 0.70 0.61 1.83 17.52
1.35 2.70 0.80 0.69 2.56 24.47
1.13 2.27 0.90 0.78 3.44 32.84
0.97 1.93 1.00 0.87 4.48 42.74
0.84 1.68 1.10 0.95 5.68 54.24
0.74 1.47 1.20 1.04 7.06 67.42
0.65 1.31 1.30 1.13 8.62 82.36
0.58 1.17 1.40 1.21 10.38 99.12
0.53 1.05 1.50 1.30 12.33 117.78
Tabla 6.2

El valor seleccionado para la celeridad de diseño, es un valor moderado, conveniente para
zonas de regímenes de velocidades de río moderados, como es el caso de la mayoría de
zonas de posible aplicación de esta turbina, se puede considerar también como un valor
conservador.
6.2.2. Cálculo de la sección del alabe y selección del perfil
Para el cálculo de la sección del alabe se utilizaron las siguientes ecuaciones
52
⎞
⎛
2
arctan 1 ...(6.3)
3
⎟ ⎟⎠
⎜ ⎜⎝
= ⋅
r λ
φ
r o
( ) 8 1 cos ...(6.4)
C r
⋅ ⋅ ⋅ −
Z ⋅
C
l =
π φ
β =φ −α ...(6.5)
...(6.2)
R
r
⋅
=
λ
λ
Donde:
λr = Celeridad local para el radio r, adimensional
λο = Celeridad de diseño, adimensional
r = Distancia del centro del rotor a la sección evaluada, cm.
R = Radio de la turbina, cm.
φ = Angulo formado por la velocidad relativa con el plano de giro o rotación del
rotor,°.1
C = Cuerda de la sección del alabe, cm.
Z = Número de alabes o palas, adimensional
Cl = Coeficiente de sustentación del alabe, adimensional
β = Angulo formado por el alabe con el plano de giro o rotación, °.
α = Angulo de ataque, depende del perfil seleccionado, °.
Utilizando las ecuaciones (6.2), (6.3), (6.4) y (6.5), para una turbina tripala, α = 4° y
Cl = 0.8, ambos valores tanto el ángulo de ataque como el coeficiente de sustentación se
obtienen de la gráfica Cl vs Cd del perfil seleccionado previamente, para presente caso, es
el NACA 4412. Para diferentes valores de radio “r”, se obtiene los valores del ángulo de
posición y la longitud de cuerda respectivas.
Los resultados de los cálculos indicados nos dan valores variables no lineales, tanto para la
cuerda como para ángulo de posición, lo cual hace complicado el proceso de fabricación de
los alabes, para simplificar esto se adopta el concepto de linealización del alabe Se ha
seleccionado estándar NACA 4412 por su buen coeficiente de sustentación, su facilidad
para la fabricación y porque tiene una sección relativamente gruesa que permite soportar
los esfuerzos en la raíz del alabe, aunque esta rigidez tiene que ver también con los
materiales que se utilizan.
1 Las Ecuaciones 6.3 y 6.4 se obtienen a partir del análisis de la Teoría de la Turbina Eólica.

Sección Radio (cm) Lambda Fi (°) Beta (°) Cuerda (cm)
1 25 1.25 25.77 21.77 26.04
2 30 1.50 22.46 18.46 23.83
3 35 1.75 19.83 15.83 21.73
4 40 2.00 17.71 13.71 19.85
5 45 2.25 15.97 11.97 18.20
6 50 2.50 14.53 10.53 16.76
7 55 2.75 13.32 9.32 15.50
8 60 3.00 12.29 8.29 14.40
9 65 3.25 11.40 7.40 13.43
10 70 3.50 10.63 6.63 12.58
11 75 3.75 9.95 5.95 11.82
12 80 4.00 9.36 5.36 11.15
13 85 4.25 8.83 4.83 10.54
14 90 4.50 8.35 4.35 10.00
15 95 4.75 7.93 3.93 9.50
16 100 5.00 7.54 3.54 9.05
Tabla 6.3
6.2.3 De la linealizacion del alabe
a) Linealizacion de la Cuerda
Se linealizará las cuerdas y los ángulos de pala entre r = 0.5 R y r = 0.9 R
Se sabe que: C = α1r + α2 .... Ecuación de la Cuerda Linealizada
Porcentaje( %) r ( cm ) Cuerda ( cm )
50 50 16.76
90 90 10
Luego : C50 = α1r50 + α2 ... ( 1 ) C90 = α1r90 + α2 ... ( 2 )
Al reemplazar los valores en ( 1 ) y ( 2 ), se obtienen:
α1 = - 0.169 y α2 = 25.21
Luego, al reemplazar estos valores en la Ecuación de la Cuerda Linealizada, se obtiene:
C = - 0. a169 r + 25.21
b) Linealizacion del ángulo beta
Se sabe que: β = α3r + α4 ... Ecuación del ángulo Beta Linealizado
Porcentaje( %) r ( cm ) Beta ( ° )
50 50 10.53
90 90 4.35
Luego : β50 = α3r50 + α4 ... ( 3 ) y β90 = α3r90 + α4 ... ( 4 )
53

Al reemplazar los valores en ( 3 ) y ( 4 ), se obtienen:
α3 = -0.154 y α4 = 18.261
Luego, al reemplazar estos valores en la Ecuación del Angulo Beta Linealizado, se obtiene:
Para diferentes valores del porcentaje de radio, se obtiene la siguiente tabla con los valores
de las Cuerdas Linealizadas y de los Ángulos Betas Linealizados:
Sección Radio (cm) Lambda Fi (°) Beta (°) Cuerda (cm) Beta Line (°) Cuerda L. (cm)
1 25 1.25 25.77 21.77 26.04 14.40 20.98
2 30 1.50 22.46 18.46 23.83 13.63 20.14
3 35 1.75 19.83 15.83 21.73 12.85 19.29
4 40 2.00 17.71 13.71 19.85 12.08 18.45
5 45 2.25 15.97 11.97 18.20 11.31 17.60
6 50 2.50 14.53 10.53 16.76 10.53 16.76
7 55 2.75 13.32 9.32 15.50 9.76 15.91
8 60 3.00 12.29 8.29 14.40 8.99 15.07
9 65 3.25 11.40 7.40 13.43 8.22 14.22
10 70 3.50 10.63 6.63 12.58 7.44 13.38
11 75 3.75 9.95 5.95 11.82 6.67 12.53
12 80 4.00 9.36 5.36 11.15 5.90 11.69
13 85 4.25 8.83 4.83 10.54 5.13 10.84
14 90 4.50 8.35 4.35 10.00 4.35 10.00
15 95 4.75 7.93 3.93 9.50 3.58 9.15
16 100 5.00 7.54 3.54 9.05 2.81 8.31
Tabla 6.4
Radio (cm) Cuerda (cm)
Fig. 6.1
54
β = - 0.154 r + 18.261
Grafico de las Cuerdas
40
30
20
10
0
-10
-20
-30
-40
0 20 40 60 80 100
Cuerda no
linealizada
Cuerda no
linealizada
Cuerda Linealizada
Cuerda Linealizada

Grafico de los Angulos Beta
Fig. 6.2
80
60
40
20
0
-20
-40
-60
6.2.4 De la Eficiencia total y perdidas del sistema
a) De la Eficiencia total
De la Ec. (5.6):
ηtotal = Cp x ηtr x ηg
Cp = 0.35 , ηtr = 0.85 , ηg = 0.66
Entonces: ηtotal = 0.35 x 0.85 x 0.66
ηtotal = 0.19 (19%)
b) De las Perdidas
A la entrada del rotor
De la Ec(5.7):
ΔP1 = PDisp – Peje = 1360.35 W – 476.12 = 884.23 W
En la transmisión
De la Ec(5.8):
ΔP2 = Peje – Peg = 476.12 W – 404.70 = 71.42 W
En el generador
De la Ec(5.9):
ΔP3 = Peg – Psg = 404.7 – 267.1 = 137.6 W
55
-80
0 20 40 60 80 100
Radio (cm)
Angulos Beta (grados )
Angulo Beta no
linealizado
Angulo Beta no
linealizado
Angulo Beta
Linealizado
Angulo Beta
linealizado

ΔP2 = 71.42 W
Fig. 6.4 Preparación del molde con fibra de vidrio
56
ΔP1 = 884.23 W
Ptotal = 1360.35 W PT = 476.12 W
ΔP3 = 137.6 W
Pg = 404.7 W PE = 267 W
Fig. 6.3 Gráfico de Sankey que representa las perdidas en el grupo
turbina – generador
6.2.5 De la Fabricación del Alabe
El diseño en general y los procesos de fabricación de la turbina de río han considerado dos
aspectos fundamentales:
a) Un diseño que permita la construcción de la máquina en pequeños talleres
b) Que a pesar de ser fabricados en pequeños talleres, debe permitir su fabricación en serie
o al menos algunos componentes en serie.
De este modo, se han fabricado modelos (en madera) y moldes del alabe (en fibra de vidrio
y aluminio). De igual forma se prepararon moldes para facilitar la fabricación del
generador que permitan una producción en serie.

Fig. 6.5 Conformación del alabe
Fig. 6.6 Molde y alabes en fibra de vidrio terminados
6.2.6 Del Generador Eléctrico
El generador eléctrico que se utiliza es de imanes permanentes, su elección se debe
principalmente al hecho de que este tipo de generadores trabajan muy bien a velocidades
de giro variables y por lo tanto compatibilizan con las velocidades de giro que se pueden
obtener en una Turbina de Río y además son para bajas potencias.
Para el diseño del generador de imanes se consideraron los siguientes parámetros:
• Velocidad nominal igual a la de la turbina (360 r.p.m.)
• Ocho pares de imanes
• Generación de corriente alterna y rectificada a través de diodos a corriente continua
57

• Poco peso y fácil construcción (aproximadamente 15 Kg.)
Fig. 6.7 Fabricación del generador de imanes (bobinas e imanes)
Algunos aparatos y equipos, como los focos, los calentadores y las herramientas eléctricas
pueden funcionar con corriente continua. Sin embargo, la mayoría de los aparatos
electrónicos como los tocadiscos y los televisores están diseñados para corriente alterna y
para estos será necesario emplear algún tipo de alternador.
Tanto en el diseño de la turbina como del generador se han tenido en cuenta los elementos
de ensamble con los otros componentes. Los alabes van unidos empernados en la periferia
del rotor del generador.
6.2.7 Ensayos de Campo
Para los ensayos de campo se instalo una Turbina de Río prototipo en la comunidad
Paraíso, en el Distrito de Mazan, los resultados obtenidos se pueden observar en la Fig. 6.8.
los datos han sido ajustados a una ecuación potencial con un exponente cercano a 3
(2.8366).
Potencia a la Salida del Generador vs Velocidad del Rio
Fig. 6.8
58
1600
1400
1200
1000
800
600
400
200
0
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8
Velocidad del Rio (m/s)
Potencia a la Salida del Generador (W)
Curva de
Potencia
y = 266.5 x2.8366

7. COSTOS DE FABRICACIÓN DE LA TURBINA
Se presentan los costos de fabricación de la turbina que incluyen al rotor y a las palas, al
sistema de transmisión, los rodamientos, las fajas y poleas planas, el generador (de imanes
permanentes), el tablero de control del sistema, el regulador de carga y finalmente el costo
de la balsa flotante y el Sistema de Amarre.
7.1 Rotor axial
El rotor esta constituido por los siguientes elementos:
• El rotor propiamente dicho, que consta de tres alabes o palas fabricadas en una
59
combinación de fibra de vidrio y resina.
• Dos platos de sujeción en acero inoxidable para el montaje de los alabes.
Se obtuvo la cotización de los moldes de los alabes y del rotor a cargo de la empresa
Tepersac quienes nos alcanzaron los siguientes valores:
Descripción Cantidad Costo Unitario US$ Total US$ sin IGV
Alabes de fibra de
3
50
150
vidrio y resina
Platos de sujeción
en acero inoxidable
2 50 100
7.2 La Transmisión
7.2.1 El Árbol de transmisión
El árbol de transmisión esta constituidos por los siguientes elementos:
• Dos tubos de acero galvanizado de 1.5” y 2.5”de diámetro nominal respectivamente. El
primero esta acoplado directamente al rotor y además va encapsulado en el segundo
que tiene las mismas características, y que además sirve de soporte y protección.
Tubo de acero
1 20 20
galvanizado de 1.5 ”
Tubo de acero
galvanizado de 2.5 ”
1 30 30
7.2.2 Componentes intermedios de transmisión
Son componentes que se ubican entre el árbol de transmisión y el generador. Esta
constituido por los siguientes elementos:
• Rodamientos de tipo auto alineado.
• Poleas y fajas planas, accesorios (llámese pernos, etc)
Rodamientos 2 80 160
Poleas y fajas,
2 50 100
accesorios

7.3 Generación de Energía
7.3.1 Generador de Imanes Permanentes
El Generador de Imanes Permanentes es un generador trifásico comercial fabricado por la
ONG ITDG – Perú de neodimio ferritico, que consta de 8 pares de polos, doble conexión
en estrella y eficiencia del 66%
60
Generador de Imanes
Permanentes
1 300 300
7.3.2 Tablero de Control
Cuenta con los instrumentos de medición básicos (voltímetro y amperímetro) y los
respectivos diodos rectificadores de 12 V y 25 A cada uno, además de cableado trifásico.
Tablero Electrónico de
Control
1 200 200
7.3.3 Regulador de Carga
Este dispositivo se encarga de controlar los limites de carga de la batería.
Regulador de carga 1 100 100
7.4 Soporte del Sistema
7.4.1 Balsa Flotante
De fabricación local, también se le denomina peque peque.
Balsa flotante de madera de
5 m
1 800 800
7.4.2 Sistema de Amarre
Se dispone de un sistema de amarre que consta de un poste, accesorios como sogas o
cables para la fijación del mismo.

61
Poste de acero para fijación
del sistema, accesorios
1 100 100
7.5 Costo total del grupo turbina – generador
El costo total del grupo turbina – generador es:
Descripción Subtotal US$ Total US$ con IGV
Rotor axial
3 Alabes de fibra de vidrio y 2
platos de sujeción de acero.
250
297.5
La transmisión
2 tubos de acero galvanizado, 2
rodamientos, 2 poleas y fajas.
310
368.9
Generación de Energía
1 Generador de Imanes Permanentes
1 Tablero Electrónico de Control y
un Regulador de carga
600
714
Soporte del Sistema
Balsa flotante de madera de 5 m,
Poste de acero para fijación del
sistema, accesorios.
900
1071
2451.4
La fabricación y ensamblaje del grupo turbina – generador tiene un costo de US$ 2451.4,
esto incluye el IGV (19%)

8. PLANOS DE FABRICACIÓN
Seccion 15
Seccion 14
Seccion 13
Seccion 12
Seccion 11
Seccion 10
Seccion 9
Seccion 8
Seccion 7
Seccion 6
Seccion 5
Seccion 4
Seccion 3
Seccion 2
Seccion 1
8.1 Linealizacion de la Pala
8.2 Rotor de la Turbina
62
Ø40 cm
Ubicacion de las secciones en el alabe
Talon de la pala
Seccion 16
5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm 5 cm
centro
3 palas a 120 grados c/u

CONCLUSIONES
1. Se ha logrado desarrollar y probar con éxito un prototipo de la Turbina de Río, el que
después de 6 meses de instalado viene funcionado sin ningún problema beneficiando a
los pobladores de Paraíso y comunidades vecinas con el servicio de carga de baterías.
2. Los principales componentes de la Turbina de Río (rotor, generador y otros) pueden ser
fácilmente transferidos a pequeños talleres locales. De hecho ya existe una pequeña
empresa que ha recibido esta transferencia de tecnología.
3. La selva peruana cuenta con importantes recursos hídricos para la aplicación de esta
tecnología la misma que puede satisfacer las demanda básica de energía de los
pobladores rurales de la zona que difícilmente podrían contar con un servicio de
energía en el mediano y largo plazo. Además de que las características hidrográficas de
toda esta zona se adaptan perfectamente a este sistema.
4. La organización de un Comité de Administración y Gestión ha permitido fortalecer a la
comunidad, dotándole de habilidades y destrezas en el manejo económico y en la
planificación de sus servicios.
5. La amazonía no es el único lugar en Perú donde se pueden instalar estas turbinas, basta
con encontrar ríos de muy baja pendiente y considerable velocidad (hasta de 1.5 m/s) y
así realizar el sueño de muchas familias, que es dotarse de servicios básicos y por ende
mejorar su calidad de vida.
6. La comunidad comprendió que este tipo de tecnología es una opción real para acceder
a la energía eléctrica, por tanto el entusiasmo por continuar investigando
conjuntamente con la ONG ITDG – Perú fue en aumento.
7. Durante los cortos períodos que llegó a funcionar la máquina prototipo, los pobladores
de comunidades vecinas y de Mazán recurrían a El Paraíso para recargar sus baterías,
tanto por el costo como por la rapidez del servicio.
8. El costo del servicio de cargado de baterías en comunidades vecinas había bajado
sustancialmente, en Mazán, por ejemplo el costo inmediatamente se redujo al 50%.
63

RECOMENDACIONES
1. Es necesario continuar el trabajo de investigación y desarrollo de esta tecnología,
puesto que quedan pendientes responder a importantes preguntas sobre el
comportamiento de las maquinas a largo plazo, especialmente tratándose de ríos
cuyos caudales varían fuertemente durante épocas de lluvias y estiaje.
2. El comportamiento de las maquinas frente a arrastre de sólidos flotantes de gran
tamaño (frecuentes en estos ríos), las implicancias sobre la navegación y otros
puntos deben ser también analizados.
BIBLIOGRAFÍA
• Informes y evaluaciones de campo del proyecto Small wind system for battery
64
charging.
ITDG Lima – Perú, 1998 – 2001
• Informes del proyecto conjunto con PROPERU Electrificación de un centro educativo
y una posta médica en Paraíso-Iquitos.
ITDG, Lima – Perú, 2002.
• Informe final del proyecto Turbina de Río en la amazonía, un proyecto demostrativo,
ITDG, Lima – Perú, 1999.
• Tesis para optar el grado de Ingeniero Mecánico, “Bombas de desplazamiento positivo
para molinos de viento”, Pontificia Universidad Católica del Perú.
Teodoro Sánchez C., Lima, Perú, 1986
• “Water Current Turbines (a Fieldworker’s Guide)”
Autor: Peter Garman. Intermediate Technology Publications 1986.
• “Criterio para el Diseño Aerodinámico de rotores de Aerogeneradores”
Bachiller Federico Vargas – Machuca Saldarriaga, Pontificia Universidad Católica del
Perú.
• “ Turbomaquinas” Pontificia Universidad Católica del Perú (Texto, 1978).

ANEXOS
DIAMETRO DIAMETRO REAL
COMERCIAL PULGADAS MILIMETROS
CALIBREESPESOR
65
MM.
PESO
KG/M.L.
PESO
KG/PZA
18 1.24 1.02 6.12
1 3/8" 1.315 33.4
20 0.93 0.77 4.62
18 1.24 1.16 6.96
1 1/2" 1.500 38.1
20 0.93 0.89 5.34
18 1.24 1.29 7.74
1 5/8" 1.660 42.2
20 0.93 0.98 5.88
14 1.92 2.27 13.62
16 1.54 1.83 10.98
18 1.24 1.48 8.88
2" 1.900 48.3
20 0.93 1.13 6.78
14 1.92 2.84 17.04
2 1/2" 2.375 60.3 16 1.54 2.29 13.74
18 1.24 1.85 11.10
14 1.92 3.42 20.52
3" 2.875 73.0 16 1.54 2.78 16.68
18 1.24 2.23 13.38
16 1.55 0.96 5.7
1" 1.000 25.4 18 1.25 0.77 4.6
20 0.95 0.58 3.5
Tabla 1 Diámetros comerciales para tubos de acero galvanizado
Perfil Naca 4412
10
5
0
-5
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Longitud de Cuerda (cm)
Extrados
Intrados

Tabla 2. Perfil Naca 4412
Grafico 1 Angulo de Ataque vs Coeficiente de Sustentación
en perfil Naca 4412
FOTOS
66

Foto Nº 1 Equipo donado por TES, montaje del generador
Foto Nº 2 Primer prototipo en funcionamiento
67

Foto Nº 3 Alabes del Rotor
Foto Nº 4 Generador de Imanes Permanentes
68

Foto Nº 5 Instalación actual de la turbina de río
Foto Nº 6 Sistema de TV/VHS en el Centro Educativo Paraíso, Iquitos
69

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