00 prototipoctefichadbhe4

DB HE 4 DOCUMENTO BÁSICO HE 4 CONTRIBUCIÓN SOLAR MÍNIMA DE AGUA CALIENTE SANITARIA
MEMORIA TIPO 40 VIVIENDAS, LOCALES SIN USO EN P. B. Y SÓTANO APARCAMIENTO.
30/03/2014 1/23
ANEJO MEMORIA JUSTIFICATIVA DEL DOCUMENTO BÁSICO
DB HE 4 CONTRIBUCIÓN SOLAR MÍNIMA DE AGUA
CALIENTE SANITARIA.
EDIFICIO PLURIFAMILIAR ENTREMEDIANERAS DE 40 VIVIENDAS LIBRES, LOCALES
SIN USO ESPECÍFICO EN PLANTA BAJA Y SÓTANO APARCAMIENTO.

30/03/2014 2/23
INDICE.
OBJETO
DATOS
CÁLCULO DE LA DEMANDA
CONTRIBUCIÓN SOLAR MINIMA
CRITERIOS GENERALES
DIMENSIONAMIENTO BÁSICO
SISTEMA DE DISIPACIÓN
SISTEMA DE CAPTACIÓN
GENERALIDADES
CONEXIONADO
SISTEMA DE ACUMULACIÓN SOLAR
CÁLCULO DE PÉRDIDAS
CÁLCULO DE LA CALDERA

30/03/2014 3/23
1. Objeto.
En cumplimiento de lo dispuesto por el CTE-HE4, se desarrolla la presente
documentación técnica para la implementación de una instalación de colectores
solares para producción de ACS, en un edificio de viviendas situado en
Valencia, en la calle Hernán Cortés, número 11, consta de cinco plantas más
bajos comerciales posee cuarenta viviendas, su cubierta es plana y accesible,
siendo sur-este la orientación de su fachada principal.
2. Descripción de la instalación.
La instalación se proyecta mediante conjunto de colectores solares planos de
baja temperatura de operación (inferiores a 80ºC), intercambiador, depósito de
acumulación centralizado de producción solar, circuito hidráulico de distribución
y retorno, y apoyo mediante caldera centralizada sobre segundo deposito (o
caldera instantánea individual).
La instalación de colectores solares se proyecta implantarla en la azotea del
edificio, en una área acotada y cercada, de modo que los propietarios y vecinos
de las viviendas puedan usar el resto de superficie de la azotea sin riesgo,
quedando así la instalación protegida de posibles manipulaciones de personal
no autorizado.
Azotea
Vía Publica
SUR

30/03/2014 4/23
No se contempla el diseño de las estructurillas mecánicas de soporte a los
colectores, elementos estandarizados en la industria del sector; en cualquier
caso han cumplir la norma UNE ENV 91-2-3 y la UNE ENV 91-2-4, respecto a la
carga de viento y nieve, así como deben permitir las dilataciones y retracciones
térmicas de los colectores y circuito hidráulico sin transmitirles tensión ni carga
alguna.
El campo de colectores, se dispone orientados totalmente a sur, azimut 0, y
con una inclinación del plano captador de 45º. Se disponen en varias filas
separadas un espacio e ≥ D, que se puede obtener mediante la expresión
)61( Ltg
h
D


siendo:
h altura total del colector inclinado, más el incremento de cota
producida por la estructura de sujeción.
L latitud del lugar
Los colectores a instalar se conectaran en paralelo, con retorno invertido; el
circulador proporcionará el caudal y presión para hacer efectivo la circulación
forzada para obtener el flujo de calculo (ganancias) y vencer la perdida de carga.
Para la producción del ACS, se proyecta efectuar el intercambio de calor del
primario al secundario mediante un intercambiador de placas; el agua potable
así caldeada se almacenará en un acumulador calorifugado con capacidad igual
a la demanda calculada.
Para garantizar el suministro de ACS a la temperatura operativa de
referencia 60ºC, se proyecta el apoyo en un segundo acumulador, aguas abajo
del principal y sin posibilidad de retorno al acumulador solar. Así el agua
procedente de la red urbana de aguas potables pasará primero por el
intercambiador de placas, caldeándose y de aquí al deposito ACS de producción
solar, desde aquí se suministra al edificio pasando el caudal por el segundo
deposito acumulador sobre el que actuará, en caso de que el gradiente térmico
no sea el suficiente, la caldera de combustión de gas. Este segundo acumulador
tendrá una capacidad de, al menos, el 50% del primero.
La instalación se desarrolla con un circuito primario de agua, con glicol como
anticongelante, dado que la temperatura mínima histórica es de –7ºC. Dado que
el CTE indica que se reduzca en 1ºC esta mínima, se calcula una temperatura
de –8ºC y una adición al agua del 30% de su peso de etilenglicol como
anticongelante.

30/03/2014 5/23
El circuito secundario debe ser totalmente independiente de modo que el
diseño y en ejecución se impida cualquier tipo de mezcla de los distintos fluidos,
el del primario (colectores) y el ACS preparada del secundario.
La instalación de los colectores solares se proyecta con circulación forzada
mediante circulador (electrobomba) en el circuito primario. En el circuito
secundario, para garantizar la recirculación de retorno al acumulador de apoyo,
se proyecta también la disposición de un circulador.
Dado que el fluido en el primario sobrepasara fácilmente los 60ºC, y que en
el secundario se proyecta para permitir que el agua caliente sanitaria alcance
hasta una temperatura de 60 ºC, debiendo soportar incrementos puntuales de
hasta 70ºC, se proscribe el uso de tuberías de acero galvanizado en toda la
instalación. Así mismo, obligatoriamente se prevé el total calorifugado de todo el
tendido de tuberías, válvulas, accesorios y acumuladores. Dado el cambio de
temperaturas que se producen en estas instalaciones, tanto en el circuito
hidráulico primario, colectores, como el secundario, estarán protegidos con la
instalación de vasos de expansión cerrados
Todo el circuito hidráulico se realizará en cobre, las válvulas de corte y las de
regulación, purgadores y otros accesorios será de cobre, latón o bronce; no se
admitirá la presencia de componentes de acero galvanizado. Se deberá instalar
manguitos electrolíticos entre los elementos de diferentes metales para evitar el
par galvánico.
En los circuitos primario y secundario, se prevé la utilización en diferentes
presiones de trabajo, con gradiente ΔP superior en el ultimo de modo que impida
una mezcla accidental de ambos fluidos en el intercambiador, único elemento de
la instalación donde separadamente circulan contiguos.
La regulación de en circuito primario esta encomendada a un control
diferencial de temperatura que procederá a la activación de la bomba, cuando el
salto térmico, entre colectores y acumulador, permita una transferencia
energética superior al consumo eléctrico de la bomba, marcandose un ΔT≥3ºC
para la puesta en marcha. Cuando se alcance ΔT≥7ºC entre el fluido del circuito
primario a la salida de los captadores y del secundario en el acumulador solar, el
sistema de circulación forzada del primario se pondrá en marcha

30/03/2014 6/23
2.1.Selección del captador.
Es elemento fundamental en la instalación solar, para su funcionamiento y
eficiencia térmica, y desde el punto de vista económico ya que, según el tipo y
naturaleza de la instalación, puede alcanzar al 50% del coste total.
Para la elección del captador solar plano se han tenido en cuenta sus
características de durabilidad y rendimiento, según el documento de ensayos de
homologación establecido por el CTE. En el citado documento se deberá constar
el resto de parámetros del colector solar plano de baja temperatura.
El colector seleccionado, además del buen rendimiento energético, debe ser
de fácil mantenimiento para que su eficiencia se mantenga durante el tiempo de
vida de la instalación. Su durabilidad en este tipo de instalaciones, no debe ser
inferior a 20 años.
Su puesta en obra, montaje y conexionado, debe ser conocido perfectamente
por el instalador de modo que se garantice tanto la calidad del producto final y
su mantenimiento, presupuestos cerrados sin incrementos ni partidas
contradictorias.
En cuanto a los componentes del colector, se indica que su cubierta
transparente debe ser de vidrio, preferentemente templado, de bajo contenido
en hierro y de espesor no inferior a 3 mm; la carcasa o chasis debe permitir que
se elimine fácilmente la posible existencia de agua de condensación en el
interior del captador, ya que podría degradar el aislamiento y corroer el
absorbedor.
En cualquier caso, se seleccionará el colector solar procedente de fabricante
de reconocida garantía de calidad y con buen servicio post-venta.

30/03/2014 7/23
3. Datos iniciales
Para realizar el dimensionado de la instalación de energía solar térmica se
consideran, como condiciones de partida, los siguientes datos climatológicos y
energéticos en función de la ubicación del edificio en estudio.
Ciudad Valencia
Latitud 39,48º
Altitud, m 10
Tª mínima en invierno, ºC 0,00
Tª mínima histórica, ºC (-7-1) -8
Zona Climática IV
Los parámetros de radiación, temperatura media y temperatura del agua
potable en el punto de suministro, así como el valor del factor de corrección K,
cociente entre la energía incidente durante un día sobre una superficie inclinada
un ángulo α, orientada al sur y otra horizontal, se indica
Tª agua
potable
Tª ambiental
media
Radiación solar
incidente, horizontal
factor
k
Radiación solar
inclinada
ºC ºC kWh/(m2
·dia) kWh/(m2
·dia)
Enero 8 10,0 2,1 1,4 2,96
Febrero 9 11,0 2,9 1,29 3,80
Marzo 11 13,0 4,1 1,15 4,76
Abril 13 15,0 5,0 1,01 5,08
Mayo 14 18,0 5,7 0,91 5,21
Junio 15 22,0 6,3 0,88 5,57
Julio 16 24,0 6,6 0,92 6,08
Agosto 15 24,0 5,8 1,03 5,92
Septiembre 14 22,0 4,6 1,2 5,57
Octubre 13 18,0 3,3 1,39 4,63
Noviembre 11 14,0 2,4 1,52 3,67
Diciembre 8 11,0 1,8 1,5 2,75

30/03/2014 8/23
4. Cálculo de la demanda energética.
El edificio al que se debe dotar de la instalación de producción de ACS por
colectores solares consta de cinco alturas de viviendas más planta baja
comercial y sótano destinada a garaje. En cada piso se distribuyen 8 viviendas
con dos y tres dormitorios según planta, en total el edificio dispone de 20
viviendas con dos dormitorios más otras 20 con tres dormitorios.
Según punto 4 del apartado 3.1.1-HE 4,
En el uso residencial vivienda el cálculo del número de personas por vivienda deberá hacerse
utilizando como valores mínimos los que se relacionan a continuación:
el número computable de ocupantes del edificio resulta de 140 personas.
El criterio de demanda de ACS expuesto en el punto 3.1, en función de la
clasificación del edificio por uso, de vivienda multifamiliar, establece un consumo
medio diario por persona de 22 litros ACS/ día a 60 ºC. Así el consumo total de
cálculo del edificio resulta ser de 3.080 litros ACS/día.
Se considera que la ocupación de las viviendas es del 100 %, durante todos los
meses del año.
5. Contribución solar mínima
Siguiendo lo prescrito en la Sección HE 4 del vigente Código Técnico, según la
tabla 2.1, la contribución mínima anual considerando que la energía del Sistema
Apoyo es gas natural, que el edificio se ubica en Valencia, zona climática IV, y
del consumo diario de ACS (3.080 litros), queda determinada la contribución
solar mínima en el 60 % de la demanda energética anual.
Ocupantes del edificio 140
Contribución Solar mínima 60%
Acumulación mínima, litros 3.000

30/03/2014 9/23
6. Criterios generales de la instalación
6.1.Dimensionamiento Preliminar
El método de cálculo utilizado para el dimensionado de la instalación es el F-
Chart, recomendado en el Pliego de Condiciones Técnicas de IDEA.
Características del colector y de la instalación proyectada:
Según el punto 11 del apartado 2.1, la orientación optima es el sur y la
inclinación óptima, dependiendo del periodo de explotación, tomarían los
valores siguientes:
Modelo de colector: Ibersolar2122
Factor de eficiencia del colector: 0,72
Area Util del Colector (m2): 2,16
Area Total del Colector (m2): 2,30
Alto (m): 1,90
Largo (m): 1,21
Número de colectores: 25
Area colectores (m2): 54
Inclinación (º): 45
Orientación (º): 0
Posición de los colectores: Horizontal
Volumen de acumulación (L/m2 Colec): 55
Volumen de acumulación total (L): 2.970
Distancia entre colectores (m): 2,17
Altura adicional colectores 2º fila (m): 0
Caudal circuito primario ((L/h)/m2) – ((Kg/h)/m2): 45
Caudal circuito secundario ((L/h)/m2) – ((Kg/h)/m2): 41
Caudal total circuito primario: 2.430
Caudal total circuito secundario: 2.187
Sección Bajante Circuito Primario (mm): 35
Tubería de Circuito Primario, L (m): 40
Calor específico fluido primario (Kcal/(Kg·ºC)): 0,9
Calor específico fluido secundario (Kcal/(Kg·ºC)): 1
Eficiencia del intercambiador: 0,95
Vaso de expansión: 10%
Potencia Mínima de Intercambio (W): 32.400
Coeficiente global de pérdida (W/(m2·ºC)): 4,5

30/03/2014 10/23
a) demanda anual: α= latitud geográfica;
b) demanda en invierno: α= latitud geográfica + 10 º
c) demanda en verano: α= latitud geográfica – 10 º
En el caso estudiado, se ha tomado como ángulo de inclinación α=45º, por
dos circunstancias
1: la demanda es más critica en el periodo de invierno, se posee menor
radiación y la temperatura del agua de suministro es menor; dando una
inclinación mayor, 45º frente los 39º48, se prima la eficiencia térmica de la
instalación de colectores solares durante el periodo de invierno.
2: durante el verano, parte de los ocupantes pueden no residir
temporalmente en el edificio por lo que la demanda es previsible que se
reduzca. Al tiempo, la temperatura de suministro del agua potable es más
alta, junto una reducción de la demanda de ACS, dado que se obtiene
mayor confort de uso con agua a temperatura algo más reducida.
Así, con la inclinación adoptada, α=45º, también se favorece la reducción
teórica de las ganancia de verano, reduciendo parcialmente el riesgo de
alcanzar la temperatura de estancamiento, cuestión esta que no obvia la
conveniencia de disponer disipadores de calor por seguridad de la instalación.
En función de los parámetros de la instalación, y según el método de calculo
señalado (F-Chart), y considerando una disposición tipo “general”, con los
colectores instalados con una inclinación de 45ºC, y orientación sur, azimut 0.

30/03/2014 11/23
Características de la producción de la instalación:
Mes
E. Neces.
(kWh)
E.Produc.
(kWh)
Cobertura
Solar (%)
Ahorro
Solar
(kWh)
Excesos
(%)
Ene 5,621 2,652 47.2 2,652 0.0
Feb 4,956 2,769 55.9 2,769 0.0
Mar 5,354 3,503 65.4 3,503 0.0
Abr 5,053 3,279 64.9 3,279 0.0
May 5,088 3,347 65.8 3,347 0.0
Jun 4,795 3,361 70.1 3,361 0.0
Jul 4,821 3,647 75.6 3,647 0.0
Ago 4,955 3,684 74.3 3,684 0.0
Sep 4,924 3,525 71.6 3,525 0.0
Oct 5,221 2,738 52.4 2,738 0.0
Nov 5,182 2,821 54.4 2,821 0.0
Dic 5,488 2,321 42.3 2,321 0.0
Anual 61,457 37,647 61.3 37,647
No se producen excesos en ninguna época del año.
Enero
Febrero
M
arzo
Abril
M
ayo
Junio
Julio
Agosto
Sept.
O
ct.
Nov.
Dic.
2,652
5,621
2,769
4,956
3,503
5,354
3,279
5,053
3,347
5,088
5,488
2,321
5,182
2,821
5,221
2,738
4,924
3,525
4,955
3,684
4,821
3,647
3,361
4,795
0
1,000
2,000
3,000
4,000
5,000
6,000
KWh
Evolución anual de la instalación Solar ACS
ahorro solar Necesidades
Comparativa de energía demandada y aporte de la instalación de colectores solares

30/03/2014 12/23
6.2.Fluido de trabajo
Como ya se apunto, en el circuito primario (solar) el fluido será una mezcla
de agua potable, inhibidores de corrosión, y porcentaje igual al 30% en peso de
etilenglicol como anticongelante. La proporción indicada, garantiza la
disminución del punto de congelación de la mezcla, por debajo de los –8ºC
demandados (-16ºC), obteniéndose así un suficiente margen de seguridad.
6.3.Sobrecalentamiento. Sistemas de disipación
Según la tabla anterior de producción de energía, en ninguno de los meses
se obtiene excedente de energía solar, por lo que no se prevé que pueda existir
sobrecalentamiento. En caso de que en alguno de los meses la ocupación
pudiera descender, periodos vacacionales, dando lugar a excesos de
ganancias por energía solar ante una demanda menor, se instalará un
disipador de calor estático en cada uno de los paneles solares.
Este dispositivo, sin aporte de energía eléctrica, puede evacuar los excesos
de ganancias salvaguardando la integridad de los colectores y de la instalación
hidráulica (circuito primario).
Esquema de funcionamiento del disipador estático.

30/03/2014 13/23
Además de lo expuesto, considerando el incremento de presión en el circuito
primario, todos sus componentes se dimensionan para una temperatura
máxima de 110º C, instalándose válvulas de seguridad taradas a una presión
máxima de 3 kg/cm2.
La presión mínima en el circuito primario se fija 1,5 kg/cm2, con la que se
obtiene un punto de ebullición del fluido caloportador superior a los 130º C.
Otro sistema disipador de calor a
instalar, cuando se considere la
existencia del riesgo de alcanzar
temperatura de estancamiento, es el
disponer un disipador tipo aerotermo,
este precisa conexionado a la
instalación eléctrica pero su eficacia es
mayor.
6.4.Otros condicionantes del sistema.
6.4.1. Rango de presión
El circuito hidráulico primario se proyecta para una presión máxima
de trabajo igual a la máxima que soportan los colectores reducida en un
30%, debiendo en cualquier caso ser inferior a la presión del circuito
secundario. En este ultimo la presión de servicio es de 6 Bar, en función de
ello la presión máxima de trabajo en el primario se fija en 3 Bar, con
protección de válvulas de seguridad pretaradas.
La prueba de presión de se fija en 1’50 veces el valor de la presión
máxima definida.
6.4.2. Prevención de Flujo Inverso
El circuito primario esta dotado con bomba circuladora que fuerza el
flujo en la dirección correcta, su potencia es suficiente para el caudal y
perdida de carga determinado en calculo. En su instalación, tras la bomba,
en impulsión, se instala válvula antirretorno que imposibilita el flujo inverso
en cualquier caso.

30/03/2014 14/23
7. Sistema de captación
7.1.Generalidades
Homologación de captador; el captador posee la certificación emitida por
organismo competente según el RD 891/1.980.
a. Se aportará la documentación de Homologación del colector solar
escogido. En este caso se ha tomado como colector que responde a las
características indicadas en el apartado anterior.
b. Todos los colectores utilizados serán iguales y del mismo modelo que él
especificado anteriormente.
c. El coeficiente global de pérdidas es de 4.5 W/(m2·ºC), menor que el
límite de 10 W/(m2·ºC)
7.2.Ubicación de los colectores
Los colectores se proyecta ubicarlos en la cubierta del edificio, emplazados
sobre una estructura de apoyo, en la esquina NE de la azotea, orientados al
sur, y situándolos con un retranqueo respecto del antepecho de 1,5 metros.
7.3.Conexionado
La conexión de los colectores solares se proyecta en paralelo, situados en
varias filas; en la entrada y salida de las distintas baterías de captadores se
instalarán válvulas de cierre para sectorizar y favorecer las tareas de
mantenimiento.
Así mismo, en la instalación del campo de colectores solares se dispondrá
una válvula de seguridad por fila, con el fin de proteger la instalación. Para
favorecer el equilibrado hidráulico entre ramales se diseña un retorno invertido
que garantiza el equilibrado del sistema.

30/03/2014 15/23
Esquema de conexionado de colectores con retorno invertido.
7.4.Estructura soporte.
La función de la subestructura soporte es él de aportar sujeción y rigidez al
campo de captadores solares, propiciando, en la medida de lo posible, la
integración de los equipos solares en la edificación. Deben estar realizadas con
materiales que soporten el exterior, el meteoro y otras agresiones
medioambientales; el material más empleado para su ejecución es el acero
galvanizado en caliente.
A la estructura soporte le será de aplicación las exigencias del Código
Técnico de la Edificación en cuanto a condiciones de seguridad.
Su diseño deberá cumplir la norma UNE ENV 1991-2-3 y UNE ENV 1991-2-
4, de modo especial en lo que se refiere a cargas de viento y nieve que deba
soportar. El sistema de sujeción debe permitir las dilataciones térmicas que
sean necesarias, sin transmitir cargas que puedan afectar a la integridad de los
captadores o al circuito hidráulico.
Deben proveerse los puntos de apoyo en cantidad suficiente y en posición
correcta, de modo que nunca sobrepasen los valores de flexión máxima
prescritos por el fabricante.
Es esencial que los elementos de fijación de los captadores y los elementos
de la propia estructura no produzcan sombra sobre los colectores solares.

30/03/2014 16/23
8. Sistema de acumulación solar
El volumen de acumulación, según se expone en el apartado cuarto, la
demanda calculada se cifra en 3.080 litros ACS/día, así se escoge un deposito
de 3.000 litros de capacidad.
Siendo el área de captadores solares de 54 m2, la relación existente entre el
volumen y el área es de (V/A) 55,55 l/ m2, valor dentro de los límites
establecidos según el CTE HE4, según la expresión
18050 
A
V
Con el único fin y con la periodicidad que contemple la legislación vigente
referente a la prevención y control de la legionelosis, se prevé la posibilidad del
conexionado puntual, mediante maniobra manual especifica, entre el sistema
de apoyo (caldera) y el acumulador “solar”, de modo que se pueda calentar
este último con el sistema de combustión hasta la temperatura de seguridad
(70ºC). Se instalarán termómetros visibles y de fácil lectura, a la entrada y
salida de cada acumulador, solar y de apoyo.
Los dos acumuladores del sistema, de 3.000 litros y 1.500 litros el de apoyo,
sobre el que actúa la caldera de combustión estarán dotados de válvulas de
corte en todas sus conexiones hidráulicas, de modo que se puedan aislar en
operaciones de mantenimiento o reparación; el de mayor capacidad dispondrá
de boca tipo hombre.
8.1.Sistema de intercambio
Como ya se apunto se diseña la instalación con intercambiadores de placas,
tanto en el circuito primario como de la caldera de apoyo al segundo
acumulador. El primero, donde se produce el intercambio de calor del primario
al secundario, según la H4, se ha de cumplir que AP  500 ,

30/03/2014 17/23
Siendo:
P potencia mínima del intercambiador (W)
A área de captadores (m²)
Según esta premisa, el intercambiador tendrá una potencia mínima de
27,000kW WP 000.2754500 
9. Circuito Hidráulico
Conjuntamente con el circulador será necesario dotar a la instalación
hidráulica de elementos como: tuberías de conducción, fluido caloportador para
el circuito primario, aislamiento térmico, compensadores de dilatación, vasos de
expansión, intercambiadores de calor, acumulador solar y depósito de
postcalentamiento, con apoyo de caldera de combustión, válvulas de llenado,
válvulas de desagüe, válvulas de seguridad y otra valvulería diversa; así mismo
se instalaran elementos de medida como termómetros y manómetros, y en el
circuito secundario de distribución de ACS, contadores de calorías en cada
derivación interior a cada una de las viviendas servidas.
En el circuito primario, el caudal máximo previsto será de 1l/s. El tendido de
tuberías se configurara de retorno invertido en la alimentación de cada fila de
colectores, de modo se obtiene un circuitos hidráulicamente equilibrados en su
conjunto. Esta misma configuración se utiliza en la alimentación de cada fila de
colectores, garantizándose iguales caudales para cada colector.
9.1.1. Disposición
En el esquema de principio del sistema hidráulico, se muestra la instalación
desde el campo de colectores, a producción y de distribución de ACS.

30/03/2014 18/23
El circuito primario consta de:
- Tubería de ida (agua caliente) desde el campo de captadores hasta el
intercambiador de placas 1.
- Tubería de retorno (agua fría) desde el intercambiador de placas 1
hasta el campo de captadores.
- Sistema de llenado y vaciado del circuito cerrado.
- Valvulería: válvulas de corte de esfera, de equilibrado, de seguridad
con dispositivo de vaciado, antirretorno, motorizadas, y filtros.
- Vaso de expansión
- Purgadores
- Elementos de medida (termómetros, manómetros, contadores de
calorias, contadores de agua, etc), sondas y actuadotes.
- Circulador.
- Intercambiador
- Sistema de comando y control
En el plano correspondiente se sitúa el campo de captadores, la sala de
técnica donde se ubican los intercambiadores, los depósitos de acumulación,
vasos de expansión, bombas circuladoras, etc ...
10.Cálculo de pérdidas:
10.1. Pérdidas por inclinación.
La inclinación de diseño de los captadores solares es de β=45 º. El azimut de
los colectores de 0º, es decir orientación sur, para dichos valores el porcentaje
de energía respecto al máximo se encuentra entre el 95% y el 100 %, próximo
al 100%.

30/03/2014 19/23
10.2. Pérdidas por sombras
Según la carta cilíndrica de la trayectoria solar (Diagrama de trayectorias del
sol), las sombras procedentes de de los obstáculos que estén situados en torno
a los colectores son las que producirá el antepecho de altura de 1.3 metros. Se
han colocado los colectores solares sobre una estructura que los eleva 0,10 cm
sobre el nivel de la azotea, y con un retranqueo de 1.5 metros respecto al
antepecho situado en la fachada SE. Para dicha disposición se estudia los dos
puntos límite desde los que se podrían producir sombras sobre el campo de
colectores.
El primer de ellos es considerando la defensa de azotea como obstáculo en
el punto situado con un azimut 90º, dirección este (orto equinoccial) y el
segundo punto tomando un azimut de 0 º.
Para el caso del acimut de 90º la elevación límite es de 17,41º, siempre
referido al centro de gravedad del campo de colectores solares, considerando
una altura efectiva del murete de defensa de azotea de 1 metro. Para el punto
con azimut 0º, sur, el ángulo de elevación es de 8,37º.

30/03/2014 20/23
En cuanto a la sombra arrojada por el murete de defensa del patio de luces,
los punto para confección de la mascara de sombras vienen determinados por
una elevación de 9,58º y un azimut de 58,20ºC.
Realizada la mascara de sombras que producen las defensas de la azotea
respecto al centro del campo de colectores, el resultado es el que se muestra
sobre la carta cilíndrica rectificada (diagrama de la trayectoria solar).
En función de la mascara y considerando los valores de la tabla de
referencia C.1, del Apéndice B se obtiene:
Azimut de 0º a 90º: A10=0,75x0.11=0,08
B10=0,25x0.42=0,105
B12=1x 0.02= 0,02
C12=0,50x0.1=0,05
Azimut de 0º a –120º: B1=0,25 x2.12=0,53
D13=0,50x0.0=0,00
Σxi=0,785
El sumatorio de porcentajes de perdidas por sombreamiento, a lo largo de
todo el año resulta ser de 0,785%

30/03/2014 21/23
10.3. Total de pérdidas
Según la tabla 2.4 Pérdidas limites para el caso general, por orientación la
instalación posee un valor menor al 5%, y por sombras de un 0,785%, obteniendo
un total máximo inferior al 5,80%, por debajo de los límites establecidos, 15%, por
la HE4.
11.Cálculo del intercambiador
Se ha calculado para la instalación de intercambiadores independientes.
El intercambiador se dimensionará para que trasiegue una potencia de 27 kW,
cumpliéndose la condición impuesta el pliego de condiciones de que el
intercambiador tenga un apotencia mínima tal que P>= 500*A. Esto es P>= 27
kW. Por lo tanto se cumple con lo marcado en el pliego de condiciones.
12.Cálculo de la caldera
El sistema de apoyo convencional se diseñará como si no existiera la
instalación de energía solar. Se asumirá un depósito de acumulación del
secundario del mismo volumen que el primario. Para dicho volumen de
acumulación y asumiendo la demanda energética máxima en un día (3.080
l/días) además de una temperatura del agua de red la más baja posible y sin
ninguna aportación de los paneles solares, tomamos una caldera con una
eficiencia de un 90 % y admitimos unas pérdidas por día en el acumulador de
10 kWh.
Trabajando con una temperatura de 50 ºC, considerando que el volumen
minimo a preparar será de 1.500 litros (depósito de apoyo) para la franja
horaria de 7h a 10h, con un tiempo de respuesta máxima de 3 horas:
 Energía demandada Ed= V*T
 Energía producida por la caldera Ec=Pot*c*ti
 Energía pérdida en el acumulador Ep
 Porcentaje de energía perdida por distribución e intercambiador  5%
 Balance energético Ed =Ec-Ep
 Dependiendo del tiempo en el que queramos dar la energía
obtendremos una potencia u otra según la fórmula
 Pot= (V*T+ Ep)/( c*ti)
 Ce=1 Cal/(g*ºC)
Por lo tanto obtenemos una caldera con una potencia de
E=(1.500*(50-10)*1+8600)*1.05/(0.9)=80.033 Kcal=93,06 kWh
Suponiendo un tiempo máximo de respuesta de 3 horas, se obtiene una
potencia de 31,02 kW.

30/03/2014 22/23
ESQUEMA DE PRINCIPIO DE LA INSTALACIÓN
DE PRODUCCIÓN ACS SOLAR.

30/03/2014 23/23

00 prototipoctefichadbhe4

Más contenido relacionado

La actualidad más candente (20)

Similar a 00 prototipoctefichadbhe4 (20)

Último (20)

00 prototipoctefichadbhe4