0181 vf-000007

Metodología de Diseño de un Convertidor Flyback
Orientado a la Docencia
Alfonso Lago Ferreiro, Andrés Nogueiras Meléndez, Carlos
Martínez-Peñalver Freire, Jorge Marcos Acevedo.
Departamento de Tecnología Electrónica, Universidad de
Vigo.
36310 Vigo - España
emails: alago@uvigo.es,
aaugusto@uvigo.es,penalver@uvigo.es, acevedo@uvigo.es.
José María Rey Casado.
Neureus Technologies.
Galdakao - España
email: jose.rey@elytt.com
José Manuel Gómez Pérez.
Marine Instruments.
Nigrán - España
email: jmgomez@marineinstruments.es
Resumen—El convertidor flyback es una de las topologías CC-
CC más comunes tanto a nivel industrial como doméstico, dada
su combinación de características, bajo coste y sencillez. Se trata
de una fuente conmutada adecuada para que el alumnado en
período de aprendizaje se familiarice con su funcionamiento y
diseño. En este artículo se describe un módulo orientado a la
docencia, con el cual se optimiza la flexibilidad de las clases
prácticas y el estudio exhaustivo del convertidor.
I. INTRODUCCIÓN
Con el objetivo de asentar los conocimientos teóricos de la
asignatura “Convertidores Electrónicos de Potencia” de 5º
curso de la titulación de Ingeniero en Automática y Electrónica
Industrial de la Universidad de Vigo, se ha diseñado un módulo
flyback 48/12V y 24W con su correspondiente metodología de
diseño [1], adaptado para funcionar en un banco de pruebas en
el que puede ser manipulado por el alumno a través de una
plataforma "online" desde cualquier lugar con acceso a Internet
[2].
Este tipo de módulos debe caracterizarse por su
flexibilidad, orden y claridad. Los valores de conversión se han
seleccionado por ser típicos en la industria, mientras que la
potencia alcanza un compromiso entre los costes y dimensiones
del módulo y la funcionalidad de la PCB, teniendo en cuenta la
robustez necesaria al ser manipulada repetidamente en las
clases prácticas.
Las principales partes del módulo son los filtros de entrada
y de salida, el transformador, los semiconductores con sus
redes snubber, y el lazo de control, que incluye la posibilidad
de elegir entre control en modo tensión y control en modo
corriente. Los componentes más importantes están encajados
en zócalos, de forma que cada alumno puede adaptar el
convertidor a las especificaciones que se le indiquen, previa
revisión por parte del profesor de sus cálculos y diseño.
Además, en el módulo se han añadido varios puntos de prueba
y lazos para el análisis de las formas de onda del convertidor.
Por tanto, se pretende que el alumno tome un contacto
auténtico con el laboratorio, y que al mismo tiempo que
observe en un convertidor todo aquello que se le ha explicado
en las clases teóricas, se familiarice con el uso del osciloscopio,
las sondas de tensión y de corriente, las fuentes electrónicas
programables, el generador de funciones, el medidor de
inductancias, etc., elementos imprescindibles en un trabajo
como ingeniero que habitualmente se dejan de lado en la
enseñanza debido a la gran carga teórica de los estudios, siendo
frecuente encontrarse con alumnos en el final de su etapa
universitaria con falta de soltura en el uso de estos aparatos
básicos.
II. ETAPA DE POTENCIA
A. Filtros de entrada y de salida
El alumno debe tener clara la importancia del filtrado en
una fuente conmutada, preguntarse la diferencia entre el uso de
condensadores electrolíticos, de tántalo o cerámicos, y
establecer una relación entre la ESR y la capacidad de los
condensadores con el rizado mínimo en la salida y el pico de
corriente que deben suministrar, estimada a partir de las formas
de onda teóricas del convertidor (Figura 1).
Para dimensionar el filtro de entrada se propone el cálculo
de la corriente eficaz de entrada máxima (1), y se introduce
además el concepto de coeficiente de seguridad CS en el
dimensionamiento del condensador (2), recomendándose un
valor comprendido entre 1,5 y 2.
Figura 1 Corrientes de entrada y de salida en un convertidor flyback
©2012 TAEE 181

En el caso del filtro de salida, además del cálculo de la
corriente eficaz (3), y del dimensionamiento de la tensión
máxima de los condensadores (4), se introducen los conceptos
de rizado ∆VO (5) y ESR (6).
Una vez realizados los cálculos, el alumno deberá conjugar
los parámetros capacidad, tensión a soportar y valor de la ESR
para decidir qué tipo de condensador o combinación de ellos
(electrolíticos, cerámicos, etc) es el óptimo para suministrar
picos de corriente ante demandas puntuales.
B. Transformador flyback
Este punto será uno de los fundamentales en la realización
de las prácticas, dado el gran número de conceptos necesarios
para el diseño de un transformador.
El alumno debe tener clara la diferencia entre un
transformador y un transformador flyback. En el primer caso,
se cumple que la potencia de entrada es igual a la potencia de
salida, sin que exista almacenamiento de energía.
Sin embargo, la configuración de los puntos en el segundo
caso lo convierte en bobinas acopladas. Con el interruptor
cerrado, se produce el almacenamiento de energía en el
transformador a través de su inductancia magnetizante (Figura
2), mientras que cuando se abre, entra el diodo en conducción y
posibilita la descarga de dicha energía (Figura 3).
Figura 2 Carga de la bobina con el interruptor cerrado
Figura 3 Descarga de la energía del núcleo a través del diodo
La relación de transformación n y la inductancia
magnetizante Lm vendrán determinadas por los valores y el
modo de conducción –continuo o discontinuo- especificados al
alumno, a partir de los cuales deberá definir el número de
vueltas con el que va a construir su transformador (7), (8).
Para seleccionar el tamaño del núcleo se propone utilizar el
área producto (9), método seguido en [3].
Una vez elegido el núcleo, el alumno deberá seleccionar el
hilo del primario y del secundario. El diámetro máximo del
hilo de cada devanado está restringido por parámetros
geómetricos del núcleo: el ancho de ventana (10) y la altura de
ventana (11), siendo AV el ancho de ventana, NC el número de
capas, NV el número de vueltas, NH el número de hilos que
compondrán el devanado y HD el alto lateral disponible. De
ambas restricciones se debe considerar la más crítica.
Para comprobar si su diseño es correcto, el alumno deberá
estimar las pérdidas del transformador, teniendo que rehacer
los cálculos si el valor obtenido no es asumible en un
convertidor de estas características. Estas fundamentalmente
se dividen en pérdidas del núcleo y pérdidas del cobre.
En el primer caso, al depender las pérdidas de cada tipo de
material, se deben consultar las hojas características del
fabricante. En el módulo construido, se seleccionó la ferrita
N87 de EPCOS, que facilita en su página web un software
para definir las pérdidas del núcleo (Figura 4).
(1)
(2)
(3)
(4)
(5)
(6)
(7)
(8)
(9)
(10)
(11)
182

Figura 4 Pérdidas del núcleo para el material N87
Figura 5 Obtención de los coeficientes de Steinmetz
El alumno deberá manejar el software facilitado por el
fabricante para comprobar la validez de la fórmula de
Steinmetz (12) [4], y obtener los coeficientes característicos
de la ferrita k, a y b mediante Matlab (Figura 5). En el caso de
la ferrita N87, la estimación de las pérdidas del núcleo se
indica en (13).
A su vez, las pérdidas del cobre se dividen en dos: las
pérdidas por efecto skin y las pérdidas por proximidad. Ambos
efectos pueden ser estimados [5], [6]
Una vez analizado el transformador, el alumno podrá
proceder a su montaje, con el número de vueltas y el hilo que
haya seleccionado en su diseño, ajustando el entrehierro hasta
obtener la inductancia magnetizante deseada (Figura 6).
Figura 6 Transformador flyback
C. Bucle abierto
Para poder probar exclusivamente la etapa de potencia del
convertidor, se da la opción de trabajar en bucle abierto,
disparando el MOSFET del flyback a través de un driver, el
IR4427, y ajustando el ciclo de trabajo mediante un generador
de funciones.
D. Redes snubber
En un principio, se le dará al alumno el módulo sin redes
snubber, para que observe la diferencia entre las formas de
onda teórica y las reales (Figura 7), y la mejoría en el
funcionamiento del convertidor si las redes están bien
calculadas.
Figura 7 Tensión drenador-fuente en el MOSFET
Para su diseño se propone el método explicado en [7]. En
primer lugar, el alumno deberá estimar la inductancia de
dispersión del transformador, cortocircuitando el secundario
y realizando la medida con un medidor de inductancias.
También es necesario medir la frecuencia de oscilación fr de la
onda, con lo cual ya se puede definir el valor de la resistencia
de la red snubber (14).
Con este valor se puede optimizar el condensador de la red
snubber (15), y comprobar la mejoría en la calidad de la onda
(Figura 8).
(12)
(13)
(14)
(15)
183

Figura 8 Forma de onda con red snubber
El diseño de la red snubber del diodo es similar, teniendo
en cuenta que la inductancia de dispersión se refleja en el
secundario dividida por el cuadrado de la relación de
transformación.
E. Red RCD
Figura 9 Red RCD en el primario del flyback
Cuando la disminución del pico inicial de tensión en la
conmutación del MOSFET sea insuficiente, se puede añadir
una red RCD para que lo absorba (Figura 9). El alumno debe
llegar a una solución de compromiso entre la reducción de la
tensión de pico y la disipación de la red.
III. LAZO DE CONTROL
Una vez terminada la etapa de potencia, se debe estabilizar
la salida del convertidor trabajando en bucle cerrado. El
controlador utilizado es el UC3825 de Texas Instruments, que
permite seleccionar entre control en modo tensión y control en
modo corriente, de forma que el alumno podrá probar ambos
tipos de control, calcular sus correspondientes reguladores, y
observar las ventajas e inconvenientes de cada método.
El método que se ha elegido para el ajuste de los
reguladores es el factor k [8]. Mediante este sistema, se sitúan
los polos y los ceros según corresponda en función de la
frecuencia de corte y del tipo de regulador [9].
A. Control en modo tensión
El esquema se muestra en la Figura 10.
Figura 10 Esquema del control en modo tensión
Para hallar la frecuencia de corte óptima se ha optado por
desarrollar la función de transferencia teórica del convertidor
[10]. Un método más preciso sería realizar un barrido de
frecuencia mediante un analizador, pero es un aparato que por
su alto precio no suele estar disponible en laboratorios de
docencia. En su lugar, se le facilita al alumno un script de
Matlab en el que introduciendo los parámetros de su
convertidor representa el diagrama de Bode teórico, y a partir
del mismo, seleccionará el tipo de regulador a utilizar (Figura
11).
Figura 11 Diagrama de Bode en bucle abierto con control en modo tensión
Definiendo correctamente la frecuencia de corte [11], y
siguiendo los cálculos teóricos del regulador [9], el alumno
podrá volver a simular en Matlab el diagrama de Bode del
convertidor en bucle cerrado para el regulador que haya
seleccionado , comprobando que el margen de fase es el
deseado (Figura 12), y asegurándose de que el funcionamiento
sea correcto antes de observar la respuesta real del módulo
flyback ante un salto de carga (Figura 13).
184

Figura 12 Respuesta en bucle cerrado con control en modo tensión
Figura 13 Salto de carga de 0.5A a 2A con control en modo tensión
B. Control en modo corriente
El esquema se muestra en la Figura 14.
Figura 14 Esquema del control en modo corriente
Este método de control es más complejo y precisa de más
elementos que el anterior. Adicionalmente, se debe medir la
corriente en el primario del transformador. En el módulo para
prácticas se ha optado por utilizar un transformador de
corriente y una resistencia de sensado. Además, a esta
información se le debe sumar una rampa de compensación para
evitar suboscilaciones armónicas para ciclos de trabajo
superiores al 50%. [12].
Para el ajuste del regulador el método propuesto es muy
similar al caso de control en modo tensión. En un script de
Matlab se facilita al alumno un desarrollo de la función de
transferencia de la planta en modo corriente [13], [14], en el
que se incluye un factor constante para todos los convertidores
debido a la modificación en el comportamiento que implica la
inclusión de la rampa externa [15].
El alumno deberá repetir el proceso de elección de la
frecuencia de corte adecuada a partir del diagrama de Bode en
bucle abierto (Figura 15), seleccionar y diseñar el regulador
según la teoría impartida, y comprobar en la simulación en
bucle cerrado que el margen de fase es el deseado (Figura 16).
Una vez hecho esto, podrá volver a probar la respuesta del
convertidor ante un salto de carga (Figura 17), y así establecer
una comparativa entre ambos modos de control.
Figura 15 Diagrama de Bode en bucle abierto con control en modo corriente
Figura 16 Respuesta en bucle cerrado con control en modo corriente
Figura 17 Salto de carga de 0.5A a 2A con control en modo corriente
185

IV. CONCLUSIONES
Un módulo flyback orientado a la docencia (Figura 18) es
una opción sencilla y económica que ofrece múltiples
posibilidades a la hora de realizar las prácticas de una
asignatura como es el caso de “Convertidores Electrónicos de
Potencia” impartida en la Universidad de Vigo.
Al estar los principales componentes encajados en zócalos y
postes, se permite al alumno experimentar y probar las partes
fundamentales de un convertidor. Así, tiene la posibilidad de
tomar contacto con temas cuyo estudio exclusivamente teórico
es insuficiente para asentar unos conocimientos básicos, como
el diseño de un transformador, la estimación de sus pérdidas o
la estabilización de un lazo de control, a la hora de cumplir las
especificaciones de los enunciados de las prácticas.
Figura 18 Módulo flyback orientado a la docencia
Finalmente, el alumno podrá realizar las pruebas de
funcionamiento del convertidor a través de la plataforma
“online” desde cualquier lugar con acceso a Internet. Esta
opción es utilizada por los alumnos que no pueden asistir
presencialmente a la materia.
AGRADECIMIENTOS
Este trabajo, en parte, está soportado por la Xunta de Galicia
en el marco del Plan Galego de I+D+i 2010-2013, bajo el
proyecto de investigación 10DPI303007PR.
REFERENCIAS
[1] José M. Rey, “Metodología de Diseño e Implementación de un
Convertidor Flyback Orientado a la Docencia”, PFC Universidad de
Vigo, 2010.
[2] Andrés A. Nogueiras Meléndez, Alfonso Lago Ferreiro, Alexia Montero
Nuñez, Alfonso Otero Alonso, Luis E. Eguizabal Gándara, Carlos
Martínez-Peñalver, “A Course on dc-to-dc Converters towards the ECTS
using the B-Learning Methodology”, ICELIE 2009.
[3] Unitrode/TI Magnetics Design Handbook, “Inductor and Flyback
Transformer Design”, Slup127.
[4] Ray Ridley, “Modeling Ferrite Core Losses,” Switching Power
Magazine, 2006.
[5] Lloyd H. Dixon, “Eddy Current Losses in Transformer Windings and
Circuit Wiring”, Unitrode/TI Magnetics Design Handbook, Slup197.
[6] Ray Ridley, “Proximity Loss in Magnetic Windings”, Switching Power
Magazine, 2005.
[7] Ray Ridley, “Flyback Converter Snubber Design”, Switching Power
Magazine, 2005.
[8] Dean Venable, “The k-Factor: A New Mathematical Tool for Stability
Analysis and Synthesis”, Proceedings of Powercon, 1983.
[9] Christophe Basso, “Switch-Mode Power Supplies Spice Simulations and
Practical Designs”, McGraw-Hill, 2008.
[10] R.W. Erickson, “Fundamentals of Power Electronics”, Chapman and
Hall, 1997.
[11] Ray Ridley, “Power Supply Design Workshop”, Ridley Engineering,
2009.
[12] Christophe Basso, “Ramp Compensation for the NCP1200”, Application
Note AND8029/D ON Semiconductor, 2001.
[13] Vatché Vorpérian, “Simplified Analysis of PWM Converters Using
Model of PWM Switch Part I: Continuous Conduction Mode”, IEEE
Transactions on Aerospace and Electronic Systems Vol. 26 Nº , 1990.
[14] Ray Ridley, “A New Small-Signal Model for Current-Mode Control”,
Virginia Polytechnic Institute and State University, 1990.
[15] Ray Ridley, “A More Accurate Current-Mode Control Model”, Ridley
Engineering, 2008.
Alfonso Lago Ferreiro, nació en Lalín, España, en 1962. Graduado en
Física por la Universidad de Santiago de Compostela, en 1988, y doctor
en Ingeniería Eléctrica de la Universidad de Vigo, en 1994. En la
actualidad es profesor titular en la Universidad de Vigo. Su actividad
investigadora incluye temas de fuentes de alimentación conmutadas y
control aplicado a los convertidores de potencia y temas de innovación
educativa. Alfonso Lago es miembro de la IEEE Industrial Electronics
Society, IEEE Power Electronic Society, IEEE Education Society y la
Asociación EPE.
José María Rey Casado, nació en Vigo, España en 1984. Graduado en
Ingeniería Industrial en 2010. Actualmente trabaja en la empresa
Neureus Technologies, dedicada al diseño y fabricación de
electroimanes para aceleradores de particulas y sistemas de
almacenamiento de energía.
Andrés Augusto Nogueiras Meléndez, nació en Rosario, Argentina, en
1967. Se graduó en ingeniería industrial y recibió el doctorado (cum
laude) en Ingeniería Industrial por la Universidad de Vigo, en 1994 y
2003, respectivamente. En la actualidad es profesor contratado doctor en
el Departamento de Tecnología Electrónica de la Universidad de Vigo.
Su actividad investigadora incluye temas de convertidores conmutados
de potencia, control, modelado no lineal y aplicaciones para la
innovación educativa.. Andrés A. Nogueiras Meléndez es miembro de la
IEEE Industrial Electronics Society del IEEE y de la IEEE Power
Electronic Society.
Carlos Martínez-Peñalver Freire, nació en A Coruña, España en 1950.
Se graduó y recibió el doctorado en ingeniería eléctrica de la
Universidad Politécnica de Madrid en 1977 y 1982, respectivamente. En
la actualidad es catedrático en la Universidad de Vigo. Su actividad
investigadora se centra en las áreas de convertidores de potencia,
conversión y almacenamiento de energía eléctrica, filtros activos de
potencia y drivers para máquinas electricas.
Jorge Marcos Acevedo, nació en Taspia de Casariego, España, en
1958. Recibió el doctorado en Ingeniería Eléctrica de la Universidad de
Vigo, en 1994. Actualmente es profesor titular en la Universidad de
Vigo. Sus principales temas de interés son los sensores de fibra óptica,
sistemas electrónicos de carga rápoida de baterías, la fiabilidad de los
dispositivos electrónicos y sistemas de e-learning. Jorge Marcos es
miembro de la IEEE Industrial Electronics Society, IEEE Power
Electronic Society, IEEE Education Society e IEEE Reliability Society.
José Manuel Gómez Pérez, nació en Vigo, España en 1983. Graduado
en Ingeniería Industrial en 2008. Fue becario de investigación en el
grupo de Electrónica de Potencia de la Universidad de Vigo hasta 2010.
Actualmente trabaja en la empresa Marine Instruments, dedicada a
sistemas de seguimiento para pesca de altura.
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