![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 61
5.3.1.2- Cuando una planta de hormigón no tenga
registros de ensayos que se ajusten a los requisitos
de la sección 5.3.1.1, pero sí tenga un registro ba-
sado en 15 a 29 ensayos consecutivos, se debe es-
tablecer una desviación estándar como el producto
de la desviación estándar calculada y el factor de
modificación de la tabla 5.3.1.2. Para que sean acep-
tables, los registros de ensayos deben ajustarse a
los requisitos (a) y (b) de la sección 5.3.1.1, y de-
ben representar un solo registro de ensayos conse-
cutivos que abarquen un período no menor de 45
días corridos.
* Interpolar para un número de ensayos intermedios.
+ Desviación estándar modificada para usar en la determinación
de la resistencia promedio requerida fcr
' de 5.3.2.1.
TABLA 5.3.1.2
Factor de modificación para la desviación
estándar cuando se dispone de menos de
30 ensayos
Número de ensayos* Factor de modificación para
la desviación estándar+
Menos de 15 Emplee la tabla 5.3.2.2
15 1.16
20 1.08
25 1.03
30 o más 1.00
Cuando se emplean dos registros de ensayos para
obtener como mínimo 30 ensayos, la desviación
estándar empleada debe ser el promedio estadísti-
co de los valores calculados de cada registro de
ensayos, de acuerdo con la siguiente fórmula:
s =
n1 −1
( ) s1
( )2
+ n2 −1
( ) s2
( )2
n1 + n2 − 2
( )
1
2
donde:
s = promedio estadístico de la desviación
estándar cuando se emplean dos registros de
ensayos para calcular la desviación estándar.
s1,s2 = desviaciones estándar calculadas de dos
registros de ensayos, 1 y 2, respectiva-
mente.
n1,n2 = número de ensayos en cada registro de
ensayos, respectivamente.
Cuando se dispone de menos de 30 ensayos, pero
con un mínimo de 15, la desviación estándar calcu-
lada se incrementa por el factor indicado en la tabla
5.3.1.2. Este procedimiento da como resultado una
resistencia promedio requerida más conservadora
(mayor). Los factores de la tabla 5.3.1.2 están ba-
sados en la distribución de muestreo de la desvia-
ción estándar y proporcionan una protección
(equivalente a la del registro de 30 ensayos) contra
la posibilidad de que la muestra reducida subesti-
me la desviación estándar de la población.
La desviación estándar empleada en el cálculo de
la resistencia promedio requerida debe ser obteni-
da para condiciones “similares a las esperadas” [sec-
ción 5.3.1.1 (a)]. Este requisito es importante para
obtener un hormigón aceptable.
Se considera que el hormigón de los ensayos usa-
dos para determinar la desviación estándar es “si-](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-61-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
62
milar” al requerido, cuando se hace con los mis-
mos tipos generales de materiales, en condiciones
de control de calidad de materiales y métodos de
producción no más restrictivos que los del trabajo
propuesto, y cuando su resistencia especificada no
se desvía más de 7 MPa del valor de fc
'
requerido
[sección 5.3.1.1(b)]. Un cambio en el tipo de hor-
migón o un incremento importante en el nivel de
resistencia puede aumentar la desviación estándar.
Esta situación puede ocurrir con un cambio en el
tipo de agregado (es decir, de agregado natural a
agregado liviano, o viceversa) o un cambio de hor-
migón sin aire incorporado a hormigón con aire
incorporado. Así mismo, puede haber incremento
en la desviación estándar cuando la resistencia pro-
medio se eleva en un nivel importante, aunque el
aumento de la desviación estándar debiera ser algo
menos que directamente proporcional al incremen-
to de resistencia. Cuando existe una duda justifica-
da, cualquier desviación estándar estimada que se
emplee para calcular la resistencia promedio reque-
rida debe estar siempre del lado conservador (au-
mentada).
Nótese que el código utiliza la desviación estándar
en MPa en vez del coeficiente de variación en por-
centaje. Este último es semejante al primero, ex-
presado como porcentaje de la resistencia prome-
dio.
Cuando no se dispone de un registro adecuado de
resultados de ensayos, la resistencia promedio debe
ser mayor que la resistencia de diseño en una canti-
dad que varía de 7 a 10 MPa, dependiendo de la
resistencia de diseño, véase la tabla 5.3.2.2.
Aunque la resistencia promedio y la desviación
estándar tengan los niveles supuestos, habrá ensa-
yos ocasionales que no cumplan con los criterios
de aceptación de la sección 5.6.3.3 (tal vez un en-
sayo en 100).](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-62-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
72
5.6.4- Probetas curadas en obra
5.6.4.1- Si lo solicita la autoridad pública, deben
proporcionarse ensayos de resistencia de cilindros
curados en condiciones de obra.
5.6.4.2- Los cilindros curados en obra deben curar-
se en condiciones de obra de acuerdo con “Practice
for Making and Curing Concrete Test Specimens
in the Field” (ASTM C 31).
5.6.4.3- Los cilindros de ensayo curados en obra
deben moldearse al mismo tiempo y desde las mis-
mas muestras que los cilindros de ensayo curados
en laboratorio.
5.6.4.4- Los procedimientos para proteger y curar
el hormigón deben mejorarse cuando la resistencia
de cilindros curados en la obra, a la edad de ensayo
establecida para determinar fc
'
, sea inferior al 85%
de la resistencia de cilindros compañeros curados
en laboratorio. La limitación del 85% no se aplica
cuando la resistencia de aquellos que fueron cura-
dos en la obra exceda a fc
'
en más de 3.5 MPa.
5.6.5-Investigación de los resultados de
ensayos con baja resistencia
5.6.5.1- Si cualquier ensayo de resistencia (sección
5.6.2.4) de cilindros curados en el laboratorio es
menor que el valor especificado fc
'
por más de 3.5
MPa [sección 5.6.3.3(b)], o si los ensayos de cilin-
dros curados en la obra indican deficiencia de pro-
C5.6.4- Probetas curadas en obra
C5.6.4.1- Los ensayos de resistencia de probetas
curadas bajo condiciones de obra pueden requerirse
para chequear lo adecuado del curado y protección
del hormigón en la estructura.
C5.6.4.4- En el código se proporcionan guías para
la interpretación de los ensayos de probetas cura-
das en obra. Las investigaciones han demostrado
que las probetas protegidas y curadas para repre-
sentar una buena práctica en obra, no deben tener
una resistencia menor a aproximadamente el 85 por
ciento de la resistencia de probetas estándar con
curado húmedo en laboratorio. Este porcentaje se
ha establecido únicamente como una base racional
para juzgar el curado en obra. La comparación se
hace sobre las resistencias reales de probetas com-
pañeras curadas en la obra y en laboratorio, y no
entre probetas curadas en obra y el valor especifi-
cado de fc
'
. Sin embargo, los resultados para las
probetas curadas en obra se consideran satisfacto-
rios si exceden la resistencia fc
'
especificada en más
de 3.5 MPa, aun cuando fallen en alcanzar el 85%
de la resistencia de las probetas compañeras cura-
das en el laboratorio.
C5.6.5- Investigación de los resultados de
ensayos con baja resistencia
Se dan instrucciones respecto al procedimiento que
debe seguirse cuando los ensayos de resistencia no
cumplan con los criterios de aceptación especifica-
dos. Por razones obvias, estas instrucciones no pue-
den ser dogmáticas. La Autoridad Pública debe](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-72-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 165
10.3.4- Se permite el uso de la armadura de com-
presión junto con armadura adicional de tracción
para aumentar la resistencia de un elemento sujeto
a flexión.
10.3.5- La resistencia a carga axial de diseño φPn de
elementosencompresiónnodebetomarsemayorque:
10.3.5.1- Para elementos no pretensados con zun-
cho que cumpla con la sección 7.10.4, o para ele-
mentos compuestos que cumplan con la sección
10.16:
φPn max
( ) = 0.85φ 0.85 f'c Ag − Ast
( )+ fy Ast
[ ] (10-1)
10.3.5.2- Para elementos no pretensados con ama-
rras que cumplan con la sección 7.10.5:
φPn max
( ) = 0.80φ 0.85 f'c Ag − Ast
( )+ fy Ast
[ ](10-2)
10.3.5.3- Para elementos pretensados, la resisten-
cia a carga axial de diseño φPn no debe tomarse
mayor que 0.85 (para elementos con zuncho) o 0.80
(para elementos con amarras) de la carga axial de
diseño con excentridad nula φPo.
10.3.6- Los elementos sometidos a carga axial de
compresión deben diseñarse para el momento máxi-
mo que puede acompañar a la carga axial. La carga
axial mayorada Pu, a una excentricidad dada, no
debe exceder de la proporcionada en la sección
10.3.5. El momento máximo mayorado Mu debe
incrementarse por los efectos de esbeltez de acuer-
do con la sección 10.10.
C10.3.5- Y 10.3.6- Las excentricidades mínimas de
diseño que se incluyen en las ediciones de 1963 y
1971 del ACI 318 se suprimieron en la edición de
1977, excepto en lo referente a las consideraciones
de los efectos de esbeltez en elementos sometidos a
compresión con momentos muy pequeños o iguales
a cero en el extremo (sección 10.12.3.2).
Originalmente las excentricidades mínimas
especificadasestabandestinadasaservircomomedio
para reducir la resistencia de diseño a la carga axial
de una sección en compresión pura, para responder
a las excentricidades accidentales que no se habían
considerado en el análisis y que podrían existir en
un elemento sometido a compresión, y reconocer que
la resistencia del hormigón puede ser menor que fc
'
para cargas altas sostenidas. El principal propósito
delrequisitomínimodeexcentricidaderaeldelimitar
la resistencia máxima a la carga axial de diseño de
un elemento sometido a compresión. Esto se hace
ahora directamente en la sección 10.3.5 limitando la
resistencia a la carga axial de diseño de una sección
en compresión pura al 85 u 80% de la resistencia
nominal. Estos valores en porcentaje se aproximan
a las resistencias a carga axial para razones e/h de
0.05 y 0.10, especificadas en las ediciones del ACI
318 anteriores para elementos con armadura en
zuncho y con amarras, respectivamente. La misma
limitacióndelacargaaxialseaplicatantoaelementos
en compresión moldeados en la obra como a los
prefabricados. Las ayudas de diseño y los programas
de computadora que se basan en el requisito mínimo
de excentricidad delACI 318 de 1963 y de 1971 son
igualmente aplicables.
Para elementos pretensados, la resistencia de diseño
a la carga axial en compresión pura se calcula por
medio de los métodos de diseño por resistencia del
capítulo 10, incluyendo el efecto del pretensado.](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-165-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
184
ción, satisface los requisitos de la norma para justi-
ficar un valor de k menor a 1.0
C10.12.2- La ecuación (10-8) se ha deducido a partir
de la ecuación (10-10) suponiendo que es aceptable
un 5% de incremento en los momentos debido a la
esbeltez.10.27 La deducción no incluye a φ en el
cálculo del amplificador de momento. Como una
primera aproximación, k puede tomarse igual a 1.0
en la ecuación (10-8).
10.12.2- En marcos sin desplazamiento lateral se
permite ignorar los efectos de esbeltez en elemen-
tos en compresión que satisfacen:
klu
r
≤ 34 −12 M1 M2
( ) (10-8)
Donde el término [ 34 - 12 (M M
1 2 )] no debe tomar-
se mayor que 40. El término M M
1 2 es positivo si la
columna está flectada con curvatura simple y negati-
vo si el elemento tiene curvatura doble.
50.0
10.0
5.0
3.0
2.0
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0 0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0 50.0
10.0
5.0
3.0
2.0
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
Ψ Α κ Ψ Β
∞ ∞
(a)
Marcos Arriostrados
(b)
Marcos no Arriostrados
Ψ = razón entre EI / lc
( )
∑ para los elementos en compresión y EI / l
( )
∑ para los elementos en flexión en un plano
ubicado en uno de los extremos de un ele mento en compresión.
l = longitud de la luz de un elemento en flexión medido centro a centro de los nudos.
Ψ Α κ Ψ Β
0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
20.0
30.0
50.0
100.0
∞
0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
20.0
30.0
50.0
100.0
∞
1.0
1.5
2.0
3.0
4.0
5.0
10.0
20.0
∞](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-184-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 11: Corte y torsión 201
11.0- Notación
a = luz de corte, distancia entre la carga
concentrada y la cara del apoyo, mm
Ac = área de la sección de hormigón que resiste
la transmisión de corte, mm2
Acp = área encerrada por el perímetro exterior
de la sección transversal de hormigón,
mm2, veáse sección 11.6.1.
Af = área del acero de armadura en una ménsula
o cartela que resiste el momento mayorado
[Vua + Nuc (h-d)], mm2
Ag = área total de la sección, mm2
Ah = área de armadura por corte paralela a la
armadura de tracción por flexión, mm2
Al = área total de la armadura longitudinal para
resistir la torsión, mm2
An = área de armadura en una ménsula o cartela
que resiste la fuerza de tracción Nuc, mm2
Ao = área total encerrada por el camino del flujo
de corte, mm2
Aoh = área encerrada por el eje de la armadura
transversal cerrada más externa dispuesta
para resistir la torsión, mm2
Aps = área de armadura pretensada en la zona
de tracción, mm2
As = área de la armadura no pretensada en
tracción, mm2
Este capítulo incluye disposiciones para corte, tanto en
elementosdehormigónpretensadocomonopretensado.
Elconceptodecorteporfricción(sección11.7)seapli-
caparticularmentealdiseñodedetallesdearmaduraen
estructuras prefabricadas. Se incluyen disposiciones
especiales para elementos de gran altura sometidos a
flexión (sección 11.8), ménsulas y cartelas (sección
11.9), muros de corte (sección 11.10) y disposiciones
de corte para losas y zapatas (sección 11.12).
C11.0- Notación
LasunidadesdemedidaseindicanenlaNotaciónpara
ayudar al usuario y no es la intención excluir el co-
rrecto uso de otras unidades para los mismos símbo-
los.
CAPÍTULO 11
CORTE Y TORSIÓN](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-201-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
216
C11.4.2- Se presentan dos tipos de agrietamiento
inclinado en vigas de hormigón: agrietamiento por
corte en el alma y agrietamiento de corte por flexión.
Estos dos tipos de agrietamiento inclinado se ilus-
tran en la Fig. C11.4.2.
Fig. C11.4.2. Tipos de agrietamiento en vigas de hormigón.
El agrietamiento por corte en el alma empieza des-
de un punto interior del elemento cuando los es-
fuerzos principales de tracción exceden la resisten-
cia a tracción del hormigón. El agrietamiento de
corte por flexión se inicia con un agrietamiento por
flexión. Cuando se produce el agrietamiento por
flexión, se incrementan los esfuerzos por corte en
el hormigón arriba de la grieta. La grieta de corte
por flexión se desarrolla cuando el esfuerzo com-
binado por corte y por tracción excede la resisten-
cia a la tracción del hormigón.
Las ecuaciones (11-10) y (11-12) pueden usarse para
determinar los esfuerzos de corte que causan agrie-
tamiento de corte por flexión y de corte en el alma,
respectivamente. La resistencia al corte proporcio-
nada por el hormigón, Vc, se supone igual al menor
de los valores Vci y Vcw. La forma en que se deri-
van las ecuaciones (11-10) y (11-12) se resume en
la Referencia 11.17.
Al derivar la ecuación (11-10) se supuso que Vci es la
suma del corte requerido para causar una grieta por
flexión en el punto en cuestión, y que está dado por :
V
VM
M
i cr
max
=
11.4.2- La resistencia al corte Vc puede calcularse
de acuerdo con las secciones 11.4.2.1 y 11.4.2.2,
para lo cual Vc debe ser el menor de Vci ó Vcw.
11.4.2.1- La resistencia al corte Vci se debe calcu-
lar por medio de:
(11-10)
pero no es necesario tomar a Vci menor que
en donde:
(11-11)
y los valores de Mmax y Vi se deben calcular con la
combinación de carga que causa el momento máxi-
mo en la sección.
11.4.2.2- La resistencia al corte Vcw se debe calcu-
lar por medio de
Vcw = 0.3 fc
'
+ fpc
( )bwd + Vp (11-12)
Alternativamente, Vcw puede considerarse como la
fuerza de corte que corresponde a la carga perma-
nente más la sobrecarga que produce una tensión
principal de tracción de fc
'
3
( )en el eje centroidal
del elemento o en la intersección del ala con el alma
cuando el eje centroidal está en el ala. En elemen-
tos compuestos, la tensión principal de tracción se
debe calcular utilizando la sección transversal que
resiste la sobrecarga.
11.4.2.3- En las ecuaciones (11-10) y (11-12), d es
la distancia desde la fibra extrema en compresión
al centroide del acero de pretensado ó 0.8h, la que
sea mayor.
CARGAAPLICADA
APOYO
CONTINUO
FLEXION Y
FLEXION- CORTE
CORTE EN
ELALMA
FLEXION Y
FLEXION- CORTE
CORTE EN
ELALMA
APOYO SIMPLE
Vci = fc
'
20
( )bwd +
VuMct
Mu
Vd
+
Vi
Mcr
Mmax
pe ]
Mct = I yt
( ) fc
'
2
( )+ fpe
[
Mcr
— fd
fc
'
2
( )
7](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-216-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 11: Corte y torsión 217
más un incremento adicional de corte requerido para
cambiar la grieta por flexión a una grieta de corte por
flexión. Las cargas mayoradas aplicadas externamen-
te, a partir de las cuales se determinan Vi y Mmax
incluyen la carga permanente sobreimpuesta, la pre-
sión de tierra, sobrecarga, etc. Al calcular Mcr para
sustituirlo en la ecuación (11-10), I y yt son las pro-
piedades de la sección que resiste las cargas aplica-
das externamente.
Para un elemento compuesto, donde parte de la carga
permanente es resistida por sólo una parte de la sec-
ción, deben utilizarse las propiedades adecuadas de la
sección para calcular fd . El corte debido a cargas per-
manentes, Vd, y el debido a otras cargas, Vi, están
separados en este caso. Vd es entonces el esfuerzo de
cortetotaldebidoalacargapermanentenomayorada,
que actúa sobre la parte de la sección que soporta las
cargaspermanentesqueactúanantesdelaaccióncom-
puesta, más la carga permanente no mayorada
sobreimpuesta que actúa sobre el elemento compues-
to. Los términos Vi y Mmax pueden tomarse como:
V V V
i u d
= −
M M M
max u d
= −
en donde Vu y Mu son el corte mayorado y el mo-
mento mayorado debido a las cargas totales
mayoradas, y Md es el momento debido a la carga
permanente no mayorada (es decir, el momento co-
rrespondiente a fd.)
Para vigas no compuestas, uniformemente carga-
das, la sección transversal total resiste todo el corte
y los diagramas de esfuerzo de corte de la sobre-
carga y la carga permanente son similares. En este
caso, la ecuación (11-10) se reduce a:
Vci = fc
'
20
( )bwd +
VuMct
Mu
donde
Mct = I yt
( ) fc
'
2
( )+ fpe
[ ]](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-217-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
232
11.6.3.2- Si el espesor de la pared varía a lo largo del
perímetro de una sección hueca, la ecuación (11-19)
debe ser evaluada en la ubicación en donde el lado
izquierdo de la ecuación (11 - 19) sea máximo.
11.6.3.3- Si el espesor de la pared es menor que
Aoh/ph, el segundo término en la ecuación (11-19)
debe ser tomado como:
Tu
1.7Aoht
donde t es el espesor de la pared de la sección hue-
ca en la ubicación donde se están verificando las
tensiones.
11.6.3.4- La tensión de fluencia de diseño de la ar-
madura no pretensada para torsión no debe exce-
der de 420 MPa.
11.6.3.5- La armadura necesaria por torsión debe
determinarse a partir de:
φT T
n u
≥ (11-20)
C11.6.3.2- Si el espesor de la pared varía alrededor
del perímetro de la sección, en 11.6.3.1 se requiere
que la ecuación (11-19) sea evaluada en el punto
de la sección transversal para el cual el lado izquier-
do de la ecuación (11-19) sea máximo. General-
mente, esto será en la pared en la cual las tensiones
por corte y por torsión son aditivas [Punto A en la
figura 11.6.3.1(a)]. Si las alas superior o inferior
son más delgadas que las almas, puede ser necesa-
rio evaluar la ecuación (11-19) en los puntos B y C
de la figura 11.6.3.1(a). En estos puntos las tensio-
nes debidas al corte son normalmente desprecia-
bles.
C11.6.3.4- El limitar la tensión de fluencia de dise-
ño para la armadura por torsión a 420 MPa propor-
ciona un control sobre el ancho de la grieta diagonal.
C11.6.3.5- La resistencia torsional mayorada φTn
debe ser igual o mayor que la torsión Tu debida a
las cargas mayoradas. Para el cálculo de Tn, se su-
pone que todo el torque es resistido por los estribos
y el acero longitudinal con Tc = 0. Al mismo tiem-
po, el corte resistido por el hormigón Vc se supone
que no cambia por la presencia de la torsión. En
vigas con Vu mayor que aproximadamente 0.8 φ Vc,
la cantidad de armadura combinada de torsión y
corte es escencialmente la misma que la requerida
por el ACI 318 de 1989. Para mayores valores de
Vu, se requerirá más armadura de corte y torsión.](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-232-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 11: Corte y torsión 251
Fig. C11.9.2 Notación empleada en la sección 11.9
C11.9.2- Se especifica una altura mínima en el borde
exterior del área de apoyo para evitar la ocurrencia
de una falla prematura, debido a una grieta impor-
tante de tracción diagonal que se propaga desde
debajo del área de apoyo hacia la cara exterior in-
clinada de la cartela o de la ménsula. Se han obser-
vado fallas prematuras de este tipo11.40 en cartelas
con alturas en el borde exterior del área de apoyo
menores que las especificadas en esta sección del
código.
11.9.2- La altura en el borde exterior del área de
apoyo no debe ser menor de 0.5d.
11.9.3- La sección en la cara del apoyo debe estar
diseñada para resistir simultáneamente un esfuerzo
de corte Vu, un momento [Vua+Nuc(h-d)] y un es-
fuerzo de tracción horizontal Nuc.
Amarra de tracción
φ As
fy
Plano
de corte
a
Vu
Nuc
h
Puntal de
compresión
Placa de
apoyo
Nuc
a
Vu
Barra de anclaje
As
(Armadura
principal)
Ah
(Estribos o
amarras cerrados)
2
d
3
d
h
Fig. C11.9.1 Acción estructural de una cartela.
barra para anclaje de
estribos o amarras
d](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-251-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
252
11.9.3.1- En todos los cálculos de diseño de acuer-
do con la sección 11.9, el factor de reducción de
resistencia φ debe tomarse igual a 0.85.
11.9.3.2- El diseño de la armadura de corte por fric-
ción Avf para resistir el esfuerzo de corte Vu, debe
cumplir con lo especificado en la sección 11.7.
11.9.3.2.1- Para hormigón de densidad normal, la
resistencia al corte Vn no debe tomarse mayor que
0.2fc
'
bwd, ni de 5.5bwd en Newton.
11.9.3.2.2- Para el hormigón liviano en todos sus
componentes u hormigón liviano con arena de peso
normal, la resistencia al corte Vn no debe tomarse
mayor que 0.2 − 0.07a d
( )fc
'
bwd ni que
5.5 − 1.9a d
( )bwd en Newton.
11.9.3.3- La armadura Af para resistir el momento
[Vua+Nuc(h-d)] debe calcularse de acuerdo con las
secciones 10.2 y 10.3.
11.9.3.4- La armadura An para resistir el refuerzo de
tracción Nuc debe determinarse de Nuc ≤ φAn fy. El
esfuerzo de tracción Nuc no debe tomarse menor que
0.2Vu, a menos que se tomen disposiciones especia-
les para evitar los esfuerzos de tracción. El esfuerzo
de tracción Nuc debe considerarse como una sobre-
carga aún cuando la tracción resulte de fluencia len-
ta, retracción, o cambio de temperatura.
11.9.3.5- El área de la armadura de tracción prima-
ria As, debe hacerse igual al mayor valor entre
(Af+An) y (2Avf/3+An).
C11.9.3.1- El comportamiento de cartelas y
ménsulas lo controla principalmente el corte; por
lo tanto, para todas las condiciones de diseño se
especifica un solo valor de φ=0.85.
C11.9.3.2.2- Los ensayos11.41 han demostrado que
la resistencia máxima al corte de ménsulas o cartelas
hechas de hormigón liviano es función tanto de fc
'
como de a/d. No se dispone de datos para cartelas o
ménsulas hechas de hormigón liviano con arena de
peso normal. Como resultado, se han aplicado las
mismas limitaciones en ménsulas y cartelas tanto de
hormigón liviano en todos sus componentes como
en hormigón liviano con arena de peso normal.
C11.9.3.3- La armadura requerida para resistir mo-
mentos puede calcularse aplicando la teoría ordi-
naria de flexión. El momento mayorado se calcula
sumando momentos alrededor de la armadura de
flexión en la cara del apoyo.
C11.9.3.4- Debido a que la magnitud de las fuerzas
horizontales que actúan sobre cartelas o ménsulas
usualmente no puede determinarse con mucha pre-
cisión, se especifica que Nuc debe considerarse
como sobrecarga.
C11.9.3.5- Los ensayos11.41 indican que la canti-
dad total de armadura (As + Ah) que debe cruzar la
cara del apoyo, debe ser la mayor entre:
(a) La suma de Avf
calculada de acuerdo con la
sección 11.9.3.2 y de An
calculada de acuer-
do con la sección 11.9.3.4.](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-252-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
266
11.12.4.7- La sección crítica de la losa para el corte
debe ser perpendicular al plano de ella y debe atra-
vesar cada rama del conector de corte a 3/4 de la
distancia lv − c1 2
( )
[ ] desde la cara de la columna
hasta el extremo de la rama del conector de corte.
La sección crítica debe localizarse de tal forma que
su perímetro bo sea mínimo, pero no necesita estar
más próximo que el perímetro definido en la sec-
ción 11.12.1.2(a).
En esta ecuación, Mp es la resistencia al momento
plástico requerida de cada brazo del conector de
corte para asegurar que se alcanza el corte último
en el instante en que se alcanza la resistencia a
momento del conector de corte. La cantidad lv es
la distancia desde el centro de la columna al punto
en el cual ya no son necesarios los conectores de
corte, y la distancia c1/2 es la mitad de la dimen-
sión de la columna en la dirección considerada.
Fig. C11.12.4.5 Corte idealizado que actua en el conector
de corte.
C11.12.4.7- Los resultados de ensayos indican que
las losas que contienen conectores de corte
“subarmados” fallan en una sección crítica ubicada
en el extremo del conector de corte, con un esfuer-
zo de corte menor que fc
'
3. Aunque el uso de
conectores de corte “sobrearmados” elevó la resis-
tencia al corte hasta aproximadamente el equiva-
lente de fc
'
3, datos limitados de ensayos sugie-
ren que es útil hacer un diseño conservador. Por
consiguiente, la resistencia al corte se calcula como
fc
'
3 en una sección crítica supuesta, localizada
dentro del extremo del conector de corte.
La sección crítica se considera a lo largo de los bra-
zos del conector de corte a 3/4 de la distancia
lv − c1 2
( )
[ ] desde la cara de la columna al extre-
mo del conector de corte. Sin embargo, esta sec-
ción crítica supuesta no necesita tomarse más cerca
que a d/2 de la columna. Véase Fig. C11.12.4.7.
Vc
Borde de
la columna
Mp
lv
- c1
/2
hv
hv
αv
Vc
η
Vu
φη
(1-αv
)
η](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-266-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
274
fse = tensión efectiva en la armadura pretensada
(después de que han ocurrido todas las
pérdidas del pretensado), MPa
fy = tensión de fluencia especificada de la ar-
madura no pretensada, MPa
fyt = tensión de fluencia especificada de la ar-
madura transversal, MPa
h = altura total de un elemento, mm
Ktr = índice de armadura transversal
=
Atrfyt
260sn
(la constante 260 tiene dimensión
de MPa)
la = longitud de anclaje adicional en un apoyo
o en un punto de inflexión, mm
ld = longitud de desarrollo, mm
= ldb x factores de modificación aplicables
ldb = longitud de desarrollo básica, mm
ldh = longitud de desarrollo de un gancho
estándar en tracción, medido desde la sec-
ción crítica hasta el extremo exterior del
gancho (longitud recta embebida en el
hormigón entre la sección crítica y el ini-
cio del gancho [punto de tangencia] más
el radio del codo y un diámetro de la ba-
rra), mm
= lhb x factores de modificación aplicables
lhb = longitud de desarrollo básica del gancho
estándar en tracción, mm
Mn = momento resistente nominal de una sec-
ción, Nm
= As fy(d - a/2)
n = número de barras o alambres que están
siendo empalmados o desarrollados a lo
largo del plano de hendimiento
s = espaciamiento máximo de la armadura
transversal dentro de ld, medido de cen-
tro a centro, mm
sw = separación entre los alambres que deben
anclarse o empalmarse, mm.
Vu = esfuerzo de corte mayorado en una sec-
ción, N
α = factor relativo a la ubicación de la arma-
dura, véase la sección 12.2.4
En este capítulo no se utiliza el factor de reducción
de resistencia φ. Las longitudes de desarrollo y
traslape incluyen una tolerancia por insuficiencas
de la resistencia. Las longitudes requeridas son las
mismas para el método de diseño por resistencia
que para el método alternativo de diseño del apén-
dice A, pues las longitudes de desarrollo y de
traslape se basan en fy en ambos casos.
Las unidades de medida se indican en la Notación para
ayudar al usuario y no es la intención excluir el correc-
to uso de otras unidades para los mismos símbolos.
se](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-274-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 305
12.15- Empalmes de alambres y ba-
rras con resaltes sometidas a
tracción
12.15.1- La longitud mínima del traslape en trac-
ción debe ser la requerida para empalmes clases A
o B, pero no menor que 300 mm, donde:
Traslape clase A ........................................... 1 .0 d
l
Traslape clase B ........................................... 1 .3 d
l
donde ld es la longitud de desarrollo por tracción
para la tensión de fluencia especificada fy, de acuer-
do con la sección 12.2 y sin el factor de modifica-
ción de la seccion 12.2.5.
C12.15- Empalmes de alambres y
barras con resaltes some-
tidas a tracción
C12.15.1- Los traslapes sometidos a tracción se cla-
sifican como tipo A y B, en los cuales la longitud
de traslape es un múltiplo de la longitud de desa-
rrollo en tracción ld. La longitud de desarrollo ld
empleada para obtener la longitud del traslape debe
basarse en fy porque las clasificaciones de empal-
mes ya reflejan cualquier exceso de armadura en el
sitio del empalme; por lo tanto, no debe emplearse
el factor para As en exceso de la sección 12.2.5.
Cuando muchas barras ubicadas en el mismo plano
se empalman en la misma sección, el espaciamiento
libre es la distancia mínima entre empalmes adya-
centes. Para traslapes en columnas con barras des-
alineadas, la Fig. C12.15.1 (a) ilustra el
espaciamiento libre que debe usarse. Para traslapes
escalonados, el espaciamiento libre es la mínima
distancia entre traslapes adyacentes [distancia x en
la Fig. C12.15.1. (b)]
La edición de 1989 contenía varios cambios en la
longitud de desarrollo en tracción, que eliminan
muchas de las inquietudes relacionadas con empal-
mes de tracción debido a barras muy cercanas en-
tre sí con un recubrimiento mínimo. Así pues, el
traslape de clase C fue eliminado, aunque las lon-
gitudes de desarrollo en las cuales se basan las lon-
gitudes de traslape, en algunos casos se han
incrementado. El Comité 318 consideró las suge-
rencias de muchas fuentes, incluyendo el Comité
408, pero ha retenido una longitud de traslape de
dos niveles primordialmente para alentar a los
diseñadores a traslapar barras en puntos de esfuer-
zo mínimo, y para alternar traslapes para mejorar
el comportamiento de detalles críticos.](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-305-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 341
13.6.9- Momentos mayorados en columnas
y muros
13.6.9.1- Las columnas y los muros construidos
monolíticamente con un sistema de losas deben re-
sistir los momentos producidos por las cargas
mayoradas que actúan sobre el sistema de losas.
13.6.9.2- En un apoyo interior, los elementos de
apoyo arriba y abajo de la losa deben resistir el
momento especificado por la ecuación (13-4) en
proporción directa a sus rigideces, a menos que se
realice un análisis general.
M = 0.07 wd + 0.5wl
( )l2ln
2
− wd
'
l2
'
ln
'
( )
2
[ ] (13-4)
donde wd
'
,l2
'
y ln
'
se refieren al tramo más corto.
13.7- Método del marco equivalente
13.7.1- El diseño de un sistema de losas por medio
del Método del Marco Equivalente debe basarse en
las suposiciones proporcionadas por las secciones
13.7.2 a la 13.7.6, y todas las secciones de losas y
elementos de apoyo deben ser dimensionadas para
los momentos y esfuerzos de corte así obtenidos.
13.7.1.1- Cuando se utilicen capiteles metálicos en
las columnas, se permite tomar en consideración
su contribución a la rigidez y a la resistencia a
flexión y corte.
13.7.1.2- Se permite despreciar el cambio en la lon-
gitud de las columnas y las losas debido a esfuer-
zos directos, al igual que las deformaciones debi-
das al corte.
C13.6.9- Momentos mayorados en co-
lumnas y muros
La ecuación (13-4) se refiere a dos vanos adyacen-
tes, uno de ellos mayor que el otro, con la carga
permanente completa más un medio de la sobre-
carga aplicada en el vano mayor, y únicamente car-
ga permanente en el vano menor.
El diseño y detallamiento de la armadura que trans-
fiere el momento desde la losa a la columna de bor-
de es crítico, tanto para el comportamiento como
para la seguridad de las losas planas o placas pla-
nas sin viga de borde o para losas en voladizo. Es
importante que se muestren los detalles completos
en los planos de diseño, tales como concentración
de armadura sobre la columna mediante un
espaciamiento menor o armadura adicional.
C13.7- Método del marco equivalente
El Método del Marco Equivalente implica la repre-
sentación del sistema de losa tridimensional me-
diante una serie de marcos bidimensionales, que se
analizan para las cargas que actúan en el plano de
los marcos. Los momentos negativos y positivos
así determinados en las secciones críticas de dise-
ño del marco se distribuyen a los puntos de la losa
de acuerdo con las secciones 13.6.4 (franja de co-
lumnas), 13.6.5 (vigas) y 13.6.6 (franjas interme-
dias). El método del marco equivalente está basa-
do en las estudios reportados en las referencias
13.18, 13.19 y 13.20. Muchos de los detalles sobre
el método del marco equivalente dados en los co-
mentarios del ACI 318-89 fueron removidos en el
ACI 318-95](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-341-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
368
barras φ44 y φ56 mm, o que la longitud de traslape
de las barras de traspaso, la que sea mayor, y den-
tro de la zapata a una distancia no menor que la
longitud de anclaje de las barras de traspaso.
15.8.2.4- Cuando se proporciona una conexión ro-
tulada en estructuras hormigonadas en obra, dicha
conexión debe cumplir con lo especificado en las
secciones 15.8.1 y 15.8.3.
15.8.3- En construcciones prefabricadas, se permi-
te usar pernos de anclaje o conectores mecánicos
apropiados para satisfacer lo estipulado en la sec-
ción 15.8.1.
15.8.3.1- La conexión entre columnas prefabrica-
das o dados y los elementos de apoyo debe cumplir
los requisitos de la sección 16.5.1.3 (a).
15.8.3.2- La conexión entre muros prefabricados y
elementos de apoyo debe cumplir los requisitos de
las secciones 16.5.1.3 (b) y (c).
Desarrollar plenamente el esfuerzo en las barras de
traspaso como traslapes.
Esta disposición constituye una excepción a la sec-
ción 12.14.2.1, en la cual se prohibe el traslape de
barras φ44 y φ56. Este es el resultado de muchos
años de experiencia satisfactoria con traslapes de
barras de gran diámetro para columnas con barras
de traspaso de zapatas de menor tamaño. La razón
de la restricción en el tamaño de la barra de traspa-
so es un reconocimiento al problema de la longitud
de anclaje de las barras de gran diámetro, y para
fomentar el uso de barras de traspaso de tamaño
reducido, con lo que probablemente se obtienen
ahorros en la altura de las zapatas. En la sección
12.16.2 se permite una excepción similar para
traslapes de compresión entre barras de tamaño di-
ferente.
C15.8.3.1 y C15.8.3.2- Para columnas moldeadas
en la obra, la sección 15.8.2.1 requiere un área mí-
nima de armadura igual a 0.005Ag a través de la
interfaz de columna-zapata para proporcionar cier-
to grado de integridad estructural. Para columnas
prefabricadas, este requisito se expresa en térmi-
nos de una fuerza equivalente de tracción que debe
ser transmitida; por lo tanto, a través de la junta,
Asfy = 1.5Ag [Véase la sección 16.5.1.3 (a)]. La re-
sistencia mínima a la tracción requerida para unio-
nes prefabricadas muro-zapata [Véase la sección
16.5.1.3 (b)] es algo menor que la requerida para
columnas, ya que una sobrecarga sería distribuida
lateralmente y una falla súbita sería menos proba-](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-368-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 18: Hormigón pretensado 405
no ρp fpu fc
'
+ d dp
( ) ω − ω'
( )
[ ]en la ecuación (18-
3) es pequeño, la profundidad del eje neutro es pe-
queña, por lo tanto la armadura de compresión no
desarrolla su resistencia a la fluencia y la ecuación
(18-3) pasa a ser no conservadora. Esta es la
razón por la que el término
ρp fpu fc
'
+ d dp
( ) ω − ω'
( )
[ ]en la ecuación (18-3)
no puede tomarse menor de 0.17 cuando se toma
en cuenta la armadura de compresión al calcular fps
Cuando la armadura de compresión no se toma en
cuenta al emplear la ecuación (18-3) es decir, que
ω’ se toma como cero, entonces el término
ρp fps fc
'
+ d dp
( )ω
[ ] puede ser menor de 0.17 y
por lo tanto, se obtiene un valor mayor y correcto
de fps.
Cuando el valor de d’ es grande, la deformación en
la armadura de compresión puede ser considerable-
mente menor que su deformación a la fluencia. En
este caso, la armadura de compresión no influye en
fps de manera tan favorable como lo implica la ecua-
ción (18-3). Por esta razón es que la ecuación (18-
3) está limitada a vigas en las que d’ es menor o
igual a 0.15dp.
El término ρp fpu fc
'
+ d dp
( ) ω − ω'
( )
[ ]en la ecua-
ción (18-3) se puede escribir
ρp fpu fc
'
+ Asfy bdpfc
'
( )− Asfy bdpfc
'
( )
[ ]. Esta
forma puede algunas veces usarse de manera más
conveniente, por ejemplo cuando hay armadura de
tracción no pretensada.
La ecuación (18-5) refleja los resultados de ensayos
sobre elementos con cables no adheridos y razones
luz/altura mayores de 35 (losas en una sola dirección,
placas planas y losas planas)18.7. Estos ensayos indi-
can que la ecuación (18-4), antiguamente usada para
todaslasrazonesluz/altura,sobrestimaríaelincremen-
to de esfuerzo en dichos elementos. Aunque estos
mismos ensayos indican que la resistencia a momen-
to de estos elementos de poca altura diseñados por
medio de la ecuación (18-4) cumple con los requisi-
Cuando se toma en cuenta cualquier arma-
dura de compresión al calcular fps mediante
la ecuación (18-3) el término:
ρp
fpu
fc
'
+
d
dp
ω − ω'
( )
debe tomarse no menor de 0.17 y d’ no debe
ser mayor de 0.15dp
.
(b) Para elementos con cables de pretensado no
adheridos y con una razón luz-altura de 35
o menos:
fps = fse + 70 +
fc
'
100ρp
(18-4)
pero en la ecuación (18-4), fps no debe to-
marse mayor que fpy ni que fse + 420
( ).
(c) Para elementos con cables de pretensado no
adheridos y con una razón luz-altura mayor
de 35:
fps = fse + 70 +
fc
'
300ρp
(18-5)
pero en la ecuación (18-5), fps no debe tomarse
mayor que fpy ni que (fse+210).](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-405-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
406
tosderesistenciaparalacargamayorada,esteresulta-
do refleja los requisitos del código para armadura mí-
nima adherida, así como la limitación al esfuerzo de
tracción del hormigón, que con frecuencia controla la
cantidad de fuerza de pretensado proporcionada.
C18.8- Límites de la armadura en ele-
mentos sometidos a flexión
C18.8.1- Puede demostrarse que cada uno de los tér-
minos ωp, y [ωp + (d/dp) (ω-ω’)], o [ωpw + (d/dp)
(ωw - ω’w)] son cada uno iguales a 0.85 a/dp, en
donde a es la altura del bloque rectangular de esfuer-
zos equivalente para la sección considerada, tal como
se define en la sección 10.2.7.1. El uso de esta razón
puede simplificar los cálculos necesarios para veri-
ficar el cumplimiento con las sección 18.8.1.
C18.8.2- El momento resistente de diseño de ele-
mentos sobrearmados puede calcularse usando
ecuaciones de resistencia similares a aquellas para
elementos de hormigón armado. Los libros de texto
y el ACI 318R-8318.7 proporcionan ecuaciones de
resistencia para secciones rectangulares y con alas.
C18.8.3- Esta disposición constituye una precaución
contra fallas abruptas por flexión desarrolladas inme-
diatamente después del agrietamiento. Un elemento
en flexión, diseñado de acuerdo con las disposiciones
del código, requiere una carga adicional considerable
más allá del agrietamiento para alcanzar su resisten-
cia a la flexión. Así pues, una considerable deforma-
ción advertiría que el elemento se está aproximando
18.7.3- Se permite considerar que la armadura no
pretensada que cumple con la sección 3.5.3, en caso
de utilizarse con cables de pretensado, contribuye a
la fuerza de tracción y se permite incluirla en los
cálculos de resistencia a la flexión con una tensión
igual a la tensión de fluencia especificada, fy. Se
permite incluir otras armaduras no pretensadas en
los cálculos de resistencia únicamente si se efectúa
un análisis de compatibilidad de deformaciones con
el fin de determinar las tensiones en dicha armadura.
18.8- Límites de la armadura en ele-
mentos sometidos a flexión
18.8.1- La cuantía de armadura pretensada y no pre-
tensadaempleadaparacalcularlaresistenciaaflexión
de un elemento, excepto por lo dispuesto en la sec-
ción 18.8.2, debe ser tal queωp,[ωp + (d/dp) (ω-ω’)],
o [ωpw + (d/dp) (ωw - ω’w)] no sea mayor de 0.36β1.
18.8.2- Cuando se especifica una cuantía de arma-
dura mayor que la indicada en la sección 18.8.1, la
resistencia de diseño a flexión no debe exceder de
la resistencia a flexión que se obtiene con la fuerza
de compresión del par de momento.
18.8.3- La cantidad total de armadura, pretensada y
no pretensada, debe ser la necesaria para desarrollar
una carga mayorada de por lo menos 1.2 veces la
carga de agrietamiento, calculada en base al módulo
de rotura, fr , especificado en la sección 9.5.2.3. Se
permite omitir esta disposición para:
(a) losas en dos direcciones con postensado no
adherido](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-406-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
412
C18.10.4- Redistribución de momentos ne-
gativos debido a cargas gravita-
cionales en elementos continuos
pretensados sometidos a flexión.
En vigas y losas de hormigón pretensado, el com-
portamiento inelástico en algunas secciones puede
provocar una redistribución de momentos al aproxi-
marse el elemento a su condición de resistencia úl-
tima. El reconocimiento de este comportamiento
puede ser útil para el diseño en determinadas cir-
cunstancias. Un método de diseño riguroso para la
redistribución de momento es bastante complejo.
Sin embargo, el reconocimiento de la redistribu-
ción de momentos puede efectuarse con un método
sencillo, consistente en permitir un ajuste razona-
ble de los momentos mayorados debidos a las car-
gas gravitacionales, calculados elásticamente. La
cantidad de ajuste debe mantenerse dentro de cier-
tos límites de seguridad predeterminados.
La cantidad de redistribución permitida depende de
la capacidad de las secciones críticas para defor-
marse inelásticamente en cantidad suficiente. La
capacidad de servicio bajo las cargas de servicio
está considerada en los esfuerzos límite de la sec-
ción 18.4. La elección de 0.24β1 como índice máxi-
mo de armadura por tracción, ωp,, [ωp +(d/dp) (ω-
ω’)], o [ωpw + (d/dp) (ωw-ω’w)] para los cuales se
permite la redistribución de momentos, está
de acuerdo con los requisitos para hormigón ar-
mado convencional de 0.5ρb, establecidos en la sec-
ción 8.4.
Los términos ωp, [ωp + (d/dp) (ω-ω’)], y [ωpw + (d/
dp) (ωw-ω’w)] que aparecen el la sección 18.10.4.1
y 18.10.4.3 son iguales cada uno a 0.85a/dp donde a
es la altura del bloque rectangular de esfuerzos equi-
valente para la sección considerada, tal como se de-
fine en la sección 10.2.7.1. El uso de esta relación
puede simplificar los cálculos necesarios para deter-
minar la cantidad de redistribución de momentos
18.10.4- Redistribución de momentos ne-
gativos debidos a cargas gravita-
cionales en elementos continuos
pretensados sometidos a flexión
18.10.4.1- Cuando se provee armadura adherida en
los apoyos de acuerdo con la sección 18.9, se per-
mite que los momentos negativos calculados por
medio de la teoría elástica para cualquier distribu-
ción de carga supuesta, sean aumentados o dismi-
nuidos en no más de:
20 1−
ωp +
d
dp
ω − ω'
( )
0.36β1
en porcentaje
18.10.4.2- Los momentos negativos modificados
deben utilizarse para calcular los momentos en las
secciones de los vanos para la misma distribución
de cargas.
18.10.4.3- La redistribución de momentos negati-
vos debe hacerse sólo cuando la sección en la que
se reduce el momento esté diseñada de manera
que ωp,, [ωp +(d/dp) (ω-ω’)], o [ωpw + (d/dp)
(ωw-ω’w)], la que se aplicable, no sea mayor de
0.24β1.](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-412-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 18: Hormigón pretensado 417
18.13.1- Zona de anclaje
La zona de anclaje se debe considerar como com-
puesta de dos sectores:
(a) La zona local es el prisma rectangular (o el
equivalente al prisma rectangular para los
anclajes circulares u ovalados) que circun-
da al dispositivo de anclaje y a cualquier
armadura de confinamiento.
(b) La zona general que es la zona de anclaje
tal como se define en la sección 2.1 e in-
cluye la zona local.
18.13.2- Zona local
18.13.2.1- El diseño de las zonas locales debe ba-
sarse en la fuerza mayorada del cable, Psu
, y en los
requisitos de las secciones 9.2.8 y 9.3.2.5.
18.13.2.2- Debe proporcionarse armadura a la zona
local en donde se requiera para un funcionamiento
adecuado del dispositivo de anclaje.
18.13.2.3- Los requisitos para la zona local estableci-
dos en la sección 18.13.2.2 se cumplen con las indica-
ciones de las secciones 18.14.1 ó 18.15.1 y 18.15.2.
tima que las disposiciones altamente detalladas de
AASHTO para el análisis y detallamiento de arma-
dura, satisfacen los requisitos más generales delACI
318. En las áreas específicas de evaluación y ensa-
yos de aceptación para dispositivos de anclaje, el
ACI 318 incorpora las disposiciones detalladas de
AASHTO por medio de referencias.
C18.13.1- Zona de anclaje
Basándose en el principio de Saint-Venant, puede
estimarse la extensión de la zona de anclaje como
aproximadamente igual a la mayor dimensión de la
sección transversal. La zona local y la zona general
se muestran en la figura C18.13.1 (a). Para los dis-
positivos intermedios de anclaje, también existen
localmente grandes tensiones de tracción por de-
trás del dispositivo. Estas tensiones de tracción son
inducidas por la incompatibilidad de las deforma-
ciones delante y detrás del dispositivo de anclaje
[como se muestra en la figura C18.13.1(b)]. Se debe
considerar la región sombreada completa, como se
muestra en la figura C18.13.1 (b).
C18.13.2- Zona local
La zona local resiste las elevadas tensiones introdu-
cidas por el dispositivo de anclaje y las transfiere al
resto de la zona de anclaje. El comportamiento de la
zona local está fuertemente influido por las caracte-
rísticas específicas del dispositivo de anclaje y su
armadura de confinamiento, y menos influido por la
geometría y carga de la estructura completa. Algu-
nas veces no se puede completar el diseño de la zona
local hasta que los dispositivos de anclaje específi-
cos no sean determinados en la etapa de preparación
de los planos de taller. Cuando se usan dispositivos
especiales de anclaje, el proveedor de estos debe
entregar la información respecto a los ensayos que
demuestren que el dispositivo puede considerarse
satisfactoriobajoAASHTO“StandardSpecifications
for Highway Bridges,” División II, artículo 10.3.2.3
y proporcione la información respecto a las condi-](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-417-320.jpg)
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Capítulo 18: Hormigón pretensado 419
El diseño debe considerar todas las regiones de ten-
sión de tracción que puedan ser causadas por el dis-
positivo de anclaje del cable, incluyendo la separa-
ción, el desconche y la tracción de borde como se
muestra en la figura C18.13.1(c). También deben
comprobarse las tensiones de compresión inmedia-
tamente por delante de la zona local [como se mues-
tra en la figura C18.13.1 (b)].
Algunas veces no se puede determinar la armadura
requerida hasta que los “trazados” de los cables y
dispositivos de anclaje no estén determinados en la
etapa de preparación de planos de taller. En los pla-
nos y especificaciones de la obra las responsabili-
dades de diseño y aceptación deben estar claramente
asignadas.
Los cambios abruptos de la sección transversal pue-
den causar una desviación sustancial en las trayec-
torias de la fuerza. Estas desviaciones pueden au-
mentar considerablemente las fuerzas de tracción
como se muestra en la Figura C18.3.3.
R18.3.4- Resistencia nominal de los materiales
Se espera alguna deformación inelástica del hormi-
gón debido a que el diseño de la zona de anclaje está
basadoenunenfoquederesistencia.Elbajovalorpara
la resistencia nominal a compresión para el hormigón
sin confinar refleja esta posibilidad. Para el hormigón
bien confinado, la resistencia efectiva a compresión
puede ser aumentada (ver referencia 18 - 23). El valor
para la resistencia nominal a la tracción de la armadu-
ra adherida pretensada está limitado a la tensión de
fluencia del acero de pretensado debido a que la ecua-
ción (18 - 3) puede no ser aplicable para estas aplica-
ciones no flexionales. El valor para la armadura no
adheridapretensadaestábasadoenlosvaloresindica-
dos en el punto 18.7.2(b) y (c), pero está de alguna
manera limitado para estas aplicaciones de poca lon-
gitudnoflexionales.Losresultadosdeensayosquese
entregan en la referencia 18.23 indican que el esfuer-
zo de compresión introducido por el pretensado auxi-
18.13.4- Resistencia nominal de los materiales
18.13.4.1- La resistencia nominal a la tracción de
la armadura adherida esta limitada a fy
para la ar-
madura no pretensada y a fpy
para la armadura
pretensada. El esfuerzo nominal de tracción de la
armadura no adherida pretensada para resistir las
fuerzas de tracción en las zonas de anclaje debe estar
limitado a fps
= fse
+ 700
18.13.4.2- Salvo el caso de hormigón confinado den-
tro de zunchos o cercos que proporcionen confina-
miento equivalente al indicado por la ecuación (10 -
6), la resistencia nominal a compresión del hormi-
gón en la zona general debe limitarse a 0.7λ fci
'
.
18.13.4.3- La resistencia a compresión del hormi-
gón en el momento del postensado debe
especificarse en los planos de diseño. A menos que
se usen dispositivos de anclaje sobre dimensionados](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-419-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
Capítulo 18: Hormigón pretensado 423
transferir, a lo menos, 0.35 Psu
a la sección de hor-
migón que queda detrás del anclaje.
Tal armadura debe colocarse simétricamente alre-
dedor de los dispositivos de anclaje y debe estar
completamente desarrollada tanto por detrás como
por delante de los dispositivos de anclaje.
18.13.5.6- Cuando se usan cables curvos en la zona
general, excepto para cables de un alambre o don-
de el análisis demuestre que no se requiere arma-
dura, se debe proporcionar armadura adherida con
el objeto de resistir las fuerzas radiales y de
hendimiento.
18.13.5.7- Excepto para cables de un alambre o
donde el análisis demuestre que no se requiere ar-
madura, se debe proporcionar un refuerzo mínimo
en direcciones ortogonales paralelas a la superficie
posterior de todas las zonas de anclaje con una re-
sistencia nominal a la tracción igual al 2 porciento
de la fuerza mayorada en cada cable, con el objeto
de evitar los desconches.
18.13.5.8- Debe obviarse la resistencia a la tracción
del hormigón al calcular la armadura requerida.
18.13.6- Requisitos de detallamiento
La elección de los tamaños de armadura,
espaciamientos, recubrimiento y otros detalles para
las zonas de anclaje debe contemplar las toleran-
cias en el doblado, fabricación e instalación de la
armadura, el tamaño del agregado y la correcta co-
locación y consolidación del hormigón.
la longitud total de un elemento. Las tensiones de
tracción locales son generadas por detrás de los
anclajes intermedios [ver figura C18.13.1(b)] de-
bido a los requisitos de compatibilidad para las de-
formaciones que se producen por delante y por de-
trás del anclaje. Para limitar la extensión del agrie-
tamiento detrás del anclaje se requiere de armadura
adherida anclada hacia atrás en la vecindad inme-
diata del anclaje. El requerimiento de 0.35Psu
se
desarrolló usando el 25 porciento de la fuerza no
mayorada del cable resistida por la armadura a 0.6fy
.](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-423-320.jpg)
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468
21.2.5- Armadura para elementos resis-
tentes a fuerzas inducidas por sismo
La armadura que resiste esfuerzos axiales y de
flexión inducidos por sismo en elementos de mar-
cos y en elementos de borde de muros, debe cum-
plir con las disposiciones de ASTM A 706M. Se
permite el empleo de acero de refuerzo ASTM A
615 M, grados 280 y 420, en estos elementos siem-
pre y cuando:
(a) la resistencia real a la fluencia basada en ensa-
yos de fábrica no es mayor que la resistencia a
la fluencia especificada en más de 120 MPa (los
re-ensayos no deben exceder este valor por más
de 20 MPa adicionales);
(b) la razón entre la tensión última real de tracción
y la tensión real de fluencia por tracción no sea
menor de 1.25.
debido principalmente a la insuficiencia de datos
de terreno y experimentales acerca del comporta-
miento de elementos hechos con hormigón de agre-
gado liviano, sometidos a inversiones de los des-
plazamientos en el rango no lineal. Si se desarrolla
evidencia convincente para alguna aplicación es-
pecífica, se puede incrementar el límite de resis-
tencia máxima a la compresión del hormigón con
agregado liviano al nivel justificado por la eviden-
cia.
C21.2.5- Armadura para elementos resis-
tentes a fuerzas inducidas por sismo
El empleo de armadura longitudinal con resisten-
cia más elevada que la supuesta en el diseño, con-
ducirá a esfuerzos de corte y de adherencia mayo-
res en el instante en que se desarrollen momentos
de fluencia. Estas condiciones pueden originar fa-
llas frágiles por corte o adherencia y deben evitarse
aun cuando dichas fallas puedan ocurrir a cargas
más elevadas que las previstas en el diseño. Por lo
tanto, se impone un límite superior sobre la tensión
real de fluencia del acero. [Ver sección 21.2.5(a)]
El requisito de una tensión última de tracción ma-
yor que la tensión de fluencia de la armadura [sec-
ción 21.2.5(b)] se basa en la suposición que la ca-
pacidad de un elemento estructural para desarrollar
la capacidad de rotación inelástica es una función
de la longitud de la región de fluencia a lo largo del
eje del elemento. Al interpretar los resultados ex-
perimentales, la longitud de la región de fluencia
se ha relacionado con las magnitudes relativas de
momentos final y de fluencia.21.7
Según esta inter-
pretación, mientras mayor sea la razón entre el
momento último y el de fluencia, mayor será la re-
gión de fluencia. En el capítulo 21 se especifica
que la razón entre la resistencia real a la tracción y
la tensión real de fluencia no sea menor que 1.25.
Los elementos con armadura que no satisfaga di-
cha condición también pueden desarrollar rotación
inelástica, pero su comportamiento es lo bastante
diferente como para excluirlos de consideraciones
basadas en reglas derivadas de la experiencia con](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-468-320.jpg)
![CÓDIGO COMENTARIO
480
21.4.4- Armadura transversal
21.4.4.1- Debe proporcionarse armadura transver-
sal en las cantidades que se especifican a continua-
ción, a menos que en las secciones 21.4.3.1 ó 21.4.5
se exija mayor cantidad:
(a) La razón volumétrica de armadura de zuncho
espiral o de cercos circulares, ρs
, no debe ser
menor que la requerida por la ecuación (21-2):
ρs
= 0.12 fc
'
/ fyh
(21-2)
y no debe ser menor que la requerida por la ecua-
ción (10-6).
(b) El área total de la sección transversal de la ar-
madura de cerco rectangular no debe ser me-
nor que la requerida por las ecuaciones (21-3)
y (21- 4).
Ash
= 0.3 (Shc
fc
'
/ fyh
) [Ag
/Ach
-1] (21-3)
Ash
= 0.09 Shc
fc
'
/ fyh
(21-4)
(c) La armadura transversal debe proporcionarse ya
sea mediante cercos sencillos o traslapados. Se
permite el uso de trabas del mismo diámetro de
barrra y el mismo espaciamiento que los cercos.
Cada extremo de la traba debe enlazar una barra
perimetral de la armadura longitudinal. Los ex-
tremos de las trabas consecutivas deben alter-
narse a lo largo de la armadura longitudinal.
(d) Cuando la resistencia de diseño del núcleo del
elemento satisface los requisitos de las combi-
naciones de carga de diseño, incluyendo el efec-
to sísmico, no es necesario satisfacer las
ecuaciones (21-3) y (10-6).
(e) Si el espesor de hormigón fuera de la armadura
transversal de confinamiento excede 100 mm,
debe colocarse armadura transversal adicional
con un espaciamiento no superior a 300 mm.
El recubrimiento de hormigón sobre la arma-
dura adicional no debe exceder de 100 mm.
R21.4.4 - Armadura transversal
Los requisitos de esta sección tienen relación con
el confinamiento del hormigón y el suministro de
apoyo lateral a la armadura longitudinal.
Está bien establecido el efecto sobre la resistencia
y la ductilidad de las columnas producido por el
refuerzo helicoidal (espiral) y por el refuerzo com-
puesto por cercos rectangulares debidamente con-
figurados.21.14
Aunque existen procedimientos ana-
líticos para el cálculo de la capacidad resistente y
de la ductilidad de las columnas sometidas a inver-
siones de cargas axiales y momento,21.15
la carga
axial y las demandas de deformación requeridas
durante cargas sísmicas no se conocen con la sufi-
ciente exactitud como para justificar el cálculo de
la armadura transversal requerida como una fun-
ción de las demandas sísmicas de diseño. En vez
de ello, se requieren las ecuaciones (10-6) y (21-3),
con el propósito que el desconchamiento del hor-
migón de recubrimiento no resulte en una pérdida
de la resistencia a carga axial de la columna. Las
ecuaciones (21-2) y (21-4) controlan para colum-
nas de gran diámetro y tienen por objeto asegurar
una capacidad adecuada de curvatura a flexión en
las regiones de fluencia.
La figura C21.4.4 muestra un ejemplo de armadura
transversal proporcionada por un cerco y tres tra-
bas. Las trabas con gancho de 90 grados no son tan
efectivas como las trabas con ganchos de 135 gra-
dos o los cercos para proporcionar confinamiento.
Los ensayos han demostrado que si las trabas que
terminan en ganchos de 90 grados son alternadas,
el confinamiento será suficiente.
Las secciones 21.4.4.2 y 21.4.4.3 son requisitos
interrelacionados sobre la configuración de cercos rec-
tangulares. El requisito de un espaciamiento que no
exceda de un cuarto del tamaño mínimo del elemento
tiene por objeto obtener un confinamiento adecuado
paraelhormigón.Elrequisitodeunespaciamientoque
no exceda de seis diámetros de barra tiene por objeto
restringir el pandeo de la armadura longitudinal des-](https://image.slidesharecdn.com/aci318-220416000359/85/ACI-318-pdf-480-320.jpg)
ACI 318.pdf
- 1. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 1: Requisitos Generales 1 1.1- Alcance 1.1.1- Este código proporciona los requisitos míni- mos para el diseño y la construcción de elementos de hormigón estructural de cualquier estructura construida según los requisitos de la ordenanza ge- neral de construcción legalmente adoptada, de la cual este código forma parte. En áreas en donde no se cuente con una ordenanza de construcción legal- mente adoptada, este código define las disposicio- nes mínimas aceptables en la práctica del diseño y la construcción. C1.1- Alcance El “Código de Diseño de Hormigón Estructural (ACI 318-99)” del American Concrete Institute, proporciona los requisitos mínimos para cualquier diseño o construcción de hormigón estructural. La edición 1999 del ACI 318 revisa la versión an- terior del “Código de Diseño de Hormigón Ar- madoACI 318-95 . Este código incluye en un sólo documento las reglas para todo hormigón usado con propósitos estructurales, incluyendo tanto al hor- migón simple como al hormigón armado. El térmi- no “hormigón estructural” es usado para referirse a todo hormigón simple o armado usado con fines estructurales. Esto cubre el espectro de usos estruc- turales del hormigón desde el hormigón no armado hasta el hormigón con armadura no pretensada, ca- bles de pretesado o postesado, o secciones com- puestas con perfiles de acero o tuberías. Los requi- sitos para el hormigón simple se encuentran en el capítulo 22. En el código se incluye al hormigón pretensado dentro de la definición de hormigón armado; por lo tanto, las disposiciones de este código se aplican al hormigón pretensado, excepto cuando su aplica- ción se refiera explícitamente a hormigón no pretensado. El capítulo 21 del código contiene disposiciones especiales para el diseño y detallamiento de estruc- turas resistentes a sismos. (Véase la sección 1.1.8.) CAPÍTULO 1 PRIMERA PARTE REQUISITOS GENERALES GENERALIDADES
- 2. CÓDIGO COMENTARIO 2 1.1.2 - Este código complementa a la ordenanza general de construcción, y rige en todos los asuntos relativos al diseño y a la construcción de hormigón estructural, excepto en los casos en que este código entre en conflicto con la ordenanza general de cons- trucción legalmente adoptada. 1.1.3- Este código rige en todo lo concerniente al diseño, a la construcción y a las propiedades de los materiales en todos los casos en que entre en con- flicto con los requisitos contenidos en otras dispo- siciones a las que se hace referencia en este código. El apéndice A contiene disposiciones referentes a un método alternativo de diseño para elementos de hormigón no pretensado, que utiliza cargas de ser- vicio (sin mayorar) y tensiones admisibles para las cargas de servicio. El método alternativo de dise- ño está planeado para proporcionar resultados que son ligeramente más conservadores que los basa- dos en el método de diseño por resistencia del có- digo. El Apéndice B contiene disposiciones para los lí- mites de armadura, la determinación de los facto- res de reducción de resistencia,φ, y para la redistribución de momento. Las disposiciones son aplicables a elementos en flexión y elementos en compresión, tanto armados como pretensados. Los diseños que hagan uso del Apéndice B son igual- mente aceptables, siempre que las disposiciones del Apéndice B sean usadas en su totalidad. El apéndice C del código permite el uso de los fac- tores de combinación de cargas de la sección 2.3 delASCE 7, “Minimum Design Loads for Buildings and other Structures”, si los elementos principales de la estructura son de materiales distintos al hor- migón. C1.1.2- El American Concrete Institute recomien- da que el ACI 318 sea adoptado en su totalidad; sin embargo, se reconoce que cuando se incluye como parte de una ordenanza general de construcciones legalmente adoptada, tal ordenanza general puede modificar algunas de sus disposiciones.
- 3. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 1: Requisitos Generales 3 1.1.4- Para estructuras especiales tales como arcos, tanques, estanques, depósitos y silos, chimeneas y estructuras resistentes a explosiones, las disposicio- nes de este código regirán cuando sean aplicables . C1.1.4- Algunas estructuras especiales implican problemas particulares de diseño y construcción que no están comprendidos en el código. No obstante, muchas de las disposiciones que sí lo están, tales como calidad del hormigón y principios de diseño, son aplicables a estas estructuras. En las siguientes publicaciones delACI se dan recomendaciones de- talladas para el diseño y la construcción de algunas estructuras especiales: “Standard Practice for the Design and Construction of Cast-in-Place Reinforced Con- crete Chimneys” presentada por el Comité ACI 3071.1 (proporciona requisitos para los materiales, el diseño y la construcción de chimeneas circulares de hormigón armado moldeadas en obra, incluyen- do las cargas recomendadas para el diseño y los métodos para determinar esfuerzos en el hormigón y en la armadura). “Standard Practice for Design and Construction of Concrete Silos and Stacking Tubes for Storing GranularMaterials”presentada por el ComitéACI 3131.2 (Proporciona los requisitos para los materia- les, el diseño y la construcción de estructuras de hor- migón armado, tolvas, silos, refugios subterráneos y silos construidos con dovelas para almacenar mate- riales granulares. Incluye criterios para el diseño y la construcción basados en estudios analíticos y ex- perimentales y en la experiencia mundial en el dise- ño y la construcción de silos.) “Environmental Engineering Concrete Structures”, presentada por el comité ACI 350.1.3 (Proporciona recomendaciones para los materiales, el diseño y la construcción de tanques, depósitos y otras estructuras comúnmente utilizadas en obras para el tratamiento de aguas y desechos, donde se requiere un hormigón impermeable, denso, y con alta resistencia al ataque de productos químicos. Se pone énfasis en un diseño estructural que reduzca al mínimo la posibilidad de que haya agrietamien- to y dé cabida al equipo de vibración y a otras car- gas especiales. Asimismo, se describe la dosifica-
- 4. CÓDIGO COMENTARIO 4 1.1.5 – Este código no controla el diseño e instala- ción de las porciones de pilotes de hormigón, pilas excavadas y cajones de fundación que quedan en- terrados en el suelo, excepto para estructuras ubi- cadas en regiones de elevado riesgo sísmico o a las que se les ha asignado un comportamiento o cate- goría de diseño sísmico alta. En la sección 21.8.4 pueden verse los requisitos para pilotes de hormi- gón, pilas excavadas y cajones de fundación en es- tructuras ubicadas en regiones de elevado riesgo sísmico o a las que se les ha asignado un comporta- miento o categoría de diseño sísmico alta. ción del hormigón, la colocación, el curado y la protección del hormigón contra productos quími- cos. El diseño y el espaciamiento de las juntas re- ciben especial atención.) “Code Requirements for Nuclear Safety Related Concrete Structures” presentada por el Comité ACI 3491.4 (Proporciona los requisitos mínimos para el diseño y la construcción de aquellas estruc- turas de hormigón que forman parte de una planta de energía nuclear, y que tienen funciones relacio- nadas con la seguridad nuclear. Este código no cubre ni los recipientes para los reactores ni las es- tructuras de los contenedores hechas de hormigón, las cuales están regidas por el ACI 359.) “Code for Concrete Reactor Vessels and Containments”, presentada por el Comité ACI- ASME 359.1.5 (Proporciona los requisitos para el diseño, construcción y uso de hormigón para los recipientes de reactores y estructuras de los conte- nedores de hormigón para las plantas de energía nuclear.) C1.1.5- La ordenanza general de construcciones debe regular el diseño y la instalación de pilotes totalmente enterrados en el terreno. Para los seg- mentos de pilotes que permanezcan en el aire o en el agua, o en suelos incapaces de proporcionar una sujeción lateral adecuada a lo largo de toda la ex- tensión del pilote a fin de evitar el pandeo, las dis- posiciones de diseño de este código solamente ri- gen cuando sean aplicables. En “Recommendations for Design, Manufactu- re, and Installation of Concrete Piles”, presenta- da por el Comité ACI 5431.6 se dan recomendacio- nes detalladas para los pilotes de hormigón. (Pro- porciona recomendaciones para el diseño y el uso de la mayoría de los tipos de pilote de hormigón utilizados en diversas clases de estructuras).
- 5. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 1: Requisitos Generales 5 1.1.6 - Este código no rige para el diseño y cons- trucción de losas apoyadas en el suelo, a menos que la losa transmita cargas verticales o laterales desde otras porciones de la estructura hacia el suelo. 1.1.7- Hormigón sobre moldajes perma- nentes de acero (steel form deck) 1.1.7.l- El diseño y construcción de losas de hormi- gón estructural, vaciadas sobre moldajes permanen- tes de acero considerados como no compuestos, está regido por este código. 1.1.7.2- Este código no rige para el diseño de losas de hormigón estructural vaciadas sobre moldajes permanentes de acero considerados como compues- tos. El hormigón usado en la construcción de tales losas debe estar regido por las partes 1, 2 y 3 de este código, cuando sea aplicable. En “Design and Construction of Drilled Piers”, presentada por el Comité ACI-3361.7 se dan reco- mendaciones detalladas para las pilas. (Proporcio- na recomendaciones para el diseño y la construc- ción de pilas de fundación de 0.75 m de diámetro o más, hormigonadas directamente en la excavación realizada en el terreno.) En “Recommended Practice for Design, Manufacture, andInstallationofPrestressedConcretePiling”,prepa- rado por el Comité del PCI sobre Pilotes Pretensados de Hormigón, se entregan recomendaciones detalladas para estos elementos. C1.1.7- Hormigón sobre moldajes perma- nentes de acero (steel form deck) En estructuras con marcos de acero, es una práctica común vaciar las losas de piso de hormigón sobre moldajes permanentes de acero. En todos los casos, la plataforma sirve como molde y puede, en algunos casos, cumplir una función estructural adicional. C1.1.7.1- En su aplicación más básica, el moldaje de acero sirve como molde y el hormigón cumple una función estructural y, por lo tanto, debe dise- ñarse para resistir todas las cargas sobreimpuestas. C1.1.7.2- Otro tipo de molde permanente de acero usado comunmente desarrolla una acción compues- ta entre el hormigón y la plataforma de acero. En este tipo de construcción, la plataforma de acero sirve como armadura para momento positivo. El diseño de losas compuestas sobre plataformas de acero está regulada por “Standard for the Structural Design of Composite Slabs” (ANSI/ ASCE 3)1.9. Sin embargo, ANSI/ASCE 3 hace re- ferencia a las secciones apropiadas delACI 318 para
- 6. CÓDIGO COMENTARIO 6 1.1.8- Disposiciones especiales para pro- porcionar resistencia sísmica 1.1.8.1- En regiones de bajo riesgo sísmico o en estructuras a las que se les ha asignado un compor- tamiento o categoría de diseño sísmico bajo no de- ben aplicarse las disposiciones del capítulo 21. 1.1.8.2- En regiones de riesgo sísmico moderado o alto o en estructuras a los que se les ha asignado un comportamiento o categoría de diseño sísmico in- termedio o alto deben satisfacerse las disposicio- nes del capítulo 21. Véase la sección 21.2.1 el diseño y construcción de la parte de hormigón del sistema compuesto. En “Standard Practice for Construction and Inspection of Composite Slabs”, (ANSI/ASCE 9)1.10 se dan guías para la construcción de losas compuestas sobre moldajes permanentes de acero. C1.1.8- Disposiciones especiales para pro- porcionar resistencia sísmica En la edición 1971 delACI 318 se introdujeron por primera vez, en el apéndice A, disposiciones espe- ciales para el diseño sísmico, y se continuaron sin revisión en el ACI 318-77. Originalmente se pre- tendía que las disposiciones fueran aplicables sólo a estructuras de hormigón armado ubicadas en re- giones de elevada sismicidad. En la edición 1983, las disposiciones especiales fueron extensivamente revisadas para incluir nue- vos requisitos para ciertos sistemas resistentes a sismos ubicados en regiones de sismicidad moder- na. En 1989 las disposiciones especiales fueron transferidas al Capítulo 21. C1.1.8.1- Para edificios ubicados en regiones de bajo riesgosísmico,oenestructurasalasquesehaasignado un comportamiento o categoría de diseño sísmico bajo noserequierediseñoodetallamientoespecial;sonapli- cables los requisitos generales del cuerpo principal del códigoparadimensionarydetallaredificiosdehormi- gón armado. El propósito del Comité 318 es que las estructuras de hormigón dimensionadas con la parte principaldelcódigo suministrenunniveladecuadode tenacidad para una baja intensidad sísmica. C1.1.8.2- Para edificios en regiones de riesgo sísmi- co moderado, o en estructuras a las que se les ha asignado un comportamiento o categoría de diseño sísmico intermedio, los marcos de hormigón arma- do dimensionados para resistir efectos sísmicos re- quieren algunos detalles especiales de armadura
- 7. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 1: Requisitos Generales 7 1.1.8.3- El nivel de riesgo sísmico de una región, o el comportamiento sísmico o la categoría de dise- ño, debe regularse mediante la ordenanza general de construcción legalmente adoptada de la cual este código forma parte, o ser determinado por las auto- ridades locales que corresponda. como se especifica en la sección 21.10 del capítulo 21. Los detalles especiales se aplican sólo a los mar- cos (vigas , columnas y losas) a los que se haya asig- nado en el diseño fuerzas inducidas por sismo. Estos detalles especiales son principalmente para marcos de hormigón no arriastrados, en los que se requiere que el marco resista no sólo los efectos de carga nor- mal sino también los efectos de carga lateral por sis- mo. Los detalles especiales de armadura sirven para lograr un nivel adecuado de comportamiento inelás- tico si el marco se somete a un sismo de tal intensi- dad que requiera que se comporte inelásticamente. No existen requisitos especiales para muros estruc- turales dimensionados para resistir efectos laterales de vientos y sismos, o para componentes no estruc- turales de edificios situados en regiones de riesgo sísmico moderado. Se considera que los muros es- tructurales que se dimensionan con la parte princi- pal del código, tienen la tenacidad suficiente para los niveles anticipados de desplazamiento relativo de entrepiso en regiones de sismicidad moderada. Para edificios situados en regiones de elevado riesgo sísmico, o en estructuras a las que se les ha asignado uncomportamientoocategoríadediseñosísmicoalto, todos los elementos del edificio, estructurales y no estructurales, tienen que satisfacer los requisitos de la sección 21.2 a la 21.8 del capítulo 21. Las disposicio- nes especiales de dimen-sionamiento y detallamiento delcapítulo21tienenlaintencióndeproporcionaruna estructura monolítica de hormigón armado, con sufi- ciente “tenacidad” para responder inelásticamente a movimientos sísmicos severos. Véase la sección C21.2.1 de estos Comentarios. C1.1.8.3 – Los niveles de riesgo sísmico (mapas de zonificación sísmica) y el comportatmiento o las categorías de diseño sísmico están bajo la jurisdic- ción de la Ordenanza General de Construcción y no del ACI 318. En ausencia de una Ordenanza General de Construcción que considere las cargas sísmicas y la zonificación sísmica, es la intención del Comité 318 que las autoridades locales (inge- nieros, geólogos y la Autoridad Pública) decidan
- 8. CÓDIGO COMENTARIO 8 1.2- Planos y especificaciones 1.2.1- Las copias de los planos de diseño, los deta- lles típicos y las especificaciones para toda cons- trucción de hormigón estructural deben llevar la fir- ma de un ingeniero estructural o arquitecto. Estos planos, detalles y especificaciones deben incluir: (a) Nombre y fecha de publicación del código y del suplemento de acuerdo con los cuales está hecho el diseño. (b) Sobrecarga y otras cargas utilizadas en el dise- ño. (c) Resistencia especificada a la compresión del hormigón a las edades o etapas de construcción establecidas, para las cuales se diseña cada par- te de la estructura. (d) Resistencia especificada y el tipo de acero de la armadura. (e) Tamaño y posición de todos los elementos estructurales y de la armadura. (f) Precauciones por cambios en las dimensio- nes producidos por fluencia lenta, retracción y temperatura. (g) Magnitud y posición de las fuerzas de pretensado. (h) Longitud de anclaje de la armadura y posi- ción y longitud de los traslapos. sobre la necesidad y adecuada aplicación de las dis- posiciones especiales para el diseño sísmico. Ma- pas de zonificación sísmica como los recomendados en las Referencias 1.11 y 1.12 son adecuados para correlacionar el riesgo sísmico. C1.2- Planos y especificaciones C1.2.1- Las disposiciones respecto a la preparación de los planos de diseño y las especificaciones son, por lo general, congruentes con las de la mayoría de las ordenanzas generales de construcción y pue- den utilizarse como suplementarias. El código enumera algunos de los ítems de infor- mación más importante que deben incluirse en los planos, detalles o especificaciones de diseño. Sin embargo, no se pretende que el código contenga una lista exhaustiva de ellos, por lo que la Autori- dad Pública puede requerir algunos ítems adicio- nales.
- 9. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 1: Requisitos Generales 9 (i) Tipo y posición de los empalmes soldados y mecánicos de la armadura. (j) Ubicación y detallamiento de todas las jun- tas de contracción o aislación especificadas para hormigón simple en el Capítulo 22. (k) Resistencia mínima a compresión en el mo- mento del postensado (l) Secuenciadetesadoparatendonesdepostensado (m) Indicación de si una losa apoyada en el suelo se ha diseñado como diafragma estructural, ver la sección 21.8.3.4 1.2.2- Los cálculos correspondientes al diseño se deben archivar junto con los planos cuando así lo requiera la autoridad pública. Se permite el análisis y diseño por medio de programas computacionales siempre que se entreguen las suposiciones de dise- ño, los datos de entrada y los resultados generados por el programa. Se permite el análisis de modelos para complementar los cálculos. C1.2.2- Las salidas computacionales documenta- das son aceptables en vez de los cálculos manua- les. La extensión de la información de entrada y salida requerida varía de acuerdo con los requisitos específicos de cada Autoridad Pública. Sin embar- go, cuando el proyectista haya utilizado un progra- ma de computación, normalmente sólo se requie- ren los datos básicos. Estos deben contener la sufi- ciente información de entrada y salida, así como cualquiera otra necesaria, a fin de permitir a la Au- toridad Pública efectuar una revisión detallada y hacer comparaciones utilizando otro programa o cálculos manuales. Los datos de entrada deben contener una identificación de la designación del elemento, las cargas aplicadas y las longitudes de los vanos. Los datos de salida correspondientes deben incluir la designación del elemento y los momentos, cortes y reacciones en puntos clave del vano. Para el diseño de columnas se sugiere in- cluir los factores de amplificación de momentos en los datos de salida, cuando sean aplicables. El código permite emplear el análisis de modelos para complementar el análisis estructural y los cál- culos de diseño. Debe proporcionarse la documen- tación del análisis de modelos con los cálculos res- pectivos. El análisis de modelos debe ser llevado a
- 10. CÓDIGO COMENTARIO 10 1.2.3- Por autoridad pública se entiende el funcio- nario o cualquier autoridad encargada de adminis- trar y hacer cumplir este código, o su representante debidamente autorizado. 1 .3- Inspección 1.3.1- Las construcciones de hormigón deben ser inspeccionadas según la ordenanza general de cons- trucción legalmente adoptada. En ausencia de ta- les requisitos de inspección, las construcciones de hormigón deben ser inspeccionadas durante todas cabo por un ingeniero o arquitecto con experiencia en esta técnica. C1.2.3- “Autoridad Pública” es el término emplea- do por muchas ordenanzas generales de construc- ción para identificar a la persona encargada de ad- ministrar y vigilar las disposiciones de la ordenan- za de construcción. Sin embargo, términos tales como “Comisionado de Construcciones” o “Inspec- tor de Construcciones” son variaciones del mismo título, y el término “Autoridad Pública”, utilizando en el ACI 318, pretende incluir esas variantes, así como otros que se usan en el mismo sentido. C1.3- Inspección La calidad de las estructuras de hormigón armado depende en gran medida de la mano de obra emplea- da en la construcción. Los mejores materiales y la mejor práctica de diseño carecen de efectividad, a menos que la construcción se haya realizado bien. La inspección es necesaria para confirmar que la construcción se ajusta a los planos de diseño y las especificaciones del proyecto. El comportamiento adecuado de la estructura depende de que la cons- trucción represente correctamente al diseño y cum- pla con los requisitos del código, dentro de las tolerancias permitidas. La calificación de inspecto- res puede obtenerse de programas de certificación como los programas de certificación para Inspector de Hormigón Armado patrocinados por el ACI, por la International Conference of Building Officials (ICBO), Building Officials and CodeAdministrators (BOCA), y Southern Building Code Congress Inter- national (SBCCI). C1.3.1- Debe considerarse la posibilidad de que la inspección de la construcción se lleve a cabo por o bajo la supervisión del profesional responsable del diseño, ya que la persona encargada del diseño es la mejor calificada para comprobar si la construc- ción está de acuerdo con los documentos de cons-
- 11. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 1: Requisitos Generales 11 las etapas de la obra por, o bajo la supervisión de, un profesional autorizado para diseñar o por un ins- pector calificado. trucción. Cuando las condiciones no permitan esto, puede realizarse la inspección de la construcción a través de profesionales autorizados para diseñar, o mediante organismos independientes con demos- trada capacidad para llevar a cabo la inspección. Los inspectores calificados debieran establecer su calificación siendo certificados para inspeccionar y registrar los resultados de las construcción con hormigón, incluyendo la preparación antes de la colocación, la colocación y las operaciones poste- riores a la colocación a través de el programa de Inspector Especial para Hormigón Armado patro- cinado por el ACI, ICBO, BOCA, y SBCCI o su equivalente. Cuando la inspección se hace en forma indepen- diente del profesional responsable del diseño, es recomendable que el profesional responsable del diseño sea contratado al menos para supervisar la inspección y para observar el trabajo y ver que los requisitos de diseño se están ejecutando de manera adecuada. En algunas jurisdicciones, la legislación ha esta- blecido procedimientos especiales de registro o de licencias para personas que desempeñen ciertas fun- ciones de inspección. Debe verificarse en la Orde- nanza de Construcción local, o con la Autoridad Pública, si existe alguno de esos requisitos en una jurisdicción específica. Los registros de inspección deben ser rápidamente distribuidos al propietario, al profesional responsa- ble del diseño, al contratista y a los subcontratistas que corresponda, a los proveedores que correspon- da y a la Autoridad Pública para permitir la identi- ficación oportuna del cumplimiento o de la necesi- dad de tomar medidas correctivas. La responsabilidad de la inspección y el grado de inspección requeridos deben establecerse en los contratos entre el propietario, arquitecto, ingenie-
- 12. CÓDIGO COMENTARIO 12 1.3.2- El inspector debe exigir el cumplimiento de los planos y especificaciones de diseño. A menos que se especifique otra cosa en la ordenanza gene- ral de construcción legalmente adoptada, los regis- tros de inspección deben incluir: (a) Calidad y dosificación de los materiales del hormigón y resistencia del hormigón. (b) Colocación y remoción de moldajes y alza- primas. (c) Colocación de la armadura. (d) Mezclado, colocación y curado del hormigón. (e) Secuencia de montaje y conexión de elemen- tos prefabricados. (f) Tesado de los cables de pretensado. (g) Cualquier carga de construcción significati- va aplicada sobre pisos, elementos o muros terminados. (h) Avance general de la obra. ro, contratista e inspector. Deben señalarse los ho- norarios adecuados al trabajo, así como también el equipo necesario para realizar debidamente la ins- pección. C1.3.2- Por inspección el código no implica que el inspector deba supervisar la construcción. Más bien significa que el encargado de la inspección debe visitar el proyecto con la frecuencia necesaria para observar las diversas etapas de la obra y asegurarse de que se está llevando a cabo de acuerdo con las especificaciones del contrato y los requisitos del código. La frecuencia debe ser, al menos, suficien- te para proporcionar un conocimiento general de cada operación, o sea, puede ser de varias veces al día o una vez cada varios días. La inspección no libera en ninguna forma al con- tratista de su obligación de seguir los planos y las especificaciones, y de proporcionar la calidad y cantidad indicada de materiales y mano de obra necesaria para todas las etapas de la obra. El ins- pector debe estar presente con la frecuencia que él o ella estime necesaria para juzgar si la calidad y cantidad de la obra cumple con las especificacio- nes del contrato, aconsejar sobre los posibles me- dios de obtener los resultados deseados, ver que el sistema general de moldajes sea el adecuado (aun- que es responsabilidad del contratista diseñar y construir los moldajes adecuados y dejarlos en su sitio hasta que puedan retirarse con seguridad), ver que la armadura se haya colocado adecuadamente, observar si el hormigón es de la calidad debida, si se coloca y se cura correctamente, y verificar que los ensayos de control de calidad se hagan como se ha especificado. El código establece los requisitos mínimos para la inspección de todas las estructuras dentro de su al- cance. No constituye una especificación de cons- trucción, y cualquier usuario del código puede re- querir niveles de inspección más estrictos, si son necesarios algunos requisitos adicionales.
- 13. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 1: Requisitos Generales 13 Los procedimientos recomendados para la organi- zación y desarrollo de la inspección de hormigón se ilustran con detalle en “Guide for Concrete Inspection”1.13 (Destaca los procedimientos rela- cionados con las construcciones de hormigón, a fin de que sirvan como guía en la organización de un programa de inspección para propietarios, arquitec- tos e ingenieros.) En el “Manual of Concrete Inspection (SP-2)” del ACI, presentado por el Comité ACI 311,1.14 se proporcionan en detalle los métodos de inspección para la construcción con hormigón. (Describe mé- todos de inspección de construcciones de hormi- gón que, en términos generales, se aceptan como buena práctica. Está destinado a ser un suplemento para las especificaciones y una guía en aquellas cuestiones que no cubren dichas especificaciones.) C1.3.3- El término temperatura ambiente significa la temperatura del medio al cual está expuesto di- rectamente el hormigón. La temperatura del hor- migón mencionada en esta sección puede conside- rarse como la temperatura del aire que está en con- tacto con la superficie del hormigón; sin embargo, durante el mezclado y la colocación, es práctico medir la temperatura de la mezcla. C1.3.4- Se requiere un registro permanente de la inspección, en forma de libro de obra, para el caso de que posteriormente surgiesen problemas relacio- nados con el comportamiento o la seguridad de los elementos estructurales. También se recomienda seguir el avance de la obra con fotografías. Los registros de inspección deben conservarse al menos durante dos años después de la terminación del proyecto. La terminación del proyecto es la fecha en la que el propietario lo acepta, o cuando se expide el certificado de ocupación, cualquiera que sea la fecha más tardía. La ordenanza general u otros requisitos legales pueden exigir conservar los registros por períodos más largos. 1.3.3- Cuando la temperatura ambiente sea menor que 5ºC o mayor que 35ºC, debe llevarse un regis- tro de las temperaturas del hormigón y de la pro- tección dada al hormigón durante su colocación y curado. 1.3.4- Los registros de inspección requeridos en las secciones 1.3.2 y 1.3.3 deben ser conservados por el ingeniero o arquitecto inspector durante los 2 años siguientes a la terminación del proyecto.
- 14. CÓDIGO COMENTARIO 14 1.3.5 – Para marcos especiales resistentes a momen- to que soportan cargas sísmicas en regiones de ele- vado riesgo sísmico, debe hacerse un inspección continua de la colocación de la armadura y del hor- migón realizada por un inspector calificado bajo la supervisión del ingeniero responsable del diseño estructural o bajo la supervisión de un ingeniero con una capacidad demostrada para supervisar la inspección de marcos especiales resistentes a mo- mento que soportan cargas sísmicas en regiones de elevado riesgo sísmico 1.4- Aprobación de sistemas espe- cialesdediseñoodeconstrucción Los auspiciadores de cualquier sistema de diseño o de construcción dentro del alcance de este código, cuya adecuación ha sido demostrada por el éxito en su empleo o por medio de análisis o ensayos, pero que no cumple con las disposiciones de este código o no esté explícitamente tratado en él, tie- nen derecho a presentar los datos en los que se basa su diseño a un grupo de examinadores designado por la autoridad pública. Este grupo debe estar com- puesto por ingenieros civiles estructurales compe- tentes y debe tener autoridad para investigar los datos que se le presenten, solicitar ensayos y for- mular reglas que rijan el diseño y la construcción de tales sistemas a fin de cumplir con el propósito de este código. Estas reglas, una vez aprobadas y promulgadas por la autoridad pública, tienen la misma validez y efecto que los requisitos de este código. C1.3.5- El propósito de esta sección es asegurar que los detalles especiales requeridos para marcos es- peciales resistentes a momento sean apropiadamen- te ejecutados, a través de la inspección por parte de personal calificado para hacer este trabajo. La ca- lificación de los inspectores debe ser aceptable para la autoridad que ponga en vigor la ordenanza gene- ral de construcciones. C1.4- Aprobacióndesistemasespecia- les de diseño o de construcción Los nuevos métodos de diseño, los nuevos mate- riales y los nuevos usos de éstos deben pasar por un período de desarrollo antes de ser específicamente incluidos en un código. Por con- siguiente, el empleo de buenos sistemas o materia- les nuevos podría quedar excluido de no disponer- se de medios para obtener su aceptación. Para sistemas especiales considerados en esta sec- ción, el grupo de examinadores debe establecer los ensayos específicos, los factores de mayoración, los límites de deformaciones y otros requisitos perti- nentes, de acuerdo con la intención del código. Las disposiciones de esta sección no se aplican a los ensayos de modelos utilizados para complemen- tar los cálculos, de los que se habla en la sección 1.2.2, ni a la evaluación de la resistencia de estruc- turas existentes mencionada en el capítulo 20.
- 15. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 2: Definiciones 15 2.1- A continuación se definen los términos de uso general en este código. Las definiciones especiali- zadas aparecen en los capítulos correspondientes. Acero más traccionado- Armadura (pretensada o no pretensada) más alejada de la fibra extrema en compresión. Aditivo- Material distinto del agua, del agregado o del cemento hidráulico, utilizado como componente del hormigón, y que se añade a éste antes o durante su mezclado a fin de modificar sus propiedades. Aglomerante- Material como los especificados en el Capítulo 3, que tienen propiedades aglomerantes por sí mismos al ser utilizados en el hormigón, tal como el cemento portland, los cementos hidráuli- cos combinados y los cementos expansivos, o di- chos materiales combinados con cenizas volantes, otras puzolanas crudas o calcinadas, humo de síli- ce, y/o escoria granulada de alto horno. Agregado liviano- Agregado con un peso seco suel- to de 1 100kg m3 o menos. Agregado- Material granular, como arena, grava, piedra chancada y escoria de hierro de alto horno, empleado con un medio aglomerante para formar hormigón o mortero. Altura útil de la sección (d)- La distancia medida desde la fibra extrema en compresión hasta el centroide de la armadura sujeta a tracción. Amarra- Barra o alambre que abraza la armadura longitudinal. Es aceptable una barra o alambre con- tinuo doblado en forma de círculo, rectángulo, u otra forma poligonal sin esquinas reentrantes. Véa- se también Estribo. C2.1- Para la aplicación consistente de este código es necesarioquelostérminossedefinansegúnelsignifi- cado particular que tienen en él. Las definiciones da- das son para emplearse en este código y no siempre corresponden a la terminología común. En la publi- cación “Cement and Concrete Terminology”, del Comité ACI 116,2.1 se presenta un glosario con los términos más utilizados que se relacionan con la fa- bricación del cemento, y con el diseño, construcción e investigación sobre el hormigón. CAPÍTULO 2 DEFINICIONES
- 16. CÓDIGO COMENTARIO 16 Armadura con resaltes- Barras de armadura con resaltes, mallas de barras, alambre estriado, malla electrosoldada de alambre liso, malla electrosoldada dealambreestriadoquecumplanconlasección3.5.3. Armadura lisa- Armadura que no cumple con la defi- nicióndearmaduraconresaltes. Véaselasección3.5.4. Armadura- Material que cumple con lo especifica- do en la sección 3.5, excluyendo los cables de pretensado,amenosqueseincluyanespecíficamente. Autoridad Pública- Véase la sección 1.2.3. Cable no adherido- Cable en el que se ha preve- nido en forma permanente su adherencia al hor- migón después del tesado. Cable adherido- Cable de pretensado que está adhe- rido al hormigón ya sea directamente o con lechada. Cable- Elemento de acero como alambre, cable, ba- rra o torón, o paquetes de dichos elementos, usados para introducir esfuerzos de pretensado al hormigón. Carga de servicio- La carga, especificada por la ordenanza general de construcción de la cual este código forma parte (sin mayorar). Carga mayorada-. La carga, multiplicada por los factores de mayoración apropiados, que se utiliza con el objeto de dimensionar los elementos median- te el método de diseño por resistencia de este códi- go. Véase las secciones 8.1.1 y 9.2. Carga permanente (carga muerta)- Cargas per- manentes soportadas por un elemento, según se define en la ordenanza general de construcción de la cual forma parte este código (sin mayorar). Armadura con resaltes- La armadura con resaltes se define como aquella que cumple con las especifica- cionesparabarrasconresaltesmencionadasenlasec- ción 3.5.3.1, o las especificaciones de las secciones 3.5.3.3, 3.5.3.4, 3.5.3.5, ó 3.5.3.6. No se aplica a otras barras o mallas. Esta definición permite establecer con exactitud las longitudes de anclaje. Las barras o alambres que no cumplan con los requisitos de resal- te, o la malla que no cumpla con los requisitos de espaciamiento, son “armadura lisa” para efectos del código y solamente pueden utilizarse para zunchos. Cargas- En este capítulo se dan varias definiciones para cargas, ya que el código contiene los requisi- tos que se deben cumplir a diversos niveles de car- ga. Los términos “carga permanente” y “sobrecar- ga” se refieren a las cargas sin mayorar (cargas de servicio) definidas o especificadas en la ordenanza de construcciones local. Las cargas de servicio (car- gas sin mayorar) deben emplearse donde lo esta- blece el código, para dimensionar o verificar ele- mentos de manera que tengan una adecuada serviciabilidad, como en la sección 9.5, control de deformaciones. Las cargas utilizadas para dimensionar un elemento para una resistencia ade- cuada se definen como “cargas mayoradas”. Las cargas mayoradas son cargas de servicio multipli- cadas por los factores de carga apropiados, especi- ficados en la sección 9.2, para obtener la resisten- cia requerida. El término “cargas de diseño”, como se empleaba en la edición 1971 del ACI 318 para
- 17. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 2: Definiciones 17 Columna- Elemento con una razón entre altura y menor dimensión lateral mayor que 3 usado princi- palmente para resistir carga axial de compresión. Dado- Elemento vertical en compresión que tiene una razón entre la altura sin apoyo y el promedio de la menor dimensión lateral no mayor a 3. Deformación unitaria neta de tracción- Defor- mación unitaria de tracción a la resistencia nomi- nal, excluidas las deformaciones unitarias debidas al pretensado efectivo, fluencia lenta, retracción y temperatura. referirse a las cargas multiplicadas por factores de cargas apropiados, se descontinuó en la edición de 1977 para evitar confusión con la terminología de carga de diseño, empleada en ordenanzas genera- les de construcción para denotar cargas de servicio o cargas permanentes en edificios. La terminolo- gía de carga mayorada fue adoptada inicialmente en la edición de 1977 del ACI 318, tal como se emplea en el código, aclara cuándo se aplican los factores de carga a una carga particular, momento, o valor de corte. Ver también NCh 1537 Of. 86, “Diseño estructural de edificios-Cargaspermanentesysobrecargasdeuso”. Columna- La expresión “elemento sometido a com- presión” se emplea en el código para definir cualquier elemento en el cual el esfuerzo principal es el de com- presión longitudinal. Tal elemento no necesita ser vertical, sino que puede tener cualquier dirección en el espacio. Los muros de carga, las columnas y los dados también están comprendidos bajo la designa- ción de elementos sometidos a compresión. La diferencia entre columnas y muros en el código se basa en su uso principal, más que en la relación arbitraria de altura y dimensiones de la sección trans- versal. Sin embargo, el código permite que los mu- ros se diseñen utilizando los principios establecidos para el diseño de columnas (sección 14.4), así como por el método empírico (sección 14.5). Un muro siempre separa o circunda espacios, y tam- bién puede utilizarse para resistir fuerzas horizon- tales, verticales o flexión. Por ejemplo, un muro de contención o un muro de fundación, también soporta varias combinaciones de cargas. Una columna normalmente se utiliza como elemen- to vertical principal que soporta cargas axiales com- binadas con flexión y esfuerzo de corte; sin embar- go, también puede formar una pequeña parte de un recinto o de una separación.
- 18. CÓDIGO COMENTARIO 18 Dispositivo de anclaje- En postensado, el dispo sitivo usado para transferir la fuerza de posten- sado desde el cable al hormigón. Dispositivo básico de anclaje para un cable- Dis- positivo de anclaje usado con cualquier cable indivi- dual o barra individual de 16 mm o menos, que satisfaga la sección 18.21.1 y los requisitos para dis- positivosdeanclajedelInstitutodelPostensado“Spe- cification for Unbonded Single Strand Tendons”. Dispositivo básico de anclaje para varios cables- Dispositivo de anclaje usado con varios cables, ba- rras o alambres, o con barras mayores a 16 mm, que satisface la sección 18.21.1 y los requisitos para las tensiones de aplastamiento y la rigidez mínima de placa de la especificación para puentes deAAS- HTO, División I, Artículos 9.21.7.2.2 al 9.21.7.2.4 Dispositivo especial de anclaje- Dispositivo de anclaje que satisface la sección 18.19.1 y los en- sayos estandarizados de aceptación de AASHTO “Standard Specifications for Highway Bridges”, División II, Artículo 10.3.2.3 Elementos compuestos de hormigón sometidos a flexión- Elementos prefabricados de hormigón y/ o elementos hormigonados en obra sometidos a flexión, fabricados en etapas separadas, pero interconectados de tal manera que todos los elemen- tos responden a las cargas como una unidad. Estribo- Armadura empleada para resistir esfuerzos de corte y de torsión en un elemento estructural; por lo general barras, alambres o malla electrosoldada de alambre (liso o estriado) ya sea sin dobleces o doblados en forma de L, de U o formas rectangula- res, y situados perpendicularmente o en ángulo con Dispositivo de anclaje- La mayoría de los dispo- sitivos de anclaje para postensado son dispositi- vos estándar de fábrica disponibles en el comercio. En algunos casos, los diseñadores o constructores desarrollan detalles o ensambles “especiales” que combinan diversas cuñas o pla- cas de cuña para el anclaje de cables con placas o diafragmas especiales de borde. Estas designa- ciones informales como dispositivos de anclaje estándar o especiales no tienen relación directa con este código ni con la clasificación de dispo- sitivos de anclaje en Dispositivos básicos de an- claje y dispositivos especiales de anclaje que aparece en “Standard Specifications for Highway Bridges” de AASHTO. Dispositivos básicos de anclaje son aquellos dispositivos que están dimensionados de tal ma- nera que se puede verificar analíticamente el cum- plimiento de los requisitos de tensiones de contacto y rigidez sin tener que realizar los ensa- yos de aceptación necesarios para los dispositi- vos especiales de anclaje. Dispositivo especial de anclaje es cualquier dis- positivo ( para uno o varios cables) que no cum- ple con las tensiones de apoyo relevantes del PTI o AASHTO, y cuando son aplicables, con los re- quisitos de rigidez. La mayoría de los dispositi- vos de anclaje de varias superficies de apoyo ofrecidos comercialmente son Dispositivos Espe- ciales de Anclaje. Según lo indicado en la sección 18.15.1, dichos dispositivos pueden ser usados sólo cuando hayan mostrado experimentalmente que cumplen los requisitos de AASHTO. Esta demos- tración de cumplimiento normalmente será pro- porcionada por el fabricante del dispositivo.
- 19. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 2: Definiciones 19 respecto a la armadura longitudinal. (El término “es- tribo” se aplica normalmente a la armadura trans- versal de elementos sujetos a flexión y el término “amarra” a los que están en elementos sujetos a com- presión.) Véase también “amarra”. Fricción por curvatura- Fricción que resulta de la curvatura del trazado especificado de los cables de pretensado. Fricción por desviación involuntaria- En hormi- gón pretensado, la fricción provocada por una des- viación no intencional del ducto de pretensado fue- ra de su perfil especificado. Fuerza del gato- En hormigón pretensado, la fuer- za temporal ejercida por el dispositivo que introdu- ce la tensión en los cables de pretensado. Hormigón armado- Hormigón estructural armado con no menos de la cantidad mínima de cables de pretensado o armadura no pretensada especificada en los capítulos 1 al 21 y en los Apéndices A al C. Hormigón estructural liviano- Hormigón con agre- gado liviano que cumple con lo especificado en la sección 3.3, y tiene una densidad seca, determina- da por el “Método para determinar la densidad del hormigón estructural liviano” (ASTM C567), que no excede de 1 900 kg/m3. En este código, un hor- migón liviano sin arena natural se llama “hormi- gón liviano en todos sus componentes”, y un hor- migón liviano en el que todo el agregado fino sea arena de peso normal se llama “hormigón liviano con arena de peso normal”. Hormigón estructural- Todo hormigón usado con propósitos estructurales incluyendo al hormigón simple y al hormigón armado. Hormigón prefabricado- Elemento de hormigón estructural moldeado en un lugar diferente de su ubicación final en la estructura. Hormigón liviano- Según la definición del código, el “hormigón liviano con arena de peso normal” es el hormigón liviano estructural en el cual todo el agregado fino ha sido sustituido por arena. Esta definición quizás no concuerde con la costumbre de algunos proveedores de materiales o de algunos contratistas, quienes sustituyen por arena casi todos los finos de peso livano, aunque no todos.Afin que las disposiciones de este código se apliquen de la manera apropiada, deben especificarse los límites de sustitución empleando la interpolación cuando se utilice una sustitución parcial de arena.
- 20. CÓDIGO COMENTARIO 20 Hormigón pretensado- Hormigón estructural al que se le han introducido esfuerzos internos, a fin de reducir los esfuerzos potenciales de tracción en dicho hormigón derivados de las solicitaciones. Hormigón simple- Hormigón estructural sin ar- madura o con menos armadura que el mínimo es- pecificado para hormigón armado. Hormigón- Mezcla de cemento portland o cual- quier otro cemento hidráulico, agregado fino, agre- gado grueso y agua, con o sin aditivos. Junta de aislación- Separación entre partes adya- centes de una estructura de hormigón, usualmente un plano vertical, en una ubicación definida en el diseño de tal modo de interferir al mínimo con el comportamiento de la estructura, y al mismo tiem- po permitir movimientos relativos en tres direccio- nes y evitar la formación de grietas en otro lugar del hormigón y a través de la cual se interrumpe toda o parte de la armadura adherida. Junta de contracción- Muesca moldeada, aserra- da o labrada en una estructura de hormigón para crear un plano de debilidad y regular la ubicación del agrietamiento resultante de los cambios dimen- sionales de diferentes partes de la estructura. Límite de la deformación unitaria controlada por compresión- Deformación unitaria neta en trac- ción bajo condiciones de deformación unitaria ba- lanceada. Véase la Sección B10.3.2. Longitud de embebida- Longitud de la armadura embebida en el hormigón que se extiende más allá de una sección crítica. Longitud de desarrollo- Longitud embebida en el hormigón que se requiere para poder desarrollar la resistencia de diseño de la armadura en una sec- ción crítica. Véase la sección 9.3.3. Hormigón pretensado- El hormigón armado se define de manera que incluya al hormigón pretensado. Aunque el comportamiento de un ele- mento de hormigón pretensado con cables no ad- heridos puede variar con relación al de los elemen- tos con cables continuamente adheridos, el hormi- gón pretensado con cables adheridos y sin adherir, junto con el hormigón armado de manera conven- cional, se han agrupado bajo el término genérico de “hormigón armado”. Las disposiciones comu- nes al hormigón pretensado y al armado conven- cional se integran con el fin de evitar repetición parcial o contradicción entre las disposiciones.
- 21. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 2: Definiciones 21 Longitud del vano- Véase la sección 8.7. Módulo de elasticidad- Razón entre la tensión normal y la deformación unitaria correspondien- te, para esfuerzos de tracción o compresión bajo el límite de proporcionalidad del material. Véase la sección 8.5. Muro- Elemento, generalmente vertical, emplea- do para encerrar o separar espacios. Postensado- Método de pretensado en el cual los cables se tesan después de que el hormigón ha en- durecido. Pretensado efectivo- Tensión que persiste en los cables de pretensado después de que han ocurrido todas las pérdidas, excluyendo los efectos de car- gas permanentes y sobrecargas. Pretensado- Método en el cual los cables se tesan antes del hormigonado. Puntales de reapuntalamiento- Puntales coloca- dos ajustadamente bajo una losa de hormigón u otro elemento estructural después que los moldes y pun- tales originales han sido retirados de un área exten- sa, requiriendo así que la nueva losa o elemento estructural se deforme y soporte su propio peso y las cargas de construcción existentes antes de la instalación de los puntales de reapuntalamiento. Puntales- Elementos de apoyo verticales o incli- nados diseñados para soportar el peso de los moldajes, hormigón y cargas de construcción so- bre ellos. Resistencia a la tracción por hendimiento (fct )- Resistencia a la tracción del hormigón determina- da de acuerdo con ASTM C 496, tal como se des- cribe en “Standard Specification for Lightweight Aggregates for Structural Concrete” (ASTM C 330). Véase la sección 5.1.4.
- 22. CÓDIGO COMENTARIO 22 Resistencia de diseño- Resistencia nominal multi- plicada por un factor de reducción de resistencia ø. Véase la sección 9.3. Resistencia especificada a la compresión del hor- migón (fc ' )-. Resistencia a la compresión del hor- migón empleada en el diseño y evaluada de acuer- do con las consideraciones del capítulo 5, expresa- da en megapascales (MPa). Cuando la cantidad fc ' esté bajo un signo radical, se quiere indicar sólo la raíz cuadrada del valor numérico, por lo que el re- sultado está en megapascales (MPa). Resistencia nominal- Resistencia de un elemento o una sección transversal calculada con las dispo- siciones e hipótesis del método de diseño por resis- tencia de este código, antes de aplicar cualquier fac- tor de reducción de resistencia. Ver sección 9.3.1. Resistencia requerida- Resistencia que un elemen- to o una sección transversal requiere para resistir las cargas mayoradas o los momentos y fuerzas in- ternas correspondientes combinadas entre sí según lo estipulado en este código. Véase la sección 9.1.1. Sección controlada por compresión- Sección transversal en la cual la deformación unitaria neta por tracción en el acero extremo en tracción, a la resistencia nominal, es menor o igual al límite de deformación unitaria controlado por compresión. Sección controlada por tracción- Sección trans- versal en la cual la deformación unitaria neta de tracción en el acero extremo en tracción, a la resis- tencia nominal, es mayor o igual que 0.005. Sobrecarga (carga viva)- Sobrecargas especifica- das en la ordenanza general de construcción de la cual forma parte este código (sin factores de car- ga). Tensión de fluencia- Tensión de fluencia mínima especificada, o punto de fluencia de la armadura en Resistencia nominal- Se denomina “resistencia nominal” a la resistencia de la sección transversal de un elemento, calculada al utilizar suposiciones y ecuaciones normales de resistencia, con valores nominales (especificados) de las resistencias y di- mensiones de los materiales. El subíndice n se emplea para denotar las resistencias nominales; re- sistencia nominal a la carga axial (Pn), resistencia nominal a momento (Mn) y resistencia nominal al esfuerzo de corte (Vn). La “resistencia de diseño” o resistencia utilizable de un elemento o una sec- ción transversal es la resistencia nominal reducida por el factor de reducción de resistencia ø. Las resistencias requeridas a carga axial, momento y esfuerzo de corte que se emplean para dimensionar elementos, son mencionadas ya sea como cargas axiales mayoradas, momentos mayorados y esfuer- zos de corte mayorados o como cargas axiales, mo- mentos y esfuerzos de corte requeridos. Los efec- tos de las cargas mayoradas se calculan a partir de las fuerzas y cargas mayoradas aplicadas en com- binaciones de carga como las estipuladas en el có- digo (véase la sección 9.2). Elsubíndiceu se usa solamente para denotarlasresis- tencias requeridas, la resistencia a carga axial requeri- da (Pu), la resistencia a momento requerida (Mu), y la resistencia al corte requerida (Vu), calculadas a partir de las cargas y fuerzas mayoradas aplicadas.
- 23. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 2: Definiciones 23 megapascales (MPa). La tensión de fluencia o el punto de fluencia deben determinarse en tracción, de acuerdo con las especificaciones ASTM aplica- bles, según las modificaciones de la sección 3.5 de este código. Tensión- Fuerza por unidad de área. Transferencia- Operación de transferir los esfuer- zos de los cables de pretensado desde los gatos o de la bancada a un elemento de hormigón. Vaina- Material que encapsula los cables de pretensado para prevenir la adherencia del cable al hormigón que lo rodea, para proporcionar pro- tección contra la corrosión y para contener el re- cubrimiento inhibidor de la corrosión. Zona de anclaje- En elementos postensados, la por- ción del elemento a través de la cual la fuerzo de pretensado concentrada se transfiere al hormigón y es distribuida de manera más uniforme en toda la sección. Su extensión es igual a la longitud de la mayor dimensión transversal. En dispositivos de anclajeintermedios,lazonadeanclajeincluyelazona perturbada delante y detrás del dispositivo de ancla- je. Zuncho- Armadura continua enrollada en forma de hélice cilíndrica. El requisito básico para el diseño por resistencia puede expresarse de la siguiente manera: Resistencia de diseño ≥ Resistencia requerida øPn ≥ Pu øMn ≥ Mu øVn ≥ Vu Zona de anclaje- La téminología “delante de” y “detrás de” el dispositivo de anclaje se ilustra en la Fig. C18.13.1(b). Para comentarios adicionales sobre los conceptos y la nomenclatura para el diseño por resistencia véase los comentarios del Capítulo 9.
- 25. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 25 3.0-Notación fy = tensión de fluencia especificada de la arma- dura no pretensada, MPa 3.1- Ensayos de materiales 3.1.1- La autoridad pública tiene el derecho de or- denar el ensayo de cualquier material empleado en las obras de hormigón, a fin de determinar si es de la calidad especificada. 3.1.2- Los ensayos de materiales y del hormigón deben hacerse de acuerdo con las normas indicadas en la sección 3.8. 3.1.3- Un registro completo de los ensayos de ma- teriales y del hormigón debe estar siempre disponi- ble para revisión durante el desarrollo de la obra y por 2 años después de terminado el proyecto, y debe ser conservado para este fin por el inspector. El ACI 318 forma una unidad con sus capítulos de materiales y de construcción, por lo cual sus dispo- siciones de diseño no se pueden extrapolar directa- mente a condiciones de materiales o construcción diferentes, salvo que la investigación o una prácti- ca local exitosa avalen el uso de materiales o pro- cedimientos de construcción diferentes. En una primera etapa, la comisión se ha centrado principalmente en formular comentarios a las dis- posiciones sobre diseño estructural, y se espera en próximas ediciones de este documento profundizar en aspectos relativos a materiales y construcción. C3.1- Ensayos de materiales C3.1.3- Los registros de ensayos de materiales y del hormigón deberían conservarse al menos du- rante 2 años después de la terminación del proyec- to. La terminación del proyecto es la fecha en la que el propietario lo acepta, o cuando se emite el certificado de ocupación, la que sea posterior. Los requisitos legales locales pueden exigir conservar dichos registros por un período más largo. CAPÍTULO 3 SEGUNDA PARTE MATERIALES NORMAS PARA ENSAYOS Y MATERIALES
- 26. CÓDIGO COMENTARIO 26 3.2-Cementos 3.2.1- El cemento debe cumplir con alguna de las siguientes especificaciones: (a) “Specification for Portland Cement” (ASTM C 150); (b) “Specification for Blended Hydraulic Cements” (ASTM C 595), se excluyen los Ti- pos S y SA ya que no se emplean como consti- tuyentes cementantes principales en el hormi- gón estructural; (c) “Specification for Expansive Hydraulic Cement” (ASTM C 845). 3.2.2- El cemento empleado en la obra debe co- rresponder al que se ha tomado como base para la selección de la dosificación del hormigón. Véase la sección 5.2. 3.3-Agregados C3.2- Cementos Ver también NCh 148 Of 68 “Cemento - Termino- logía, clasificación y especificaciones generales”. C3.2.2- Dependiendo de las circunstancias, la dis- posición de la sección 3.2.2 puede requerir sola- mente el mismo tipo de cemento, o bien, cemento de una fuente idéntica. Este último sería el caso si la desviación estándar 3.1 de los ensayos de resis- tencia, utilizada para establecer el margen de resis- tencia requerido se ha basado en cemento de una fuente en particular. Si la desviación estándar está basada en ensayos relativos a un tipo de cemento obtenido de diversas fuentes, se podría aplicar la primera interpretación. C3.3- Agregados Ver también NCh 163 Of 79 “Áridos para morteros y hormigones - Requisitos generales” y NCh 170 Of 85 “Hormigón - Requisitos generales”
- 27. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 27 3.3.1- Los agregados para hormigón deben cum- plir con una de las siguientes especificaciones: (a) “Specification for Concrete Aggregates” (ASTM C 33); (b) “Specification for LightweightAggregates for Structural Concrete” (ASTM C 330). Excepción: Los agregados que han demostra- do a través de ensayos especiales y por expe- riencias prácticas que producen hormigón de resistencia y durabilidad adecuadas, y que han sido aprobados por la autoridad pública. 3.3.2- El tamaño máximo nominal del agregado grueso no debe ser superior a: (a) 1/5 de la menor separación entre los lados del moldaje, ni a (b) 1/3 de la altura de la losa, ni a (c) 3/4 del espaciamiento mínimo libre entre las ba- rrasoalambresindividualesdearmadura,paque- tes de barras, cables o ductos de pretensado. Estas limitaciones se pueden omitir si a juicio del ingeniero, la trabajabilidad y los métodos de compactación son tales que el hormigón se puede colocar sin la formación de nidos o huecos. 3.4-Agua 3.4.1- El agua empleada en el mezclado del hormi- gón debe ser limpia y estar libre de cantidades per- judiciales de aceites, ácidos, álcalis, sales, materia orgánica u otras sustancias nocivas para el hormi- gón o la armadura. C3.3.1- Los agregados que cumplen con las espe- cificaciones de la ASTM no siempre están econó- micamente disponibles y, en ciertos casos, algunos materiales que no cumplen con ellas tienen una lar- ga historia de comportamiento satisfactorio.Aque- llos materiales que no cumplen con las especifica- ciones pueden permitirse, mediante una aprobación especial, cuando se presente evidencia aceptable de comportamiento satisfactorio. Debe observarse, sin embargo, que el comportamiento satisfactorio en el pasado no garantiza buen comportamiento en otras condiciones y en otros lugares. Siempre que sea posible, deben utilizarse agregados que cum- plan con las especificaciones establecidas. C3.3.2- Las limitaciones al tamaño de los agrega- dos se proporcionan con el fin de asegurar que la armadura quede adecuadamente embebida y para minimizar los nidos. Nótese que las limitaciones para el tamaño máximo del agregado pueden omi- tirse si, a juicio del ingeniero, la trabajabilidad y los métodos de compactación del hormigón son ta- les que pueda colocarse sin que se formen nidos o huecos. C3.4- Agua Ver también NCh 1498 Of 82 “Hormigón - Agua de amasado - Requisitos” C3.4.1- Casi cualquier agua natural que se pueda beber (potable) y que esté libre de un sabor u olor marcado, resulta satisfactoria como agua de mez- clado en la elaboración de hormigón. Cuando son excesivas las impurezas en el agua de mezclado,
- 28. CÓDIGO COMENTARIO 28 3.4.2- El agua de mezclado para hormigón pretensado o para hormigón que contenga elemen- tos de aluminio embebidos, incluyendo la parte del agua de mezclado con la que contribuye la hume- dad libre de los agregados, no debe contener canti- dades perjudiciales de iones de cloruros. Véase la sección 4.4.1. 3.4.3- No debe utilizarse agua no potable en el hor- migón, a menos que se cumpla con las siguientes condiciones: 3.4.3.1- La selección de la dosificación del hormi- gón debe basarse en mezclas de hormigón con agua de la misma fuente. 3.4.3.2.- Los cubos de mortero para ensayos, he- chos con agua no potable, deben tener resistencias a los 7 y 28 días, de por lo menos 90% de la resis- tencia de muestras similares hechas con agua pota- ble. La comparación de los ensayos de resistencia debe hacerse en morteros idénticos, excepto por el agua de mezclado, preparados y ensayados de acuer- do con “Test Method for Compressive Strength of Hydraulic Cement Mortars (Using 2-inch or 50-mm Cube Specimens)” (ASTM C 109). pueden afectar no sólo el tiempo de fraguado, la resistencia del hormigón y la estabilidad volumétrica (cambio de longitud), sino que tam- bién pueden provocar eflorescencia o corrosión en la armadura. Siempre que sea posible, debe evitar- se el agua con altas concentraciones de sólidos di- sueltos. Las sales u otras sustancias nocivas que provengan del agregado o de los aditivos, deben sumarse a la cantidad que puede contener el agua de mezclado. Estas cantidades adicionales deben tomarse en con- sideración al hacer la evaluación respecto a la aceptabilidad del total de impurezas que pueda re- sultar nociva, tanto para el hormigón como para el acero.
- 29. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 29 3.5- Acero de Refuerzo 3.5.1- La armadura de refuerzo debe tener resaltes, excepto en zunchos o cables en los cuales se puede utilizar armadura lisa; y el refuerzo consistente en acero estructural o en tubos y cañerías de acero se permite de acuerdo con las especificaciones de este código. 3.5.2- La soldadura de las barras de armadura debe estar de acuerdo a “Structural Welding Code - Reinforcing Steel”, ANSI/AWS D1.4 de la American Welding Society. La ubicación y tipo de los empalmes soldados y otras soldaduras requeri- das en las barras de refuerzo deben estar indicados en los planos de diseño o en las especificaciones del proyecto. Las especificaciones ASTM para ba- rras de refuerzo, excepto ASTM A 706, deben ser complementadas para requerir un informe de las propiedades del material necesario para cumplir con los requisitos de ANSI/AWS D1.4. C3.5- Acero de refuerzo C3.5.1- Se especifican los materiales permitidos para ser usados como armadura. Otros elementos metálicos, como insertos, pernos de anclajes, o ba- rras lisas usadas como pasadores en juntas de aislación o contracción, no se consideran normal- mente como armadura bajo las disposiciones de este código. C3.5.2- Cuando sea necesario soldar la armadura, se requiere considerar la soldabilidad del acero y los procedimientos adecuados para la soldadura. Las disposiciones de “ANSI/AWS D1.4 Welding Code” cubren aspectos de la soldadura de barras de arma- dura, incluyendo criterios para calificar los proce- dimientos de soldadura. La soldabilidad del acero está basada en su compo- sición química o equivalente de carbono (CE). El Código de Soldadura establece un precalentamiento y temperaturas de interpaso para un rango de equi- valentes de carbono y tamaños de barra. El equiva- lente de carbono se calcula a partir de la composi- ción química de las barras de armadura. El Código de Soldadura tiene dos expresiones para calcular el equivalente de carbono. Una expresión relativamen- te corta , que considera sólo los elementos carbono y manganeso, es usada para barras diferentes a las ASTM A 706. Una expresión más completa se da para barrasASTMA706. La fórmula para el CE en el Código de Soldadura para barras ASTM A 706 es idéntica a la fórmula para el CE dada en la espe- cificación ASTM A 706. El ingeniero debería tener en cuenta que el análisis químico, para barras diferentes a las ASTM A 706, requerido para calcular el equivalente de carbono no es proporcionado rutinariamente por el produc- tor de barras de refuerzo. Por lo tanto, para la sol- dadura de barras de refuerzo diferentes a lasASTM
- 30. CÓDIGO COMENTARIO 30 A 706, los planos de diseño o las especificaciones de proyecto deberían requerir específicamente que se proporcionarán resultados de análisis químico. La especificación ASTM A 706 cubre las barras de refuerzo de acero de baja aleación pensadas para aplicaciones que requieren propiedades controla- das de tracción o soldadura. La soldabilidad es lo- grada en la especificación ASTM A 706 limitando o controlando la composición química y el equiva- lente de carbono3.2. La especificaciónASTMA706 requiere que el productor informe la composición química y el equivalente de carbono. El Código de Soldadura ANSI/AWS D1.4 requiere que el contratista prepare especificaciones escritas para los procedimientos de soldadura, que se ajus- ten a los requisitos del Código de Soldadura. El Apéndice A del Código de Soldadura contiene un formulario que muestra la información requerida por dicha especificación para el procedimiento de soldadura de cada junta. A menudo es necesario soldar barras de armadura existentes en una estructura cuando no están dispo- nibles los informes de ensayos de fundición de di- chas armaduras. Esta situación es particularmente común en la modificación o ampliaciones de edifi- cios. ANSI/AWS D1.4 establece para tales barras que el análisis químico puede ser realizado en una barra representativa. Si la composición química no es conocida ni puede ser obtenida, el Código de Soldadura establece un precalentamiento mínimo. Para barras diferentes a las ASTM A 706, el precalentamiento mínimo requerido es 150ºC para barras φ18 o menores, y 200ºC para barras φ22 o mayores. El precalentamiento requerido para todos los tamaños de barras ASTM A 706 es la tempera- tura dada en la tabla del Código de Soldadura, co- rrespondiente al mínimo precalentamiento para el rango de CE “sobre 45 a 55 porciento”. La solda- dura de una barra en particular debe realizarse de acuerdo con ANSI/AWS D1.4. Debería también
- 31. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 31 3.5.3- Armadura con resaltes 3.5.3.1- Las barras de refuerzo con resaltes deben cumplir con una de las siguientes especificaciones: (a) “Specification for Deformed and Plain Billet - Steel (metric) Bars for Concrete Reinforce- ment”(ASTM A 615M); (b) “Specification for Rail Steel Deformed and Plain Bars for Concrete Reinforcement” inclu- yendo “Supplementary Requirements S1” (ASTM A 616M incluyendo S1) determinarse si las precauciones adicionales están en orden, basadas en otras consideraciones como el nivel de tensión en las barras, consecuencias de las fallas, y daño por calor en el hormigón existen- te debido a las operaciones de soldadura. El Código ANSI/AWS D1.4 no cubre la soldadura de alambre con alambre o de malla electrosoldada de alambre con barras de armadura o con elemen- tos de acero estructural. Si en un determinado pro- yecto se requiere soldadura de este tipo, el Ingenie- ro debe especificar los requisitos o los criterios de comportamiento para esta soldadura. Si van a soldarse alambres estirados en frío, los procedimien- tos de soldadura deben tomar en cuenta la pérdida potencial de resistencia a la fluencia y ductilidad, producida por el proceso del trabajo en frío (duran- te la fabricación), cuando tales alambres son calen- tados por la soldadura. La soldadura por máquina o por resistencia, tal como se usan en la fabricación de mallas electrosoldadas de alambre, está cubierta por las normas ASTM A185 y A 497, y no forman parte de este tema. C3.5.3- Armadura con resaltes Ver también NCh 204 Of 78 “Acero - Barras lami- nadas en caliente para hormigón armado” C3.5.3.1- La norma ASTM A 615 cubre especifi- caciones para barras de acero de lingote con resal- tes, actualmente las más utilizadas en la construc- ción de hormigón armado en los Estados Unidos. La especificación también exige que las barras con resaltes de lingote sean marcadas con una letra S. La norma ASTM A 706M cubre lo referente a ba- rras de acero de baja aleación con resaltes, destina- das a aplicaciones especiales donde se requiere de propiedades controladas de tracción, de restriccio- nes a la composición química para mejorar la
- 32. CÓDIGO COMENTARIO 32 (c) “Specification for Axle - Steel Deformed and Plain Bars for Concrete Reinforcement” (ASTM A 617M) (d) “Specification for Low -Alloy Steel Deformed Bars for Concrete Reinforcement” (ASTM A 706M) 3.5.3.2- Pueden emplearse barras de refuerzo con resaltes con una tensión de fluencia especificada, fy , que exceda 420 MPa, siempre que fy sea la ten- sión correspondiente a una deformación de 0.35% y las barras cumplan con una de las especificacio- nes ASTM enumeradas en la sección 3.5.3.1. Véa- se la sección 9.4. soldabilidad o de ambas. La especificación requie- re que las barras sean marcadas con la letra W para determinar el tipo de acero. Las barras con resaltes, producidas para cumplir con tanto conASTM A615 como con A706 deben ser marcadas con las letras W y S para determinar el tipo de acero. Las barras de refuerzo de acero de riel usadas con este código deben cumplir con las disposiciones de ASTMA616M, incluyendo el Requisito Suplemen- tario S1, y deben estar marcadas con la letra R, ade- más del símbolo para el riel. S1, establece requisi- tos más restrictivos para los ensayos de adherencia. C3.5.3.2- La norma ASTM A 615M incluye dispo- siciones para barras Grado 500 de 36, 44 y 56 mm de diámetro. El límite de la deformación unitaria del 0.35% es necesario para asegurar que la suposición de una curva elastoplástica esfuerzo-deformación en la sección 10.2.4 no conducirá a valores no conserva- dores de la resistencia del elemento. El requisito del 0.35% de la deformación unitaria no se aplica a barras de refuerzo con tensión de fluencia de 420 MPa o menos. Para aceros con una tensión de fluencia de 280 MPa, como los que en épocas pasadas se utilizaron en gran medida, la su- posición de una curva elastoplástica esfuerzo-de- formación unitaria está perfectamente justificada de acuerdo con los abundantes datos de ensayos. Para aceros con mayor tensión de fluencia, hasta 420 MPa, la curva esfuerzo-deformación puede ser elastoplástica o no, como lo presume la sección 10.2.4, dependiendo de las propiedades del acero y del proceso de fabricación. Sin embargo, cuando la curva esfuerzo-deformación no es elastoplástica, existe una evidencia experimental limitada que su- giere que el verdadero esfuerzo del acero, a la re-
- 33. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 33 3.5.3.3- Las mallas de refuerzo para hormigón de- ben ajustarse a “Specification for Fabricated Deformed Steel Bar Mats for Concrete Reinforcement” (ASTM A 184M). Las barras de refuerzo, utilizadas en las mallas de refuerzo, de- ben cumplir con una de las especificaciones men- cionadas en la sección 3.5.3.1. 3.5.3.4- El alambre con resalte para refuerzo del hormigón debe cumplir con “Specification for Steel Wire, Deformed, for Concrete Reinforcement” (ASTMA496), excepto que el alambre no debe ser menor que el tamaño 6, y que para el alambre con una tensión de la fluencia especificada, fy , mayor de 420 MPa, fy será la tensión correspondiente a una deformación de 0.35% si la tensión de fluencia especificada en el diseño es mayor que 420 MPa. 3.5.3.5- Las mallas electrosoldadas de alambre liso para refuerzo del hormigón deben cumplir con “Specification for Steel Welded Wire Fabric, Plain, for Concrete Reinforcement” (ASTM A 185), ex- cepto que para alambre con una tensión de fluencia especificada, fy , que exceda 420 MPa, fy debe ser la tensión correspondiente a una deformación de 0.35% si la tensión de fluencia especificada en el diseño es mayor de 420 MPa. Las intersecciones soldadas no deben estar espaciadas en más de 300 mm. en el sentido del esfuerzo calculado, excepto para mallas de alambre utilizadas como estribos de acuerdo con la sección 12.13.2. 3.5.3.6- Las mallas electrosoldadas de alambre con resaltes para refuerzo del hormigón deben cumplir con “Specification for Steel Welded Wire Fabric, sistencia última, puede no ser suficientemente me- nor a la tensión de fluencia especificada como para justificar el esfuerzo adicional de realizar los ensa- yos con los criterios más estrictos aplicables a ace- ros con fy superior a 420 MPa. En esos casos, pue- de esperarse que el factor φ cubra una deficiencia en la resistencia. C3.5.3.5- La malla de alambre liso electrosoldado debe fabricarse con alambre que cumpla “Specification for Steel Wire, Plain, for Concrete Reinforcement” (ASTMA82). ASTMA82 indica una tensión de fluencia mínima de 490 MPa. En el código se ha asignado un valor de tensión de fluencia de 420 MPa, pero se considera el uso de tensiones de fluencia mayores si el esfuerzo corres- ponde a una deformación del 0.35 porciento. C3.5.3.6- La malla de alambre con resalte electro- soldado debe fabricarse con alambre que cumpla con “Specification for Steel Wire, Deformed, for
- 34. CÓDIGO COMENTARIO 34 Deformed, for Concrete Reinforcement” (ASTMA 497), excepto que para alambres con una tensión de fluencia especificada, fy , que exceda 420 MPa, fy debe ser la tensión correspondiente a una defor- mación de 0.35% si la tensión de fluencia especifi- cada en el diseño excede 420 MPa. Las intersec- ciones soldadas no deben estar espaciadas a más de 400 mm, en el sentido del esfuerzo calculado, ex- cepto para mallas de alambre utilizada como estri- bos de acuerdo con la sección 12.13.2. 3.5.3.7- Las barras de refuerzo galvanizadas deben cumplir con “Specification for Zinc-Coated (Gal- vanized) Steel Bars for Concrete Reinforcement” (ASTMA767M). Las barras de refuerzo con recu- brimiento epóxico deben cumplir con “Specifica- tions for Epoxi-Coated Reinforcing Steel Bars” (ASTM A 775M) o con “Specification for Epoxy - Coated Prefabricated Steel Reinforcing Bars” (ASTMA934). Las barras que se vayan a galvani- zar o a recubrir con epóxico deben cumplir con una de las especificaciones citadas en 3.5.3.1. 3.5.3.8- Los alambres y la malla electrosoldada de alambre recubiertos con epóxico deben cumplir con “Specification for Epoxi-Coated Steel Wire and Welded Wire Fabric for Reinforcement” (ASTMA 884). Los alambres que se vayan a recubrir con epóxico deben cumplir con la sección 3.5.3.4 y la malla electrosoldada de alambre que se vaya a re- cubrir con epóxico debe cumplir con las secciones 3.5.3.5 ó 3.5.3.6. 3.5.4- Armadura lisa 3.5.4.1- Las barras lisas para refuerzo en zuncho deben cumplir con las especificaciones de la sec- ción 3.5.3.1 (a), (b) ó (c). Concrete Reinforcement” (ASTM A 496). ASTM A 496 indica una tensión de fluencia mínima de 490 MPa. En el código se ha asignado un valor de tensión de fluencia de 420 MPa, pero se considera el uso de tensiones de fluencia mayores si el es- fuerzo corresponde a una deformación del 0.35 porciento. C3.5.3.7- Las barras de refuerzo galvanizadas (A 767M) y las recubiertas con epóxico (A 775M) fue- ron agregadas al ACI 318 en 1983, y las barras de refuerzo prefabricadas recubiertas con epóxico (A 934) fueron agregados en 1995, reconociendo su uso especialmente para condiciones en que la re- sistencia a la corrosión de la armadura es de parti- cular importancia. Comúnmente se les ha utiliza- do en cubiertas de estacionamientos y puentes y en ambientes altamente corrosivos. C3.5.4- Armadura lisa Las barras y alambres lisos sólo se permiten para armadura de zuncho (ya sea como armadura trans- versal para elementos en compresión, para elemen- tos en torsión o como armadura de confinamiento para traslapes).
- 35. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 35 3.5.4.2- Los alambres lisos para refuerzo en zun- cho deben cumplir con “Specification for Steel Wire, Plain, for Concrete Reinforcement” (ASTM A 82), excepto que para alambres con una tensión de fluencia especificada, fy , superior a 420 MPa, fy será la tensión correspondiente a una deforma- ción unitaria de 0.35% si la tensión de fluencia es- pecificada en el diseño excede 420 MPa. 3.5.5- Cables de pretensado 3.5.5.1- Los cables de pretensado deben cumplir con alguna de las especificaciones siguientes: (a) Alambre que cumpla con “Specification for Uncoated Stress - Relieved Steel Wire for Prestressed Concrete” (ASTM A 421). (b) Alambre de baja relajación que cumpla con “Specification for Uncoated Stress - Relieved Steel Wire for Prestressed Concrete” incluyen- do el suplemento “Low - Relaxation Wire” (ASTM A 421). (c) Torón que cumpla con “Specification for Steel Strand, Uncoated Seven-Wire for Prestressed Concrete” (ASTM A 416). (d) Barra que cumpla con “Specification for Uncoated High - Strength Steel Bar for Prestressed Concrete” (ASTM A 722). 3.5.5.2- Los alambres, los torones y las barras no detalladas específicamente en las normas ASTM A 421,A416, óA722, se pueden usar, siempre que se demuestre que cumplen con los requisitos mínimos de estas especificaciones, y que no tienen propie- dades que los hagan menos satisfactorios que los de las normas ASTM A 421, A 416, ó A 722. C3.5.5- Cables de pretensado C3.5.5.1- Puesto que los cables de bajo relajamiento se abordan en un suplemento de la normaASTM A 421, que se aplica sólo cuando se especifica mate- rial de bajo relajamiento, las referenciasASTM para cables de bajo relajamiento se enumeran por sepa- rado.
- 36. CÓDIGO COMENTARIO 36 3.5.6- Acero estructural, tubos de acero o tuberías 3.5.6.1- El acero estructural utilizado junto con ba- rras de refuerzo en un elemento compuesto sujeto a compresión que cumpla con los requisitos de la sec- ción 10.16.7 o 10.16.8, debe ajustarse a una de las siguientes especificaciones: (a) “Specification for Carbon Structural Steel” (ASTM A 36). (b) “Specification for High - Strength Low -Alloy Structural Steel” (ASTM A 242M). (c) “Specification for High - Strength Low -Alloy Columbium - Vanadium Structural Steel” (ASTM A 572M). (d) “Specification for High-Strength Low - Alloy Structural Steel with 50 ksi, (345 MPa) MinimumYield Point to 4 in. (100 mm) Thick” (ASTM A 588M). 3.5.6.2- Los tubos de acero o tuberías para elemen- tos compuestos sujetos a compresión, que estén formados por un tubo de acero relleno de hormi- gón, que cumpla con los requisitos de la sección 10.16.6, deben ajustarse a una de las siguientes es- pecificaciones: (a) Grado B de “Specification for Pipe, Steel, Black and Hot - Dipped, Zinc-Coated Welded and Seamless” (ASTM A 53). (b) “Specification for Cold - Formed Welded and Seamless Carbon Steel Structural Tubing in Rounds and Shapes” (ASTM A 500). (c) “Specification for Hot - Formed Welded and Seamless Carbon Steel Structural Tubing” (ASTM A 501).
- 37. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 37 3.6-Aditivos 3.6.1- Los aditivos que deban emplearse en el hor- migón están sujetos a la aprobación previa del In- geniero estructural. 3.6.2- Debe mostrarse que el aditivo es capaz de mantener durante toda la obra, esencialmente la misma composición y comportamiento que el pro- ducto usado para establecer la dosificación del hor- migón de acuerdo con lo especificado en la sección 5.2. 3.6.3- El cloruro de calcio o los aditivos que con- tengan cloruros que no provengan de impurezas de los componentes del aditivo, no deben emplearse en hormigón pretensado, en hormigón que conten- ga aluminio embebido o en hormigón vaciado con- tra moldajes permanentes de acero galvanizado. Véase las secciones 4.3.2 y 4.4.1. 3.6.4- Los aditivos incorporadores de aire deben cumplir con “Specification for Air - Entraining Admixtures for Concrete” (ASTM C 260). 3.6.5- Los aditivos reductores de agua, retardantes, acelerantes, reductores de agua y retardantes, y reductores de agua y acelerantes, deben cumplir con “Specification for Chemical Admixtures for Con- C3.6- Aditivos Ver también NCh 2182 Of 95 “Hormigón y morte- ro - Aditivos - Clasificación y requisitos” C3.6.3- Los aditivos que contengan algún cloruro, que no sea impureza de los componentes del aditi- vo, no deben emplearse en hormigón pretensado o en hormigón con elementos de aluminio embebi- dos. Las concentraciones de iones de cloruro pue- den causar corrosión del aluminio embebido (por ejemplo en ductos), especialmente cuando el alu- minio está en contacto con el acero embebido y el hormigón se encuentra en ambiente húmedo. Se produce una severa corrosión en láminas de acero galvanizado y en moldajes permanentes de acero galvanizado, especialmente en ambientes húmedos o cuando el secado es inhibido por el espesor del hormigón o por el revestimiento, o por láminas im- permeables. Véase en la sección 4.4.1 los límites específicos sobre concentración de iones de cloru- ro en el hormigón.
- 38. CÓDIGO COMENTARIO 38 crete” (ASTM C 494) o “Specification for Chemical Admixtures for Use in Producing Flowing Concre- te” (ASTM C 1017). 3.6.6- Las cenizas volantes u otras puzolanas que se empleen como aditivos deben cumplir con “Specification for Fly Ash and Raw or Calcined Natural Pozzolan for Use as a Mineral Admixtures in Portland Cement Concrete” (ASTM C 618). 3.6.7- La escoria granulada de alto horno utilizada como aditivo debe cumplir con “Specification for Ground Granulated Blast-Furnace Slag for Use in Concrete and Mortars” (ASTM C 989). 3.6.8- Los aditivos usados en el hormigón que con- tengan cemento expansivo ASTM C 845 deben ser compatibles con el cemento y no producir efectos nocivos. 3.6.9- El humo de sílice usado como aditivo debe estar de acuerdo con “Specification for Silica Fume for Use in Hydraulic-Cement Concrete and Mortar” (ASTM C 1240). C3.6.7- La escoria de alto horno que cumple con la norma ASTM C 989 es empleada como un aditivo en el hormigón de manera muy similar a como se emplea la ceniza volante. Generalmente, debe ser utilizada con cementos de tipo Portland que cum- plan con la norma ASTM C 150, y sólo en raras ocasiones es apropiado usar escoria ASTM C 989 con un cemento combinado ASTM C 595, el cual ya tiene puzolana o escoria. Su uso con los cemen- tos contemplados en la normaASTM C 595 podría considerarse para colocaciones de hormigón masi- vo donde se puede aceptar un incremento lento de la resistencia y en donde el bajo calor de hidratación es de particular importancia. La norma ASTM C 989 incluye apéndices en los que se discuten los efectos de la escoria de alto horno sobre la resisten- cia del hormigón, su resistencia a sulfatos y la re- acción álcali-agregado. C3.6.8- El uso de aditivos en hormigón con cemen- tos expansivos ASTM C 845 ha reducido los nive- les de expansión o incrementado los valores de re- tracción. Véase ACI 2233.3
- 39. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 39 3.7-Almacenamiento de materiales 3.7.1- El cemento y los agregados deben almacenarse de tal manera que se prevenga su de- terioro o la introducción de materia extraña. 3.7.2- Cualquier material que se haya deteriorado o contaminado no debe utilizarse en el hormigón. 3.8-Normas citadas 3.8.1- Las normas de la ASTM que se mencionan en este código se listan a continuación, con su de- signación de serie, incluyendo año de adopción o revisión y se consideran en lo sucesivo como parte de este código, como si estuvieran totalmente re- producidas aquí: A 36-96 Standard Specification for Carbon Structural Steel A 53-97 Standard Specification for Pipe, Steel, Black and Hot-Dipped, Zinc- Coated Welded and Seamless A 82-97 Standard Specification for Steel Wire, Plain, for Concrete Reinforce- ment A 184-96 Standard Specification for Fabricated Deformed Steel Bar Mats for Con- crete Reinforcement A 185-97 Standard Specification for Steel Welded Wire Fabric, Plain, for Con- crete Reinforcement A 242-93a Standard Specification for High- Strength Low-Alloy Structural Steel C3.8- Normas citadas Las especificaciones ASTM mencionadas son las correspondientes a la última edición al momento de ser adoptadas las disposiciones de este código. Dado que estas especificaciones se revisan con fre- cuencia, generalmente sólo en detalles pequeños, el usuario de este código debe verificar directamente en ASTM si desea hacer referencia a la última edi- ción. Sin embargo, dicho procedimiento obliga al usuario de la especificación a evaluar si los cam- bios introducidos en la última edición son signifi- cativos en el empleo de ésta. Las especificaciones u otro material que se vaya a adoptar legalmente como referencia dentro de una ordenanza de construcción, debe referirse a un do- cumento específico. Esto puede hacerse simple- mente utilizando la designación numérica comple- ta, ya que la primera parte indica el tema y la se- gunda el año de adopción. En la sección 3.8 se enumeran todas las normas a las que se hace refe- rencia en este código, con el título y la designación completa. En otras secciones del código, las desig- naciones no incluyen la fecha, de tal modo que pue- den mantenerse actualizadas simplemente revisan- do la sección 3.8. Las normasASTM están disponibles enASTM, 100 Barr Harbor, West Conshohocken, PA, 19428.
- 40. CÓDIGO COMENTARIO 40 A 416-96 Standard Specification for Steel Strand, Uncoated Seven-Wire for Prestressed Concrete A 421-91 Standard Specification for Uncoated Stress-Relieved Steel Wire for Prestressed Concrete A 496-97 Standard Specification for Steel Wire, Deformed, for Concrete Reinforcement A 497-97 Standard Specification for Steel Welded Wire Fabric, Deformed, for Concrete Reinforcement A 500-96 Standard Specification for Cold- Formed Welded and Seamless Carbon Steel Structural Tubing in Rounds and Shapes A 501-96 Standard Specification for Hot- Formed Welded and Seamless Carbon Steel Structural Tubing A 572-97 Standard Specification for High- Strength Low-Alloy Columbium- Vanadium Structural Steels A 588-97 Standard Specification for High Stregth Low-Alloy Structural Steel With 50 ksi (345 MPa) Minimum Yield Point to 4 in (100 mm) Thick A 615-96a Standard Specification for Deformed and Plain Billet-Steel Bars for Con- crete Reinforcement.
- 41. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 41 A 616-96a Standard Specification for Rail-Steel Deformed and Plain Bars for Con- crete Reinforcement, including Supplmentary Requirements S1 A 617-96a Standard Specification forAxle-Steel Deformed and Plain Bars for Con- crete Reinforcement A 706-96b Standard Specification for Low- Alloy Steel Deformed Bars for Con- crete Reinforcement A 722-97 Standard Specification for Uncoated High-Strength Steel Bar for Prestressing Concrete A 767-97 Standard Specification for Zinc- Coated (Galvanized) Steel Bars for Concrete Reinforcement A 775-97 Standard Specification for Epoxy- Coated Reinforcing Steel Bars A 884-96a Standard Specification for Epoxy- Coated Steel Wire and Welded Wire Fabric for Reinforcement A 934-97 Standard Specification for Epoxy- Coated Prefabricated Steel Reinforcing Bars C 31-96M Standard Practice for Making and Curing Concrete Test Specimens in the Field Los requisitos complementarios (S1) de ASTM A616 se deben considerar como obligatorios cuando se haga referencia a ASTM A 616 en este código
- 42. CÓDIGO COMENTARIO 42 C 33-93 Standard Specification for Concrete Aggregates C 39-96 Standard Method of Compressive Strength of Cylindrical Concrete Specimens C 42-94 Standard Test Method for Obtaining and Testing Drilled Cores and Sawed Beams of Concrete C 94-96 Standard Specification for Ready- Mixed Concrete C 109M-95 Standard Test Method for Compres- sive Strength of Hydraulic Cement Mortars (Using 2-in. or 50-mm Cube Specimens) C 144-93 Standard Specification forAggregate for Masonry Mortar C 150-97 Standard Specification for Portland Cement C 172-90 Standard Method of Sampling Fres- hly Mixed Concrete C 192M-95 Standard Method of Making and Curing Concrete Test Specimens in the Laboratory C 260-95 Standard Specification forAir-Entra- ining Admixtures for Concrete C 330-89 Standard Specification for Lighweig- ht Aggregates for Structural Concre- te C 494-92 Standard Specification for Chemical Admixtures for Concrete
- 43. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 3: Materiales 43 C 496-96 Standard Test Method for Splitting Tensile Strength of Cylindrical Con- crete Specimens C 567-91 Standard Test Method for Unit Weight of Structural Lightweight Concrete. C 595M-97 Standard Specification for Blended Hydraulic Cements C 618-97 Standard Specification for Fly Ash and Raw or Calcined Natural Pozzo- lan for Use as a Mineral Admixture in Portland Cement Concrete C 685-95a Standard Specification for Concrete Made by Volumetric Batching and Continuous Mixing C 845-96 Standard Specification for Expansive Hydraulic Cement C 989-95 Standard Specification for Ground Granulated Blast-Furnace Slag for Use in Concrete and Mortars C 1017-92 Standard Specification for Chemical Admixtures for Use in Producing Flowing Concrete C 1218M-97 Standard Test Method for Water-So- luble Chloride in Mortar and Concre- te C 1240-97 Standard Specification for Silica Fume for Use in Hydraulic-Cement Concrete and Mortar
- 44. CÓDIGO COMENTARIO 44 3.8.2- Se declara que “Structural Welding Code- Reinforcing Steel” (ANSI/AWS D1.4-98) del American Welding Society forma parte en lo suce- sivo de este código, como si estuviera totalmente reproducido aquí. 3.8.3- Se declara que la sección 2.3 Combinación de Cargas Usando Diseño por resistencia del “Minimun Design Loads for Buildings and Other Structures” (ASCE 7-95) es parte de este código como si estuviera completamente reproducida aquí, para el propósito citado en la sección 9.3.1.1 y en el Apéndice C. 3.8.4- Se declara que “Specification for Unbonded Single Strand Tendons”, julio 1993, del Post- Tensioning Institute es parte de este código como si estuviera completamente reproducido aquí. 3.8.5 – Se declara que los artículos 9.21.7.2 y 9.21.7.3 de la División I y el artículo 10.3.2.3 de la División II de AASHTO “Standard Specifica- tion for Highway Bridges” (AASHTO 16ª Edición, 1996) forman parte de este código como si estuvieran completamente reproducidos aquí. C3.8.3- El documento ASCE7 está disponible en: ASCE book Orders, Box 79404, Baltimore, MD, 21279 - 0404. C3.8.4- La especificación 1993 está disponible en: Post Tensioning Institute, 1717 W. Northern Ave., Suite 114, Phoenix, AZ, 85021. C3.8.5 – La 16ª Edición de 1996 de AASHTO “Standard Specification for Highway Bridges” está disponible en AASHTO, 444 North Capitol Street, N.W., Suite 249, Washington, D.C., 20001.
- 45. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 4: Requisitos de durabilidad 45 4.0-Notación fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa Los capítulos 4 y 5 de las ediciones anteriores fue- ron reorganizados en 1989 para enfatizar la impor- tancia de considerar los requisitos de durabilidad antes de que el diseñador seleccione fc ' y el recubri- miento de la armadura. Las razones agua/cemento máximas de 0.40, a 0.50 que pueden requerirse para hormigones expuestos a condiciones de congelación y deshielo, a suelos y aguas con sulfatos, o para prevenir la corrosión de la armadura, típicamente son equivalentes a reque- rir un valor de fc ' de 35 a 28 MPa, respectivamente. Generalmente, las resistencias promedio a la com- presión requeridas, fcr ' , serán 3.5 a 5.0 MPa más altas que la resistencia especificada a la compre- sión, fc ' . Dado que es difícil determinar con preci- sión la razón agua/cemento del hormigón durante la producción, el valor de fc ' especificado debe ser razonablemente consistente con la razón agua/ce- mento requerida por durabilidad. La selección de un valor de fc ' que sea consistente con la razón agua/ cemento seleccionada por durabilidad ayuda a ase- gurarse que la razón agua/cemento requerida pue- da obtenerse efectivamente en terreno. Debido a que usualmente el énfasis en una inspección se cen- tra en la resistencia, los resultados de ensayos substancialmente más altos que la resistencia espe- cificada pueden conducir a un descuido en el inte- rés por la calidad y a la producción de hormigón que exceda la razón agua/cemento máxima. Así, para una estructura de estacionamiento no debe especificarse un valor de fc ' de 20 MPa y una razón agua/cemento máxima de 0.45 si esta quedará ex- puesta a sales descongelantes. El código no incluye disposiciones para condicio- nes de exposición especialmente severas, tales como la exposición a ácidos o a altas temperaturas, ni CAPÍTULO 4 TERCERA PARTE REQUISITOS DE DURABILIDAD REQUISITOS DE CONSTRUCCIÓN
- 46. CÓDIGO COMENTARIO 46 4.1- Razón agua-cemento 4.1.1- Las razones agua-cemento especificadas en las Tablas 4.2.2 y 4.3.1 se calculan usando el peso del cemento que cumpla con ASTM C150, C595 o C845 más el peso de las cenizas volantes y otras puzolanas que cumplan con ASTM C618, escoria que cumpla conASTM C989, y humo de sílice que cumpla con ASTM C1240, si las hay, excepto que cuando el hormigón este expuesto a productos quí- micos descongelantes, la sección 4.2.3 adicionalmente limita la cantidad de ceniza volan- te, puzolana, humo de sílice, escoria o la combina- ción de estos materiales. 4.2- Exposición a congelación y des- hielo 4.2.1- El hormigón de peso normal y de peso livia- no expuesto a condiciones de congelación y des- hielo o a productos químicos descongelantes, debe tener aire incorporado, con el contenido de aire in- dicado en la Tabla 4.2.1. La tolerancia en el conte- nido de aire incorporado debe ser de ±1.5%. Para una resistencia especificada a la compresión, fc ' , mayor que 35 MPa, se permite que el aire incorpo- rado indicado en la Tabla 4.2.1 sea reducido en 1%. sobre condiciones estéticas tales como acabado de superficies. Estos puntos están fuera del alcance del código y deben estar específicamente cubiertos en las especificaciones del proyecto. Los compo- nentes y sus proporciones en el hormigón deben seleccionarse de manera que se pueda cumplir con los requisitos mínimos establecidos por el código, y con los requisitos adicionales de los documentos del contrato. Respecto a los temas abordados en este capítulo, véase también NCh 170 Of 85 “Hormigón - Requi- sitos generales” y NCh 163 Of 79 “Áridos para morteros y hormigones - Requisitos generales”. C4.1- Razón agua-cemento C.4.1.1- Para hormigón expuesto a productos quí- micos descongelantes, la cantidad de ceniza volan- te, otras puzolanas, humo de sílice, escoria o ce- mentos combinados utilizada para calcular la ra- zón agua-cemento está sujeta a los porcentajes lí- mites de la sección 4.2.3. Además, en la sección 4.3 sobre exposición a sulfatos, se indica que la puzolana debe ser clase F de ASTM C 6184.1, o debe haber sido ensayada de acuerdo con ASTM C 10124.2 o debe haberse determinado mediante un registro de su uso que ella mejora la resistencia a los sulfatos. C4.2- Exposición a congelación y des- hielo C4.2.1- En el código se incluye una tabla con los contenidos de aire requeridos para hormigón resis- tente a la congelación, basada en “Standard Practice for Selecting Proportions for Normal, Heavyweight, and Mass Concrete”(ACI 211.1)4.3 Se proporcionan valores para exposiciones tanto severas como moderadas, dependiendo del grado de exposición a la humedad o a sales desconge- lantes. El aire incorporado no protege a los hormi-
- 47. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 4: Requisitos de durabilidad 47 TABLA 4.2.1 Contenido total de aire para hormigón resistente a la congelación gones que contengan agregados gruesos que sufran cambios de volumen que los destruyan cuando se congelen en una condición saturada. En la tabla 4.2.1, una exposición severa es cuando, en clima frío el hormigón puede estar en contacto casi cons- tante con la humedad antes de congelarse, o cuan- do se emplean sales descongelantes. Algunos ejem- plos de esto son pavimentos, tableros de puentes, aceras, estacionamientos, y tanques para agua. Una exposición moderada es cuando, en clima frío, el hormigón esté expuesto ocasionalmente a hume- dad antes de congelarse, y cuando no se usen sales descongelantes. Ejemplos de lo anterior son algu- nos muros exteriores, vigas, vigas principales y lo- sas que no están en contacto directo con el suelo. La sección 4.2.1 permite un 1% menos de aire para hormigones con fc ' mayor que 35 MPa. Estos hor- migones de alta resistencia tienen razones agua/ce- mento y porosidad menores y, por lo tanto, mejor resistencia a la congelación. C4.2.2- Para el hormigón liviano no se especifican las razones agua/cemento máximas, dado que es incierta la determinación de la absorción de los agre- gados livianos, lo cual hace poco práctico el cálcu- lo de la razón agua/cemento. El uso de una resis- tencia especificada mínima asegura el uso de pasta de cemento de alta calidad. Para hormigón con agregado de peso normal el uso de ambas, la resis- tencia mínima y la razón agua-cemento máxima, proporciona una seguridad adicional para cumplir este objetivo. * Véase la ASTM C 33 para las tolerancias de sobretamaños ma- yores para diversas designaciones de tamaños nominales máxi- mos. + Estos contenidos de aire se aplican a la mezcla total, al igual que para los tamaños precedentes de agregado. Al ensayar estos hormigones, sin embargo, se retira el agregado mayor de 37.5 mm sacándolo con la mano o mediante cribado, y se deter- mina el contenido de aire en la fracción de la mezcla de menos de 37.5 mm. (La tolerancia en el contenido de aire incorporado se aplica a este valor). El contenido de aire de la mezcla total se calcula a partir del valor determinado en la fracción de menos de 37.5 mm. 4.2.2- El hormigón que va a estar expuesto a las condiciones de la Tabla 4.2.2 debe cumplir con las correspondientes razones agua-cemento máximas y con las resistentencias a la compresión mínimas de esa tabla. Además, el hormigón que va estar expuesto a productos químicos descongelantes debe cumplir con las limitaciones del párrafo 4.2.3. 9.5 7.5 6 12.5 7 5.5 19.0 6 5 25.0 6 4.5 37.5 5.5 4.5 50+ 5 4 75+ 4.5 3.5 Tamaño máximo nominal del agregado*(mm) Contenido de aire, porcentaje Exposición severa Exposición moderada
- 48. CÓDIGO COMENTARIO 48 C4.2.3- La sección 4.2.3 y la Tabla 4.2.3 estable- cen limitaciones a la cantidad de ceniza volante, otras puzolanas, humo de sílice, y escoria que pue- de ser incluida en el hormigón expuesto a produc- tos químicos descongelantes.4.4-4.6 Investigaciones recientes han demostrado que el uso de ceniza vo- lante, escoria, y humo de sílice produce hormigo- nes con una estructura de poros más fina y, por lo tanto, con una menor permeabilidad.4.7-4.9 TABLA 4.2.2 Requisitos para condiciones de exposición especiales Condición de exposición Hormigón que se pretende tengabajapermeabilidaden exposición al agua. Hormigón expuesto a congelación y deshielo en condición húmeda ó a productos químicos des- congelantes. Para proteger de la corro- sión a la armadura en el hormigón expuesto a cloruros de sales descon- gelantes, sal, agua salobre, o salpicaduras del mismo origen. Hormigón con agregado de peso normal; razón máxima agua/cemento en peso Hormigón con agregado normal y ligero, fc ' mínima, MPa 0.50 28 0.45 31 0.40 35 4.2.3- Para hormigones expuestos a productos quí- micos descongelantes, el peso máximo de cenizas volantes, otras puzolanas, humo de sílice, o escoria incluido en el hormigón, no debe exceder los por- centajes respecto al peso total de materiales cementantes dados en la tabla 4.2.3.
- 49. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 4: Requisitos de durabilidad 49 C4.3- Exposición a sulfatos El hormigón expuesto a concentraciones perjudi- ciales de sulfatos, procedentes de suelos y aguas, debe fabricarse con cementos resistentes a los sulfatos. En la tabla 4.3.1 se enumeran los tipos apropiados de cemento, las razones agua/cemento máximas y las resistencias mínimas para diversas condiciones de exposición. Al seleccionar un ce- mento para resistir sulfatos, la principal considera- ción es su contenido de C3A. Para exposiciones moderadas, el cemento Tipo II está limitado a un contenido máximo de C3A de 8% según ASTM C 150. Los cementos combinados según la ASTM C 595 hechos con clinker de cemento Portland con menos de 8% de C3A califican para la designación TABLA 4.2.3 Requisitos para hormigón expuesto a produc- tos químicos descongelantes. * El total de materiales cementantes también incluye cementos ASTM C 150, C 595 y C 845. Los porcentajes máximos anteriores incluyen: (a) Cenizas volantes u otras puzolanas presentes en cementos combinados tipo IP o I(PM), según ASTM C 595 (b) Escoria usada en la fabricación de cementos combinados tipo IS o I(SM), según ASTM C 595 (c) Humo de sílice, según ASTM C 1240, presente en cementos combinados + Las cenizas volantes u otras puzolanas y el humo sílice no de- ben constituir más del 25 y 10 porciento, respectivamente, del peso total de materiales cementantes. 4.3- Exposición a sulfatos 4.3.1- El hormigón que va a estar expuesto a solu- ciones o suelos que contengan sulfatos debe cum- plir con los requisitos de la tabla 4.3.1, o debe estar hecho con un cemento que proporcione resistencia a los sulfatos y que tenga una relación agua-cemento máxima y una resistencia a la compresión mínima según la tabla 4.3.1. Materiales cementantes Cenizas volantes u otras puzolanas que se ajusten a ASTM C 618 Escoria que se ajusta a ASTM C 989 Humo de sílice que se ajusta a ASTM C 1240 Total de cenizas volantes u otras puzolanas, escoria, y humo de sílice Total de cenizas volantes u otras puzolanas y humo de sílice Porcentaje Máximo sobre el Total de Materiales Cementantes en Peso * 25 50 10 50 + 35 +
- 50. CÓDIGO COMENTARIO 50 MS y, por lo tanto, son apropiados para usarse en exposiciones moderadas a sulfatos. Los tipos ade- cuados según ASTM C 595 son los IP (MS), IS(MS), I(PM)(MS), e I(SM)(MS). Para exposi- ciones severas, se especifica cemento Tipo V con un contenido máximo de 5% de C3A. En ciertas áreas, el contenido de C3A de otros tipos de ce- mento disponibles como los Tipo III o Tipo I, pue- den ser menos de 8 ó 5%, y se pueden utilizar en exposiciones a sulfatos moderadas o severas. Debe hacerse notar que el cemento resistente a los sulfatos no aumenta la resistencia del hormigón a algunas soluciones químicamente agresivas, por ejemplo el nitrato de amonio. Las especificaciones del proyecto deben abarcar todos los casos especiales. El empleo de ceniza volante (ASTMC 618, Clase F) ha servido para mejorar la resistencia del hormi- gón a los sulfatos4.9. También ciertos cementosTipo IP fabricados con puzolana Clase F y cemento Portland con un contenido de aluminato tricálcico (C3A) superior al 8% pueden proporcionar resis- tencia a los sulfatos en casos de exposición mode- rada. TABLA 4.3.1 Requisitos para hormigones expuestos a soluciones que contienen sulfatos Hormigón con Hormigón con agregado de agregado de peso peso normal normal y ligero Exposición Sulfato acuo- Sulfato (SO4) en Tipo de Cemento Razón Resistencia a sulfatos soluble (SO4) en el agua, ppm máxima mínima a suelo, porcentaje agua/cemento, compresión en peso en peso* fc ' MPa* Insignificante 0.00-0.10 0-150 —— —— —— Moderada + 0.10-0.20 150-1 500 II, IP(MS), IS (MS), P(MS), 0.50 28 I(PM) (MS), I(SM) (MS) Severa 0.20-2.00 1 500-10 000 V 0.45 31 Muy severa Más de 2.00 Más de 10 000 V más puzolana 0.45 31 * Puede requerirse una razón agua-cemento más baja o una resistencia más alta para lograr baja permeabilidad, protección contra corrosión de elementos embebidos o contra congelamiento y deshielo. + Agua de mar Puzolana que se ha determinado por medio de ensayos o por experiencia que mejora la resistencia a sulfatos cuando se usa en hormigones que contienen cemento tipo V.
- 51. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 4: Requisitos de durabilidad 51 Una nota a la Tabla 4.3.1 considera el agua de mar como “exposición moderada” , aún cuando gene- ralmente contiene más de 1 500 ppm de SO4. Para exposiciones a agua de mar, pueden emplearse otros tipos de cemento con un contenido de C3A hasta de 10% si se reduce la razón agua/cemento máxi- ma a 0.40. El método de ensayo ASTM C 10124.2 puede ser usado para evaluar la resistencia a los sulfatos de mezclas que contengan combinaciones de materia- les cementantes. Además de la selección apropiada del cemento, son esenciales otros requisitos para lograr hormigones durables expuestos a concentraciones de sulfatos, tales como: baja relación agua/cemento, resisten- cia, adecuado contenido de aire, bajo asentamien- to, adecuada compactación, uniformidad, recubri- miento adecuado de la armadura, y suficiente cura- do húmedo para desarrollar las propiedades poten- ciales del hormigón. C4.4- Protección de la armadura con- tra la corrosión C.4.4.1- Información adicional sobre los efectos de los cloruros sobre la corrosión del acero de arma- dura aparece en “Guide to Durable Concrete” presentado por el Comité ACI 2014.10 y en “Corrosion of Metals in Concrete” presentado por el comité ACI 2224.11. Los procedimientos de en- sayo deben ajustarse a los dados en ASTM C1218. Puede obtenerse una evaluación inicial ensayando los componentes individuales del hormigón respec- to a su contenido total de iones de cloruro. Cuando el contenido total de iones de cloruro, calculado a 4.3.2- El cloruro de calcio no debe emplearse como aditivo en hormigones sometidos a exposición a sulfatos severa o muy severa, como se define en la tabla 4.3.1. 4.4- Protección de la armadura con- tra la corrosión 4.4.1- Para la protección contra la corrosión de la armadura en el hormigón, las concentraciones máxi- mas de iones cloruro acuosolubles en hormigón endurecido a edades que van de 28 a 42 días, pro- venientes de los ingredientes, incluyendo agua, agregados, materiales cementantes y aditivos, no deben exceder los límites de la tabla 4.4.1. Cuando se lleven a cabo ensayos para determinar el conte- nido de iones cloruro solubles en agua, los procedi- mientos de ensayo deben cumplir los requisitos es- tablecidos en ASTM C1218.
- 52. CÓDIGO COMENTARIO 52 partir de la dosificación del hormigón, excede los valores permitidos en la Tabla 4.4.1, puede ser ne- cesario ensayar muestras de hormigón endurecido respecto al contenido de iones de cloruro, acuosolubles, como se describe en la guíaACI 201. Parte del total de iones de cloruro presentes en los componentes, o bien es insoluble, o reacciona con el cemento durante la hidratación y se vuelve inso- luble, según los procedimientos de ensayo descri- tos en ASTM C1218. Cuando se ensayan los hormigones por su conteni- do de iones de cloruro solubles, los ensayos deben hacerse a una edad de 28 a 42 días. Los límites establecidos en la Tabla 4.4.1 deben aplicarse a cloruros aportados por los componentes del hormi- gón y no a los del ambiente que rodea al hormigón. Los límites para los iones de cloruro de la Tabla 4.4.1 difieren de los recomendados en el ACI 201.2R y elACI 222R. Para hormigón armado que estará seco en servicio, se ha incluido un límite de 1% para controlar el total de cloruros solubles. La Tabla 4.4.1 comprende límites de 0.15 a 0.3 por ciento para hormigón armado expuesto a cloruros, o que estará húmedo en servicio, respectivamente. Estos límites se comparan con los de 0.10 y 0.15 recomendados en el ACI 201.2R. El ACI 222R re- comienda límites de 0.08 y 0.20% en peso de ce- mento, para cloruros en hormigón pretensado y ar- mado, respectivamente, basados en ensayos para determinar cloruros solubles en ácidos y no en las pruebas para cloruros solubles en agua requeridos aquí. Cuando se emplean barras con recubrimientos epóxicos o de zinc, los límites de la Tabla 4.4.1 pueden ser más restrictivos de lo necesario. C4.4.2- Cuando el hormigón está expuesto a fuen- tes externas de cloruros, la razón agua-cemento y la resistencia especificada a compresión fc ' de la sección 4.2.2 son los mínimos requisitos que de- 4.4.2- Cuando el hormigón con armadura vaya a estar expuesto a sales descongelantes, agua salo- bre, agua de mar o salpicaduras de las mismas, de- ben satisfacerse los requisitos de la tabla 4.2.2 para TABLA 4.4.1 Contenido máximo de iones de cloruro para la protección contra la corrosión de la armadura Tipo de elemento Contenido máximo de iones de cloruro (Cl-) acuosolubles en el hormigón, porcentaje en peso de cemento Hormigón pretensado Hormigón armado que en servicio estará expuesto a cloruros Hormigón armado que en servicio estará seco o protegido contra la humedad Otras construcciones de hormigón armado 0.06 0.15 1.00 0.30
- 53. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 4: Requisitos de durabilidad 53 ben considerarse. En estacionamientos donde los cloruros puedan ser arrastrados por los vehículos o en estructuras cercanas al agua de mar, el diseñador debe evaluar las condiciones bajo las cuales pue- dan ser aplicados los cloruros en la estructura. Pue- de ser deseable el uso de barras recubiertas con epóxico o con zinc o un recubrimiento mayor que el mínimo indicado en la sección 7.7. El uso de escoria que cumpla con ASTM C989 o cenizas vo- lantes que cumplan con ASTM C618 y un mayor nivel de resistencia aumentan la protección. El uso de humo de sílice que cumpla con ASTM C1240 con un superplastificante adecuado, ASTM C494, tipos F o G, o ASTM C1017 puede también pro- porcionar una protección adicional4.12. Los ensa- yos de permeabilidad a cloruros realizados según AASHTO T2774.13 en mezclas de hormigón antes de su uso también proporcionará una seguridad adi- cional. la razón agua-cemento y la resistencia del hormi- gón, y los requisitos de recubrimiento mínimo del hormigóndelasección7.7. Véaseenlasección18.14 lo relativo a cables de pretensado no adheridos.
- 55. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 55 5.0-Notación fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa fct = resistencia promedio a la tracción por hendimiento del hormigón con agregado liviano, MPa fcr ' = resistencia promedio a la compresión re- querida del hormigón, empleada como base para la dosificación del hormigón, MPa s = desviación estándar, MPa Los requisitos para la dosificación del hormigón se basan en que el hormigón debe tener una adecuada durabilidad (Capítulo 4) y resistencia. Los crite- rios para la aceptación del hormigón se basan en que el código pretende primeramente proteger la seguridad pública. El capítulo 5 describe los pro- cedimientos mediante los cuales puede obtenerse un hormigón con la calidad adecuada, y propone los procedimientos para verificar la resistencia del hormigón durante y después de su colocación en la obra. El capítulo 5 también establece criterios mínimos para el mezclado y la colocación del hormigón. Las disposiciones de los puntos 5.2, 5.3 y 5.4, en conjunto con el capítulo 4, establecen los requisi- tos para las dosificación de la mezcla. La base para determinar si la resistencia del hormigón es ade- cuada, se encuentra en el punto 5.6. Respecto a los temas abordados en este capítulo, véase también NCh 170 Of 85 “Hormigón - Requi- sitos generales”, NCh 163 Of 79 “Áridos para mor- teros y hormigones - Requisitos generales” y NCh 1998 Of 89 “Hormigón - Evaluación estadística de la resistencia mecánica”. En nuestro país, la práctica normal consiste en es- pecificar y controlar la resistencia de los hormigo- nes de acuerdo a su resistencia a compresión, me- dida en probeta cúbica de 200 mm de arista, en tan- to que el ACI 318 hace referencia a la resistencia del hormigón medida en probeta cilíndrica. Con el propósito de superar esta diferencia, se recomien- da especificar los hormigones por su resistencia cúbica, con una fracción defectuosa de 10 por cien- to, y utilizar en las fórmulas de diseño el valor de fc ' CAPÍTULO 5 CALIDAD DEL HORMIGÓN, MEZCLADO Y COLOCACIÓN
- 56. CÓDIGO COMENTARIO 56 5.1- Generalidades 5.1.1- El hormigón debe dosificarse para que pro- porcione una resistencia promedio a la compresión según se establece en la sección 5.3.2, así como tam- bién para satisfacer los criterios de durabilidad del Capítulo 4. El hormigón debe producirse de mane- ra que se minimice la frecuencia de resistencias in- feriores a fc ' , como se establece en la sección 5.6.3.3. 5.1.2- Los requisitos para fc ' deben basarse en ensa- yos de cilindros, hechos y ensayados como se esta- blece en la sección 5.6.3. 5.1.3- A menos que se especifique lo contrario fc ' debe basarse en ensayos a los 28 días. Si el ensayo no es a 28 días, la edad de ensayo para obtener fc ' debe indicarse en los planos o especificaciones de diseño. 5.1.4- Cuando los criterios de diseño en las seccio- nes 9.5.2.3, 11.2 y 12.2.4. indiquen el empleo de un valor de resistencia a la tracción por hendimiento del hormigón, deben realizarse ensayos de labora- torio de acuerdo con “Specification for Lightweigth Aggregates for Structural Concrete” (ASTM C 330) para establecer un valor de fct correspondiente al valor especificado de fc ' . que se indica en la tabla adjunta. Dicha tabla se ha establecido a partir de las equivalencias recomen- dadas en la norma NCh 170 Of 85. fc ' Grado del Hormigón (MPa) (NCh 170 con 10% de fracción defectuosa) 16.0 H20 20.0 H25 25.0 H30 30.0 H35 35.0 H40 C5.1- Generalidades C5.1.1- Se presentan las premisas básicas que ri- gen la designación y evaluación de la resistencia del hormigón. Se pone énfasis en que la resisten- cia promedio del hormigón producido debe exce- der siempre el valor especificado de fc ' utilizado en el diseño estructural. Esto se basa en conceptos probabilísticos y pretende asegurar que se desarro- lle la adecuada resistencia en la estructura. Deben satisfacerse los requisitos de durabilidad estableci- dos en el capítulo 4, además de la resistencia pro- medio del hormigón en conformidad con la sección 5.3.2. C5.1.4- Las secciones 9.5.2.3 (módulo de rotura), 11.2 (resistencia a la torsión y al corte del hormi- gón) y 12.2.4 (desarrollo de la armadura) requieren modificaciones en los criterios de diseño para el empleo de hormigón con agregado liviano. Se pro- porcionan dos procedimientos alternativos de mo- dificación. Una alternativa se basa en ensayos de laboratorio para determinar la relación entre la re-
- 57. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 57 5.1.5- Los ensayos de resistencia a la tracción por hendimiento no deben emplearse como base para la aceptación del hormigón en obra. 5.2- Dosificación del hormigón sistencia a la tracción por hendimiento fct y la re- sistencia especificada a la compresión fc ' para el hormigón liviano. Se pretende que antes del dise- ño se obtengan los valores apropiados de fct para un agregado liviano de una determinada fuente. C5.1.5- No se pretende que los ensayos de resis- tencia a la tracción por hendimiento del hormigón (requeridos en la sección 5.1.4) sean usados para el control o la aceptación de la resistencia del hormi- gón en terreno. Por medio de los requisitos de re- sistencia a la compresión proporcionados en la sec- ción 5.6 se mantiene un control indirecto. C5.2- Dosificación del hormigón Las recomendaciones para la dosificación del hor- migón se dan en detalle en “Standard Practice for Selecting Proportions forNormal, Heavy Weight, and Mass Concrete” (ACI 211.1)5.1. (Esta reco- mendación práctica proporciona dos métodos para seleccionar y ajustar las proporciones de un hormi- gón de peso normal; el método del peso estimado y el del volumen absoluto. Se muestran ejemplos de cálculo para ambos métodos. En un apéndice se presenta la dosificación para hormigón pesado por medio del método del volumen absoluto). Las recomendaciones para hormigón liviano se pro- porcionan en “Standard Practice for Selecting Proportions for Structural Lighweight Concre- te” (ACI 211.2)5.2. (En esta recomendación se des- cribe un método para dosificar y ajustar el hormi- gón estructural que contiene agregados livianos).
- 58. CÓDIGO COMENTARIO 58 5.2.1- La dosificación de los materiales para el hor- migón debe establecerse para lograr: (a) Trabajabilidad y consistencia que permitan colocar fácilmente el hormigón dentro del moldaje y alrededor de la armadura bajo las condiciones de colocación que vayan a em- plearse, sin segregación ni exudación excesi- va. (b) Resistencia a exposiciones especiales, según lo requerido en el Capítulo 4. (c) Conformidad con los requisitos del ensayo de resistencia de la sección 5.6. 5.2.2- Cuando se empleen materiales diferentes para distintas partes de la obra propuesta, debe evaluar- se cada una de las combinaciones. 5.2.3- La dosificación del hormigón, incluyendo la razón agua-cemento, debe establecerse tomando como base la experiencia en obra y/o mezclas de prueba con los materiales que vayan a utilizarse (sección 5.3), a excepción de lo permitido en la sec- ción 5.4 o lo requerido por el Capítulo 4. 5.3- Dosificación basada en la expe- riencia en obra y/o en mezclas de prueba C5.2.1- La razón agua/cemento seleccionada debe ser lo suficientemente baja, o la resistencia a la com- presión lo suficientemente alta (para hormigón li- viano) como para satisfacer tanto los criterios de resistencia (secciones 5.3 ó 5.4) como los requisi- tos para exposición especial (Capítulo 4). El códi- go no incluye disposiciones sobre condiciones de exposición especialmente severas, tales como la exposición a ácidos o altas temperaturas, ni sobre consideraciones estéticas, tales como acabado de superficies. Estos puntos están fuera del alcance del código y deben estar específicamente cubiertos en las especificaciones del proyecto. Los compo- nentes y la dosificación del hormigón deben seleccionarse de manera que puedan cumplir con los requisitos mínimos establecidos por el código y con los requisitos adicionales de los documentos contractuales. C5.2.3- El código hace hincapié en el empleo de la experiencia de terreno o de mezclas de prueba de laboratorio (sección 5.3) como el método preferido para seleccionar la dosificación del hormigón. Cuando no se dispone de experiencia previa o de datos de mezclas de prueba, se permite estimar la razón agua/cemento como lo dispone la sección 5.4, pero sólo con autorización especial. C5.3- Dosificación basada en la expe- riencia en obra y/o en mezclas de prueba Para seleccionar una mezcla adecuada de hormi- gón, hay que seguir tres pasos básicos. El primero es determinar la desviación estándar y el segundo determinar la resistencia promedio requerida. El tercer paso es la dosificación de la mezcla requeri-
- 59. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 59 da para producir esa resistencia promedio, ya sea mediante mezclas de prueba o un adecuado regis- tro de experiencias. La figura 5.3 es un diagrama de flujo que delinea la selección de mezclas y el procedimiento de documentación. La mezcla seleccionada debe producir una resis- tencia promedio considerablemente más alta que la resistencia de diseño fc ' . El nivel de sobreresistencia requerido depende de la variabilidad de los resulta- dos de los ensayos. C.5.3.1- Desviación estándar Cuando una planta de hormigón tenga un adecua- do registro de 30 ensayos consecutivos con mate- riales y condiciones similares a las esperadas, la desviación estándar se calcula a partir de dichos resultados de acuerdo con la fórmula siguiente: donde: s = desviación estándar, MPa. Xi = ensayo individual de resistencia como se define en la sección 5.6.2.4 del código. X = promedio de n resultados de ensayos de re- sistencia. n = número de ensayos consecutivos de resis- tencia. La desviación estándar se emplea para determinar la resistencia promedio requerida en la sección 5.3.2.1. 5.3.1-Desviación estándar 5.3.1.1- Cuando una planta de hormigón tiene registros de los ensayos, debe establecerse una des- viación estándar. Los registros de ensayos a partir de los cuales se calcula la desviación estándar: (a) Deben representar materiales, procedimientos de control de calidad y condiciones similares a las esperadas, y las variaciones en los mate- riales y en las dosificaciones no deben haber sido más restringidas que las de la obra pro- puesta. (b) Deben representar un hormigón producido para que cumpla con una resistencia o resistencias especificadas fc ' , dentro de 7 MPa de la estipu- lada para la obra propuesta. (c) Deben constar al menos de 30 ensayos conse- cutivas, o de dos grupos de ensayos consecuti- vos totalizando al menos 30 ensayos como se define en la sección 5.6.2.4, excepto por lo especificado en la sección 5.3.1.2. s = ∑ (xi - x)2 (n - 1) 1 /2
- 60. CÓDIGO COMENTARIO 60 Figura C5.3 Diagrama de flujo para la selección y registro de la dosificación del hormigón
- 61. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 61 5.3.1.2- Cuando una planta de hormigón no tenga registros de ensayos que se ajusten a los requisitos de la sección 5.3.1.1, pero sí tenga un registro ba- sado en 15 a 29 ensayos consecutivos, se debe es- tablecer una desviación estándar como el producto de la desviación estándar calculada y el factor de modificación de la tabla 5.3.1.2. Para que sean acep- tables, los registros de ensayos deben ajustarse a los requisitos (a) y (b) de la sección 5.3.1.1, y de- ben representar un solo registro de ensayos conse- cutivos que abarquen un período no menor de 45 días corridos. * Interpolar para un número de ensayos intermedios. + Desviación estándar modificada para usar en la determinación de la resistencia promedio requerida fcr ' de 5.3.2.1. TABLA 5.3.1.2 Factor de modificación para la desviación estándar cuando se dispone de menos de 30 ensayos Número de ensayos* Factor de modificación para la desviación estándar+ Menos de 15 Emplee la tabla 5.3.2.2 15 1.16 20 1.08 25 1.03 30 o más 1.00 Cuando se emplean dos registros de ensayos para obtener como mínimo 30 ensayos, la desviación estándar empleada debe ser el promedio estadísti- co de los valores calculados de cada registro de ensayos, de acuerdo con la siguiente fórmula: s = n1 −1 ( ) s1 ( )2 + n2 −1 ( ) s2 ( )2 n1 + n2 − 2 ( ) 1 2 donde: s = promedio estadístico de la desviación estándar cuando se emplean dos registros de ensayos para calcular la desviación estándar. s1,s2 = desviaciones estándar calculadas de dos registros de ensayos, 1 y 2, respectiva- mente. n1,n2 = número de ensayos en cada registro de ensayos, respectivamente. Cuando se dispone de menos de 30 ensayos, pero con un mínimo de 15, la desviación estándar calcu- lada se incrementa por el factor indicado en la tabla 5.3.1.2. Este procedimiento da como resultado una resistencia promedio requerida más conservadora (mayor). Los factores de la tabla 5.3.1.2 están ba- sados en la distribución de muestreo de la desvia- ción estándar y proporcionan una protección (equivalente a la del registro de 30 ensayos) contra la posibilidad de que la muestra reducida subesti- me la desviación estándar de la población. La desviación estándar empleada en el cálculo de la resistencia promedio requerida debe ser obteni- da para condiciones “similares a las esperadas” [sec- ción 5.3.1.1 (a)]. Este requisito es importante para obtener un hormigón aceptable. Se considera que el hormigón de los ensayos usa- dos para determinar la desviación estándar es “si-
- 62. CÓDIGO COMENTARIO 62 milar” al requerido, cuando se hace con los mis- mos tipos generales de materiales, en condiciones de control de calidad de materiales y métodos de producción no más restrictivos que los del trabajo propuesto, y cuando su resistencia especificada no se desvía más de 7 MPa del valor de fc ' requerido [sección 5.3.1.1(b)]. Un cambio en el tipo de hor- migón o un incremento importante en el nivel de resistencia puede aumentar la desviación estándar. Esta situación puede ocurrir con un cambio en el tipo de agregado (es decir, de agregado natural a agregado liviano, o viceversa) o un cambio de hor- migón sin aire incorporado a hormigón con aire incorporado. Así mismo, puede haber incremento en la desviación estándar cuando la resistencia pro- medio se eleva en un nivel importante, aunque el aumento de la desviación estándar debiera ser algo menos que directamente proporcional al incremen- to de resistencia. Cuando existe una duda justifica- da, cualquier desviación estándar estimada que se emplee para calcular la resistencia promedio reque- rida debe estar siempre del lado conservador (au- mentada). Nótese que el código utiliza la desviación estándar en MPa en vez del coeficiente de variación en por- centaje. Este último es semejante al primero, ex- presado como porcentaje de la resistencia prome- dio. Cuando no se dispone de un registro adecuado de resultados de ensayos, la resistencia promedio debe ser mayor que la resistencia de diseño en una canti- dad que varía de 7 a 10 MPa, dependiendo de la resistencia de diseño, véase la tabla 5.3.2.2. Aunque la resistencia promedio y la desviación estándar tengan los niveles supuestos, habrá ensa- yos ocasionales que no cumplan con los criterios de aceptación de la sección 5.6.3.3 (tal vez un en- sayo en 100).
- 63. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 63 5.3.2- Resistencia promedio requerida 5.3.2.1- La resistencia promedio a la compresión requerida, fcr ' , usada como base para la dosifica- ción del hormigón debe ser la mayor entre las Ec. (5-1) ó (5-2), empleando una desviación estándar calculada de acuerdo con la sección 5.3.1.1 o la sección 5.3.1.2. fcr ' = fc ' + 1.34s (5-1) o fcr ' = fc ' + 2.33s - 3.5 (5-2) 5.3.2.2- Cuando una planta de hormigón no tenga registros de ensayos de resistencia en obra para el cálculo de la desviación estándar, que se ajusten a los requisitos de la sección 5.3.1.1 o de la sección 5.3.1.2, la resistencia promedio requerida fcr ' debe determinarse de la tabla 5.3.2.2, y la información relativa a la resistencia promedio debe cumplir con los requisitos de la sección 5.3.3. TABLA 5.3.2.2 Resistencia promedio a la compresión requerida cuando no hay datos disponibles para establecer una desviación estándar Resistencia especificada a Resistencia promedio a la la compresión fc ' , compresión requerida, fcr ' , MPa MPa Menos de 20 MPa fc ' + 7.0 de 20 a 35 fc ' + 8.5 Más de 35 fc ' + 10.0 5.3.3- Información relativa a la resisten- cia promedio La documentación que evidencie que la dosifica- ción propuesta para el hormigón producirá una re- sistencia promedio a la compresión igual o mayor que la resistencia promedio a la compresión reque- C5.3.2- Resistencia promedio requerida C5.3.2.1- Una vez que se ha determinado la des- viación estándar, la resistencia promedio requerida debe ser la mayor de las obtenidas con las ecuaciones (5-1) ó (5-2). La ecuación (5-1) pro- porciona una probabilidad de 1 en 100 que los pro- medios de tres ensayos consecutivos sean inferio- res a la resistencia fc ' especificada. La ecuación (5- 2) proporciona una probabilidad similar de ensa- yos individuales inferiores a la resistencia fc ' espe- cificada en más de 3.5 MPa. Estas ecuaciones pre- suponen que la desviación estándar empleada es igual al valor correspondiente a un número infinito o muy grande de ensayos. Por esta razón es desea- ble el empleo de desviaciones estándar estimadas en registros de 100 o más ensayos. Cuando se dis- pone de 30 ensayos, la probabilidad de falla será quizá algo mayor que 1 en 100. Los refinamientos adicionales requeridos para lograr la probabilidad de 1 en 100 no se consideran necesa- rios, debido a la incertidumbre inherente al supo- ner que las condiciones imperantes cuando se acu- mularon los registros de ensayo, serán similares a las condiciones imperantes cuando se vaya a pro- ducir el hormigón. Además, el cambio adoptado en elACI 318-77 (que exige tomar medidas para incrementar la resisten- cia promedio siempre que no se cumpla con alguno de los criterios de aceptación de la sección 5.6.3.3) se considera que proporciona una protección adi- cional importante frente a ensayos consecutivos de bajo valor. C5.3.3- Información relativa a la resis- tencia promedio Una vez que se conoce la resistencia promedio fcr ' , el siguiente paso es conocer la dosificación que pro- duzca una resistencia promedio al menos igual a la resistencia promedio requerida, y que también cum-
- 64. CÓDIGO COMENTARIO 64 rida (sección 5.3.2), debe consistir en un registro de ensayos de resistencia en obra, en varios regis- tros de ensayos de resistencia, o en mezclas de prue- ba. 5.3.3.1- Cuando se empleen registros de ensayos para demostrar que las dosificaciones propuestas para el hormigón producirán la resistencia prome- dio requerida fcr ' (sección 5.3.2), dichos registros deben representar materiales y condiciones simila- res a las esperadas. Los cambios en los materiales, condiciones y dosificaciones dentro de los regis- tros de ensayos no deben ser más restringidos que los de la obra propuesta. Con el propósito de docu- mentar la resistencia promedio potencial, pueden pla con los requisitos especiales de exposición del capítulo 4. La documentación puede consistir en un registro de resistencia, en varios registros de ensayos de resistencia, o en mezclas de prueba en laboratorio. Generalmente, si se utiliza un registro de ensayos, tendrá que ser el mismo que se empleó para calcular la desviación estándar. Sin embargo, cuando este registro de ensayos indica una resis- tencia promedio menor o mayor que la resistencia promedio requerida, puede ser necesario o desea- ble usar dosificaciones diferentes. En estos casos, puede emplearse el promedio de un registro con al menos 10 ensayos, o puede establecerse la dosifi- cación por interpolación entre las resistencias y dosificaciones de dos de tales registros de ensayos consecutivos. Todos los registros de ensayos para establecer la dosificación necesaria para producir la resistencia promedio, deben cumplir con los re- quisitos de la sección 5.3.3.1 para “materiales y condiciones similares”. La edición de 1971 exigía que las mezclas de prue- ba se hicieran con los asentamientos y contenidos de aire máximos permitidos. Desde 1977, se han proporcionado tolerancias para el asentamiento y contenido de aire máximos permitidos. El texto del código expresa claramente que estas tolerancias para el asentamiento y contenido de aire sólo se aplican a las mezclas de prueba y no a los registros de en- sayos en obra ni a la producción posterior de hor- migón en obra.
- 65. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 65 aceptarse registros de ensayos que consistan en menos de 30, pero no menos de 10 ensayos conse- cutivos siempre que abarquen un período no me- nor de 45 días corridos. Las dosificaciones reque- ridas para el hormigón pueden establecerse por interpolación entre las resistencias y las dosificaciones de dos o más registros de ensayo, cada uno de los cuales cumpla con los otros requi- sitos de esta sección. 5.3.3.2- Cuando no se dispone de un registro acep- table de resultados de ensayos en obra, se permite que la dosificación del hormigón se establezca con mezclas de prueba que cumplan con las siguientes restricciones: (a) La combinación de materiales debe ser la de la obra propuesta. (b) Las mezclas de prueba cuyas dosificaciones y consistencias son las requeridas para la obra propuesta deben prepararse empleando al me- nos tres razones agua-cemento o contenidos de cemento diferentes que produzcan una gama de resistencias que abarquen la resistencia pro- medio requerida fcr ' . (c) Las mezclas de prueba deben diseñarse para producir un descenso de cono dentro de ±20 mm del máximo permitido, y para hormigón con aire incorporado, dentro de ±0.5% del máximo contenido de aire permitido. (d) Para cada razón agua-cemento o contenido de cemento deben hacerse y curarse al menos tres probetas cilíndricas para cada edad de ensayo de acuerdo con “Method of Making and Curing Concrete Test Specimens in the Laboratory” (ASTM C 192). Las probetas deben ensayar- se a los 28 días o a la edad de ensayo estable- cida para determinar fc ' .
- 66. CÓDIGO COMENTARIO 66 (e) A partir de los resultados de los ensayos de las probetas cilíndricas debe graficarse una curva que muestre la correspondencia entre la razón agua-cemento o el contenido de cemento, y la resistencia a compresión a la edad de ensayo determinada. (f) La máxima razón agua-cemento o el mínimo contenido de cemento para el hormigón que vaya a emplearse en la obra propuesta debe ser el que indique la curva para producir la re- sistencia promedio requerida por la sección 5.3.2, a no ser que de acuerdo al Capítulo 4 se indique una razón agua-cemento inferior o una resistencia mayor. 5.4- Dosificación cuando no se cuen- ta con experiencia en obra o mezclas de prueba 5.4.1 - Si los datos requeridos por la sección 5.3 no están disponibles, y si lo aprueba el ingeniero/ar- quitecto, la dosificación del hormigón debe basar- se en otras experiencias o información. La resis- tencia promedio de compresión requerida, fcr ' , del hormigón producido con materiales similares a aquellos propuestos para su uso debe ser al menos 8.5 MPa mayor que la resistencia especificada a compresión fc ' . Esta alternativa no debe ser usada para hormigones con una resistencia especificada mayor a 30 MPa. 5.4.2 - El hormigón dosificado conforme a esta sec- ción debe ajustarse a los requisitos de durabilidad del capítulo 4 y a los criterios para ensayos de re- sistencia a compresión de la sección 5.6 C5.4- Dosificación cuando no se cuenta con experiencia en obra o mezclas de prueba C5.4.1- Cuando no existen experiencias previas (sección 5.3.3.1) o datos de mezclas de prueba (sec- ción 5.3.3.2) que cumplan con los requisitos de es- tas secciones, pueden usarse otras experiencias sólo con un permiso especial. Debido a que la combina- ción de diferentes materiales puede hacer variar considerablemente el nivel de resistencia, este mé- todo no se permite para fc ' mayor a 30 MPa y la resistencia promedio requerida debe exceder a fc ' en 8.5 MPa. El propósito de esta disposición es permitir que el trabajo continúe cuando se produz- ca una interrupción inesperada del suministro de hormigón y no exista tiempo suficiente para reali- zar ensayos y una evaluación, o en pequeñas es- tructuras donde no se justifica el costo de las mez- clas de prueba.
- 67. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 67 5.5- Reducción de la resistencia pro- medio Conforme se tenga disponibles más datos durante la construcción, se permite reducir la cantidad por la que el valor fcr ' debe exceder el valor especifica- do fc ' , siempre que: (a) Estén disponibles los resultados de 30 o más ensayos y el promedio de los resultados de los ensayos exceda al requerido por la sección 5.3.2.1, empleando una desviación estándar calculada de acuerdo con la sección 5.3.1.1, ó (b) Estén disponibles los resultados de 15 a 29 ensayos y el promedio de los resultados de los ensayos exceda al requerido por la sección 5.3.2.1, utilizando una desviación estándar cal- culada de acuerdo con la sección 5.3.1.2, y (c) Se cumpla con los requisitos de exposición especial del Capítulo 4. 5.6- Evaluación y aceptación del hor- migón 5.6.1 – El hormigón debe ensayarse de acuerdo con los requerimientos de las secciones 5.6.2 a la 5.6.5. Los ensayos de hormigón fresco reali- zados en terreno, la preparación de probetas que requieran de un curado bajo condiciones de obra, C5.6- Evaluación y aceptación del hormigón Una vez que se ha seleccionado la dosificación y se ha iniciado la obra, los criterios para la evaluación y aceptación del hormigón se pueden obtener de la sección 5.6. En el código se han hecho esfuerzos para proporcionar una base clara y precisa para evaluar la aceptación del hormigón,asícomoparaindicarelcursodeacciónque debe seguirse cuando los resultados de los ensayos de resistencia no son satisfactorios. C5.6.1 – Los técnicos de terreno y laboratorio pueden establecer su calificación siendo certifi- cados a través de programas de certificación. Los técnicos de terreno a cargo del muestreo del hor- migón, de ensayos de asentamiento, peso unita-
- 68. CÓDIGO COMENTARIO 68 la preparación de probetas que se vayan a ensa- yar en laboratorio y el registro de temperaturas del hormigón fresco mientras se preparan las pro- betas de resistencia debe ser realizado por técni- cos calificados en ensayos de terreno. Todos los ensayos de laboratorio deben ser realizados por técnicos de laboratorio calificados. 5.6.2-Frecuencia de los ensayos 5.6.2.1- Las muestras para los ensayos de resisten- cia de cada clase de hormigón colocado cada día deben tomarse no menos de una vez al día, ni me- nos de una vez cada 120 m3 de hormigón, ni menos de una vez cada 500 m2 de superficie de losas o muros. 5.6.2.2-Cuandoenunproyectodadoelvolumentotal de hormigón sea tal que la frecuencia de ensayos requerida por la sección 5.6.2.1 proporcione menos de cinco ensayos de resistencia para cada clase dada de hormigón, los ensayos deben hacerse por lo me- nos en cinco amasadas seleccionadas al azar, o en cada amasada cuando se empleen menos de cinco. rio, rendimiento, contenido de aire y temperatu- ra; y de la fabricación y curado de probetas de- bieran estar certificados de acuerdo con los requisitos del programa de certificación ACI para Técnicos en Ensayos de Terreno – Grado I, o se- gún los requisitos de ASTM C 1077,5.3 o un pro- grama equivalente. El personal de ensayo de laboratorio debiera estar certificado de acuerdo con los requisitos para Técnico en Ensayos de Hormigón en Laboratorio, Técnico en Ensayo de Resistencia del Hormigón del ACI, o de acuerdo con los requisitos de ASTM C 1077. C5.6.2- Frecuencia de los ensayos C5.6.2.1- Los siguientes tres criterios establecen la mínima frecuencia de muestreo requerida para cada clase de hormigón: (a) Una vez cada día que se coloque determinada clase, pero no menos que (b) Una vez por cada 120 m3 de cada clase colo- cada cada día, ni menor que (c) Una vez por cada 500 m2 de superficie de losa o muro hormigonada cada día. Sólo debe considerarse un lado de la losa o muro al calcular su superficie. Si el espesor promedio de la losa o del muro es menor que 250 mm, el criterio (c) requerirá de un muestreo mayor a una vez por cada 120 m3 colocados. C5.6.2.2- Las muestras para los ensayos de resis- tencia deben tomarse estrictamente al azar, si se pretende evaluar adecuadamente la aceptación del hormigón. Para ser representativa, la elección del momento de muestreo, o de los lotes de hormigón a muestrearse, debe hacerse al azar dentro del pe- ríodo de hormigonado. Si las mezclas que se van a
- 69. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 69 5.6.2.3- Cuando la cantidad total de una clase dada de hormigón sea menor que 40 m3, no se requieren ensayos cuando se envíe a la autoridad pública, y sea aprobado por ella, evidencia de que la resisten- cia es satisfactoria. 5.6.2.4- Un ensayo de resistencia debe ser el pro- medio de las resistencias de dos cilindros hechos de la misma muestra de hormigón y ensayados a 28 días o a la edad de ensayo establecida para la deter- minación de fc ' . 5.6.3- Probetas curadas en laboratorio 5.6.3.1- Las muestras para ensayos de resistencia deben tomarse de acuerdo con “Method of Sampling Freshly Mixed Concrete” (ASTM C 172). 5.6.3.2- Los cilindros para los ensayos de resisten- cia deben ser moldeados y curados en laboratorio de acuerdo con “Practice for Making and Curing Concrete Test Specimens in the Field” (ASTM C 31), y deben ensayarse de acuerdo con “Test Method for Compressive Strength of Cylindrical Concrete Specimens”, (ASTM C 39). 5.6.3.3- El nivel de resistencia de una clase deter- minada de hormigón se considera satisfactorio si cumple con los dos requisitos siguientes: muestrear se seleccionan basándose en la aparien- cia, la conveniencia, u otros criterios sesgados los conceptos estadísticos pierden su validez. No debe hacerse más de un ensayo (promedio de dos probetas hechas de la muestra, sección 5.6.2.4) de una sola amasada, y no debe agregarse agua al hor- migón una vez que se haya tomado la muestra. El métodoASTM D 3665 describe los procedimien- tos para la selección aleatoria de las amasadas a ensayar. C5.6.3- Probetas curadas en laboratorio C5.6.3.3- Se da un conjunto único de criterios para la aceptación de la resistencia, el cual es aplicable a todo hormigón usado en estructuras diseñadas de acuerdo con el código, sin tomar en cuenta el mé- todo de diseño utilizado. Se considera que la resis-
- 70. CÓDIGO COMENTARIO 70 (a) Cada promedio aritmético de tres ensayos de resistencia consecutivos es igual o superior a fc ' . (b) Ningún resultado individual del ensayo de re- sistencia (promedio de dos cilindros) es me- nor que fc ' por más de 3.5 MPa. 5.6.3.4- Cuando no se cumpla con cualquiera de los dos requisitos de la sección 5.6.3.3, deben to- marse las medidas necesarias para incrementar el promedio de los resultados de los siguientes ensa- yos de resistencia. Cuando no se satisfagan los re- quisitos de la sección 5.6.3.3 (b) deben observarse los requisitos de la sección 5.6.5. tencia del hormigón es satisfactoria si el promedio de cualquier conjunto de tres ensayos consecutivos permanece por encima de la resistencia fc ' especifi- cada, y ningún ensayo individual de resistencia re- sulta menor que fc ' en más de 3.5 MPa. La evaluación y aceptación del hormigón se puede rea- lizar inmediatamente a medida que los resultados de los ensayos se reciben durante el transcurso de la obra. En ocasiones se pueden dar ensayos de resistencia que no cumplan con estos criterios (pro- bablemente cerca de uno en 100 ensayos), aun cuan- do el nivel de resistencia y la uniformidad del hormigón sean satisfactorios. Debe haber toleran- cia para tales desviaciones estadísticas previsibles al decidir si el nivel de resistencia que se produce es adecuado o no. En términos de probabilidad de falla, el criterio de un resultado de resistencia indi- vidual mínima de 3.5 MPa menor que fc ' se adapta por sí mismo más rápidamente a un número peque- ño de ensayos. Por ejemplo, si únicamente se ha- cen cinco ensayos en una obra pequeña, es evidente que cuando los resultados de cualquiera de ellos (promedio de dos cilindros) sean menores que fc ' en más de 3.5 MPa, el criterio no se cumple. C5.6.3.4- Cuando el hormigón no cumple con cual- quiera de los requisitos de resistencia de la sección 5.6.3.3., deben tomarse medidas para incrementar el promedio de los resultados de los ensayos del hormigón. Si se ha suministrado el suficiente hor- migón para acumular por lo menos 15 ensayos, és- tos deben utilizarse a fin de establecer una nueva meta de resistencia promedio tal como se describe en la sección 5.3. Cuando se han hecho menos de 15 ensayos para la clase de hormigón en cuestión, el nuevo nivel por alcanzar debe ser al menos igual al nivel promedio empleado en la dosificación inicial. Cuando el pro- medio con los ensayos disponibles hechos en el proyecto iguala o es mayor que el nivel empleado en la dosificación inicial, se requiere un incremen- to adicional en el nivel promedio.
- 71. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 71 Las medidas que se tomen a fin de incrementar el nivel promedio de los resultados dependen de las circunstancias particulares, pero pueden incluir una o más de las siguientes alternativas: (a) Incremento en el contenido de cemento; (b) Cambios en las dosificaciones; (c) Mejor control o reducción del asentamiento; (d) Reducción del tiempo de entrega; (e) Control más estricto del contenido de aire. (f) Mejoramiento de la calidad de los ensayos, lo que incluye un estricto cumplimiento de los procedimientos estándar de ensayo. Tales cambios en los procedimientos de ensayo y operación, o los cambios en el contenido de cemento o en el asentamiento, no requieren de una nueva autorización formal según los procedimientos de la sección 5.3. No obstante, cambios importantes en las fuentes de cemento, los agregados o los aditi- vos deben estar acompañados por evidencia de que se mejorará el nivel promedio de resistencia. Los cilindros o testigos para ensayos de laborato- rio para determinar el cumplimiento de estos re- quisitos deben ser acreditados o inspeccionados para ver que se cumplan los requisitos de ASTM C 10775.3 por una agencia reconocida tal como la AmericanAssociation for LaboratoryAccreditation, (AALA), AASHTO Materiales Reference Labora- tory (AMRL), National Voluntary Laboratory Ac- creditation Program (NVLAP), Cement and Concrete Reference Laboratory (CCRL), o alguna otra agencia equivalente.
- 72. CÓDIGO COMENTARIO 72 5.6.4- Probetas curadas en obra 5.6.4.1- Si lo solicita la autoridad pública, deben proporcionarse ensayos de resistencia de cilindros curados en condiciones de obra. 5.6.4.2- Los cilindros curados en obra deben curar- se en condiciones de obra de acuerdo con “Practice for Making and Curing Concrete Test Specimens in the Field” (ASTM C 31). 5.6.4.3- Los cilindros de ensayo curados en obra deben moldearse al mismo tiempo y desde las mis- mas muestras que los cilindros de ensayo curados en laboratorio. 5.6.4.4- Los procedimientos para proteger y curar el hormigón deben mejorarse cuando la resistencia de cilindros curados en la obra, a la edad de ensayo establecida para determinar fc ' , sea inferior al 85% de la resistencia de cilindros compañeros curados en laboratorio. La limitación del 85% no se aplica cuando la resistencia de aquellos que fueron cura- dos en la obra exceda a fc ' en más de 3.5 MPa. 5.6.5-Investigación de los resultados de ensayos con baja resistencia 5.6.5.1- Si cualquier ensayo de resistencia (sección 5.6.2.4) de cilindros curados en el laboratorio es menor que el valor especificado fc ' por más de 3.5 MPa [sección 5.6.3.3(b)], o si los ensayos de cilin- dros curados en la obra indican deficiencia de pro- C5.6.4- Probetas curadas en obra C5.6.4.1- Los ensayos de resistencia de probetas curadas bajo condiciones de obra pueden requerirse para chequear lo adecuado del curado y protección del hormigón en la estructura. C5.6.4.4- En el código se proporcionan guías para la interpretación de los ensayos de probetas cura- das en obra. Las investigaciones han demostrado que las probetas protegidas y curadas para repre- sentar una buena práctica en obra, no deben tener una resistencia menor a aproximadamente el 85 por ciento de la resistencia de probetas estándar con curado húmedo en laboratorio. Este porcentaje se ha establecido únicamente como una base racional para juzgar el curado en obra. La comparación se hace sobre las resistencias reales de probetas com- pañeras curadas en la obra y en laboratorio, y no entre probetas curadas en obra y el valor especifi- cado de fc ' . Sin embargo, los resultados para las probetas curadas en obra se consideran satisfacto- rios si exceden la resistencia fc ' especificada en más de 3.5 MPa, aun cuando fallen en alcanzar el 85% de la resistencia de las probetas compañeras cura- das en el laboratorio. C5.6.5- Investigación de los resultados de ensayos con baja resistencia Se dan instrucciones respecto al procedimiento que debe seguirse cuando los ensayos de resistencia no cumplan con los criterios de aceptación especifica- dos. Por razones obvias, estas instrucciones no pue- den ser dogmáticas. La Autoridad Pública debe
- 73. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 73 tección y de curado (sección 5.6.4.4), deben tomar- se medidas para asegurar que no se pone en peligro la capacidad de carga de la estructura. 5.6.5.2- Si se confirma que el hormigón es de baja resistencia y los cálculos indican que la capacidad de carga está reducida significativamente, deben permitirse ensayos de testigos extraídos de la zona en cuestión, de acuerdo con “Method of Obtaining and Testing Drilled Cores and Sawed Beams of Concrete” (ASTM C 42). En esos casos deben tomarse tres testigos por cada resultado del ensayo de resistencia que sea menor que fc ' en más de 3.5 MPa. 5.6.5.3- Si el hormigón de la estructura va a estar seco en las condiciones de servicio, los testigos deben secarse al aire (temperatura entre 15 y 30ºC, humedad relativa menor del 60%) durante 7 días antes del ensayo, y deben ensayarse secos. Si el hormigón de la estructura va a estar más que super- ficialmente húmedo en las condiciones de servicio, los testigos deben sumergirse en agua por lo menos durante 40 horas y ensayarse húmedos. 5.6.5.4- El hormigón de la zona representada por los testigos se considera estructuralmente adecua- do si el promedio de tres testigos es por lo menos igual al 85% de fc ' , y ningún testigo tiene una resis- tencia menor del 75% de fc ' . Cuando los testigos den valores erráticos, se permite extraer testigos adicionales de la misma zona. 5.6.5.5- Si no se satisfacen los criterios de la sec- ción 5.6.5.4, y si persisten las dudas con respecto a la confiabilidad estructural, la autoridad responsa- ble está facultada para ordenar pruebas de carga de acuerdo al capítulo 20 para la parte dudosa de la estructura, o para tomar otras medidas según las circunstancias. aplicar su juicio sobre la verdadera importancia de los resultados bajos y si se justifica una preocupa- ción adicional. Si se juzga necesario efectuar inves- tigaciones adicionales, éstas pueden incluir ensayos no destructivos o, en casos extremos, ensayos de re- sistencia de testigos tomados de la estructura. Los ensayos no destructivos del hormigón en obra, tales como: penetración de sonda, rebote de marti- llo, velocidad de pulso ultrasónico, o arrancamiento, pueden ser útiles para determinar si una porción de la estructura realmente contiene o no hormigón de baja resistencia. Dichos ensayos son valiosos princi- palmente si se consideran dentro de la misma obra, más que como mediciones cuantitativas de resisten- cia. Para testigos, si se requieren, se dan criterios de aceptación conservadores capaces de asegurar la su- ficiencia estructural para casi cualquier tipo de cons- trucción5.4-5.7. Las resistencias bajas pueden, por supuesto, tolerarse en muchas circunstancias, pero esto queda a juicio de la Autoridad Pública y del in- geniero diseñador. Cuando los ensayos de testigos no demuestren con seguridad lo adecuado de la es- tructura, puede ser práctico, especialmente en el caso de sistemas de techos o entrepisos, que laAutoridad Pública solicite una prueba de carga (capítulo 20). A falta de pruebas de carga, si el tiempo y las condicio- nes lo permiten, puede hacerse un esfuerzo para mejorar la resistencia del hormigón, recurriendo a un curado húmedo suplementario. La efectividad de dicho tratamiento debe ser verificada mediante evaluaciones adicionales de resistencia, por los pro- cedimientos anteriormente expuestos. Debe observarse que los ensayos de testigos que tengan un promedio del 85% de la resistencia espe- cificada son totalmente adecuados. No es realista esperar que los ensayos de testigos den resistencias iguales a fc ' , ya que las diferencias en el tamaño de las probetas, las condiciones para obtener las mues- tras y los procedimientos de curado no permiten que se obtengan valores iguales.
- 74. CÓDIGO COMENTARIO 74 5.7- Preparación del equipo y del lu- gar de colocación 5.7.1- La preparación previa a la colocación del hormigón debe incluir lo siguiente: (a) Todo equipo de mezclado y transporte del hor- migón debe estar limpio; (b) Deben retirarse todos los escombros y el hielo de los espacios que serán ocupados por el hormigón; (c) Los moldajes deben estar recubiertos con un desmoldante adecuado. (d) Las unidades de albañilería de relleno en contac- to con el hormigón deben estar bien mojadas; (e) La armadura debe estar completamente libre de hielo o de otros recubrimientos nocivos; (f) El agua libre debe ser retirada del lugar de co- locación del hormigón antes de depositarlo, a menos que se vaya a emplear un tubo para hor- migonado bajo agua (tremie) o que lo permita la autoridad pública; (g) La superficie del hormigón endurecido debe es- tar libre de lechada y de otros materiales sueltos antes de colocar hormigón adicional sobre ella. El código, según lo establecido, se preocupa por ga- rantizar la seguridad estructural; y las indicaciones de la sección 5.6 están dirigidas a ese objetivo. No es función del código asignar responsabilidades por deficiencias en la resistencia, sean o no de índole tal que necesiten medidas correctivas. Bajo los requisitos de esta sección, los testigos que se obtengan para confirmar la suficiencia estructu- ral usualmente serán tomados a edades posteriores a las especificadas para la determinación de fc ' . C5.7- Preparación del equipo y del lugar de colocación En “Guide for Measuring, Mixing, Transporting, and Placing Concrete” del Comité ACI 3045.8, se describen en detalle las recomendaciones para el mezclado, manejo, transporte y colocación del hor- migón. (Presenta métodos y procedimientos de control, manejo, almacenamiento de materiales, medición, tolerancias para la dosificación, mezcla- do, métodos de colocación, transporte y colocación.) La atención está dirigida a la necesidad de emplear equipo limpio y limpiar completamente los moldes y la armadura antes de proceder a colocar el hormi- gón. En particular deben eliminarse el aserrín, los clavos, los pedazos de madera y otros desechos que se acumulan dentro de los moldes. La armadura debe estar completamente libre de hielo, mugre, óxido suelto, escoria de fundición y otros recubri- mientos. Debe retirarse el agua de los moldes.
- 75. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 75 C5.8- Mezclado Un hormigón de calidad uniforme y satisfactoria requiere que los materiales se mezclen totalmente hasta que tengan una apariencia uniforme y todos los componentes se hayan distribuido. Las mues- tras tomadas de distintas porciones de una cachada deben tener en esencia el mismo peso unitario, con- tenido de aire, asentamiento y contenido de agre- gado grueso. En la norma ASTM C 94 se especifi- can los métodos de ensayo para la uniformidad del mezclado. El tiempo necesario para el mezclado depende de muchos factores, que incluyen el volu- men de la mezcla, su rigidez, tamaño y granulometría del agregado y la eficiencia de la mezcladora. Deben evitarse tiempos de mezclado excesivamente prolongados, ya que pueden moler los agregados. Ver también NCh 1934 Of 92 “Hormigón prepara- do en central hormigonera” 5.8- Mezclado 5.8.1- Todo hormigón debe mezclarse hasta que se logre una distribución uniforme de los materiales, y la mezcladora debe descargarse completamente antes de que se vuelva a cargar. 5.8.2- El hormigón premezclado debe mezclarse y entregarse de acuerdo con los requisitos de “Specification for Ready-Mixed Concrete” (ASTM C 94) o “Specification of Concrete Made by Volumetric Batching and Continuous Mixing” (ASTM C 685). 5.8.3- El hormigón mezclado en obra se debe mez- clar de acuerdo con lo siguiente: (a) El mezclado debe hacerse en una mezcladora de un tipo aprobado; (b) La mezcladora debe hacerse girar a la veloci- dad recomendada por el fabricante; (c) El mezclado debe prolongarse por lo menos durante 90 segundos después de que todos los materiales estén dentro del tambor, a menos que se demuestre que un tiempo menor es sa- tisfactorio mediante ensayos de uniformidad de mezclado, según “Specification for Ready- Mixed Concrete” (ASTM C 94). (d) El manejo, la dosificación y el mezclado de los materiales deben cumplir con las disposi- ciones aplicables de “Specification for Ready- Mixed Concrete” (ASTM C 94). (e) Debellevarseunregistrodetalladoparaidentificar: (1) Número de amasadas producidas; (2) Dosificación del hormigón producido; (3) Ubicación aproximada de colocación de cada amasada;
- 76. CÓDIGO COMENTARIO 76 C5.9- Transporte Cada paso en el manejo y transporte del hormigón necesita ser controlado a fin de mantener la unifor- midad dentro de una amasada determinada así como también entre amasadas. Es esencial evitar segre- gación entre el agregado grueso y el mortero o en- tre el agua y los demás componentes. El código requiere que el equipo de manejo y trans- porte del hormigón sea capaz de suministrar conti- nua y confiablemente hormigón al lugar de colocación bajo todas las condiciones y para todos los métodos de colocación. Las disposiciones de la sección 5.9 se aplican a todos los métodos de colo- cación, incluyendo bombas, cintas transportadoras, sistemas neumáticos, carretillas, vagonetas, capa- chos y tubos tremie. Puede haber una pérdida considerable de resistencia del hormigón cuando se bombea a través de una tu- bería de aluminio o de aleaciones de aluminio.5.9 Se ha demostrado que el hidrógeno que se genera por la reacción entre los álcalis del cemento y la erosión del aluminio de la superficie interior de la tubería provoca una reducción de la resistencia de hasta un 50%. Por consiguiente, no debe utilizarse equipo hecho de aluminio o de aleaciones de aluminio para tuberías de bombeo, tubos tremie o canoas a menos que sean cortos tales como los que se emplean para descargar el hormigón de un camión mixer. C5.10- Colocación La manipulación excesiva del hormigón puede pro- vocar la segregación de los materiales. Por consi- guiente, en el código se toman precauciones contra esta práctica. No debe permitirse la adición de agua para retemplar hormigón parcialmente fraguado, a menos que se tenga autorización especial. Sin em- (4) Hora y fecha del mezclado y del hormi- gonado; 5.9- Transporte 5.9.1- El hormigón debe transportarse desde la mezcladora al sitio final de colocación empleando métodos que eviten la segregación o la pérdida de material. 5.9.2- El equipo de transporte debe ser capaz de proporcionar un abastecimiento de hormigón en el sitio de colocación sin segregación de los compo- nentes, y sin interrupciones que pudieran causar pérdidas de plasticidad entre capas sucesivas de hormigonado. 5.10-Colocación 5.10.1- El hormigón debe depositarse lo más cerca posible de su ubicación final para evitar la segrega- ción debida a su manipulación o desplazamiento. 5.10.2- El hormigonado debe efectuarse a tal velo-
- 77. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 77 cidad que el hormigón conserve su estado plástico en todo momento y fluya fácilmente dentro de los espacios entre la armadura. 5.10.3- No debe colocarse en la estructura el hor- migón que haya fraguado parcialmente, o que se haya contaminado con materiales extraños. 5.10.4- El hormigón retemplado o aquél que se haya remezclado después del fraguado inicial no debe utilizarse, a menos sea aprobado por el Ingeniero. 5.10.5- Una vez iniciado el hormigonado, éste debe efectuarse en una operación continua hasta que se termine el llenado del paño o sección, definida por sus límites o juntas predeterminadas, excepto en lo permitido o prohibido por la sección 6.4. 5.10.6- La superficie superior de las capas hormigonadas verticalmente por lo general deben estar a nivel. 5.10.7- Cuando se necesiten juntas de hormigonado, éstas deben hacerse de acuerdo con la sección 6.4. 5.10.8- Todo hormigón debe compactarse cuidado- samente por medios adecuados durante la coloca- ción, y debe acomodarse por completo alrededor de la armadura y de la instalaciones embebidas, y dentro de las esquinas de los moldajes. bargo, esto no excluye a la práctica (aprobada en la ASTM C 94) de agregar agua al hormigón mezcla- do para alcanzar el rango especificado de asenta- miento, siempre que no se violen los límites pres- critos para tiempo máximo de mezclado y para la razón agua/cemento. La sección 5.10.4. de la edición de 1971 indicaba que “cuando las condiciones hagan difícil la com- pactación, o donde esté congestionada la armadu- ra, se depositará primero en los moldes una capa de mortero, de por lo menos 25 mm, que tenga la mis- ma proporción de cemento, arena y agua que la usa- da en el hormigón”. Este requisito fue eliminado en 1977, puesto que las condiciones para las que era aplicable no podían definirse con suficiente pre- cisión para justificar su inclusión. No obstante, la práctica tiene sus méritos y podría incorporarse en las especificaciones de la obra si resultara apropia- do, asignando de preferencia la responsabilidad de su aplicación al inspector de la obra. El uso de ca- pas de mortero ayuda a prevenir la formación de nidos y la deficiente adherencia del hormigón con la armadura. El mortero debe colocarse inmediata- mente antes de depositar el hormigón, y su estado debe ser plástico (ni rígido ni fluido) cuando se co- loque el hormigón. En “Guide for Consolidation of Concrete” del Comité ACI 3095.10, se proporcionan recomenda- ciones detalladas para la compactación del hormi- gón. (Presenta información actualizada acerca del mecanismo de la compactación, y da recomenda- ciones sobre las características del equipo y de los procedimientos para diversas clases de hormigón).
- 78. CÓDIGO COMENTARIO 78 5.11-Curado 5.11.1- A menos que el curado se realice de acuer- do con la sección 5.11.3, el hormigón debe mante- nerse a una temperatura sobre 10ºC y en condicio- nes de humedad por lo menos durante los primeros 7 días después de la colocación (excepto para hor- migón de alta resistencia inicial). 5.11.2- El hormigón de alta resistencia inicial debe mantenerse sobre 10ºC y en condiciones de hume- dad por lo menos los primeros 3 días, excepto cuan- do se cure de acuerdo con la sección 5.11.3. 5.11.3- Curado acelerado 5.11.3.1- El curado con vapor a alta presión, vapor a presión atmosférica, calor y humedad, u otro pro- ceso aceptado, puede emplearse para acelerar el desarrollo de resistencia y reducir el tiempo de cu- rado. 5.11.3.2- El curado acelerado debe proporcionar una resistencia a la compresión del hormigón, en la eta- pa de carga considerada, por lo menos igual a la resistencia de diseño requerida en dicha etapa de carga. 5.11.3.3- El procedimiento de curado debe ser tal que produzca un hormigón con una durabilidad equivalente al menos a la de los métodos de curado indicados en 5.11.1 ó 5.11.2. 5.11.4- Cuando lo requiera el ingeniero estructural o el arquitecto, deben realizarse ensayos comple- mentarios de resistencia, de acuerdo con la sección 5.6.4, para asegurar que el curado sea satisfactorio. C5.11- Curado En “Standard Practice for Curing Concrete”, del Comité ACI 3085.11 se dan recomendaciones para el curado del hormigón. (Describe los principios básicos para el curado, al igual que diversos méto- dos, procedimientos y materiales para curar el hor- migón.) C5.11.3- Curado acelerado Las disposiciones de esta sección se aplican siem- pre que se emplee un método de curado acelerado, ya sea para elementos prefabricados o moldeados en la obra. La resistencia a la comprensión de un hormigón curado con vapor no es tan alta como la de un hormigón semejante curado continuamente en condiciones de humedad con temperaturas mo- deradas. Asimismo, el módulo de elasticidad Ec de probetas curadas con vapor puede diferir con res- pecto a probetas curadas con humedad a tempera- turas normales. Cuando se use el curado con vapor, es aconsejable fundamentar la dosificación de la mezcla en el ensayo de probetas curadas con vapor. Los procedimientos de curado acelerado requieren una atención cuidadosa para obtener resultados uniformes y satisfactorios. Es esencial evitar la pérdida de humedad durante el proceso de curado. C5.11.4- Además de requerir una temperatura y tiempo mínimo de curado para el hormigón normal y el de alta resistencia inicial, el código proporcio- na en la sección 5.6.4 un criterio específico para juzgar el curado en obra. A la edad de ensayo para la que se ha especificado la resistencia (general- mente 28 días) las probetas curadas en obra deben
- 79. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 5: Calidad del hormigón, mezclado y colocación 79 5.12- Requisitos para tiempo frío 5.12.1- Debe disponerse de un equipo adecuado con el fin de calentar los materiales para la fabricación del hormigón y protegerlo contra temperaturas de congelación o cercanas a ella. tener resistencias no menores del 85% de las probetas compañeras curadas en el laboratorio. Para poder hacer una comparación razonablemente vá- lida las probetas curadas en obra y las compañeras curadas en el laboratorio deben ser de la misma muestra. Las probetas curadas en obra deben cu- rarse en condiciones idénticas a las de la estructu- ra. Si ésta está protegida de la interperie, la probe- ta debe protegerse en forma semejante. Las probetas relacionados con los elementos estruc- turales que no estén directamente expuestos a la acción del clima deben curarse al lado de dichos elementos, y deben tener del mismo grado de pro- tección y tipo de curado. Las probetas de obra no deben tratarse de manera más favorable que a los elementos que representan. (Para información adi- cional véase la sección 5.6.4). Si las probetas cura- das en obra no proporcionan una resistencia satisfactoria por esta comparación, deben tomarse medidas para mejorar el curado de la estructura. Si los ensayos indican una posible deficiencia seria en la resistencia del hormigón de la estructura, pue- den requerirse ensayos de testigos, con o sin un curado húmedo suplementario, a fin de verificar lo adecuado de la estructura, como lo dispone la sec- ción 5.6.5. C5.12- Requisitos para tiempo frío En “Cold Weather Concreting” del Comité ACI 3065.12 se proporcionan recomendaciones detalla- das para la colocación del hormigón en tiempo frío. (Presenta los requisitos y métodos para producir hormigón satisfactorio en tiempo frío).
- 80. CÓDIGO COMENTARIO 80 C5.13- Requisitosparatiempocaluroso En “Hot Weather Concreting”, del Comité ACI 3055.13 se dan recomendaciones para el colocación del hormigón en tiempo caluroso. (Define los fac- tores del tiempo caluroso que afectan las propieda- des del hormigón y las prácticas de construcción, y recomienda las medidas que se deben tomar a fin de eliminar o minimizar los efectos nocivos.) 5.12.2- Todos los materiales componentes del hor- migón y todo el acero de refuerzo, el moldaje, los rellenos y el terreno con el que habrá de estar en contacto el hormigón deben estar libres de escar- cha. 5.12.3- No deben utilizarse materiales congelados o que contengan hielo. 5.13- Requisitos para tiempo caluroso En tiempo caluroso debe darse adecuada atención a los materiales componentes, a los métodos de pro- ducción, al manejo, a la colocación, a la protección y al curado a fin de evitar temperaturas excesivas en el hormigón o la evaporación del agua, lo cual podría dañar la resistencia requerida o la serviciabilidad del elemento o de la estructura.
- 81. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 6: Moldajes, tuberías embebidas y juntas de construcción 81 6.1- Diseño de moldajes 6.1.1- Los moldajes deben dar como resultado una estructura que cumpla con la forma, los niveles y las dimensiones de los elementos según lo establecido en los planos de cálculo y en las especificaciones. 6.1.2- Los moldajes deben ser escencialmente y suficientemente herméticos para impedir la fuga del mortero. 6.1.3- Los moldajes deben estar adecuadamente apuntalados o unidos entre si, de tal manera que conserven su forma y posición. 6.1.4- Los moldajes y sus apoyos deben diseñarse de tal manera que no se dañe la estructura previa- mente construida. 6.1.5- El diseño de los moldajes debe tomar en cuen- ta los siguientes factores: (a) Velocidad y método de colocación del hormi- gón. (b) Cargas de construcción, incluyendo carga ver- tical, horizontal y de impacto. (c) Requisitos especiales de los moldajes, necesa- rios para la construcción de cáscaras, placas plegadas, domos, hormigón arquitectónico u otros tipos de elementos similares. C6.1- Diseño de moldajes En el capítulo 6 se especifican solamente los requi- sitos mínimos de comportamiento para los molda- jes, necesarios para la seguridad y la salud pública. Los moldajes para el hormigón, incluyendo el di- seño, la construcción y la remoción exigen un cri- terio bien fundado y una acertada planificación, a fin de lograr moldajes que sean tanto económicos como seguros. En “Guide to Formwork for Con- crete” presentado por el ComitéACI3476.1, se pro- porciona información detallada acerca de los moldajes para el hormigón. (Presenta recomenda- ciones para el diseño, la construcción y los mate- riales de los moldajes, moldes para estructuras especiales y moldajes para métodos especiales de construcción. Aunque están dirigidos principalmen- te a los contratistas, los criterios sugeridos sirven de ayuda a ingenieros y arquitectos en la prepara- ción de las especificaciones de la obra.) “Formwork for Concrete”6.2 preparado bajo la dirección del Comité ACI 347. (Instructivo para contratistas, ingenieros y arquitectos siguiendo las guías establecidas en ACI 347. Se analiza la plani- ficación, construcción y uso de los moldajes, in- cluyendo tablas, diagramas y fórmulas para las cargas de diseño de los moldajes.) CAPÍTULO 6 MOLDAJES, TUBERÍAS EMBEBIDAS Y JUNTAS DE CONSTRUCCIÓN
- 82. CÓDIGO COMENTARIO 82 6.1.6- Los moldes para elementos de hormigón pretensado deben estar diseñados y construidos de manera que permitan el desplazamiento del elemen- to sin causar daños durante la aplicación de la fuer- za de pretensado. 6.2- Desmolde, retiro de alzaprimas y alzaprimas de reapuntalamiento 6.2.1- Desmolde Los moldajes deben ser retirados de tal manera que no se afecte negativamente la seguridad o serviciabilidad de la estructura. El hormigón ex- puesto por el desmolde debe tener suficiente resis- tencia para no ser dañado por las operaciones de desmolde. 6.2.2-Retiro de alzaprimas y alzaprimas de reapuntalamiento Las disposiciones de las secciones 6.2.2.1 a la 6.2.2.3 se deben aplicar a vigas y losas excepto cuando sean moldeadas contra el suelo. 6.2.2.1- Antes de iniciar la construcción, el cons- tructor debe desarrollar un procedimiento y un iti- nerario para la remoción de las alzaprimas y para la instalación de las alzaprimas de reapuntalamiento, y para calcular las cargas transferidas a la estructu- ra durante el proceso. (a) El análisis estructural y los datos sobre resis- tencia del hormigón empleados en la planifi- cación e implementación del desmolde y retiro de alzaprimas deben ser proporcionados por el constructor a la autoridad pública cuando esta lo requiera; (b) Ninguna carga de construcción debe ser apo- yada sobre, ni ninguna alzaprima removida desde, cualquier parte de la estructura en cons- trucción, excepto cuando esa porción de la es- C6.2- Desmolde, retiro de alzaprimas y alzaprimas de reapuntalamiento Para determinar el tiempo de desmolde deben con- siderarse las cargas de construcción y las posibles deformaciones.6.3 Las cargas de construcción son, frecuentemente, por lo menos tan altas como las sobrecargas de diseño. A edades tempranas, una estructura puede ser bastante resistente para sopor- tar las cargas aplicadas, pero deformarse lo sufi- ciente como para que se produzca un daño perma- nente. La evaluación de la resistencia del hormigón du- rante la construcción puede llevarse a cabo utili- zando probetas curadas en obra, o mediante otros procedimientos aprobados por la Autoridad Públi- ca, tales como: (a) Ensayos de cilindros moldeados en obra, de acuerdo con “Standard Test Method for Compressive Strength of Concrete Cylinders Cast-in-Place in Cylindrical Molds”(ASTM C 873). (El empleo de este método está limitado a losas de hormigón cuyo espesor sea de 125 a 300 mm.) (b) Resistencia a la penetración de acuerdo con “Standard Test Method for Penetration Resistance of Hardened Concrete”(ASTM C 803). (c) Resistencia al arrancamiento de acuerdo con “Standard Test Method for Pullout Strength of Hardened Concrete”(ASTM C 900).
- 83. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 6: Moldajes, tuberías embebidas y juntas de construcción 83 tructura en combinación con el sistema de moldaje y alzaprimas aún existente tenga sufi- ciente resistencia para soportar de manera se- gura su propio peso y las cargas colocadas so- bre ella; (c) La suficiencia de resistencia debe ser demos- trada a través del análisis estructural conside- rando las cargas propuestas, la resistencia del sistema de moldaje y alzaprimado, y la resis- tencia del hormigón. La resistencia del hormi- gón debe estar basada en ensayos de probetas curadas en obra o, cuando lo apruebe la auto- ridad pública, en otros procedimientos para evaluar la resistencia del hormigón. 6.2.2.2- Ninguna carga de construcción que exceda la suma de la carga permanente más la sobrecarga especificada debe ser soportada por una porción no alzaprimada de la estructura en construcción, a menos que un análisis indique que existe suficiente resistencia para soportar esas cargas adicionales. 6.2.2.3- Los apoyos de moldajes para elementos de hormigón pretensado no deben ser removidos has- ta que se haya aplicado el suficiente pretensado para permitir que el elemento soporte su propio peso y las cargas de construcción previstas. (d) Correlación y mediciones del factor de madu- rez, de acuerdo con ASTM C 1074.6.4 Los procedimientos (b), (c) y (d) requieren datos suficientes empleando materiales de la obra, para demostrar la correlación de las mediciones en la estructura con la resistencia a la comprensión de cilindros moldeados o de testigos. Cuando la estructura está debidamente apoyada en puntales, los moldes laterales de vigas, vigas prin- cipales, columnas, muros y otros moldajes vertica- les semejantes se pueden remover generalmente después de 12 hrs. de tiempo de curado acumula- do, siempre que los moldes laterales no tengan car- gas diferentes a las de la presión del hormigón plás- tico. El término “tiempo de curado acumulado” representa la suma de períodos, no necesariamente consecutivos, durante los cuales la temperatura del aire que rodea al hormigón es de más de 10ºC. Las 12 hrs. de tiempo de curado acumulado se basan en cementos normales y en condiciones ordinarias; el uso de cementos especiales o condiciones no usua- les puede requerir un ajuste de los límites dados. Por ejemplo, en el hormigón hecho con cementos Tipo II o V (ASTM C 150), o cementos especifica- dos en la norma ASTM C 595, en hormigón que contiene aditivos retardantes y en hormigón al cual se le ha añadido hielo durante el mezclado (para bajar la temperatura del hormigón fresco) puede no haberse desarrollado la resistencia suficiente en 12 hrs. y debiera ser investigando antes de remover el molde. El retiro de moldes en construcciones de varios ni- veles debe formar parte de un procedimiento plani- ficado, en el cual se toman en consideración el so- porte temporal de la totalidad de la estructura al igual que el de cada uno de los elementos estructu- rales individuales. Dicho procedimiento debe pla-
- 84. CÓDIGO COMENTARIO 84 nificarse antes de iniciar la construcción y se debe basar en un análisis estructural, tomando en consi- deración, por lo menos, las siguientes condiciones: (a) El sistema estructural que existe en las diver- sas etapas de la construcción y las cargas de construcción correspondientes a dichas etapas; (b) La resistencia del hormigón a diversas edades durante la construcción; (c) La influencia de las deformaciones de la es- tructura y del sistema de apuntalamiento en la distribución de las cargas permanentes y de las cargas de construcción, durante las diversas etapas de construcción; (d) La resistencia y espaciamiento de los puntales o de los sistemas de apuntalamiento utiliza- dos, al igual que el método de apuntalamiento, arriostramiento, remoción de moldajes y reapuntalamiento, incluyendo los períodos mínimos entre las diversas operaciones; (e) Cualquier otra carga o condición que afecte la seguridad o durabilidad de la estructura durante la construcción. Para construcciones de varios niveles, la resisten- cia del hormigón durante las distintas etapas de construcción debe estar respaldada por probetas curadas en la obra o por otros métodos aprobados.
- 85. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 6: Moldajes, tuberías embebidas y juntas de construcción 85 6.3- Tuberías y ductos embebidos en el hormigón 6.3.1- Las tuberías, ductos e insertos de cualquier material que no sea perjudicial para el hormigón y estén dentro de las limitaciones de la sección 6.3, se pueden dejar embebidos en el hormigón con la aprobación del Ingeniero estructural, siempre que se considere que ellos no reemplazan estructural- mente al hormigón desplazado. 6.3.2- Las tuberías y ductos de aluminio no deben dejarse embebidos en el hormigón estructural, a menos que se recubran o se pinten adecuadamente para evitar la reacción hormigón-aluminio, o la ac- ción electrolítica entre el aluminio y el acero. 6.3.3- Los ductos, tuberías e insertos que pasen a través de losas, muros o vigas, no deben debilitar significativamente la resistencia de la estructura. 6.3.4- Los ductos y tuberías, junto con sus conexio- nes, embebidas en una columna, no deben ocupar más del 4% del área de la sección transversal que se empleó para calcular su resistencia, o de la re- querida para la protección contra el fuego. C6.3- Tuberías y ductos embebidos en el hormigón C6.3.1- Los ductos, tuberías e insertos que no sean perjudiciales para el hormigón pueden embeberse en él, pero el trabajo debe realizarse de manera tal que la estructura no se ponga en peligro. En la sec- ción 6.3 se dan reglas empíricas para realizar insta- laciones seguras en condiciones normales, pero deben hacerse diseños especiales para condiciones no usuales. Varias ordenanzas generales de cons- trucción han adoptado los códigos para tuberías ANSI/ASME, el B31.1 para tuberías a presión 6.5 y B31.3 para tuberías químicas y petrolíferas.6.6 El especificador debe asegurarse que se empleen los códigos para tuberías apropiados en el diseño y las pruebas del sistema. No debe permitirse al contra- tista la instalación de ductos, tuberías, insertos, con- ductos o conexiones que no estén señalados en los planos, o no hayan sido aprobados por el Arquitec- to o el Ingeniero. Resulta importante para la integridad de la estruc- tura que todas las uniones de los ductos y tuberías dentro del hormigón estén perfectamente ensam- bladas, tal como se muestra en los planos o se re- quiere en las especificaciones de la obra. C6.3.2- El código prohíbe el uso de aluminio en hor- migón estructural, a menos que esté perfectamente revestido o recubierto. El aluminio reacciona con el hormigón y, en presencia de iones de cloruro, puede reaccionar electrolíticamente con el acero, provocan- do agrietamiento o descascaramiento del hormigón. Los ductos de aluminio para instalaciones eléctricas presentan un problema especial, pues la corriente eléctrica acelera la reacción adversa.
- 86. CÓDIGO COMENTARIO 86 6.3.5- Excepto cuando los planos de los ductos y tuberías hayan sido aprobados por el Ingeniero Es- tructural, las tuberías y ductos embebidos en una losa, muro o viga (diferentes de los que sólo pasan a través de estos elementos) deben satisfacer las secciones 6.3.5. a la 6.3.5.3. 6.3.5.1- No deben tener dimensiones exteriores mayores que 1/3 del espesor total de la losa, del muro o de la viga, donde estén embebidos. 6.3.5.2- No deben estar espaciados a menos de 3 veces su diámetro o ancho medido de centro a cen- tro. 6.3.5.3- No deben alterar significativamente la re- sistencia del elemento. 6.3.6- Se puede considerar que los ductos, tuberías e insertos sustituyen estructuralmente en compre- sión al hormigón desplazado si cumplen con las secciones 6.3.6.1. a 6.3.6.3. 6.3.6.1- No estén expuestos a la corrosión o a otra causa de deterioro. 6.3.6.2- Sean de acero o hierro sin recubrimiento o galvanizado, de espesor no menor que el del tubo de acero estándar número 40. 6.3.6.3- Tengan un diametro interior nominal no superior a 50 mm y estén separados no menos de 3 diámetros medido de centro a centro. 6.3.7- Las tuberías y sus conexiones deben dise- ñarse para resistir los efectos del material, la pre- sión y la temperatura a las cuales van a quedar so- metidas. 6.3.8- Ningún líquido, gas o vapor, excepto el agua C6.3.7- La edición 1983 del ACI 318 limitaba a 1.4 MPa la presión máxima en las tuberías embebi- das, lo que se consideró demasiado restrictivo. Sin embargo, deben considerarse en el diseño del ele- mento los efectos de tales presiones y la expansión de dichas tuberías.
- 87. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 6: Moldajes, tuberías embebidas y juntas de construcción 87 cuya temperatura y presión no excedan de 32ºC ni de 0,35 MPa respectivamente, debe colocarse en las tuberías hasta que el hormigón haya alcanzado su resistencia de diseño. 6.3.9- En losas macizas, las tuberías deben colo- carse entre las capas de armadura superior e infe- rior, a menos que se requiera para irradiar calor o fundir nieve. 6.3.10- El recubrimiento de hormigón para las tu- berías y sus conexiones no debe ser menor de 40 mm en superficies de hormigón expuestas al aire libre o en contacto con el terreno, ni menos de 20 mm en aquellas que no estén expuestas directamente al terreno o al aire libre. 6.3.11- Debe colocarse armadura en dirección nor- mal a la tubería, de a lo menos 0.002 veces el área de la sección de hormigón. 6.3.12- Las tuberías y ductos deben fabricarse e instalarse de tal forma que la armadura no requiera cortes, dobleces o desplazamientos fuera de su po- sición. 6.4- Juntas de construcción 6.4.1- La superficie de las juntas de construcción del hormigón deben limpiarse y debe quitarse la lechada. 6.4.2- Inmediatamente antes de iniciar una nueva etapa de hormigonado, deben mojarse todas las jun- tas de construcción y debe eliminarse el agua apozada. C6.4- Juntas de construcción Es importante para la integridad de la estructura que todas las juntas de construcción estén cuidadosamen- te definidas en los documentos de construcción y que se construyan según lo especificado. Cualquier va- riación debe ser aprobada por el arquitecto o el inge- niero. C6.4.2- Los requisitos de la edición 1977 del ACI 318 para el empleo de lechada de cemento puro en juntas verticales han sido eliminados, ya que rara vez son prácticos y pueden ser perjudiciales en zo- nas en las que la profundidad de los moldes y la congestión de la armadura impiden un acceso apro- piado. A menudo un chorro de agua u otros proce-
- 88. CÓDIGO COMENTARIO 88 6.4.3- Las juntas de construcción deben hacerse y ubicarse de manera que no perjudiquen la resisten- cia de la estructura. Deben tomarse medidas para la transferencia de corte y de otras fuerzas a través de las juntas de construcción. Véase la sección 11.7.9. 6.4.4- Las juntas de construcción en pisos deben estar localizadas dentro del tercio central del vano de las losas, vigas y vigas principales. Las juntas en las vigas principales deben desplazarse a una distancia mínima de dos veces el ancho de las vi- gas secundarias que la intersectan. 6.4.5- Las vigas, vigas principales o losas que se apoyen en columnas o muros no se deben hormigonar o montar, sino hasta que el hormigón de los elementos verticales de apoyo haya dejado de ser plástico. 6.4.6- Las vigas, vigas principales, cartelas, ábacos y capiteles deben hormigonarse monolíticamente como parte del sistema de losas, a no ser que se indique lo contrario en los planos de cálculo o en las especificaciones. dimientos son más apropiados. Puesto que el códi- go sólo establece criterios mínimos, el ingeniero tendrá que especificar procedimientos especiales cuando las condiciones lo ameriten. El grado en que se necesite el mortero al inicio del vaciado del hormigón depende de la dosificación del hormigón, de la congestión de la armadura, del acceso del vi- brador, así como de otros factores. C6.4.3- Las juntas de construcción deben estar si- tuadas donde causen el menor debilitamiento de la estructura. Cuando el esfuerzo de corte debido a car- gas gravitacionales no sea importante, como usual- mente ocurre a mitad del vano de elementos en flexión, puede ser adecuada una junta vertical senci- lla. El diseño para fuerzas laterales puede requerir un tratamiento especial del diseño de juntas de cons- trucción. Puede usarse llaves de corte, llaves de cor- te intermitentes, pasadores diagonales, o los métodos de transferencia de corte de la sección 11.7 siempre que se requiera la transferencia de esfuerzos. C6.4.5- La espera en la colocación del hormigón de elementos apoyados por columnas y muros es necesaria para evitar agrietamiento en la interface de la losa y el elemento de soporte, causado por la exudación y asentamiento del hormigón plástico en el elemento de apoyo. C6.4.6- El hormigonado por separado de losas y vigas, ménsulas y elementos similares está permi- tido cuando se muestra en los planos y cuando se han tomado medidas para transferir fuerzas como lo requiere la sección 6.4.3.
- 89. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 89 7.0- Notación d = distancia desde la fibra extrema en compre- sión hasta el centroide de la armadura en tracción, mm. db = diámetro nominal de una barra, alambre o torón de pretensado, mm. = resistencia a compresión del hormigón al momento del pretensado inicial, MPa. fy = tensión de fluencia especificada de la arma- dura no pretensada, MPa. = longitud de desarrollo, mm. Véase el capí- tulo 12. 7.1- Ganchos normales El término “gancho normal” se emplea en este có- digo con uno de los siguientes significados: 7.1.1- Doblez de 180º más una extensión de 4db, pero no menor de 60 mm en el extremo libre de la barra. 7.1.2- Doblez de 90º más una extensión de 12db en el extremo libre de la barra. Los métodos y normas recomendados para la pre- paración de los planos de diseño, detalles típicos y planos para la fabricación y colocación de la arma- dura en estructuras de hormigón armado, se descri- ben en “ACI Detaling Manual”, del Comité ACI 3157.1. En este código todas las disposiciones relativas a los diámetros de las barras, los alambres o los torones (y su área) se basan en las dimensiones no- minales de la armadura, tal como se proporcionan en la especificación correspondiente de la ASTM. Las dimensiones nominales equivalen a las del un área circular que tiene el mismo peso por metro que los tamaños de las barras, los alambres y los torones designados por la ASTM. El área de la sección transversal de la armadura se basa en las dimensio- nes nominales. C7.1- Ganchos normales CAPÍTULO 7 DETALLES DEL ACERO DE REFUERZO w ld fci '
- 90. CÓDIGO COMENTARIO 90 7.1.3- Para estribos y ganchos de amarra (a) Barra ø16 y menor , doblez de 90º más 6db de extensión en el extremo libre de la barra, o (b) Barra ø18 al ø25, doblez de 90º más extensión de 12db en el extremo libre de la barra, o (c) Barra ø25 y menor, doblez de 135º más exten- sión de 6db en el extremo libre de la barra. 7.1.4- Ganchos sísmicos definidos en la sección 21.1 7.2- Diámetros mínimos de doblado 7.2.1- El diámetro de doblado, medido en la cara interior de la barra, excepto para estribos y amarras de diámetros ø10 a ø16, no debe ser menor que los valores de la tabla 7.2. 7.2.2- El diámetro interior de doblado para estribos y amarras no debe ser menor que 4db para barras ø16 y menores. Para barras mayores que ø16, el diámetro de doblado debe cumplir con lo estipula- do en la tabla 7.2. 7.2.3- El diámetro interior de doblado en mallas electrosoldadas (con resaltes o lisa) para estribos y amarras no debe ser menor que 4db para alambre mayor de 7 mm de diámetro con resalte, y 2db para los demás diámetros de alambre. Ningún doblez con diámetro interior menor de 8db debe estar a menos de 4db de la intersección soldada más cerca- na. C7.1.3- Los estribos normales y sus ganchos están limitados a barras ø25 o menores, y el gancho de 90 grados con un extensión de 6db está limitado además a barras ø16 o menores, en ambos casos como resultado de investigaciones que demuestran que los tamaños mayores de barras con gancho de 90 grados y extensiones de seis diámetros, tienden a “saltarse” bajo cargas elevadas. C7.2- Diámetros mínimos de doblado Los dobleces normales de las barras de armadura se describen en términos del diámetro interior de dobla- do, ya que éste resulta más fácil de medir que el radio de dicho doblez. Los factores principales que afectan el diámetro mínimo de doblado son la capacidad del acerodedoblarsesinrupturaylaprevencióndelaplas- tamiento del hormigón dentro del doblado. C7.2.2- El doblez mínimo de 4db para los tamaños de barras que comúnmente se utilizan para estribos y amarras se basa en la práctica industrial aceptada en los Estados Unidos. El uso de una barra para estribos no mayor de ø16, para los ganchos norma- les de 90º o de 135º en estribos, permitirá múltiples doblados con el equipo normal para doblar estribos. C7.2.3- Pueden utilizarse mallas electrosoldadas de alambre liso o con resaltes para amarras y estribos. El alambre en las intersecciones soldadas no tiene la misma ductilidad y capacidad de doblado que en las zonas en que no se ha calentado. Estos efectos de la temperatura de soldadura, por lo general, se disipan a una distancia de aproximadamente cuatro diáme- tros del alambre. Los diámetros mínimos de dobla-
- 91. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 91 7.3- Doblado 7.3.1- Toda armadura debe doblarse en frío, a me- nos que el Ingeniero estructural permita otra cosa. 7.3.2- Ninguna armadura parcialmente embebida en el hormigón debe doblarse en la obra, excepto cuando así se indique en los planos de diseño o lo permita el Ingeniero estructural. do permitidos son, en la mayoría de los casos, los mismos que los requeridos en los ensayos de dobla- do para alambre de la ASTM. (ASTM A82 y A496) C7.3- Doblado C7.3.1- Por Ingeniero debe entenderse el ingeniero diseñador, arquitecto diseñador, o el ingeniero o arquitecto empleado por el propietario para efec- tuar la inspección. Para dobleces poco usuales, con diámetros interiores menores a los requeridos en la prueba de doblado de la ASTM, puede necesitarse una fabricación especial. C7.3.2- Las condiciones de la construcción pueden hacer necesario doblar barras que se encuentran embebidas en el hormigón. Tal doblez en la obra no se puede efectuar sin la autorización del Inge- niero. El Ingeniero debe determinar si la barra se puede doblar en frío o si es necesario calentarla. Los dobleces deben ser graduales y deben endere- zarse a medida se requiera. Los ensayos 7.2-7.3 han demostrado que las barras de armadura A615 de Grado 280 y Grado 420 pue- den doblarse y enderezarse en frío hasta 90 grados en, o cerca del diámetro mínimo especificado en 7.2. Si se encuentran casos de agrietamiento o ro- tura, resulta benéfico el calentamiento a una tem- peratura máxima de 800ºC para evitar esta condi- ción para el resto de las barras. Las barras que se quiebren durante el doblado o el enderezado pue- den traslaparse fuera de la región de doblado. TABLA 7.2 Diámetros mínimos de doblado Diámetro de las barras Diámetro mínimo de doblado ø10 a ø25 6db ø28, ø32 y ø36 8db ø44 y ø56 10db
- 92. CÓDIGO COMENTARIO 92 7.4- Condiciones de la superficie de la armadura 7.4.1-Enelmomentoqueescolocadoelhormigón,la armadura debe estar libre de polvo, aceite u otros re- cubrimientos no metálicos que reduzcan la adheren- cia. Sepermitenlosrecubrimientosepóxicosdebarras que cumplan con las normas citadas en las secciones 3.5.3.7 y 3.5.3.8. 7.4.2- La armadura, excepto los cables de preten- sado, con óxido, escamas o una combinación de ambos, debe considerarse satisfactoria si las dimen- siones mínimas (incluyendo la altura de los resal- tes) y el peso de una muestra cepillada a mano, cumple con las especificaciones ASTM aplicables. 7.4.3- Los cables de pretensado deben estar limpios y libres de óxido excesivo, aceite, mugre, escamas y picaduras. Es admisible una oxidación ligera. El calentamiento debe efectuarse de manera que no ocasione daños al hormigón. Si el área de doblado se encuentra a aproximadamente 150 mm del hor- migón, puede ser necesario utilizar algún sistema de protección. El calentamiento de las barras debe ser controlado por medio de crayones térmicos o cualquier otro medio adecuado. Las barras calen- tadas no deben enfriarse por medios artificiales (con agua o aire a presión) sino hasta que su temperatu- ra haya descendido por lo menos a 315ºC. C7.4- Condiciones de la superficie de la armadura Los límites especificados de la oxidación se basan en los ensayos realizados,7.4 y en la revisión de en- sayos y recomendaciones anteriores. La referencia 7.4 proporciona una guía con respecto a los efectos de la oxidación y de la escamación sobre las carac- terísticas de adherencia de las barras de armadura con resaltes. La investigación ha demostrado que una cantidad normal de óxido aumenta la adheren- cia. Generalmente, por medio del manejo brusco normal se pierde el óxido que está suelto y que pue- de perjudicar la adherencia entre el hormigón y la armadura. C7.4.3- En la referencia 7.5 se entrega una guía para evaluar el grado de oxidación de un cable.
- 93. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 93 7.5- Colocación de la armadura 7.5.1- La armadura, los cables de pretensado y los ductos deben colocarse con precisión y estar ade- cuadamente apoyados antes de colocar el hormi- gón, y deben ser asegurados para mantener los des- plazamientos dentro de las tolerancias permisibles según la sección 7.5.2. 7.5.2- A menos que el Ingeniero estructural especi- fique otra cosa, la armadura, los cables de pretensado y las vainas de pretensado deben colo- carse en las posiciones especificadas dentro de las siguientes tolerancias: C7.5- Colocación de la armadura C7.5.1- La armadura, incluyendo los cables de pretensado, debe estar adecuadamente apoyada en el moldaje para prevenir que sea desplazada por el hormigón colocado o por los trabajadores. Los es- tribos de vigas deberían estar apoyados en el fondo del moldaje de la viga por medio de apoyos acti- vos, tales como soportes longitudinales continuos. Si solamente la armadura longitudinal inferior de la viga esta apoyada, el tráfico de construcción pue- de desacomodar los estribos y también a cualquier cable de pretensado amarrado a dichos estribos. C7.5.2- La práctica generalmente aceptada, tal como se refleja en “Standard Tolerances for Con- crete Construction and Materials” (ACI 117)7.5, ha establecido tolerancias para la altura total (moldaje o terminación) y para la fabricación de enrejados de barras dobladas, al igual que para amarras do- bladas, estribos y zunchos. El Ingeniero puede es- pecificar tolerancias más restrictivas que las per- mitidas por el código cuando sean necesarias para minimizar la acumulación de tolerancias que pro- duzcan una excesiva reducción de la altura efectiva o del recubrimiento. Para la distancia libre mínima respecto a la parte inferior del elemento, se ha establecido una tole- rancia más restrictivas, por su importancia en la durabilidad y protección contra el fuego. Por lo general, las barras están apoyadas de tal manera que resulta práctica la aplicación de la tolerancia espe- cificada. Para hormigón pretensado pueden resultar útiles tolerancias más restrictivas que las que requiere el código, a fin de controlar la contraflecha dentro de límites aceptables para el diseñador o propietario. En estos casos, el Ingeniero debe especificar las tolerancias necesarias. En la referencia 7.7 se pro- porcionan recomendaciones.
- 94. CÓDIGO COMENTARIO 94 7.5.2.1- La tolerancia para la altura d y para el re- cubrimiento mínimo de hormigón en elementos sometidos a flexión, muros y elementos sometidos a compresión debe ser la siguiente: Tolerancia Tolerancia en el en d recubrimiento mínimo de hormigón d≤ 200 mm ± 10 mm -10 mm d> 200 mm ± 12 mm -12 mm Excepto que la tolerancia para la distancia libre al fondo de los moldajes debe ser menos (-) 6 mm, y la tolerancia para el recubrimiento no debe exceder menos (-) 1/3 del recubrimiento mínimo de hormi- gón requerido en los planos de cálculo o en las es- pecificaciones. 7.5.2.2- La tolerancia para la ubicación longitudinal de los dobleces y extremos de la armadura debe ser de ±50 mm, excepto en los extremos discontinuos de elementos, donde la tolerancia debe ser de ±12 mm. 7.5.3- La malla electrosoldada de alambre (fabri- cada con alambre cuyo tamaño no sea superior a 6.5 mm de diámetro) utilizada en losas con vanos menores de 3 m se debe permitir que sea doblada desde un punto situado cerca de la cara superior sobre el apoyo, hasta otro punto localizado cerca de la cara inferior en el centro del vano, siempre y cuando esta armadura sea continua sobre el apoyo o esté debidamente anclada en éste. 7.5.4- No debe permitirse soldar las barras que se intersecten con el fin de sujetar la armadura, a me- nos que lo autorice el Ingeniero estructural. C7.5.2.1- El código especifica una tolerancia para la altura d, un aspecto fundamental de la resisten- cia del elemento. Debido a que el acero de la arma- dura se coloca con respecto a los bordes de los ele- mentos y de las superficies de los moldajes, la altu- ra d no siempre es convenientemente medida en terreno. Los ingenieros deberían especificar tole- rancias para la colocación de las barras, el recubri- miento y el tamaño del elemento.VéaseACI 117.7.6 C7.5.4- La soldadura “por puntos” (se sueldan las barras donde se cruzan) puede debilitar seriamente una barra en el punto soldado, creando un efecto metalúrgico de muesca. Esta operación sólo se puede ejecutar con seguridad cuando el material soldado y las operaciones de soldadura están suje- tas a un control competente continuo, como en el caso de la fabricación de la malla electrosoldada.
- 95. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 95 7.6- Límites para el espaciamiento de la armadura 7.6.1- La distancia libre mínima entre barras para- lelas de una capa debe ser db, pero no menor de 25 mm. Véase también la sección 3.3.2. 7.6.2- Cuando la armadura paralela se coloque en dos o más capas, las barras de las capas superiores deben colocarse exactamente sobre las de las capas inferiores, con una distancia libre entre capas no menor de 25 mm. 7.6.3- En elementos en compresión reforzados con zunchos o amarras, la distancia libre entre barras longitudinales no debe ser menor de 1.5db, ni de 40 mm. Véase también la sección 3.3.2. 7.6.4- La limitación de distancia libre entre barras también se debe aplicar a la distancia libre entre un traslape y los empalmes o barras adyacentes. 7.6.5- En muros y losas, exceptuando las losas nervadas, la separación de la armadura principal por flexión no debe ser mayor de 3 veces el espesor del muro o de la losa, ni de 500 mm. 7.6.6-Paquetes de barras 7.6.6.1- Los grupos de barras paralelas, amarradas en paquetes para trabajar como una unidad, deben limitarse a 4 barras para cada paquete. 7.6.6.2- Los paquetes de barras deben estar confi- nados por estribos o amarras. 7.6.6.3- En vigas las barras mayores a φ36 no de- ben amarrarse en paquetes. 7.6.6.4- En elementos sujetos a flexión, cada una de las barras de un paquete que termina dentro del vano debe cortarse en puntos distintos y separados a distancias de por lo menos, 40db. C7.6- Límites para el espaciamiento de la armadura Aunque los espaciamientos mínimos de las barras permanecen sin cambio en esta edición, las longi- tudes de desarrollo dadas en el Capítulo 12 desde 1989 son una función de los espaciamientos de las barras. Como resultado, puede ser deseable usar en algunos casos un espaciamiento de barras ma- yor que el mínimo requerido. Los límites mínimos se establecieron originalmente con el fin de permi- tir el flujo rápido del hormigón dentro de los espa- cios comprendidos entre las barras y entre las ba- rras y el moldaje sin crear nidos, y con objeto de evitar la concentración de barras en el mismo pla- no que podría causar un agrietamiento por esfuer- zo de corte o retracción. El uso del diámetro “no- minal” de las barras para definir el espaciamiento mínimo permite un criterio uniforme para barras de todos los tamaños. C7.6.6- Paquetes de barras En opinión de los miembros de la Comisión, en ele- mentos donde el acero de refuerzo pueda entrar en el rango plástico no se deben utilizar paquetes de barras. La investigación sobre adherencia7.8 indica que el corte de barras en los paquetes debe ser escalona- do. Los paquetes de barras deben atarse, amarrarse con alambre o sujetarse de alguna manera, a fin de asegurar que permanezcan en su posición, vertical u horizontal.
- 96. CÓDIGO COMENTARIO 96 7.6.6.5- Cuando las limitaciones de espaciamiento y recubrimiento mínimo del hormigón se basan en el diámetro de las barras db, un paquete de barras debe considerarse como una barra simple de un diámetro equivalente al área total de las barras del paquete. 7.6.7-Cables y ductos de pretensado 7.6.7.1- El espaciamiento entre el borde libre y el centro de los cables de pretensado a cada lado de un elemento no debe ser menor que 4db para torones o 5db para alambres, excepto que si la resistencia del hormigón al momento del pretensado, fci ' , es de 30 Mpa o más, el espaciamiento mínimo, medido centro a centro, de los torones debe ser 40 mm para torones de 12 mm de diámetro nominal o menores, y de 50 mm para torones de 15 mm de diámetro nominal. Véase también la sección 3.3.2. Se per- mite un espaciamiento más cerrado o agrupar ca- bles en el sector medio del vano. 7.6.7.2- Se permite agrupar los ductos de postesado si se demuestra que el hormigón puede colocarse satisfactoriamente, y se toman medidas que eviten la rotura a través de los ductos al tesarse los cables. La limitación de que las barras mayores a ø36 no pueden formar paquetes en vigas o vigas principales resulta práctica para elementos del tamaño de los que se utilizan en la construcción de edificios. (“Standard SpecificationforHighwayBridges”7.9 permitepaque- tes de dos barras ø44 y ø56 en las vigas de puentes.) El cumplimiento de los requisitos para el control de agrietamiento de la sección 10.6 efectivamente evita los paquetes de barras mayores a ø36 utilizados como armadura de tracción. La frase del código “los pa- quetes que actúan como una unidad” pretende evitar los paquetes de más de dos barras en el mismo plano. Las formas típicas de los paquetes son: triangular, cuadrada o en forma de L para paquetes de tres o cua- tro barras. Como precaución práctica, los paquetes de más de una barra colocadas en el plano de flexión no deben doblarse ni utilizarse para formar ganchos. Cuando se requieren ganchos en los extremos es pre- ferible escalonar los ganchos individuales dentro de un paquete. C7.6.7- Cables y ductos de pretensado C7.6.7.1- El menor espaciamiento permitido en esta sección para resistencias del hormigón, al momen- to de realizar la transferencia, de 30 MPa o más se basa en las referencias 7.10 y 7.11. C7.6.7.2- Cuando los ductos para cables de poste- sado dentro de una viga estén colocados vertical- mente muy cerca, deben tomarse precauciones para evitar que los cables al tesarse rompan el hormigón a lo largo de los ductos. La ubicación horizontal de los ductos debe permitir la colocación adecuada del hormigón. Generalmente, un espaciamiento libre de 11/3 veces el tamaño máximo del agregado grue-
- 97. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 97 7.7- Protección de hormigón para la armadura so, pero no menor que 25 mm ha probado ser satis- factorio. Cuando la concentración de cables o de ductos tienda a crear un plano débil en el recubri- miento de hormigón, debe proporcionarse armadu- ra a fin de controlar el agrietamiento. C7.7- Protección de hormigón para la armadura El recubrimiento de hormigón para protección de la armadura contra la acción del clima y otros efectos se mide desde la superficie del hormigón hasta la super- ficie exterior del acero, a la cual se aplica el recubri- miento. Cuandoseprescribaunrecubrimientomínimo para una clase de elemento estructural, éste debe me- dirse: hasta el borde exterior de los estribos, amarras o zunchos, si la armadura transversal confina las ba- rras principales; hasta la capa exterior de barras, si se emplea más de una capa sin estribos o amarras; hasta los dispositivos metálicos de los extremos o los duc- tos en el acero de postesado. La condición “superficies de hormigón expuestas al suelo o a la acción del clima” se refiere a exposicio- nes directas no sólo a cambios de temperatura sino también de humedad. Las superficies inferiores de cáscaras delgadas o de losas, por lo general no se consideran directamente “expuestas”, a menos que estén expuestas a humedecimiento y secado alterna- dos, incluyendo el debido a las condiciones de con- densaciónodefiltracionesdirectasdesdelasuperficie expuesta, escurrimientos o efectos similares. Pueden proporcionarse métodos alternativos de pro- tección de la armadura frente a la acción del clima si ellos son equivalentes al recubrimiento adicional requerido por el código. Cuando sea aprobado por la autoridad pública según las disposiciones de la sección 1.4, la armadura con una protección alter- nativa frente a la acción del clima puede tener un recubrimiento de hormigón no menor que el recu-
- 98. CÓDIGO COMENTARIO 98 brimiento requerido para armadura no expuesta al aire libre. Las longitudes de desarrollo dadas en el Capítulo 12 son ahora una función del recubrimiento de las barras. Como resultado, puede ser deseable en al- gunos casos usar recubrimientos más grandes que los mínimos. Los recubrimientos normalmente usados en Chile son menores a los recomendados en el ACI 318 y no han dado origen a problemas de corrosión, sal- vo en ambientes agresivos, por lo cual se propone distinguir dos condiciones, normales y severas. Condiciones severas: (i) Interior de edificios donde la humedad es alta o donde existe riesgo de presencia temporal de vapores corrosivos. (ii) Zonas donde se produce escurrimiento de agua (jardineras, balcones). (iii) Presencia de líquidos con pequeñas cantida- des de ácido, o de aguas salinas o fuertemente oxigenadas (iv) Presencia de gases corrosivos o, especialmen- te, suelos corrosivos. (v) Condiciones atmosféricas industriales o marí- timas corrosivas. Condiciones normales: Condiciones no incluidas en la categoría de con- diciones severas, salvo que la experiencia indi- que que se requieren medidas especiales de pro- tección. Para el caso de condiciones severas, se han mante- nido en general, salvo algunas excepciones, los re- cubrimientos señalados en el cuerpo principal del ACI 318. Para el caso de condiciones normales se proponen recubrimentos menores. Las modificacio- nes propuestas se indican más adelante.
- 99. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 99 7.7.1-Hormigón vaciado en obra (no pretensado) Debe proporcionarse el siguiente recubrimiento mínimo de hormigón a la armadura: C.7.7.1- Hormigón vaciado en obra (no pretensado) Los nuevos valores propuestos se indican a conti- nuación, ellos corresponden a condiciones norma- les, salvo cuando se indica expresamente lo contrario: (a) Hormigón colocado contra el suelo y permanentemente ex- puesto a él .............................. (b) Hormigónexpuestoalsuelooal aire libre: Barras ø18 a ø56................. Barras ø16, alambre de 16 mm de diámetro y menores . (c) Hormigón no expuesto al aire libre ni en contacto con el suelo: Losas, muros, nervaduras: Barras ø44 y ø56................ Barras ø36 y menores......... Vigas, columnas: Armadura principal, ama- rras, estribos, zunchos....... Cáscaras y placas plegadas: Barras ø18 y mayores......... Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y me- nores.............................. .... Recubrimiento mínimo, mm ..................70 ..................50 ..................40 ..................40 ..................20 ..................40 ..................20 ..................15 Recubrimiento mínimo, mm ..................50 ..................40 ..................30 ..................40 ..................20 ..................15 ..................40 ..................30 ..................30 ..................20 ..................20 ..................15 (a) Hormigón colocado contra el suelo y permanentemente ex- puesto a él .............................. (b) Hormigónexpuestoalsuelooal aire libre: Barras ø18 a ø56................. Barras ø16, alambre de 16 mm de diámetro y menores . (c) Hormigón no expuesto al aire libre ni en contacto con el suelo: Losas, muros, nervaduras: Barras ø44 y ø56............. . Barras ø16 a ø36.............. Barras ø12 y menores....... Vigas, columnas: Condiciones severas Armadura principal .......... amarras, estribos, zunchos Condiciones normales Armadura principal .......... amarras, estribos, zunchos Cáscaras y placas plegadas: Barras ø18 y mayores......... Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y menores
- 100. CÓDIGO COMENTARIO 100 7.7.2-Hormigón prefabricado (fabricado en condiciones de control de planta) Debe proporcionarse el siguiente recubrimiento mínimo de hormigón a la armadura: C7.7.2- Hormigón prefabricado (fabricado en condiciones de control de plan- ta) Los espesores menores para la construcción de ele- mentos prefabricados reflejan la mayor convenien- cia del control de las dosificaciones, la colocación y el curado inherente a la prefabricación. El término “fabricados en condiciones de control de planta” no implica específicamente que los elementos prefabri- cados deban estar hechos en una planta. Los ele- mentos estructurales prefabricados en la obra tam- bién se ubican dentro de esta sección si el control de las dimensiones de los moldes, la colocación de ar- maduras, el control de calidad del hormigón y el pro- cedimiento de curado son semejantes a aquellos que normalmente se esperan en una planta. Los nuevos valores propuestos se indican a conti- nuación, ellos corresponden a condiciones norma- les, salvo cuando se indica expresamente lo contrario: (d) Elementos de confinamiento en albañilerías: Condiciones severas Armadura principal ø10 y menores ........................... Amarras, estribos, zunchos ø8 y menores ................... Condiciones normales Armadura principal ø10 y menores ........................... Amarras, estribos, zunchos ø8 y menores ................... ..................30 ..................20 ..................20 ..................15
- 101. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 101 (a) Hormigónexpuestoalsuelooal aire libre Paneles para muros: Barras ø44 y ø56.............. Barras ø36 y menores....... Otros elementos: Barras ø44 y ø56.............. Barras ø18 al 36 ............... Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y menores (b) Hormigón no expuesto a la acción del aire libre ni en contacto con el suelo: Losas, muros, nervaduras: Barras ø44 y ø56............. . Barras ø36 y menores....... Vigas, columnas: Armadura principal .......... Amarras, estribos, y zun- chos ................................. Cáscaras y placas plegadas: Barras ø18 y mayores......... Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y menores Recubrimiento mínimo, mm ..................40 ..................20 ..................50 ..................40 ..................30 ..................30 ..................15 db pero no menor de 15 y no mayor de 40 ..................10 ..................15 ..................10 Recubrimiento mínimo, mm ..................40 ..................20 ..................50 ..................30 ..................20 ..................30 ..................15 db pero no menor de 15 y no mayor de 40 ..................10 ..................15 ..................10 (a) Hormigónexpuestoalsuelooal aire libre Paneles para muros: Barras ø44 y ø56.............. Barras ø36 y menores....... Otros elementos: Barras ø44 y ø56.............. Barras ø18 al 36 ............... Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y menores (b) Hormigón no expuesto a la acción del aire libre ni en contacto con el suelo: Losas, muros, nervaduras: Barras ø44 y ø56............. . Barras ø36 y menores....... Vigas, columnas: Armadura principal .......... Amarras, estribos, y zun- chos ................................. Cáscaras y placas plegadas: Barras ø18 y mayores......... Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y menores 7.7.3-Hormigón Pretensado 7.7.3.1- Debe darse el siguiente recubrimiento mí- nimo de hormigón a la armadura pretensada y no pretensada, ductos y anclajes en los extremos, ex- cepto en lo previsto en las secciones 7.7.3.2 y 7.7.3.3. C7.7.3- Hormigón pretensado Los nuevos valores propuestos se indican a conti- nuación, ellos corresponden a condiciones norma- les, salvo cuando se indica expresamente lo contra- rio:
- 102. CÓDIGO COMENTARIO 102 7.7.3.2- Para elementos de hormigón pretensado al aire libre, expuestos al suelo o a un medio am- biente corrosivo, el recubrimiento mínimo del hor- migón debe aumentarse en un 50% cuando las ten- siones de tracción excedan lo estipulado en la sec- ción 18.4.2 (c). 7.7.3.3- El recubrimiento mínimo para la arma- dura no pretensada en elementos de hormigón pretensado fabricados en condiciones de control de planta, debe estar de acuerdo con lo especificado en la sección 7.7.2. (a) Hormigón colado en contacto conelsueloypermanentemente expuesto a él........................... (b) Hormigónexpuestoalsuelooal aire libre: Pañosdemuro,losasynerva- duras................................... Otros elementos ................. (c) Hormigón no expuesto al aire libre ni en contacto con el suelo: Losas, muros, nervaduras .... Vigas, columnas: Armadura principal .......... Amarras, estribos, zunchos Cáscaras y placas plegadas: Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y menores Otro tipo de armadura ....... Recubrimiento mínimo, mm ..................70 ..................25 ..................40 ..................20 ..................40 ..................25 ..................10 db pero no menor de 20 (a) Hormigón colado en contacto conelsueloypermanentemente expuesto a él........................... (b) Hormigónexpuestoalsuelooal aire libre: Pañosdemuro,losasynerva- duras................................... Otros elementos ................. (c) Hormigón no expuesto al aire libre ni en contacto con el suelo: Losas, muros, nervaduras .... Vigas, columnas: Armadura principal .......... Amarras, estribos, zunchos Cáscaras y placas plegadas: Barras ø16, alambres de 16 mm de diámetro y menores Otro tipo de armadura ....... Recubrimiento mínimo, mm .................. 60 .................. 25 .................. 40 .................. 20 .................. 30 .................. 20 .................. 10 db pero no menor de 20
- 103. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 103 7.7.4- Paquetes de barras El recubrimiento mínimo para los paquetes de ba- rras debe ser igual al diámetro equivalente del pa- quete, pero no necesita ser mayor de 50 mm; ex- cepto para hormigón moldeado contra el suelo y permanentemente expuesto a él, en que el recubri- miento mínimo debe ser de 70 mm. 7.7.5- Ambientes corrosivos En ambientes corrosivos u otras condiciones seve- ras de exposición, debe aumentarse adecuadamen- te el espesor de la protección de hormigón y debe tomarse en consideración su densidad y porosidad o debe disponerse de otro tipo de protección. 7.7.6- Ampliaciones futuras La armadura expuesta, los insertos y las placas que se pretendan unir con ampliaciones futuras deben protegerse contra la corrosión. 7.7.7- Protección contra el fuego Cuando la ordenanza general de construcción (de la cual forma parte este código) especifique un es- pesor de recubrimiento para protección contra el fuego mayor que el recubrimiento mínimo de hor- migón especificado en la sección 7.7, debe usarse ese espesor mayor. C7.7.5- Ambientes corrosivos Cuando el hormigón vaya a estar expuesto a fuen- tes externas de cloruros, tales como sales descon- gelantes, agua salobre, agua de mar, o salpicaduras de estas fuentes, debe dosificarse para satisfacer los requisitos de exposición especial del capítulo 4. Estos comprenden contenido mínimo de aire, ra- zón agua/cemento máxima, resistencia mínima para hormigón de peso normal y hormigón liviano, con- tenido máximo de iones de cloruro en el hormigón y tipo de cemento. Adicionalmente, como protec- ción contra la corrosión se recomienda un recubri- miento mínimo de la armadura de 50 mm para muros y losas y de 60 mm para otros elementos. Para hormigón prefabricado en condiciones de con- trol de la planta, se recomienda un recubrimiento mínimo de 40 a 50 mm, respectivamente.
- 104. CÓDIGO COMENTARIO 104 7.8- Detalles especiales de la arma- dura para columnas 7.8.1- Barras dobladas por cambio de sec- ción Las barras longitudinales dobladas debido a un cam- bio de sección deben cumplir con lo siguiente: 7.8.1.1- La pendiente de la parte inclinada de una barra de este tipo no debe exceder de 1 a 6 con respecto al eje de la columna. 7.8.1.2- Las partes de la barra que estén sobre y bajo la zona doblada deben ser paralelas al eje de la columna. 7.8.1.3- Debe proporcionarse el apoyo horizon- tal adecuado a una barra doblada por cambio de sección por medio de amarras transversales, zunchos, o partes del sistema de entrepiso. El apo- yo horizontal debe diseñarse para resistir 1 1/2 ve- ces la componente horizontal de la fuerza calcula- da en la porción inclinada de dicha barra. Las ama- rras transversales o zunchos, en caso de utilizarse, se deben colocar a una distancia no mayor de 150 mm de los puntos de doblado. 7.8.1.4- Las barras en los cambios de sección se deben doblar antes de su colocación en el moldaje. Véase la sección 7.3. 7.8.1.5- Cuando la cara de una columna está desalineada 70 mm o más por cambio de sección, las barras longitudinales no se deben doblar para seguir ese desalineamiento. Se deben proporcionar pasadores traslapados con las barras longitudinales adyacentes a las caras desalineadas de la columna. Los traslapes deben cumplir con lo especificado en la sección 12.17. C7.8- Detalles especiales de la arma- dura para columnas
- 105. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 105 7.8.2- Núcleos de acero La transmisión de cargas en los núcleos de acero estructural de elementos compuestos sometidos a compresión debe ser proporcionada de acuerdo a lo siguiente: 7.8.2.1- Los extremos de los núcleos de acero es- tructural deben terminarse con precisión para poner en contacto los apoyos en los extremos, y deben to- marse medidas adecuadas para alinear un núcleo con respecto al otro en contacto concéntrico. 7.8.2.2- La capacidad de transferencia de carga por apoyo en los empalmes de los extremos se debe considerar como máximo igual a un 50% de la ten- sión total de compresión en el nucleo de acero. 7.8.2.3- La transmisión de esfuerzos entre la base de la columna y la zapata debe diseñarse de acuer- do con lo especificado en la sección 15.8. 7.8.2.4- La base de la sección de acero estructural debe diseñarse de manera que transmita la carga total de todo el elemento compuesto a la zapata; o se debe diseñar para que transmita únicamente la carga del núcleo de acero, siempre y cuando se dis- ponga de una amplia sección de hormigón para transferir a la zapata la porción de la carga total soportada por la sección de hormigón armado, me- diante la compresión del hormigón y por medio de la armadura. 7.9- Conexiones 7.9.1- En las conexiones de los elementos princi- pales de marcos (tales como vigas y columnas) debe disponerse de confinamiento para los empalmes de la armadura continua y para el anclaje de la arma- dura que termina en tales conexiones. C7.8.2- Núcleos de acero El límite del 50% para la transmisión de esfuerzos de comprensión por medio de apoyo en los extre- mos de los núcleos de acero estructural, está desti- nado a proporcionar cierta capacidad de tracción en dichas juntas (hasta el 50%), dado que el resto del esfuerzo total de compresión en el núcleo debe transmitirse por medio de barras de traspaso, pla- cas de empalme, soldadura, etc. Esta disposición debería asegurar que las juntas en elementos com- puestos sujetos a comprensión cumplan, esencial- mente, con una capacidad de tracción semejante a la requerida para elementos comunes de hormigón armado sometidos a comprensión. C7.9- Conexiones Es esencial el confinamiento de las conexiones para asegurar que la capacidad a flexión de los elemen- tos se pueda desarrollar sin deteriorar la junta bajo cargas repetidas.7.12, 7.13
- 106. CÓDIGO COMENTARIO 106 7.9.2- El confinamiento en las conexiones debe consistir en hormigón exterior o en cercos, zunchos o estribos interiores. 7.10- Armadura transversal para ele- mentos en compresión 7.10.1- La armadura transversal de elementos en compresión debe cumplir con las disposiciones de las secciones 7.10.4 y 7.10.5 y cuando se requiera armadura por corte o por torsión, esta debe cumplir con las disposiciones del capítulo 11. 7.10.2- Los requisitos para la armadura transversal de elementos compuestos sujetos a compresión de- ben cumplir con lo especificado en la sección 10.16. Los requisitos para la armadura transversal de ca- bles de pretensado deben cumplir con lo especifi- cado en la sección 18.11. 7.10.3-Se permite que los requisitos para la arma- dura transversal de las secciones 7.10, 10.16 y 18.11 sean omitidos cuando los ensayos y el análisis es- tructural muestren una adecuada resistencia y factibilidad de construcción. 7.10.4- Zunchos Los zunchos para elementos a compresión deben estar de acuerdo con la sección 10.9.3 y con lo si- guiente: C7.10- Armadura transversal para elementos en compresión C7.10.3- Las columnas prefabricadas con un recu- brimiento menor que 40 mm, las columnas pretensadas sin barras longitudinales, las columnas de dimensiones menores que las mínimas prescri- tas en las anteriores ediciones del ACI 318, las co- lumnas de hormigón con agregado grueso de tama- ño pequeño, los muros que trabajan como colum- nas, y otros casos especiales pueden requerir dise- ños particulares de la armadura transversal. Puede utilizarse alambre liso o con resaltes, de diámetro 6 mm o mayor, como amarras o zunchos. Si se con- sideran tales columnas especiales como columnas con zuncho en el diseño, la cuantía de armadura en zuncho ρs debe cumplir con la sección 10.9.3. C7.10.4- Zunchos Por consideraciones prácticas, en elementos hormigonados en sitio, el diámetro mínimo de la armadura en zuncho es de 10 mm. Este es el me- nor diámetro que se puede utilizar en una columna con un recubrimiento de 40 mm o más y que tenga un hormigón con resistencia de 20 MPa o más, si
- 107. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 107 7.10.4.1- Los zunchos deben consistir en barras o alambres continuos espaciados uniformemente, con un tamaño y arreglo que permitan su manejo y co- locación sin variar las dimensiones de diseño. 7.10.4.2- Para elementos hormigonados en obra, el diámetrodeloszunchosnodebesermenorde10mm. 7.10.4.3- El espaciamiento libre entre espirales del zuncho no debe exceder de 80 mm ni ser menor de 25 mm. Véase también la sección 3.3.2. 7.10.4.4- El anclaje de los zunchos debe consistir en un aumento de 1 1/2 vueltas más de la barra o del alambre en cada extremo del zuncho. 7.10.4.5 – La armadura en zuncho debe empalmar- se, si se requiere, por alguno de los siguientes méto- dos: (a) traslape no menor que 300 mm ni menor al largo indicado en uno de los puntos (1) al (5): (1) barra o alambre con resalte sin recubri- miento ....................................... 48 db (2) barra o alambre liso sin recubrimiento ................................................... 72 db (3) barra o alambre con resalte recubierta con epóxico............................... 72 db (4) barra o alambre liso sin recubrimiento con un estribo estándar o gancho de amarra según la sección 7.1.3 en sus ex- tremos empalmados. Los ganchos deben estar embebidos en el núcleo confinado por el zuncho. ........................... 48 db (5) barra o alambre con resalte recubierta con epóxico con un estribo estándar o gancho de amarra según la sección 7.1.3 en sus extremos empalmados. Los gan- chos deben estar embebidos en el núcleo confinado por el zuncho. ......... 48 db (b) empalme mecánico o soldado completo de acuerdo a la sección 12.14.3. se mantiene el espaciamiento libre mínimo (paso) para la colocación del hormigón. Los tamaños estándar de los zunchos son ø10, ø12 y ø16 para material laminado en caliente o es- tirado en frío, liso o con resaltes. El código permite que los zunchos se terminen a nivel de la armadura horizontal más baja que llega a la columna. Sin embargo, si en uno o más lados de la columna no hay vigas o ménsulas, se requie- ren amarras desde la terminación del zuncho hasta la parte inferior de la losa o ábaco. Si existen vigas o ménsula en los cuatro lados de la columna, pero de diferentes alturas, las amarras deben extenderse desde el zuncho hasta el nivel de la armadura hori- zontal de la viga o ménsula de menor altura que llega a la columna. Estas amarras adicionales sir- ven para confinar la armadura longitudinal de la columna y la porción de las barras de la viga dobla- das para anclarse en la columna. Véase también la sección 7.9. Los zunchos deben mantenerse firmemente en su lugar, con un paso y alineamiento apropiados, para evitar desplazamientos durante la colocación del hormigón. Tradicionalmente elACI 318 había exi- gido el uso de espaciadores para mantener en su lugar la jaula de zunchos, pero en 1989 se cambió para permitir métodos alternativos de instalación. Cuando se usan espaciadores, puede usarse lo si- guiente como guía: Para barras o alambre de un diámetro menor que ø16, debe usarse un mínimo de dos espaciadores para zunchos con menos de 0.5 m de diámetro, tres espaciadores para zunchos de 0.5 a 0.75 m de diámetro y cuatro espaciadores para zunchos de más de 0.75 m de diámetro. Para ba- rras o alambre ø16 o mayores, debe usarse un mí- nimo de tres espaciadores para zunchos de 0.6 m o menos de diámetro y cuatro espaciadores para zun- chos de más de 0.6 m de diámetro. Deben escribir- se claramente las especificaciones del proyecto o
- 108. CÓDIGO COMENTARIO 108 7.10.4.6- Los zunchos deben extenderse desde la parte superior de la zapata o losa en cualquier ni- vel, hasta la altura de la armadura horizontal más baja del elemento soportado. 7.10.4.7- Cuando no existan vigas o ménsulas en todos los lados de una columna, los cercos deben colocarse por encima de la terminación del zuncho hasta la parte inferior de la losa o ábaco. 7.10.4.8- En columnas con capitel, el zuncho debe extenderse hasta un nivel en el cual el diámetro o an- cho del capitel sea 2 veces el de la columna. 7.10.4.9- Los zunchos deben mantenerse firmemen- te colocados y bien alineados. 7.10.5- Amarras Las amarras para elementos sometidos a compre- sión deben cumplir con lo siguiente: 7.10.5.1- Todas las barras no pretensadas deben estar confinadas por medio de amarras transversa- les de por lo menos ø10, para barras longitudinales ø32 o menores; y ø12 como mínimo, para barras longitudinales ø36, ø44 y ø56 y paquetes de barras. Se permite el uso de alambre con resaltes o malla electrosoldada de alambre con un área equivalente. 7.10.5.2- El espaciamiento vertical de las amarras no debe exceder de 16 diámetros de la barra longitudinal, de 48 diámetros de la barra o alambre de las amarras, o de la menor dimensión del ele- mento sujeto a compresión. 7.10.5.3- Las amarras deben disponerse de tal for- ma que cada barra longitudinal de esquina y barra alternada tenga apoyo transversal proporcionado por la esquina de una amarra con un ángulo interior no mayor de 135º, y ninguna barra longitudinal debe estar separada a más de 150 mm libres de una barra apoyada transversalmente. Cuando las barras los acuerdos del subcontrato para abarcar el sumi- nistro de espaciadores o amarras para los zunchos. En el código de 1999 se modificaron los requisitos de empalmes para zunchos lisos y para aquellos recubiertos con epóxico y para permitir los empal- mes mécanicos. C7.10.5- Amarras Todas las barras longitudinales sujetas a compresión debenquedarconfinadasmedianteamarrastransversa- les. Cuando las barras longitudinales se coloquen en forma circular, solamente se requerirá una amarra por cada espaciamiento especificado. Este requisito puede satisfacerseconunaamarracircularcontinua(hélice)a un paso mayor que el dispuesto para los zunchos de la sección 10.9.3, siendo el paso máximo igual al espaciamiento requerido para la amarra. ElACI 318 de 1956 requería para cada barra vertical “un apoyo lateral equivalente a aquél proporcionado por una esquina a 90 grados de una amarra”). Los requisitos de amarras fueron liberalizados en 1963 incrementando el ángulo incluido permisible de 90 a 135 grados, y exceptuando a las barras situadas a una distancia de 150 mm a cada lado de barras ade- cuadamente sujetas (ver figura C7.10.5). Ensayos limitados7.11 en columnas de tamaño natural, carga- das axialmente, armadas con barras longitudinales continuas (sin traslapes), no mostraron una diferen- cia apreciable entre la resistencia última de colum- nas que cumplían con todos los requisitos de amarras y las que no tuvieron amarras en lo absoluto.
- 109. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 109 Fig. C7.10.5 Croquis para aclarar las medidas entre ba- rras de columna apoyadas lateralmente. Debido a que no se incluyeron traslapes y paquetes de barras en las pruebas de la referencia 7.14 resul- ta prudente proveer un conjunto de amarras en cada extremo de barras traslapadas, encima y abajo de los empalmes de tope, y a un espaciamiento míni- mo inmediatamente abajo de las zonas inclinadas de barras dobladas desalineadas. Los ganchos normales de las amarras deben utilizar- se solamente en barras con resaltes y estar escalona- dos siempre que se pueda. Véase también la sección 7.9. Las barras o alambres doblados de manera continua pueden ser usados como amarras siempre que su paso y área sean al menos equivalentes al área y espaciamientodeamarrasseparadas.Elanclajedelos extremos de las barras o alambres doblados de mane- ra continua debe realizarse con un gancho estándar como para barras separadas, o por medio de una vuel- ta adicional de la amarra. Una barra o alambre dobla- do de manera continua en forma circular se considera como un zuncho si se ajusta a la sección 7.10.4, de lo contrario se le considera como amarra. C7.10.5.5- A partir de 1983 se modificó el texto de esta sección para aclarar que las amarras pueden interrumpirse sólo cuando los elementos concurren a los cuatro lados de columnas cuadradas o rectan- gulares, y para columnas redondas o poligonales, cuando dichos elementos concurren dentro de la columna desde cuatro direcciones. longitudinales estén localizadas alrededor del perí- metro de un círculo, se debe permitir el uso de una amarra circular completa. 7.10.5.4- La distancia vertical entre las amarras de los extremos del elemento y la parte superior de la zapata o losa de entrepiso, o la armadura horizontal más baja de la losa o ábaco superior, debe ser me- nor a la mitad del espaciamiento entre amarras. 7.10.5.5- Cuando las vigas o ménsulas concurran a una columna desde cuatro direcciones distintas, se permite colocar la última amarra a no más de 75 mm debajo de la armadura más baja de la viga o ménsula de menor altura.
- 110. CÓDIGO COMENTARIO 110 C7.11- Armadura transversal para elementos en flexión C7.11.1- La armadura de comprensión en vigas y vigas principales debe estar confinada para evitar el pandeo; los requisitos para tal confinamiento han persistido sin cambios esenciales a través de varias ediciones delACI 318, excepto por aclaraciones de menor importancia. C7.12- Armadura de retracción y tem- peratura C.7.12.1- Se requiere armadura por retracción y tem- peratura en ángulo recto a la armadura principal, para minimizar agrietamientos y para amarrar firmemente la estructura para asegurar que actúe como se supone eneldiseño. Lasdisposicionesdeestasecciónserefie- ren sólo a losas estructurales; no se pretende que sean para “losas sobre el suelo”, apoyadas en el terreno. C7.12.1.2- El área de armadura por retracción y temperatura requerida por la sección 7.12 ha sido satisfactoria cuando los movimientos por retracción y temperatura no están restringidos. Para los casos 7.11- Armadura transversal para ele- mentos en flexión 7.11.1- La armadura de compresión en vigas debe confinarse con estribos o amarras que satisfagan las limitaciones de tamaño y espaciamiento de la sec- ción 7.10.5, o bien con una malla electrosoldada de un área equivalente. Tales estribos o amarras de- ben colocarse en todos los sectores donde se re- quiera armadura de compresión. 7.11.2- La armadura transversal para elementos de marcos en flexión sujetos a esfuerzos reversibles o a torsión en los apoyos debe consistir en amarras cerradas, estribos cerrados o zunchos que se extien- dan alrededor de la armadura de flexión. 7.11.3- Las amarras y estribos cerrados se deben formar de una sola pieza traslapando sus ganchos extremos alrededor de una barra longitudinal, o se deben formar de una o dos piezas unidas mediante un traslape de clase B (traslape de 1.3 l l l l ld) o anclán- dolas de acuerdo con la sección 12.13. 7.12- Armadura de retracción y tem- peratura 7.12.1- En losas estructurales donde la armadura por flexión tiene un solo sentido, se debe colocar armadu- ra normal a la armadura por flexión para resistir los esfuerzos debidos a retracción y temperatura. 7.12.1.1-Laarmaduraderetracciónytemperaturadebe proveerse de acuerdo con la sección 7.12.2 ó 7.12.3. 7.12.1.2- Cuando los movimientos por retracción y temperatura están restringidos de manera signifi- cativa, deben considerarse los requisitos de las sec- ciones 8.2.4 y 9.2.7.
- 111. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 111 cuando muros estructurales o grandes columnas generen una restricción significativa a los movi- mientos por retracción y temperatura, puede ser necesario incrementar la cantidad de armadura nor- mal a la armadura por flexión en la sección 7.12.1.2 (ver referencia 7.15). Tanto la armadura inferior como la superior son efectivas para controlar el agrietamiento. Las franjas de control dejadas du- rante el período de construcción para permitir la retracción inicial sin que se generen incrementos en las tensiones, son también efectivas para reducir el agrietamiento causado por las restricciones. C7.12.2- Las cantidades especificadas para barras con resaltes y malla de alambre electrosoldado son empíricas, pero se han utilizado satisfactoriamente durante muchos años. Los empalmes y anclajes terminales de armadura de retracción y temperatu- ra deben diseñarse para el total de la tensión de fluencia especificada, de acuerdo con las secciones 12.1, 12.15, 12.18 y 12.19. 7.12.2- La armadura con resaltes, que cumpla con la sección 3.5.3, empleada como armadura de re- tracción y temperatura debe colocarse de acuerdo con lo siguiente: 7.12.2.1- El área de la armadura de retracción y tem- peratura debe proporcionarse para satisfacer a lo (a) En losas donde se empleen barras con resaltes tipo A44- 28H ..................................... (b) En losas donde se empleen barras con resaltes o malla soldada de alambre (con re- salte o liso) tipo A63-42H .. (c) En losas donde se utilice armadura de una tensión de fluencia mayor que 420 MPa, medida a una defor- mación unitaria de 0.35%... ..... 0.0020 ..... 0.0018 0 018 420 . x fy menos, las siguientes cuantías brutas, pero no me- nos que 0.0014: 7.12.2.2- En ningún caso debe colocarse la armadu- ra de retracción y temperatura con una separación mayor de 5 veces el espesor de la losa ni de 500 mm.
- 112. CÓDIGO COMENTARIO 112 7.12.2.3- En todas las secciones donde se requiera, la armadura por retracción y temperatura debe po- der desarrollar la tensión de fluencia especificada en tracción fy de acuerdo con el capítulo 12. 7.12.3- Los cables de pretensado, que cumplan con la sección 3.5.5, empleados como armadura de re- tracción y temperatura, deben suministrarse de acuerdo con lo siguiente: 7.12.3.1- Se deben dimensionar los cables para que produzcan una tensión media de compresión míni- ma de 0.7MPa en el área bruta del hormigón usan- do esfuerzos de pretensado efectivo, después de las pérdidas, de acuerdo con 18.6. 7.12.3.2- El espaciamiento entre los cables no debe exceder de 2 m. 7.12.3.3- Si el espaciamiento entre los cables exce- de 1.4 m se debe colocar armadura adherida adi- cional de retracción y temperatura, de acuerdo a 7.12.2, entre los cables en los bordes de la losa, que se extienda desde los bordes hasta una distancia igual al espaciamiento entre los cables. C7.12.3- Los requisitos de armadura pretensada se han seleccionado para proporcionar una fuerza efec- tiva a la losa, aproximadamente igual a la tensión de fluencia de la armadura no pretensada por re- tracción y temperatura. Esta cantidad de pretensado, 0.7MPa sobre el área total del hormigón, se ha uti- lizado exitosamente en un gran número de proyec- tos. Cuando el espaciamiento de cables de pretensado empleados como armadura por retrac- ción y temperatura sea mayor de 1.4 m, se requiere armadura adherida adicional en los bordes de la losa donde se aplican fuerzas de pretensado, para poder reforzar en forma adecuada el área entre el borde de la losa y el punto donde los esfuerzos de com- prensión, más alla de los anclajes individuales, se han “dispersado” suficientemente, de manera que la losa trabaje uniformemente en compresión. La aplicación de las disposiciones de la sección 7.12.3 a construcciones de vigas y losas postesadas monolíticas hormigonadas en obra, se ilustra en la Figura C7.12.3. Fig. C7.12.3 Pretensado empleado para retracción y temperatura Los cables empleados como armadura por retrac- ción y temperatura deben colocarse, en altura, lo más cercanos posible al centro de la losa. En los * Para el caso de vigas T pretensadas de hormigón puede ser aplicable un ancho efectivo del ala diferente a bw + 16h (véase 8.10)
- 113. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 7: Detalles del acero de refuerzo 113 7.13- Requisitos para la integridad estructural 7.13.1- El detallamiento de la armadura y conexio- nes, debe ser tal que los elementos de la estructura queden eficazmente unidos entre sí para garantizar la integridad de toda la estructura. 7.13.2- Para estructuras hormigonadas en obra, los siguientes requisitos deben constituir los mínimos exigibles: 7.13.2.1- En la construcción de nervaduras, al me- nos una barra de la parte inferior debe ser continua o debe traslaparse sobre el apoyo con un traslape de tracción de Clase A, y en los apoyos no conti- nuos debe terminar con un gancho estándar. 7.13.2.2- Las vigas en el perímetro de la estructura deben tener al menos un sexto de la armadura de tracción requerida para momento negativo en el casos donde los cables para retracción y tempera- tura se emplean para sostener los cables principa- les, se permiten variaciones respecto al centroide de la losa; sin embargo, la resultante de los cables para retracción y temperatura no debe caer fuera del área del núcleo central de la losa. El diseñador debe evaluar los efectos del acorta- miento de la losa para asegurar una acción apropia- da. En la mayoría de los casos el bajo nivel de pretensado recomendado no debe causar dificulta- des en una estructura detallada adecuadamente. Puede requerirse atención especial cuando los efec- tos térmicos sean importantes. C7.13- Requisitos para la integridad estructural La experiencia ha demostrado que la integridad to- tal de una estructura puede mejorarse substancialmente haciendo cambios menores en los detalles de la armadura. La intención de esta sec- ción es mejorar la redundancia y la ductilidad en las estructuras, de modo que, en el caso de daño a un elemento de apoyo importante o de una carga anormal, el daño resultante pueda confinarse a un área relativamente pequeña, y así la estructura ten- ga una mejor oportunidad de mantener la estabili- dad global. C7.13.2- Cuando se daña un apoyo, la armadura superior que es continua sobre el apoyo, pero no está confinada por estribos, tenderá a desprenderse del hormigón y no proporcionará la acción de cate- naria necesaria para generar el efecto de puente sobre apoyo dañado. Puede lograrse la acción de catenaria haciendo que una porción de la armadura inferior sea continua. Al requerir que haya armadura superior e infe- rior continua en las vigas perimetrales o dinte- les, se proporciona un amarre continuo alrede- dor de la estructura. No se tiene la intención de
- 114. CÓDIGO COMENTARIO 114 apoyo, y un cuarto de la armadura para momento positivo requerida en la mitad del vano, colocada en forma continua alrededor del perímetro, y ama- rrada con estribos cerrados o estribos anclados al- rededor de la armadura para momento negativo con un gancho con un doblez mínimo de 135º. Los es- tribos no necesitan extenderse a través de los nu- dos. Cuando se requieran traslapos, la continuidad requerida puede proporcionarse mediante armadu- ra superior traslapada en la mitad del vano y arma- dura inferior traslapada en, o cerca del apoyo, con empalme de tracción de Clase A. 7.13.2.3- En vigas distintas a las del perímetro, cuando no se coloquen estribos cerrados, al menos un cuarto de la armdura para momento positivo debe ser continua o debe traslaparse sobre el apoyo con un empalme de tracción de Clase A, y en los apo- yos no continuos debe terminar con un gancho estándar. 7.13.2.4- Para la construcción de losas en dos di- recciones, véase la sección 13.3.8.5. 7.13.3- Para construcciones de hormigón prefabri- cado, deben proporcionarse amarras de tracción en sentido transversal, longitudinal y vertical, y alre- dedor del perímetro de la estructura, para unir los elementos con efectividad. Debe aplicarse las dis- posiciones de la sección 16.5. 7.13.4- Para la construcción de losas izadas véase la sección 13.3.8.6 y 18.12.6. exigir un amarre de tracción de la armadura conti- nua de tamaño constante alrededor del perímetro completo de una estructura, sino simplemente re- comendar que una mitad de la armadura superior por flexión que se necesita prolongar más allá del punto de inflexión, según la sección 12.12.3, sea prolongado más para que se traslape a la mitad del vano. Similarmente, la armadura inferior que se requiere prolongar dentro del apoyo según la sec- ción 12.11.1, debe hacerse continua o traslapada con la armadura inferior del vano adyacente. Si la altu- ra de una viga continua cambia en el apoyo, la ar- madura inferior en el elemento más alto debe ter- minar con un gancho estandar y la armadura infe- rior en el elemento más bajo debe extenderse den- tro y desarrollarse completamente en el elemento más alto. C7.13.3- El código exige amarras de tracción para construcciones de hormigón prefabricado de cual- quier altura. Los detalles deben proporcionar co- nexiones para resistir las cargas aplicadas. No se permiten los detalles de conexión que dependan solamente de la fricción causada por las fuerzas de gravedad. Los detalles de conexiones deben arreglarse de tal manera que se minimice el potencial de agrietamien- to debido a movimientos restringidos de fluencia lenta, retracción y temperatura. Para mayor infor- mación sobre los requisitos de conexión y detalles, véase la referencia 7.16. La referencia 7.17 recomienda requisitos mínimos de amarras para construcciones con muros de hor- migón prefabricado.
- 115. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 115 8.0- Notación As = área de la armadura no pretensada en trac- ción, mm2 A’s = área de la armadura en compresión, mm2. b = ancho del borde en compresión del elemen- to, mm d = distancia desde la fibra extrema en compre- sión hasta el centroide de la armadura en tracción, mm Ec = módulo de elasticidad del hormigón, MPa. Véase la sección 8.5.1 Es = módulo de elasticidad de la armadura, MPa. Véase las secciones 8.5.2 y 8.5.3 fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa fy = tensión de fluencia especificada de la arma- dura no pretensada, MPa. = luz libre para momento positivo o corte y promedio de las luces libres adyacentes para momento negativo Vc = resistencia nominal de corte proporcionada por el hormigón wc = densidad del hormigón, kg/m3 wu = carga mayorada por unidad de longitud de viga, o por unidad de área de losa β1 = factor que se define en la sección 10.2.7.3 εt = deformación unitaria neta de tracción en el acero más traccionado, a la resistencia no- minal ρ = cuantía de armadura no pretensada en trac- ción = As/db ρ’ = cuantía de armadura no pretensada en com- presión = A’s/db C8.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Nota- ción para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. La definición de deformación unitaria neta de trac- ción en la sección 2.1 excluye las deformaciones unitarias debidas al pretensado efectivo, fluencia lenta, retracción y temperatura. ln CAPÍTULO 8 CUARTA PARTE ANÁLISIS Y DISEÑO CONSIDERACIONES GENERALES REQUISITOS GENERALES
- 116. CÓDIGO COMENTARIO 116 ρb = cuantía de armadura que produce condicio- nes balanceadas de deformación. Véase la sección 10.3.2 ø = factor de reducción de resistencia. Véase la sección 9.3 8.1- Métodos de diseño 8.1.1- En el diseño de hormigón estructural, los ele- mentos deben dimensionarse para que tengan una resistencia adecuada, de acuerdo con las dispo- siciones de este código, utilizando los factores de carga y los factores de reducción de resistencia ø especificados en el capítulo 9. 8.1.2- Se permite diseñar los elementos no pretensados de hormigón armado utilizando el Apéndice A, Método Alternativo de Diseño. C8.1- Métodos de diseño C8.1.1- El método de diseño por resistencia requiere que se incrementen por medio de los factores de carga especificados (resistencia requerida) las car- gas de servicio o las fuerzas y momentos internos relacionados, y que las resistencias nominales cal- culadas se reduzcan por medio de los factores ø de reducción de resistencia (resistencia de diseño). C8.1.2- El método alternativo de diseño reseñado en el Apéndice A es similar al método de diseño por tensiones admisibles de la edición 1963 delACI 318. Los requisitos generales de servicialidad del código, tales como los requisitos para el control de deformación y agrietamiento deben cumplirse, ya sea que se use el método de diseño por resistencia del código o el método alternativo de diseño del Apéndice A. Aunque los elementos pretensados no pueden dise- ñarse según las disposiciones del método alternati- vo de diseño, el capítulo 18 requiere suposiciones lineales esfuerzo-deformación para calcular los es- fuerzos debidos a las cargas de servicio y los es- fuerzos de transferencia del pretensado, a fin de investigar el comportamiento en condiciones de servicio, en tanto que para calcular la resistencia a la flexión, se utiliza el método de diseño por resis- tencia (sección 18.7). Un apéndice no puede considerarse como parte ofi- cial de un documento legal a menos que sea específicamente adoptado. Por lo tanto, se hace referencia específica al Apéndice A en el cuerpo del código para hacerlo una parte legal de él.
- 117. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 117 8.1.3- Se permite el diseño del hormigón armado usando las disposiciones del Apéndice B, Disposi- ciones de Diseño Unificado para Elementos de Hormigón Armado y Pretensado en Flexión y en Compresión. 8.2- Cargas 8.2.1- Las disposiciones de diseño de este código se basan en la suposición que las estructuras deben diseñarse para resistir todas las cargas solicitantes. 8.2.2- Las cargas de servicio deben estar de acuer- do con los requisitos de la ordenanza general de construcción de la cual forma parte este código, con las reducciones de sobrecarga que en dicha orde- nanza general se permitan. C8.1.3- Los diseños realizados de acuerdo alApén- dice B son igualmente aceptables, siempre que las disposiciones del Apéndice B sean usadas en su totalidad. UnApéndice no puede considerarse como una par- te oficial de un documento legal a menos que sea específicamente adoptado. Por lo tanto, se hace re- ferencia específica al Apéndice B en el cuerpo del código para hacerlo una parte legal de él. C8.2- Cargas Las disposiciones del código son adecuadas para sobrecargas, cargas por viento y sísmicas, como las recomendadas en “Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures” ASCE 7 de la American Society of Civil Engineers (antiguamen- teANSI 58.1). Si las cargas de servicio especifica- das por la ordenanza general de construcción (de la cual el ACI 318 forma parte) difieren de las del ASCE 7, regirán las de la ordenanza general de construcción. Sin embargo, si la naturaleza de las cargas contenidas en la ordenanza local difiere en forma considerable de las cargas del ASCE 7, será necesario modificar algunas recomendaciones de este código para reflejar la diferencia. Los techos deben diseñarse con suficiente pendiente o contraflecha para asegurar un drenaje adecuado, tomando en cuenta cualquier deformación a largo plazo del techo debida a cargas permanentes, o las cargas deben incrementarse para tomar en cuenta todas las probables acumulaciones de agua. Cuan- do la deformación de elementos de techo pueda dar como resultado apozamiento de agua, acompañado por incremento en la deformación y apozamiento adicional, el diseño debe asegurar que este proceso sea autolimitante.
- 118. CÓDIGO COMENTARIO 118 8.2.3- En el diseño para cargas por viento y sismo, las partes integrales de la estructura deben diseñar- se para resistir las cargas laterales totales. 8.2.4- Debe prestarse especial atención a los efec- tos de las fuerzas debidas al pretensado, cargas de montaje, vibración, impacto, retracción, cambios de temperatura, fluencia, expansión de hormigones de retracción compensada y asentamientos diferencia- les de los apoyos. 8.3- Métodos de análisis 8.3.1- Todos los elementos de marcos o estructuras continuas deben diseñarse para resistir los efectos máximos producidas por las cargas mayoradas de- terminadas por medio del análisis elástico, excepto cuando se modifiquen de acuerdo con la sección 8.4. Se debe permitir simplificar el diseño usando las suposiciones especificadas en las secciones 8.6 a la 8.9. 8.3.2- Excepto para hormigón pretensado, se pue- den emplear métodos aproximados de análisis de marcos para edificios con luces, alturas de entrepisos y tipos de construcción normales. C8.2.3- Cualquier muro de hormigón armado que sea monolíticoconotroselementosestructuralesserácon- siderado como una “parte integral”. Los muros divi- sorios pueden ser o no partes estructurales integrales. Si los muros divisorios pueden ser removidos, el sis- tema primario que resista la carga lateral debe propor- cionartodalaresistenciarequeridasinlacontribución del muro divisorio removible. No obstante, los efec- tos de todos los muros divisorios unidos a la estructu- ra deben ser tomados en consideración en el análisis de la estructura, debido a que ellos podrían conducir a mayores fuerzas de diseño en algunos o en todos los elementos. Las disposiciones especiales para el dise- ño sísmico se dan en el capítulo 21. C8.2.4- Se está acumulando información acerca de la magnitud de todos estos efectos, en especial, en cuanto a los efectos de la fluencia lenta y la retrac- ción de las columnas en estructuras altas,8.1 y sobre los procedimientos para incluir en el diseño las fuer- zas que resultan de dichos efectos. C8.3- Métodos de análisis C8.3.1- Las cargas mayoradas son las cargas de servicio multiplicadas por los factores de carga apro- piados. Cuando se utiliza el método alternativo de diseño del apéndice A, las cargas que se emplean en el diseño son cargas de servicio (factores de car- ga unitarios) . Para obtener momentos, esfuerzos de corte, reacciones, etc., se emplea el análisis elás- tico, tanto en el método alternativo de diseño como en el método de diseño por resistencia.
- 119. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 119 8.3.3- Como alternativa al análisis de marcos, se permite utilizar en el diseño de vigas continuas y de losas en una dirección (losas armadas para re- sistir los esfuerzos de flexión en una sola dirección), los siguientes momentos y esfuerzos de corte aproximados, siempre y cuando: (a) Haya dos o más vanos, (b) Los vanos sean aproximadamente iguales, sin que el mayor de los vanos adyacentes exceda en más de 20% al menor, (c) Las cargas estén uniformemente distribuidas, (d) La sobrecarga unitaria no exceda en 3 veces la carga permanente unitaria, (e) Los elementos sean prismáticos. C8.3.3- Los momentos y esfuerzos de corte aproxi- mados proporcionan valores razonablemente con- servadores para las condiciones indicadas cuando los elementos sometidos a flexión forman parte de un marco o de una estructura continua. Dado que la distribución de cargas que produce valores críti- cos para los momentos en las columnas de los mar- cos difiere de aquella que produce momentos ne- gativos máximos en las vigas, los momentos de columnas deben evaluarse por separado. Momento positivo Vanos extremos El extremo discontinuo no está restringido ............................ El extremo discontinuo es monolítico con el apoyo........ Vanos interiores....................... Momento negativo en la cara exterior del primer apoyo interior. Dos vanos................................ Más de dos vanos .................... Momentonegativoenlasdemáscaras de apoyos interiores ...................... wu ln 2 / 11 wu ln 2 / 14 wu ln 2 / 16 wu ln 2 / 9 wu ln 2 / 10 wu ln 2 / 11
- 120. CÓDIGO COMENTARIO 120 8.4- Redistribución de momentos negativos en elementos conti- nuos no pretensados sometidos a flexión Para criterios de redistribución de momentos en elementos de hormigón pretensado, véase la sec- ción 18.10.4. 8.4.1- Excepto cuando se empleen valores aproxi- mados para los momentos, debe permitirse que los momentos negativos calculados por medio de la teoría elástica en los apoyos de elementos conti- C8.4- Redistribución de momentos negativos en elementos con- tinuos no pretensados some- tidos a flexión La redistribución de momentos depende de una adecuada ductilidad en las zonas de articulación plástica. Estas zonas de articulación plástica se desarrollan en los puntos de momentos máximo y provocan un cambio de posición en el diagrama de momentos elásticos. El resultado habitual es una reducción en los valores de los momentos negati- vos en la zona de articulación plástica, y un incre- mento en los valores de los momentos positivos con respecto a aquellos calculados por el análisis elás- tico. Como los momentos negativos se determinan Momentonegativoenlacaradetodos los apoyos para: Losas con luces que no excedan de 3 m, y vigas en las cuales la relación entre la suma de las rigideces de las columnas y la rigidez de la viga exceda de 8 en cada extremo del vano .............. Momento negativo en la cara interior de los apoyos exteriores para los elementos construidos monolítica- mente con sus apoyos Cuando el apoyo es una viga de borde........................................ Cuando el apoyo es una columna Esfuerzo de corte en elementos extremos en la cara del primer apoyo interior ........................................... Esfuerzo de corte en la cara de todos los demás apoyos .......................... wu ln 2 / 12 wu ln 2 / 24 wu ln 2 / 16 1.15 wu ln / 2 wu ln / 2
- 121. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 121 nuos sujetos a flexión para cualquier distribución de carga supuesta, se aumenten o disminuyan en no más de: 20 1− ρ − ′ ρ ρb por ciento 8.4.2- Los momentos negativos modificados deben usarse para calcular los momentos en las secciones del vano. 8.4.3- La redistribución de los momentos negati- vos debe hacerse sólo cuando la sección en la cual se reduce el momento se diseñe de tal manera que ρ o ρ-ρ’ no sea mayor que 0.50 ρb, donde: ρ β b = + 0.85 f f 600 600 f 1 c ' y y (8-1) para una distribución de carga y los momentos po- sitivos para otra, cada sección tiene una capacidad de reserva que no se utiliza totalmente por ninguna de las condiciones de carga. Las articulaciones plás- ticas permiten utilizar la capacidad total de más secciones transversales en un elemento sometido a flexión en condición de cargas últimas. Utilizando valores conservadores de deformacio- nes últimas en el hormigón y longitudes de articu- laciones plásticas obtenidas de ensayos exhausti- vos, se analizaron elementos sometidos a flexión con una pequeña capacidad de rotación, para estu- diar la redistribución de momentos, variándolos de 10 a 20%, dependiendo del porcentaje de armadu- ra. Se encontró que los resultados son conservado- res (véase la fig. C 8.4). Los estudios hechos por Cohn8.2 y Mattock8.3 apoyan esta conclusión e in- dican que el agrietamiento y la deformación de las vigas diseñadas por medio de redistribución de momentos no son mucho mayores, bajo las cargas de servicio, que las de vigas diseñadas con la dis- tribución de momentos de la teoría elástica. Ade- más, estos estudios indican que queda disponible una adecuada capacidad de rotación para la redistribución de momentos permitida si los ele- mentos satisfacen los requisitos del código. Este código mantiene el mismo límite de redistribución que el de las ediciones anteriores.
- 122. CÓDIGO COMENTARIO 122 8.5- Módulo de elasticidad 8.5.1- Debe permitirse que el módulo de elasticidad Ec para el hormigón se tome como (en MPa), para valores de wc comprendidos en- tre 1500 y 2 500 Kg/m3. Para hormigón de densi- dad normal, Ec puede considerarse como 4 700 . Fig. C 8.4 Redistribución permitida de momentos para la capacidad mínima de rotación. La redistribución de momentos no es aplicable a elementos diseñados conforme al método alterna- tivo de diseño del apéndice A, ni tampoco puede utilizarse para sistemas de losas diseñados de acuer- do con el Método de Diseño Directo. (Véase la sec- ción 13.6.1.7.) C8.5- Módulo de elasticidad C8.5.1- Los estudios que conducen a la expresión para el Módulo de Elasticidad del Hormigón en la sección 8.5.1 se resumen en la Referencia 8.4 en donde Ec se define como la pendiente de la línea trazada desde un esfuerzo nulo hasta un esfuerzo a comprensión de 0.45 fc ' . El módulo del hormigón es sensible al módulo del agregado y podría diferir del valor especificado. Los valores medidos va- rían típicamente de 120% a 80% del valor especifi- cado. Los métodos para la determinación del Mó- dulo de Young para el Hormigón se describen en la referencia 8.5. 3 fc ' wc 1.5 0.043 f’c 3 fc ' f’c .
- 123. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 123 8.5.2- Se debe permitir que el módulo de elastici- dad Es para el acero de refuerzo no pretensado se considere como 200 000 MPa. 8.5.3- El módulo de elasticidad Es para los cables de pretensado debe ser proporcionado por el fabri- cante o determinado mediante ensayos. 8.6- Rigidez 8.6.1- Debe permitirse que se adopte cualquier con- junto de suposiciones razonables para calcular las rigideces relativas a flexión y torsión de columnas, muros y sistemas de entrepisos y cielos del último piso. Las suposiciones que se hagan deben ser con- sistentes en todo el análisis. C8.6- Rigidez C8.6.1- Idealmente, las rigideces del elemento EI y GJ deben reflejar el grado de agrietamiento y de acción inelástica que ha ocurrido en cada elemento inmediatamente antes de la fluencia. Sin embargo, las complejidades involucradas en la selección de las diferentes rigideces de todos los elementos de un marco, harían que los análisis de marcos resul- taran ineficientes para las oficinas de diseño. De allí que se requieran suposiciones más sencillas para definir las rigideces a flexión y torsión. Para marcos arriostrados los valores relativos de la rigidez son importantes. En este caso, las dos su- posiciones más comunes son: utilizar los valores totales de EI para todos los elementos, o utilizar la mitad del valor total de EI del alma de la viga para las vigas, y el valor total de EI para las columnas. Para marcos no arriostrados al movimiento lateral, es deseable un cálculo más preciso de EI y debe necesariamente utilizarse si se llevan a cabo análi- sis de segundo orden. En el comentario a la sec- ción 10.11.1 se proporciona la guía para la selec- ción de EI en este caso. Dos condiciones determinan la necesidad de incluir la rigidez a torsión en el análisis de una estructura dada: (1) la magnitud relativa de las rigideces a tor- sión y flexión y (2) si se requiere de torsión para el equilibrio de una estructura (torsión de equilibrio), o si es debida a la torsión de los elementos con el
- 124. CÓDIGO COMENTARIO 124 8.6.2- Al determinar los momentos y diseñar los elementos debe considerarse el efecto de las carte- las. 8.7- Longitud del vano 8.7.1- La luz de los elementos que no estén cons- truidos monolíticamente con sus apoyos debe con- siderarse como el vano más la altura del elemento, pero no necesita ser mayor que la distancia entre los centros de los apoyos. 8.7.2- En el análisis de marcos o elementos conti- nuos para determinar los momentos, la luz debe considerarse como la distancia entre los centros de los apoyos. 8.7.3- Para vigas construidas integralmente con sus apoyos, debe permitirse el diseño basado en los momentos en la cara de los apoyos. 8.7.4- Se permite que las losas macizas o nervadas construidas monolitícamente con sus apoyos, con luces libres no mayores de 3 m, sean analizadas como losas continuas sobre apoyos simples, con luces iguales a las luces libres de la losa, pudiéndo- se despreciar el ancho de las vigas. fin de mantener la compatibilidad de las deforma- ciones (torsión de compatibilidad). En el caso de la torsión de compatibilidad, la rigidez a torsión con frecuencia puede no tomarse en consideración. En los casos que involucren a la torsión de equilibrio deberá considerarse la rigidez a la torsión. C8.6.2- Los coeficientes de rigidez y de momento de empotramiento para elementos acartelados se pueden obtener en la referencia 8.6. C8.7- Longitud del vano Los momentos en vigas calculados en el eje de los apoyos pueden reducirse a aquellos que actúan en el borde de los apoyos para el diseño de dichas vi- gas. La referencia 8.7 proporciona un método acep- table para reducir los momentos del eje del apoyo a aquellos del borde de los apoyos.
- 125. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 125 8.8- Columnas 8.8.1- Las columnas se deben diseñar para resistir las fuerzas axiales que provienen de las cargas mayoradas de todos los entrepisos o cielo del últi- mo piso, y el momento máximo debido a las cargas mayoradas en el vano adyacente al entrepiso o cie- lo del último piso que se está considerando. Tam- bién se debe considerar la condición de carga que proporcione máxima razón entre el momento y la carga axial. 8.8.2- En marcos o en elementos continuos debe prestarse atención al efecto de las cargas no balan- ceadas de entrepisos o cielo del último piso, tanto en las columnas exteriores como en las interiores, y a la carga excéntrica debida a otras causas. 8.8.3- Para calcular los momentos debidos a cargas gravitacionales en columnas construidas monolíticamente con la estructura, se permite con- siderar los extremos lejanos de las columnas como empotrados. 8.8.4- La resistencia a la flexión en cualquier nivel de entrepiso o cielo del último piso se debe deter- minar distribuyendo el momento entre las colum- nas inmediatamente sobre y bajo el entrepiso de que se trata, en forma proporcional a las rigideces rela- tivas de las columnas y a las condiciones de empotramiento. 8.9- Disposiciones para la sobrecarga 8.9.1- Se permite suponer que: (a) la sobrecarga está aplicada únicamente al piso o al cielo sujeto a consideración; C8.8- Columnas La sección 8.8 ha sido desarrollada con la inten- ción de asegurar que sean identificadas en el dise- ño las combinaciones máximas de cargas axiales y momentos. La sección 8.8.4 ha sido incluida para asegurarse que, si las vigas principales han sido dimensionadas usando la sección 8.3.3, los momentos en las co- lumnas sean considerados en el diseño. El momento en 8.8.4 se refiere a la diferencia entre los momen- tos en un plano vertical dado, ejercidos en la línea central de la columna por los elementos que llegan a esa columna. C8.9- Disposicionesparalasobrecarga Para determinar los momentos y esfuerzos de cor- te en las columnas, muros y vigas, causados por las cargas gravitacionales, el código permite el uso de un modelo limitado a las vigas en el nivel conside- rado, con las columnas arriba y abajo de ese nivel. Los extremos lejanos de las columnas se conside- ran empotrados para propósitos de análisis con car- gas gravitacionales. Esta suposición no se aplica al
- 126. CÓDIGO COMENTARIO 126 (b) los extremos lejanos de las columnas construi- das monolíticamente con la estructura están empotrados. 8.9.2- Se permite suponer que la disposición de la sobrecarga está limitada a las combinaciones de: (a) Carga permanente mayorada en todos los va- nos con la sobrecarga mayorada en dos vanos adyacentes, y (b) Carga permanente mayorada en todos los vanos conlasobrecargamayoradaenvanosalternados. 8.10- Sistemas de vigas T 8.10.1- En la construcción de vigas T, las alas y el alma deben construirse monolíticamente o, de lo contrario, deben estar efectivamente unidos entre sí. 8.10.2- El ancho efectivo de la losa usada como ala de las vigas T no debe exceder de 1/4 de la luz de la viga, y el ancho sobresaliente efectivo del ala a cada lado del alma no debe exceder de: (a) 8 veces el espesor de losa, y (b) la mitad de la distancia libre al siguiente alma 8.10.3- Para vigas que tengan losa a un solo lado, análisis para carga lateral. No obstante, en el análi- sis para cargas laterales, los métodos simplificados (como el método del portal) pueden utilizarse para obtener momentos, esfuerzos de corte y reacciones en estructuras que son simétricas, y que cumplan con las suposiciones utilizadas en tales métodos simplificados. Para las estructuras asimétricas o estructuras de múltiples pisos deben emplearse métodos más rigurosos en los que se reconozcan todos los desplazamientos estructurales. Se espera que el ingeniero establezca los conjuntos de fuerzas máximas de diseño, investigando los efectos de la sobrecarga colocada en varias dispo- siciones críticas. La mayoría de los métodos aproximados de análi- sis desprecian los efectos de las deformaciones so- bre la geometría y los efectos de la flexibilidad axial. Por lo tanto, los momentos en vigas y columnas pueden tener que amplificarse por esbeltez de la columna de acuerdo con las secciones 10.11, 10.12 y 10.13. C8.10- Sistemas de vigas T Esta sección contiene disposiciones idénticas a las de anteriores ediciones del ACI 318 en lo concer- niente a la limitación de dimensiones relacionadas con los cálculos de rigidez y de flexión. En la sec- ción 11.6.1 se establecen disposiciones especiales relacionadas con la torsión en vigas T y otros ele- mentos con alas.
- 127. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 127 C8.11- Losas nervadas Las limitaciones de tamaño y de espaciamiento para la construcción de losas nervadas, que cumplen con las limitaciones descritas en las secciones 8.11.1 a la 8.11.3, se basan en el satisfactorio comporta- miento observado en el pasado. el ancho sobresaliente efectivo del ala no debe ex- ceder de: (a) 1/12 de la luz de la viga; (b) 6 veces el espesor de la losa; (c) la mitad de la distancia libre al siguiente alma. 8.10.4- En vigas aisladas, en las que solamente se utilice la forma T para proporcionar con el ala un área adicional de compresión, el ala debe tener un espesor no menor de 1/2 del ancho del alma, y un ancho efectivo no mayor de 4 veces el ancho del alma. 8.10.5- Cuando la armadura principal por flexión en una losa que se considere como ala de una viga T (excluyendo las losas nervadas) sea paralelo a la viga, se debe disponer de armadura perpendicular a la viga en la parte superior de la losa de acuerdo con lo siguiente: 8.10.5.1- La armadura transversal se debe diseñar para resistir la carga mayorada que actúa sobre el ala suponiendo que trabaja en voladizo. Para vigas aisladas debe considerarse el ancho total del ala. Para otros tipos de vigas T, sólo es necesario consi- derar el ancho sobresaliente efectivo del ala. 8.10.5.2- El espaciamiento de la armadura trans- versal no debe exceder de 5 veces el espesor de la losa ni de 500 mm. 8.11- Losas nervadas 8.11.1- La losa nervada consiste en una combina- ción monolítica de nervaduras regularmente espa- ciadas, y una losa colocada en la parte superior que actúa en una dirección o en dos direcciones ortogonales.
- 128. CÓDIGO COMENTARIO 128 C8.11.3- Se requiere un límite en el espaciamiento máximo de las nervaduras debido a la disposición especial que permite mayores resistencias al corte y un recubrimiento menor de hormigón para la ar- madura en estos elementos repetitivos, relativamen- te pequeños. 8.11.2- El ancho de las nervaduras no debe ser me- nor de 100 mm; y debe tener una altura no mayor de 3 1/2 veces su ancho mínimo. 8.11.3- El espaciamiento libre entre las nervaduras no debe exceder de 750 mm. 8.11.4- Las losas nervadas que no cumplan con las limitaciones de las secciones 8.11.1 a 8.11.3, de- ben diseñarse como losas y vigas. 8.11.5- Cuando se empleen casetones hechos de arcilla cocida u hormigón que tengan una resisten- cia a la compresión por lo menos igual a la resis- tencia del hormigón de los nervios: 8.11.5.1- Se permite incluir la pared vertical del ele- mento de relleno que está en contacto con la nerva- dura en los cálculos de resistencia al corte y mo- mento negativo. Ninguna otra parte de los rellenos debe incluirse en los cálculos de resistencia. 8.11.5.2- El espesor de la losa de hormigón sobre rellenos permanentes no debe ser menor que 40 mm, ni menor que 1/12 de la distancia libre entre nerva- duras. 8.11.5.3- En losas nervadas en una dirección, se debe disponer en la losa armadura normal a las ner- vaduras de acuerdo con lo requerido en la sección 7.12. 8.11.6- Cuando se utilicen moldes o rellenos removibles que no cumplan con la sección 8.11.5: 8.11.6.1- El espesor de la losa no debe ser menor que 1/12 de la distancia libre entre las nervaduras, ni menor de 50 mm.
- 129. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 8: Análisis y Diseño - Consideraciones Generales 129 C8.11.8- El incremento en la resistencia al corte permitida por la sección 8.11.8 se justifica por: (1) el comportamiento satisfactorio de construcciones con losas nervadas con resistencias más altas al corte, diseñadas según las anteriores ediciones del ACI 318, que permitían esfuerzos al corte compa- rables, y (2) la redistribución de las sobrecargas locales a los nervios adyacentes. C8.12- Sobrelosas El código no especifica un espesor adicional para superficies de desgaste sujetas a condiciones poco usuales de deterioro. Se deja a discreción del pro- yectista el aumentar el espesor para condiciones poco usuales. Como en las ediciones anteriores, la sobrelosa sólo puede considerarse para propósitos de resistencia si se ha hormigonado monolíticamente con la losa; se permite incluir el sobreespesor en la altura es- tructural si se asegura la acción compuesta de acuer- do con el capítulo 17. 8.11.6.2- La losa debe llevar armadura perpendicu- lar a las nervaduras que cubra lo requerido por flexión, considerando las concentraciones de car- ga, si las hay, pero no menor que el que se estipula en la sección 7.12. 8.11.7- Cuando en la losa se requieran ductos o tu- berías embebidos según lo permitido en la sección 6.3, el espesor en cualquier punto de ésta debe ser al menos 25 mm mayor que la altura total del ducto o tubería. Tales ductos o tuberías no deben reducir significativamente la resistencia del sistema. 8.11.8- En losas nervadas, se permite considerar que la contribución del hormigón al esfuerzo de corte (Vc) es un 10% mayor que lo especificado en el capítulo 11. La resistencia al corte se puede incre- mentar mediante el uso de armadura de corte o incrementando el ancho de los extremos de las ner- vaduras. 8.12- Sobrelosas 8.12.1- El acabado del piso no debe incluirse como parte de un elemento estructural, a menos que sea hormigonado monolíticamente con la losa o se di- señe de acuerdo con los requisitos del capítulo 17. 8.12.2- Se permite que todo acabado de hormigón de un piso pueda considerarse como parte del recu- brimiento requerido, o del espesor total, para efec- to de consideraciones no estructurales.
- 130. CÓDIGO COMENTARIO 130 Todas las sobrelosas pueden considerarse para pro- pósitos no estructurales, tales como recubrimiento para armaduras, protección contra el fuego, etc. Sin embargo, deben tomarse precauciones para asegu- rar que la sobrelosa no se desprenda, provocando una disminución en el recubrimiento. Además, de acuerdo con la sección 7.7, las consideraciones para el desarrollo de la armadura requieren un recubri- miento mínimo de hormigón construido monolíti- camente.
- 131. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 131 9.0- Notación Ag = área total de la sección, mm2. A’s = área de la armadura en compresión, mm2 b = ancho del borde en compresión del ele- mento, mm c = distancia desde la fibra extrema en com- presión al eje neutro, mm d = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el centroide de la armadu- ra en tracción, mm d’ = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el centroide de la armdura en compresión, mm ds = distancia desde la fibra extrema en trac- ción al centroide de la armadura en trac- ción, mm dt = distancia desde la fibra extrema en com- presión al acero extremo en tracción, mm D = cargas permanentes, o esfuerzos internos correspondientes E = carga sísmica, o esfuerzos internos co- rrespondientes Ec = módulo de elasticidad del hormigón, MPa. Véase la sección 8.5.1 fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa fc ' = raíz cuadrada de la resistencia especifi- cada a la compresión del hormigón, MPa fct = resistencia promedio a la tracción por hendimiento del hormigón con agrega- do liviano fr = módulo de rotura del hormigón, MPa fy = tensión de fluencia especificada de la ar- madura no pretensada, MPa F = cargas debidas al peso y presiones de flui- dos con densidades bien definidas y al- C9.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismo símbolos. CAPÍTULO 9 REQUISITOS DE RESISTENCIA Y SERVICIALIDAD
- 132. CÓDIGO COMENTARIO 132 turas máximas controlables, o esfuerzos internos correspondientes. h = altura total de un elemento, mm. H = cargas debidas al peso y presión del sue- lo, del agua en el suelo, u otros materia- les, o esfuerzos internos correspondien- tes Icr = momento de inercia de la sección fisurada transformada a hormigón, mm4 Ie = momento de inercia efectivo para el cál- culo de las deformaciones,mm4 Ig = momento de inercia de la sección bruta del elemento con respecto al eje centroi- dal, sin tomar en consideración la arma- dura, mm4 l = luz de la viga o losa en una dirección se- gún se define en la sección 8.7; proyec- ción libre del voladizo, mm ln = luz libre del lado mayor de losas arma- das en dos direcciones, medida cara a cara de los apoyos en losas sin vigas, y cara a cara de vigas u otro tipo de apo- yos en otros casos, mm L = sobrecargas, o esfuerzos internos corres- pondientes Ma = momento máximo en un elemento para la etapa en que se calcula su deforma- ción, Nmm Mcr = momento de fisuración. Véase la sec- ción 9.5.2.3, Nmm Pb = resistencia nominal a carga axial en con- dición de deformación balanceada. Véa- se la sección 10.3.2, N Pn = resistencia nominal a carga axial para una excentricidad dada, N T = efectos acumulados de temperatura, fluen- cia lenta, retracción, asentamiento diferen- cial,yhormigónderetraccióncompensada U = resistencia requerida para resistir las car- gas mayoradas o los esfuerzos internos correspondientes wc = densidad del hormigón, kg/m3 W = carga por viento, o esfuerzos internos
- 133. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 133 correspondientes yt = distancia desde el eje centroidal de la sección bruta a la fibra extrema en trac- ción, sin tomar en consideración la ar- madura, mm α = razón entre la rigidez a la flexión de la sección de una viga y la rigidez a la flexión de una franja de losa limitada la- teralmente por los ejes de las losas adya- centes (si las hay) a cada lado de la viga. Véase el capítulo 13 αm = valor promedio de α para todas las vigas en los bordes de una losa β = razón de luces libres, larga a corta, de una losa en dos direcciones εt = deformación neta de tracción en el acero extremo en tracción, para la resistencia nominal λ = factor para deformaciones adicional a largo plazo como se define en la sección 9.5.2.5 ξ = factor que depende del tiempo para car- gas sostenidas. Véase la sección 9.5.2.5 ρ = cuantía de la armadura no pretensada de tracción, As/bd ρ’ = cuantía de la armadura no pretensada de compresión, A’s/bd ρb = cuantía de armadura que produce condi- ciones de deformación balanceada. Véa- se sección B.10.3.2 φ = factor de reducción de resistencia. Véa- se la sección 9.3. 9.1- Generalidades 9.1.1- Las estructuras y los elementos estructurales deben ser diseñados para que tengan en cualquier sección una resistencia de diseño al menos igual a la resistencia requerida, calculada esta última para las cargas y fuerzas mayoradas en las condiciones establecidas en este código. La definición de deformación neta de tracción de la sección 2.1 excluye las deformaciones debidas al pretensado efectivo, fluencia lenta, retracción y temperatura. C9.1- Generalidades C9.1.1- El capítulo 9 define la resistencia básica y las condiciones de serviciabilidad para dimensionar los elementos de hormigón armado.
- 134. CÓDIGO COMENTARIO 134 9.1.2- Los elementos también deben cumplir con todos los demás requisitos de este código para ga- rantizar un comportamiento adecuado en los nive- les de carga de servicio. El requisito básico para el diseño por resistencia se puede expresar como sigue: Resistencia de diseño ≥ Resistencia requerida φ(Resistencia nominal) ≥ U En el procedimiento de diseño por resistencia, el margen de seguridad se proporciona multiplicando la carga de servicio por un factor de carga y la re- sistencia nominal por un factor de reducción como se describe a continuación: 1.- La “resistencia requerida” U se calcula multi- plicando las cargas de servicio por los factores de carga. De esta manera, por ejemplo, el momento mayorado Mu, o la “resistencia requerida para mo- mento “ para carga permanente y para sobrecarga se calcula como: U D L = + 1 4 1 7 . . o M M M u d = + 1 4 1 7 . . l donde Md y Ml son los momentos debidos a las cargas permanentes y sobrecargas de servicio. En el comentario a la sección 9.2 se describe con ma- yor amplitud la resistencia requerida. En el Capí- tulo 2 de los Comentarios se da la definición y la notación de la resistencia requerida. 2.- La “resistencia de diseño” de un elemento es- tructural se calcula multiplicando la “resistencia nominal” por un factor de reducción de resisten- cia φ menor que uno. El factor de reducción de resistencia toma en cuenta las incertidumbres en los cálculos de diseño y la importancia relativa de diversos tipos de elementos. Este factor refleja también las variaciones en la resistencia del ma- terial, la mano de obra y las dimensiones, las cua- les pueden combinarse y tener como resultado una reducción de la resistencia. La “resistencia nomi- nal” se calcula de acuerdo con los procedimientos
- 135. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 135 9.2.- Resistencia requerida 9.2.1- La resistencia requerida U, que debe resistir la carga permanente D y la sobrecarga L, debe ser por lo menos igual a: U = 1.4D + 1.7L (9-1) del código, suponiendo que el elemento tendrá las dimensiones exactas y las propiedades de los ma- teriales utilizadas en los cálculos.9.1 Por ejemplo, la resistencia de diseño a la flexión de una sección transversal (sin armadura en compresión) puede expresarse como: φMn = φ As fy d − a 2 En el comentario a la sección 9.3 se describen con mayor amplitud la resistencia de diseño y el factor de reducción de resistencia φ. Combinando estas dos disposiciones de seguridad, el requisito básico para el diseño de la sección trans- versal de una viga se puede establecer como: Resistencia de diseño ≥ Resistencia requerida φMn ≥ Mu φ As fy d − a 2 ≥ 1.4Md +1.7Ml Todas las notaciones con el subíndice u, tales como Mu, Pu, Vu solamente se refieren a los valores de resistencia requeridos. Los valores de la resisten- cia de diseño se denominan como φ veces la resis- tencia nominal, tales como φMn,φ Pn y φVn. C9.2- Resistencia requerida La resistencia requerida U se expresa en términos de cargas mayoradas o de las fuerzas y momentos internos correspondientes. Las cargas mayoradas son las cargas especificadas en la ordenanza gene- ral de construcción multiplicadas por los factores de carga apropiados.
- 136. CÓDIGO COMENTARIO 136 9.2.2- Si en el diseño se incluye la resistencia a los efectos estructurales de una carga especificada de viento, W, debe investigarse las siguientes combi- naciones de D, L y W para determinar la mayor re- sistencia requerida U: U = 0.75 (1.4D + 1.7 L + 1.7W) (9-2) donde las combinaciones de carga deben incluir tanto el valor total, como el valor cero de L para determinar la condición más crítica y U = 0.9D + 1.3W (9-3) pero en ninguna combinación de D, L y W, la resis- tencia requerida U debe ser menor que la requerida por la ecuación (9-1). El factor asignado a cada carga está influenciado por el grado de precisión con el cual normalmente se pue- de calcular la carga y con las variaciones esperables para dicha carga durante la vida de la estructura. Por esta razón, a las cargas permanentes que se determi- nan con mayor precisión y son menos variables se les asigna un factor de carga más bajo que a las sobrecar- gas. Los factores de carga también toman en cuenta la variabilidad del análisis estructural al calcular los esfuerzos de corte y momentos. El código proporciona factores de carga para combi- naciones específicas de carga. En cierta medida, se toma en consideración la probabilidad de la ocurren- cia simultánea al asignar factores a las combinacio- nes de carga. Aunque las combinaciones de cargas más usuales están incluidas, el proyectista no debe suponer que estén cubiertos todos los casos. Debedarseladebidaconsideraciónalsignoenladeter- minación de U para las combinaciones de carga, dado que un tipo de carga puede producir efectos en sentido opuesto al de los producidos por otro tipo. Las combi- naciones de carga con 0.9D están específicamente in- cluidas para el caso en el cual una carga permanente reduce los efectos de las otras. Esta condición de car- ga puede ser crítica también para columnas contro- ladas por tracción. En dicho caso, una reducción de la carga axial y un incremento del momento puede producir una combinación de carga más crítica. Deben tomarse en consideración las diversas combi- naciones de carga a fin de determinar la condición de diseño más crítica. Esto resulta particularmente cier- to cuando la resistencia depende de más de un efecto de carga, tal como la resistencia a la flexión y la carga axial combinadas, o la resistencia al esfuerzo de corte en elementos con carga axial. Si algunas circunstancias especiales requieren ma- yor confiabilidad de la resistencia de algún elemento en particular, distinta de aquella que se encuentra en la práctica acostumbrada, puede resultar apro-
- 137. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 137 9.2.3- Si se incluye en el diseño la resistencia a car- gas o fuerzas especificadas de sismo, E, deben apli- carse las combinaciones de carga de la sección 9.2.2, excepto que 1.1E debe sustituir a W. 9.2.4- Si se va a incluir en el diseño la resistencia al empuje lateral del terreno, H, la resistencia U debe ser por lo menos igual a: U = 1.4D + 1.7L + 1.7H (9-4) excepto que en donde D o L reduzcan el efecto de H, 0.9D debe sustituir a 1.4D y el valor cero de L se debe utilizar para determinar la mayor resisten- cia requerida U. En ninguna combinación de D, L o H la resistencia requerida U será menor que la requerida por la ecuación (9-1). 9.2.5- Cuando se incluye en el diseño la resistencia a cargas debidas a peso y presión de líquidos con densidades bien definidas y alturas máximas con- troladas, F, dichas cargas deben tener un factor de mayoración 1.4, que debe añadirse a todas las com- binaciones de carga que incluyan la sobrecarga. piada para dichos elementos una disminución en los factores de reducción de la resistencia φ o un aumento en los factores de carga U. C9.2.3- Cuando deban considerarse los efectos de un sismo. Las ecuaciones (9-2) y (9-3) quedan : U D L E = + + 1 05 1 28 1 40 . . . y U D E = + 0 9 1 43 . . La combinación de cargas para los casos que inclu- yan el efecto sísmico debe hacerse según lo especi- fica la norma NCh 433 Of 96. Las combinaciones de carga anteriores conside- ran fuerzas sísmicas de servicio. En muchos de los códigos modelo y normas actualmente se es- pecifican fuerzas sísmicas últimas. Las fuerzas sísmicas últimas no deben ser usadas en las com- binaciones anteriores. C9.2.4- Cuando se incluyan en el diseño las cargas laterales, H, debidas al empuje del terreno, a la pre- sión de agua freática, o a la presión debida a mate- riales granulares, las ecuaciones de resistencia re- querida se convierten en: U D L H = + + 1 4 1 7 1 7 . . . y cuando D o L reducen el efecto de H U D H = + 0 9 1 7 . . pero para cualquier combinación de D, L o H U D L = + 1 4 1 7 . . C9.2.5- Esta sección aborda la necesidad de consi- derar específicamente las cargas debidas a pesos o presiones de líquidos. Proporciona un factor de carga para aquellas cargas con densidades bien de- finidas y alturas máximas controlables, equivalen- tes a las empleadas para cargas muertas. Estos fac-
- 138. CÓDIGO COMENTARIO 138 9.2.6- Si en el diseño se toma en cuenta la resisten- cia a los efectos de impacto, éstos deben incluirse en la sobrecarga L. 9.2.7- Cuando los efectos estructurales T de los asentamientos diferenciales, la fluencia lenta, la re- tracción, la expansión de hormigones de retracción compensada o los cambios de temperatura sean sig- nificativos en el diseño, la resistencia requerida U debe ser por lo menos igual a: U = 0.75(1.4D + 1.4T+ 1.7L) (9-5) perolaresistenciarequeridaUnodebesermenorque: U = 1.4(D + T) (9-6) tores reducidos no son apropiados cuando existe considerable incertidumbre en las presiones, como en el caso de presiones de aguas subterráneas o in- certidumbre respecto a la profundidad máxima de líquido, como en el caso de empozamiento de agua. Véase la exposición sobre empozamiento en la sec- ción 8.2 de los Comentarios. Para presiones de fluidos bien definidas, las ecuaciones de resistencia requeridas son: U D L F = + + 1 4 1 7 1 4 . . . y cuando D o L reduce el efecto de F U D F = + 0 9 1 4 . . pero para cualquier combinación de D, L o F U D L = + 1 4 1 7 . . C9.2.6- Cuando la carga viva se aplique rápidamen- te, como puede ser el caso de edificios para esta- cionamiento, embarcaderos de carga, pisos de bo- degas, cabinas de elevadores, etc., deben conside- rarse los efectos de impacto. En todas las ecuaciones debe sustituirse L por (L + impacto), cuando el impacto deba considerarse. C9.2.7- El diseñador debiera considerar los efectos de asentamientos diferenciales, fluencia lenta, retracción, temperatura y hormigones de retracción compensada. El término “estimación realista” se utiliza para indicar que deben usarse los valores más probables y no los valores del límite superior de las variables. La ecuación (9-6) está para prevenir un diseño para la carga U = 0.75(1.4D +1.4T +1.7L)
- 139. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 139 Las estimaciones de los asentamientos diferencia- les, la fluencia lenta, la retracción, la expansión de hormigones de retracción compensada o los cam- bios de temperatura deben basarse en una determi- nación realista de tales efectos que ocurren durante el servicio de la estructura. 9.2.8 – Factores de Carga – Para el diseño de zonas de anclaje de postensado debe usarse un fac- tor 1.2 para la fuerza máxima del gato en el cable. 9.3- Resistencia de diseño 9.3.1- La resistencia de diseño proporcionada por un elemento, sus conexiones con otros elementos, así como sus secciones transversales, en términos de flexión, carga axial, corte y torsión, deben to- marse como la resistencia nominal calculada de acuerdo con los requisitos y suposiciones de este código, multiplicada por los factores φ de reduc- ción de resistencia de secciones 9.3.2 y 9.3.4. que puede aproximarse a U = 1.05(D + T) cuando la sobrecarga es insignificante. C9.2.8 – El factor de carga 1.2 aplicado a la máxi- ma tensión del gato en el cable da por resultado una carga de diseño aproximadamente un 113% de la tensión especificada de fluencia del cable, pero no mayor a un 96% de la resistencia nominal últi- ma del cable. Esto se compara bien con la máxima fuerza que se puede obtener en el gato, la cual está limitada por el factor de eficiencia del anclaje. C9.3- Resistencia de diseño C9.3.1- El término “resistencia de diseño” de un ele- mento es la resistencia nominal calculada de acuer- do con las disposiciones y suposiciones establecidas en el ACI 318, multiplicada por un factor de reduc- ción de resistencia φ que siempre es menor que uno. Los propósitos del factor de reducción de resistencia φ son: (1) Tomar en consideración la probabilidad de la presencia de elementos con una menor resistencia, debida a variación en la resistencia de los materiales y en las dimensiones. (2) Tomar en consideración las inexactitudes de las ecuaciones de diseño. (3) Refle- jar el grado de ductilidad y la confiabilidad requerida para el elemento bajo los efectos de la carga sujeta a consideración y, (4) Reflejar la importancia del ele- mento en la estructura.9.2, 9.3.. Por ejemplo, se utiliza un φ más bajo para columnas que para vigas, pues las columnas generalmente tienen menor ductilidad, son más sensibles a las variaciones de resistencia del hor- migón y por lo general, soportan áreas de carga ma- yores que las vigas. Además, a las columnas con armadura en zuncho se les concede un φ más alto que las columnas con amarras, puesto que poseen mayor ductilidad o tenacidad.
- 140. CÓDIGO COMENTARIO 140 C9.3.1.1- ElApéndice C ha sido incluido para faci- litar los cálculos de edificios con una parte impor- tante de su estructura formada por elementos dife- rentes al hormigón. Si se usan los factores de re- ducción de la resistencia del Apéndice C para los elementos de hormigón, las resistencias requeridas deben ser determinadas usando las combinaciones de factores de carga de la sección 2.3 del ASCE 7. C9.3.2.1- En la aplicación de las secciones 9.3.2.1 y 9.3.2.2, la tracción y compresión axial a considerar son aquellas causadas por las fuer- zas externas. No se incluyen los efectos de las fuerzas de pretensado. C9.3.2.2- Para elementos sujetos a carga axial con flexión, se determinan las resistencias de diseño multiplicando tanto Pn como Mn por un único valor apropiado de φ. Para elementos sujetos a flexión y cargas relativamente pequeñas de compresión axial, la falla se inicia por fluencia de la armadura de trac- ción y tiene lugar de manera cada vez más dúctil conforme decrece la razón entre carga axial y mo- mento. De manera simultánea también disminuye la variabilidad de la resistencia. Por consiguiente, para cargas axiales pequeñas resulta razonable per- mitir un incremento de φ desde el valor para ele- mentos en compresión hasta el valor 0.90 permiti- do para flexión a medida disminuye la resistencia de diseño a carga axial φ Pn de un valor especifica- do a cero. Para elementos que cumplan las limitaciones espe- cificadas para (h-d’-ds)/h y fy la transición se ini- cia en la resistencia de diseño a carga axial, φPn, de 0 10 . ' f A c g. Para otras condiciones, debe calcular- se Pb para determinar el valor superior de la resis- tencia de diseño a carga axial φPn (el más pequeño entre 0 10 . ' f A c g y φPb) bajo el cual se puede reali- zar un incremento de φ. 9.3.1.1- Si la estructura incluye elementos princi- pales de otros materiales, dimensionados para sa- tisfacer las combinaciones de factores de carga de la sección 2.3 del ASCE 7, se permite que los ele- mentos de hormigón sean dimensionados usando los coeficientes de reducción de la resistencia φ lis- tados en elApéndice C y las combinaciones de fac- tores de carga de ASCE 7. 9.3.2- El factor de reducción de resistencia,φ , debe ser el siguiente: 9.3.2.1- Flexión sin carga axial......... 0.90 9.3.2.2- Carga axial y carga axial con flexión. (Para carga axial con flexión, tanto la resistencia nomi- nal a carga axial como a momento deben multipli- carse por un valor único apropiado de φ) excepto que para valores bajos de compresión axial, se permite que φ se incremente de acuerdo con lo siguiente: Para elementos en los cuales fy no exceda de 420 MPa con armadura simétrica y (h-d’-ds)/h no me- nor de 0.70, se permite que φ aumente linealmente hasta 0.90, a medida que φPn disminuye desde 0.10 f’cAg hasta cero. (a) Tracción axial y tracción axial con flexión ................. (b) Compresión axial y flexo- compresión: Elementos con zunchos según la sección 10.9.3....... Otros elementos armados ... ............... 0.90 ............... 0.75 ............... 0.70
- 141. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 141 Para otros elementos armados, puede incrementarse linealmentea0.90amedidaqueφPn disminuyedesde 0.10 f’c Ag ó φPb, el que sea menor, hasta cero. 9.3.2.3- Corte y torsión ............................ 0.85 9.3.2.4- Aplastamiento en el hormigón (excepto para anclaje de postensado)....... 0.70 9.3.2.5- Zonas de anclaje de postensado.........................................0.85 9.3.3- Las longitudes de desarrollo especificadas en el capítulo 12 no requieren de un factor φ. 9.3.4 – En estructuras que resisten los efectos sísmicos por medio de marcos especiales resisten- tes a momento o por medio de muros especiales de hormigón armado, el factor de reducción de la re- sistencia, φ , debe modificarse como sigue: (a) El factor de reducción de la resistencia para corte debe ser 0.60 para cualquier elemento es- tructural que se diseñe para tomar los efectos sísmicos si su resistencia nominal a corte es me- nor que el corte correspondiente al desarrollo de la resistencia nominal a flexión del elemento. La resistencia nominal a flexión debe determinarse considerando las cargas axiales mayoradas más críticas, incluyendo los efectos sísmicos; (b) El factor de reducción de la resistencia para corte en diafragmas no debe exceder el mínimo factor de reducción de la resistencia para corte usado para los elementos verticales del sistema primario resistente a fuerzas laterales; (c) El factor de reducción de la resistencia para corte en nudos y vigas de acoplamiento armadas en forma diagonal debe ser 0.85. El factor φ para aplastamiento del hormigón de esta sección no se aplica en el caso de las placas de an- claje de postesado. (Véase el comentario a la sec- ción 18.13.) C9.3.2.5 – el factor φ igual a 0.85 refleja la am- plia dispersión de resultados experimentales so- bre zonas de anclaje. Dado que la sección 18.13.4.2 limita la resistencia nominal a compresión del hormigón no confinado en la zona general a 0.7λf’ci , la resistencia efectiva de diseño para hor- migón no confinado es 0.85 x 0.7λf’ci ≈ 0.6λf’ci C9.3.4- Los factores de reducción de resistencia en 9.3.4 tienen la intención de compensar las inexactitu- des en la estimación de la resistencia de los elementos estructurales en los edificios. Se basan principalmen- te en la experiencia con una carga aplicada constante o con un incremento continuo. Para construcciones en regiones de alto riesgo sísmico, algunos de los fac- tores de reducción de resistencia se han modificado en 9.3.4 para tomar en cuenta los efectos de inversio- nes de desplazamientos en el rango no lineal de res- puesta. La sección 9.3.4.(a) se refiere a elementos frágiles tales como muros de poca altura o porciones de muros entre aberturas con proporciones tales, que no resulta práctico reforzarlos con el objeto de ele- var su resistencia nominal al corte por encima del corte correspondiente a la resistencia nominal por flexión para las condiciones de carga correspondien- tes. Los muros estructurales cortos eran los elementos verticales primarios del sistema resistente a fuer- zas laterales en muchos de las estructuras de esta- cionamiento que sufrieron daño durante el terremoto
- 142. CÓDIGO COMENTARIO 142 9.3.5- Los factores de reducción de la resistencia φ para flexión, compresión, corte y aplastamiento en hormigón estructural simple de acuerdo al Capítu- lo 22 deben ser 0.65 9.4- Resistencia de diseño para la armadura Los diseños no deben basarse en una tensión de fluencia de la armadura fy que exceda de 560 MPa, excepto para cables de pretensado. de Northridge el año 1994. La sección 9.3.4(b) re- quiere que el factor de reducción de la resistencia para corte en diafragmas sea 0.60 en el caso en que dicho factor de reducción sea 0.60 para los muros. C9.3.5- Los factores de reducción de la resistencia φparahormigónestructuralsimplesehanhechoigua- les para todas las condiciones de carga. Dado que tanto la resistencia a tracción por flexión como la resistencia al corte para el hormigón simple depen- den de las características de resistencia a tracción del hormigón, sin una reserva de resistencia o ducti- lidad por la ausencia de armadura, se ha considerado apropiado usar factores de reducción de la resisten- cia iguales tanto para flexión como para corte. C9.4- Resistencia de diseño para la armadura Además del límite superior de 560 Mpa para la ten- sión de fluencia de la armadura no pretensada, exis- ten limitaciones sobre la tensión de fluencia en otras secciones de este código. En las secciones 11.5.2, 11.6.3.4, y 11.7.6, el máxi- mo fy que se puede utilizar para el diseño de la ar- madura por corte y torsión es de 420 Mpa, excepto que puede usarse un fy de 560 Mpa para armadura al corte que cumpla con los requisitos de ASTM A 497. En las secciones 19.3.2 y 21.2.5: el máximo fy es- pecificado es de 420 MPa para cáscaras, placas ple- gadas y estructuras que se rigen por las disposicio- nes sísmicas especiales del capítulo 21. Las disposiciones para la deformación de la sec- ción 9.5 y las limitaciones acerca de la distribución de la armadura de flexión de la sección 10.6 se vuel- ven más críticas conforme aumenta fy.
- 143. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 143 9.5- Control de deformaciones 9.5.1- Los elementos de hormigón armado sujetos a flexión deben diseñarse para tener una rigidez adecuada a fin de limitar cualquier deformación que pudiese afectar adversamente la resistencia o la condición de servicio de una estructura. 9.5.2- Elementos armados en una dirección (no pretensados) 9.5.2.1- Las alturas o espesores mínimo estableci- dos en la tabla 9.5 (a) deben aplicarse a los elementos enunadirecciónquenosoportenoesténligadosadivi- siones u otro tipo de elementos susceptibles de dañarse por grandes deformaciones, a menos que el cálculo de las deformaciones indique que se puede utilizar un es- pesor menor sin provocar efectos adverso. C9.5- Control de deformaciones9.4 C9.5.1- Las disposiciones de la sección 9.5 única- mente se ocupan de las deformaciones que puedan ocurrir a los niveles de carga de servicio. Cuando se calculen deformaciones a largo plazo, únicamente debe considerarse la carga permanente y la porción de la sobrecarga que actuan en forma permanente. Se dan dos métodos para controlar las deformacio- nes. Para vigas no pretensadas y losas en una direc- ción, y para elementos compuestos se deben seguir las disposiciones de altura o espesor total mínimo, según la tabla 9.5(a) y satisfacer los requisitos del código para elementos que no soporten ni estén liga- dos a muros divisorios u otros elementos suscepti- bles de sufrir daños por grandes deformaciones. Para elementos no pretensados en dos direcciones la altu- ra mínima requerida en las secciones 9.5.3.1, 9.5.3.2 y 9.5.3.3 satisface los requisitos del código. Para elementos no pretensados que no cumplan con estos requisitos de altura o espesor mínimo o que soporten o estén ligados a muros divisorios, u otros elementos susceptibles de sufrir daños por grandes deformaciones y para todos los elementos de hor- migón pretensado sujetos a flexión, las deforma- ciones deben calcularse mediante los procedimien- tos descritos o referidos en las secciones adecua- das de la norma y deben limitarse a los valores de la tabla 9.5(b). C9.5.2- Elementos armados en una dirección (no pretensados) C9.5.2.1- Las alturas o espesores mínimos de la tabla 9.5(a) son aplicables para vigas y losas no pre- tensadas en una dirección (sección 9.5.2) y para ele- mentos compuestos (sección 9.5.5). Los valores de altura o espesor mínimo solamente se aplican a ele- mentos que no soportan ni están ligados a muros divi- sorios u otros elementos susceptibles de ser dañados por las deformaciones.
- 144. CÓDIGO COMENTARIO 144 Los valores de altura o espesor mínimo deben modificarse si se utilizan hormigones que no sean de peso normal y armadura con una tensión de fluencia de 420 MPa. Las notas de la tabla son esenciales para elementos de hormigón armado construidos con hor- migón liviano estructural y/o con armadura que tenga una tensión de fluencia distinta de 420 MPa. Si se dan ambas condiciones, deben aplicarse las correc- ciones (a) y (b) indicadas a los pies de la tabla. La modificación para hormigón liviano de la nota (a) se basa en el estudio de los resultados y análisis de la referencia 9.5. No se dan correcciones para hormigón cuya densidad esté entre 1 900 kg/m3 y 2 300 kg/m3, puesto que el factor de corrección debe estar próximo a la unidad en este rango. La modificación por tensión de fluencia en la nota (b) es aproximada, pero debe producir resultados conser- vadores para los tipos de elementos considerados en la tabla, para los porcentajes típicos de armadura y para valores de fy entre 280 y 560 MPa. Los límites indicados en la tabla 9.5(a) pueden ser insuficientes para el control de deformaciones, es- pecialmente en el caso de voladizos * La luz l está en mm. Los valores dados en esta tabla se deben usar directamente en ele- mentos de hormigón de peso normal (wc = 2 400 kg/m3) y refuerzo grado 420 MPa. Para otras condiciones, los valores deben modificarse como sigue: (a) Para hormigón liviano estructural de peso unitario dentro del rango de 1 500 a 2 000 kg/m3, los valores de la tabla deben multiplicarse por (1.65 - 0.0003 wc), pero no menos de 1.09, donde wc es la densidad en kg/m3. (b) Para otros valores de fy distintos de 420 MPa, los valores de esta tabla deben multiplicarse por (0.4+fy/700). l 20 Espesor Mínimo, h Simplemen- te apoyados Con un extremo continuo Ambos extremos continuos En voladizo Elementos Elementos que no soporten o estén ligados a divisiones u otro tipo de elementos susceptibles de dañarse por grandes deformaciones. Losas macizas en una dirección Vigas o losas nervadas en una dirección 24 28 10 16 18.5 21 8 l l l l l l l TABLA 9.5 (a). Alturas o espesores mínimos de vigas no pretensadas o losas armadas en una dirección a menos que se calculen las deformaciones*.
- 145. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 145 9.5.2.2-Cuandosecalculelasdeformaciones,aqué- llasqueocurraninmediatamenteporlaaplicacióndela carga deben calcularse mediante los métodos o fórmu- las usuales para las deformaciones elásticas, tomando en consideración los efectos de la fisuración y de la armadura en la rigidez del elemento. 9.5.2.3- A menos que los valores de rigidez se obtengan mediante un análisis más completo, las deformaciones inmediatas deben calcularse toman- do el módulo de elasticidad del hormigón, Ec, que se especifica en la sección 8.5.1 (para hormigón de peso normal o liviano) y el momento de inercia efec- tivo debe tomarse como se indica a continuación, pero no debe ser mayor que Ig. (9-7) donde (9-8) y para hormigón de peso normal, (9-9) Cuando se use hormigón con agregado liviano, debe aplicarse alguna de las modificaciones siguientes: (a) Cuando el valor de fct esté especificado y la dosificación del hormigón esté de acuerdo con la sección 5.2, fr debe modificarse sus- tituyendo fc ' por 1.8 fct , pero el valor de 1.8 fct usado no debe exceder de fc ' . (b) Cuando no se especifique fct , fr debe multi- plicarse por 0.75 para hormigón liviano en todos sus componentes, y por 0.85 para hor- migón liviano con arena de peso normal. Se permite interpolar linealmente si se usa una sustitución parcial de la arena. C9.5.2.2- Para el cálculo de las deformaciones inmediatas de elementos prismáticos no fisurados puedenutilizarselosmétodosofórmulasusualespara las deformaciones elásticas, con un valor constante de E I c g en toda la longitud de la viga. Sin embargo, si el elemento está fisurado en una o más secciones, o si su altura varía a lo largo del vano, resulta nece- sario realizar un cálculo más exacto. C9.5.2.3- El procedimiento del momento efec- tivo de inercia, descrito en el código y en la refe- rencia 9.6, se seleccionó considerando que es sufi- cientemente preciso para emplearse en el control de deformaciones.9.7-9.9 El Ie efectivo se desarro- lló para proporcionar una transición entre los lími- tes superior e inferior de I e I g cr, como función de la relación Mcr/Ma. En la mayoría de los casos prácticos, Ie será menor que Ig. Ie = Mcr Ma 3 Ig + 1− Mcr Ma 3 Icr fr = 0.7 fc ' Mcr = fr Ig yt fr fr fc ’ fc ’ fc ’
- 146. CÓDIGO COMENTARIO 146 9.5.2.4- Para elementos continuos se permite tomar el momento efectivo de inercia como el promedio de los valoresobtenidosdelaecuación(9-7)paralasseccio- nes críticas de momento positivo y negativo. Para elementos prismáticos, se permite tomar el momento efectivo de inercia como el valor obtenido de la ecua- ción (9-7) en la mitad de la luz para tramos simples y continuos, y en el punto de apoyo para voladizos. 9.5.2.5- A menos que los valores se obtengan me- diante un análisis más completo, la deformación adicional a largo plazo, resultante de la fluencia lenta y retracción de elementos en flexión (hormigón normal o liviano), debe determinarse multiplican- do la deformación inmediata causada por la carga permanente por el factor (9-10) donde ρ’ será el valor en la mitad de la luz para tramos simples y continuos y en el punto de apoyo para voladizos. El factor ξ dependiente del tiem- po, para cargas sostenidas, puede tomarse igual a: 5 años o más......................................... 2.0 12 meses............................................... 1.4 6 meses................................................. 1.2 3 meses................................................. 1.0 C9.5.2.4- Para elementos continuos, el procedimiento del código sugiere el promedio simple de valores de Ie para las secciones de momentos positivos y negativo. Elempleodelaspropiedadesdelasecciónalcentrodel vano para elementos prismáticos continuos, es consi- derado satisfactorio en cálculos aproximados, princi- palmente porque la rigidez al centro del vano (incluyendo el efecto del agrietamiento) tiene efecto dominante sobre las deformaciones como lo muestra el Comité ACI 4359.10, 9.11 y la SP-43.9.4 C9.5.2.5- La retracción y la fluencia lenta debidas a las cargas mantenidas en el tiempo provocan mayo- res “deformaciones de largo plazo” a las que ocu- rren cuando las cargas se aplican por primera vez en la estructura. Estas deformaciones están influidas por: la temperatura, la humedad, las condiciones de curado, la edad en el momento de la carga, la canti- dad de armadura de compresión, la magnitud de la carga mantenida y otros factores. La expresión dada en esta sección se considera satisfactoria para usarse con los procedimientos del código para calcular de- formaciones inmediatas, y con los límites dados en la tabla 9.5(b)9.12. Debe hacerse notar que la defor- mación calculada de acuerdo con esta sección es la deformación adicional a largo plazo, debida a la car- ga permanente y a la porción de la sobrecarga man- tenida durante un período suficiente para provocar deformaciones significativas dependientes del tiem- po. La ecuación(9-10)se desarrollóenla referencia 9.13. En la ecuación (9-10) el multiplicador de ξ toma en cuenta el efecto de la armadura de compresión para reducir las deformaciones de largo plazo. ξ=2.0 re- presenta un factor nominal dependiente del tiempo para 5 años de duración de la carga. Para períodos de carga de menos de 5 años puede emplearse la cur- va en la figura C 9.5.2.5 para calcular valores de ξ. Cuando se desea considerar por separado fluencia lenta y retracción, pueden aplicarse las ecuaciones aproximadas que se proporcionan en las referen- cias 9.6, 9.7, 9.13 y 9.14. λ = ξ 1+ 50ρ'
- 147. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 147 En el caso de losas, el factor ξ para deformaciones de largo plazo debe tomarse igual a 3. C9.5.2.6- Debe observarse que las limitaciones da- das en esta tabla se relacionan únicamente con ele- mentos no estructurales apoyados o ligados. Para aquellas estructuras en las que los elementos es- ξ TABLA 9.5 (b). Deformación máxima admisible de cálculo Azoteas planas que no soporten ni estén ligadas a elementos no estructurales susceptibles de sufrir daños por grandes deformaciones. Entrepisosquenosoportenniesténligados a elementos no estructurales susceptibles desufrirdañosporgrandesdeformaciones. Sistema de entrepiso o azotea que soporte o esté ligado a elementos no estructurales susceptibles de sufrir daños por grandes deformaciones. Sistema de entrepiso o azotea que soporte o esté ligado a elementos no estructurales nosusceptiblesdesufrirdañosporgrandes deformaciones. Deformación inmediata debida a la sobrecarga, L Deformación inmediata debida a la sobrecarga, L La parte de la deformación total que ocurre después de la unión de los elementos no estructurales (la suma de la deformación a largo plazo debida a todas las cargas permanentes, y la deformación inmediata debida a cualquier sobrecarga adicional) + l 180 l 360 l 480 l 240 * § 9.5.2.6- La deformación calculada de acuerdo con las secciones 9.5.2.2 a la 9.5.2.5 no debe exceder los límites establecidos en la tabla 9.5 (b). Tipo de elemento Deformación considerada Límite de deformación * Este límite no tiene por objeto constituirse en un resguardo contra el estancamiento de aguas. Este último se debe verificar mediante cálculos de deformaciones adecuados, incluyendo las deformaciones debidas al agua estancada, y considerando los efectos a largo plazo de todas la cargas permanentes, la contraflecha, las tolerancias de construcción y la confiabilidad en las medidas tomadas para el drenaje. + Este límite se puede exceder si se toman medidas adecuadas para prevenir daños en elementos apoyados o unidos. Las deformaciones a largo plazo deben determinarse de acuerdo con la sección 9.5.2.5 o la 9.5.4.2, pero se pueden reducir en la cantidad de deformación calculada que ocurra antes de unir los elementos no estructurales. Esta cantidad se determina basándose en datos de ingeniería aceptables correspondiente a las características tiempo-deformación de elementos similares a los que se están considerando. § Pero no mayor que la tolerancia establecida para los elementos no estructurales. Este límite se puede exceder si se proporciona una contraflecha de modo que la deformación total menos la contraflecha no exceda dicho límite. Fig. C 9.5.2.5 Factores para las deformaciones a largo plazo.
- 148. CÓDIGO COMENTARIO 148 9.5.3- Elementos armados en dos direccio- nes (no pretensados) 9.5.3.1- La sección 9.5.3 tiene prioridad en rela- ción al espesor mínimo de losas u otros elementos armados en dos sentidos diseñados de acuerdo con las disposiciones del capítulo 13 y que se ajusten a los requisitos de la sección 13.6.1.2. El espesor de las losas sin vigas interiores que se extiendan entre los apoyos en todos sentidos deben satisfacer los requisitos de una de las secciones 9.5.3.2., ó 9.5.3.4. El espesor de las losas con vigas que se extiendan entre los apoyos en todos sentidos deben satisfacer los requisitos de una de las secciones 9.5.3.3 o 9.5.3.4. 9.5.3.2- El espesor mínimo de las losas sin vigas interiores que se extiendan entre los apoyos y que tienen una razón entre lados no mayor que 2, debe estar de acuerdo con lo requerido en la tabla 9.5(c) y no debe ser inferior que los siguientes valores: tructurales son susceptibles de ser afectados por las deformaciones de los elementos a los que están li- gados, de tal manera que afecten adversamente la resistencia de la estructura, estas deformaciones y las fuerzas resultantes deben considerarse explíci- tamente en el análisis y el diseño de las estructuras, como lo dispone la sección 9.5.1. (Referencia 9.9) Cuando se calculen las deformación a largo plazo, puede restarse la parte de la deflexión que ocurre antes de ligar los elementos no estructurales. Al hacer esta corrección puede emplearse la curva de la fig. C 9.5.2.5 para elementos de dimensiones y formas usuales. C9.5.3- Elementos armados en dos direc- ciones (no pretensados) C9.5.3.2- Los límites en la Tabla 9.5(c) son aque- llos que han evolucionado a través de los años en los códigos de construcción. Se supone que las lo- sas que se ajusten a esos límites no han tenido como resultado problemas sistemáticos relacionados con la rigidez para cargas a corto y largo plazo. Natu- ralmente, esta conclusión se aplica únicamente en el dominio de experiencias anteriores en cargas, medio ambiente, materiales, condiciones de borde, y vanos. (a) Losas sin ábacos según se define en la secciones 13.3.7.1 y 13.3.7.2 .................................... (b) Losas con ábacos según se define en las secciones 13.3.7.1. y 13.3.7.2 ................................. 120 mm 100 mm
- 149. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 149 C9.5.3.3- Para losas que tengan una razón entre el lado largo y el lado corto mayor que 2, el uso de las ecuaciones (9-11) y (9-12), que indican el espesor mínimo como porcentaje del largo, pueden condu- cir a resultados poco razonables. Para dichas lo- sas, deben usarse las reglas para losas en una direc- ción de la sección 9.5.2. El requisito en la subsección (a) para αm igual a 0.2 hace posible eliminar la ecuacion (9-13) delACI 318-89. Dicha ecuación daba resultados escencialmente idénticos a los de la tabla 9.5(c), como lo hace la ecuación (9-11) con un valor de αm igual a 0.2. TABLA 9.5 (c). Espesores mínimos de losas sin vigas interiores 280 33 36 36 36 40 40 420 30 33 33 33 36 36 520 28 31 31 31 34 34 * Para valores de tensión de fluencia de la armadura mostrados en la tabla, el espesor mínimo debe obtenerse por interpolación lin- eal. + El ábaco se define en las secciones 13.3.7.1 y 13.3.7.2. Losas con vigas entre las columnas a lo largo de los bordes exteriores. El valor de α para la viga de borde no debe ser menor que 0.8. Con ábacos + Sin ábacos + Tensión de fluencia fy, MPa* Losas exteriores Losas interiores Losas interiores Losas exteriores Sin vigas de borde Con vigas de borde Sin vigas de borde Con vigas de borde ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln ln 9.5.3.3- El espesor mínimo para losas con vigas que se extienden entre los apoyos en todos los lados debe ser: (a) Para αm igual o menor que 0.2, se aplican las disposiciones del párrafo 9.5.3.2. (b) Para αm mayor que 0.2 pero no mayor que 2.0, el espesor no debe ser menor que: h = ln 0.8 + fy 1500 36 + 5β αm − 0.2 ( ) (9-11) pero no menor que 120 mm.
- 150. CÓDIGO COMENTARIO 150 C9.5.3.4-Elcálculodedeformacionesenlosasescom- plicado,aunsuponiendouncomportamienolinealelás- tico. Para el cálculo de las deformaciones inmediatas, puede usarse los valores de Ec e Ie especificados en la sección 9.5.2.39.9. Sin embargo, pueden usarse otros valores para la rigidez EI si generan predicciones de deformaciones que representen razonablemente los re- sultados de ensayos significativos. Dado que la información disponible sobre defor- maciones de largo plazo en losas es muy limitada como para justificar un procedimiento más elabo- rado, se permite usar los factores dados en la sec- ción 9.5.2.5 para calcular las deformaciones adicionales de largo plazo. C9.5.4- Elementos de hormigón pretensado El código requiere que la deformación de cualquier elemento de hormigón pretensado sujeto a flexión se calcule y se compare con los valores admisibles dados en la tabla 9.5(b). (c) Para αm mayor que 2.0, el espesor no debe ser menor que: h = ln 0.8 + fy 1500 36 + 9β (9-12) y no menor que 90 mm. (d) En bordes discontinuos debe disponerse una viga de borde que tenga una relación de ri- gidez no menor de 0.80, o bien aumentarse el espesor mínimo requerido por las ecua- ciones (9-11) ó (9-12), por lo menos un 10% en la losa que tenga un borde discontinuo. 9.5.3.4- Se permite utilizar espesores de losas me- nores que los mínimos requeridos en las secciones 9.5.3.1, 9.5.3.2 y 9.5.3.3 si se demuestra por cálculo que la deformación no excederá los límites estable- cidos en la tabla 9.5 (b). Las deformaciones deben calcularse tomando en cuenta el tamaño y la forma de la losa, las condiciones de apoyo y la naturaleza de las restricciones en los bordes de la losa. El mó- dulo de elasticidad del hormigón Ec debe ser el es- pecificadoenlasección8.5.1. Elmomentodeinercia efectivo debe ser el proporcionado por la ecuación (9-7); se permite emplear otros valores si los resulta- dos del cálculo de la deformación concuerdan razo- nablemente con los resultados de un gran número ensayos. Ladeformaciónadicionalalargoplazodebe calcularse de acuerdo con la sección 9.5.2.5. 9.5.4-Elementos de hormigón pretensado
- 151. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 151 C9.5.4.1- Las deformaciones inmediatas de elemen- tos de hormigón pretensado pueden calcularse por los métodos o fórmulas usuales para deformaciones elás- ticas, utilizando el momento de inercia de la sección total de hormigón (sin fisurar) y el módulo de elastici- dad del hormigón especificado en la sección 8.5.1. Este método puede ser inseguro para elementos que tengan un esfuerzo por tracción en el hormigón relati- vamente alto, tal como el que se permite en la sección 18.4.2(d), y requerir un cálculo de deformaciones ba- sado en la sección agrietada transformada. También se ha demostrado en la referencia 9.15 que el método de Ie puede usarse para calcular defor- maciones en elementos parcialmente pretensados, cargados más allá de la carga de fisuración. En este caso, el momento de agrietamiento debe tomar en cuenta los efectos del pretensado. En la referen- cia 9.15 también se da un método que predice el efecto de la armadura de tracción no pretensada para reducir la contraflecha debida a la fluencia lenta, de forma aproximada a la que se hace mención en las referencias 9.9 y 9.16. C9.5.4.2- El cálculo de las deformaciones a largo plazo de elementos de hormigón pretensado suje- tos a flexión es complicado. Los cálculos deben tomar en consideración no sólo el incremento de las deformaciones debido a los esfuerzos por flexión, sino también las deformaciones adiciona- les a largo plazo que son el resultado del acorta- miento dependiente del tiempo del elemento sujeto a flexión. El hormigón pretensado se acorta más con el tiem- po que otros elementos no pretensados semejantes. Esto se debe a la precompresión en la losa o la viga, la cual produce fluencia lenta axial. Esta fluencia lenta, junto con la retracción del hormigón, tiene como resultado un acortamiento significativo de los elementos sujetos a flexión que continúa durante varios años después de la construcción y debe to- marse en consideración en el diseño. El acortamien- 9.5.4.1- Para elementos en flexión diseñados de acuerdo con el capítulo 18, las deformaciones inme- diatas deben ser calculadas por los métodos o fór- mulas usuales para deformación elástica, y se per- mite utilizar el momento de inercia de la sección to- tal de hormigón para las secciones no fisuradas. 9.5.4.2- La deformación adicional a largo plazo en elementos de hormigón pretensado debe calcularse teniendo en cuenta las tensiones en el hormigón y en el acero bajo carga permanente, e incluyendo los efectos de la fluencia lenta y la retracción del hormigón, así como la relajación del acero.
- 152. CÓDIGO COMENTARIO 152 to tiende a reducir la tensión en los cables de pre- tensado, disminuyendo de esta manera la precom- presión en el elemento y, en consecuencia, produciendo incrementos en las deformaciones a largo plazo. Otro factor que puede ejercer influencia en las de- formaciones a largo plazo de elementos pretensados sujetos a flexión, es el hormigón o albañilería ad- yacente no pretensada en la misma dirección del elemento. Esto puede ser una losa no pretensada en la misma dirección de la viga, adyacente a una viga pretensada o un sistema de losas no pretensado. Puesto que el elemento pretensado tiende a tener mayor retracción y mayor fluencia lenta que el hor- migón adyacente no pretensado, la estructura ten- derá a lograr una compatibilidad de los efectos de acortamiento. Esto da como resultado una reduc- ción de la precompresión en el elemento pretensado, pues el hormigón adyacente absorbe la compresión. La reducción en la precompresión del elemento pretensado puede llevarse a cabo a lo largo de un período de años, y da lugar a deformaciones adi- cionales a largo plazo y a un aumento de esfuerzos en el elemento pretensado. Se puede utilizar cualquier método adecuado para calcular las deformaciones a largo plazo de elemen- tos pretensados, siempre y cuando se tomen en con- sideración todos los efectos. Se puede obtener una guía en la referencias 9.9, 9.12, 9.15, 9.17 y 9.18. 9.5.4.3- La deformación calculada de acuerdo con las secciones 9.5.4.1 y 9.5.4.2 no debe exceder los límites establecidos en la tabla 9.5 (b).
- 153. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 9: Requisitos de resistencia y servicialidad 153 9.5.5- Elementos compuestos 9.5.5.1- Elementos apuntalados Si los elementos compuestos sujetos a flexión se apoyan durante su construcción de tal forma que después de retirar los apoyos temporales la carga permanente es soportada por la sección compuesta total, el elemento compuesto se puede considerar equivalente a un elemento hormigonado monolíti- camente para el cálculo de la deformación. En ele- mentos no pretensados, la parte en compresión del elemento determina si se usan los valores de la ta- bla 9.5 (a) para hormigón liviano o para peso nor- mal. Si se calcula la deformación, debe tomarse en cuenta las curvaturas que resultan de la retracción diferencial de los componentes prefabricados y hormigonados en obra, y los efectos de la fluencia lenta según el eje del elemento de hormigón pre- tensado. 9.5.5.2- Elementos sin apuntalar Si el espesor de un elemento prefabricado no pretensado sujeto a flexión cumple con los requisi- tos de la tabla 9.5 (a), no se requiere calcular la deformación. Si el espesor de un elemento com- puesto no pretensado cumple con los requisitos de la tabla 9.5 (a), no necesita calcularse la deforma- ción que ocurre después de que el elemento se vuel- ve compuesto; sin embargo, la deformación a largo plazo del elemento prefabricado debe investigarse en función de la magnitud y duración de la carga antes del inicio efectivo de la acción compuesta. 9.5.5.3- La deformación calculada de acuerdo con los requisitos de las secciones 9.5.5.1 y 9.5.5.2 no debe exceder de los límites establecidos en la tabla 9.5 (b). C9.5.5- Elementos compuestos Como se han hecho pocas pruebas para estudiar las deformaciones inmediatas y a largo plazo de ele- mentos compuestos, las reglas dadas en la sección 9.5.5.1 y en la 9.5.5.2 se basan en el criterio del Comité ACI 318 y en la experiencia. Si cualquier parte de un elemento compuesto es pretensada, o si el elemento se pretensa después de que se han colocado los componentes, se aplican las disposiciones de la sección 9.5.4 y deben calcu- larse las deformaciones. Para elementos compues- tos no pretensados las deformaciones necesitan calcularse y compararse con los valores límite de la tabla 9.5(b) sólo cuando la altura del elemento o de la parte prefabricada del elemento sea menor que la altura mínima dada en la tabla 9.5(a). En ele- mentos sin apuntalar, la altura correspondiente de- pende de si la deflexión se considera antes o después de lograr una acción compuesta afectiva. (En el capítulo 17 se establece que no debe hacerse dis- tinción entre elementos apuntalados y sin apunta- lar. Esto se refiere a cálculos de resistencia y no a deformaciones).
- 155. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 155 10.0- Notación a = altura del bloque rectangular equivalen- te de esfuerzo definido según la sección 10.2.7.1, mm Ac = área del núcleo de un elemento sujeto a compresión reforzado con zuncho, me- dida hasta el diámetro exterior del zun- cho, mm2 Ag = área total de la sección, mm2 As = área de la armadura no pretensada en tracción, mm2 Ask = área de armadura superficial por unidad de altura en una cara lateral, mm2/m. Ver la sección 10.6.7 As,min = cantidad mínima de armadura de flexión, mm2, véase sección 10.5 Ast = área total de armadura longitudinal (ba- rras o perfiles de acero), mm2 At = área del perfil de acero o tubo estructu- ral en una sección compuesta, mm2 A1 = área cargada A2 = el área de la base inferior del tronco ma- yor de la pirámide, cono o cuña ahusada, contenida en su totalidad dentro del apo- yo y que tenga por base superior el área cargada y con pendientes laterales de 1 en vertical por 2 en horizontal,mm2 b = ancho del borde en compresión del ele- mento, mm bw = ancho del alma, mm c = distancia de la fibra externa en compre- sión al eje neutro, mm cc = Recubrimiento libre desde la superficie más cercana en tracción a la superficie de la armadura en tracción, mm C10.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. CAPÍTULO 10 CARGAS AXIALES Y FLEXIÓN
- 156. CÓDIGO COMENTARIO 156 Cm = factor que relaciona el diagrama real de momento con un diagrama equivalente de momento uniforme d = distancia de la fibra extrema en compre- sión hasta el centroide de la armadura en tracción, mm dt = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el acero más traccionado, mm. Ec = módulo de elasticidad del hormigón, MPa. Véase la sección 8.5.1 Es = módulo de elasticidad de la armadura, MPa. Véase la sección 8.5.2 y 8.5.3 EI = rigidez a la flexión de un elemento en compresión. Véase las ecuaciones (10- 12) y (10-13), Nmm fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa fs = esfuerzo en la armadura calculado para las cargas de servicio, MPa fy = resistencia especificada a la fluencia del refuerzo no pretensado, MPa h = altura total de un elemento, mm Ig = momento de inercia de la sección total de hormigón respecto al eje centroidal, sin tomar en consideración la armadura, mm4 Ise = momento de inercia de la armadura con respecto al eje centroidal de la sección transversal del elemento, mm4 It = momento de inercia de un perfil o tubo de acero estructural, respecto al eje centroidal de la sección transversal del elemento compuesto, mm4 k = factor de longitud efectiva para elemen- tos en compresión lc = longitud del elemento en compresión en un marco, medida de centro a centro en- tre los nudos del marco, mm lu = longitud sin apoyo lateral de un elemen- to en compresión, mm Mc = momento mayorado para usarse en el dise- ño de un elemento en compresión, Nmm
- 157. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 157 Ms = momentodebidoacargasqueproducenun desplazamiento lateral apreciable, Nmm Mu = momento mayorado en la sección consi- derada, Nmm M1 = el menor momento mayorado de uno de los extremos de un elemento en compre- sión, positivo si el elemento presenta curvatura simple, negativo tiene doble curvatura, Nmm M1ns = momento mayorado en el extremo de un elemento en compresión en el cual ac- túa M1 , debido a cargas que no causan un apreciable desplazamiento lateral, calculado a través de un análisis elástico de primer orden del marco, Nmm M1s = momento mayorado en el extremo de un elemento en compresión en el cual ac- túa M1 , debido a cargas que causan un apreciable desplazamiento lateral, calcu- lado a través de un análisis elástico de primer orden del marco, Nmm M2 = el mayor momento mayorado de uno de los extremos de un elemento en compre- sión, siempre positivo, Nmm M2,min= valor mínimo de M2, Nmm M2ns = momento mayorado en el extremo de un elemento en compresión en el cual ac- túa M2, debido a cargas que no causan un apreciable desplazamiento lateral, calculado a través de un análisis elástico de primer orden del marco, Nmm M2s = momento mayorado en el extremo de un elemento en compresión en el cual ac- túa M2, debido a cargas que causan un apreciable desplazamiento lateral, calcu- lado a través de un análisis elástico de primer orden del marco, Nmm Pb = resistencia axial nominal en condición de deformación balanceada. Véase la sección 10.3.2, N Pc = carga crítica. Véase la ecuación (10-11), N Pn = resistencia nominal a carga axial para una excentricidad dada, N
- 158. CÓDIGO COMENTARIO 158 Po = resistencia nominal a carga axial para una excetricidad igual a cero, N Pu = carga axial mayorada para una excentri- cidad dada ≤ φPn, N Q = índice de estabilidad de un piso. Véase sección 10.11.4 r = radio de giro de la sección transversal de un elemento en compresión, mm Vu = corte horizontal mayorado en un piso z = cantidad que limita la distribución de la armadura por flexión. Véase la sección 10.6 s = espaciamiento medido centro a centro de la armadura de tracción por flexión más cercana a la cara extrema en tracción, mm (cuando haya una sola barra o alambre cerca de la cara extrema en tracción, s es el ancho de la cara extrema en tracción) β1 = factor que se define en la sección 10.2.7.3 βd = (a) para marcos arriostrados, βd es la razón entre la máxima carga axial per- manente mayorada y la máxima carga axial total mayorada asociada con la misma combinación de carga. (b) para marcos no arriostrados, excep- to en lo indicado en el punto (c) de esta definición, βd es la razón entre el máxi- mo corte permanente mayorado den- tro de un piso y el máximo corte mayorado en ese piso; (c) para verificaciones de estabilidad de marcos no arriostrados realizados de acuerdo con la sección 10.13.6, βd es la razón entre la máxima carga axial permanente mayorada y la máxima carga axial total mayorada. δns = factor de amplificación de momento para marcos arriostrados, para reflejar los efectos de la curvatura entre los extre- mos del elemento en compresión δs = factor de amplificación del momento en marcos no arriastrados, para reflejar el desplazamiento lateral que resulta de las cargas de gravedad y laterales
- 159. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 159 ∆o = deformación lateral relativa entre la parte superior e inferior de un piso debida a Vu, calculada con un análisis elástico de pri- mer orden del marco con valores de rigi- dez que satisfagan la sección 10.11.1, mm εt = deformación unitaria neta de tracción en el acero más traccionado, para la resis- tencia nominal ρ = cuantía de la armadura no pretensada en tracción = As/bd ρb = cuantía de armadura que produce condi- ciones balanceadas de deformación. Véase la sección 10.3.2 ρs = razón entre el volumen de armadura en zuncho y el volumen total del núcleo (medido desde el diámetro exterior del zuncho) de un elemento armado con zun- cho sujeto a compresión φ = factor de reducción de resistencia. Véa- se la sección 9.3 φk = factor de reducción de rigidez. Véase la sección C10.12.3 10.1- Alcance Las disposiciones del capítulo 10 se deben aplicar al diseño de elementos sometidos a cargas de flexión ó axiales,oalacombinacióndecargasdeflexiónyaxiales. 10.2- Hipótesis de diseño 10.2.1- El diseño por resistencia de elementos su- jetos a flexión y carga axiales debe basarse en las hipótesis dadas en las secciones 10.2.2. a la 10.2.7, y debe satisfacer las condiciones de equilibrio y de compatibilidad de deformaciones. La definición de deformación unitaria neta de tracción en la sección 2.1 excluye las deformaciones debidas al pretensado efectivo, fluencia lenta, retracción y temperatura. C.10.2- Hipótesis de diseño C10.2.1- Deben satisfacerse dos condiciones fun- damentales cuando se calcula la resistencia de un elemento por medio del método de diseño por re- sistencia del código: (1) el equilibrio estático y (2) la compatibilidad de las deformaciones. Debe sa- tisfacerse el equilibrio entre las fuerzas de compren- sión y de tracción que actúan en la sección
- 160. CÓDIGO COMENTARIO 160 10.2.2- Las deformaciones en la armadura y en el hormigón deben suponerse directamente proporcio- nales a la distancia desde el eje neutro, excepto para elementos de gran altura sujetos a flexión, con ra- zones de altura total a luz libre mayores que 0.4 para tramos continuos y 0.8 para tramos simples, en que debe considerarse una distribución no lineal de las deformaciones. Véase la sección 10.7. 10.2.3- La máxima deformación utilizable en la fi- bra extrema sometida a compresión del hormigón se supone igual a 0.003. 10.2.4- La tensión en la armadura debe tomarse como Es veces la deformación del acero si ésta re- sulta menor que la tensión de fluencia especificada fy . Para deformaciones mayores que las corres- pondientes a fy , la tensión se considera inde- pendiente de la deformación e igual a fy . transversal para las condiciones de resistencia no- minal. La compatibilidad entre el esfuerzo y la deformación para el hormigón y la armadura, para condiciones de resistencia nominal, debe igualmen- te satisfacerse considerando las hipótesis de diseño permitidas por la sección 10.2. C10.2.2- Numerosos ensayos han confirmado que la distribución de la deformación, a través de una sec- ción transversal de hormigón armado, resulta esen- cialmente lineal, aun cerca de su resistencia última. Se supone que tanto la deformación de la armadura, como la del hormigón, son directamente proporcionales a la distancia desde el eje neutro. Esta suposición es de primordial importancia en el diseño para determinar la deformación y el esfuerzo correspondiente en la armadura. C10.2.3- La máxima deformación por compresión en el hormigón se ha observado en diversos tipos de ensayos que varía desde 0.003 hasta valores tan altos como 0.008 bajo condiciones especiales. Sin embargo, las deformaciones a las cuales se desarrolla el momento máximo están normalmente entre 0.003 y 0.004, para elementos de dimensiones y materiales normales. C10.2.4- Resulta razonable suponer que, para arma- dura con resaltes, el esfuerzo es proporcional a la deformación, para esfuerzos por debajo de la ten- sión de fluencia fy . El aumento en la resistencia de- bido al efecto de endurecimiento por deformación de la armadura no se toma en consideración en los cálculos de resistencia. En los cálculos de resisten- cia, la fuerza que se desarrolla en la armadura sujeta a compresión o a tracción se calcula como: cuando εs < εy (deformación de fluencia) Asfs = AsEsεs cuando εs ≥ εy Asfs = Asfy
- 161. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 161 10.2.5- La resistencia a la tracción del hormigón no debe considerarse en los cálculos de elementos de hormigon armado sujetos a flexión y a carga axial, excepto cuando se cumplan los requisitos de la sección 18.4. 10.2.6- La relación entre la tensión de compresión en el hormigón y la deformación del hormigón se debe suponer rectangular, trapezoidal, parabólica o de cualquier otra forma que de origen a una predic- ción de la resistencia que coincida con los resulta- dos de ensayos representativos. donde εs es el valor de la deformación en la ubicación de la armadura. Para el diseño, el módulo de elasticidad de la armadura Es puede tomarse como 200 000 MPa (sección 8.5.2). C10.2.5- La resistencia a la tracción del hormigón sometido a flexión (módulo de rotura) es una propiedad más variable que la resistencia a la compresión, y es aproximadamente del 10 al 15% de la resistencia a la compresión. En el diseño por resistencia, la resistencia a la tracción del hormigón sometido a flexión no se toma en consideración. Para elementos con porcentajes normales de armadura, esta suposición concuerda con los ensayos. Por lo general, resulta correcto no tomar en consideración la resistencia a la tracción en condiciones últimas cuando hay un porcentaje muy pequeño de armadura. No obstante, la resistencia del hormigón en tracción es importante en las condiciones de agrietamiento y deformación a nivel de cargas de servicio. C10.2.6- Esta suposición reconoce la distribución inelástica de esfuerzos del hormigón bajo grandes esfuerzos. Conforme se va alcanzando el esfuerzo máximo, la relación esfuerzo deformación del hormigón no sigue una línea recta sino que toma la forma de una curva (el esfuerzo no es proporcional a la deformación). La forma general de la curva esfuerzo-deformación es básicamente una función de la resistencia del hormigón, y consiste en una curva que aumenta de cero hasta un máximo para una deformación por compresión entre 0.0015 y 0.002, seguida por una curva descendente con una deformación última (aplastamiento del hormigón) desde 0.003 hasta más de 0.008. Tal como se indica en la sección C10.2.3 de estos Comentarios, el código establece la deformación máxima utilizable para el diseño en 0.003.
- 162. CÓDIGO COMENTARIO 162 10.2.7- Los requisitos de la sección 10.2.6 se satis- facen con una distribución rectangular equivalente de tensiones en el hormigón, definida como sigue: 10.2.7.1- Una tensión en el hormigón de 0.85 fc’ uniformemente distribuida en una zona de compre- sión equivalente, limitada por los extremos de la sección transversal y por una línea recta paralela al eje neutro, a una distancia a = β1c a partir de la fibra de deformación unitaria máxima en compre- sión. 10.2.7.2- La distancia c desde la fibra de deforma- ción unitaria máxima al eje neutro se debe medir en dirección perpendicular a dicho eje. 10.2.7.3- El factor β1 deberá tomarse como 0.85 para resistencias del hormigón fc ' hasta 30 MPa. Para resistencias superiores a 30 MPa, β1 se disminuirá en forma lineal en 0.008 por cada MPa de aumento sobre 30 MPa, sin embargo, β1 no debe ser menor de 0.65. La distribución real del esfuerzo por compresión del hormigón en cualquier caso práctico es compleja y, por lo general, no se le conoce explícitamente. Sin embargo, las investigaciones han demostrado que las propiedades importantes de la distribución de esfuer- zos en el hormigón pueden aproximarse adecuada- mente si se emplea cualquiera de las diferentes suposiciones propuestas para la forma de la dis- tribución de los esfuerzos. El código permite que se suponga en el diseño cualquier distribución particular de esfuerzos, si se demuestra que las predicciones de laresistenciaúltimaestánrazonablementedeacuerdo con los resultados de los ensayos. Se han propuesto muchas distribuciones de esfuerzos; las tres más comunes son: parabólica, trapezoidal y rectangular. C10.2.7- Para el diseño práctico, el código permite el uso de una distribución rectangular de esfuerzos de comprensión (bloque de esfuerzos) como reemplazo de distribuciones de esfuerzos más exactas. En el bloque rectangular equivalente de esfuerzos, se utiliza un esfuerzo promedio de 0.85 fc’ con un rectángulo de altura a=β1c. Se ha determinado experimentalmente un valor de β1 igual a 0.85 para hormigón con fc’≤30 MPa y menor en 0.008 por cada 1 MPa de fc’ sobre 30 MPa. En el suplemento de 1976 alACI 318-71, se adoptó un límite inferior de β1 igual a 0.65 para resistencias del hormigón mayores de 55 MPa. Los datos obtenidos en ensayos con hormigón de alta resistencia10.1, 10.2 respaldan el uso del bloque de esfuerzos rectangular equivalente para resistencias del hormigón que excedan los 55 MPa, con un β1 igual a 0.65. El uso de la distribución rectangular equivalente de esfuerzos especificada en el ACI 318-71 sin límite inferior para β1, tuvo como resultado diseños inconsistentes para hormigón de alta resistencia en elementos sujetos a cargas axiales y de flexión combinadas.
- 163. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 163 10.3- Principiosyrequisitosgenerales 10.3.1- El diseño de una sección transversal sujeta a cargas de flexión, a cargas axiales o a la combina- ción de ambas (flexo compresión) debe basarse en las tensiones y la compatibilidad de deformaciones utilizando las hipótesis de la sección 10.2. 10.3.2- La condición de deformación balanceada existe en una sección transversal cuando la arma- dura en tracción alcanza la deformación correspon- diente a su tensión de fluencia especificada, fy , al mismo tiempo que el hormigón en compresión al- canza su deformación última supuesta de 0.003. 10.3.3- En elementos sometidos a flexión y en ele- mentos sometidos a la combinación de cargas de flexión y cargas axiales de compresión, cuando la carga axial de diseño φPn es menor que la más pe- queña entre 0.10 fc’Ag o φPb, la cuantía de armadu- ra proporcionada no debe exceder de 0.75 de la cuantía ρb que produciría las condiciones de defor- mación balanceada en la sección sometida a flexión sin carga axial. En elementos con armadura de com- presión, la parte de ρb equilibrada por la armadura de compresión no necesita reducirse mediante el factor 0.75. La distribución rectangular de esfuerzos no representa la distribución real de esfuerzos en la zona de comprensión en condiciones últimas, pero proporciona esencialmente los mismos resultados que los obtenidos en los ensayos10.3. C10.3- Principiosyrequisitosgenerales C10.3.1- Las ecuaciones de diseño por resistencia para elementos sometidos a flexión o a una combinación de cargas axiales y de flexión se encuentran en el artículo “Rectangular Concrete StressDistributioninUltimateStrenghtDesign”.10.3 La referencia 10.3 y las ediciones anteriores de los comentarios al ACI 318 también muestran la deducción de las ecuaciones de resistencia para secciones transversales distintas de las rectangulares. C10.3.2- En una sección transversal existe una con- dición de deformaciones balanceadas cuando la de- formación máxima en la fibra extrema a compresión alcanza el valor de 0.003 simultáneamente con la pri- mera deformación de fluencia fy/Es en la armadura en tracción. La cuantía ρb de armadura que produce las condiciones balanceadas en flexión depende de la forma de la sección transversal y de la posición de la armadura. C10.3.3-Lacantidadmáximadearmaduradetracción de elementos sometidos a flexión está limitada con el fin de asegurar un comportamiento dúctil. La resistencia última a la flexión de un elemento se alcanza cuando la deformación en la fibra extrema en compresión alcanza la deformación última (aplastamiento) del hormigón. En la deformación última del hormigón, la deformación de la armadura en tracción podría: alcanzar justo la deformación de la primera fluencia, ser menor que la deformación de fluencia (elástica) o exceder la deformación de fluencia (inelástica). La condición de deformación del acero que exista bajo la deformación última del
- 164. CÓDIGO COMENTARIO 164 hormigón depende de la proporción relativa entre armadura y hormigón y entre las resistencias de los materiales fc ' y fy. Si ρ fy fc ' ( ) es suficientemente baja, la deformación en el acero en tracción excederá en gran medida la deformación de fluencia cuando el hormigón alcance su deformación última, con gran deformación y muchas advertencias de falla inminente(condiciones de falla dúctil). Con ρ fy fc ' ( ), la deformación del acero en tracción puede no alcanzar la deformación de fluencia cuando el hormigón alcance su deformación última, con la consiguiente pequeña deformación y pocas advertencias de falla inminente(condiciones de falla frágil). En el diseño, se considera más conservador restringir la condición de resistencia última de manera que se pueda esperar un modo de falla dúctil. A menos que se requieran cantidades no usuales de ductilidad, la limitación de 0 75 . ρb proporciona el comportamiento dúctil necesario para la mayoría de los diseños. Una condición en la cual se requiere un comportamiento dúctil mayor es en el diseño para redistribución de momentos en marcos y elementos continuos. La sección 8.4 del código permite la redistribución de momentos negativos. Puesto que la redistribución de momentos depende de la adecuada ductilidad en las regiones articuladas, la cantidad de armadura por tracción en dichas regiones está limitada a 0 5 . ρb. Para el comportamiento dúctil de las vigas con armadura en compresión, únicamente debe limitarse aquella porción del total de la armadura en tracción balanceada por la compresión en el hormigón, la otra porción del total de la armadura en tracción, en la cual la fuerza está balanceada por la armadura en compresión, no necesita estar limitada por el fac- tor 0.75.
- 165. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 165 10.3.4- Se permite el uso de la armadura de com- presión junto con armadura adicional de tracción para aumentar la resistencia de un elemento sujeto a flexión. 10.3.5- La resistencia a carga axial de diseño φPn de elementosencompresiónnodebetomarsemayorque: 10.3.5.1- Para elementos no pretensados con zun- cho que cumpla con la sección 7.10.4, o para ele- mentos compuestos que cumplan con la sección 10.16: φPn max ( ) = 0.85φ 0.85 f'c Ag − Ast ( )+ fy Ast [ ] (10-1) 10.3.5.2- Para elementos no pretensados con ama- rras que cumplan con la sección 7.10.5: φPn max ( ) = 0.80φ 0.85 f'c Ag − Ast ( )+ fy Ast [ ](10-2) 10.3.5.3- Para elementos pretensados, la resisten- cia a carga axial de diseño φPn no debe tomarse mayor que 0.85 (para elementos con zuncho) o 0.80 (para elementos con amarras) de la carga axial de diseño con excentridad nula φPo. 10.3.6- Los elementos sometidos a carga axial de compresión deben diseñarse para el momento máxi- mo que puede acompañar a la carga axial. La carga axial mayorada Pu, a una excentricidad dada, no debe exceder de la proporcionada en la sección 10.3.5. El momento máximo mayorado Mu debe incrementarse por los efectos de esbeltez de acuer- do con la sección 10.10. C10.3.5- Y 10.3.6- Las excentricidades mínimas de diseño que se incluyen en las ediciones de 1963 y 1971 del ACI 318 se suprimieron en la edición de 1977, excepto en lo referente a las consideraciones de los efectos de esbeltez en elementos sometidos a compresión con momentos muy pequeños o iguales a cero en el extremo (sección 10.12.3.2). Originalmente las excentricidades mínimas especificadasestabandestinadasaservircomomedio para reducir la resistencia de diseño a la carga axial de una sección en compresión pura, para responder a las excentricidades accidentales que no se habían considerado en el análisis y que podrían existir en un elemento sometido a compresión, y reconocer que la resistencia del hormigón puede ser menor que fc ' para cargas altas sostenidas. El principal propósito delrequisitomínimodeexcentricidaderaeldelimitar la resistencia máxima a la carga axial de diseño de un elemento sometido a compresión. Esto se hace ahora directamente en la sección 10.3.5 limitando la resistencia a la carga axial de diseño de una sección en compresión pura al 85 u 80% de la resistencia nominal. Estos valores en porcentaje se aproximan a las resistencias a carga axial para razones e/h de 0.05 y 0.10, especificadas en las ediciones del ACI 318 anteriores para elementos con armadura en zuncho y con amarras, respectivamente. La misma limitacióndelacargaaxialseaplicatantoaelementos en compresión moldeados en la obra como a los prefabricados. Las ayudas de diseño y los programas de computadora que se basan en el requisito mínimo de excentricidad delACI 318 de 1963 y de 1971 son igualmente aplicables. Para elementos pretensados, la resistencia de diseño a la carga axial en compresión pura se calcula por medio de los métodos de diseño por resistencia del capítulo 10, incluyendo el efecto del pretensado.
- 166. CÓDIGO COMENTARIO 166 Los momentos en el extremo de un elemento some- tido a compresión deben considerarse en el diseño de elementos adyacentes sujetos a flexión. En los marcos arriostrados, los efectos de los momentos amplificados de extremo no necesitan considerarse en el diseño de las vigas adyacentes. En los marcos que no están arriostrados contra desplazamientos la- terales, los momentos amplificados de extremo de- ben considerarse en el diseño de elementos sujetos a flexión, tal como se especifica en la sección 10.13.7. Las columnas de esquina y otras que están expuestas a momentos conocidos que ocurren simultáneamente endosdireccionesdebendiseñarseparaflexiónbiaxial y carga axial. Pueden encontrarse métodos satisfac- torios en “ACI Design Handbook”10.4 y en “CRSI Handbook”10.5. El método de cargas recíprocas10.6 y el método del contorno de las cargas10.7 son los méto- dos usados en los dos manuales mencionados. La in- vestigación10.8, 10.9 indica que con el uso de las disposiciones para bloques de esfuerzo rectangulares de la sección 10.2.7 se producen cálculos de resisten- cia satisfactorios para secciones doblemente simétri- cas. Puede obtenerse un cálculo simple y en cierta medida conservador de la resistencia nominal Pni a partir de la relación de cargas recíprocas.10.6 1 1 1 1 P P P P ni nx ny o = + − donde Pni = resistencia nominal a cargas axiales para una excentricidad dada a lo largo de ambos ejes. Po = resistencia nominal a cargas axiales para excentricidad cero. Pnx = resistencia nominal a cargas axiales para una excentricidad dada a lo largo del eje x Pny = resistencia nominal a cargas axiales para una excentricidad dada a lo largo del eje y. Esta relación es más adecuada cuando los valores Pnx y Pny son mayores que la fuerza axial balan- ceada Pb para el eje en cuestión.
- 167. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 167 10.4- Distancia entre los apoyos la- terales de elementos sometidos a flexión 10.4.1- La separación entre los apoyos laterales de un viga no debe exceder de 50 veces el menor an- cho b del ala o cara de compresión. 10.4.2- Deben tomarse en cuenta los efectos de la excentricidad lateral de la carga al determinar la separación entre los apoyos laterales. 10.5- Armadura mínima en elemen- tos sometidos a flexión 10.5.1- En cualquier sección de un elemento someti- do a flexión, excepto por lo establecido en las seccio- nes 10.5.2, 10.5.3 y 10.5.4, cuando por análisis se requiere armadura de tracción, el área As proporcio- nada no debe ser menor que la obtenida por medio de: A b d w s, min c ' y f 4f = (10-3) pero no menor a 1.4bwd/fy 10.5.2- Para secciones T estáticamente determina- das con el ala en tracción, el área As,min debe ser igual o mayor que el menor valor dado por A f f b d s min c y w , ' = 2 (10-4) o por la ecuación (10-3) considerando bw igual al ancho del ala. C10.4- Distancia entre los apoyos la- terales de elementos someti- dos a flexión Los ensayos han demostrado que las vigas de hormigón armado sin arriostramientos laterales, de cualquier dimensión razonable, aun cuando sean muy altas y angostas, no fallan prematuramente por pandeo lateral, siempre y cuando las vigas se carguen sin excentricidad lateral, la cual provocaría torsión10.10, 10.11. Las vigas sin arriostramientos laterales con frecuen- cia se cargan excéntricamente (“excentricidad late- ral”) o con una ligera inclinación. Los esfuerzos y las deformaciones determinadas por tales posicio- nes de la carga se convierten en perjudiciales para las vigas angostas y altas, y este es mayor a medida que aumenta la longitud sin apoyo. Pueden necesi- tarse apoyo laterales con espaciamientos menores de 50b para las condiciones reales de carga. C10.5- Armadura mínima en ele- mentos sometidos a flexión Las disposiciones de una mínima cantidad de ar- madura se aplican a aquellas vigas que, por razones de arquitectura u otras, son de sección transversal mayor a la requerida por las consideraciones de re- sistencia. Con una cantidad muy pequeña de arma- dura en tracción, el momento resistente calculado como sección de hormigón armado, usando un análisis de sección fisurada, resulta menor que el correspondiente al de una sección de hormigón sim- ple, calculada a partir de su módulo de rotura. La falla en este caso puede ser bastante repentina. Para prevenir dicha falla, en la sección 10.5.1 se requiere una cantidad mínima de armadura de trac- ción, tanto en las regiones de momento positivo como negativo. El valor 1.4/fy usado antiguamente fue derivado originalmente para proporcionar el mismo 0.5% mínimo (para aceros de baja aleación)
- 168. CÓDIGO COMENTARIO 168 10.5.3- Los requisitos de las secciones 10.5.1 y 10.5.2 no necesitan ser aplicados si en cada sec- ción el área de armadura de tracción proporcionada es al menos un tercio superior a la requerida por análisis. 10.5.4- Para losas estructurales y fundaciones de es- pesor uniforme, el área mínima de armadura de trac- ción en la dirección de la luz debe ser la misma que la requerida por la sección 7.12. El espaciamiento máximo de esta armadura no debe exceder el menor valor entre tres veces el espesor y 500 mm. requerido en las ediciones anteriores del ACI 318. Cuando se usan hormigones con resistencias supe- riores a 35 MPa, el valor 1.4/fyusado previamente puede no ser suficiente. El valor dado por la ecua- ción (10-3) da la misma cantidad que 1.4/fy para fc ' igual a 31.4 MPa. Cuando el ala de una sección Te está en tracción, la cantidad de armadura de trac- ción necesaria para hacer que la resistencia de una sección de hormigón armado sea igual a la de una sección no armada es alrededor del doble de la co- rrespondiente a una sección rectangular o es la co- rrespondiente a la sección Te con el ala en compresión. Se ha concluido que esta mayor canti- dad es necesaria, particularmente para voladizos y otras situaciones estáticamente determinadas don- de el ala está en tracción. C10.5.3- La armadura mínima requerida por la ecuación (10-3) o (10-4) debe proporcionarse dondequiera que se necesite armadura, excepto cuando dicha armadura sea 1/3 mayor que la requerida por el análisis. Esta excepción proporciona suficiente armadura adicional en grandes elementos en los cuales la cantidad requerida por las secciones 10.5.1 ó 10.5.2 sería excesiva. Aún cuando el artículo 10.5.3 permite utilizar cuantías menores a la mínima, en el caso que la armadura proporcionada sea mayor en al menos un tercio a la armadura necesaria por cálculo, esto no es aplicable a elementos diseñados para tener un comportamiento dúctil. Por lo tanto, en elementos dúctiles deben respetarse las cuantías mínimas dadas en los artículos 10.5.1 y 10.5.2. C10.5.4- La cantidad mínima de armadura requerida para losas debiera ser igual a la cantidad que se requiere en la sección 7.12 como armadura de retracción y temperatura. En el contexto de esta sección, las losas que se apo- yan en el terreno, como son las losas sobre el suelo,
- 169. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 169 10.6- Distribución de la armadura por flexión en vigas y losas en una dirección 10.6.1- Esta sección establece reglas para la distri- bución de la armadura por flexión a fin de contro- lar el agrietamiento por flexión en vigas y en losas en una dirección (losas armadas para resistir los esfuerzos de flexión en una sola dirección). no se consideran losas estructurales, a menos que transmitan cargas verticales de otras partes de la estructura al terreno. La armadura de losas apoya- das en el suelo, si existe, debe ser dimensionada con la debida consideración a todas las fuerzas de diseño. Las losas de fundación y otras losas que ayudan al soporte vertical de la estructura deben cumplir con los requisitos de esta sección. Al reevaluar el tratamiento global de la sección 10.5, el espaciamiento máximo de la armadura de losas estructurales (incluyendo fundaciones) se redujo desde 5h para la armadura de retracción y temperatura a un valor de compromiso de 3h, que es ligeramente mayor que el límite 2h de la sección 13.3.2 para sistemas de losas en dos direcciones. C10.6- Distribución de la armadura por flexión en vigas y losas en una dirección C10.6.1- Muchas estructuras diseñadas por el mé- todo de las tensiones admisibles y con bajos esfuer- zos en la armadura cumplieron con las funciones a las que se les destinó, con un agrietamiento muy pequeño debido a la flexión. Cuando se usan ace- ros de alta resistencia con grandes niveles de es- fuerzos por cargas de servicio, sin embargo, deben esperarse grietas visibles, y es necesario tomar pre- cauciones para detallar la armadura con objeto de controlar las grietas. Para asegurar la protección de la armadura contra la corrosión y por razones estéticas, son preferibles muchas grietas muy finas, capilares, que pocas grietas anchas. El control del agrietamiento es particularmente importante cuando se utiliza armadura con una tensión de fluencia superior a 280 MPa. Las buenas prácticas actuales de detallamiento de la armadura generalmente conducirán a un adecuado control del agrietamiento, aun cuando se utilice armadura con una tensión de fluencia de 420 MPa.
- 170. CÓDIGO COMENTARIO 170 10.6.2- La distribución de la armdura por flexión en losas en dos direcciones se debe hacer de acuer- do con las disposiciones de la sección 13.3. 10.6.3- La armadura de tracción por flexión debe distribuirse adecuadamente en las zonas de tracción máxima por flexión de la sección transversal de un elemento, según los requisitos de la sección 10.6.4. 10.6.4- El espaciamiento s de la armadura más cercana a una superficie en tracción no debe ser mayor que el dado por: s = 96 000 – 2.5cc (10 – 5) fs pero no mayor que 75 000/ fs El esfuerzo fs (MPa) en la armadura para cargas de servicio debe ser calculado como el momento no mayorado dividido por el producto del área de acero y el brazo interno de momento. Se per- mite tomar fs como el 60% de la tensión especi- ficada de fluencia. Exhaustivos trabajos de laboratorio10.12-10.14 que incluyeron modernas barras con resaltes, han confirmado que el ancho de grieta debido a las cargas de servicio es proporcional al esfuerzo en el acero. Sin embargo, se encontró que las variables significativas que reflejan el detallamiento del acero son el espesor del recubrimiento de hormigón y el área de hormigón en la zona de máxima tracción alrededor de cada barra de armadura. En ancho de grieta está inherentemente sujeto a una amplia dispersión, incluso en el cuidadoso trabajo de laboratorio, y está influido por la retracción y otros efectos que dependen del tiempo. El mejor control de grieta se obtiene cuando la armadura está bien dis- tribuida en la zona de máxima tracción del hormigón. C10.6.3- Varias barras con un espaciamiento moderado son mucho más efectivas para controlar el agrietamiento que una o dos barras de gran diámetro de un área equivalente. C10.6.4 – Esta sección reemplaza los requisitos para el factor z de la edición anterior del código. El espaciamiento máximo de las barras se esta- blece ahora en forma directa10.15, 10.16, 10.17 Para el caso común de una viga armada con acero con tensión de fluencia 420 MPa y 50 mm de espa- ciamiento libre a la armadura principal, y fs = 250 MPa, el espaciamiento máximo es 250 mm. El ancho de grietas en estructuras es altamente variable. En la ediciones previas del código, se daban disposiciones para la distribución de la ar- madura que estaban basadas en ecuaciones empí- ricas usando un ancho de grieta calculado de 0.4 mm. Las nuevas disposiciones para el espacia- miento intentan controlar el agrietamiento super-
- 171. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 171 10.6.5- Las disposiciones de la sección 10.6.4 no son suficientes para estructuras que quedan expuestas a medios muy agresivos, o cuando se diseñan para ser impermeables. Para tales estructuras se requieren precauciones e investigaciones especiales. 10.6.6- Cuando las alas de las vigas T están some- tidas a tracción, parte de la armadura de tracción por flexión debe distribuirse sobre un ancho efecti- vo del ala, de acuerdo con las disposiciones de la sección 8.10 o un ancho igual a 1/10 de la luz, el que sea menor. Si el ancho efectivo del ala excede de 1/10 de la luz, se debe colocar algún refuerzo longitudinal en las zonas externas del ala. 10.6.7- Si la altura útil, d, de una viga o nervadura mide más de 1 m, debe distribuirse uniformemente armadura superficial longitudinal en ambas caras laterales del elemento en una distancia d/2 cerca de la armadura de tracción por flexión. El área de ar- madura longitudinal Ask por metro de altura en cada cara lateral debe ser ≥ 1.0 (d - 750). El ficial a un ancho que es generalmente aceptable en la práctica pero puede variar ampliamente den- tro de una estructura dada. La influencia de las grietas en la corrosión es un tema controvertido. Las investigaciones10.18, 10.19 muestran que la corrosión no está claramente relacionada con el ancho de grieta superficial en los rangos normal- mente encontrados para las tensiones de la armadura a nivel de cargas de servicio. Por esta razón, se ha eliminado la distinción entre exposición interior y ex- terior. C10.6.5- A pesar de que se han realizado numero- sos estudios, no se dispone de evidencia experimen- tal clara respecto al ancho de la grieta a partir del cual existe peligro de corrosión. Las pruebas de exposición indican que la calidad del hormigón, la compactación adecuada y el apropiado recubrimien- to de hormigón pueden ser más importantes para la protección contra la corrosión que el ancho de grieta en la superficie del hormigón. C10.6.6- En grandes vigas T, la distribución de la ar- maduranegativaparaelcontroldelagrietamientodebe tomar en cuenta dos condiciones: (1) El gran espa- ciamiento de la armadura a lo largo del ancho efec- tivo del ala puede provocar que se formen grietas anchas en la losa cerca del alma. (2) El reducido es- paciamiento cerca del alma deja sin protección las lo- sasexterioresdelala. La limitaciónde 1/10sirvepara evitarquehayaunespaciamientomuygrande,altiem- po que proporciona un poco de armadura adicional necesario para proteger las zonas exteriores del ala. C10.6.7- Para elementos sujetos a flexión relativamente altos debe colocarse algo de armadura longitudinal cerca de las caras verticales en la zona de tracción, con el fin de controlar el agrietamiento en el alma. Si no se coloca dicho acero auxiliar, el ancho de las grietas dentro del alma puede exceder en gran medida el ancho de las grietas al nivel de la armadura de tracción por flexión.
- 172. CÓDIGO COMENTARIO 172 Los requisitos para la armadura superficial se modificaron en la edición 1989 del ACI 318, ya que se encontró que los requisitos anteriores eran inadecuados en algunos casos. Véase la Referencia 10.20. Para elementos ligeramente armados, estos requisitos pueden reducirse a la mitad de la armadura principal por flexión. En los casos en que las disposiciones para vigas de gran altura, muros, o paneles prefabricados requieran más acero, tales disposiciones (junto con sus requisitos de espaciamiento) deben tener prioridad. C10.7- Elementos de gran altura so- metidos a flexión El código no contiene requisitos detallados para diseñar por flexión vigas de gran altura, excepto que debe considerarse la variación no lineal de la distribución de deformaciones y el pandeo lateral. Se dan sugerencias para el diseño por flexión de vigas de gran altura en las referencias 10.21, 10.22 y 10.23. espaciamiento máximo de la armadura supeficial no debe exceder al menor de los valores d/6 o 300 mm. Se permite incluir tal armadura en el cálculo de la resistencia únicamente si se hace un análisis de compatibilidad de las deformaciones para deter- minar los esfuerzos de las barras o alambres indivi- duales. El área total de armadura superficial longitudinal en ambas caras no necesita exceder la mitad de la armadura de tracción por flexión re- querida. 10.7- Elementos de gran altura some- tidos a flexión 10.7.1- Los elementos sometidos a flexión cuya razón entre altura total y luz libre es mayor de que 0.4 para tramos continuos o que 0.8 para tramos simplemente apoyados, deben diseñarse como ele- mentos de gran altura sometidos a flexión, toman- do en cuenta la distribución no lineal de las defor- maciones y el pandeo lateral. (Véase también la sección 12.10.6) 10.7.2- La resistencia al corte de elementos de gran altura debe estar de acuerdo con la sección 11.8. 10.7.3- La armadura mínima de tracción por flexión debe cumplir con las disposiciones de la sección 10.5. 10.7.4- La armadura mínima horizontal y vertical en las caras laterales de elementos de gran altura sometidos a flexión debe ser la mayor de las reque- ridas en las secciones 11.8.8, 11.8.9 y 11.8.10 o en las secciones 14.3.2 y 14.3.3.
- 173. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 173 10.8- Dimensiones de diseño para elementos sometidos a com- presión 10.8.1- Elementos en compresión aislados con multiples zunchos Los límites exteriores de la sección transversal efec- tiva de un elemento en compresión, con dos o más zunchos entrelazados, debe tomarse a una distan- cia fuera de los límites extremos de los zunchos igual al recubrimiento mínimo del hormigón reque- rido en la sección 7.7. 10.8.2- Elementos en compresión cons- truidos monolíticamente con los muros Los límites exteriores de la sección transversal efec- tiva de un elemento en compresión con zunchos o amarras, construido monolíticamente con un muro o apoyo de hormigón, no deben considerarse a más de 40 mm fuera del zuncho o amarra de dicho ele- mento. 10.8.3- Elementos en compresión de sec- ción circular equivalente En lugar de utilizar el área bruta para el diseño de un elemento sometido a compresión de sección transversal cuadrada, octogonal o de otra forma geométrica, se permite utilizar una sección circular con diámetro igual a la menor dimensión lateral de la sección real. El área bruta considerada, las cuan- tías requeridas de armadura y la resistencia de di- seño deben basarse en dicha sección circular. 10.8.4- Límites de la sección Para un elemento sometido a compresión que ten- ga una sección transversal mayor que la requerida C10.8- Dimensiones de diseño para elementos sometidos a com- presión En la edición de 1971 delACI 318, las dimensiones mínimas para elementos sometidos a compresión fueron eliminadas, con el objeto de permitir un uso más amplio de los elementos en compresión de hormigón armado con dimensiones menores en estructuras ligeramente cargadas, tales como edificios livianos de oficinas y edificios de baja altura para vivienda. El ingeniero debe reconocer la necesidad de una mano de obra cuidadosa, así como el aumento en importancia de los esfuerzos por retracción en las secciones pequeñas. C10.8.2, C10.8.3, C10.8.4- En el diseño de columnas,10.24 las disposiciones del código respecto a la cantidad de armadura vertical y en zuncho se basan en el área de la sección total de la columna y en el área del núcleo, y la resistencia de diseño de la columna se basa en el área total de la sección de ésta. Sin embargo, en algunos casos el área total es mayor que la necesaria para resistir la carga mayorada. La idea básica de las secciones 10.8.2, 10.8.3, y 10.8.4 es que resulta adecuado diseñar una columna de dimensiones suficientes para resistir la carga mayorada, y después simplemente agregar hormigón alrededor de la sección diseñada sin aumentar la armadura para que esté dentro de los porcentajes mínimos requeridos por la sección 10.9.1. No debe considerarse que el hormigón adicional resiste la carga; no obstante, los efectos del hormigón adicional sobre la rigidez del elemento se deben incluir en el análisis estructural. Los efectos del hormigón adicional también se deben tomar en cuenta en el diseño de otras partes de la estructura, que interactúan con el elemento de sección incrementada.
- 174. CÓDIGO COMENTARIO 174 por las consideraciones de carga, se permite emplear un área efectiva reducida Ag, no menor que 1/2 del área total, con el fin de determinar la armadura míni- ma y la resistencia de diseño, esta disposición no se aplica en regiones de elevado riesgo sísmico. 10.9- Límites para la armadura de elementos sometidos a com- presión 10.9.1- El área de armadura longitudinal para ele- mentos no compuestos sujetos a compresión no debe ser menor que 0.01, ni mayor que 0.08 veces el área bruta Ag de la sección. C10.9- Límites para la armadura de elementos sometidos a com- presión C10.9.1- Esta sección establece los límites para la cantidad de armadura longitudinal de elementos en compresión no compuestos. Si el uso de altos porcentajes de armadura implica algún tipo de dificultad en la colocación del hormigón debe considerarse un porcentaje más bajo y por lo tanto, una columna más grande, u hormigón o armadura de mayor resistencia (véase la sección 9.4 de los Comentarios). Usualmente, el porcentaje de armadura para las columnas no debe exceder del 4% si las barras de éstas van a estar traslapadas. Armadura mínima. Dado que los métodos de diseño para columnas contienen términos separados para las cargas resistidas por el hormigón y por la armadura, es necesario especificar una cantidad mínima de armadura para asegurarse que únicamente las columnas de hormigón armado se diseñen con estos procedimientos. La armadura es necesaria para proporcionar resistencia a la flexión que puede existir independientemente de que los cálculos muestren que existe o no flexión, y para reducir los efectos de fluencia lenta y retracción del hormigón bajo esfuerzos de compresión sostenidos. Los ensayos han demostrado que la fluencia lenta y la retracción tienden a transmitir la carga desde el hormigón a la armadura, con el aumento consecuente del esfuerzo en la armadura, y que este aumento es mayor a medida que disminuye la cantidad de armadura. A menos que se le imponga un límite inferior a esta cuantía el esfuerzo en la armadura puede aumentar al nivel de fluencia bajo cargas de servicio sostenidas. En el informe del
- 175. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 175 10.9.2- El número mínimo de barras longitudinales en elementos sometidos a compresión debe ser de 4 para barras dentro de amarras circulares o rectan- gulares, 3 para barras dentro de amarras triangula- res y 6 para barras confinadas por zunchos, que cumplan con la sección 10.9.3. Comité ACI-105,10.25 se hizo hincapié en este fenómeno y se recomendaron porcentajes mínimos de armadura de 0.01 y 0.005 para columnas con zunchos y con amarras, respectivamente. Sin em- bargo, en todas las ediciones del ACI 318 desde 1936 la cuantía mínima ha sido 0.01 para ambos tipos de armadura lateral en las columnas. Armadura máxima. Las extensas pruebas para la investigación de columnas del ACI 10.25 incluyeron porcentajes de armadura no mayores de 0.06. Aun- que otras pruebas, con un 17% de armadura en for- ma de barras produjeron resultados semejantes a los obtenidos previamente, es necesario observar que las cargas en estas pruebas se aplicaron a través de pla- cas de apoyo en los extremos de las columnas, mini- mizando o evitando el problema de transmitir una cantidad proporcional de las cargas a las barras. El Comité ACI 105 10.25 recomendó cuantías máximas de 0.08 y 0.03 para columnas con zunchos y con amarras respectivamente. En el ACI 318 de 1936 este límite se estableció en 0.08 y 0.04 respectiva- mente. En la edición de 1956, el límite para colum- nas con amarras a flexión se incrementó a 0.08. Desde 1963 se requiere que la flexión se tome en cuenta en el diseño de todas las columnas y la cuan- tía máxima de 0.08 se ha aplicado a ambos tipos de columnas. Este límite puede considerarse como un máximo práctico para la armadura, en términos de economía y de requisitos de colocación. C10.9.2- Para elementos en comprensión, se requie- re un mínimo de cuatro barras longitudinales cuan- do las barras están encerradas por amarras rectangulares o circulares. Para otras geometrías, debe proporcionarse una barra en cada vértice o es- quina y debe proveerse la armadura lateral apropia- da. Por ejemplo, las columnas triangulares confinadas requieren tres barras longitudinales, una en cada vértice de las amarras triangulares. Para barras confinadas por zunchos se requieren seis ba- rras como mínimo.
- 176. CÓDIGO COMENTARIO 176 10.9.3- La cuantía de la armadura del zuncho, ρs, no debe ser menor que el valor dado por: ρs = 0.45 Ag Ac −1 fc ' fy (10-6) donde fy es la tensión de fluencia especificada de la armadura en zuncho, la cual no debe ser mayor de 420 MPa. 10.10- Efectos de esbeltez en ele- mentos sometidos a com- presión Cuando el número de barras en una disposición cir- cular es menor de ocho, la orientación de las barras afecta la resistencia a momento de columnas cargadas excéntricamente y esto debe considerarse en el diseño. C10.9.3- El efecto de la armadura en zuncho de au- mentar la capacidad de carga del hormigón dentro del núcleo, no se manifiesta sino hasta que la columna ha quedado sujeta a una carga y a una deformación sufi- cientes para provocar el desprendimiento del recubri- mientoexteriordehormigón. Lacantidaddearmadura enzunchoquerequierelaecuación(10-6)pretendepro- porcionar una capacidad de carga adicional, para co- lumnascargadasconcéntricamente,igualoligeramente mayor que la resistencia perdida al desprenderse el re- cubrimiento. Este principio lo recomendó el Comité ACI 105 10.25 y ha formado parte delACI 318 desde 1963. EnelinformedelComitéACI105sepresentala deducción de la ecuación (10-6). Las pruebas y expe- riencias demuestran que las columnas que contienen la cantidad de armadura en zuncho especificada en esta sección presentan gran resistencia y ductilidad. C10.10- Efectos de esbeltez en ele- mentos sometidos a com- presión Las disposiciones por efectos de esbeltez para ele- mentos en compresión y marcos se revisaron en 1995 para reflejar mejor el uso del análisis de se- gundo orden y para mejorar el ordenamiento de las disposiciones referidas a marcos arriostrados y a marcos no arriostrados.10.26 En la sección 10.10.1 se permite el uso de análisis no lineales de segundo orden refinados. Las secciones 10.11, 10.12 y 10.13 presentan un método de diseño aproximado basado en el método tradicional de amplificación de mo- mentos. Para marcos con desplazamiento lateral, el momento amplificado por desplazamiento δs s M puede calcularse usando un análisis elástico de se- gundo orden, por una aproximación a dicho análi- sis, o por el amplificador de momento tradicional.
- 177. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 177 10.10.1- Excepto en lo permitido en la sección 10.10.2, el diseño de elementos en compresión, vi- gas de arriostramiento, y otros elementos de apoyo debe estar basado en las fuerzas y momentos mayorados obtenidos a partir de un análisis de se- gundo orden considerando la nolinealidad del ma- terial y el agrietamiento, así como también los efec- tos de la curvatura del elemento y del desplazamien- to lateral, la duración de las cargas, la retracción y fluencia lenta, y la interacción con las fundaciones. Las dimensiones de la sección transversal de cada elemento usadas en el análisis no deben apartarse más del 10 % de las dimensiones mostradas en los planos de diseño, de lo contrario debe repetirse el análisis. El procedimiento de análisis debe haber demostrado que genera predicciones de la resisten- cia que están de acuerdo de manera sustancial con ensayos exhaustivos de columnas en estructuras de hormigón armado estáticamente indeterminadas. 10.10.2- Como alternativa al procedimiento pres- crito en la sección 10.10.1, se permite basar el di- seño de elementos en compresión, vigas de arriostramiento, y otros elementos de apoyo en las fuerzas axiales y momentos obtenidos a partir de los análisis descritos en la sección 10.11. 10.11- Momentosamplificados-Gene- ralidades C10.10.1- Se colocan dos límites al uso del análisis desegundoordenrefinado.Primero,laestructuraana- lizada debe tener elementos similares a los de la es- tructura final. Si los elementos en la estructura final tienen dimensiones transversales que difieren en más de 10% de las supuestas en el análisis, deben calcular- se las nuevas propiedades del elemento y repetirse el análisis. Segundo, el procedimiento de análisis de segundo orden refinado debe haber demostrado que predicelascargasúltimasdentrodeunmargende15% de aquellas informadas en ensayos de estructuras de hormigón armado estáticamente indeterminadas. Como mínimo, la comparación debe incluir ensayos de columnas en marcos planos arriostrados, marcos no arriostrados y marcos con columnas de diferentes rigideces. Para tomar en cuenta la variabilidad de las propiedades reales de los elementos y del análisis, las propiedades de los elementos usados en el análisis deben ser multiplicados por un factor de reducción de la rigidez φk menor que uno. Para ser consistente con el análisis de segundo orden de la sección 10.13.4.1, el factor de reducción de la rigidez, φk, puede tomar- se como 0.80. El concepto de un factor de reducción de la rigidez φk se discute en la sección C10.12.3 C10.10.2- Como alternativa al análisis de segundo orden refinado de la sección 10.10.1, el diseño puede basarse en un análisis elástico y en el enfoque de am- plificación de momentos.10.27, 10.28 Para marcos con desplazamientolaterallosmomentosamplificadospor desplazamientopuedensercalculadosusandounanál- sis elástico de segundo orden basado en valores re- alistas de la rigidez. Véase la sección C10.13.4.1 C10.11- Momentos amplificados - Generalidades Esta sección describe un procedimiento aproximado de diseño el cual usa el concepto de amplificador de momento para tomar en cuenta los efectos de la es- beltez.Losmomentoscalculadosatravésdeunanáli- sis ordinario de primer orden son multiplicados por
- 178. CÓDIGO COMENTARIO 178 10.11.1- Las fuerzas axiales mayoradas Pu, los momentos mayorados M1 y M2 en los extremos de la columna, y, cuando se requiera, la deformación lateral de entrepiso ∆o debe ser calculada a través de un análisis elástico de primer orden del marco tomando en cuenta el efecto de las cargas axiales, la presencia de regiones agrietadas a lo largo del elemento y los efectos de la duración de las cargas en las propiedades de la sección.Alternativamente, se permite usar las siguientes propiedades para los elementos en la estructura. (a) Módulo de elasticidad.....Ec de la sección 8.5.1 (b) Momentos de inercia Vigas.................................................. 0.35 Ig Columnas .......................................... 0.70 Ig Muros -no agrietados ........................ 0.70 Ig agrietados ............................. 0.35 Ig Placas planas y losas planas .................................... 0.25 Ig (c) Area ....................................................1.0 Ag Los momentos de inercia deben ser divididos por 1+ βd ( ) (a) Cuando actúen cargas laterales sostenidas, o (b) Para los chequeos de estabilidad hechos de acuerdo con la sección 10.13.6 un “amplificador de momento”, el cual es función de la carga axial mayorada Pu y de la carga crítica de pandeo Pc de la columna. Los marcos con y sin desplazamiento lateral son tratados separadamente en la secciones 10.12 y 10.13 respectivamente. Las disposiciones aplicables tanto a columnas con y sin desplazamiento lateral se presentan en la sección 10.11. Un análisis de primer orden es un análisis elás- tico que no incluye el efecto en los esfuerzos inter- nos provocado por las deformaciones. C10.11.1- Las rigideces EI usadas en un análisis elástico para diseño por resistencia debieran representar las rigideces de los elementos inmediatamente antes de la falla. Esto es particularmente cierto para un análisis de segundo orden, el cual debiera predecir las deformaciones a niveles cercanos a la carga última. Los valores de EI no debieran estar basados completamente en la relación momento-curvatura para la sección más cargada a lo largo del elemento. En vez de lo ante- rior, ellos debieran corresponder a la relación momento-rotación en el extremo para el elemento completo. Los valores alternativos para Ec, Ig y Ag dados en la sección 10.11.1 han sido escogidos a partir de los resultados de ensayos de marcos y de análisis, e incluyen una holgura por la variabilidad de las de- formaciones calculadas. El módulo de elasticidad Ec está basado en la resistencia especificada del hormigón, mientras que los desplazamientos late- rales son función de la resistencia media, que es mayor. Los momentos de inercia fueron tomados como 0.875 veces de aquellos de la Referencia 10.29. Estos dos efectos producen una sobreesti- mación de las deformaciones de segundo orden en el rango de 20 a 25 porciento, lo que corresponde a un factor de reducción de la rigidez φk implícito de 0.80 a 0.85 en los cálculos de estabilidad. El con- cepto de un factor de reducción de la rigidez φk se discute en la sección C10.12.3
- 179. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 179 El momento de inercia de vigas T debiera estar basado en el ancho efectivo del ala definido en la sección 8.10. En general, es suficientemente preciso tomar Ig para un viga T como dos veces el Ig del alma, 2 bw h3 12 ( ) Si los momentos y cortes mayorados, obtenidos a partir de un análisis considerando el momento de inercia de un muro igual a 0.70Ig indican, sobre la base del módulo de rotura, que el muro se agrietará en flexión, el análisis debiera ser repetido con I = 0.35Ig en aquellos pisos en los cuales se ha anticipado agrietamiento bajo las cargas mayoradas. Los valores alternativos para los momentos de inercia dados en la sección 10.11.1 fueron derivados para elementos no pretensados. Para elementos pretensados, los momentos de inercia pueden diferir de los valores de la sección 10.11.1 dependiendo de la cantidad, ubicación, y tipo de armadura y del grado de agrietamiento previo al estado último. Los valores de rigidez para elementos de hormigón pretensado debieran incluir una tolerancia por la variabilidad de las rigideces. Las secciones 10.11 a la 10.13 proporcionan requi- sitos de resistencia y suponen que los análisis de marcos serán desarrollados usando las cargas ma- yoradas. Los análisis de deformaciones, vibracio- nes y períodos del edificio son necesarios para varios niveles de carga de servicio (no mayora- das)10.30,10.31 para determinar la serviciabilidad de la estructura y para estimar las fuerzas de viento en túneles de viento de laboratorio. El corte basal sís- mico está también basado en los períodos de vibra- ción para las cargas de servicio. Las cargas y deformaciones de servicio amplificadas obtenidas de un análisis de segundo orden debieran ser calcu- ladas también usando cargas de servicio. Los mo- mentos de inercia de los elementos estructurales en un análisis para cargas de servicio debieran, por lo tanto, ser representativos del grado de agrietamiento para los diferentes niveles de carga de servicio in-
- 180. CÓDIGO COMENTARIO 180 vestigados.A menos que se cuente con una estima- ción más precisa del grado de agrietamiento a nivel de la carga de servicio, resulta satisfactorio utilizar en el análisis para cargas de servicio 1/0.70 = 1.43 veces los momentos de inercia dados en la sección 10.11.1. La última frase en la sección 10.11.1 se refiere al caso inusual de cargas laterales sostenidas. Dicho caso puede existir, por ejemplo, si se presentan cargas laterales permanentes producto de presiones de tierra diferentes en dos lados de un edificio. C10.11.4- El método de diseño por amplificación de momentos requiere que el diseñador distinga entre marcos sin desplazamiento lateral, que son diseñados de acuerdo a la sección 10.12, y marcos con desplazamiento lateral que son diseñados de acuerdo a la sección 10.13. Frecuentemente, esto se puede hacer por inspección comparando la rigi- dez lateral total de las columnas en un piso con aque- lla de los elementos de arriostramiento. Se puede 10.11.2- Se permite tomar el radio de giro, r, igual a 0.3 veces la dimensión total en la dirección en la cual se está considerando la estabilidad para el caso de elementos rectangulares y 0.25 veces el diáme- tro para elementos circulares en compresión. Para otras formas, se permite obtener el radio de giro de la sección bruta de hormigón. 10.11.3- Longitud no apoyada de ele- mentos en compresión 10.11.3.1- La longitud no apoyada lu de un ele- mento en compresión debe tomarse como la dis- tancia libre entre losas de piso, vigas, u otros ele- mentos capaces de proporcionar apoyo lateral en la dirección que se está considerando. 10.11.3.2- Cuando existan capiteles o cartelas en las columnas, la longitud no apoyada debe ser medida hasta el extremo inferior del capitel o cartela en el plano considerado. 10.11.4- Las columnas y pisos en una estructura deben ser diseñados como columnas y pisos con desplazamiento lateral o sin desplazamiento late- ral. El diseño de columnas en estructuras o pisos sin desplazamiento lateral debe basarse en la sec- ción 10.12. El diseño de columnas en estructuras o pisos con desplazamiento lateral debe basarse en la sección 10.13.
- 181. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 181 10.11.4.1- Se permite suponer como sin desplaza- miento lateral una columna dentro de una estructu- ra, si el incremento en los momentos extremos de la columna debido a los efectos de segundo orden no excede de un 5 % de los momentos extremos de primer orden. 10.11.4.2- También se permite suponer como sin desplazamiento lateral a un piso en la estructura si: Q P V u o u c = ∑ ∆ l (10-7) es menor o igual a 0.05, donde ∑Pu y Vu son la carga vertical total y el corte en el piso, respectiva- mente, en el piso en cuestión y ∆o es el desplaza- miento relativo de primer orden entre la parte su- perior e inferior del piso debido a Vu 10.11.5- Cuando un elemento individual en com- presión dentro de un marco tiene una esbeltez k r u l mayor a 100, debe usarse la sección 10.10.1 para calcular las fuerzas y momentos en el marco. suponer por inspección que un elemento en com- presión está arriostrado si está ubicado en un piso en el cual los elementos de arriostramiento (muros de corte, enrrejados de corte, u otros elementos de arriostramiento lateral) tienen una rigidez lateral suficiente para resistir las deformaciones laterales del piso, a tal grado que las deformaciones latera- les resultantes no son lo suficientemente grandes para afectar sustancialmente la resistencia de la columna. Si no es inmediatamente evidente por ins- pección, las secciones 10.11.4.1 y 10.11.4.2 entre- gan dos caminos para hacer esto. En la sección 10.11.4.1, se indica que un piso dentro de un marco se considera como sin desplazamiento lateral si el aumento en los momentos por cargas laterales re- sultante del efecto P∆ no excede de un 5% de los momentos de primer orden.10.29. La sección 10.11.4.2 entrega un método alternativo para de- terminar esto sobre la base del índice de estabili- dad de un piso Q. Al calcular Q, ∑ P u debiera corresponder al caso de carga lateral para el cual ∑ P u es máximo. Debe notarse que un marco puede contener pisos con y sin desplazamiento lateral. Este chequeo no es aplicable cuando Vu es cero. Si las deformaciones por carga lateral del marco han sido calculadas usando cargas de servicio y los momentos de inercia para carga de servicio dados en la sección 10.11.1, se permite calcular Q en la ecuación (10-7) usando 1.2 veces la suma de las cargas gravitacionales de servicio, el corte del piso para cargas de servicio, y 1.43 veces la deformación de primer orden del piso para carga de servicio. C10.11.5- Se impone un límite superior a la razón de esbeltez para columnas diseñadas por el método del amplificador de momento de las secciones 10.11 a 10.13. No se impone un límite similar si el diseño se realiza de acuerdo con la sección 10.10.1. El límite k r 1 u l = 100 (representa actualmente el rango superior para ensayos de elementos de compresión esbeltos en marcos.
- 182. CÓDIGO COMENTARIO 182 10.11.6- Para elementos en compresión sometidos a flexión respecto a ambos ejes principales, el mo- mento respecto a cada eje debe ser amplificado se- paradamente sobre la base de las condiciones de restricción correspondientes a dicho eje. 10.12- Momentos amplificados - Mar- cos sin desplazamiento lateral 10.12.1- Para elementos en compresión en marcos sin desplazamiento lateral, el factor de longitud efectiva k debe tomarse igual a 1, a menos que se demuestre por análisis que se justifica un valor más bajo. El cálculo de k debe basarse en los valores de E e I usados en la sección 10.11.1 C10.11.6- Cuando existe flexión biaxial en un elemento en compresión, se deben amplificar los momentos calculados para cada eje principal. Los factores de amplificación δ se calculan considerando la carga de pandeo Pc para cada eje separadamente, sobre la base de la longitud efectiva k u l y la rigidez EI correspondiente. Si las capacidades de pandeo son diferentes para cada eje, resultarán diferentes factores de amplificación. C10.12- Momentos amplificados - Marcos sin desplazamiento lateral C10.12.1- Las ecuaciones para el amplificador de momento fueron derivadas para columnas rotuladas en sus extremos y deben ser modificadas para tomar en cuenta el efecto de las restricciones en los bordes. Esto se hace usando una “longitud efectiva” k u l en el cálculo de Pc. La principal ayuda de diseño para estimar el factor de longitud efectiva k son los ábacos de alineamiento de Jackson y Moreland (figura C 10.12.1) los que permiten la determinación gráfica de k para una columna de sección transversal constante en un marco de varios tramos.10.32, 10.33 La longitud efectiva es función de la rigidez relativa en cada extremo del elemento en compresión. Los estudios han indicado que debieran considerarse los efectos de diferentes cuantías de armadura de vigas y columnas y el agrietamiento de la viga en la determinación de la rigidez relativa de borde. Al determinar Ψ para su uso en la evaluación del fac- tor de longitud efectiva k, la rigidez de los elementos en flexión puede ser calculada sobre la base de 0.35Ig en elementos en flexión, para tomar en cuenta el efecto del agrietamiento y de la armadura en la rigidez relativa, y 0.70Ig para elementos en compresión.
- 183. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 183 Se pueden usar las siguientes ecuaciones simpli- ficadas para calcular los factores de rigidez efec- tiva para elementos arriostrados y no arriostrados. Las Ec. (A) , (B) y (C) están tomadas del British Standard Code of Practice de 197210.34, 10.35 Las Ec. (C) y (D) para elementos no arriostrados fue- ron desarrolladas en la Ref. 10.33. Para elementos en compresión, pertenecientes a un marco no arriostrado, se puede tomar como límite superior para el factor de longitud efectiva al menor valor de las siguientes dos expresiones: k = 0.7 + 0.05 ψA + ψB ( ) ≤ 1.0 (A) k min = + ≤ 0 85 0 05 1 0 . . . Ψ (B) dondeΨAyΨBsonlosvaloresdeΨenlosdosextremos de la columna y Ψmin es el menor de estos dos valores. Para elementos no arriostrados en compresión res- tringidos en ambos extremos, puede tomarse el fac- tor de longitud efectiva como: para Ψm < 2 k = 20 − ψm 20 1+ ψm (C) para Ψm ≥ 2 k m = + 0 9 1 . Ψ (D) donde Ψm es el promedio de los valores de Ψ en los dos extremos del elemento en compresión. Para elementos en compresión no arriostrados rotulados en un extremo, el factor de longitud efectiva puede ser tomado como: k = + 2 0 0 3 . . ψ (E) donde Ψ es el valor en el extremo restringido. Puede considerarse que el uso de los ábacos de la figura C10.12.1, o de las ecuaciones de esta sec-
- 184. CÓDIGO COMENTARIO 184 ción, satisface los requisitos de la norma para justi- ficar un valor de k menor a 1.0 C10.12.2- La ecuación (10-8) se ha deducido a partir de la ecuación (10-10) suponiendo que es aceptable un 5% de incremento en los momentos debido a la esbeltez.10.27 La deducción no incluye a φ en el cálculo del amplificador de momento. Como una primera aproximación, k puede tomarse igual a 1.0 en la ecuación (10-8). 10.12.2- En marcos sin desplazamiento lateral se permite ignorar los efectos de esbeltez en elemen- tos en compresión que satisfacen: klu r ≤ 34 −12 M1 M2 ( ) (10-8) Donde el término [ 34 - 12 (M M 1 2 )] no debe tomar- se mayor que 40. El término M M 1 2 es positivo si la columna está flectada con curvatura simple y negati- vo si el elemento tiene curvatura doble. 50.0 10.0 5.0 3.0 2.0 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 50.0 10.0 5.0 3.0 2.0 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 Ψ Α κ Ψ Β ∞ ∞ (a) Marcos Arriostrados (b) Marcos no Arriostrados Ψ = razón entre EI / lc ( ) ∑ para los elementos en compresión y EI / l ( ) ∑ para los elementos en flexión en un plano ubicado en uno de los extremos de un ele mento en compresión. l = longitud de la luz de un elemento en flexión medido centro a centro de los nudos. Ψ Α κ Ψ Β 0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 20.0 30.0 50.0 100.0 ∞ 0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 20.0 30.0 50.0 100.0 ∞ 1.0 1.5 2.0 3.0 4.0 5.0 10.0 20.0 ∞
- 185. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 185 C10.12.3- Los factores φ usados en el diseño de columnas esbeltas representan dos fuentes diferentes de variabilidad. Primero, los factores φ de reducción de la rigidez en las ecuaciones del amplificador en la edición 1989 y anteriores delACI 318 tenían la intención de tomar en cuenta la variabilidad en la rigidez EI y en el análisis de amplificación de momento. Segundo, la variabilidad de la resistencia de la sección transversal es tomada en consideración a través de un factor φ de reducción de la resistencia de 0.70 para columnas con amarras y 0.75 para columnas con zunchos. Los estudios informados en la referencia 10.36 indican que el factor de reducción de la rigidez φk, y el factor φ de reducción de la resistencia para la sección trans- versal no tienen los mismos valores, al contrario de lo supuesto en las ediciones 1989 y en las anteriores del ACI 318. Estos estudios sugieren que el valor del factor de reducción de rigidez φk para una co- lumna aislada debiera ser 0.75, tanto para columnas con amarras como con zunchos. Los factores 0.75 en las ecuaciones (10-10) y (10-19) son factores de reducción de la rigidez φk y reemplazan a los factores φ que aparecían en estas ecuaciones en las ediciones de 1989 y anteriores. Esto se ha hecho para evitar confusiones entre el factor de reducción de la rigidez φk en la ecuación (10-10) y (10-19), y los factores φ de reducción de resistencia de la sección transversal. El principal problema al definir la carga crítica es la elección de la rigidez EI que razonablemente aproxima las variaciones en la rigidez debidas al agrietamiento, fluencia lenta, y la no linealidad de la curva esfuerzo-deformación del hormigón. La ecuación (10-12) se ha deducido para pequeñas razones de excentricidad y altos niveles de carga axial, donde los efectos por esbeltez son más pronunciados. La fluencia lenta debida a cargas sostenidas incrementará la deformación lateral de una columna y por lo tanto la amplificación del momento. Esto 10.12.3- Los elementos en compresión deben ser diseñados para la carga axial mayorada Pu y para el momento amplificado por los efectos de curvatura del elemento, Mc , como sigue: M M c ns = δ 2 (10-9) donde δns m u c C P P = − ≥ 1 0 75 1 0 . . (10-10) Pc = π2 EI klu ( )2 (10-11) EI debe tomarse como: EI = 0.2Ec Ig + Es Ise ( ) 1+ βd (10-12) o (10-13) EI = 0.4Ec Ig 1+ βd
- 186. CÓDIGO COMENTARIO 186 se aproxima en el diseño reduciendo la rigidez EI, usada para calcular Pc y por lo tanto δns, dividiéndola por (1+βd). Tanto los términos del hormigón como del acero en la ecuación (10-12) son divididos por (1+βd). Esto refleja la fluencia prematura del acero en columnas sometidas a cargas sostenidas. Pueden usarse tanto la ecuación (10-12) o la (10- 13) para calcular EI. La ecuación (10-13) es una aproximación simplificada de la ecuación (10-12) y es menos precisa que la ecuación (10-12)10.37. La ecuación (10-13) puede ser simplificada aún más suponiendo βd = 0.6. Cuando se hace esto, la ecuación (10-13) se transforma en: EI E I c g = 0 25 . (F) El término βd se define de manera diferente para marcos sin y con desplazamiento lateral. Véase la sección 10.0. Para marcos sin desplazamiento lateral, βd eslarazónentrelamáximacargaaxialpermanente mayorada y la máxima carga axial total mayorada. C10.12.3.1- El factor Cm es un factor de corrección del momento equivalente. La deducción del amplificador de momento supone que el momento máximo está en o cerca de la mitad de la altura de la columna. Si el momento máximo se produce en uno de los extremos de la columna, el diseño debe basarse en un “momento uniforme equivalente” C M m 2 el cual produciría el mismo momento máximo al ser amplificado.10.27 En el caso de elementos en compresión sometidos a cargas transversales entre los apoyos, es posible que el momento máximo se produzca en una sección lejos del extremo del elemento. Si esto ocurre, el valor del máximo momento calculado en cualquier sección del elemento debería ser usado como valor de M2 en la ecuación (10-9). De acuerdo con la última frase de la sección 10.12.3.1, Cm debe ser tomado igual a 1.0 para este caso. 10.12.3.1- Para elementos sin cargas transversales entre sus apoyos, Cm debe tomarse como: C M M m = + ≥ 0 6 0 4 0 4 1 2 . . . (10-14) Donde M M 1 2 es positivo si la columna está flectada con curvatura simple. Para elementos con cargas transversales entre sus apoyos, Cm debe to- marse como 1.0.
- 187. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 187 C10.12.3.2 - En este código, la esbeltez es tomada en consideración amplificando los momentos extremos de la columna. Si los momentos mayorados de la columna son muy pequeños o nulos, el diseño de columnas esbeltas debe estar basado en la excentricidad mínima dada en esta sección. No es la intención que la excentricidad mínima sea aplicada a los dos ejes simultáneamente. Cuando el diseño debe basarse en la excentricidad mínima, los momentos extremos mayorados de la columna obtenidos del análisis estructural son usados en la ecuación (10-14) para determinar la razón M M 1 2 . Esto elimina lo que de otra manera sería una discontinuidad entre columnas con excentricidades calculadas menores que la excentricidad mínima y columnas con excentricidades calculadas iguales o mayores que la excentricidad mínima. C10.13- Momentos amplificados - Marcos con desplazamiento lateral El diseño por esbeltez de marcos con desplazamiento lateral ha sido revisado en el ACI 318-95. El procedimiento revisado consiste en tres pasos: (1) Secalculanlosmomentospordesplazamiento lateral amplificados δs s M . Esto debiera hacerse por una de tres alternativas. Primero, se puede usar un análisis elástico de segundo orden del marco (Sección 10.13.4.1). Segundo,sepuedeutilizarunaaproximación a dicho análisis (Sección 10.13.4.2). La tercera opción es usar el amplificador por desplazamiento lateral δs de las ediciones anteriores del ACI 318 (Sección 10.13.4.3). (2) Los momentos por desplazamiento lateral amplificados δs s M son sumados al momen- to sin desplazamiento lateral no amplifica- do Mns en cada extremo de cada columna. 10.12.3.2- El momento mayorado M2 en la ecua- ción (10-9) no debe tomarse menor que M2,min = Pu(15 + 0.03h) (10-15) Alrededor de cada eje separadamente, donde 15 y 0.03h están en milímetros. Para elementos en los que M2,min supera a M2 , el valor de Cm en la ecua- ción (10-14) debe ser tomado como 1.0, o estar ba- sado en el cuociente de los momentos calculados para los extremos, M1 y M2 . 10.13- Momentos amplificados - Marcos con desplazamiento lateral
- 188. CÓDIGO COMENTARIO 188 Los momentos sin desplazamiento lateral pueden ser calculados usando un análisis elástico de primer orden. (3) Si la columna es esbelta y las cargas sobre ella son altas, ella es verificada para ver si los momentos en puntos entre los extremos de la columnaexcedenaaquellosenlosextremos. Comoseespecificaenlasección10.13.5esto se hace usando el amplificador para marcos sin desplazamiento lateral δns, con Pc calculado considerando k = 1.0 o menos. C10.13.1- Véase la sección C10.12.1 C10.13.3- El análisis descrito en esta sección se refiere sólo a marcos planos sometidos a cargas que causan deformaciones en su propio plano. Si los desplazamientos torsionales son significativos, debe usarse un análisis tridimensional de segundo orden. C10.13.4- Cálculo de δs s M C10.13.4.1- Un análisis de segundo orden es un análisisdelmarcoqueincluyeelefectoenlosesfuerzos internos resultante de las deformaciones. Cuando se usaunanálisiselásticodesegundoordenparacalcular δs s M , la deformación debe ser representativa del estado inmediatamente anterior a la carga última. Por 10.13.1- Para elementos en compresión no arrios- trados contra desplazamientos laterales, el factor de longitud efectiva k debe determinarse usando va- lores de E e I conformes con la sección 10.11.1 y debe ser mayor que 1.0. 10.3.2- Para elementos en compresión no arriostrados contra desplazamientos laterales, pue- den despreciarse los efectos de la esbeltez cuando k r u l es menor que 22. 10.3.3- Los momentos M1 y M2 en los extremos de un elemento individual en compresión deben tomarse como: M1 = + M M ns s s 1 1 δ (10-16) M2 = + M M ns s s 2 2 δ (10-17) donde δs 1s M y δs 2s M deben calcularse de acuerdo con la sección 10.13.4 10.13.4- Cálculo de δs s M 10.13.4.1- Los momentos amplificados por desplaza- miento lateral, δs s M , deben tomarse como los mo- mentos extremos de la columna calculados a través de un análisis elástico de segundo orden basado en las rigideces del elemento dadas en la sección 10.11.1
- 189. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 189 esta razón debe usarse en el análisis de segundo orden el valor reducido de Ec Ig dado en la sección 10.11.1 El término βd se define de manera diferente para marcos sin y con desplazamiento lateral. Véase la sección 10.0. Las deformaciónes laterales debidas a cargas de corta duración, como viento o sismo, son función de la rigidez de corto plazo de las columnas después de un período de cargas gravitacionales sostenidas. Para este caso, la definición de βd en la sección 10.0 da un valor βd 0 = . En el caso inusual demarcoscondesplazamientolateraldondelascargas laterales son sostenidas, βd no será cero. Esto puede ocurrir si un edificio en un lugar con pendiente está sometido a presión de tierra en un lado y no en el otro. En un análisis de segundo orden deben incluirse las cargas axiales de todas las columnas que no son parte de los elementos resistentes a carga lateral y dependen de estos elementos para su estabilidad. En las ediciones de 1989 y anteriores, las ecuaciones del amplificador de momento paraδb yδs incluían un factor de reducción de la rigidez φk para cubrir la va- riabilidad de los cálculos de estabilidad. El método de análisis de segundo orden está basado en los valores de E e I de la sección 10.11.1. Esto lleva a una sobre estimación de 20 a 25% de la deformación lateral que corresponde a un factor de reducción de la rigidez φk entre 0.80 y 0.85 en los momentos P∆. No se necesita un factor φ adicional en los cálculos de estabilidad. Una vez que se han establecido los momentos, la se- leccióndelasseccionestransversalesdelascolumnas involucra a los factores φ de reducción de la resisten- cia de la sección 9.3.2.2 C10.13.4.2- El análisis P∆ iterativo de los momentos de segundo orden puede ser representado por una serie infinita. La solución de esta serie está dada por la ecuación (10-18)10.29. La referencia 10.38 muestra que la ecuación (10-18) predice ajustadamente los momentos de segundo orden en marcos no arriostrados hasta que δs excede de 1.5. 10.13.4.2- Alternativamente, se permite calcular δs s M como δs s M = − ≥ M Q M s s 1 (10-18) Si δs calculado de esta manera es mayor que 1.5, δs s M debe calcularse usando las secciones 10.13.4.1 ó 10.13.4.3
- 190. CÓDIGO COMENTARIO 190 Los diagramas de momento P∆ para columnas flec- tadas son curvos, con ∆ relacionado con la geome- tría deformada de la columna. La ecuación (10-18) y la mayoría de los programas computacionales dis- ponibles comercialmente para el análisis de segun- do orden de marcos han sido deducidos suponiendo que los momentos P∆ resultan de fuerzas iguales y opuestas de P c ∆ l aplicadas en la parte inferior y superiordelpiso.Estasfuerzasdanundiagrama recto de momento P∆. Los diagramas curvos de momento P∆ producen desplazamientos laterales del orden del 15% mayores que aquellos obtenidos de diagramas rectos de momento P∆. Este efecto se puede incluir en la ecuación (10-18) escribiendo el denominador como (1 - 1.15Q) en vez de (1 - Q). El factor 1.15 se ha dejado fuera de la ecuación (10-18) para mante- ner la consistencia con los programas computacio- nales disponibles comercialmente. Si las deformaciones han sido calculadas usando las cargasdeservicio,Qenlaecuación(10-18)deberíaser calculadodelamaneraexplicadaenlasecciónC10.11.4. En las ediciones de 1989 y anteriores, las ecuaciones del amplificador de momento para δb y δs incluían un factordereduccióndelarigidezφk paracubrirlavaria- bilidad de los cálculos de estabilidad. El análisis del factor Q está basado en los valores de Ec e Ig de la sección 10.11.1 los cuales incluyen el equivalente a un factor de reducción de la rigidezφk tal como se explica en la sección C10.13.4.1. Como resultado, no se nece- sita un factor φ adicional en los cálculos de estabilidad. Una vez que se han establecido los momentos usando laecuación(10-18),laseleccióndelasseccionestrans- versales de las columnas involucra a los factores de re- ducción de la resistencia φ de la sección 9.3.2.2 C10.13.4.3- Para verificar los efectos de la estabi- lidad del piso, δs se calcula como un valor prome- dio para el piso completo sobre la base del uso de ∑ ∑ P P u c . Esto refleja la interacción en los efec- tos P∆ de todas las columnas que resisten el des- plazamiento lateral del piso, dado que la deforma- ción lateral de todas las columnas en el piso debe 10.13.4.3- Alternativamente, se permite calcular el momento amplificado por desplazamiento lateral, δs s M , como δs s M = − ∑ ∑ ≥ M P P M s u c s 1 0 75 . (10-19)
- 191. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 191 ser igual en ausencia de desplazamientos torsionales alrededor del eje vertical. Además, es posible que una columna individual particularmente esbelta en un marco no arriostrado pudiera tener deformacio- nes sustanciales a media altura aún si está adecua- damente arriostrada contra desplazamientos latera- les en los extremos por otras columnas en el piso. Dicha columna tendrá un lu r mayor que el valor dado en la ecuación (10-20) y tendría que ser veri- ficada usando la sección 10.13.5 Si la deformación por carga lateral involucra des- plazamientos torsionales significativos, la amplifi- cación de momento en las columnas más apartadas del centro de rotación puede ser subestimada por el procedimiento del amplificador de momento. En dichos casos debiera considerarse un análisis tridimensional de segundo orden. El término 0.75 en el denominador de la ecuación (10-19) es un factor de reducción de la rigidez φk tal como se explicó en la sección C10.12.3 En el cálculo de EI, βd será normalmente cero para un marco no arriostrado, debido a que las cargas laterales son generalmente de corta duración (Véase la sección C10.13.4.1). C10.13.5- Los momentos sin desplazamiento late- ral no amplificados en los extremos de las colum- nas son sumados a los momentos por desplazamien- to lateral amplificados en los mismos puntos. Ge- neralmente, uno de los momentos extremos resul- tantes es el momento máximo en la columna. Sin embargo, en columnas esbeltas con elevadas car- gas axiales el punto de momento máximo puede estar entre los extremos de la columna, de tal for- ma que los momentos extremos dejan de ser los momentos máximos. Si lu r es menor que el valor dado en la ecuación (10-20) el momento máximo en cualquier punto a lo largo de la altura de dicha columna será menor a 1.05 veces el máximo mo- mento extremo. Cuando lu r excede el valor dado por la ecuación (10-20), el momento máximo se producirá en un punto entre los extremos de la co- donde ∑ Pu es la sumatoria de todas las cargas ver- ticales en un piso, y ∑ Pc es la sumatoria para todas las columnas que resisten el desplazamiento lateral en un piso. Pc se calcula a través de la ecuación (10-11) usando el valor para k de la sección 10.13.1 y el valor para EI de la ecuación (10-12) o la ecua- ción (10-13). 10.13.5- Si un elemento individual en compresión cumple lu u c g r P f A 〉 35 ' (10-20) debe ser diseñado para la carga mayorada Pu y para el momento Mc calculado usando la sección 10.12.3 en donde M1 y M2 son calculados de acuerdo con la sección 10.13.3, βd según se definió para la com- binación de cargas considerada, y k según lo defi- nido en la sección 10.12.1
- 192. CÓDIGO COMENTARIO 192 lumna y excederá al máximo momento extremo en más de un 5%10.26. En dicho caso el momento máxi- mo se calcula amplificando el momento extremo usando la ecuación (10-9). C10.13.6- La posibilidad de inestabilidad por des- plazamiento lateral bajo cargas gravitacionales debe ser investigada independientemente. Cuando se usa un análisis de segundo orden para calcular δs s M (sección 10.13.4.1), el marco debiera ser analizado dos veces para el caso de cargas gravitacionales mayoradas más una carga lateral aplicada al mar- co. Esta carga puede ser la carga lateral usada en el diseño o puede ser una carga única aplicada en la parte superior del marco. El primer análisis debiera ser un análisis elástico de primer orden, el segundo análisis debiera ser un análisis de segundo orden. La deformación obtenida a partir del análisis de segundo orden no debiera exceder de 2.5 veces la deformación obtenida a partir del análisis de pri- mer orden. Si un piso es mucho más flexible que el resto, la razón de deformación debiera ser calcula- da en dicho piso. La carga lateral debiera ser lo su- ficientemente grande para producir deformaciones de tamaño tal que puedan ser comparadas con pre- cisión. En marcos no simétricos que se deforman lateralmente bajo cargas gravitacionales solamen- te, la carga lateral debiera actuar en la dirección en la cual ella aumentará la deformación lateral. Cuando se usa la sección 10.13.4.2 para calcular δs s M , el valor de Q evaluado usando cargas gravitacionales mayoradas no debiera exceder de 0.60. Esto es equivalente a δs = 2.5. Los valores de Vu y ∆o usados para calcular Q pueden obtenerse a partir de cualquier conjunto real o arbitrario supues- to de cargas laterales, siempre que Vu y ∆o corres- pondan a las mismas cargas. Si Q calculado en la sección 10.11.4.2 es 0.2 o menor, se satisface la verificación de estabilidad de la sección 10.13.6. Cuando δs s M se calcula usando la ecuación (10- 10.13.6- Adicionalmente a los estados de carga que incluyen cargas laterales, debe considerarse la re- sistencia y estabilidad de la estructura como un todo frente a las cargas gravitacionales mayoradas. (a) Cuando δs s M se calcula a partir de la sección 10.13.4.1, la razón entre la deformación late- ral de segundo orden y la deformación lateral de primer orden, para la combinación de 1.4 veces la carga permanente y 1.7 veces la so- brecarga más la carga lateral aplicada a la es- tructura, no debe exceder de 2.5. (b) Cuando δs s M se calcula a partir de la sección 10.13.4.2, el valor de Q calculado usando ∑ Pu correspondiente a 1.4 veces la carga perma- nente más 1.7 veces la sobrecarga no debe ex- ceder de 0.60 (c) Cuando δs s M se calcula a partir de la sección 10.13.4.3, δs calculado usando ∑ Pu y ∑ Pc correspondientes a la carga permanente y a la sobrecarga mayoradas debe ser positivo y no exceder de 2.5 En los casos (a), (b) y (c) anteriores, βd debe to- marse como la razón entre la máxima carga axial mayorada que actúa en forma permanente y la máxi- ma carga axial mayorada total.
- 193. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 193 10.13.7- En marcos con desplazamiento lateral, los elementos en flexión deben diseñarse para el total de los momentos amplificados de los elementos en compresión que concurren al nudo. 10.14- Elementos cargados axial- mente que soportan sistemas de losas Los elementos cargados axialmente que soportan un sistema de losas incluido dentro del alcance de la sección 13.1, deben diseñarse como se dispone en el capítulo 10 y de acuerdo con los requisitos adicionales del capítulo 13. 19), se pone un límite superior de 2.5 para δs. Para valores mayores de δs el marco será muy suscepti- ble a cambios en EI, rotación de las fundaciones y similares. Si δs excede de 2.5 el marco debe ser rigidizado para reducir δs . ∑ Pu debe incluir la car- ga axial en todas las columnas y muros incluyendo columnas que no son parte del sistema resistente a cargas laterales. El valor δs = 2.5 es un amplifica- dor muy grande. Se ha escogido para compensar lo conservador del procedimiento del amplificador de momento. El valor de βd debiera ser un valor global para cada piso calculado como la razón entre la máxima carga axial mayorada que actúa en forma permanente en dicho piso y la máxima carga axial mayorada total en dicho piso. C10.13.7- La resistencia de un marco no arriostrado está controlada por la estabilidad de las columnas y por el grado de restricción de borde proporcionada por las vigas del marco. Si se forman rótulas plásticas en las vigas de restricción, la estructura se aproxima a un mecanismo y su capacidad de resistir cargas axiales se reduce drásticamente. La sección 10.13.7 se coloca para que el diseñador se preocupe que los elementos de restricción en flexión tengan la capacidad de resistir los momentos amplificados de las columnas.
- 194. CÓDIGO COMENTARIO 194 10.15- Transmisión de cargas de las columnas a través de losas de entrepiso Cuando la resistencia especificada a la compresión del hormigón en una columna es 1.4 veces mayor que la especificada para el sistema de entrepiso, la transmisión de la carga a través de la losa de entre- piso debe hacerse de acuerdo a 10.15.1, 10.15.2 ó 10.15.3 10.15.1- Debe colocarse hormigón de resistencia igual a la especificada para la columna en el entre- piso en la ubicación de la columna. La superficie superior del hormigón de la columna debe exten- derse 600 mm dentro de la losa a partir de la cara de la columna. El hormigón de la columna debe ser monolítico con el hormigón del piso y debe co- locarse de acuerdo con las secciones 6.4.5 y 6.4.6. C10.15- Transmisión de cargas de las columnas a través de losas de entrepiso Los requisitos de esta sección están basados en un artículo escrito acerca del efecto que produce la resistencia del hormigón del entrepiso sobre la re- sistencia de la columna.10.39 Las disposiciones implican que donde la resistencia del hormigón de la columna no exceda de la resistencia del hormi- gón del entrepiso en más del 40%, no es necesario tomar precauciones especiales. Para resistencias más altas de los hormigones de las columnas deben utilizarse los métodos de las secciones 10.15.1 ó 10.15.2 para columnas de esquina o de borde, y los métodos de las secciones 10.15.1, 10.15.2 ó 10.15.3 para columnas interiores con adecuada restricción por los cuatro lados. C10.15.1- El uso del procedimiento de colocación del hormigón, descrito en la sección 10.15.1, re- quiere la colocación de dos hormigones diferentes en el sistema de entrepiso. El hormigón de resis- tencia más baja debe colocrse cuando el hormigón de mayor resistencia todavía este plástico y debe vibrarse en forma adecuada para asegurar que am- bos hormigones se integren completamente. Esto requiere coordinación cuidadosa de las entregas de hormigón y el posible empleo de aditivos retardadores. En algunos casos pueden requerirse servicios adicionales de inspección cuando se em- plea este procedimiento. Es importante que el hor- migón de mayor resistencia en el piso, en la región de la columna, se coloque antes de que el hormi- gón de baja resistencia sea colocado en el resto del piso para evitar que accidentalmente se coloque hormigón de baja resistencia en el área de la co- lumna. Es responsabilidad del diseñador indicar en los planos donde deben colocarse los hormigo- nes de baja y alta resistencia.
- 195. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 195 10.15.2- La resistencia de una columna a través de la losa de entrepiso debe basarse en el valor más bajo entre la resistencia del hormigón con barras de transpaso verticales y con zunchos, según se re- quiera. 10.15.3- Para columnas apoyadas lateralmente por los cuatro lados en vigas de altura aproximadamente igual, o en losas, la resistencia de la columna se puede basar en una resistencia equivalente del hor- migón en la conexion de la columna, igual al 75% de la resistencia del hormigón de la columna más el 35% de la resistencia del hormigón del entrepi- so. 10.16- Elementos compuestos some- tidos a compresión 10.16.1- Los elementos compuestos sometidos a compresión deben incluir a todos aquellos elemen- tos que estén reforzados longitudinalmente con per- files de acero estructural, tuberías o tubos, con o sin barras longitudinales. 10.16.2- La resistencia de los elementos compues- tos debe calcularse con las mismas condiciones limitantes que se aplican a los elementos comunes de hormigón armado. Con la edición de 1983, la cantidad de hormigón de columnas que debe colocarse dentro del piso se expresa sencillamente como una extensión de 600 mm, desde la cara de la columna. Puesto que la colocación del hormigón requerido debe hacerse en terreno, en la actualidad se expresa de manera directamente evidente para los trabajadores. Este nuevo requisito también localiza la interfase entre el hormigón de la columna y del entrepiso más alejado dentro del piso, lejos de las regiones de corte elevado. C10.16- Elementos compuestos so- metidos a compresión C10.16.1- Las columnas compuestas se definen sin hacer referencia a clasificaciones de columnas combinadas, compuestas o de tubos rellenos con hormigón. Se han omitido las referencias a otros metales empleados para refuerzo porque se utilizan poco con el hormigón en las construcciones. C10.16.2- Las mismas reglas que se emplean para calcular la resistencia a la interacción carga- momento para secciones de hormigón armado pueden aplicarse a secciones compuestas. Los diagramas de interaccion para tubos rellenos con
- 196. CÓDIGO COMENTARIO 196 10.16.3- Cualquier carga axial asignada al hormi- gón de un elemento compuesto debe transmitirse al hormigón mediante elementos o ménsulas que se apoyen directamente en el hormigón del elemento compuesto. 10.16.4- Toda carga axial no asignada al hormigón de un elemento compuesto debe ser desarrollada por conexión directa al perfil de acero estructural, cañería o tubo. 10.16.5- Para la evaluación de los efectos de esbel- tez, el radio de giro de la sección compuesta no debe ser mayor que el valor dado por r = Ec Ig 5 ( )+ Es It Ec Ag 5 ( )+ Es At (10-21) y como alternativa a un cálculo más preciso, EI en la ecuación (10-11) debe tomarse ya sea como la ecuación (10-12) ó; EI = Ec Ig 5 ( ) 1+ βd + Es It (10-22) hormigón son idénticos a los del ACI SP-710.40 y del Desing Handbook, vol.2, Columns10.33, pero con γ ligeramente mayor que 1.0. C10.16.3 y C10.16.4- El apoyo directo o la conexión directa para transferir las fuerzas entre el acero y el hormigón puede desarrollarse por medio de salientes, placas o barras de armadura soldadas a un perfil o tubo estructural antes del vaciado del hormigón. No es necesario considerar el esfuerzo de compresión por flexión como parte de la carga de compresión que debe desarrollarse por apoyo directo. Un revestimiento de hormigón alrededor de un perfil estructural podrá rigidizarlo, pero no necesariamente incrementará su resistencia. C10.16.5- Se entrega la ecuación (10-21) porque las reglas de la sección 10.11.2 para estimar el ra- dio de giro son demasiado conservadoras para tubos llenos con hormigón y no se aplican a elementos con perfiles estructurales incluidos. En columnas de hormigón armado, sujetas a cargas sostenidas, la fluencia lenta transfiere parte de la carga del hormigón al acero, incrementando así los esfuerzos del acero. En el caso de columnas ligeramente armadas, esta transferencia de carga puede causar que el acero de compresión fluya prematuramente, dando como resultado una disminución del EI efectivo. Por consiguiente, los términos tanto del hormigón como del acero en la ecuación (10-12) se reducen para tomar en cuenta la fluencia lenta. Para columnas muy armadas o para columnas compuestas en las que la tubería o los perfiles estructurales constituyen un gran porcentaje de la sección transversal, la transferencia de carga debida a fluencia lenta no es significativa. En consecuencia la ecuación (10-22) se revisó en el suplemento de 1980, de manera que sólo el EI del hormigón se reduce para efectos de carga sostenida.
- 197. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 197 10.16.6-Núcleo de hormigón confinado en acero estructural 10.16.6.1- Para un elemento compuesto con el nú- cleo de hormigón confinado en acero, el espesor del acero de confinamiento no debe ser menor que: b f 3E y s , para cada cara de ancho b ni que: h f 8E y s , para secciones circulares de diámetro h 10.16.6.2- Se permite que las barras longitudinales localizadas dentro del núcleo de hormigón confi- nado se utilizen en el cálculo de At e It. 10.16.7- Armadura en zuncho alrededor de un núcleo de acero estructural Un elemento compuesto, hecho de hormigón arma- do con zuncho alrededor de un núcleo de acero es- tructural debe satisfacer las secciones 10.16.7.1 a la 10.16.7.8. 10.16.7.1- La resistencia especificada a la compre- sión del hormigón fc ' no debe ser menor de 17 MPa. 10.16.7.2- La tensión de fluencia de diseño del nú- cleo de acero estructural debe ser la tensión de fluencia especificada mínima para el grado del acero estructural usado, pero sin exceder de 350 MPa. 10.16.7.3- La armadura en zuncho debe cumplir con lo especificado en la sección 10.9.3. 10.16.7.4- Las barras longitudinales localizadas dentro del zuncho no deben ser menores de 0.01 ni mayores de 0.08 veces el área neta del hormigón. C10.16.6- Núcleo de hormigón confinado en acero estructural Las secciones de hormigón confinadas en acero deben tener un espesor en la pared metálica lo suficientemente grande para soportar el esfuerzo por fluencia longitudinal antes de pandearse hacia el exterior. C10.16.7- Armadura en zuncho alrededor de un núcleo de acero estructu- ral El hormigón confinado lateralmente por zunchos tiene una mayor capacidad de carga y el tamaño del zuncho requerido puede regularse, sobre la base de la resistencia del hormigón fuera del zuncho, mediante el mismo razonamiento que se aplica a columnas armadas sólo con barras longitudinales. La presión radial proporcionada por el zuncho asegura la interacción entre el hormigón, las barras de armadura y el núcleo de acero, de tal manera que las barras longitudinales rigidizan y aumentan la resistencia de la sección transversal.
- 198. CÓDIGO COMENTARIO 198 10.16.7.5- Se permite que las barras longitudinales localizadas dentro del zuncho se consideren en el cálculo de At e It. 10.16.8- Amarras de refuerzo alrededor de un núcleo de acero estructural Un elemento compuesto, hecho de hormigón con- finado lateralmente con amarras alrededor de un núcleo de acero estructural, debe cumplir con las secciones 10.16.8.1. a la 10.16.8.8. 10.16.8.1- La resistencia especificada a la compre- sión del hormigón fc ' no debe ser menor de 17 MPa. 10.16.8.2- La tensión de fluencia de diseño del nú- cleo de acero estructural debe ser la tensión de fluencia especificada mínima para el grado de ace- ro estructural usado, pero no debe exceder de 350 MPa. 10.16.8.3- Las amarras transversales deben exten- derse por completo alrededor del núcleo de acero estructural. 10.16.8.4- Las amarras transversales deben tener un diámetro no menor que 0.02 veces la mayor di- mensión lateral del elemento compuesto, excepto que los estribos no deben ser menores a φ10 y no se exige que sean mayores de φ16. Puede emplearse malla de alambre electrosoldado de un área equi- valente. 10.16.8.5- El espaciamiento vertical entre las ama- rras tranversales no debe exceder de 0.5 de la me- nor dimensión lateral del elemento compuesto, ni de 48 veces el diámetro de las amarras, ni 16 veces el diámetro de las barras longitudinales. 10.16.8.6- Las barras longitudinales colocadas den- tro de las amarras no deben ser menores de 0.01 ni mayores de 0.08 veces al área neta del hormigón. C10.16.8- Amarras de refuerzo alrededor de un núcleo de acero estructural Es posible que el hormigón confinado lateralmente por amarras tenga un espesor más delgado a lo largo de, por lo menos, una cara del núcleo de acero, y no debe suponerse que existe interacción completa entre el núcleo de acero, el hormigón y cualquier armadura longitudinal. El hormigón probablemente se separará de las caras lisas del núcleo de acero. Para mantener el recubrimiento de hormigón, es razonable requerir más amarras laterales de las necesarias para las columnas de hormigón armado comunes. Debido a la probable separación entre el núcleo de acero y el hormigón a grandes deformaciones, las barras longitudinales no serán efectivas para rigidizar la sección transversal, aunque pueden ser útiles ante esfuerzos de compresión sostenidos. Finalmente, la tensión de fluencia del núcleo de acero debe limitarse a aquélla que existe para deformaciones menores de las que se puedan soportar sin desprendimiento del recubrimiento de hormigón. Se ha supuesto que el hormigón en compresión axial no se desprende a deformaciones menores de 0.0018. Por lo tanto, la tensión de fluencia de 0.0018 x 200 000, ó 360 MPa, representa un límite superior para el esfuerzo máximo útil en el acero.
- 199. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 10: Cargas axiales y flexión 199 10.16.8.7- Debe colocarse una barra longitudinal en cada esquina de una sección rectangular, con otras barras longitudinales espaciadas a menos de 1/2 de la menor dimensión lateral del elemento compuesto. 10.16.8.8- Se permite que las barras longitudinales colocadas dentro de las amarras se consideren para calcular At para resistencia, pero no para calcular It para evaluar los efectos de esbeltez. 10.17- Resistencia al aplastamiento 10.17.1- La resistencia de diseño al aplastamiento del hormigón no debe ser mayor que φ(0.85 fc’A1) excepto cuando la superficie de soporte sea más ancha en todos los lados del área cargada, en cuyo caso, se permite que la resistencia de diseño al aplas- tamiento en el área cargada sea multiplicada por A A 2 1 , pero no mayor que 2. C10.17- Resistencia al aplastamiento C10.17.1- Esta sección aborda la resistencia al aplastamiento en los apoyos de hormigón. El esfuerzo por aplastamiento permisible de 0.85 fc ' está basado en los resultados de ensayos que se describen en la referencia 10.41(véase también la sección 15.8). Fig. C 10.17 Aplicación de la pirámide para determinar A2 en apoyos escalonados o inclinados.
- 200. CÓDIGO COMENTARIO 200 Cuando el área de apoyo sea mayor en todos sus lados que el área cargada, el hormigón circundante confina el área de apoyo, lo que da como resultado un aumento en la resistencia al aplastamiento. Esta sección no proporciona una altura mínima para un elemento de apoyo. La altura mínima de dicho apoyo debe quedar sujeta al control de los requisitos para corte de la sección 11.11. Cuando la parte superior del apoyo este inclinada o escalonada se pueden obtener ventajas del hecho de que el elemento de apoyo es mayor que el área cargada, siempre que dicho elemento no se incline en un ángulo demasiado grande. La figura 10.17 ilustra la aplicación de la pirámide para encontrar A2. La pirámide no debe confundirse con la tra- yectoria en la que se distribuye una carga que baja a través del área de apoyo. Dicha trayec- toria de carga tendría lados más inclinados. Sin embargo, la pirámide descrita tiene poca pendiente en las caras laterales planas, para asegurar que existe hormigón rodeando inmediatamente la zona de al- tos esfuerzos en el área de aplastamiento. A1 cons- tituye el área cargada, pero no debe ser mayor que la placa de apoyo o que el área de la sección trans- versal de apoyo. C10.17.2- Los anclajes de postesado por lo general se refuerzan lateralmente, según se indica en la sección 18.13. 10.17.2- La sección 10.17 no es aplicable a anclajes de postesado.
- 201. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 201 11.0- Notación a = luz de corte, distancia entre la carga concentrada y la cara del apoyo, mm Ac = área de la sección de hormigón que resiste la transmisión de corte, mm2 Acp = área encerrada por el perímetro exterior de la sección transversal de hormigón, mm2, veáse sección 11.6.1. Af = área del acero de armadura en una ménsula o cartela que resiste el momento mayorado [Vua + Nuc (h-d)], mm2 Ag = área total de la sección, mm2 Ah = área de armadura por corte paralela a la armadura de tracción por flexión, mm2 Al = área total de la armadura longitudinal para resistir la torsión, mm2 An = área de armadura en una ménsula o cartela que resiste la fuerza de tracción Nuc, mm2 Ao = área total encerrada por el camino del flujo de corte, mm2 Aoh = área encerrada por el eje de la armadura transversal cerrada más externa dispuesta para resistir la torsión, mm2 Aps = área de armadura pretensada en la zona de tracción, mm2 As = área de la armadura no pretensada en tracción, mm2 Este capítulo incluye disposiciones para corte, tanto en elementosdehormigónpretensadocomonopretensado. Elconceptodecorteporfricción(sección11.7)seapli- caparticularmentealdiseñodedetallesdearmaduraen estructuras prefabricadas. Se incluyen disposiciones especiales para elementos de gran altura sometidos a flexión (sección 11.8), ménsulas y cartelas (sección 11.9), muros de corte (sección 11.10) y disposiciones de corte para losas y zapatas (sección 11.12). C11.0- Notación LasunidadesdemedidaseindicanenlaNotaciónpara ayudar al usuario y no es la intención excluir el co- rrecto uso de otras unidades para los mismos símbo- los. CAPÍTULO 11 CORTE Y TORSIÓN
- 202. CÓDIGO COMENTARIO 202 At = área de una rama de un estribo cerrado que resiste la torsión en una distancia s, mm2 Av = área de armadura por corte en una distan- cia s, o área de armadura por corte perpen- dicular a la armadura en tracción por flexión en una distancia s para elementos de gran altura sujetos a flexión, mm2 Avf = áreadearmaduradecorteporfricción,mm2 Avh = área de armadura por corte paralela a la armadura de tracción por flexión en una distancia s2, mm2 b = ancho del borde en compresión del ele- mento, mm bo = perímetro de la sección crítica para losas y zapatas, mm bt = ancho de la parte de la sección transver- sal que contiene los estribos cerrados que resisten la torsión bw = ancho del alma o diámetro de la sección circular, mm b1 = ancho de la sección crítica definida en 11.12.1.2 medida en la dirección de la luz para el cual han sido determinados los momentos, mm b2 = ancho de la sección crítica definida en 11.12.1.2 medida en dirección perpendi- cular a b1, mm c1 = dimensióndeunacolumnarectangularorec- tangularequivalente,delcapitelodelamén- sula medida en la dirección de la luz para la cual se determinan los momentos, mm c2 = dimensión de una columna rectangular o rectangular equivalente, del capitel o de la ménsula medida transversalmente a la dirección de la luz para la cual se deter- minan los momentos, mm d = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el centroide de la armadura longitudinal en tracción, pero que no ne- cesita ser menor de 0.80 h para secciones circulares y elementos pretensados, mm. Los ensayos11.1 han mostrado que el corte prome- dio sobre la sección efectiva total también puede aplicarse a las secciones circulares. Nótese la defi- nición especial de d para tales secciones. Aunque el valor de d puede variar a lo largo del vano de una viga pretensada, los estudios 11.2 mos- traron que para elementos de hormigón pretensado, d no necesita tomarse menor a 0.8h. Las vigas con- sideradas tenían algunos cables rectos o barras de armadura en la parte inferior de la sección y tenían estribos que encerraban a esos cables.
- 203. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 203 fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa fc ' = raíz cuadrada de la resistencia especifica- da a la compresión del hormigón, MPa fct = resistencia promedio a la tracción por hendimiento del hormigón con agregado liviano, MPa fd = tensión debida a la carga permanente no mayorada en la fibra extrema de una sec- ción en la cual de tracción se produce por cargas aplicadas externamente, MPa fpc = tensión de compresión en el hormigón (después de que han ocurrido todas las pérdidas de pretensado) en el centroide de la sección transversal que resiste las car- gas aplicadas externamente, o en la unión del alma y el ala cuando el centroide está localizado dentro del ala, MPa. (En un elemento compuesto, fpc es la tensión de compresión resultante en el centroide de la sección compuesta, o en la unión del alma y el ala cuando el centroide se en- cuentra dentro del ala, debido tanto al pre- tensado como a los momentos resistidos por el elemento prefabricado actuando individualmente.) fpe = tensión de compresión en el hormigón debida únicamente a las fuerzas efectivas del pretensado (después de que han ocu- rrido todas las pérdidas de pretensado) en la fibra extrema de una sección en la cual las tensiones de tracción se han producido por la cargas aplicadas externamente, MPa fpu = resistencia especificada a la tracción de los cables de pretensado, MPa fy = tensión de fluencia especificada de la ar- madura no pretensada, MPa fyh = tensión de fluencia especificada de ama- rras circulares, cercos o zunchos, MPa fyv = tensión de fluencia de la armadura trans- versal cerrada dispuesta por torsión, MPa fyl = tensión de fluencia de la armadura longitudinal de torsión, MPa h = altura total del elemento, mm
- 204. CÓDIGO COMENTARIO 204 hv = altura total de la sección transversal del conector de corte, mm hw = altura total de un muro medido desde la base hasta la parte superior, mm I = momento de inercia de la sección que re- siste las cargas mayoradas aplicadas ex- ternamente, mm4 ln = Luzlibremedidacaraacaradelosapoyos,mm lv = longitud del brazo del conector de corte desde el centroide de la carga concentra- da o reacción, mm lw = longitud horizontal de un muro, mm Mcr = momento que produce fisuración por flexión en la sección debido a cargas apli- cadas externamente. Véase la sección 11.4.2.1, Nmm Mm = momento modificado, Nmm Mmax = momento mayorado máximo en la sección debido a las cargas aplicadas externamen- te, Nmm Mp = momento plástico resistente requerido en la sección transversal del conector de cor- te, Nmm Mu = momento mayorado en la sección, Nmm Mv = momento resistente con que contribuye el conector de corte, Nmm Nu = carga axial mayorada normal a la sección transversal, que ocurre simultáneamente con Vu; debe tomarse como positiva para la compresión, negativa para la tracción y debe incluir los efectos de tracción de- bidos a la retracción y a la fluencia lenta del hormigón, N Nuc = fuerza de tracción mayorada que actúa simultáneamente con Vu sobre una mén- sula o cartela, se debe tomar como positi- va para la tracción, N pcp = perímetro exterior de la sección transversal de hormigón, mm. Veáse la sección 11.6.1 ph = perímetro del eje de la armadura transver- sal cerrada dispuesta para torsión, mm. s = separación de la armadura por torsión o corte medida en dirección paralela a la armadura longitudinal, mm
- 205. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 205 s1 = separación de la armadura vertical en un muro, mm s2 = separacióndelaarmaduraportorsiónocorte medida en dirección perpendicular a la ar- madura longitudinal - o espaciamiento de la armadura horizontal en un muro, mm t = espesor de una pared de una sección hue- ca, mm Tn = resistencianominalamomentotorsor,Nmm Tu = momento de torsión mayorado en la sec- ción, Nmm Vc = resistencia nominal al corte proporciona- da por el hormigón, N Vci = resistencia nominal al corte proporciona- da por el hormigón cuando se produce el agrietamiento diagonal como resultado de la combinación de corte y momento, N Vcw = resistencianominalalcorteproporcionadapor elhormigóncuandoseproduceelagrietamien- todiagonalcomoresultadodetensionesprin- cipales de tracción excesivas en el alma, N Vd = esfuerzo de corte en la sección debido a la carga permanente no mayorada, N Vi = esfuerzo de corte mayorado en la sección, debidoacargasaplicadasexternamenteque sepresentansimultáneamenteconMmax,N Vn = resistencia nominal al corte, N Vp = componente vertical de la fuerza efectiva de pretensado en una sección, N Vs = resistencia nominal al corte proporciona- da por la armadura de corte, N Vu = esfuerzo de corte mayorado en la sección, N vn = tensión nominal de corte, MPa. Vease la sección 11.12.6.2 yt = distancia desde el eje centroidal de la sec- ción total a la fibra extrema en tracción, sin considerar la armadura, mm α = ángulo comprendido entre los estribos in- clinados y el eje longitudinal del elemento αf = ángulo entre la armadura de corte por fric- ción y el plano de corte αs = constante usada para calcular Vc en losas y zapatas
- 206. CÓDIGO COMENTARIO 206 αv = razón de rigidez entre el brazo del conec- tor de corte y la sección de losa compues- ta que lo rodea. Véase la sección 11.12.4.5 βc = razón entre el lado largo y el lado corto del área de la carga concentrada o de la reacción βp = constante usada para calcular Vc en losas pretensadas γf = fracción del momento no balanceado transmitido por flexión en las conexiones losa-columna. Véase la sección 13.5.3.2 γv = fracción del momento no balanceado transmitido por excentricidad del corte en las conexiones losa-columna. Véase la sección 11.12.6.1 = 1 - γf η = número de brazos idénticos del conector de corte θ = ángulo de las diagonales de compresión en la analogía del enrejado para torsión λ = factor de corrección relacionado con la densidad del hormigón µ = coeficiente de fricción. Véase la sección 11.7.4.3 ρ = cuantía de armadura no pretensada en trac- ción = As/bd ρh = cuantía de armadura horizontal de corte referida al área total de hormigón de una sección vertical ρn = cuantía de armadura vertical de corte re- ferida al área total de hormigón de una sección horizontal ρw = As/bwd φ = factor de reducción de resistencia. Véase la sección 9.3
- 207. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 207 11.1- Resistencia al corte 11.1.1- El diseño de secciones transversales some- tidas a corte debe estar basado en φV V n u ≥ (11-1) donde Vu es el esfuerzo de corte mayorado en la sección considerada y Vn es la resistencia nominal al corte calculada mediante V V V n c s = + (11-2) donde Vc es la resistencia nominal al corte propor- cionada por el hormigón, de acuerdo con las sec- ciones 11.3 u 11.4, y Vs es la resistencia nominal al corte proporcionada por la armadura de corte de acuerdo con la sección 11.5.6. 11.1.1.1- Al determinar la resistencia al corte Vn, debe considerarse el efecto de cualquier abertura en los elementos. 11.1.1.2- Al determinar la resistencia al corte Vc y cuando sea aplicable, deben considerarse los efectos de la tracción axial debida a la fluencia lenta y re- tracción de los elementos restringidos, y se permite incluir los efectos de la compresión inclinada por flexión en los elementos de altura variable. 11.1.2- Los valores de fc ' usados en este capítulo no deben exceder 8.3 MPa excepto en lo permitido según la sección 11.1.2.1. 11.1.2.1- Se permite usar valores de fc ' mayores que 8.3 MPa al calcular Vc, Vci y Vcw para vigas de hormi- gónarmadoopretensadoy losasnervadasdehormigón con una armadura mínima del alma igual a fc ' /35 veces, pero no más de tres veces, las cantidades requeridas en las secciones 11.5.5.3, 11.5.5.4 ó 11.6.5.2. C11.1- Resistencia al corte La resistencia al corte se basa en una tensión de corte promedio sobre toda la sección transversal efectiva bwd. En un elemento sin armadura por corte, se supone que el corte lo resiste el alma de hormigón. En un elemento con armadura por corte se supone que una parte del corte la proporciona el hormigón y el resto la armadura por corte. La resistencia al corte proporcionada por el hormi- gón Vc se supone que es la misma para vigas con y sin armadura por corte, y se toma como el corte que provoca un agrietamiento inclinado significa- tivo. Estas suposiciones se analizan en las referen- cias 11.1, 11.2 y 11.3. C11.1.1.1- Las aberturas en el alma de un elemento pueden reducir su resistencia al corte. Los efectos de las aberturas se examinan en la sección 4.7 de la Referencia 11.1 y en las Referencias 11.4 y 11.5. C11.1.1.2- En un elemento de altura variable, el corte interno en cualquier sección aumenta o dis- minuye por la componente vertical de los esfuer- zos inclinados de flexión. En diversos libros de texto y en el informe del Comité Conjunto de 1940 11.6 se describen los métodos de cálculo. C11.1.2- Un número limitado de ensayos11.7, 11.8 en vigas de hormigón de alta resistencia (fc ' mayor que aproximadamente 55 MPa) sugieren que la carga que causa agrietamiento inclinado se incrementa menos rápidamente de lo que podrían sugerir las ecuaciones (11-3) u (11-5). Esto fue compensado por una mayor efectividad de los estribos comparada con la resisten- ciaquepredicenlasecuaciones(11-15),(11-16)y(11- 17).Otrosensayosnopublicadosdevigasdehormigón de alta resistencia con armadura mínima en el alma, indicaron que esta cantidad de refuerzo del alma era inadecuada para evitar fallas frágiles por corte cuan- do se producen agrietamientos inclinados. No hay datos de ensayos sobre la resistencia al corte en dos direcciones ni a la torsión de losas con hormigón de
- 208. CÓDIGO COMENTARIO 208 11.1.3- Se permite calcular el esfuerzo de corte mayorado máximo Vu en los apoyos de acuerdo con las secciones 11.1.3.1 o la 11.1.3.2 cuando se cum- plan todas las condiciones siguientes: (a) la reacción en el apoyo en dirección del cor- te aplicado introduce compresión en las zo- nas extremas del elemento, (b) las cargas son aplicadas en o cerca de la cara superior del elemento, (c) no se produce ninguna carga concentrada entre el borde del apoyo y la ubicación de la seccióncríticadefinidaen 11.1.3.1u11.1.3.2. 11.1.3.1- Para elementos no pretensados, se permi- te diseñar las seciones localizadas a una distancia menor que d desde la cara del apoyo para el mismo corte Vu que el calculado a una distancia d. alta resistencia. En tanto no se obtenga mayor expe- riencia práctica con vigas y losas construidas con hor- migones de resistencia mayores a 69 MPa, el comité consideró prudente limitar fc ' a 8.3 MPa en los cál- culos de resistencias al corte y longitud de desarrollo. Este límite no se impone a vigas con suficientes estri- bos que permitan una capacidad posterior al agrieta- miento. C11.1.3.1. El agrietamiento inclinado más cercano al apoyo de la viga, en la fig. C11.1.3.1(a), se extiende hacia arriba desde la cara del apoyo y alcanza la zona de compresión a una distancia de aproximadamente d desde la cara del apoyo. Si se aplican cargas arriba de esta viga, los estribos a través de esta grieta son solici- tados por cargas que actúan en el cuerpo libre de la parteinferiorenlafig.11.1.3.1(a) Lascargasaplicadas a la viga entre la cara de la columna y el punto a una distancia d desde la cara se transfieren directamente al apoyo por compresión en el alma encima de la grieta. Consecuentemente,lanormapermiteeldiseñoparaun esfuerzo máximo de corte mayorado Vu a una distan- ciad del apoyo para elementos no pretensados, y a una distancia h/2 para elementos pretensados. Deben enfa- tizarse dos cosas: primero, se requieren estribos a tra- vés de la grieta potencial diseñados para el corte a una distancia d desde el apoyo, y segundo, existe una fuer- zadetracciónenlaarmaduralongitudinalenlacaradel apoyo.
- 209. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 209 Fig. C11.1.3.1(b) Ubicación de la sección crítica por corte en un elemento cargado cerca del fondo. C T C T d M Av ∑ fy Fig. C11.1.3.1(a) Diagrama de cuerpo libre en el extremo de la viga.
- 210. CÓDIGO COMENTARIO 210 En la fig. C11.1.3.1(b), se muestran las cargas ac- tuando cerca del fondo de la viga. En este caso, la sección crítica se toma en la cara del apoyo. Las car- gas que actúan cerca del apoyo debieran transferirse a través de una grieta inclinada que suba desde la cara del apoyo. La fuerza de corte que actúa en la sección crítica debiera incluir todas las cargas apli- cadas bajo de la grieta inclinada potencial. Las condiciones típicas de apoyo donde se puede utilizar el esfuerzo de corte a una distancia d del apoyo, incluyen: (1) Elementos apoyados sobre soportes en la base del elemento, tales como los que se muestran en la fig. 11.1.3.1 (c) y (2) Ele- mentos enmarcados monolíticamente con otro ele- mento, como se muestra en la fig. 11.1.3.1 (d). Fig. C11.1.3.1 (c,d,e,f) Condiciones típicas del apoyo para localizar el esfuerzo de corte mayorado Vu. Las condiciones de apoyo en las cuales no se debe aplicar esta disposición incluyen: (1) Elementos en- marcados por un elemento de apoyo en tracción, tales como los que se ilustran en la fig. 11.1.3.1 (e). La sección crítica para el corte debe tomarse en este caso en la cara del apoyo, también debe investigarse el cor- te dentro del nudo y proporcionarse armadura espe- cial en las esquinas. (2) Elementos en los cuales las cargas no están aplicadas en o cerca de la cara supe- rior del elemento. Esta es la condición a la que hace Vu d (a) Vu Vu d d (b) Vu (c) Vu d (d) (c) (e) (d) (f)
- 211. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 211 11.1.3.2- Para elementos de hormigón pretensado, se permite diseñar las secciones localizadas a una distan- cia menor que h/2 desde la cara del apoyo para el mis- mo corte Vu que el calculado para una distancia h/2. 11.1.4- Para elementos de gran altura, losas y zapatas, muros, ménsulas y cartelas, deben aplicarse las dispo- siciones especiales de las secciones 11.8 a la 11.12. 11.2- Hormigón liviano 11.2.1- Las disposiciones para la resistencia al corte y torsión se aplican al hormigón de densidad normal. Cuando se emplea hormigón con agregado liviano, debe aplicarse alguna de las siguiente modificaciones para fc ' en el capítulo 11, excepto las secciones 11.5.4.3, 11.5.6.9, 11.6.3.1, 11.12.3.2 y 11.12.4.8. 11.2.1.1- Cuando se ha especificado el valor de fct y el hormigón se ha dosificado de acuerdo con la sección 5.2, debe reemplazarse fc ' por 1.8fct, pero el valor de 1.8fct no debe exceder fc ' . referencia la Figura C11.1.3.1(b). Para tales casos, la sección crítica se toma en la cara del apoyo. Las cargas que actúan cerca del apoyo debieran transferirse a través de una grieta inclinada que suba desde la cara del apoyo. La fuerza de corte que actúa en la sección crítica debiera incluir to- das las cargas aplicadas bajo de la grieta inclinada potencial. (3) Elementos cargados de tal manera que el corte en las secciones entre el apoyo y una distancia ddifiereradicalmentedelcorteaunadistanciad.Esto se presenta comúnmente en ménsulas y en vigas en las cuales se localiza una carga concentrada cerca del apoyo tal como se muestra en la fig. 11.1.3.1 (f) o en zapatas apoyadas sobre pilotes. En este caso debe uti- lizarse el corte en la cara del apoyo. C11.1.3.2- Puesto que d varía frecuentemente en los elementos pretensados, la localización de la sec- ción crítica se ha tomado arbitrariamente como h/2 desde la cara del apoyo. C11.2- Hormigón liviano Se dan dos procedimientos alternativos para modi- ficar las disposiciones para el corte y la torsión cuan- do se emplee hormigón con agregado livano. La modificación para hormigón liviano se aplica úni- camente a los términos que contienen fc ' en las ecuaciones del capítulo 11. C11.2.1.1- La primera alternativa está basada en en- sayos de laboratorio para determinar la relación entre la resistencia a la tracción por hendimiento fct y la resistencia a la compresión fc ' para el hormigón livia- no que se esté utilizando. Para hormigón de peso nor- mal, la resistencia a la tracción por hendimiento fct es aproximadamente igual fc ' /1.8 11.10, 11.11 .
- 212. CÓDIGO COMENTARIO 212 11.2.1.2- Cuando el valor fct no esté especificado, todos los valores de fc ' deben multiplicarse por 0.75 para hormigón liviano en todos sus compo- nentes, y por 0.85 para hormigón liviano con arena de peso normal. Se permite usar una interpolación lineal cuando la arena se sustituya parcialmente. 11.3- Resistencia al corte propor- cionada por el hormigón en ele- mentos no pretensados 11.3.1- La resistenia al corte Vc debe calcularse según las disposiciones de las secciones 11.3.1.1 a 11.3.1.3, a menos que se haga un cálculo más deta- llado de acuerdo con la sección 11.3.2. 11.3.1.1- Para elementos sometidos únicamente a corte y flexión: Vc = fc ' 6 ( )bwd (11-3) 11.3.1.2-Paraelementossometidosacompresiónaxial: Vc = 1+ Nu 14Ag fc ' 6 ( )bwd (11-4) La cantidad Nu/Ag debe expresarse en MPa. 11.3.1.3- Para elementos sujetos a tracción axial significativa, la armadura por corte debe diseñarse para que resista el corte total, a menos que se haga un análisis más detallado usando la sección 11.3.2.3. 11.3.2- Se permite calcular la resistencia al corte Vc mediante el método más detallado de las sec- ciones 11.3.2.1. a 11.3.2.3. C11.2.1.2- La modificación también puede estar basada en la suposición de que la resistencia a la tracción del hormigón liviano es una fracción fija de la resistencia a la tracción del hormigón de peso normal11.11. Los factores están basados en datos de ensayos sobre muchos tipos de hormigón estruc- tural de agregado liviano. C11.3- Resistencia al corte propor- cionada por el hormigón en elementos no pretensados C11.3.1.1- véase C11.3.2.1. C11.3.1.2 y C11.3.1.3- véase C11.3.2.2
- 213. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 213 11.3.2.1- Para elementos sometidos únicamente a corte y flexión: (11-5) pero no mayor que 0.3 fc ' bwd. La cantidad Vud/Mu no debe tomarse mayor que 1.0 al calcular Vc por medio de la ecuación (11-5), donde Mu es el momento mayorado que ocurre simultaneamente con Vu en la sección considerada. 11.3.2.2- Para elementos sometidos a compresión axial, se permite utilizar la ecuación (11-5) para calcular Vc con Mm sustituyendo a Mu y Vud/Mu no limitada a 1.0, donde Mm = Mu − Nu 4h − d ( ) 8 (11-6) Sin embargo, Vc no debe tomarse mayor que V 0.3 f b d 1 0.3N A c c ' w u g = + (11-7) La cantidad Nu/Ag debe expresarse en MPa. Cuan- do Mm calculado, por medio de la ecuación (11-6) es negativo, Vc debe calcularse por medio de la ecuación (11-7). C11.3.2.1- La ecuación (11-5) es la expresión básica para la resistencia al corte de elementos sin armadu- raporcorte11.3. Losdiseñadoresdebentenerencuen- ta que las tres variables de la ecuación (11-5), fc ' (como medida de la resistencia a la tracción del hor- migón), ρw , y Vud/Mu afectan la resistencia al cor- te, aunque algunas investigaciones11.1, 11.12 indican que la ecuación (11-5) sobrestima la influencia de fc ' y subestima la influencia de ρw y Vud/Mu. Informa- ción adicional11.13 indica que la resistencia al corte disminuye a medida que aumenta la altura total del elemento. El valor mínimo de Mu igual a Vud en la ecuación (11-5) sirve para limitar Vc cerca de los puntos de inflexión. Para la mayoría de los diseños es conveniente su- poner que el segundo término de la ecuación (11-5) es igual a 0.02 fc ' y utilizar Vc=( fc ' /6 bwd) conforme lo permite la sección 11.3.1.1. C11.3.2.2- Las ecuaciones (11-6) y (11-7) para ele- mentos sujetos a compresión axial además de corte y flexión, se han derivado del informe del Comité ACIASCE 326.11.3. A medida que Nu aumenta, el valor de Vc calculado por medio de las ecuaciones (11-5) y (11-6), excederá el límite superior obteni- do por la ecuación (11-7) antes de que el valor Mm dado por la ecuación (11-6) llegue a ser negativo. El valor de Vc obtenido con la ecuación (11-5) no tiene ningun significado físico si se utiliza un valor negativo de Mm. Para esta condición deben utili- zarse las ecuaciones (11-7) u (11-4) para calcular Vc. Los valores de Vc para elementos sujetos a corte y a carga axial se ilustran en la Fig. C11.3.2.2 En la Referencia 11.2 se discuten los antecedentes para estas ecuaciones y se hacen comparaciones con los datos de ensayos. Vc = fc ' +120ρW Vud Mu ÷ 7 bwd
- 214. CÓDIGO COMENTARIO 214 Debido a la complejidad de las ecuaciones (11-5)y (11-6) se permite una disposición alternativa de di- seño, la ecuación (11-4). C11.3.2.3- La ecuación (11-8) puede ser usada para calcular Vc en elementos sujetos a una tracción axial significativa. La armadura de corte puede entonces ser diseñada para Vn - Vc . El término “significati- va” se utiliza para reconocer que el diseñador debe usar su juicio para decidir cuando la tracción axial necesita ser considerada. A menudo se producen bajos niveles de tracción axial debidos a cambios de volumen, pero no son significativos en estructuras con juntas de expansión adecuadas y armaduras mí- nimas. Puede ser deseable diseñar la armadura de corte para que tome el corte total si existe incerti- dumbre sobre la magnitud de la tracción axial. C11.3.3- Los ensayos al corte de elementos con sección circular indican que el área efectiva puede tomarse como el área bruta de la sección o como un área rectangular equivalente.11.1, 11.14, 11.15 11.3.2.3- Para elementos sometidos a tracción axial significativa: (11-8) pero no menor que cero, donde Nu es negativa para la tracción. LacantidadNu/Ag debeexpresarseenMPa. 11.3.3 – Para elementos circulares, el área usada para calcular Vc debe tomarse como el producto del diá- metro y la altura efectiva de la sección de hormigón. Debe permitirse tomar la altura efectiva como 0.8 veces el diámetro de la sección de hormigón. Fig. C11.3.2.2 Comparación de las ecuaciones para la resistencia al corte para elementos sujetos a carga axial. Vc = 1+ 0.3Nu Ag fc ' / 6 ( )bwd 7 3.5 0 -3.5 Nu/Ag MPa COMPRESIÓN TRACCIÓN Eq. (11-4) Eq. (11-8) 1 2 3 4 5 Eq. (11-7) ElArea sombrea- da muestra el rango aprox. de valores obtenidos de las Ec. (11-5) y Ec. (11-6) 6 6Vc fc ' bwd 12 fc '
- 215. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 215 11.4- Resistencia al corte propor- cionada por el hormigón en ele- mentos pretensados 11.4.1- Para elementos que tengan una fuerza efec- tiva de pretensado no menor al 40% de la resisten- cia a la tracción de la armadura de flexión, a menos que se efectúe un cálculo más detallado de acuerdo con la sección 11.4.2, Vc = fc ' 20 + 5 Vud Mu bw d (11-9) pero no es necesario considerar a Vc menor que ( fc ' /6)bwd ni debe tomarse a Vc mayor que 0.4 fc ' bwd ni que el valor dado en la sección 11.4.3 u 11.4.4. La cantidad Vud/Mu no se debe tomar mayor que 1.0, donde Mu es el momento mayorado que ocurre simultáneamente con Vu en la sección considerada. Cuando se aplica la ecua- ción (11-9), d en el término Vud/Mu debe ser la distancia desde la fibra extrema en compresión hasta el centroide del acero de pretensado. C11.4- Resistencia al corte propor- cionada por el hormigón en elementos pretensados C11.4.1- La ecuación (11-9) ofrece un método sim- plificado para calcular Vc en vigas de hormigón pre- tensado11.2. Puede aplicarse a vigas que tengan armadurapretensadaúnicamenteoaelementosarma- dos con una combinación de armadura pretensada y barras con resaltes no pretensadas. La ecuación (11- 9) es más aplicable a elementos sujetos a carga uni- forme y puede dar resultados conservadores cuando se aplica a vigas compuestas para puentes. Al aplicar la ecuación (11-9) a elementos simple- mente apoyados sujetos a cargas uniformes, Vud/ Mu se puede expresar como Vud Mu = d l − 2x ( ) x l − x ( ) donde l es la longitud del vano y x es la distancia al apoyo desde la sección que se investiga. Para hor- migón con fc ' igual a 35 MPa, Vc de la sección 11.4.1 varía tal como se muestra en la Fig. C11.4.1. Las ayudas de diseño basadas en esta ecuación se dan en la Referencia 11.16 Fig. C11.4.1. Aplicación de la ecuación (11-9) a elementos pretensados cargados uniformemente. /12 8 4 3 8 2 0 0.7 1.4 2.1 2.8 3.5 Vc bwd MPa 1 25 1 30 d 1 = 15 1 20 fc ' = 35MPa DISTANCIA DESDE ELAPOYO SIMPLE, x l l l l l Vc = 2 fc ' bwd / 6 fc ' Vc = 5 fc ' bwd fc ' fc '
- 216. CÓDIGO COMENTARIO 216 C11.4.2- Se presentan dos tipos de agrietamiento inclinado en vigas de hormigón: agrietamiento por corte en el alma y agrietamiento de corte por flexión. Estos dos tipos de agrietamiento inclinado se ilus- tran en la Fig. C11.4.2. Fig. C11.4.2. Tipos de agrietamiento en vigas de hormigón. El agrietamiento por corte en el alma empieza des- de un punto interior del elemento cuando los es- fuerzos principales de tracción exceden la resisten- cia a tracción del hormigón. El agrietamiento de corte por flexión se inicia con un agrietamiento por flexión. Cuando se produce el agrietamiento por flexión, se incrementan los esfuerzos por corte en el hormigón arriba de la grieta. La grieta de corte por flexión se desarrolla cuando el esfuerzo com- binado por corte y por tracción excede la resisten- cia a la tracción del hormigón. Las ecuaciones (11-10) y (11-12) pueden usarse para determinar los esfuerzos de corte que causan agrie- tamiento de corte por flexión y de corte en el alma, respectivamente. La resistencia al corte proporcio- nada por el hormigón, Vc, se supone igual al menor de los valores Vci y Vcw. La forma en que se deri- van las ecuaciones (11-10) y (11-12) se resume en la Referencia 11.17. Al derivar la ecuación (11-10) se supuso que Vci es la suma del corte requerido para causar una grieta por flexión en el punto en cuestión, y que está dado por : V VM M i cr max = 11.4.2- La resistencia al corte Vc puede calcularse de acuerdo con las secciones 11.4.2.1 y 11.4.2.2, para lo cual Vc debe ser el menor de Vci ó Vcw. 11.4.2.1- La resistencia al corte Vci se debe calcu- lar por medio de: (11-10) pero no es necesario tomar a Vci menor que en donde: (11-11) y los valores de Mmax y Vi se deben calcular con la combinación de carga que causa el momento máxi- mo en la sección. 11.4.2.2- La resistencia al corte Vcw se debe calcu- lar por medio de Vcw = 0.3 fc ' + fpc ( )bwd + Vp (11-12) Alternativamente, Vcw puede considerarse como la fuerza de corte que corresponde a la carga perma- nente más la sobrecarga que produce una tensión principal de tracción de fc ' 3 ( )en el eje centroidal del elemento o en la intersección del ala con el alma cuando el eje centroidal está en el ala. En elemen- tos compuestos, la tensión principal de tracción se debe calcular utilizando la sección transversal que resiste la sobrecarga. 11.4.2.3- En las ecuaciones (11-10) y (11-12), d es la distancia desde la fibra extrema en compresión al centroide del acero de pretensado ó 0.8h, la que sea mayor. CARGAAPLICADA APOYO CONTINUO FLEXION Y FLEXION- CORTE CORTE EN ELALMA FLEXION Y FLEXION- CORTE CORTE EN ELALMA APOYO SIMPLE Vci = fc ' 20 ( )bwd + VuMct Mu Vd + Vi Mcr Mmax pe ] Mct = I yt ( ) fc ' 2 ( )+ fpe [ Mcr — fd fc ' 2 ( ) 7
- 217. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 217 más un incremento adicional de corte requerido para cambiar la grieta por flexión a una grieta de corte por flexión. Las cargas mayoradas aplicadas externamen- te, a partir de las cuales se determinan Vi y Mmax incluyen la carga permanente sobreimpuesta, la pre- sión de tierra, sobrecarga, etc. Al calcular Mcr para sustituirlo en la ecuación (11-10), I y yt son las pro- piedades de la sección que resiste las cargas aplica- das externamente. Para un elemento compuesto, donde parte de la carga permanente es resistida por sólo una parte de la sec- ción, deben utilizarse las propiedades adecuadas de la sección para calcular fd . El corte debido a cargas per- manentes, Vd, y el debido a otras cargas, Vi, están separados en este caso. Vd es entonces el esfuerzo de cortetotaldebidoalacargapermanentenomayorada, que actúa sobre la parte de la sección que soporta las cargaspermanentesqueactúanantesdelaaccióncom- puesta, más la carga permanente no mayorada sobreimpuesta que actúa sobre el elemento compues- to. Los términos Vi y Mmax pueden tomarse como: V V V i u d = − M M M max u d = − en donde Vu y Mu son el corte mayorado y el mo- mento mayorado debido a las cargas totales mayoradas, y Md es el momento debido a la carga permanente no mayorada (es decir, el momento co- rrespondiente a fd.) Para vigas no compuestas, uniformemente carga- das, la sección transversal total resiste todo el corte y los diagramas de esfuerzo de corte de la sobre- carga y la carga permanente son similares. En este caso, la ecuación (11-10) se reduce a: Vci = fc ' 20 ( )bwd + VuMct Mu donde Mct = I yt ( ) fc ' 2 ( )+ fpe [ ]
- 218. CÓDIGO COMENTARIO 218 El término Mct en las dos ecuaciones precedentes re- presenta el momento total, incluyendo la carga perma- nente, requerido para causar agrietamiento en la fibra extremaentracción. EstenoesigualalMcr delaecua- ción(11-10)delcódigo,endondeelmomentodeagrie- tamiento se debe a todas las cargas, excepto la carga permanente. En la ecuación (11-10) el corte por carga permanente se agrega como un término separado. Mu es el momento mayorado sobre las vigas en la sección que se está considerando, y Vu es el esfuerzo de corte mayorado que ocurre simultáneamente con Mu. Puesto que las mismas propiedades de la sec- ción se aplican tanto a los esfuerzos por la carga per- manente comoporla sobrecarga,nohaynecesidadde calcular las tensiones y cortes de la carga permanente por separado, y el momento de agrietamiento, Mct, reflejaelcambiototaldetensionesdesdeelpretensado efectivo hasta una tracción de fc ' /2, la cual se supo- ne que ocasiona agrietamiento por flexión. La ecuación (11-12) se basa en la suposición de que el agrietamiento por corte en el alma ocurre debido al corte que provoca un esfuerzo principal de trac- ción de aproximadamente fc ' /3 en el eje centroidal de la sección transversal. Vp se calcula a partir de la fuerza efectiva de pretensado sin mayorar. C11.4.3 y C11.4.4- Debe tomarse en cuenta el efecto sobre la resistencia al corte que produce el menor ni- vel de pretensado cerca de los extremos de vigas pretensadas. La sección 11.4.3 se refiere a la resisten- ciaalcorteenseccionesdentrodelalongituddetrans- ferencia de tendones, cuando la adherencia de los ten- dones se extiende hasta el extremo del elemento. La sección 11.4.4 se refiere a la resistencia al corte en secciones dentro de la longitud sobre la que al- gunos tendones no están adheridos al hormigón, o dentro de la longitud de transferencia de dichos ten- dones, para los que la adherencia no se extiende hasta el extremo de la viga. 11.4.3- En un elemento pretensado en el cual la sec- ción a un distancia h/2 a partir de la cara del apoyo esté más cercana del extremo del elemento que la longitud de transferencia de los cables de pretensado, debe tenerse en cuenta la reducción del pretensado cuando se calcule Vcw. Este valor de Vcw también debe considerarse como el límite máxi- mo para la ecuación (11-9). Debe suponerse que la fuerza de pretensado varía linealmente desde cero en el extremo del cable hasta un máximo a una dis- tancia del extremo del cable igual a la longitud de transferencia, que se supone de 50 diámetros en torones y de 100 diámetros en alambres individua- les.
- 219. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 219 C11.5-Resistenciaalcorteproporcionada por la armadura de corte 11.4.4- En un elemento pretensado donde la adhe- rencia de algunos cables no se extienda hasta el ex- tremo del elemento, debe considerarse una reducción del pretensado al calcular Vc de acuerdo con las sec- ciones 11.4.1 u 11.4.2. El valor de Vcw calculado usando el pretensado reducido también debe tomar- se como el límite máximo para la ecuación (11-9). La fuerza de pretensado debida a los cables en los que la adherencia no se extienda hasta el extremo del elemento, puede suponerse que varía linelamente desde cero en el punto en que comienza la adheren- cia, hasta un máximo a una distancia desde este pun- to igual a la logitud de transferencia, suponiéndola de 50 diámetros en torones y de 100 diámetros en alambres individuales. 11.5-Resistenciaalcorteproporcionada por la armadura de corte 11.5.1- Tipos de armadura de corte 11.5.1.1-Sepermitearmaduraporcorteconsistenteen: (a) Estribos perpendiculares al eje del elemen- to (b) Malla electrosoldada con alambres colocados perpendicularmente al eje del elemento. (c) Zunchos, amarras circulares y cercos. 11.5.1.2- Para elementos no pretensados, se permi- te que la armadura por corte también consista en: (a) Estribos que formen un ángulo de 45º o más con la armadura longitudinal por tracción. (b) Armadura longitudinal con una parte dobla- da que forme un ángulo de 30º o más con la armadura longitudinal por tracción. (c) Combinaciones de estribos y armadura longitudinal doblada.
- 220. CÓDIGO COMENTARIO 220 11.5.2- La tensión de fluencia de diseño de la ar- madura por corte no debe exceder de 420 MPa, excepto que la tensión de fluencia de diseño de la malla electrosoldada de alambre con resaltes no debe exceder de 560 MPa. 11.5.3- Los estribos y otras barras o alambres usa- dos como armadura de corte deben abarcar una dis- tancia d desde la fibra extrema en compresión y anclarse en ambos extremos de acuerdo con lo in- dicado en la sección 12.13 para desarrollar la ten- sión de fluencia de diseño de la armadura. 11.5.4- Límites para el espaciamiento de la armadura de corte 11.5.4.1- El espaciamiento de la armadura de corte colocada perpendicularmente al eje del elemento no debe exceder de d/2 en elementos de hormigón no pretensado, de (3/4)h en elementos pretensados, ni de 600 mm. 11.5.4.2- Los estribos inclinados y la armadura longitudinal doblada deben estar espaciados de manera tal que cada línea a 45º, que se extienda hacia la reacción desde la mitad de la altura del ele- mento d/2 hasta la armadura longitudinal de trac- ción, debe estar cruzada por lo menos por una línea de armadura de corte. C11.5.2- Limitar la tensión de fluencia de diseño de la armadura por corte a 420 MPa proporciona un con- trol sobre el ancho de la grieta diagonal. En la edición 1995, la limitación de una tensión de fluencia de dise- ño para la armadura de corte de 420 MPa fue elevada a 560 MPa para malla electrosoldada de alambre es- triado. Investigaciones11.18, 11.19, 11.20 indican que el comportamientodeacerosdemayorresistenciacomo armadura de corte ha sido satisfactorio. En particular, los ensayos de vigas a escala real descritos en la refe- rencia 11.19 indican que los anchos de las grietas in- clinadas de corte, a nivel de cargas de servicio, fueron menoresparavigasarmadasconmallaelectrosoldada de alambre con resaltes de menor diámetro, diseña- das sobre la base de una tensión de fluencia de 525 MPa, que vigas armadas con estribos con resaltes con una tensión de fluencia de 420 MPa. C11.5.3- Es esencial que la armadura por corte (y torsión) se ancle de manera adecuada en ambos extremos, a fin de que sea completamente efectiva en cualquiera de los lados de una grieta potencial inclinada. Esto, por lo general , requiere un gan- cho o doblez en el extremo de la armadura tal como lo dispone la sección 12.13.
- 221. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 221 11.5.4.3- Cuando Vs sobrepase a fc ' 3 ( )bwd las separaciones máximas dadas en las secciones 11.5.4.1 y 11.5.4.2 se deben reducir a la mitad. 11.5.5- Armadura mínima de corte 11.5.5.1- Debe colocarse un área mínima de arma- dura por corte en todo elemento de hormigón ar- mado sujeto a flexión (pretensado y no pretensado) cuando el esfuerzo de corte mayorado Vu exceda la mitad de la resistencia al corte proporcionada por el hormigón, φ Vc, excepto en: (a) Losas y zapatas. (b) Losas nervadas de hormigón definidas en la sección 8.11. (c) Vigas cuya altura total no exceda de 250 mm, 2.5 veces el espesor del ala, ó 0.5 del ancho del alma, el que sea mayor. C11.5.5- Armadura mínima de corte C11.5.5.1- La armadura por corte restringe el cre- cimiento del agrietamiento inclinado y, por consi- guiente, aumenta la ductilidad y advierte el peligro de falla. De lo contrario, en un alma sin armadura, la súbita formación del agrietamiento inclinado podría conducir directamente a una falla repentina. Esta armadura resulta de gran valor si un elemento es sometido a una fuerza de tracción imprevista, o a una sobrecarga. Por lo tanto, se requiere un área mínima de armadura por corte no menor que la es- pecificada por las ecuaciones (11-13) ó (11-14), siempre que el esfuerzo de corte mayorado, Vu, sea mayor que 1/2 de la resistencia al corte proporcio- nada por el hormigón φVc. Se excluyen las losas, las zapatas y las nervaduras, de este requisito míni- mo, pues cabe la posibilidad que la carga sea repar- tida entre zonas fuertes y débiles. Aun cuando el esfuerzo de corte mayorado total, Vu, sea de menos de la mitad de la resistencia al corte proporcionada por el hormigón,φVc, es reco- mendable el empleo alguna armadura en toda alma delgada de elementos postesados (nervaduras, lo- sas reticulares, vigas y vigas T) como refuerzo con- tra fuerzas de tracción en el alma, resultantes de desviaciones locales en el perfil de diseño del ten- dón y para proporcionar medios para apoyar los tendones durante la construcción. Cuando no se proporciona apoyo suficiente, pueden resultar, du- rante el hormigonado, desviaciones locales respec- to al perfil uniforme parabólico del tendón supues- to en el diseño. En dichos casos, las desviaciones de los tendones tienden a enderezarse cuando estos son tesados. Este proceso puede imponer grandes esfuerzos de tracción en el alma y puede desarro- llarse un agrietamiento severo cuando
- 222. CÓDIGO COMENTARIO 222 11.5.5.2- Se permite que los requisitos mínimos de armadura por corte de la sección 11.5.5.1 sean ig- norados si se demuestra por medio de ensayos que la resistencia nominal por flexión y corte requerida puede desarrollarse cuando se suprime la armadura por corte. Dichos ensayos deben simular efectos de asentamiento diferencial, fluencia lenta, retrac- ción y cambios de temperatura, basados en una eva- luación realista de la ocurrencia de dichos efectos en condiciones de servicio. no se proporciona armadura en el alma. La curva- tura no intencional de los tendones y los esfuerzos de tracción resultantes en el alma, pueden minimi- zarse amarrando de manera firme los tendones a los estribos que están rígidamente sujetos en su si- tio por otros elementos de la armadura conservan- do su sitio en el moldaje. El espaciamiento máxi- mo de los estribos utilizados para este fin no debe exceder de 1 1/2h ó 1.2 m (lo que sea menor). Cuan- do sea adecuado, las disposiciones para la armadu- ra por corte de las secciones 11.5.4 y 11.5.5 reque- rirán espaciamientos más cortos de los estribos. Para cargas repetitivas en elementos sujetos a flexión, debe tomarse en cuenta en el diseño la po- sibilidad de que se formen grietas inclinadas debi- das a la tracción diagonal, bajo esfuerzos mucho menores que bajo cargas estáticas. En estos casos, sería prudente utilizar por lo menos la armadura mínima por corte dada por las ecuaciones (11-13) u (11-14), aun en el caso de que los ensayos y cálcu- los basados en cargas estáticas muestren que no se requiere armadura por corte. C11.5.5.2- Cuando se ensaya un elemento para de- mostrar que sus resistencias al corte y flexión son adecuadas, se conocen las verdaderas dimensiones del elemento y las resistencias de los materiales. La resistencia empleada como base de comparación debe, por lo tanto, ser la correspondiente a un fac- tor unitario de reducción de resistencia (φ =1.0), es decir, la resistencia nominal requerida Vn y Mn. Esto asegura que si las resistencias reales de los materiales son menores que las especificadas, o que si las dimensiones del elemento están equivocadas, de manera que provoquen una reducción de resis- tencia, se tendrá un margen satisfactorio de seguri- dad.
- 223. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 223 11.5.5.3- Cuando se requiera armadura por corte, de acuerdo con la sección 11.5.5.1. ó por análisis y cuando la sección 11.6.1 permita que la torsión sea despreciada, el área mínima de armadura por corte para elementos pretensados (excepto en lo previsto por la sección 11.5.5.4) y no pretensados se debe calcular mediante: A b s 3f v w y = (11-13) donde bw y s están en milímetros. 11.5.5.4- Para elementos pretensados que tengan una fuerza de pretensado efectiva no menor al 40% de la resistencia a la tracción de la armadura por flexión, el área de armadura por corte no debe ser menor que el menor valor de Av dado por las ecuaciones (11-13) y (11-14). Av = Apsfpus 80fyd d bw (11-14) 11.5.6- Diseño de la armadura de corte 11.5.6.1- Cuando el esfuerzo de corte mayorado Vu exceda la resistencia al corte φ Vc, la armadura por corte debe proporcionarse de acuerdo con las ecuaciones (11-1) y (11-2), donde la resistencia al corte Vs debe calcularse de acuerdo con las seccio- nes 11.5.6.2 a 11.5.6.9. 11.5.6.2- Cuando se utilize armadura por corte per- pendicular al eje del elemento: V A f d s s v y = (11-15) donde Av es el área de armadura por corte dentro de una distancia s. C11.5.5.4- Los ensayos de vigas pretensadas con una armadura mínima en el alma basada en las ecuaciones (11-13) y (11-14) han indicado que el área Av más pequeña de cualquiera de estas dos ecuaciones es suficiente para desarrollar un com- portamiento dúctil. La ecuación (11-14) puede usarse solamente para elementos pretensados que cumplan con los requi- sitos mínimos de fuerza de pretensado dados en la sección 11.5.5.4. Esta ecuación se discute en la Referencia 11.21. C11.5.6- Diseño de la armadura de corte El diseño de la armadura por corte está basado en una modificación de la analogía del enrejado. Esta analogía supone que todo el corte lo resiste la ar- madura por corte. Sin embargo, una profunda in- vestigación sobre elementos pretensados y no pretensados ha indicado que la armadura por corte necesita diseñarse para resistir únicamente el corte que excede al que provoca el agrietamiento incli- nado, dado que los miembros diagonales del enre- jado se asume están inclinados en 45º. Las ecuaciones (11-15), (11-16) y (11-17) se pre- sentan en términos de resistencia al corte Vs, pro- porcionada por la armadura por corte. Cuando se utiliza armadura por corte perpendicular al eje
- 224. CÓDIGO COMENTARIO 224 11.5.6.3 - Cuando se usen amarras circulares, cer- cos o zunchos como armadura al corte, Vs debe calcularse usando la ec. (11 - 15), donde d debe tomarse como la altura efectiva definida en la sec- ción 11.3.3. Av debe tomarse dos veces el área de la barra en una amarra circular, cerco o zuncho con un espaciamiento s, y fyh es la tensión de fluencia especificada de la amarra circular, cerco o zuncho. 11.5.6.4- Cuando se utilicen estribos inclinados como armadura por corte: Vs = Avfy senα + cosα ( )d s (11-16) 11.5.6.5-Cuandolaarmaduraporcorteconsistaenuna barra individual ó en un solo grupo de barras paralelas, todas dobladas a la misma distancia del apoyo: Vs = Avfysenα (11-17) pero no mayor que fc ' 4 ( )bwd. 11.5.6.6- Cuando la armadura por corte consista en una serie de barras paralelas dobladas o grupos de barras paralelas dobladas a diferentes distancias del apoyo, la resistencia al corte Vs se debe calcular por medio de la ecuación (11-16). de un elemento, el área de armadura por corte re- querida Av y su espaciamiento s se calculan por medio de : Av s = Vu − φVC ( ) φfyd Las investigaciones11.22, 11.23 han mostrado que el comportamiento al corte de vigas anchas con una armadura por flexión importante se mejora si se reduce el espaciamiento transversal de las ramas del estribo a través de la sección. C11.5 6.3 - A pesar de que la armadura transversal en una sección circular puede no tener ramas rec- tas, los ensayos indican que la ec. (11 - 15) es con- servadora si d se toma como se define en la sección 11.3.3.11.14, 11.15
- 225. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 225 11.5.6.7- Solamente las tres cuartas partes centra- les de la porción inclinada de cualquier barra longitudinal que esté doblada se deben considerar efectivas como armadura por corte. 11.5.6.8- Cuando se emplee más de un tipo de ar- madura por corte para armar la misma porción de un elemento, la resistencia al corte Vs debe calcu- larse como la suma de los valores Vs calculados para los diversos tipos. 11.5.6.9- La resistencia al corte Vs no debe consi- derarse mayor que 2 fc ' 3 ( )bwd 11.6- Diseño por torsión C11.6- Diseño por torsión El diseño por torsión está basado en la analogía de un enrejado espacial para un tubo de pared delgada. Una viga sometida a torsión se idealiza como un tubo de pared delgada en el que se desprecia el núcleo de hor- migón de la sección transversal de la viga sólida, tal como se muestra en la figura 11.6(a). Una vez que la viga de hormigón armado se ha agrietado en torsión, su resistencia torsional es provista básicamente por los estribos cerrados y barras longitudinales ubicadas cerca de la superficie del elemento. En la analogía del tubo de pared delgada se supone que la resistencia es proporcionadaporlacapaexteriordelaseccióntrans- versal centrada aproximadamente en los estribos ce- rrados.Tanto las secciones sólidas como las huecas se idealizan como tubos de pared delgada tanto antes como después del agrietamiento. En un tubo cerrado de pared delgada el producto de la tensión de corte τ debido a la torsión y del espesor de la pared t en cualquier punto del perímetro se co- noce como el flujo de corte, q=τt. El flujo de corte q debido a la torsión actúa según se muestra en la Fig. C11.6(a) y es constante en todos los puntos alrede- dor del perímetro. El camino a lo largo del cual ac- túa se extiende alrededor del tubo a mitad
- 226. CÓDIGO COMENTARIO 226 del espesor de la pared. En cualquier punto a lo largo del perímetro del tubo, la tensión de corte debida a torsión es τ=T/(2Ao t), donde Ao es el área total ence- rrada por el camino del flujo de corte, mostrada achurada en la figura 11.6(b), y t es el espesor de la pared en el punto en que se está calculando τ. El ca- mino del flujo de corte sigue el plano medio de las paredes del tubo y Ao es el área encerrada por el plano medio de las paredes del tubo. En un elemento hueco con paredes continuas, Ao incluye el área del hueco. En la edición 1995, se eliminó la anterior interac- ción elíptica entre el corte soportado por el hormi- gón, Vc, y la torsión soportada por el hormigón. Vc se mantiene constante en el valor que tiene cuando no existe torsión, y la torsión soportada por el hor- migón se toma siempre como nula. En la referencia 11.24 se deriva y compara con en- sayos el procedimiento de diseño. T T Flujo de corte a) Tubo de pared delgada b) Area encerrada por el recorrido del flujo de corte Figura C11.6 - (a) Tubo de pared delgada; (b) Area encerrada por el camino del flujo de corte.
- 227. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 227 fc ' 11.6.1- Se permite despreciar los efectos de la tor- sión cuando el momento torsional mayorado Tu sea menor que: (a) en elementos no pretensados (b) en elementos pretensados φ fc ' 12 Acp 2 ppc 1+ fpc fc ' 3 En elementos hormigonados monolíticamente con una losa, el ancho sobresaliente del ala usado para calcular Acp y pcp debe cumplir con la sección 13.2.4. C11.6.1- Los torques que no exceden de aproxima- damente un cuarto del torque de agrietamiento,Tcr, no producen una reducción estructural significativa en la resistencia a la flexión ni en la resistencia al corte, por lo que pueden ser ignorados. La torsión de agrietamiento bajo torsión pura, Tcr, se deriva de re- emplazar la sección real por un tubo de pared delga- da con un espesor de pared, t, antes del agrietamien- to de 0.75Acp/pcp y un área encerrada por el eje de la pared, Ao, igual a 2Acp/3. Se supone que el agrieta- mientoseproducecuandolatensiónprincipaldetrac- ción alcanza el valor ( fc ' /3). En una viga no pretensada,cargadasolamenteportorsión,elesfuerzo principal de tracción es igual a la tensión de corte por torsión, τ = T/(2Aot). Así, el agrietamiento se produce cuando τ alcanza el valor ( fc ' /3), dejan- do el torque de agrietamiento como: Tcr = 1 3 fc ' Acp 2 pcp El límite establecido en la sección 11.6.1 es un cuar- to de este valor. La tensión de agrietamiento ( fc ' / 3) se ha tomado intencionalmente como un valor límite bajo. En elementos pretensados, la carga de agrietamiento por torsión se ingrementa por el pretensado. Un análisis por el círculo de Mohr basado en las ten- siones promedio muestra que el torque requerido para producir una tensión principal de tracción igual a ( /3) es 1+ fpc fc ' 3 ( ) veces el torque co- rrespondiente a una viga n o pretensada. En un elemento aislado, con o sin alas, Acp es el área de la sección transversal completa, incluyendo el área de huecos de las secciones transversales, y pcp es el perímetro de la sección transversal completa. En vi- gas T hormigonadas monolí-ticamente con la losa, Acp y pcp pueden incluir porciones de las losas ad- yacentes de acuerdo con la sección 13.2.4. fc ' fc ' φ fc ' 12 Acp 2 ppc fc ' pcp pcp
- 228. CÓDIGO COMENTARIO 228 11.6.2- Cálculo del momento torsional mayorado Tu 11.6.2.1- Si se requiere del momento torsional mayorado Tu en un elemento para mantener el equi- librio y su valor excede el mínimo dado en la sec- ción 11.6.1, el elemento debe ser diseñado para so- portar dicho momento torsional de acuerdo con las secciones 11.6.3 a la 11.6.6. 11.6.2.2- En una estructura estáticamente indeter- minada, donde se puede producir una reducción del momento torsional en el elemento debido a la Figura 11.6.2.1 - El torque de diseño no puede ser reduci- do (sección 11.6.2.1) Figura 11.6.2.2 - El torque de diseño puede ser reducido (sección 11.6.2.2) C11.6.2- Cálculo del momento torsional mayorado Tu C11.6.2.1 y C11.6.2.2- En el diseño por torsión de estructuras de hormigón armado se pueden identi- ficar dos condiciones:11.25, 11.26 (a) Los momentos torsionales no pueden ser reducidos por la redistribución de esfuerzos internos (11.6.2.1). Esto se identifica como “torsión de equilibrio”, dado que el momento torsional se requiere para el equilibrio de la estructura. El torque de diseño no puede ser reducido debido a que no es posible la redistribución de momentos El torque de diseño de esta viga de borde se puede reducir debido a que es posible la redistribución de momentos
- 229. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 229 redistribución de esfuerzos internos después del agrietamiento, se permite reducir el máximo mo- mento torsional mayorado Tu a (a) en elementos no pretensados, en las seccio- nes descritas en 11.6.2.4: φ fc ' 3 Acp 2 ppc (b) en elementos pretensados, en las secciones descritas en 11.6.2.5: φ fc ' 3 Acp 2 ppc 1+ fcp fc ' 3 En tal caso, se deben usar los correspondientes momentos flectores y cortes redistribuidos en los elementos adyacentes en el diseño de esos elemen- tos. Para esta condición, ilustrada en la figura C11.6.2.1, la armadura por torsión diseñada de acuerdo con las secciones 11.6.3 a la 11.6.6 debe disponerse para tomar toda la torsión. (b) El momento torsional puede ser reducido por la redistribución de esfuerzos internos des- pués del agrietamiento (sección 11.6.2.2) si la torsión proviene del giro del elemento necesario para mantener la compatibilidad de deformaciones. Este tipo de torsión se identifica como “torsión de compatibilidad”. Para esta condición, ilustrada en la figura 11.6.2.2, la rigidez torsional antes del agrie- tamiento corresponde a aquella de la sección no agrietada de acuerdo a la teoría de St. Venant. En el momento del agrietamiento torsional, sin embargo, se produce un gran giro bajo un torque escencialmente constan- te, lo que genera una gran redistribución de esfuerzos en la estructura.11.25, 11.26 El torque de agrietamiento bajo una combinación de corte, flexión y torsión corresponde a una tensión principal de tracción ligeramente inferior al valor fc ' 3 indicado en la sec- ción C11.6.1. Cuando el momento torsional excede el torque de agrietamiento, se puede suponer que se ha produci- do un momento torsional mayorado máximo igual al torque de agrietamiento en las secciones críticas cerca de los bordes de los apoyos. Este límite ha sido establecido para controlar el ancho de las grie- tas por torsión. La sección 11.6.2.2 se aplica a condiciones regula- res y típicas de marcos. En estructuraciones que im- ponen rotaciones torsionales significativas dentro de unalongitudlimitadadelelemento,comocargasfuer- tes de torque ubicadas cerca de una columna rígida, o una columna que rota en direcciones fc ' fc ' fcp fc ' pcp pcp
- 230. CÓDIGO COMENTARIO 230 11.6.2.3- A menos que se determine por medio de un análisis más exacto, se permite tomar las cargas torsionales de la losa como uniformemente distri- buidas a lo largo del elemento. 11.6.2.4- En elementos no pretensados, las seccio- nes ubicadas a menos de una distancia d desde la cara de un apoyo deben ser diseñadas por lo menos para la torsión Tu calculada a una distancia d. Si se presenta un torque concentrado dentro de dicha dis- tancia, la sección crítica de diseño debe ser la cara del apoyo. 11.6.2.5- En elementos pretensados, las secciones ubicadas a menos de una distancia h/2 desde la cara de un apoyo deben ser diseñadas por lo menos para la torsión Tu calculada a una distancia h/2. Si se presenta un torque concentrado dentro de dicha dis- tancia, la sección crítica de diseño debe ser la cara del apoyo. 11.6.3- Resistencia al momento torsional 11.6.3.1- Las dismensiones de la sección transver- sal deben ser tales que: (a) en secciones sólidas: Vu bwdd 2 + Tu ph 1.7Aoh 2 2 ≤ φ Vc bwd + 2 3 fc ' (11-18) inversas debido a otras cargas, es recomendable realizar un análisis más exacto. Cuando el momento torsional mayorado obtenido a partir de un análisis elástico basado en las propie- dades de la sección no agrietada se encuentra entre los valores de la sección 11.6.1 y los valores dados en esta sección, la armadura por torsión debería ser diseñada para resistir los momentos torsionales cal- culados. C11.6.2.4 y C11.6.2.5- No es poco frecuente que una viga secundaria llegue a un lado de una viga principal cerca del apoyo de esta última. En dicho caso, se aplica un corte y torque concentrado a la viga principal. C11.6.3- Resistencia al momento torsional C11.6.3.1- El tamaño de una sección transversal se limita por dos razones, primero para reducir el agrie- tamiento imperceptible y segundo para prevenir el aplastamiento de la superficie de hormigón debido a la tensión inclinada de compresión producida por el corte y la torsión. En la ecuación (11-18) y (11- 19), los dos términos en el lado izquierdo son las tensiones de corte debidas al corte y a la torsión. La suma de estas dos tensiones no puede ser mayor
- 231. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 231 (b) en secciones huecas: Vu bwdd + Tu ph 1.7Aoh 2 ≤ φ Vc bwd + 2 3 fc ' (11-19) que la tensión que produce el agrietamiento por corte más 2 fc ' 3, similar a la resistencia límite dada en la sección 11.5.6.8 para corte sin torsión. El límite está expresado en términos de Vc para permitir su uso para hormigón pretensado y no pretensado. Fue deducido inicialmente sobre la base del control de agrietamiento. No es necesario veri- ficar el aplastamiento del alma dado que ello se pro- duce con tensiones de corte más elevadas. En una sección hueca, las tensiones de corte debi- das al corte y a la torsión ambas se producen en las paredes de la caja como se muestra en la figura 11.6.3.1(a), y por lo tanto se pueden sumar directa- mente en el punto A como se hace en la ecuación (11-19). En una sección sólida las tensiones de cor- te debidas a la torsión actúan en la sección “tubular” exterior, mientras que las tensiones de corte debi- das a Vu se reparten a través del ancho de la sec- ción como se muestra en la figura 11.6.3.1(b). Por esta razón las tensiones se combinan en la ecua- ción (11-18) usando la raiz cuadrada de la suma de los cuadrados en vez de la suma directa. Figura 11.6.3.1 Adición de las tensiones por corte y por torsión. (b) Sección sólida A B C A B C Esfuerzos torsionales Esfuerzos de corte (a) Sección hueca Esfuerzos torsionales Esfuerzos de corte
- 232. CÓDIGO COMENTARIO 232 11.6.3.2- Si el espesor de la pared varía a lo largo del perímetro de una sección hueca, la ecuación (11-19) debe ser evaluada en la ubicación en donde el lado izquierdo de la ecuación (11 - 19) sea máximo. 11.6.3.3- Si el espesor de la pared es menor que Aoh/ph, el segundo término en la ecuación (11-19) debe ser tomado como: Tu 1.7Aoht donde t es el espesor de la pared de la sección hue- ca en la ubicación donde se están verificando las tensiones. 11.6.3.4- La tensión de fluencia de diseño de la ar- madura no pretensada para torsión no debe exce- der de 420 MPa. 11.6.3.5- La armadura necesaria por torsión debe determinarse a partir de: φT T n u ≥ (11-20) C11.6.3.2- Si el espesor de la pared varía alrededor del perímetro de la sección, en 11.6.3.1 se requiere que la ecuación (11-19) sea evaluada en el punto de la sección transversal para el cual el lado izquier- do de la ecuación (11-19) sea máximo. General- mente, esto será en la pared en la cual las tensiones por corte y por torsión son aditivas [Punto A en la figura 11.6.3.1(a)]. Si las alas superior o inferior son más delgadas que las almas, puede ser necesa- rio evaluar la ecuación (11-19) en los puntos B y C de la figura 11.6.3.1(a). En estos puntos las tensio- nes debidas al corte son normalmente desprecia- bles. C11.6.3.4- El limitar la tensión de fluencia de dise- ño para la armadura por torsión a 420 MPa propor- ciona un control sobre el ancho de la grieta diagonal. C11.6.3.5- La resistencia torsional mayorada φTn debe ser igual o mayor que la torsión Tu debida a las cargas mayoradas. Para el cálculo de Tn, se su- pone que todo el torque es resistido por los estribos y el acero longitudinal con Tc = 0. Al mismo tiem- po, el corte resistido por el hormigón Vc se supone que no cambia por la presencia de la torsión. En vigas con Vu mayor que aproximadamente 0.8 φ Vc, la cantidad de armadura combinada de torsión y corte es escencialmente la misma que la requerida por el ACI 318 de 1989. Para mayores valores de Vu, se requerirá más armadura de corte y torsión.
- 233. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 233 11.6.3.6- La armadura transversal por torsión debe diseñarse usando: T A A f s n o t yv = 2 cot θ (11-21) donde Ao debe determinarse por análisis, excepto que se permite tomar Ao igual a 0.85Aoh; θ no debe tomarse menor a 30 grados ni mayor que 60 gra- dos. Se permite tomar θ igual a : (a) 45 grados en elementos no pretensados o con un pretensado menor al indicado en (b), (b) 37.5 grados para elementos pretensados con una fuerza efectiva de pretensado no menor a un 40 porciento de la resistencia a trac- ción de la armadura longitudinal. Figura 11.6.3.6(a) - Análogía del enrejado espacial Figura 11.6.3.6(b) - Definición de Aoh C11.6.3.6 - La ecuación (11-21) está basada en la analogía del enrejado espacial mostrado en la figu- ra 11.6.3.6(a) con diagonales de compresión a un ángulo θ, suponiendo que el hormigón no soporta tracción y que la armadura fluye. Después del de- sarrollo del agrietamiento por torsión, la resisten- cia torsional es provista principalmente por los es- tribos cerrados, la armadura longitudinal y las diagonales de compresión. El hormigón fuera de estos estribos es relativamente inefectivo. Por esta razón Ao, el área encerrada por el camino del flujo de corte alrededor del perímetro del tubo, se define después del agrietamiento en términos de Aoh, el área encerrada por el eje de los cercos exteriores. El área Aoh se muestra en la figura 11.6.3.6(b) para diferentes secciones transversales. En secciones tipo I, T o L, Aoh se toma como el área encerrada por las T X0 Y0 θ V1 V2 V3 V4 Barra longitudinal Diagonales de compresión en el hormigón Estribos Grietas Aoh= Area sombreada Estribo cerrado
- 234. CÓDIGO COMENTARIO 234 11.6.3.7- La armadura longitudinal adicional nece- saria por torsión no debe ser menor que: Al = At s ph fyv fyl cot2 θ (11-22) donde θ debe tener el mismo valor usado en la ecua- ción (11-21) y At/s debe tomarse como la cantidad calculada con la ecuación (11-21) no modificada por las sección 11.6.5.2 o la sección 11.6.5.3. ramas más externas de los estribos entrecruzados como se muestra en la figura 11.6.3.6(b). La expre- sión para Ao dada por Hsu11.27 puede ser usada si se desea una mayor precisión. El flujo de corte q en las paredes del tubo, discuti- do en el comentario 11.6, puede ser descompuesto en las fuerzas de corte V1 a V4 que actúan en los lados individuales del tubo o enrejado espacial, como se muestra en la figura 11.6.3.6(a). El ángulo θ puede ser obtenido por análisis11.27 o puede tomarse igual a los valores dados en las subsecciones (a) y (b). El mismo valor de θ debe ser usado tanto en la ecuación (11-21) como en la (11-22). A medida que θ disminuye, la cantidad de estribos requerida por la ecuación (11-21) dismi- nuye. Al mismo tiempo que la cantidad de acero longitudinal requerido por la ecuación (11-22) au- menta. C11.6.3.7 – La fig. C11.6.3.6(a) muestra las fuerzas de corte V1 a V4 resultantes del flujo de corte alrede- dor de las paredes del tubo. En una pared dada del tubo, el flujo de corte Vi es resistida por una compo- nente de compresión diagonal, Di = Vi / sen θ, en el hormigón. Se necesita de una fuerza axial de trac- ción, Ni =Vi (cot θ) en la armadura longitudinal para completar la descomposición de Vi La fig. C11.6.3.7 muestra la tensión de compresión diagonal y la fuerza axial de tracción, Ni , actuando en un segmento corto a lo largo de una de las pare- des del tubo. Debido a que el flujo de corte provo- cado por la torsión es constante en todos los puntos a lo largo del perímetro, las resultantes de Di y Ni actúan a media altura del lado i. Como resultado, se puede suponer que la mitad de Ni es resistida por cada cuerda superior e inferior, como se muestra. Debe proporcionarse armadura longitudinal con una capacidad Al l l l l fyl l l l l para resistir la suma de las fuerzas Ni , ∑Ni , actuando en todas las paredes del tubo.
- 235. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 235 11.6.3.8- La armadura necesaria por torsión debe ser agregada a la necesaria para el corte, momento y fuerza axial que actúan en combinación con la torsión. Debe cumplirse con el requisito más res- trictivo para el espaciamiento y la colocación. En la deducción de la ec. (11 – 22), las fuerzas axiales de tracción se suman a lo largo de los lados del área Ao . Estos lados forman un perimetro, po , aproxima- damente igual a la longitud de la línea que une los centros de las barras en las esquinas del tubo. Por facilidad de cálculo, esto ha sido reemplazado por el perímetro de los estribos cerrados, ph . Frecuentemente, el espaciamiento máximo acep- table de los estribos controla la cantidad de estri- bos proporcionada. Además, cuando actúan el cor- te y la torsión combinados, el área total de estribos es la suma de las cantidades provistas por corte y por torsión. Para evitar la necesidad de disponer contidades excesivas de armadura longitudinal, en 11.6.3.7 se establece que el valor de At/s usado para calcular Al en cualquier sección dada debe ser to- mado como el valor de At/s calculado en dicha sec- ción usando la ecuación (11-21) Figura 11.6.3.7- Descomposición de la fuerza de corte Vi en una fuerza de compresión Di y una fuerza de tracción axial Ni en una de las paredes del tubo. C11.6.3.8- Los requisitos de estribos por torsión y corte se suman y se disponen estribos para propor- cionar al menos la cantidad total requerida. Dado que el área de estribos Av para corte se define en términos de todas las ramas de un estribo dado, mientras que el área de estribos At para torsión se define en términos de una sola rama, la suma de los estribos se realiza de acuerdo a : Total Av+t s = Av s + 2 At s
- 236. CÓDIGO COMENTARIO 236 11.6.3.9- Se permite reducir el área de armadura longitudinal por torsión en una cantidad igual a Mu 0.9dfyl ( ), donde Mu es el momento mayorado que actúa en la sección en combinación con Tu, salvo que la armadura provista no debe ser menor que la requeridaporlasección11.6.5.3olasección11.6.6.2. 11.6.3.10- En vigas pretensadas: (a) el total de la armadura longitudinal, inclu- yendo cables, debe resistir en cada sección el momento flector mayorado en dicha sec- ción más una fuerza de tracción longitudinal concéntrica adicional igual a A fy l l , basada en la torsión mayorada en esa sección, y Si un grupo de estribos tiene cuatro ramas para cor- te, sólo las ramas adyacentes a los lados de la viga deberían ser incluidas en la suma, dado que las ra- mas interiores no serían efectivas para torsión. Laarmaduralongitudinalrequeridaportorsiónsesuma en cada sección a la armadura requerida para la flexión queactúaalmismotiempoquelatorsión.Laarmadura longitudinal se escoge entonces para esta suma, pero no debería ser menor que la cantidad requerida para el momento flector máximo en esasección si este excede el momento que actúa al mismo tiempo que la torsión. Si el momento flector máximo se produce en una sec- ción, por ejemplo a mitad de la luz, mientras que la torsión máxima se produce en otra, como en el apoyo, el acero longitudinal total requerido puede ser menor que el obtenido sumando el máximo acero por flexión más el máximo acero por torsión. En tal caso, el acero longitudinal requerido se evalúa en varias ubicaciones. Deben satisfacerse los requisitos más restricitivos para el espaciamiento, los puntos de corte y la co- locación del acero por flexión, corte y torsión. El acero por flexión debe estar extendido en una dis- tancia d, pero no menos de 12db, más allá del pun- to donde deja de ser necesario por flexión de acuer- do a lo requerido en la sección 12.10.3. C11.6.3.9- La tracción longitudinal debida a la tor- sión se compensa en parte por la compresión en la zona de compresión por flexión, permitiendo una reducción en el acero longitudinal por torsión re- querido en la zona de compresión. C11.6.3.10- Como se explicó en C11.6.3.7, la tor- sión produce una fuerza axial de tracción. En una viga no pretensada esta fuerza es resistida por la ar- madura longitudinal con una capacidad adicional de tracción A fy l l . Este acero es adicional a la armadura por flexión y se distribuye uniformemente alrededor de los lados del perímetro de manera que la resultan- te de A fy l l actúa a lo largo del eje del elemento.
- 237. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 237 (b) el espaciamiento de la armadura longitudinal incluyendo los cables debe satisfacer los re- quisitos de la sección 11.6.6.2. 11.6.3.11- En vigas pretensadas, se permite reducir el área de armadura longitudinal para torsión, en el lado en compresión debido a flexión del elemento, por debajo de la requerida en la sección 11.6.3.10 de acuerdo con 11.6.3.9. 11.6.4- Detalles de la armadura por torsión 11.6.4.1- La armadura por torsión debe consistir en barras longitudinales o cables y en uno o más de los siguientes tipos de armadura: (a) estribos o amarras cerradas perpendiculares al eje del elemento, o (b) un armazón cerrado de malla electrosoldada de alambre, con alambres transversales per- pendiculares al eje del elemento, o (c) zunchos en vigas no pretensadas En una viga pretensada se puede seguir la misma técnica (proporcionar barras adicionales de arma- dura con una capacidad A fy l l ), o el diseñador pue- de usar cualquier sobrecapacidad de los cables para resistir parte de la fuerza axial A fy l l como se desta- ca en el próximo párrafo. En una viga pretensada la tensión del cable para la carga última en la sección de máximo momento es fps. En otras secciones, la tensión del cable para la carga última estará entre fse y fps. Una porción de la fuerza A fy l l que actúa en los lados del perímetro don- de se ubican los cables puede ser resistida por una fuerza A f ps p ∆ en los cables, donde ∆fp es fps menos la tensión en el cable debido a la flexión para la carga última en la sección considerada. Esta puede ser to- mada como Mu en la sección, dividido por (φ0.9dpAps),pero∆fp nopuedesermayora420MPa. Se requerirán barras longitudinales en los otros lados delelementoparaproporcionarloquerestadelafuer- zaA fy l l ,parasatisfacerlosrequisitosdeespaciamiento dados en la sección 11.6.6.2, o para ambos. C11.6.4- Detallesdelaarmaduraportorsión C11.6.4.1- Se requiere tanto de armadura longitudinal como de estribos transversales cerra- dos para resistir las tensiones diagonales de trac- ción debidas a la torsión. Los estribos deben ser cerrados, debido a que el agrietamiento inclinado debido a la torsión puede producirse en todas las caras del elemento. En el caso de secciones sometidas básicamente a torsión, el recubrimiento de hormigón sobre los estribos se descascara con torques elevados.11.28 Esto vuelve a los estribos traslapados inefectivos, conduciendo a una falla prematura por torsión.11.29
- 238. CÓDIGO COMENTARIO 238 11.6.4.2- La armadura transversal por torsión debe estar anclada por uno de los siguientes medios: (a) un gancho estándar de 135 grados alrededor de una barra longitudinal, o (b) de acuerdo con las secciones, 12.13.2.1, 12.13.2.2 ó 12.13.2.3 en zonas donde el hor- migón que rodea al anclaje está protegido contra el descascaramiento mediante un ala, losa o elemento similar. 11.6.4.3- La armadura longitudinal por torsión debe ser desarrollada en ambos extremos. En dichos casos, los estribos cerrados no deben hacerse con un par de estribos en U traslapados entre ellos. Figura 11.6.4.2- Descascaramiento en esquinas de vigas cargadas en torsión. C11.6.4.2- Cuando una viga rectangular falla en torsión, las esquinas de la viga tienden a descascararse debido a las tensiones inclinadas de compresión en las diagonales de hormigón del en- rejado espacial, las que cambian de dirección en la esquina como se muestra en la figura 11.6.4.2(a). En los ensayos, los estribos cerrados anclados con ganchos de 90 grados fallan cuando esto ocurre.11.28 Por esta razón, son preferibles en todos los casos los ganchos de 135 grados para estribos de torsión. En lugares donde este desconche esta restringido por una losa o ala adyacente, la sección 11.6.4.2(b) relaja esto y permite ganchos de 90 grados. C11.6.4.3- Si cerca del extremo de una viga actúa una torsión alta, la armadura longitudinal por tor- sión debe estar adecuadamente anclada. Debe dis- ponerse la suficiente longitud de desarrollo fuera Descascaramiento Tensiones de compresiòn diagonal El Descascaramiento puede producirse Descascaramiento restringido (a) (b)
- 239. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 239 11.6.4.4- En secciones huecas en torsión, la distan- cia desde el eje de la armadura transversal por tor- sión hasta la cara interior de la pared de la sección hueca no debe ser menor que 0.5Aoh/ph. 11.6.5- Armadura mínima por torsión 11.6.5.1- Debe proporcionarse un área mínima de armadura por torsión en toda zona donde la torsión mayorada Tu supere el valor especificado en la sec- ción 11.6.1. 11.6.5.2- Donde se requiera armadura por torsión de acuerdo con la sección 11.6.1, el área mínima de estribos cerrados debe calcularse como: Av + 2At ( ) = 0.35bws fyv (11-23) 11.6.5.3- Donde se requiera armadura por torsión de acuerdo con la sección 11.6.1, el área mínima total de armadura longitudinal por torsión debe cal- cularse como: Al,min = 5 fc ' Acp 12 fyl − At s ph fyv fyl (11-24) donde At/s no debe tomarse menor que 0.175bw/fyv. de la cara interior del apoyo para desarrollar la fuer- za de tracción necesaria en las barras o cables. En el caso de barras esto puede requerir ganchos o ba- rras U horizontales traslapadas con la armadura longitudinal por torsión. C11.6.4.4- Los estribos cerrados, dispuestos por torsión en una sección hueca, deben estar ubicados en la mitad exterior del espesor de la pared efectivo para torsión, donde el espesor de la pared se puede tomar como Aoh/ph. C11.6.5- Armadura mínima por torsión. C11.6.5.1 y C11.6.5.2- Si un elemento está some- tido a un momento torsional mayorado Tu mayor que los valores especificados en la sección 11.6.1, la cantidad mínima de armadura transversal en el alma para la combinación de corte y torsión es 0.35bws/fyv. Deben notarse las diferencias en la definición de Av y del símbolo At; Av es el área de dos ramas de un estribo cerrado mientras que At es el área de una sola rama de un estribo cerrado. C11.6.5.3- Las vigas de prueba de hormigón arma- do con menos de uno porciento en volumen de ar- madura por torsión, han fallado en torsión pura du- rante el agrietamiento torsional.11.24 En las edicio- nes de 1989 y anteriores, se presentaba una rela- ción que requería alrededor de uno porciento de armadura torsional en vigas cargadas en torsión pura y menos en vigas con corte y torsión combinados, como función de la razón entre las tensiones de corte debidas a torsión y a corte. La ecuación (11-24) fue simplificada suponiendo un único valor para este factor de reducción lo que resulta en una razón volumétrica de aproximadamente 0.5 por ciento.
- 240. CÓDIGO COMENTARIO 240 11.6.6- Espaciamiento de la armadura por torsión 11.6.6.1- El espaciamiento de la armadura trans- versal por torsión no debe exceder el menor valor entre ph/8 y 300 mm. 11.6.6.2- La armadura longitudinal requerida por torsión debe estar distribuida a lo largo del períme- tro del estribo cerrado con un espaciamiento máxi- mo de 300 mm. Las barras longitudinales o cables deben estar dentro de los estribos. Debe haber al menos una barra longitudinal o cable en cada es- quina de los estribos. Las barras deben tener un diá- metro de al menos 1/24 del espaciamiento entre estribos, pero no menos de 10 mm. 11.6.6.3- La armadura por torsión debe ser dispuesta en una distancia al menos (bt + d) más allá del pun- to en que teóricamente se requiere. 11.7- Corte por fricción 11.7.1- Las disposiciones de la sección 11.7 se apli- can cuando es adecuado considerar la transmisión del corte a través de un plano dado, tal como una C11.6.6- Espaciamiento de la armadura por torsión C11.6.6.1- El espaciamiento de los estribos se li- mita para asegurar el desarrollo de la resistencia torsional última de la viga, para prevenir la excesi- va pérdida de rigidez torsional después del agrieta- miento, y para controlar en ancho de grieta. Para una sección transversal cuadrada la limitación ph/8 requiere estribos a d/2 lo cual es consistente con la sección 11.5.4.1 C11.6.6.2- En el comentario C11.6.3.7 se mostró que la armadura longitudinal es necesaria para re- sistir la suma de las fuerzas de tracción longitudinales debidas a la torsión en las paredes de tubos de pared delgada. Dado que la fuerza ac- túa a lo largo del eje centroidal de la sección, el centroide de la armadura longitudinal adicional por torsión debiera coincidir aproximadamente con el centroide de la sección. El código consigue esto al requerir que la armadura longitudinal por torsión sea distribuida alrededor del perímetro de los estri- bos cerrados. Se requieren barras o cables en cada esquina del estribo para proporcionar anclaje a las ramas del estribo. Se ha encontrado que las barras en las esquinas son muy efectivas en desarrollar la resistencia torsional y en controlar las grietas. C11.6.6.3- La distancia (bt + d), más allá del punto requerido teóricamente para la armadura torsional, es mayor que el usado para la armadura por corte y flexión debido a que las grietas por tracción diago- nal debidas a la torsión se desarrollan en un patrón helicoidal. C11.7- Corte por fricción C11.7.1- Excepto por la sección 11.7, virtualmente todas las disposiciones respecto a corte pretenden evitar las fallas por tracción diagonal, más bien que
- 241. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 241 grieta existente o potencial, una superficie de con- tacto entre materiales distintos, o una superficie de contacto entre dos hormigones colocados en dife- rentes fechas. 11.7.2- El diseño de secciones transversales sujetas a transferencia de corte, como las descritas en la sección 11.7.1, deben basarse en la ecuación (11- 1), donde Vn se calcula de acuerdo con las disposi- ciones de la sección 11.7.3 ó de la sección 11.7.4. 11.7.3- Debe suponerse que se producirá una grieta a lo largo del plano de corte considerado. El área requerida de armadura de corte por fricción Avf , a través del plano de corte, debe diseñarse aplicando lo estipulado en la sección 11.7.4 o cualquier otro método de diseño de transferencia de corte concor- dante con los resultados de ensayos experimenta- les representativos. 11.7.3.1- Las disposiciones de las secciones 11.7.5 a la 11.7.10 deben aplicarse para todos los cálculos de resistencia a la transferencia de corte. las fallas por transmisión del corte directo. El pro- pósito de las disposiciones de la sección 11.7 es proporcionar métodos de diseño para condiciones en las que debe considerarse la transferencia de corte, como en una interfase entre hormigones va- ciados en épocas diferentes, en una interfase entre hormigón y acero, en el diseño de detalles de arma- dura para estructuras prefabricadas de hormigón, así como en otras situaciones en las que se conside- ra apropiado investigar la transferencia de corte a través de un plano en el hormigón estructural (Véanse las referencias 11.30 y 11.31). C11.7.3- El hormigón no agrietado es relativamen- te resistente al corte directo; sin embargo, siempre existe la posibilidad de que se forme una grieta en un sitio desfavorable. El procedimiento de diseño para la transferencia de corte, es suponer que se formará dicha grieta, para entonces proporcionar armadura a través de la grieta supuesta, que resista desplazamientos relativos a lo largo de la misma. Cuando el corte actúa a lo largo de una grieta ocu- rre un desplazamiento de una cara de la grieta con respecto a la otra. Cuando las caras de la grieta son ásperas e irregulares, este desplazamiento va acom- pañado por separación de las caras de las grietas. En condiciones últimas, esta separación es suficien- te para llevar a la armadura que cruza la grieta has- ta su punto de fluencia. La armadura proporciona una fuerza de sujección Avffy a través de las caras de la grieta. El corte aplicado es entonces resistido por fricción entre las caras de la grieta, por resis- tencia al corte de protuberancias en las caras de la grieta y por traspaso a la armadura que cruza la grie- ta. La aplicación satisfactoria de la sección 11.7 depende de la selección adecuada de la ubicación de la grieta supuesta11.16, 11.30.
- 242. CÓDIGO COMENTARIO 242 La relación entre la resistencia a la transferencia de corte y la armadura que cruza el plano de corte puede expresarse de varias maneras. Las ecuaciones (11-25) y (11-26) de la sección 11.7.4 están basadas en el modelo de corte por fricción. Esto da una predicción conservadora de la resistencia a la transferencia de corte. Otras relaciones que dan una estimación más aproximada de la resistencia a la transferencia de corte11.16, 11.32, 11.33 pueden usarse bajo las disposiciones de la sección 11.7.3. Por ejemplo, cuando la armadura de corte por fricción es perpendicular al plano de corte, la resistencia al corte Vn está dada por11.32. 11.33 V 0 .8 A f A K n vf y c 1 = + donde Ac es el área de la sección de hormigón que resiste la transferencia de corte (mm2) y K1=2.8 MPa para hormigón de densidad normal, 1.5 MPa para hormigón “liviano en todos sus componentes, y 1.7 MPa para hormigón “liviano con arena de peso normal”. Estos valores de K1 se aplican tanto a hormigón moldeado monolíticamente como a hormigón vaciado sobre hormigón endurecido con una superficie áspera, como lo define la sección 11.7.9. En esta ecuación, el primer término representa la contribución de la fricción a la resistencia por transferencia de corte (0.8 representa el coeficiente de fricción). El segundo término representa la suma de : (1) la resistencia al corte de protuberancias en las caras de la grieta, y (2) la acción de trabazón de la armadura. Cuando de la armadura de corte por fricción está inclinada respecto al plano de corte, de manera que la fuerza de corte produce tracción en dicha armadura, la resistencia al corte, Vn, está dada por: Vn = Avf fy 0.8senαf + cosαf ( )+ AcK1sen2 αf
- 243. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 243 11.7.4- Método de diseño de corte por fricción 11.7.4.1- Cuando la armadura de corte por fricción es perpendicular al plano de corte, la resistencia al corte Vn debe calcularse mediante: V A f n v y = µ (11-25) donde µ es el coeficiente de fricción de acuerdo con la sección 11.7.4.3. 11.7.4.2- Cuando la armadura de corte por fricción está inclinada en relación con el plano de corte, de manera que el esfuerzo de corte produce tracción en la armadura de corte por fricción, la resistencia al corte Vn debe calcularse mediante Vn = Avf fy µsenαf + cosαf ( ) (11-26) donde αf es el ángulo entre la armadura de corte por fricción y el plano de corte. donde αf es el ángulo entre la armadura de corte por fricción y el plano de corte (esto es, 0<αf< 90 grados). Cuando se emplea el método modificado de diseño de corte por fricción los términos (Avffy /Ac) o (Avffy senα f /Ac), no deben ser menor que 1.5 MPa, para que las ecuaciones de diseño sean válidas. C11.7.4- Método de diseño de corte por fricción C11.7.4.1- El área requerida de armadura por transferencia de corte Avf se calcula por medio de: A V f vf u y = φ µ También debe observarse el límite superior especificado para resistencia al corte. C11.7.4.2- Cuando la armadura de corte por fricción está inclinada respecto al plano de corte, de manera que la componente de la fuerza de corte, paralela la armadura tienda a producir tracción en la armadura, como se muestra en la figura 11.7.4, parte del corte es resistido por la componente paralela al plano de corte de la fuerza de tracción en la armadura11.33. La ecuación (11-26) debe usarse solamente cuando la componente de la fuerza de corte paralela a la armadura produce tracción en la armadura, tal como se muestra en la Fig. 11.7.4. Cuando αf es mayor de 90 grados, el movimiento relativo de las super- ficies tiende a comprimir la barra y la ecuación (11.26) no es válida.
- 244. CÓDIGO COMENTARIO 244 11.7.4.3- El coeficiente de fricción en la ecuación (11-25) y en la ecuación (11-26) debe ser: Para hormigón colocado monolíticamente.................................... 1 4 . λ Hormigón colocado sobre hormigón endurecido con la superficie intencionalmente rugosa como se especifica en la sección 11.7.9 ............. 1 0 . λ Hormigón colocado sobre hormigón endurecido no intencionalmente rugoso 0 6 . λ Hormigón anclado a acero estructural mediante pasadores con cabeza o mediante barras de refuerzo (véase la sección 11.7.10) ................................... 0 7 . λ donde λ= 1.0 para hormigón normal, 0.85 para hor- migón liviano con arena de peso normal y 0.75 para hormigón liviano en todos sus componentes. Se permite usar interpolación lineal cuando se emplea sustitución parcial de arena. Fig. C11.7.4 Armadura de corte por fricción a cierto án- gulo de la grieta hipotética. C11.7.4.3- En el método de cálculo de corte por fricción se supone que toda la resistencia al corte se debe a la fricción entre las caras de la grieta. Es necesario, por lo tanto, emplear valores artificial- mente elevados del coeficiente de fricción en las ecuaciones de corte por fricción, de manera que la resistencia al corte calculada concuerde con los re- sultados de los ensayos. En el caso de hormigón vaciado sobre hormigón endurecido no áspero de acuerdo con la sección 11.7.9, la resistencia al cor- te se debe principalmente a la acción de trabazón de la armadura, y las pruebas 11.34 indican que el valor reducido de µ=0.6λ especificado para este caso es el apropiado. El valor de µ especificado para hormigón vaciado sobre acero estructural “laminado” se relaciona con el diseño de conexiones entre elementos de hormi- gón prefabricado, o entre elementos de acero es- tructural y elementos de hormigón estructural. La armadura de transferencia por corte pueden ser ba- rras o conectores con cabeza, también es común la soldadura en terreno de placas de acero después del vaciado del hormigón. El diseño de conectores de corte para acción compuesta de losas de hormigón Grietas y plano de corte supuesto Corte aplicado Vu Armadura de corte por fricción,Avf α f
- 245. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 245 11.7.5- La resistencia al corte Vn no debe tomarse mayor que 0.2fc ' Ac ni que 5.5 Ac en Newton, don- de Ac es el área de la sección de hormigón que re- siste la transferencia de corte. 11.7.6- La tensión de fluencia de diseño de la ar- madura de corte por fricción no debe exceder de 420 MPa. 11.7.7- La tracción neta a través del plano de corte debe ser resistida mediante armadura adicional. Se permite tomar la compresión neta permanente a tra- vés del plano de corte como aditiva de la fuerza en la armadura de corte por fricción Avffy, al calcular el Avf requerido. y vigas de acero no está cubierto por estas disposi- ciones, pero debiera estar de acuerdo con la refe- rencia 11.35. C11.7.5- Este límite superior para la resistencia al corte se especifica porque las ecuaciones (11-25) y (11-26) se vuelven inseguras cuando Vn tiene un valor mayor. C11.7.7- Cuando una fuerza resultante de tracción actúa a través de un plano de corte, debe proporcionarse armadura para soportar dicha trac- ción, además del proporcionado por transferencia de corte. La tracción puede ser causada por restric- ción de deformaciones debidas a cambios de tem- peratura, fluencia lenta y retracción, etc. Dichas fuerzas de tracción resultantes han causado fallas, particularmente en apoyos de vigas. Cuando un momento actúa sobre un plano de corte, los esfuerzos de tracción por flexión y los esfuer- zos de compresión por flexión están en equilibrio. No hay cambio en la compresión resultante Avffy que actúa a través del plano de corte, y no cambia la resistencia a la transferencia de corte. No es ne- cesario, por lo tanto, proporcionar armadura adi- cional para resistir los esfuerzos de tracción por flexión, a menos que la armadura de tracción por flexión requerida exceda de la cantidad de armadu- ra por transferencia de corte proporcionada en la zona de tracción por flexión. Esto se ha demostra- do experimentalmente11.36. También se ha demostrado experimentalmente11.31 que, cuando una fuerza de compresión resultante actúa a través de un plano de corte, la resistencia a la transferencia de corte es una función de la suma de la fuerza de compresión resultante y de la fuerza
- 246. CÓDIGO COMENTARIO 246 11.7.8- La armadura de corte por fricción debe co- locarse apropiadamente a lo largo del plano de cor- te, y debe estar anclada para desarrollar la tensión de fluencia especificada en ambos lados mediante una longitud embebida en el hormigón, ganchos, o soldadura a dispositivos especiales. 11.7.9- Para los fines de la sección 11.7, cuando se hormigona sobre hormigón previamente endureci- do, la interfaz donde se produce la transferencia de corte debe estar limpia y libre de lechada. Cuando µ se supone igual a 1.0λ, la interfaz debe hacerse rugosa con una amplitud completa de aproximada- mente 5 mm. Avffy en la armadura de corte por fricción. En el diseño debe aprovecharse la existencia de una fuerza de compresión a través del plano de corte, para re- ducir la cantidad requerida de armadura de corte por fricción, sólo cuando se tenga la certeza abso- luta de que la fuerza de compresión es permanente. C11.7.8- Cuando ningún momento actúa a través del plano de corte, la armadura deberá estar distri- buida de manera uniforme a lo largo del plano de corte, para minimizar los anchos de las grietas. Cuando un momento actúa a través del plano de corte, se recomienda distribuir la armadura por transferencia de corte de manera que la mayor par- te quede en la zona de tracción por flexión. Puesto que la armadura de corte por fricción actúa en tracción, debe tener anclaje de tracción comple- to en ambos lados del plano de corte. Además, el anclaje de la armadura de corte por fricción debe enlazarse con la armadura primaria, de lo contrario puede presentarse una grieta potencial entre la ar- madura de corte por fricción y el cuerpo del hormi- gón. Este requisito se aplica particularmente a per- nos con cabeza soldados, que se emplean con in- sertos de acero para conexiones en hormigón pre- fabricado y vaciado en obra. El anclaje puede de- sarrollarse por adherencia, por anclaje mecánico soldado, o mediante fijadores roscados e insertos de tornillos. Las limitaciones de espacio a veces requieren anclaje mecánico soldado. Para el ancla- je de pernos con cabezas en el hormigón, véase la referencia 11.16.
- 247. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 247 11.7.10- Cuando el corte se transfiere entre acero laminado y hormigón empleando pasadores con cabeza o barras de armadura soldadas, el acero debe estar limpio y libre de pintura. 11.8- Disposiciones especiales para elementos de gran altura some- tidos a flexión 11.8.1- Las disposiciones de la sección 11.8 deben ser aplicadas a elementos con ln d menor que 5 y que estén cargados en una de sus caras y soporta- dos en su cara opuesta, de manera tal que puedan desarrollarse puntales de comprensión entre las car- gas y los apoyos. Véase también la sección 12.10.6. 11.8.2- El diseño por corte de elementos simplemente apoyadosdegranaltura,sujetosaflexión,debe basar- se en las ecuaciones (11-1) y (11-2), donde la resis- tencia al corte Vc debe cumplir con lo dispuesto en las secciones 11.8.6 u 11.8.7 y la resistencia al corte Vs debe cumplir con lo señalado en la sección 11.8.8. 11.8.3- El diseño por corte de elementos continuos de gran altura, sujetos a flexión , debe estar basado en lo señalado en las secciones 11.1 a 11.5 con 11.8.5. en remplazo de 11.1.3, o en métodos que satisfagan los requisitos de resistencia y equilibrio. En ambos casos, el diseño debe también satisfacer lo dispuesto en las secciones 11.8.4, 11.8.9 y 11.8.10. C11.8- Disposiciones especiales para elementos de gran altura so- metidos a flexión C11.8.1- El comportamiento de una viga de gran altura se discute en las Referencias 11.5 y 11.37. Para vigas de gran altura que soportan cargas gravitacionales, esta sección se aplicará si las car- gas son aplicadas en la parte superior de la viga y ésta se apoya en su cara inferior. Si las cargas se aplican a los lados o por la parte inferior de cual- quier elemento, el diseño por corte deberá ser igual que para vigas ordinarias. La armadura longitudinal en elementos de gran al- tura sujetos a flexión deberá prolongarse a los apo- yos y anclarse adecuadamente por medio de una longitud embebida, ganchos, o soldadura a dispo- sitivos especiales. C11.8.3- En una viga continua, la sección crítica para corte definida en la sección 11.8.5 ocurre en un punto donde Mu se aproxima a cero. Como re- sultado, el segundo término en la ecuación (11- 29) llega a ser muy grande. Por esta razón, la sec- ción 11.8.3 exige que las vigas continuas de gran altura sean diseñadas por corte de acuerdo con los procedimientos regulares de diseño de vigas,
- 248. CÓDIGO COMENTARIO 248 11.8.4- La resistencia al corte Vn para elementos de gran altura sujetos a flexión, no debe ser mayor que (2 fc ' /3)bwd cuando ln d sea menor que 2. Cuando ln d se encuentre entre 2 y 5: Vn = 1 18 10 + ln d fc ' bwd (11-27) 11.8.5- La sección crítica para el corte medida des- de la cara del apoyo debe considerarse a una dis- tancia de 0.15l l l l ln para vigas cargadas uniformemen- te y a 0.50a para vigas con cargas concentradas, pero no mayor que d. 11.8.6- A menos que se efectúe un cálculo más de- tallado, de acuerdo con la sección 11.8.7: Vc = fc ' 6 ( )bwd (11-28) 11.8.7- Se permite que la resistencia al corte Vc se determine mediante: Vc = 3.5 − 2.5 Mu Vud fc ' +120ρw Vud Mu ÷ 7 bwd (11-29) excepto que se usa el punto 11.8.5 en vez del punto 11.1.3 para definir la sección crítica. Para vigas cargadas uniformemente, el punto 11.1.3 permite diseñar para el corte a una distancia d desde el apo- yo. Este frecuentemente se aproximará a cero en vigas altas. Como alternativa al diseño normal de vigas, se per- miten métodos de diseño que satisfagan las condi- ciones de equilibrio y resistencia. Tales métodos se presentan en las Referencias 11.37 y 11.38. C11.8.7- A medida que disminuye la relación luz/ altura de un elemento sin armadura en el alma, su resistencia al corte aumenta por sobre el corte que provoca el agrietamiento diagonal de tracción. Así, en la ecuación (11-29) se supone que el agrietamien- to diagonal se presenta con la misma resistencia al corte que para las vigas comunes, pero el corte so- portado por el hormigón será mayor que el corte que provoca el agrietamiento diagonal.
- 249. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 249 excepto que el término: 3.5 − 2.5 Mu Vud no debe exceder de 2.5 y Vc no debe considerarse mayor que fc ' 2 ( )bwd . Mu es el momento mayorado que se presenta simultáneamente con Vu en la sección crítica descrita en la sección 11.8.5. 11.8.8- Cuando el esfuerzo de corte mayorado Vu excede a la resistencia al corte φVc, debe proporcionarse armadura por corte para satisfacer las ecuaciones (11-1) y (11-2), donde la resistencia al corte Vs debe calcularse por medio de: Vs = Av s 1+ ln d 12 + Avh s2 11− ln d 12 fyd (11-30) donde Av es el área de armadura por corte perpen- dicular a la armadura de tracción por flexión den- tro de una distancia s, y Avh es el área de armadura por corte paralela a la armadura por flexión dentro de una distancia s2. 11.8.9- El área de armadura por corte Av no debe ser menor que 0.0015bws, y s no debe exceder de d/5 ni de 500 mm. 11.8.10- El área de armadura horizontal por corte, Avh, no debe ser menor que 0.0025bws2, y s2 no debe exceder de d/3 ni de 500 mm. 11.8.11- La armadura por corte requerida en la sec- ción crítica definida en 11.8.5 debe emplearse en toda la longitud de la luz. Los diseñadores deben observar que el corte que excede del corte que provoca el agrietamiento dia- gonal puede provocar un agrietamiento de un an- cho no visible, a menos que se proporcione arma- dura por corte. C11.8.8- La inclinación del agrietamiento diago- nal puede ser mayor de 45º; por consiguiente, en elementos de gran altura sujetos a flexión se requiere tanto la armadura por corte horizontal como verti- cal11.39. Las cantidades relativas de refuerzo por corte horizontal y vertical que se han obtenido con la ecuación (11-30), pueden variar en tanto se ob- serven los límites de cantidad y espaciamiento mí- nimos. Debe prestarse especial atención al adecuado an- claje de la armadura por corte. La armadura hori- zontal en el alma debe extenderse hasta el apoyo y anclarse en la misma forma que la armadura por tracción. C11.8.11- Con base en el análisis efectuado en las secciones críticas especificadas en la sección 11.8.5, se puede determinar si el elemento requiere o no armadura por corte, en el primer caso es preciso que se utilice en toda la longitud del vano.
- 250. CÓDIGO COMENTARIO 250 11.9- Disposiciones especiales para ménsulas y cartelas 11.9.1- Las disposiciones de la sección 11.9 deben aplicarse a ménsulas y cartelas con una razón luz de corte/altura, a/d, no mayor que la unidad y suje- tas a un esfuerzo horizontal de tracción Nuc no mayor que Vu. La distancia d debe medirse en la cara del apoyo. C11.9- Disposiciones especiales para ménsulas y cartelas Las ménsulas y cartelas son voladizos que tienen razones luz de corte a altura no mayores que la uni- dad, que tienden a actuar como enrejados simples o vigas de gran altura más que como elemento a flexión diseñados por corte de acuerdo a la sección 11.3. La cartela que se muestra en la figura C11.9.1 pue- de fallar por corte a lo largo de la intefase de la columna y la cartela, por fluencia de la amarra de tracción, por aplastamiento o hendimiento del “pun- tal” de compresión, o por falla localizada de aplas- tamiento o de corte bajo la placa de carga. Estos modos de falla se ilustran y examinan con mayor detalle en la referencia 11.1. La notación emplea- da en la sección 11.9 se ilustra en la figura C11.9.2. C11.9.1- Se especifica un límite superior igual a uno para a/d por dos razones. Primero, para razo- nes luz de corte a altura que exceden de la unidad, las grietas diagonales de tracción están menos in- clinadas y no es apropiado el empleo solamente de estribos horizontales como lo especifica la sección 11.9.4. Segunda, el método de diseño ha sido vali- dado experimentalmente sólo para a/d igual a la unidad o menos. Se especifica un límite superior para Nuc ya que este método de diseño sólo se ha validado experimentalmente para Nuc menor o igual a Vu, incluyendo Nuc igual a cero.
- 251. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 251 Fig. C11.9.2 Notación empleada en la sección 11.9 C11.9.2- Se especifica una altura mínima en el borde exterior del área de apoyo para evitar la ocurrencia de una falla prematura, debido a una grieta impor- tante de tracción diagonal que se propaga desde debajo del área de apoyo hacia la cara exterior in- clinada de la cartela o de la ménsula. Se han obser- vado fallas prematuras de este tipo11.40 en cartelas con alturas en el borde exterior del área de apoyo menores que las especificadas en esta sección del código. 11.9.2- La altura en el borde exterior del área de apoyo no debe ser menor de 0.5d. 11.9.3- La sección en la cara del apoyo debe estar diseñada para resistir simultáneamente un esfuerzo de corte Vu, un momento [Vua+Nuc(h-d)] y un es- fuerzo de tracción horizontal Nuc. Amarra de tracción φ As fy Plano de corte a Vu Nuc h Puntal de compresión Placa de apoyo Nuc a Vu Barra de anclaje As (Armadura principal) Ah (Estribos o amarras cerrados) 2 d 3 d h Fig. C11.9.1 Acción estructural de una cartela. barra para anclaje de estribos o amarras d
- 252. CÓDIGO COMENTARIO 252 11.9.3.1- En todos los cálculos de diseño de acuer- do con la sección 11.9, el factor de reducción de resistencia φ debe tomarse igual a 0.85. 11.9.3.2- El diseño de la armadura de corte por fric- ción Avf para resistir el esfuerzo de corte Vu, debe cumplir con lo especificado en la sección 11.7. 11.9.3.2.1- Para hormigón de densidad normal, la resistencia al corte Vn no debe tomarse mayor que 0.2fc ' bwd, ni de 5.5bwd en Newton. 11.9.3.2.2- Para el hormigón liviano en todos sus componentes u hormigón liviano con arena de peso normal, la resistencia al corte Vn no debe tomarse mayor que 0.2 − 0.07a d ( )fc ' bwd ni que 5.5 − 1.9a d ( )bwd en Newton. 11.9.3.3- La armadura Af para resistir el momento [Vua+Nuc(h-d)] debe calcularse de acuerdo con las secciones 10.2 y 10.3. 11.9.3.4- La armadura An para resistir el refuerzo de tracción Nuc debe determinarse de Nuc ≤ φAn fy. El esfuerzo de tracción Nuc no debe tomarse menor que 0.2Vu, a menos que se tomen disposiciones especia- les para evitar los esfuerzos de tracción. El esfuerzo de tracción Nuc debe considerarse como una sobre- carga aún cuando la tracción resulte de fluencia len- ta, retracción, o cambio de temperatura. 11.9.3.5- El área de la armadura de tracción prima- ria As, debe hacerse igual al mayor valor entre (Af+An) y (2Avf/3+An). C11.9.3.1- El comportamiento de cartelas y ménsulas lo controla principalmente el corte; por lo tanto, para todas las condiciones de diseño se especifica un solo valor de φ=0.85. C11.9.3.2.2- Los ensayos11.41 han demostrado que la resistencia máxima al corte de ménsulas o cartelas hechas de hormigón liviano es función tanto de fc ' como de a/d. No se dispone de datos para cartelas o ménsulas hechas de hormigón liviano con arena de peso normal. Como resultado, se han aplicado las mismas limitaciones en ménsulas y cartelas tanto de hormigón liviano en todos sus componentes como en hormigón liviano con arena de peso normal. C11.9.3.3- La armadura requerida para resistir mo- mentos puede calcularse aplicando la teoría ordi- naria de flexión. El momento mayorado se calcula sumando momentos alrededor de la armadura de flexión en la cara del apoyo. C11.9.3.4- Debido a que la magnitud de las fuerzas horizontales que actúan sobre cartelas o ménsulas usualmente no puede determinarse con mucha pre- cisión, se especifica que Nuc debe considerarse como sobrecarga. C11.9.3.5- Los ensayos11.41 indican que la canti- dad total de armadura (As + Ah) que debe cruzar la cara del apoyo, debe ser la mayor entre: (a) La suma de Avf calculada de acuerdo con la sección 11.9.3.2 y de An calculada de acuer- do con la sección 11.9.3.4.
- 253. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 253 11.9.4- Deben distribuirse uniformemente dentro de dos tercios de la altura efectiva adyacente a As es- tribos cerrados o amarras paralelas a As, con un área total Ah no menor que 0.5(As-An). 11.9.5- La cuantía ρ=As/bd no debe ser menor que 0.04 fc ' fy ( ). 11.9.6- En la cara frontal de una ménsula o cartela, la armadura principal de tracción As debe anclarse de acuerdo con uno de los métodos siguientes: (a) Mediante soldadura estructural a una barra trans- versal de por lo menos el mismo diámetro; la sol- dadura debe diseñarse para desarrollar la tensión de fluencia especificada fy de las barras As. (b) Mediante doblado de las barras principales de trac- ción As para formar un lazo horizontal o, (c) Me- diante algún otro medio de anclaje activo. (b) La suma de 1.5 veces (Af ) calculada de acuer- do con la sección 11.9.3.3 y An calculada de acuerdo con la sección 11.9.3.4. Cuandocontrola(a),serequiere As = 2Avf 3 + An ( ) comoarmaduraprincipaldetracción,yelrestanteAvf /3 debe suministrarse como estribos cerrados parale- los aAs distribuidos dentro de (2/3)d, adyacente a As. La sección 11.9.4 satisface esto al requerir Ah = 0.5 2Avf 3 ( ). Cuando (b) controla, se requiere As = Af + An ( ) como armadura principal de tracción, y el restante Af /2 debe suministrarse como estribos cerrados pa- ralelos a As y distribuido dentro de (2/3)d, adyacen- te a As. Nuevamente 11.9.4 satisface estos requeri- mientos. C11.9.4- Los estribos cerrados paralelos a la arma- dura principal de tracción se necesitan para evitar una falla prematura de tracción diagonal de la cartela o ménsula. El área requerida de estribos cerrados Ah = 0.5 As − An ( ) automáticamente proporciona las cantidades apropiadas, como se examina en el comentario 11.9.3.5. C11.9.5- Se especifica una cantidad mínima de ar- madura para evitar la posibilidad de una falla súbi- ta, en caso de que la ménsula o la cartela se agriete bajo la acción del momento de flexión y la fuerza externa de tracción Nuc. C11.9.6- Puesto que la componente horizontal del “puntal” inclinado de hormigón en comprensión (véase la figura C11.9.1) es transferido a la armadu- ra principal de tracción en la ubicación de la carga vertical, la armadura As es solicitada esencialmente de manera uniforme desde la cara del apoyo hasta el punto donde se aplica la carga vertical. Debe, por lo tanto, estar anclada en su extremo exterior y en la columna de apoyo, de manera que sea capaz de de- sarrollar su tensión de fluencia desde la cara del apo- yo hasta la carga vertical. Puede obtenerse
- 254. CÓDIGO COMENTARIO 254 un anclaje satisfactorio en el extremo exterior do- blando las barras As en un aro horizontal como se especifica en (b) o soldando una barra de diámetro igual, o un ángulo de tamaño adecuado a través de los extremos de las barras As. Las soldaduras de- ben estar diseñadas para desarrollar la resistencia a la fluencia de la armadura. El detalle de la solda- dura empleada exitosamente en los ensayos de cartelas, mencionados en la referencia 11.41, se muestra en la Fig. C11.9.6. La armadura As debe estar anclada dentro de la columna de apoyo de acuerdo con los requisitos del capítulo 12. Véase la discusión adicional sobre anclaje terminal en la sec- ción de Comentarios 12.10.6. Fig. C11.9.6 Detalle de soldadura empleada en los ensa- yos de la referencia 11.38. C11.9.7- La restricción sobre la ubicación del área de apoyo es necesaria para asegurar el desarrollo de la tensión de fluencia de la armadura As, cerca de la carga. Cuando se diseñan ménsulas para re- sistir fuerzas horizontales, la placa de apoyo debe estar soldada a la armadura de tracción As. C11.10- Disposiciones especiales para muros C11.10.1- El corte en el plano del muro es impor- tante principalmente para muros de corte con una 11.9.7- El área de apoyo de la carga sobre una mén- sula o cartela no debe proyectarse más allá de la porción recta de las barras principales de tracción As, ni proyectarse más allá de la cara interior de la barra transversal de anclaje (cuando ésta exista). 11.10- Disposiciones especiales para muros 11.10.1- El diseño por esfuerzos de corte perpendi- culares a la cara del muro debe hacerse según lo es- Armadura principal, As db db tw = 2 db 3 lw = db 4 3 lw = db 4 db tw = 2 Barras de anclaje
- 255. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 255 tipulado en las disposiciones para losas de la sección 11.12. El diseño por esfuerzos de corte horizontal en el plano del muro debe hacerse de acuerdo con las disposiciones de las secciones 11.10.2 a 11.10.8. 11.10.2- El diseño de la sección horizontal por cor- te en el plano del muro debe estar basado en las ecuaciones (11-1) y (11-2), donde la resistencia al corte Vc debe estar de acuerdo con las secciones 11.10.5 u 11.10.6, y la resistencia al corte Vs debe cumplir con lo estipulado en la sección 11.10.9. 11.10.3- La resistencia al corte Vn en cualquier sec- ción horizontal para corte en el plano del muro no debe considerarse mayor que 5 fc ' 6 ( )hd. 11.10.4- Para el diseño por esfuerzo de corte hori- zontal en el plano del muro, d debe considerarse igual a 0.8 w l . Se permite utilizar un valor mayor de d, igual a la distancia de la fibra extrema en com- presión a la resultante de las fuerzas de toda la ar- madura en tracción, cuando la ubicación de la re- sultante se determine por un análisis de compatibi- lidad de deformaciones. 11.10.5- A menos que se haga un cálculo más deta- llado de acuerdo con la sección 11.10.6, la resis- tencia al corte Vc no se debe considerar mayor que fc ' 6 ( )hd para muros sujetos a Nu en compresión, ni Vc debe considerarse mayor que el valor dado en la sección 11.3.2.3 para muros sujetos a Nu en trac- ción. pequeña razón altura/longitud. El diseño de muros altos, en particular de aquéllos que tienen armadu- ra uniformemente distribuida, estará probablemen- te controlado por consideraciones de flexión. C11.10.3- Aunque la razón ancho/altura de los muros de corte es menor que la de las vigas comu- nes, los ensayos11.42 efectuados en muros de corte con un espesor igual a lw 25 han indicado que pueden obtenerse esfuerzos de corte últimos sobre 5 fc ' 6. C11.10.5 y C11.10.6- Las ecuaciones (11-31) y (11- 32) pueden usarse para determinar la resistencia al agrietamiento inclinado en cualquier sección a tra- vés de un muro de corte. La ecuación (11-31) co- rresponde a la existencia de un esfuerzo principal de tracción de aproximadamente fc ' 3 en el centroide de la sección transversal del muro de corte. La ecuación (11-32) corresponde aproxima- damente a la existencia de un esfuerzo de tracción
- 256. CÓDIGO COMENTARIO 256 11.10.6- Se permite calcular la resistencia al corte Vc por medio de las ecuaciones (11-31) y (11-32), donde Vc debe ser el menor de los valores de las ecuaciones (11-31) o (11-32). Vc = fc ' 4 ( )hd + Nud 4lw (11-31) ó Vc = fc ' 2 + lw fc ' + 2 Nu lwh Mu Vu − lw 2 ÷10 hd (11-32) donde Nu es negativo para tracción. Cuando Mu Vu − lw 2 ( ) es negativo, no se debe aplicar la ecuación (11-32). 11.10.7- Se permite que las secciones situadas más cerca de la base del muro que una distancia lw 2 ó 1/2 de la altura del muro, la que sea menor, sean diseñadas para el mismo Vc calculado para una dis- tancia lw 2 ó 1/2 de la altura. 11.10.8- Cuando el esfuerzo de corte mayorado Vu sea menor que φVc/2, la armadura debe proporcionarse según lo estipulado en la sección 11.10.9, o en el capítulo 14. Cuando Vu sea mayor que φVc/2, la armadura del muro para resistir el corte debe proporcionarse según lo estipulado en la sec- ción 11.10.9. por flexión de fc ' 2 en una sección lw 2 arriba de la sección que se investiga. Como la expresión: Mu Vu − lw 2 disminuye, la ecuación (11-31) controlará antes de que esta expresión llegue a ser negativa. Cuando este término llega a ser negativo se debe usar la ecuación (11-31). C11.10.7- Los valores de Vc calculados con las ecuaciones (11-31) y (11-32) en una sección locali- zada a una distancia lw 2 o hw 2 (la que sea me- nor) arriba de la base se aplica a esa y a todas las secciones entre esta sección y la base. Sin embar- go, el esfuerzo de corte mayorado máximo Vu en cualquier sección, incluyendo la base del muro, está limitado a φVn de acuerdo con la sección 11.10.3.
- 257. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 257 11.10.9- Diseño de la armadura por corte para muros. 11.10.9.1- Cuando el esfuerzo de corte mayorado Vu exceda la resistencia por corte φVc, la armadura por corte horizontal debe proporcionarse para sa- tisfacer las ecuaciones (11-1) y (11-2), donde la re- sistencia al corte Vs se debe calcular por medio de: V A f d s s v y 2 = (11-33) donde Av es el área de armadura por corte horizon- tal dentro de una distancia s2, y la distancia d está de acuerdo con la sección 11.10.4. La armadura por corte vertical debe proporcionarse de acuerdo con la sección 11.10.9.4. 11.10.9.2- La cuantía ρh, razón entre la armadura por corte horizontal y el área de la sección vertical total de hormigón, no debe ser menor que 0.0025. 11.10.9.3- El espaciamiento de la armadura por corte horizontal s2 no debe exceder de lw 5, 3h, ni de 500 mm. 11.10.9.4- La cuantía ρn, razón entre la armadura por corte vertical y el área de la sección horizontal total de hormigón, no debe ser menor que: ρn = 0.0025 + 0.5 2.5 − hw lw ρh − 0.0025 ( ) (11-34) ni menor que 0.0025, pero no necesita ser mayor que la armadura horizontal por corte requerida. 11.10.9.5- El espaciamiento de la armadura verti- cal por corte, s1 no debe exceder de lw 3, 3h, ni de 500 mm. C11.10.9- Diseño de la armadura por cor- te para muros Para todo muro se requiere armadura por corte, tanto vertical como horizontal. Para muros bajos, los datos de ensayos11.43 indican que la armadura por corte horizontal se vuelve menos efectiva, hacién- dose más efectiva la armadura vertical. La ecua- ción (11-34) reconoce este cambio de efectividad de la armadura horizontal versus la vertical; cuan- do hw lw es menor que 0.5 la cantidad de refuerzo vertical es igual a la cantidad de refuerzo horizon- tal. Cuando hw lw es mayor que 2.5, sólo se re- quiere una cantidad mínima de armadura vertical (0.0025 s1h). La ecuación (11.33) se presenta en términos de re- sistencia al corte Vs proporcionada por la armadu- ra horizontal por corte para su aplicación directa en las ecuaciones (11-1) y (11-2). La armadura vertical por corte también debe proporcionarse de acuerdo con la sección 11.10.9.4 dentro de las limitaciones para el espaciamiento de la sección 11.10.9.5.
- 258. CÓDIGO COMENTARIO 258 11.11- Transmisión de momentos a columnas 11.11.1- Cuando la carga por gravedad, viento, sis- mo u otras fuerzas laterales produzcan transmisión de momento en las conexiones de los elementos del marco a las columnas, el corte que se derive de la transmisión de momento debe tomarse en conside- ración en el diseño de la armadura transversal de las columnas. 11.11.2- Excepto para las conexiones que no for- man parte de un sistema primario resistente a car- gas sísmicas y que están confinadas en cuatro la- dos por vigas o losa de altura aproximadamente igual, las conexiones deben tener armadura trans- versal no menor a la requerida por la ecuación (11-13) dentro de la columna a una profundidad no menor que la que tenga la conexión más alta de los elementos del marco a las columnas. Ver también la sección 7.9. 11.12- Disposiciones especiales para losas y zapatas 11.12.1- La resistencia al corte de losas y zapatas en la cercanía de las columnas, de las cargas con- centradas o de las reacciones está regida por la más severa de las siguientes dos condiciones: 11.12.1.1- Comportamiento como viga en donde cada una de las secciones críticas que van a investigarse se extienden en un plano a través del C11.11- Transmisión de momentos a columnas C11.11.1- Los ensayos11.44 han mostrado que la zona de unión de una conexión viga-columna en el interior de un edificio no necesita armadura por corte si dicha unión se confina en los cuatros lados por vigas de altura aproximadamente igual. Sin embargo, las uniones sin confinamiento lateral, ta- les como las existentes en el exterior de los edifi- cios, necesitan armadura por corte para prevenir el deterioro debido al agrietamiento por corte 11.45 En zonas en que puedan ocurrir sismos intensos es necesario que las uniones resistan varias inversio- nes de carga que puedan desarrollar la capacidad de flexión de las vigas adyacentes. Véase el capí- tulo 21 para consultar las disposiciones especiales de diseño sísmico. C11.12- Disposiciones especiales para losas y zapatas C11.12.1- Es necesario diferenciar entre una losa o zapata larga y angosta que actúe como viga, y una losa o zapata sujeta a esfuerzos en dos direcciones en la cual la falla pueda ocurrir por “punzonamien- to” a lo largo de una pirámide o cono truncado alre- dedor de una carga concentrada o zona de reacción.
- 259. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 259 ancho total. Para el comportamiento como viga, la losa o la zapata deben diseñarse de acuerdo con las secciones 11.1 a la 11.5. 11.12.1.2- Comportamiento en dos direcciones en donde cada una de las secciones críticas que van a investigarse deben estar localizadas de modo que su perímetro bo es un mínimo, pero no necesita aproximarse más cerca de d/2 de: (a) los bordes o las esquinas de las columnas, cargas concentradas, o áreas de reacción, o (b) los cambios en la altura de la losa, tales como los bordes de capiteles o ábacos. Para losas o zapatas con comportamiento en dos direcciones, el diseño debe estar de acuerdo con las secciones 11.12.2 a la 11.12.6. 11.12.1.3- Para columnas cuadradas o rectangulares, cargas concentradas, o áreas de reacción, se permi- ten secciones críticas con cuatro lados rectos. 11.12.2- El diseño de una losa o una zapata con comportamiento en dos direcciones está basado en las ecuaciones (11-1) y (11-2). Vc debe ser calcula- do de acuerdo con las secciones 11.12.2.1, 11.12.2.2, u 11.12.3.1. Vs debe ser calculado de acuerdo con la sección 11.12.3. Para losas con conectores de C11.12.1.2- La sección crítica para el corte en losas en dos direcciones sujetas a flexión sigue el perímetro del borde de la zona de carga.11.3 El esfuerzo de corte que actúa en esta sección para las cargas mayoradas es una función de fc ' , y de la razón de la dimensión lateral de la columna al espesor efectivo de la losa. Una ecuación de diseño mucho más simple resulta suponiendounasecciónseudocrítica,localizadaenuna distancia d/2 a partir de la periferia de la carga con- centrada. Cuando esto se hace, la resistencia al corte es, entonces, independiente de la razón entre el tama- ño de la columna y el espesor de la losa. Para colum- nasrectangulares,esta seccióncrítica fue definidapor líneas paralelas y a una distancia d/2 de los bordes de área de carga. La sección 11.12.1.3 permite el uso de una sección crítica rectangular. Para losas de espesor uniforme es suficiente verifi- car el corte en una sección. Para losas con cambios en el espesor, como sucede por ejemplo en los bor- des de ábacos, es necesario verificar el corte en varias secciones. Para las columnas de borde, en donde la losa se ex- tienda en voladizo más allá de la columna, el perí- metrocríticoseráobiendetresobiendecuatrolados.
- 260. CÓDIGO COMENTARIO 260 corte, Vn debe estar de acuerdo con la sección 11.12.4. Cuando el momento es transferido entre una losa y una columna, debe aplicarse la sección 11.12.6. 11.12.2.1- Para losas y zapatas no pretensadas, Vc debe ser el menor de: (a) Vc = 1+ 2 βc fc ' bo d 6 (11-35) donde βc es la razón del lado largo al lado corto de la columna, la carga concentrada, o el área de reac- ción, (b) Vc = αsd bo + 2 fc ' bo 12 (11-36) donde αs es 40 para columnas interiores, 30 para columnas de borde, y 20 para columnas en esqui- na, y (c) Vc = fc ' bod 3 (11-37) 11.12.2.2- En columnas de losas y zapatas preten- sadas en dos direcciones que cumplan con los re- quisitos de la sección 18.9.3 Vc = βp fc ' + 0.3fpc ( )bod + Vp (11-38) C11.12.2.1- Para columnas cuadradas, el esfuerzo por corte debido a las cargas últimas en losas suje- tas a flexión en dos direcciones está limitado a fc ' 3. No obstante, los ensayos11.46 han indicado que el valor de fc ' 3 no es conservador cuando la relación βc de las longitudes de los lados largo y corto de una columna rectangular o de un área car- gada, es mayor que 2.0. En tales casos, el esfuerzo real por corte en la sección crítica en la falla de corte por punzonamiento varía desde un máximo de aproximadamente fc ' 3 alrededor de las es- quinas de una columna o un área cargada, hasta fc ' 6 o menos a lo largo de los lados entre las dos secciones extremas. Otros ensayos11.47 indican que Vc disminuye a medida que se incrementa la rela- ción bo/d. Las ecuaciones (11-35) y (11-36) fueron desarrolladas para tomar en cuenta estos dos efec- tos. Las palabras “interior, de borde, o de esquina” en la sección 11.12.2.1 (b) se refieren a las seccio- nes críticas con 4, 3 ó 2 lados, respectivamente. Para formas distintas de las rectangulares, βc se toma como la razón entre la dimensión más larga del área cargada y la mayor dimensión del área car- gada medida perpendicularmente a la primera, tal como se ilustra para una área de reacción en forma de “L” en la Fig. C11.12.2. El área efectiva carga- da es aquélla que encierra totalmente el área real, y para la cual el perímetro es mínimo. C11.12.2.2- Para losas y zapatas pretensadas, se especifica una forma modificada de las ecuaciones (11-35) y (11-36) para la resistencia al corte cuan- do la losa trabaja en dos direcciones. Las investiga- ciones 11.48, 11.49 indican que la resistencia al corte de losas pretensadas en dos direcciones alrededor de columnas interiores puede predecirse conservadoramente por la ecuación (11-38). Vc de d 12
- 261. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 261 donde βp es el menor entre 0.29 y (αsd/bo+1.5)/12, αs es 40 para columnas interiores, 30 para colum- nas de borde y 20 para columnas en esquina, bo es el perímetro de la sección crítica definido en la sec- ción 11.12.1.2, fpc es el valor promedio de fpc para las dos direcciones, y Vp es la componente vertical de todas las fuerzas efectivas de pretensado que cruzan la sección crítica. Se permite calcular Vc con la ecuación (11-38) si se satisface lo siguiente; en caso contrario se debe aplicar la sección 11.12.2.1: (a) ninguna porción de la sección transversal de una columna debe estar más cerca a un bor- de discontinuo que 4 veces el espesor de la losa, y (b) fc ' en la ecuación (11-38) no debe tomarse mayor que 35 MPa y (c) fpc en cada dirección no debe ser menor que 0.9 MPa, ni tomarse mayor que 3.5 MPa. la ecuación (11-36) corresponde a una falla por trac- ción diagonal del hormigón que se inicia en la sec- ción crítica definida en 11.12.1.2. El modo de la falla difiere de una falla de corte por punzonamiento de la zona de compresión del hormigón alrededor del perímetro del área cargada pronosticada por la ecuación (11-35). Consecuentemente, el término βc no entra en la ecuación (11-38). Los valores de diseño para fc ' y fpc están restringidos debido a los limitados datos de ensayos de que se dispone para valores más altos. Al calcular fpc , debe tomarse en cuenta la pérdida de pretensado debida a restriccio- nes de la losa por muros de corte y otros elementos estructurales. Fig. C11.12.2 Valores de βc para un área de carga no rec- tangular. En una losas pretensada con cables distribuidos, el término Vp en la ecuación (11-38) contribuye sólo en una pequeña medida a la resistencia al corte; por lo tanto, puede tomarse conservadoramente como cero. Si Vp es incluido, debe especificarse el perfil de los cables supuesto en los cálculos. b a Sección crítica (11.12.1.2) Area efectiva de carga Area real de carga a βc = b b
- 262. CÓDIGO COMENTARIO 262 11.12.3- Se permite emplear armadura de corte con- sistente en barras o alambres en losas y zapatas de acuerdo con las secciones 11.12.3.1 y 11.12.3.2. 11.12.3.1- Vn debe calcularse por la ecuación (11- 2), donde Vc no debe tomarse mayor que fc ' bod 6, y el área requerida de armadura por corte Av y Vs deben calcularse de acuerdo con la sección 11.5, y debe anclarse de acuerdo con la sección 12.13. 11.12.3.2- Vn no debe considerarse mayor que 0.5 fc ' bod. Para un apoyo de columna exterior donde la dis- tancia desde el exterior de la columna al borde de la losa es menor que cuatro veces el espesor de la losa, el pretensado no es completamente efectivo alrededor del perímetro total bo de la sección críti- ca. Por lo tanto, la resistencia al corte en este caso se toma conservadoramente igual que para una losa no pretensada. C11.12.3- La investigación ha demostrado que la armadura por corte consistente de barras o alam- bres puede usarse en losas a condición de que la armadura esté bien anclada. El detalle del anclaje usado en los ensayos se muestra en la Fig. C11.12.3(a). Los anclajes de estribos de acuerdo con los requisitos de la sección 12.13 pueden ser difíciles en losas de altura menor de 250 mm. Para tales losas delgadas, sólo deberán usarse estribos si son cerrados y encierran una barra longitudinal en cada esquina. Se ha usado exitosamente armadura por corte que consiste de barras verticales mecáni- camente ancladas en cada extremo por medio de una placa o cabezal capaz de desarrollar la tensión de fluencia de las barras. Fig. C11.12.3 (a). Estribos en la losa. En una unión losa-columna en la cual la transfe- rencia de momento es despreciable, la armadura por corte debe ser simétrica alrededor del centroide de la sección crítica en relación a la localización, nú- mero y espaciamiento de estribos, tal como se mues- tra en la Fig. C11.12.3. (b). En columnas de borde,
- 263. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 263 o en el caso de columnas interiores, con transferen- cia de momento, la armadura por corte debe ser tan simétrica como sea posible. Aunque los esfuerzos por corte promedio en las caras AD y BC de la co- lumna exterior en la Fig. C11.12.3. (c) son meno- res que en la cara AB, los estribos que se extienden desde las caras AD y BC refuerzan contra los es- fuerzos por torsión en la franja de la losa a lo largo del borde. Fig. C11.12.3 (b) Disposición de estribos de corte, colum- na interior. Sección crítica Planta d/2 Elevación
- 264. CÓDIGO COMENTARIO 264 11.12.4- Se permite emplear armadura por corte consistente en vigas I o canales de acero (conector de corte) en losas. Las disposiciones de las seccio- nes 11.12.4.1 a 11.12.4.9 deben aplicarse cuando el corte por carga gravitacional se transmita en los apoyos de las columnas interiores. Cuando el mo- Cuando se dispongan barras o alambres como ar- madura de corte, la resistencia al corte puede incrementarse a un esfuerzo de corte máximo de fc ' 2. Sin embargo, la armadura de corte se debe diseñar para soportar todo el corte en exceso de un esfuerzo de fc ' 611.50. C11.12.4- Sobre la base de los datos de ensayos reportados11.51, se presentan procedimientos de diseño para conectores de corte consistentes en per- files de acero estructural. Para la conexión de una columna, que transfiere momentos, el diseño de los conectores de corte está dado en 11.12.6.3. Sección crítica Planta Elevación A B C D Fig. C11.12.3 (c) Disposición de estribos de corte, columna de borde.
- 265. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 265 mento se transfiere a las columnas debe aplicarse la sección 11.12.6.3. 11.12.4.1- Cada conector de corte debe consistir en perfiles de acero soldados con soldadura de penetra- ción completa formando ramas idénticas en ángulo recto. Las ramas del concector de corte no deben in- terrumpirse dentro de la sección de la columna. 11.12.4.2- La altura del conector de corte no debe ser mayor que 70 veces el espesor del alma del per- fil de acero. 11.12.4.3- Se permite cortar los extremos de las ra- mas de cada conector de corte en ángulos no meno- res que 30º con la horizontal, siempre que el mo- mento plástico resistente de la sección variable res- tante sea adecuado para resistir la fuerza de corte atribuida a esa rama del conector de corte. 11.12.4.4- Todas las alas de comprensión de los perfiles de acero deben localizarse dentro de 0.3d de la superficie en comprensión de la losa. 11.12.4.5- La razón αv entre la rigidez de cada rama del conector de corte y la rigidez de la sección de la losa compuesta agrietada que lo rodea, de un ancho (c2 + d), no debe ser menor que 0.15. 11.12.4.6- El momento plástico resistente Mp, re- querido para cada rama del concector de corte, debe calcularse de acuerdo con: φMp = Vu 2η hv + αv lv − c1 2 (11-39) donde φ es el factor de reducción de resistencia para flexión,η es el número de ramas y lv es la longitud mínima de cada rama del conector de corte reque- rida para cumplir con los requisitos de las seccio- nes 11.12.4.7 y 11.12.4.8. En el diseño de conectores de corte para conexiones que transfieren cortes debido a cargas gravitaciona- les, deben considerarse tres criterios básicos. Pri- mero, debe proporcionarse una resistencia mínima a la flexión con objeto de garantizar que se alcance la resistencia requerida a corte de la losa antes que se exceda la resistencia a flexión del conector de corte. Segundo, debe limitarse el esfuerzo corte en la losa, en el extremo del conector de corte. Tercero, des- pués de satisfacerse estos dos requisitos, el proyec- tista puede reducir la armadura negativa de la losa proporsionalmente a la contribución de momento del conector de corte en la sección de diseño. C11.12.4.5 y C11.12.4.6- La distribución idealiza- da de corte asumida a lo largo de un brazo del conector de corte en una columna interior se mues- tra en la Fig. C11.12.4.5. El corte a lo largo de cada una de las ramas se toma como α η v c V , don- de αv y η se definen en las secciones 11.12.4.5 y 11.12.4.6, y Vc se define en la sección 11.12.2.1. Sin embargo, el corte máximo en la cara de la co- lumna se toma como el total del corte considerado por rama Vu φη menos el corte soportado en la columna por la zona de compresión del hormigón de la losa. El último término se expresa como (Vc/ η)(1-αv), de tal modo que se acerca a cero para un conector de corte fuerte, y se aproxima a Vu φη cuando se utiliza un conector de corte ligero. La ecuación (11-39) se deduce entonces de la suposi- ción de que el esfuerzo de corte que causa el agrie- tamiento inclinado Vc es aproximadamente la mi- tad del esfuerzo de corte Vu.
- 266. CÓDIGO COMENTARIO 266 11.12.4.7- La sección crítica de la losa para el corte debe ser perpendicular al plano de ella y debe atra- vesar cada rama del conector de corte a 3/4 de la distancia lv − c1 2 ( ) [ ] desde la cara de la columna hasta el extremo de la rama del conector de corte. La sección crítica debe localizarse de tal forma que su perímetro bo sea mínimo, pero no necesita estar más próximo que el perímetro definido en la sec- ción 11.12.1.2(a). En esta ecuación, Mp es la resistencia al momento plástico requerida de cada brazo del conector de corte para asegurar que se alcanza el corte último en el instante en que se alcanza la resistencia a momento del conector de corte. La cantidad lv es la distancia desde el centro de la columna al punto en el cual ya no son necesarios los conectores de corte, y la distancia c1/2 es la mitad de la dimen- sión de la columna en la dirección considerada. Fig. C11.12.4.5 Corte idealizado que actua en el conector de corte. C11.12.4.7- Los resultados de ensayos indican que las losas que contienen conectores de corte “subarmados” fallan en una sección crítica ubicada en el extremo del conector de corte, con un esfuer- zo de corte menor que fc ' 3. Aunque el uso de conectores de corte “sobrearmados” elevó la resis- tencia al corte hasta aproximadamente el equiva- lente de fc ' 3, datos limitados de ensayos sugie- ren que es útil hacer un diseño conservador. Por consiguiente, la resistencia al corte se calcula como fc ' 3 en una sección crítica supuesta, localizada dentro del extremo del conector de corte. La sección crítica se considera a lo largo de los bra- zos del conector de corte a 3/4 de la distancia lv − c1 2 ( ) [ ] desde la cara de la columna al extre- mo del conector de corte. Sin embargo, esta sec- ción crítica supuesta no necesita tomarse más cerca que a d/2 de la columna. Véase Fig. C11.12.4.7. Vc Borde de la columna Mp lv - c1 /2 hv hv αv Vc η Vu φη (1-αv ) η
- 267. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 267 Fig. C11.12.4.7 Localización de la sección crítica definida en la sección 11.12.4.7. C11.12.4.9- Si no se considera el corte máximo en la cara de la columna, y la carga de agrietamiento Vc nuevamente se supone igual a 1/2 de Vu, la con- tribución del momento del conector de corte, Mv, se puede calcular de manera conservadora con la ecuación (11-40), en la cual φ es el factor de reduc- ción para la flexión (0.9). 11.12.4.8- Vn no debe considerarse mayor que fc ' 3 ( )bod en la sección crítica definida en 11.12.4.7. Cuando se proporciona un conector de corte, la resistencia al corte Vn no se debe conside- rar mayor que 0.6 fc ' bod en la sección crítica de- finida en la sección 11.12.1.2(a). 11.12.4.9- El momento resistente Mv contribuido a cada franja de columna de la losa por un conector de corte no debe tomarse mayor que: Mv = φαvVu 2η lv − c1 2 (11-40) donde φ es el factor de reducción de resistencia para flexión, η es el número de ramas y lv es la longi- tud de cada rama del conector de corte realmente proporcionado. No obstante, Mv no debe tomarse mayor que el menor que: (a) Sin conector de corte (b) Pequeño conector de corte interior (η=4) (c) gran conector de corte interior (η=4) c1 +d d/2 d/2 3/4(lv -c1 /2) 3/4(lv -c1 /2) (lv -c1 /2) (lv -c1 /2) 3/4(lv -c2 /2) d/2 d/2 B’ C’ (lv -c2 /2) (lv -c1 /2) (lv -c1 /2) 3/4(lv -c1 /2) 3/4(lv -c2 /2) (lv -c2 /2) B’ 3/4(lv -c1 /2) (d) Pequeño conector de corte en el borde (η=3) (e) Gran conector de corte en el borde (η=3) C’ c1
- 268. CÓDIGO COMENTARIO 268 C11.12.4.10- Véase C11.12.6.3. C11.12.5- Aberturas en losas Las disposiciones de diseño de aberturas en losas (y zapatas) se desarrollaron en la Referencia 11.3. En la figura 11.12.5, por medio de líneas puntea- das, se muestran algunas ilustraciones de la locali- zación de las porciones efectivas de la sección crí- tica, cerca de aberturas típicas y extremos libres. Las investigaciones adicionales11.46 han confirma- do que estas disposiciones son conservadoras. Fig. C11.12.5 Efecto de aberturas en la losa y extremos libres (las líneas discontinuas muestran el perímetro efectivo). (a) el 30% del momento mayorado total requerido para cada franja de columna de la losa, (b) la variación en la longitud lv del momento de la franja de columna, (c) el valor de Mp calculado por medio de la ecuación (11-39). 11.12.4.10- Cuando se consideran momentos no balanceados, el conector de corte debe tener el anclaje adecuado para transmitir Mp a la columna. 11.12.5- Aberturas en losas Cuando las aberturas de las losas están situadas a una distancia de la zona de carga concentrada o de reacción menor a 10 veces la altura de la losa, o cuando las aberturas de las losas planas están loca- lizadas dentro de las franjas de columnas que se definen en el capítulo 13, las secciones críticas de la losa para corte, que se definen en las secciones 11.12.1.2 y 11.12.4.7, deben modificarse como si- gue: 11.12.5.1- En losas sin conector de corte, no debe considerarse efectiva aquella parte del perímetro de la sección crítica que esté circunscrita por líneas rectas que se proyectan desde el centroide de la columna, de la carga concentrada o del área de la reacción y que son tangentes a los límites de las aberturas. 11.12.5.2- En losas con conectores de corte, la parte del perímetro que se considera no efectiva debe ser 1/2 de la que se define en la sección 11.12.5.1. NO EFECTIVO ABERTURA SECCION CRITICA d (Tip) 2 (a) (b) (c) (d) TOMADO COMO BORDE LIBRE ESQUINA LIBRE
- 269. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 269 C11.12.6- Transferencia de momento en las conexiones de losa a columna C11.12.6.1- En la referencia 11.52 se encontró que, cuando el momento se transmite entre una colum- na y una losa, el 60% del momento debe conside- rarse transmitido por flexión a través del perímetro de la sección crítica definida en la sección 11.12.1.2, y el 40%, por excentricidad del corte respecto al centroide de la sección crítica. Para columnas rec- tangulares, se ha supuesto que la porción del mo- mento transmitido por corte disminuye a medida que aumenta el ancho de la cara de la sección críti- ca que resiste el momento como se indica en la ecua- ción (13-1). La mayor parte de los datos en la Referencia 11.52 se obtuvieron de los ensayos hechos en columnas cuadradas, y se dispone de poca información para columnas redondas. Estas pueden ser aproxima- das como columnas cuadradas. La Fig. C13.6.2.5 muestra los apoyos cuadrados que tienen la misma área que algunos elementos no rectangulares. C11.12.6.2- La distribución de esfuerzos se supo- ne tal como se ilustra en la Fig. C11.12.6.2 para una columna interior o exterior. El perímetro de la sección crítica, ABCD, se determina de acuerdo con la sección 11.12.1.2. El esfuerzo de corte mayorado Vu y el momento no balanceado Mu se determinan en el eje centroidal c-c de la sección crítica. El esfuerzo de corte mayorado máximo puede calcu- larse a partir de: Vu(AB) = Vu Ac + γ vMucAB Jc ó Vu(CD) = Vu Ac − γ vMucCD Jc 11.12.6- Transferencia de momento en las conexiones de losa a columna. 11.12.6.1- Cuando la carga gravitacional, por viento o sísmo u otras fuerzas laterales produzcan transmisión de momento no balanceado Mu entre una losa y una columna, una fracción γfMu del momento no balanceado debe ser transmitido por flexión de acuerdo con la sección 13.5.3. El resto del momento no balanceado dado por γvMu se considera transferido por excentricidad de corte alrededor del centroide de la sección crítica definida en 11.12.1.2, donde γ v = 1− γ f ( ) (11-41) 11.12.6.2- El esfuerzo de corte que resulta de la transferencia de momento por excentricidad de corte debe suponerse que varía linealmente alrededor del centroide de las secciones críticas definidas en 11.12.1.2. La tensión del corte máxima debida al esfuerzo de corte y al momento mayorado no debe exceder φVn: Para elementos sin armadura por corte φVn = φVc bod ( ) (11-42) donde Vc se define en las secciones 11.12.2.1 ó 11.12.2.2. v v
- 270. CÓDIGO COMENTARIO 270 donde γv está dado por la ecuación (11-41). Para una columna interior, Ac y Jc pueden calcularse por: Ac = área de hormigón de la sección crítica su- puesta, 2d (c1 + c2 +2d) Jc = propiedad de la sección crítica supuesta aná- loga al momento polar de inercia. = d c1 + d ( )3 6 + c1 + d ( )d3 6 + d c2 + d ( ) c1 + d ( )2 2 Se pueden desarrollar ecuaciones similares para Ac y Jc para las columnas localizadas en el borde o esquina de una losa. De acuerdo con la sección 13.5.3, la fracción del momento no balanceado entre la losa y la columna no transmitida por la excentricidad de corte debe transmitirse por flexión. Un método conservador asigna la fracción transmitida por flexión sobre un ancho efectivo de la losa definido en la sección 13.5.3.2. A menudo los diseñadores concentran el refuerzo de franja de columna cerca de la columna, para acomodar este momento no balanceado. Los datos disponibles de ensayos parecen indicar que esta práctica no aumenta la resistencia al corte, pero puede ser útil para aumentar la rigidez de la unión losa-columna. Datos de ensayos11.53 indican que la capacidad de transferencia de momento de una losa pretensada a una conexión de columna, puede calcularse utili- zando los procedimientos de las secciones 11.12.6 y 13.5.3. Para elementos con armadura por corte distinta al conector de corte: φVn = φ Vc + Vs ( ) bod (11-43) donde Vc y Vs se definen en la sección 11.12.3. Si se proporciona armadura por corte, el diseño debe tomar en cuenta la variación de la tensión de corte alrededor de la columna.
- 271. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 11: Corte y torsión 271 Fig. C11.12.6.2 Distribución supuesta del esfuerzo corte. C11.12.6.3- Los ensayos11.54 indican que la sec- ción crítica definida en el punto 11.12.1.2 (a) y 11.12.1.3 es apropiada para el cálculo de los es- fuerzos de corte causados por transferencia de mo- mentos aun cuando se empleen conectores de cor- te. Así, aunque las secciones críticas para corte di- recto y para corte debido a transferencia de mo- mento difieran, coinciden o son muy parecidos en las esquinas de la columna donde se inician las fa- llas. Puesto que un conector de corte atrae la ma- yor parte del corte conforme se encausa hacia la columna, es conservador tomar el esfuerzo máxi- mo de corte como la suma de las dos componentes. La sección 11.12.4.10 exige que el momento Mp sea transferido a la columna en conexiones con conectores de corte que transfieren momentos no balanceados. Esto puede hacerse por medio de un apoyo dentro de la columna o por un anclaje mecá- nico activo. 11.12.6.3- Cuando se provee armadura por corte consistente en vigas o canales de acero (conecto- res de corte), la suma de las tensiones de corte de- bidas a la acción de la carga vertical sobre la sección crítica definida por la sección 11.12.4.7 y las ten- siones de corte que resultan del momento transferi- do por excentricidad de corte alrededor del centroide de la sección crítica definida en la sección 11.12.1.2 (a) y 11.12.1.3 no debe exceder de 0.34φ fc ' . c1 +d A B C D c c cCD cAB SECCIÓN CRÍTICA vCD vAB c Col. L c Col. L M c c V TENSIÓN DE CORTE (a) COLUMNA INTERIOR (b) COLUMNA DE BORDE d c1 + 2 A B C D c cCD cAB c2 +d SECCIÓN CRÍTICA vCD vAB M c c V TENSIÓN DE CORTE c2 + d
- 273. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 273 12.0- Notación a = altura del bloque rectangular equivalente de tensiones definido según la sección 10.2.7.1, mm Ab = área de una barra individual, mm2 As = área de la armadura no pretensada en trac- ción, mm2 Atr = área total de toda la armadura transversal que está dentro de un espaciamiento s y que cruza el plano potencial de hendimiento a través de la armadura que está siendo desarrollada, mm2 Av = área de armadura por corte en una distan- cia s, mm2 Aw = área de un alambre individual que se debe desarrollar o empalmar, mm2 bw = ancho del alma o diámetro de la sección circular, mm c = espaciamiento o dimensión del recubri- miento, mm. Véase la sección 12.2.4 d = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el centroide de la armadura en tracción, mm db = diámetro nominal de una barra, alambre o torón de pretensado, mm fc ' = resistencia especificada a la comprensión del hormigón, MPa fc ' = raíz cuadrada de la resistencia especifica- da a la comprensión del hormigón, MPa fct = resistencia promedio a la tracción por hendimiento del hormigón con agregado liviano, MPa fps = tensión en la armadura pretensada a la re- sistencia nominal, MPa El concepto de longitud de desarrollo para el an- claje de la armadura se presentó por primera vez en la edición 1971 del ACI 318, con objeto de reem- plazar la duplicidad de requisitos para adherencia por flexión y adherencia por anclaje de las anterio- res ediciones. Ya no es necesario considerar el con- cepto de adherencia por flexión, que hacía hinca- pié en el cálculo del máximo esfuerzo nominal de adherencia. La consideración de una resistencia promedio a la adherencia sobre la longitud total de desarrollo de la armadura es más significativa, de- bido, en parte, a que todos los ensayos de adheren- cia consideran una resistencia promedio a la adhe- rencia sobre una longitud embebida de la armadura y, en parte, porque existen variaciones extremas no calculadas en los esfuerzos locales de adherencia cerca de las grietas de flexión.12.1 El concepto de longitud de desarrollo se basa en el esfuerzo de adherencia logrado sobre la longitud embebida de la armadura. Las longitudes de desa- rrollo especificadas se requieren, en gran medida, por la tendencia de las barras altamente tensionadas a agrietar secciones relativamente delgadas de hor- migón restringido. Una barra individual embebida en una masa de hormigón no necesita una longitud de desarrollo tan grande; aunque una hilera de ba- rras, aun en hormigón masivo, puede crear un pla- no débil con agrietamiento longitudinal a lo largo del plano de dichas barras. En la práctica, el concepto de longitud de desarro- llo requiere longitudes o extensiones mínimas de la armadura más allá de todos los puntos de esfuer- zo máximo en la armadura. Tales esfuerzos máxi- mos generalmente ocurren en los puntos especifi- cados en la sección 12.10.2. CAPÍTULO 12 LONGITUDES DE DESARROLLO Y EMPALMES DE LA ARMADURA
- 274. CÓDIGO COMENTARIO 274 fse = tensión efectiva en la armadura pretensada (después de que han ocurrido todas las pérdidas del pretensado), MPa fy = tensión de fluencia especificada de la ar- madura no pretensada, MPa fyt = tensión de fluencia especificada de la ar- madura transversal, MPa h = altura total de un elemento, mm Ktr = índice de armadura transversal = Atrfyt 260sn (la constante 260 tiene dimensión de MPa) la = longitud de anclaje adicional en un apoyo o en un punto de inflexión, mm ld = longitud de desarrollo, mm = ldb x factores de modificación aplicables ldb = longitud de desarrollo básica, mm ldh = longitud de desarrollo de un gancho estándar en tracción, medido desde la sec- ción crítica hasta el extremo exterior del gancho (longitud recta embebida en el hormigón entre la sección crítica y el ini- cio del gancho [punto de tangencia] más el radio del codo y un diámetro de la ba- rra), mm = lhb x factores de modificación aplicables lhb = longitud de desarrollo básica del gancho estándar en tracción, mm Mn = momento resistente nominal de una sec- ción, Nm = As fy(d - a/2) n = número de barras o alambres que están siendo empalmados o desarrollados a lo largo del plano de hendimiento s = espaciamiento máximo de la armadura transversal dentro de ld, medido de cen- tro a centro, mm sw = separación entre los alambres que deben anclarse o empalmarse, mm. Vu = esfuerzo de corte mayorado en una sec- ción, N α = factor relativo a la ubicación de la arma- dura, véase la sección 12.2.4 En este capítulo no se utiliza el factor de reducción de resistencia φ. Las longitudes de desarrollo y traslape incluyen una tolerancia por insuficiencas de la resistencia. Las longitudes requeridas son las mismas para el método de diseño por resistencia que para el método alternativo de diseño del apén- dice A, pues las longitudes de desarrollo y de traslape se basan en fy en ambos casos. Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correc- to uso de otras unidades para los mismos símbolos. se
- 275. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 275 β = factor por recubrimiento, véase la sección 12.2.4 βb = razón entre el área de la armadura cortada en una sección y el área total de la arma- dura en tracción de la sección γ = factor por tamaño de la armadura. Véase la sección 12.2.4 λ = factor para hormigón con agregado livia- no, véase la sección 12.2.4 12.1- Desarrollo de la armadura- Ge- neralidades 12.1.1- La tracción o comprensión calculada en la armadura de cada sección de elementos de hormi- gón estructural debe ser desarrollada hacia cada lado de dicha sección mediante una longitud embebida en el hormigón, gancho o dispositivo mecánico, o una combinación de ellos. Los ganchos no se de- ben emplear para desarrollar barras en compresión. 12.1.2- Los valores de fc ' usados en este capítulo no deben exceder de 8.3 MPa. 12.2- Desarrollo de barras con resal- te y de alambres estriados so- metidos a tracción 12.2.1- La longitud de desarrollo ld, en términos del diámetro db, para barras con resaltes y alambre estriado sometidos a tracción, debe ser determina- da a partir de la sección 12.2.2 ó 12.2.3, pero ld no debe ser menor que 300 mm. 12.2.2- Para barras o alambres con resaltes, ld db debe ser: C12.1- Desarrollo de la armadura- Generalidades Desde el punto de esfuerzo máximo en la armadu- ra, se necesita cierta longitud o anclaje de esta a través del cual se desarrolle el esfuerzo. Esta lon- gitud de desarrollo o anclaje se necesita en ambos lados de los puntos de esfuerzo máximo. Con fre- cuencia, la armadura continúa a lo largo de una dis- tancia considerable en un lado del punto de esfuer- zos críticos, de modo que el cálculo requiere tratar sólo el otro lado, por ejemplo, la armadura por momento negativo continúa a través de un apoyo hasta la mitad del vano siguiente. C12.2- Desarrollo de barras con re- salte y alambres estriados so- metidos a tracción En la edición de 1989 se realizaron cambios im- portantes en los procedimientos para calcular las longitudes de desarrollo de barras con resaltes y alambres con resaltes sometidos a tracción.Apesar que las disposiciones de 1989 estaban basadas en extensivas investigaciones y en el buen juicio pro- fesional, muchos de aquellos que aplicaron las dis- posiciones de 1989 en el diseño, detallamiento y fabricación las encontraron demasiado complejas en su aplicación. También, en algunas circunstan- cias, las disposiciones requerían longitudes de de- sarrollo mayores a las que la experiencia previa
- 276. CÓDIGO COMENTARIO 276 12.2.3- Para barras o alambres con resaltes, ld db debe ser: ld db = 9 10 fy fc ' αβγλ c + Ktr db (12-1) en donde el término c + Ktr ( ) db no debe tomarse mayor a 2.5. señalaba como necesarias. El comité 318 reexami- nó los procedimientos para la longitud de desarro- llo básica en tracción, con la intención de generar un formato más “amigable” a la vez que mantener el ajuste con los resultados de los ensayos y con el buen juicio profesional. En la edición de 1995, el formato para determinar las longitudes de desarro- llo para barras y alambres con resaltes sometidos a tracción ha sido revisado de manera extensiva. La revisión, sin embargo, aún está basada en la misma ecuación general12.9 para la longitud de desarrollo, respaldada anteriormente por el comité ACI 408.12.2,12.3 Después de extensas discusiones, el comité deci- dió mostrar en la ecuación básica tantos de los multiplicadores anteriores como fuera posible, y también reagrupar términos y eliminar los factores φ compuestos. Esto dio como resultado la ecuación para la longitud de desarrollo (expresada en térmi- nos del diámetro de la barra o alambre) dada en la sección 12.2.3: ld db = 9 10 fy fc ' αβγλ c + Ktr db c es un factor que representa el menor valor entre el recubrimiento lateral, el recubrimiento sobre la barra o alambre (en ambos casos medido hasta el centro de la barra o alambre) y un medio el espaciamiento medido entre centros de las barras o alambres. Ktr es un factor que representa la contri- bución de la armadura de confinamiento que atra- viesa los planos potenciales de hendimiento. α es el factor tradicional por ubicación de la arma- dura, que refleja los efectos adversos de la posición de hormigonado de las barras superiores. β es un factor por revestimiento, que refleja los efectos del revestimiento epóxico en algunas aplicaciones. Es- tos factores han sido revisados para reflejar los re- sultados de las recientes investigaciones y hay un Espaciamiento libre entre barras que están siendo empalmadas o desarrolladas no menor que db , recubrimiento libre no menor que db , y no menos estribos o amarras a lo largo de ld que el mínimo del código o espaciamiento libre entre barras que están siendo desarrolladas o empalmadas no menor a 2db y recubrimiento libre no menor a db Otros casos Alambres con resaltes o barras φ18 y menores Barras φ22 y mayores ld db = 5fyαβλ 8 fc ' 3 5 ld db = 3fyαβλ 4 fc ' ld db = 15fyαβλ 16 fc ' 18 9 10 25 ld db = fyαβλ 2 fc ' 25 12fy αβλ
- 277. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 277 límite para el producto αβ. γ es un factor por tama- ño de la armadura, que refleja el comportamiento más favorables de la armadura de menor diámetro. λ es un factor para hormigón de agregado liviano, que refleja la resistencia a tracción generalmente baja del hormigón liviano y la reducción resultante en la resistencia a hendimiento, lo cual es impor- tante en el desarrollo de la armadura con resaltes. Se incluye un límite de 2.5 para el término c + Ktr ( ) db para resguardarse de fallas del tipo arrancamiento. La existencia de este límite elimina la necesidad de verificar 3dbfy requerido anteriormente en la sección 12.2.3.6 del ACI318- 89. La ecuación general (12-1) permite que el diseñador vea el efecto de todas las variables que controlan la longitud de desarrollo. Se permite que el diseñador elimine términos cuando dicha omisión produzca longitudes de desarrollo mayores y por lo tanto más conservadoras. La evaluación de la ecuación (12- 1) para condiciones de diseño dadas, y para una resistencia del hormigón y tipo de acero dados, en- trega la longitud básica de desarrollo en cantidad de diámetros de la barra. Este formato fue conside- rado por los diseñadores y proveedores de barras para armadura como mucho más práctico. Sin embargo, la implementación práctica requiere que el usuario calcule ld a partir del valor real de c + Ktr ( ) db para cada caso o que se preseleccione un rango de valores de c + Ktr ( ) db para los casos comunes. El comité 318 eligió un formato final que permite al usuario escoger cualquiera de los dos enfoques: (1) La sección 12.2.2 representa un enfoque más “simple” que reconoce que muchos casos prácticos corrientes en la construcción usan un espaciamiento y recubrimiento, además de armadura de confina- miento como estribos o amarras, que producen un valor de c + Ktr ( ) db de al menos 1.5. Ejemplo tí- pico de esto sería recubrimiento libre mínimo de 0.36 fc '
- 278. CÓDIGO COMENTARIO 278 1.0db junto a un espaciamiento libre de 2db o una combinación de espaciamiento libre de 1.0db y es- tribos o amarras mínimas. Para estos casos de ocu- rrencia frecuente, la longitud de desarrollo para barras grandes puede tomarse como ld db = 3 5 fyαβλ fc ' ( ). La comparación con las disposiciones pasadas y la verificación del masivo banco de datos experimentales mantenido por el comité ACI 408 indicaron que para barras con re- saltes φ18 y menores, así como también alambres con resaltes, estos valores pueden reducirse en un 20 porciento usando γ=0.8. Esto se convirtió en la base para la primera fila de la tabla en la sección 12.2.2. Con menores recubrimientos y en ausencia de estribos o amarras mínimas, los límites al espaciamiento libre mínimo de la sección 7.6.1 y los requisitos de recubrimiento mínimo de hormi- gón de la sección 7.7 conducen a valores mínimos para c de 1.0db.Así, para “otros casos”, los valores son multiplicados por 1.5 para restaurar la equiva- lencia con la ecuación (12-1). A pesar de que las ecuaciones en la tabla puedan parecer complejas inicialmente, ellas son rápida- mente evaluables, y para las condiciones de ocu- rrencia general, el usuario puede construir fácilmen- te expresiones muy útiles y simples. Por ejemplo, en todas las estructuras con hormigón de peso nor- mal (λ=1.0), armadura sin revestimiento (β=1.0) barras inferiores φ18 y menores (α=1.0) con fc ' = 30 MPa y acero A63-42H, las ecuaciones se reducen a: ld db = 420 ( ) 1.0 ( ) 1.0 ( ) 1.0 ( ) 2 30 = 38 ó ld db = 3 420 ( ) 1.0 ( ) 1.0 ( ) 1.0 ( ) 4 30 = 58 Así, un diseñador o proyectista sabe que para estos 37 25 ld db = 12 55 18 25
- 279. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 279 casos de amplia ocurrencia, en la medida que se disponga un recubrimiento mínimo de db y, ya sea un espaciamiento libre mínimo de 2db o un espaciamiento libre de db junto con amarras o es- tribos mínimos, ld = 38db . El castigo por usar un espaciamiento de barras menor o proporcionar un recubrimiento menor es el requisito de que ld = 58db. (2) Un enfoque “más general”, el cual es básica- mente muy similar en muchos aspectos a la propo- sición original del comitéACI 40812.2,12.3 se inclu- ye en la sección 12.2.3. Esto permite que el usuario evalúe c + Ktr ( ) db para cada combinación parti- cular de recubrimiento, espaciamiento y armadura transversal. Esto permite calcular más rigurosamen- te las longitudes de desarrollo en sectores críticos o en investigaciones especiales. Se impuso un límite de 2.5 a c + Ktr ( ) db para mantener el límite de la sección 12.2.3.6 del ACI 318-89, que se basa en el modo de falla controlado por el arrancamiento. Existen muchas combinaciones prácticas de recu- brimiento lateral, recubrimiento libre y armadura de confinamiento que pueden usarse con la sección 12.2.3 para producir longitudes de desarrollo significativamente más cortas que las permitidas por la sección 12.2.2. Por ejemplo: barras o alambres con un recubrimiento libre mínimo no menor a 2db y espaciamiento libre no menor a 4db y sin arma- dura de confinamiento tendrían un valor de c + Ktr ( ) db igual a 2.5 y por lo tanto requerirían sólo 0.6 veces los valores dados en la sección 12.2.2. Las nuevas disposiciones de la sección 12.2.2 y 12.2.3 entreganundobleenfoquetalcomosehaceenmuchas otras partes del código. Ellas debieran producir cálcu- los simples cuando las aproximaciones son aceptables, mientras se mantiene el enfoque más general del ACI 408 donde los casos espaciales o el gran número de repeticiones hace deseable una mayor eficiencia. 55 ldb ≥ dbfy fc ' 0.36
- 280. CÓDIGO COMENTARIO 280 12.2.4- Los factores a usar en las expresiones para la longitud de desarrollo de barras y alambres con resaltes en tracción en el capítulo 12 son los siguien- tes: α = factor por ubicación de la armadura Armadura horizontal colocada de tal ma- nera que se hormigona más de 300 mm de hormigón fresco en el elemento bajo la longitud de desarrollo o empalme 1.3 Otras armaduras................................ 1.0 β = factor por revestimiento Barras o alambres revestidos con epóxico con recubrimientos menores que 3db, o un espaciamiento libre menor a 6db .. 1.5 Todas las demás barras o alambres reves- tidos con epóxico .............................. 1.2 Armadura no recubierta .................... 1.0 Sin embargo, el producto αβ no necesita ser mayor a 1.7 γ = factor por tamaño de la armadura Barras φ18 o menores y alambres con resaltes .............................................. 0.8 Barras φ22 o mayores ....................... 1.0 λ = factor por hormigón de agregado liviano Cuando se usa hormigón de agregado liviano ............................................... 1.3 Sin embargo, cuando se especifica fct, se permite tomar λ como 1.8 fc ' fct pero no menor que 1.0 Las bases para determinar las longitudes de desa- rrollo en tracción son las mismas que en la edición de 1989. Así, las ayudas de diseño y los programas computacionales basados en la sección 1.2 delACI 318-89 pueden ser usados para cumplir con el Có- digo. C12.2.4- El factor por ubicación de la armadura, α, toma en cuenta la posición de la armadura en el hormigón fresco. El factor se ha reducido desde 1.4 en la edición de 1983 a 1.3 en la edición de 1989, para reflejar las investigaciones recientes.12.4,12.5 El factor λ para hormigón con agregado liviano se hizo igual para todos los tipos de agregados en 1989. La investigación en barras ancladas con ganchos no apoyó las variaciones especificadas en las edi- ciones previas para “hormigón liviano en todos sus componentes” y para “hormigón liviano con arena de peso normal”, y se seleccionó un valor único de 1.3. La sección 12.2.4 permite usar un factor más bajo cuando se especifique la resistencia a hendimiento del hormigón liviano. Véase la sec- ción 5.1.4. Los estudios12.6,12.7,12.8 sobre el anclaje de barras revestidas con epóxico muestran que la resistencia a la adherencia se reduce debido a que el revesti- miento evita la adherencia y fricción entre la barra y el hormigón. Varios factores reflejan el tipo de falla de anclaje probable de ocurrir. Cuando el re- cubrimiento o espaciamiento es pequeño, puede producirse una falla por hendimiento y el anclaje o la resistencia a la adherencia se reduce sustan- cialmente. Si el recubrimiento y espaciamiento en- tre barras es grande, se evita la falla por hendimiento y el efecto del revestimiento epóxico sobre la resis- tencia de anclaje no es tan grande. Los estudios12.9 han mostrado que a pesar de que el recubrimiento o espaciamiento puedan ser pequeños, la resistencia de anclaje puede incrementarse agregando acero
- 281. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 281 Cuando se usa hormigón de densidad normal............................................... 1.0 c = espaciamiento o recubrimiento, mm Usar la menor distancia entre el centro de la barra o alambre a la superficie de hor- migón más próxima o la mitad de la sepa- ración entre centros de las barras que es- tán siendo desarrolladas. Ktr = índice de armadura transversal = Donde: Atr = área total de la armadura transversal den- tro de un espaciamiento s que cruza el pla- no potencial de hendimiento a través de la armadura que está siendo desarrollada, mm2. fyt = tensión especificada a la fluencia de la armadura transversal, MPa s = espaciamiento máximo de la armadura transversal dentro de ld, medido de cen- tro a centro, mm n = número de barras o alambres que están siendo desarrollados a lo largo del plano de hendimiento. Se permite usar Ktr = 0 como una simplificación de diseño aún si existe armadura transversal. 12.2.5- Armadura en exceso Se permite reducir la longitud de desarrollo cuan- do la armadura en un elemento sujeto a flexión excede la requerida por análisis, excepto cuando se requiere específicamente anclaje o desarrollo para fy o la armadura sea diseñada según las indicacio- nes de la sección 21.2.1.4..................(As reque- rido)/(As proporcionado). transversal que cruce el plano de hendimiento, y restringiendo la grieta por hendimiento. Aún cuando no se han reportado hasta la fecha es- tudios sobre el efecto del acero transversal revesti- do, la adición de acero transversal debiera mejorar la resistencia al anclaje de barras revestidas con epóxico. Debido a que la adherencia de barras re- vestidas con epóxico ya está reducida por la pérdi- da de adherencia entre la barra y el hormigón, se establece un límite superior de 1.7 para el producto de los factores por armadura superior y por arma- dura revestida con epóxico. C12.2.5- Armadura en exceso El factor de reducción basado en el área no se utili- za en aquellos casos donde se requiera desarrollo de anclaje para el total de fy. Por ejemplo, el factor por armadura en exceso no se aplica para el desa- rrollo de armadura de momento positivo en los apo- yos de acuerdo con la sección 12.11.2, para el de- sarrollo de la armadura por retracción y temperatu- ra de acuerdo con la sección 7.12.2.3, o para el de- sarrollo de armadura dimensionada de acuerdo a las secciones 7.13 y 13.3.8.5. Atrfyt 260sn
- 282. CÓDIGO COMENTARIO 282 12.3- Desarrollo de barras con resal- te sometidas a compresión 12.3.1- La longitud de desarrollo ld, en mm, para barras con resaltes en compresión se debe calcular como el producto de la longitud de desarrollo bási- ca ldb de la sección 12.3.2 por los factores de mo- dificación de la sección 12.3.3, pero ld no debe ser menor de 200 mm. 12.3.2- La longitud de desarrollo básica ldb debe ser ...................................................... dbfy 4 fc ' pero no menor que ................................. 0.04dbfy La unidad de la constante 0.04 es mm2/N=1/MPa 12.3.3- Se permite multiplicar la longitud de desa- rrollo básica ldb por los siguientes factores para: 12.3.3.1- Armadura en exceso La armadura excede de lo requerido por el análi- sis....... ............ (As requerido)/(As proporcionado) 12.3.3.2- Zunchos y amarras Armadura confinada por una espiral de no menos que 6 mm de diámetro y no más que 100 mm de paso o dentro de amarras φ12 de acuerdo con la sección 7.10.5, y espaciados a distancias no mayores que 100 mm medido entre centros................................................... 0.75 12.4- Desarrollo de paquetes de ba- rras 12.4.1- La longitud de desarrollo de cada barra in- dividual dentro de un paquete de barras sujeto a tracción o a comprensión, debe ser aquella de la barra individual aumentada un 20% para un paque- te de 3 barras y en un 33% para un paquete de 4 barras. C12.3- Desarrollo de barras con re- salte sometidas a compresión El efecto de debilitamiento que existe en las grietas de tracción por flexión no se da en las barras en compresión y, generalmente, los apoyos extremos de las barras en el hormigón son útiles. Por consi- guiente, se han especificado longitudes de desarro- llo ldb menores para compresión que para tracción. La longitud de desarrollo básica puede reducirse 25%, sección 12.3.3.2, cuando la armadura está confinada mediante un zuncho tipo columna o un zuncho individual alrededor de cada barra o grupo de barras. C12.4- Desarrollo de paquetes de ba- rras C12.4.1- Cuando se forman paquetes de tres o cua- tro barras, es necesario aumentar la longitud de de- sarrollo de las barras individuales. La extensión adicional es necesaria debido a que el agrupamien- to hace más dificil generar resistencia de adheren- cia en el “núcleo” entre las barras.
- 283. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 283 12.4.2- Para determinar los factores de modifica- ción en la sección 12.2, un paquete de barras debe ser tratado como una sola barra de un diámetro de- rivado del área total equivalente. 12.5- Desarrollo de ganchos estándar en tracción 12.5.1- La longitud de desarrollo ldh, en milíme- tros, para barras con resaltes en tracción que termi- nen en un gancho estándar (sección 7.1) se debe calcular como el producto de la longitud de desa- rrollo básica lhb de la sección 12.5.2 y los factores de modificación de la sección 12.5.3, pero ldh no debe ser menor que 8db ni menor que 150 mm. 12.5.2- La longitud de desarrollo bási- ca lhb para una barra con gancho con fy igual a 420 MPa debe ser.................. 100db fc ' La unidad de la constante 100 es N/mm2=MPa 12.5.3- La longitud de desarrollo básica lhb se debe multiplicar por los factores de modificación para: El diseñador también debe tener en cuenta la sec- ción 7.6.6.4 respecto a los puntos de corte de las barras individuales de un paquete, y la sección 12.14.2.2 relativa a los empalmes de paquetes de barras. Los aumentos en la longitud de desarrollo de la sección 12.4 se aplican en el cálculo de las longitudes de traslape de los paquetes de barras, de acuerdo con la sección 12.14.2.2. El desarrollo de paquetes de barras por medio de un gancho estándar en el paquete no está cubierto por las disposiciones de la sección 12.5. C12.4.2- Aunque los empalmes y las longitudes de desarrollo de barras en paquete se basan en el diá- metro de las barras individuales incrementadas en 20 ó 33%, según sea apropiado, es necesario usar un diámetro equivalente del paquete completo, deriva- do del área total equivalente de barras, al determinar los factores en la sección 12.2, los cuales consideran el recubrimiento y el espaciamiento libre, y repre- sentan la tendencia del hormigón a partirse. C12.5- Desarrollo de ganchos están- dar en tracción Las disposiciones para anclaje de barras con gan- chos fueron revisadas extensamente en la edición de 1983. El estudio de fallas de barras con gancho indica que la separación del recubrimiento de hor- migón en el plano del gancho es la causa principal de falla, y que la separación se origina en la parte interior del gancho, donde las concentraciones lo- cales de esfuerzo son muy elevadas. Por lo tanto, el desarrollo del gancho es función directa del diá- metro de barras, db, que controla la magnitud de los esfuerzos de compresión sobre la cara interior del gancho. Sólo se consideran ganchos estándar (sección 7.1), y la influencia de radios mayores de doblado no puede ser evaluada mediante la sección 12.5.
- 284. CÓDIGO COMENTARIO 284 12.5.3.1- Tensión de fluencia de la barra Barras con fy distinto de 420 MPa ............. fy/420 12.5.3.2- Recubrimiento de hormigón Para barras φ36 y menores, con recu- brimiento lateral (normales al plano del gancho) no menor de 60 mm, y para ganchos de 90º, con recubrimiento en la extensión de la barra más allá del gancho no menor de 50 mm ............................ 0.7 12.5.3.3- Amarras o estribos Para barras φ36 y menores, ganchos confinados vertical u horizontalmente por amarras o estribos-amarras espacia- dos a lo largo de la longitud de desa- rrollo total ldh a no más de 3db, donde db es el diámetro de la barra con gancho.............................................................. 0.8 12.5.3.4- Armadura en exceso Cuando no se requiera especí- ficamente anclaje o longitud de desa- rrollo para fy, y se dispone de armadura en exceso al requerido por análisis ...........(As requerido)/(As proporcionado) 12.5.3.5-Hormigón con agregado liviano............................................................. 1.3 12.5.3.6- Armadura con recubrimiento epóxico Barras con gancho que van cubiertas con epóxi- co ..................................................................... 1.2 Las disposiciones de anclaje de barras con gancho proporcionan la longitud total embebida de la ba- rra con gancho, como se muestra en la Fig. C12.5. La longitud de desarrollo ldh se mide desde la sec- ción crítica hasta el extremo exterior (o borde) del gancho. La longitud de desarrollo ldh es el producto de la longitud de desarrollo básica lhb de la sección 12.5.2 y de los factores de modificación aplicables de la sección 12.5.3. Si el recubrimiento lateral es gran- de, de manera que se elimine efectivamente el hendimiento y se proporcionan amarras, pueden aplicarse ambos factores de las secciones 12.5.3.2 y 12.5.3.3: ldh = lhbx0.7x0.8 ( ). Cuando, en el mismo caso, el anclaje es en hormigón liviano: ldh = lhbx0.7x0.8x1.3 ( ). Fig. C12.5. Detalles de barras dobladas para desarrollar el gancho estándar. Se proporcionan factores de modificación por ten- sión de fluencia de la barra, armadura en exceso, hormigón liviano, así como factores que reflejan la resistencia al hendimiento proporcionado por el confinamiento con hormigón o con amarras o es- tribos transversales. Los factores se basan en reco- mendaciones de las referencias 12.2 y 12.3. db db 4db 5db 6db 4db o 65 mm min Sección crítica ldh 12db φ 10 a φ 25 φ 28, φ 32 y φ 36 φ 44 a φ 56
- 285. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 285 12.5.4- Para barras que son desarrolladas mediante un gancho estándar en extremos discontinuos de elementos con recubrimientos en ambos lados y en el borde superior (o inferior) sobre el gancho de menos de 65 mm, la barra con el gancho se debe confinar dentro de amarras o estribos-amarras, dis- tribuidos a lo largo de toda la longitud de desarro- llo ldh, espaciados no más que 3db, donde db es el diámetro de la barra con gancho. En este caso, no debe aplicarse el factor de modificación de la sec- ción 12.5.3.3. El factor por armadura en exceso se aplica sólo cuando no se requiere específicamente anclaje o desarrollo para fy total. El factor para hormigón liviano es una simplificación del procedimiento de la sección 12.2.3.3 delACI 318-83.Adiferencia de la longitud de desarrollo para una barra recta, no se hace distinción alguna entre las barras de la parte superior y las otras barras; en todo caso, esta dis- tinción es difícil para barras con gancho. Se espe- cifica un valor mínimo de ldh para evitar falla por extracción directa en casos en que el gancho esté situado muy cerca de la sección crítica, los gan- chos no pueden considerarse efectivos en compre- sión. Ensayos recientes12.10 han mostrado que la longi- tud de desarrollo para barras con ganchos debería incrementarse en un 20% para tomar en considera- ción la reducción en la adherencia cuando la arma- dura está recubierta con epóxico. C12.5.4- Los ganchos de barras son especialmente susceptibles a fallas por hendimiento del hormigón, cuando los recubrimientos, tanto lateral (normal al plano del gancho) como superior o inferior (en el plano del gancho) son pequeños. Véase la Fig. C12.5.4.Cuandoelconfinamientoproporcionadopor el hormigón es mínimo, es esencial el confinamien- to proporcionado por amarras o estribos, especial- mente cuando debe desarrollarse la resistencia completa de una barra con gancho con un recubri- miento tan pequeño. Algunos casos típicos en que los ganchos requieren amarras o estribos para confi- namiento son los extremos de vigas simplemente apoyadas, el extremo libre de voladizos y los extre- mos de elementos que concurren a un nudo, cuando esos elementos no continúan más allá del nudo. En contraste, cuando los esfuerzos calculados en las barras son bajos, de manera que no es necesario el gancho para anclaje, no serán necesarias las amarras o los estribos. Asimismo, para barras con gancho en extremos discontinuos de losas con confinamiento proporcionado por la losa continua a ambos lados
- 286. CÓDIGO COMENTARIO 286 12.5.5- Los ganchos no deben considerarse efecti- vos para el desarrollo de barras en comprensión. 12.6- Anclaje mecánico 12.6.1- Puede usarse como anclaje cualquier dis- positivo mecánico capaz de desarrollar la resisten- cia de la armadura sin dañar al hormigón. 12.6.2- Se debe presentar a la Autoridad Pública los resultados de ensayos que muestren que tales dispositivos mecánicos son adecuados. 12.6.3- Se permite que el desarrollo de la armadura consista en una combinación de anclaje mecánico más una longitud adicional de armadura embebida en el hormigón entre el punto de esfuerzo máximo de la barra y el anclaje mecánico. normales al plano del gancho, no se aplican las dis- posiciones de la sección 12.5.4. Fig. C12.5.4. Recubrimiento del hormigón según la sec- ción 12.5.4. C12.5.5- En compresión, los ganchos no son efec- tivos y no se pueden utilizar como anclaje. C12.6- Anclaje mecánico C12.6.1- El anclaje mecánico puede ser adecuado tanto para la resistencia de los cables de pretensado como de las barras de armadura. C12.6.3- La longitud de desarrollo total de una ba- rra consiste simplemente en la suma de todas las partes que contribuyen al anclaje. Cuando un an- claje mecánico no es capaz de desarrollar la resis- tencia requerida de diseño de la armadura, debe proporcionarse una longitud adicional embebida de la armadura entre el anclaje mecánico y la sección crítica. Menor que 65 mm Se requieren amarras o estribos ldh A A Menor que 65 mm Sección A-A
- 287. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 287 12.7- Desarrollo de la malla elec- trosoldada de alambre estriado sometida a tracción 12.7.1- La longitud de desarrollo ld, en mm, de la malla electrosolada de alambre con resaltes medi- da desde el punto de sección crítica hasta el extre- mo del alambre, debe calcularse como el producto de la longitud de desarrollo ld, obtenida de las sec- ciones 12.2.2 ó 12.2.3 multiplicada por un factor para malla de alambre obtenido de las secciones 12.7.2 ó 12.7.3. Se permite reducir la longitud de desarrollo de acuerdo con la sección 12.2.5 cuando sea aplicable, pero ld no debe ser menor a 200 mm, excepto para el cálculo de los traslapes de acuerdo con la sección 12.18. Cuando se utilice el factor para malla de alambre de la sección 12.7.2, se per- mite usar un factor por revestimiento β igual a 1.0 para malla electrosoldada de alambre revestida con epóxico en las secciones 12.2.2 y 12.2.3. 12.7.2- Para mallas electrosoldadas de alambre con resaltes con al menos un alambre transversal den- tro de la longitud de desarrollo y a no menos de 50 mm del punto de sección crítica, el factor para ma- lla de alambre debe tomarse como el mayor de: fy − 250 ( ) fy o 5db sw pero no necesita ser mayor a 1.0. 12.7.3- Para mallas electrosoldadas de alambre con resaltes sin alambres transversales dentro de la lon- gitud de desarrollo o con un alambre único a me- nos de 50 mm del punto de sección crítica, el factor C12.7- Desarrollo de la malla electro- soldada de alambre estriado sometida a tracción La figura C12.7 muestra los requisitos de desarro- llo para malla de alambre estriado con un alambre transversal dentro de la longitud de desarrollo. En la especificaciónASTM A 497 para malla de alam- bre estriado se establece la misma resistencia que la requerida para malla de alambre liso (ASTM A 185). Por lo tanto, parte de la longitud de desarro- llo se asigna a las soldaduras, y parte, a la longitud del alambre estriado. Los cálculos de la longitud de desarrollo se han simplificado a partir de dispo- siciones anteriores para la longitud de desarrollo de alambre, presuponiendo que sólo un alambre transversal está contenido en la longitud de desa- rrollo. Los factores de la sección 12.7.2 son apli- cados a la longitud de desarrollo del alambre es- triado calculada a partir de la sección 12.2, pero tomando un mínimo absoluto de 200 mm. La dis- posición explícita de que el factor para malla no se tome superior a 1.0 corrige una equivocación de las ediciones anteriores. Los multiplicadores fue- ron derivados usando las relaciones generales en- tre la malla de alambre estriado y los alambres estriados en los valores de ldb delACI 318 de 1983. Los ensayos12.11 han indicado que la malla electrosoldada de alambre recubierta con epóxico tiene esencialmente las mismas resistencias de de- sarrollo y empalme que la malla no recubierta, dado que el anclaje básico de los alambres lo proporcio- nan los alambres transversales. Por lo tanto, se usa un factor para recubrimiento epóxico de 1.0 para las longitudes de desarrollo y empalme de malla electrosoldada de alambre con alambres transver- sales dentro de la longitud de desarrollo o traslape.
- 288. CÓDIGO COMENTARIO 288 para malla de alambre debe tomarse como 1.0, y la longitud de desarrollo debe determinarse igual que para alambre con resaltes. 12.7.4- Cuando se presente algún alambre liso en la malla de alambre con resaltes en la dirección de la longitud de desarrollo, la malla debe ser desarro- llada de acuerdo con la sección 12.8. 12.8- Desarrollo de la malla electro- soldada de alambre liso some- tida a tracción La tensión de fluencia de la malla electrosoldada de alambre liso, debe considerarse que se desarro- lla mediante el embebido en el hormigón de 2 alam- bres transversales, con el alambre transversal más próximo a no menos de 50 mm de la sección críti- ca. Sin embargo, la longitud de desarrollo ld, en mm, medida desde la sección crítica hasta el alam- bre transversal más alejado no debe ser menor que: 3.3 Aw sw fy fc ' λ Excepto cuando la armadura proporcionada exce- de de la requerida, esta longitud puede reducirse de acuerdo con la sección 12.2.5. ld no debe ser me- nor a 150 mm excepto para el cálculo de traslapes de acuerdo a la seccion 12.19. Fig. C12.7 Longitud de desarrollo de la malla electrosoldada de alambre estriado. C12.8- Desarrollo de la malla elec- trosoldada de alambre liso sometida a tracción Para la malla de alambre liso se ilustran en la Fig. C12.8 los requisitos de desarrollo, los cuales de- penden principalmente de la localización de los alambres transversales. Para mallas fabricadas con alambres más pequeños resulta adecuado, para al- canzar la totalidad de la tensión de fluencia de los alambres anclados, un anclaje de, por lo menos, dos alambres transversales a 50 mm o más del punto de sección crítica. Sin embargo, para mallas fabrica- das con alambres de mayor diámetro, con una baja separación, se requiere un anclaje más largo, y para ellas se proporciona una longitud de desarrollo mí- nima. Fig. C12.8. Longitud de desarrollo de la malla electrosoldada de alambre liso. ld o 200 mm min. 50 mm min. Sección Crítica ld o 150 mm min. 50 mm min. Sección Crítica
- 289. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 289 12.9- Desarrollo de torones de pre- tensado 12.9.1- Los torones de pretensado de tres o siete alambres deben adherirse más allá de la sección crítica en una longitud de desarrollo, en mm, no menor que: fps − 2 3 fse db 71* donde db es el diámetro del torón en mm, y fps y fse se expresan en MPa. La expresión entre paréntesis se utiliza como una constante sin unidades. 12.9.2- Se permite limitar el estudio a aquellas sec- ciones transversales más cercanas a cada extremo del elemento que requieran desarrollar su resisten- cia total de diseño bajo las cargas mayoradas. C12.9- Desarrollo de torones de pre- tensado Los requisitos de desarrollo de torones de pretensado pretenden proporcionar integridad de la adherencia para la resistencia del elemento. Las disposiciones se basan en pruebas efectuadas en elementos de hormigón de peso normal, con un re- cubrimiento mínimo de 50 mm. Estas pruebas pue- den no ser representativas del comportamiento del torón en hormigón de baja relación agua/cemento y sin asentamiento de cono. Los métodos de fabri- cación deben asegurar la consolidación del hormi- gón alrededor del torón, con un contacto total entre el acero y el hormigón. Deben tomarse precaucio- nes especiales cuando se usen hormigones sin asen- tamiento de cono y con baja relación agua/cemen- to. En general, esta sección solamente controlará el diseño de elementos en voladizo y de pequeña luz. La fórmula para calcular la longitud de desarrollo ld se puede expresar de la siguiente forma: ld = fse 21 db + fps − fse ( )db 7 donde ld y db están en milímetros, y fps y fse en MPa. El primer término representa la longitud de transferencia del torón, esto es, la distancia a la que el torón debe adherirse al hormigón para desarro- llar el presfuerzo fse. El segundo término repre- senta la longitud adicional a la que el torón debe adherirse, de tal forma que se pueda desarrollar un esfuerzo fps, para la resistencia nominal del elemen- to. La variación de la tensión en el torón, a lo largo de la longitud de desarrollo del mismo, se muestran en la Fig. C12.9. Las expresiones para la longitud de transferencia y para longitud adicional adheri- da, necesaria para desarrollar un aumento en la ten- sión de (fps-fse) se basan en ensayos de elementos 12.9.3- Cuando la adherencia del torón no se ex-
- 290. CÓDIGO COMENTARIO 290 pretensados con torones limpios, con diámetros de 5, 7.5, y 12.5 mm, para los cuales el valor máximo de fps fue de 1 900 MPa. Vease las Referencias 12.12, 12.13, 12.14. La longitud de transferencia del torón es función de la configuración perimetral del área y de la con- dición superficial del acero, del esfuerzo en el ace- ro y del método empleado para transmitir la fuerza del acero al hormigón. Un torón con una superfi- cie ligeramente oxidada puede tener una longitud de transmisión bastante menor que un torón lim- pio. Cuando el torón se libera gradualmente se per- mitirá una longitud de transferencia menor que si se corta bruscamente. Las disposiciones de la sección 12.9 no se aplican a alambres lisos ni a cables anclados en los extre- mos. La longitud para un alambre liso podría ser considerablemente mayor debido a la ausencia de una trabazón mecánica. Podría ocurrir una falla de adherencia en flexión con alambres lisos cuando ocurra el primer deslizamiento. Fig. C12.9. Variación de la tensión en el acero a una dis- tancia del extremo libre del torón A la resistencia nominal del elemento Sólo pretensado Tensión en el acero Distancia desde el borde libre del torón fse fps fps - fse fse db 3 (fps - fse ) db ld 7 21
- 291. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 291 tienda hasta el extremo del elemento, y el diseño incluya tracciones para la carga de servicio en la zona precomprimida de tracción, como lo permite la sección 18.4.2, se debe duplicar la longitud de desarrollo especificada en la sección 12.9.1. C12.9.3- Las pruebas exploratorias12.12 para estu- diar el efecto de torones no adheridos (sin permitir que la adherencia se extienda hasta los extremos de los elementos) sobre el comportamiento de vigas pretensadas, indicaron que el comportamiento de estas vigas, con longitudes de anclaje del doble de lo requerido por la sección 12.9.1 casi igualaron el comportamiento de vigas pretensadas similares, con torones totalmente adheridos en los extremos de la viga. Por lo tanto, se requerirá una longitud de de- sarrollo del doble para un torón no adherido total- mente hasta el extremo del elemento. Algunos resultados de pruebas posteriores12.15 indicaron que en elementos pretensados diseñados para tracción cero en el hormigón en condiciones de carga de servicio (sección 18.4.2), no es necesario duplicar la longitud de desarrollo para torones no adheri- dos.
- 292. CÓDIGO COMENTARIO 292 12.10- Desarrollo de la armadura de flexión - Generalidades 12.10.1- Se permite desarrollar la armadura de trac- ción doblándola hacia el alma para anclarla o ha- ciéndola continua con la armadura de la cara opuesta del elemento. 12.10.2- Las secciones críticas para el desarrollo de la armadura en elementos sometidos a flexión son los puntos que presentan tensiones máximas y puntos del vano donde termina o se dobla la arma- dura adyacente. Las disposiciones de la sección 12.11.3 deben cumplirse. 12.10.3- La armadura se debe extender más allá del punto en el que ya no es necesaria para resistir flexión en una distancia igual a la altura útil del elemento o 12db, la que sea mayor, excepto en los C12.10- Desarrollo de la armadura de flexión - Generalidades Fig. C12.10.2. Longitud de desarrollo de la armadura por flexión en una viga continua típica. C12.10.2- Las secciones críticas para una viga con- tinua típica se indican con una “c” o una “x” en la Fig. C12.10.2. Para carga uniforme, la armadura positiva que se extiende dentro del apoyo es más apropiado que esté controlada por los requisitos de la sección 12.11.3, en vez de considerar la longitud de desarrollo medida a partir del punto de momen- to máximo o del punto de corte de las barras. C12.10.3- Los diagramas de momento que se utili- zan por lo general en el diseño son aproximados; pueden producirse algunas desviaciones en la ubi- cación de los momentos máximos debido a cam- Resistencia a Momento de las barras a Puntos de in- flexión (P.I.) Resistencia a Momento de las barras b Curva de Momento ≥(d,12db ó ln/16) ≥(dó12db ) x ≥ld c c Barras a Barras b P.I Zona embebida de las barras a ≥ld Sección 12.2.1, sección 12.11.2 o ld para compresión cuando las barras inferiores se usan como armadura de compresión Diámetro de las barras a limitado por la sección 12.11.3 en el punto de inflexión ≥(d ó 12db ) ≥ld ≥ld c c x x x
- 293. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 293 apoyos de vigas simplemente apoyadas y en el ex- tremo libre de voladizos. 12.10.4- La armadura continua debe tener una lon- gitud embebida no menor que la longitud de desa- rrollo ld más allá del punto en donde no se requiere armadura de tracción para resistir la flexión. bios en las cargas, asentamientos de los apoyos, cargas laterales u otras causas. Una grieta de trac- ción diagonal en un elemento en flexión sin estri- bos puede cambiar la ubicación del esfuerzo calcu- lado de tracción, aproximadamente una distancia d, hacia un punto en que el momento es igual a cero. Cuando se colocan estribos, este efecto es menos severo, aunque en cierta medida sigue es- tando presente. Para tomar en cuenta las variaciones en la localiza- ción de los momentos máximos, el código requiere la extensión de la armadura hasta una distancia d o 12 db más allá del punto en el que teóricamente ya no es necesario resistir la flexión, excepto en los casos indicados. En la Fig.C12.10.2 se ilustran los puntos de corte de las barras para cumplir con este requisito. Cuando se usan barras de diferentes diámetros, la prolongación debe hacerse de acuerdo con el diá- metro de la barra que se esté cortando. Una barra doblada hacia la cara lejana de la viga y continuada a partir de ahí, se puede considerar, de manera ló- gica, como efectiva para satisfacer las disposicio- nes de esta sección hasta el punto en el cual la barra cruza la mitad de la altura del elemento. C12.10.4- En las zonas de tracción, se producen puntos de esfuerzos máximos en las barras restan- tes donde se cortan o doblan las barras adyacentes. En la Fig. C12.10.2 se usa la letra “x” para indicar los puntos de esfuerzo máximo en las barras que continúan después de que se ha cortado parte de las barras. Si las barras se dejan tan cortas como lo permita el diagrama de momentos, estos esfuerzos máximos llegan a tomar el total de fy, lo cual re- quiere una prolongación de ld completa como se indica. Esta prolongación puede exceder la longi- tud requerida por flexión.
- 294. CÓDIGO COMENTARIO 294 12.10.5- La armadura por flexión no debe termi- narse en una zona de tracción, a menos que se sa- tisfaga la sección 12.10.5.1, 12.10.5.2 ó 12.10.5.3. 12.10.5.1- El corte mayorado en el punto termi- nal no exceda dos tercios de la resistencia al cor- te, φ Vn. 12.10.5.2- Que se proporcione un área de estribos, que exceda lo requerido para la torsión y el corte, a lo largo de cada barra o alambre que termina en una distancia a partir del punto de término de la armadura igual a 3/4 partes de la altura útil del ele- mento. El exceso de área AV de los estribos no debe ser menor que 0.42 bws/fy. El espaciamiento s no debe exceder de d/8βb donde βb es la razón entre el área de la armadura cortada y el área total de la armadura en tracción en la sección. 12.10.5.3- Para barras φ36 y menores, en que la armadura que continúa proporcione el doble del área requerida por la flexión en el punto terminal y el corte mayorado no exceda las 3/4 partes de la resis- tencia al corte φ Vn. 12.10.6- En elementos sujetos a flexión se debe proporcionar un anclaje adecuado para la armadu- ra en tracción, cuando la tensión en la armadura no es directamente proporcional al momento, como ocurre en las zapatas en pendiente, escalonadas o de sección variable; en ménsulas; en elementos de gran altura sometidos a flexión; o en elementos en los cuales la armadura de tracción no es paralela a la cara de compresión. Véase las secciones 12.11.4 y 12.12.4 sobre elementos de gran altura someti- dos a flexión. C12.10.5- Se han presentado evidencias de reduc- ción de la resistencia por corte y de pérdida de duc- tilidad cuando se terminan las barras en una zona en tracción, como se muestra en la fig. C12.10.2. Como resultado, el código no permite que la arma- dura por flexión termine en las zonas de tracción, a menos que se satisfagan ciertas condiciones espe- ciales. En zonas de tracción, las grietas por flexión tienden a abrirse anticipadamente en donde se ter- mina cualquier armadura. Si el esfuerzo en la ar- madura que continúa y la resistencia al corte se aproximan ambos a sus valores límites, las grietas de tracción diagonal tienden a desarrollarse prema- turamente a partir de grietas de flexión. Es poco probable que las grietas diagonales se formen en donde el esfuerzo de corte es bajo (sección 12.10.5.1). Las grietas diagonales se pueden res- tringir disminuyendo la separación de los estribos (sección 12.10.5.2). Un menor esfuerzo en el ace- ro reduce la probabilidad de que dicho agrietamiento diagonal se presente (sección 12.10.5.3). Estos re- quisitos no pretenden aplicarse a los empalmes su- jetos a tracción, cubiertos totalmente por las sec- ciones 12.15, 12.13.5 y la sección 12.2. C12.10.6- Los elementos tales como ménsulas, ele- mentos de altura variable, y otros donde el esfuer- zo en el acero fs no disminuya linealmente en pro- porción a una reducción de momento, se requiere de una especial consideración para el desarrollo apropiado de la armadura sujeta a flexión. Para la ménsula que se muestra en la fig. C12.10.6, el es- fuerzo último en la armadura es casi constante y aproximadamente igual a fy desde la cara del apo- yo hasta el punto de carga. En este caso, el desa- rrollo de la armadura sujeta a flexión depende en gran parte del anclaje proporcionado en el extremo cargado. La referencia 12.1 sugiere una barra trans- versal soldada como medio de proporcionar un an- claje efectivo en el extremo. Un gancho extremo, en el plano vertical, con el diámetro de doblado mínimo no resulta por completo efectivo, dado que en la esquina existe esencialmente hormigón sim-
- 295. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 295 12.11- Desarrollo de la armadura para momento positivo 12.11.1- Por lo menos 1/3 de la armadura para mo- mento positivo en elementos simplemente apoya- dos y 1/4 de la armadura para momento positivo en elementos continuos, se debe prolongar a lo largo de la misma cara del elemento hasta el apoyo. En las vigas, dicho refuerzo se debe prolongar, por lo menos 150 mm dentro del apoyo. 12.11.2- Cuando un elemento sujeto a flexión sea parte fundamental de un sistema que resiste cargas laterales, la armadura para momento positivo que se requiere que se prolongue en el apoyo, de acuer- do con la sección 12.11.1, se debe anclar para que sea capaz de desarrollar tensión de fluencia específicada fy en tracción en la cara de apoyo. ple en la proximidad de las cargas aplicadas. Para ménsulas anchas (perpendiculares al plano de la fi- gura) y cargas que no se apliquen en la proximidad de las esquinas, las barras en forma de U en un pla- no horizontal proporcionan ganchos extremos efec- tivos. Fig. C12.10.6. Elemento especial fuertemente dependien- te del anclaje en el extremo. C12.11- Desarrollo de la armadura para momento positivo C12.11.1- Se requiere que las cantidades especifi- cadas de armadura por momento positivo se pro- longuen hasta el apoyo, con el fin de tomar en cuenta cambios en los momentos debido a variaciones en la carga, al asentamiento de los apoyos y a cargas laterales. C12.11.2- Cuando un elemento en flexión es parte del sistema principal que resiste las cargas latera- les, cargas mayores que las previstas en el diseño pueden provocar inversión de momentos en el apo- yo; una parte de la armadura positiva debe estar bien anclada en el apoyo. Este anclaje se requiere para asegurar la ductilidad de la respuesta en caso de tener sobre esfuerzos, tales como explosiones o sismos. No es suficiente usar más armadura con esfuerzos más bajos. Gancho estándar de 90º ó 180º (véase fig. C12.5.1) La mayor parte de ld debe estar cerca del borde ldh P d
- 296. CÓDIGO COMENTARIO 296 12.11.3- En los apoyos simples y en los puntos de inflexión, la armadura de tracción para momento positivo debe limitarse a un diámetro tal que ld cal- culado para fy por la sección 12.2 satisfaga la ecua- ción (12-2), excepto que la ecuación (12-2) no ne- cesita satisfacerse para las armaduras que terminan más allá del eje central de los apoyos simples me- diante un gancho estándar o un anclaje mecánico equivalente, como mínimo, a un gancho estándar. l l d n u a M V ≤ + (12-2) donde Mn es el momento resistente nominal suponiendo que toda la armadura de la sección sufre esfuerzos hasta la tensión de fluencia especifica fy. Vu es esfuerzo de corte mayorado en la sección. la en el apoyo debe ser la longitud embebida más allá del centro del apoyo. la en el punto de inflexión debe limitarse a la altura útil del elemento o 12db, el que sea mayor. Se permite aumentar el valor de Mn/Vu en un 30% cuando los extremos de la armadura estén confina- dos por una reacción de compresión. C12.11.3- En apoyos simples y en puntos de in- flexión tales como los marcados “PI” en la fig. C12.10.2, el diámetro de la armadura positiva debe ser lo suficientemente pequeño para que la longi- tud de desarrollo de las barras, ld, no exceda de Mn Vu + la o en condiciones favorables de apoyo, a 1.3Mn Vu + la . La fig. C12.11.3 (a) ilustra el uso de esta disposición. En el punto de inflexión el valor de ld no necesita exceder la extensión real de la barra utilizada más allá del punto de momento igual a cero. La porción Mn Vu de la longitud disponible es una cantidad teórica que, por lo general, no se asocia con un punto obvio de esfuerzo máximo. Mn es la resistencia nominal de la sección transversal sin factor φ y no el momento mayorado aplicado. Fig. C12.11.3. Criterio para determinar el tamaño máxi- mo de la barra de acuerdo a la sección 12.11.3. Vu Mn /Vu Vu Mn para la armadura que continua dentro del apoyo Anclaje de borde la 1.3 Mn /Vu Max. ld Nota: El factor 1.3 se puede usar sólo si la reacción confina los extremos de la armadura (a) Tamaño máximo de la barra en un apoyo simple Longitud embebida efectiva máxima limitada a d ó 12db para la Mn /Vu P.I. Max. ld Barras a Longitud embebida (b) Tamaño máximo de la barra “a” en el punto de inflexión 1
- 297. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 297 12.11.4- En apoyos simples de elementos de gran altura sometidos a flexión, la armadura de tracción por momento positivo debe anclarse para desarro- llar la tensión de fluencia especificada fy en trac- ción en la cara del apoyo. En apoyos interiores de elementos de gran altura sometidos a flexión, la armadura de tracción por momento positivo debe ser continua o estar empalmada con la del vano adyacente. La longitud Mn Vu corresponde a la longitud de desarrollo para la barra de mayor diámetro obteni- da de la ecuación de adherencia por flexión previa- mente utilizada ∑ = o V ujd, donde u es el esfuer- zo de adherencia, y jd es el brazo de momento. En la edición de 1971 del ACI 318, este requisito de anclaje se hizo menos estricto en comparación con las ediciones anteriores, considerando la longitud de anclaje disponible en el extremo la, e incluyen- do un 30% de aumento para Mn Vu cuando los extremos de la armadura estén confinados por una reacción de compresión. Como ejemplo, suponga que se utiliza un diámetro de barra en un apoyo simple de tal manera que ld, calculado de acuerdo con la sección 12.2, sea igual a 0.02Asfy fc ' . El diámetro de barra proporcionado es satisfacto- rio solamente si 0.02Asfy fc ' no excede de 1.3Mn Vu + la . El valor de la que debe usarse en los puntos de in- flexión está limitado por la altura efectiva del ele- mento d, o a 12 diámetros de la barra (12db), el que sea mayor. La figura 12.11.3 (b) ilustra esta dispo- sición en los puntos de inflexión. La limitación la se incluye porque no existen datos de ensayos que demuestren que una gran longitud de anclaje en el extremo será completamente efectiva al desarrollar una barra que tiene una longitud corta entre un punto de inflexión y un punto de esfuerzo máximo. C12.11.4- El uso de un modelo de puntales y ama- rras para el diseño de elementos de gran altura so- metidos a flexión clarifica que existe una tracción significativa en la armadura en la cara del apoyo. Esto requiere que la armadura de tracción sea con- tinua o sea desarrollada a través y más allá del apo- yo12.16. b b
- 298. CÓDIGO COMENTARIO 298 12.12- Desarrollo de la armadura para momento negativo 12.12.1- La armadura para momento negativo en un elemento continuo, restringido, o en voladizo, o en cualquier elemento de un marco rígido, debe anclarse en o a través de los elementos de apoyo mediante una longitud embebida, ganchos o anclajes mecánicos. 12.12.2- La armadura para momento negativo debe tener una longitud embebida en el vano según lo requerido en las secciones 12.1 y 12.10.3. 12.12.3- Por lo menos 1/3 de la armadura total por tracción en el apoyo proporcionada para resistir momento negativo debe tener una longitud embe- bida más allá del punto de inflexión, no menor que la altura útil del elemento, 12db ó 1/16 de la luz libre, la que sea mayor. 12.12.4- En apoyos interiores de vigas de gran al- tura sometidas a flexión, la armadura de tracción por momento negativo debe ser continua con la de los vanos adyacentes. C12.12- Desarrollo de la armadura para momento negativo En la figura C12.12 se ilustran dos métodos para satisfacer los requisitos de anclaje de la armadura en tracción más allá de la cara de apoyo. Para el anclaje de la armadura por medio de ganchos, véa- se la sección 12.5 de los Comentarios. La sección 12.12.3 toma en consideración los posi- bles cambios del diagrama de momento en un pun- to de inflexión, como se explica en la sección 12.10.3 de estos Comentarios. Este requisito pue- de exceder al de la sección 12.10.3 y controla la disposición más estricta. Fig. C12.12 Desarrollo de la armadura por momento ne- gativo. Gancho estándar de 90º ó 180º (véase fig. C12.5.1) (a) Anclaje en una columna exterior ldh d, 12 db, o ln/16 el que sea mayor, para al menos un tercio de As ld Para satisfacer luz de la derecha P.I. Nota: Normalmente este anclaje se transforma en parte de la armadura de la viga adyacente. (b) Anclaje dentro de la viga adyacente
- 299. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 299 12.13- Desarrollo de la armadura del alma 12.13.1- La armadura del alma debe colocarse tan cerca de las superficies de tracción y comprensión del elemento como lo permitan los requisitos de recubrimiento y la proximidad de otras armaduras. 12.13.2- Los extremos de las ramas individuales de los estribos en U, simples o múltiples, deben anclarse de acuerdo a lo indicado en las secciones 12.13.2.1 a la 12.3.2.5. 12.13.2.1- Para barras φ16 y alambre de 16 mm de diámetro y menores y para barras φ18, 22 y 25 con fy igual a 280 MPa o menos, un gancho estándar alrededor de la armadura longitudinal. 12.13.2.2- Para estribos φ18, 22 y 25 con fy mayor que 280 MPa, un gancho de estribo estándar alre- dedor de una barra longitudinal más una longitud embebida entre el punto medio de la altura del ele- mento y el extremo exterior del gancho igual o mayor que 0.17dbfy fc ' . C12.13- Desarrollo de la armadura del alma C12.13.1- Los estribos deben estar lo más cerca posible de la cara de compresión del elemento, de- bido a que cerca de la carga última las grietas de tracción por flexión penetran profundamente. C12.13.2- Los requisitos de anclaje o desarrollo para estribos compuestos de barras o alambre con resaltes se cambiaron en la edición de 1989 para simplificar los requisitos. Se suprimió el anclaje recto ya que este estribo es difícil de mantener en su lugar durante la colocación del hormigón, y la ausencia de un gancho puede hacer inefectivo un estribo, dado que cruza grietas de corte cerca del extremo del estribo. C12.13.2.1- Para una barra φ16 o más pequeña, el anclaje se proporciona por medio de un gancho estándar en el estribo, tal como se define en la sec- ción 7.1.3, enganchado alrededor de una barra longitudinal. La edición de 1989 eliminó la nece- sidad de una longitud recta embebida además del gancho para estas barras pequeñas, pero la sección 12.13.1 exige un estribo de altura completa. Del mismo modo, estribos más grandes con fy igual o menor que 280 MPa están suficientemente ancla- dos con un gancho estándar en el estribo alrededor de la armadura longitudinal. C12.13.2.2- Dado que no es posible hacer un do- blez muy cerrado de estribos φ18, 22, 25 alrededor de una barra longitudinal, y debido a la fuerza en una barra con una tensión de diseño mayor que 280 MPa, el anclaje de estribos depende tanto del valor del gancho como de cualquier longitud de desarro- llo que se proporcione. Una barra longitudinal den- tro de un gancho en el estribo limita el ancho de cualquier grieta por flexión, aún en una zona de trac- ción. Dado que tal gancho en el estribo no puede fallar por hendimiento paralelo al plano de la barra con gancho, la resistencia del gancho tal como se
- 300. CÓDIGO COMENTARIO 300 12.13.2.3- Para cada rama de una malla soldada de alambre liso que forme un estribo en U sencillo, ya sea por: (a) Dos alambres longitudinales colocados con un separación de 50 mm a lo largo del ele- mento en la parte superior de la U. (b) Un alambre longitudinal colocado a no más de d/4 de la cara en compresión, y un se- gundo alambre más cercano a la cara en com- presión y separado por lo menos 50 mm del primero. Se permite que el segundo alam- bre esté colocado en una rama del estribo después de un doblez, o en un doblez que tenga un diámetro interior de doblez no me- nor de 8db . 12.13.2.4- Para cada extremo de un estribo de una rama de malla de alambre electrosoldado, liso o estriado, dos alambres longitudinales con una se- paración mínima de 50 mm y con el alambre inte- utiliza en la sección 12.5.2 ha sido ajustada para reflejar el recubrimiento y el confinamiento alre- dedor del gancho del estribo. Para estribos con fy de sólo 280 MPa, un gancho de estribo proporciona suficiente anclaje, y estas ba- rras están cubiertas en la sección 12.13.2.1. Para barras con resistencias más altas se debe verificar la longitud embebida. Se prefiere un gancho de 135º ó 180º, pero se puede utilizar un gancho de 90º sí el extremo libre del gancho se prolonga 12 diámetros de la barra como se requiere en 7.1.3. C12.13.2.3- Los requisitos para el anclaje de estri- bos de malla electrosoldada de alambre liso se ilus- tran en la fig. C12.13.2.3. Fig. C12.13.2.3. Anclajes de estribos U de malla electro- soldada de alambre liso en la zona de compresión. C12.13.2.4- El empleo de malla electrosoldada de alambre como armadura por corte se ha vuelto co- mún en la industria de prefabricados y pretensados de hormigón. Las razones para aceptar láminas rec- Véase 12.13.1 d/4 máximo mínimo 50 mm 50 mm d/4 máximo d/4 máximo Doblez de 8 diámetros (mínimo)
- 301. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 301 rior al menos a d/4 ó 50 mm, según lo que sea ma- yor, desde media altura del elemento d/2. El alam- bre longitudinal exterior en la cara de tracción no debe estar más lejos de la cara que la porción de la armadura primaria de flexión más cercana a la cara. tas de malla de alambre como armadura por corte se presentan en un informe conjunto del Comité ad hoc PCI/WRI sobre Malla de Alambre Electrosoldada para Armadura por Corte.12.17 Las disposiciones para anclaje de malla electrosoldada de alambre de una sola rama en la cara de tracción, subrayan la ubicación del alambre longitudinal a la misma altura que la armadura prin- cipal de flexión para evitar el problema de hendimiento a nivel del acero de tracción. La fig. C12.13.2.4 ilustra los requisitos de anclaje para malla electrosoldada de alambre de una sola rama. Para el anclaje de malla electrosoldada de alambre de una sola rama, el código permite ganchos y una longitud embebida en las caras de compresión y de tracción de los elementos (secciones 12.13.2.1 y 12.13.2.3) y sólo la longitud embebida en la cara de compresión (sección 12.13.2.2). La sección 12.13.2.4 tiene disposiciones para anclaje de malla electrosoldada de alambre recta, de una sola rama, donde se emplea el anclaje del alambre longitudinal con una longitud adecuada embebida en las caras de compresión y de tracción de los elementos. Fig. C12.13.2.4.Anclaje de la armadura de corte formado por una rama de malla electrosoldada de alambre. 2 alambres horizontales superior e inferior 50 mm min. Al menos el mayor entre d/4 y 50 mm Al menos el mayor entre d/4 y 50 mm 50 mm min. El alambre más externo no debe estar sobre la armadura principal más baja * Véase 12.13.1 Armadura principal Media altura del elemento (= d/2) Alambre vertical liso o con resaltes según se requiera * *
- 302. CÓDIGO COMENTARIO 302 12.13.2.5- En losas nervadas, como se definen en la sección 8.11, para barras φ12 y alambres de 12mm de diámetro o menores, un gancho estándar. 12.13.3- Entre los extremos anclados, cada doblez en la parte continua de los estribos en U, sencillos o múltiples, debe llevar una barra longitudinal. 12.13.4- Las barras longitudinales dobladas para trabajar como armadura de corte, si se extienden dentro de una zona de tracción, deben ser conti- nuas con la armadura longitudinal, y si se extien- den dentro de una zona de compresión, deben anclarse más allá de la mitad de la altura útil, d/2, como se especifica para la longitud de desarrollo en la sección 12.2 para la fracción de fy que se ne- cesita para satisfacer la ecuación (11-17). 12.13.5- Las parejas de estribos o amarras en U colocados para que formen una unidad cerrada de- ben considerarse adecuadamente empalmados cuan- do la longitud del traslape sea de 1 .3 d l . En ele- mentos con una altura útil de al menos 500 mm, los empalmes con Abfy no mayor que 40 kN por rama se pueden considerar adecuados si las ramas de los estribos se prolongan a lo largo de la altura total disponible del elemento. 12.14- Empalmes de la armadura - Generalidades 12.14.1- En la armadura sólo se permite hacer em- palmes cuando lo requieran o permitan los planos de cálculo, las especificaciones, o si lo autoriza el Ingeniero. C12.13.2.5- En nervaduras, un alambre o barra pe- queña puede ser anclada con un gancho estándar que no se agarre a la armadura longitudinal, permi- tiendo que una barra doblada en forma continua forme una serie de estribos de un sola rama en la nervadura. C12.13.5- Estos requisitos para el traslape de los estribos dobles en U, a fin de formar estribos cerra- dos, prevalecen sobre las disposiciones de la sec- ción 12.15. C12.14- Empalmes de la armadura - Generalidades Cuando sea posible, los empalmes deben estar ubi- cados lejos de los puntos de máximo esfuerzo de tracción. Los requisitos de traslapes de la sección 12.15 alientan esta práctica.
- 303. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 303 12.14.2- Traslapes 12.14.2.1- Para las barras mayores de φ36 no se deben utilizar traslapes, excepto para los casos in- dicados en la sección 12.16.2 y 15.8.2.3. 12.14.2.2- Los traslapes de paquetes de barras de- ben basarse en la longitud de traslape requerida para las barras individuales del paquete, aumentada de acuerdo con la sección 12.4. Los traslapes de las barras individuales del paquete no deben sobrepo- nerse. No deben traslaparse paquetes enteros. 12.14.2.3- En elementos sometidos a flexión las barras traslapadas que no quedan en contacto entre si no deben separse transversalmente a más de 1/5 de la longitud de traslape requerida, ni más de 150 mm. 12.14.3- Empalmes soldados y mecánicos 12.14.3.1- Debe permitirse el uso de empalmes sol- dados o mecánicos. 12.14.3.2 – Un empalme mecánico completo debe desarrollar en tracción o compresión, según sea re- querido, al menos un 125% de las tensión de fluencia especificada de la barra, fy . C12.14.2- Traslapes C12.14.2.1- Debido a la carencia de datos experi- mentales adecuados sobre traslapes de barras φ44 y 56 en compresión y en tracción, el traslape de estos tamaños de barras está prohibido, excepto en lo permitido por las secciones 12.16.2 y 15.8.2.3 para traslapes de compresión de barras φ44 y 56 con barras menores. C12.14.2.2- El incremento requerido en la longi- tud de los traslapes para los paquetes de barras se basa en la reducción del perímetro expuesto de di- chas barras. Las barras en paquete se empalman traslapando barras individuales a lo largo de la lon- gitud del paquete. C12.14.2.3- Si las barras individuales en un traslape sin contacto están demasiado separadas se crea una sección no armada. Entonces, como precaución mínima debe forzarse a la grieta potencial para que siga una línea en zigzag (pendiente 5 a 1). El espaciamiento máximo de 150 mm se agrega debi- do a que la mayoría de los datos de ensayos sobre el traslape de barras con resalte se obtuvieron con armadura que estuvo dentro de este espaciamiento. C12.14.3- Empalmes soldados y mecánicos C12.14.3.2 – La tensión máxima de la armadura usa- da para el diseño dentro del código es la tensión es- pecificada de fluencia. Para asegurar la suficiente resistencia en los empalmes de manera que se pueda producir la fluencia en un elemento y evitarse así la falla frágil, se seleccionó el 25% de incremento so- bre la tensión de fluencia tanto como un valor míni- mo por seguridad y un valor máximo por economía.
- 304. CÓDIGO COMENTARIO 304 12.14.3.3- Excepto en lo dispuesto por este código, toda soldadura debe estar de acuerdo con “Structural Welding Code - Reinforcing Steel” (ANSI/AWS D1.4). 12.14.3.4- Un empalme totalmente soldado debe desarrollar, por lo menos, un 125% de la tensión de fluencia especificada fy de la barra. 12.14.3.5- Los empalmes soldados o mecánicos que no cumplan con los requisitos de las secciones 12.14.3.2 ó 12.14.3.4 se permiten sólo para barras φ 16 y menores y de acuerdo con la sección 12.15.4. C12.14.3.3- Véase en la sección C3.5.2 una discu- sión sobre la soldadura. C.14.3.4- El empalme totalmente soldado está pen- sado principalmente para barras grandes (φ18 y mayores) en elementos principales. El requisito de resistencia a la tracción, de 125% de la tensión de fluencia especificada está pensado para lograr una soldadura sana, adecuada también para compresión. En la sección C12.14.3.2. se puede encontrar una discusión sobre la resistencia. La edición de 1995 eliminó el requisito que las barras sean juntadas a tope dado que ANSI/AWS D 1.4 indica que donde sea práctico, los empalmes con apoyo directo son preferibles para barras φ 22 y superiores. C12.14.3.5- Se permite el empleo de empalmes soldados o mecánicos de resistencia menor al 125% de la tensión de fluencia, si se cumple con los crite- rios mínimos de diseño de la sección 12.15.4. Por consiguiente, en ciertas condiciones se permiten los traslapes soldados de las barras, con o sin material de respaldo, la soldadura a placas de conexión, y los traslapes de contacto en los extremos. La edi- ción de 1995 limitó estas soldaduras y conecciones de baja resistencia a barras φ16 y menores, debido a la naturaleza potencialmente frágil de la falla de estas soldaduras.
- 305. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 305 12.15- Empalmes de alambres y ba- rras con resaltes sometidas a tracción 12.15.1- La longitud mínima del traslape en trac- ción debe ser la requerida para empalmes clases A o B, pero no menor que 300 mm, donde: Traslape clase A ........................................... 1 .0 d l Traslape clase B ........................................... 1 .3 d l donde ld es la longitud de desarrollo por tracción para la tensión de fluencia especificada fy, de acuer- do con la sección 12.2 y sin el factor de modifica- ción de la seccion 12.2.5. C12.15- Empalmes de alambres y barras con resaltes some- tidas a tracción C12.15.1- Los traslapes sometidos a tracción se cla- sifican como tipo A y B, en los cuales la longitud de traslape es un múltiplo de la longitud de desa- rrollo en tracción ld. La longitud de desarrollo ld empleada para obtener la longitud del traslape debe basarse en fy porque las clasificaciones de empal- mes ya reflejan cualquier exceso de armadura en el sitio del empalme; por lo tanto, no debe emplearse el factor para As en exceso de la sección 12.2.5. Cuando muchas barras ubicadas en el mismo plano se empalman en la misma sección, el espaciamiento libre es la distancia mínima entre empalmes adya- centes. Para traslapes en columnas con barras des- alineadas, la Fig. C12.15.1 (a) ilustra el espaciamiento libre que debe usarse. Para traslapes escalonados, el espaciamiento libre es la mínima distancia entre traslapes adyacentes [distancia x en la Fig. C12.15.1. (b)] La edición de 1989 contenía varios cambios en la longitud de desarrollo en tracción, que eliminan muchas de las inquietudes relacionadas con empal- mes de tracción debido a barras muy cercanas en- tre sí con un recubrimiento mínimo. Así pues, el traslape de clase C fue eliminado, aunque las lon- gitudes de desarrollo en las cuales se basan las lon- gitudes de traslape, en algunos casos se han incrementado. El Comité 318 consideró las suge- rencias de muchas fuentes, incluyendo el Comité 408, pero ha retenido una longitud de traslape de dos niveles primordialmente para alentar a los diseñadores a traslapar barras en puntos de esfuer- zo mínimo, y para alternar traslapes para mejorar el comportamiento de detalles críticos.
- 306. CÓDIGO COMENTARIO 306 12.15.2- Los traslapes de alambres y barras con re- saltes sujetos a tracción deben ser traslapes clase B, excepto que se admiten traslapes de claseAcuan- do: (a) el área de armadura proporcionado es al menos el doble que el requerido por análisis a todo lo largo del traslape y (b) la mitad, o menos, de la armadura total está traslapada dentro de la longitud del traslape requerido. Fig. C12.15.1. Espaciamiento libre de barras traslapadas. C12.15.2- Los requisitos para traslapes en tracción de la sección 12.15.2 fomentan la localización de los traslapes fuera de las zonas de altos esfuerzos de tracción, hacia donde el área del acero propor- cionado en la localización del traslape sea por lo menos 2 veces la requerida por el análisis. La Ta- bla C12.15.2 muestra los requisitos para traslapes tal y como presentaban en anteriores ediciones. Barras desalineadas de la columna inferior Barras de la columna superior Espaciamiento libre (a) Barras desalineadas en columnas Distancia x (b) Empalmes escalonados
- 307. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 307 12.15.3- Los empalmes soldados o mecánicos uti- lizados donde el área de armadura proporcionada es menor del doble de la requerida por el análisis, deben cumplir con los requisitos de la sección 12.14.3.2 o de la 12.14.3.4. 12.15.4- Los empalmes soldados o mecánicos que no cumplen con los requisitos de las secciones 12.14.3.2 ó 12.14.3.4 se permiten para barras φ 16 o menores cuando el área de armadura proporcio- nada es, por lo menos, el doble de la requerida por el análisis, y se cumple con las secciones 12.15.4.1. y 12.15.4.2. 12.15.4.1- Los empalmes deben estar escalonados cuando menos 600 mm., de tal manera que desa- rrollen en cada sección, por lo menos, 2 veces la fuerza de tracción calculada en esa sección, pero no menos de 140 MPa para el área total de armadu- ra proporcionada. 12.15.4.2- Al calcular las fuerzas de tracción desa- rrolladas en cada sección, evalue la armadura em- palmada con la resistencia especificada del traslape. La armadura no empalmada debe evaluarse con aquella fracción de fy definida por la razón de la C12.15.3- Un empalme soldado o mecánico debe desarrollar, por lo menos, un 125% de la tensión de fluencia especificada cuando se encuentra locali- zado en regiones con elevadas tracciones en la ar- madura. Dichos empalmes no necesitan estar es- calonados, aunque dicho escalonamiento es acon- sejable donde el área de armadura es menos del doble de la requerida por cálculo. C12.15.4- Véase el comentario de la sección 12.14.3.5. La sección C12.15.4. describe la situa- ción en que se puede utilizar empalmes soldados o uniones mecánicas de menor resistencia que el 125% de la tensión de fluencia especificada de la armadura. Se relajan los requisitos para empalmes donde éstos están alternados y se dispone de un área de armadura en exceso. El criterio del doble de la fuerza de tracción calculada se emplea para incluir secciones que contengan empalmes parciales en tracción, con diversos porcentajes del acero total continuo. El empalme parcial usual en tracción debe consistir en un cordón de soldadura entre las barras o entre una barra y una pieza de acero estructural. Para detallar este tipo de soldadura, su longitud debe estar especificada. Estas soldaduras están clasifi- cadas como el producto de la longitud total de la soldadura y el tamaño de la ranura (que se estable- ce mediante el tamaño de la barra) por el esfuerzo TABLA C12.15.2 Traslapes de tracción Porcentaje máximo de As traslapado en la longitud requerida para dicho traslape As proporcionado* As requerido Igual o mayor que 2 50 100 clase B clase A clase B clase B menor que 2 * Razón entre el área de armadura proporcionado y la requerida por cálculo en la zona de traslape
- 308. CÓDIGO COMENTARIO 308 longitud de anclaje real más corta a ld requerida para desarrollar la tensión de fluencia especificada fy. 12.15.5- Los empalmes en “elementos de amarre en tracción” se deben hacer con un empalme solda- do o mécanico completo, de acuerdo con las sec- ciones 12.14.3.2 ó 12.14.3.4, y los empalmes en las barras adyacentes deben estar escalonados por lo menos a 750 mm. 12.16- Empalmes de barras con re- saltes sometidas a compre- sión de diseño permitido por el “StructuralWelding Code Reinforced Steel” (ANSI/AWS D1.4). Se puede usar un empalme soldado o mecánico completo de acuerdo con las secciones 12.14.3.2. ó 12.14.3.4. sin el requisito de escalonamiento en vez de la soldadura o conección de baja resistencia. C12.15.5- Un elemento de amarre en tracción tiene las siguientes características: un elemento que tie- ne una fuerza de tracción axial suficiente para crear tracción sobre la sección transversal; un nivel tal de esfuerzo en la armadura que todas las barras de- ben ser completamente efectivas; y un recubrimien- to limitado de hormigón en todos sus lados. Algu- nos elementos que, como ejemplo, se pueden clasi- ficar como elementos de amarre en tracción son tensores en arcos, colgadores que transmiten la car- ga a una estructura de soporte superior y elementos principales de tracción en una cercha. Al determinarse si un elemento debe clasificarse como elemento de amarre en tracción, debe pres- tarse atención a la importancia, función, proporcio- nes y condiciones de esfuerzo del mismo en rela- ción con las características antes mencionadas. Por ejemplo, el gran tanque circular común con mu- chas barras y con traslapes bien escalonados con suficiente espaciamiento no debe clasificarse como un elemento de amarre en tracción, lo que permite el uso de traslapes clase B. C12.16- Empalmes de barras con re- saltes sometidas a compre- sión La investigación sobre adherencia ha estado prin- cipalmente relacionada con barras en tracción. El comportamiento por adherencia de las barras en
- 309. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 309 12.16.1- La longitud de un traslape en compresión debe ser de 0.07 fydb, para fy igual a 420 MPa o menor, o (0.13 fy - 24)db para fy mayor que 420 MPa, pero no debe ser menor que 300 mm. Para fc ' menor que 20 MPa, la longitud del traslape debe incrementarse en 1/3. 12.16.2- Cuando se traslapan barras de diferente diámetro en compresión, la longitud del taslape debe ser mayor que: la longitud de desarrollo de la barra de tamaño mayor, o la longitud de traslape de la barra de diámetro menor. Se permite traslapar ba- rras φ44 y 56 con barras, φ36 y de diámetro menor. compresión no se complica por el problema del agrietamiento transversal de tracción, y por lo tan- to, los empalmes en compresión no requieren de disposiciones tan estrictas como las especificadas para los empalmes en tracción. En ediciones pos- teriores delACI 318 se han conservado las longitu- des mínimas para los traslapes en columnas, origi- nalmente incluidos en la edición 1956 delACI 318, aplicándolas también a barras sujetas a compresión en vigas, al igual que a aceros de mayor resisten- cia. Desde la edición 1971 no se ha hecho ningún cambio en las especificaciones para empalmes en compresión. C12.16.1- Esencialmente, los requisitos de traslapes para los empalmes en compresión han permaneci- do iguales desde la edición 1963 del ACI 318. Los valores dados en la edición de 1963 se modifica- ron en 1971 para reconocer diversos grados de confi- namiento y para permitir diseños con armadura con una tensión de fluencia hasta de 550 MPa. Los ensa- yos12.1, 12.18 han demostrado que la resistencia de los empalmes en compresión depende considerablemen- te del apoyo en el extremo y, por consiguiente, no au- mentanderesistenciademaneraproporcionalcuando se duplica la longitud de dichos empalmes. Por lo tanto, para resistencias a la fluencia de más de 420 MPa,laslongitudesdetraslapesencompresiónsehan incrementado de manera significativa, excepto cuan- do existe confinamiento por zunchos (como en las columnas con zuncho) donde el aumento es aproxi- madamente del 10% para un incremento en la tensión de fluencia de 420 MPa hasta 525 MPa. C12.16.2- La longitud del traslape debe calcularse basada en la mayor entre: la longitud de traslape en compresión de la barra de tamaño menor, o la lon- gitud de desarrollo en compresión de la barra de tamaño mayor. Por lo general, los traslapes están prohibidos para barras, φ44 y 56; no obstante, sólo para compresión se permiten traslapes de barras φ44 o φ 56 a barras φ36 o menores.
- 310. CÓDIGO COMENTARIO 310 12.16.3- Los empalmes soldados o mecánicos usa- dos en compresión deben cumplir con los requisi- tos de la sección 12.14.3.2 ó 12.14.3.4. 12.16.4- Empalmes de tope 12.16.4.1- En las barras que se requieren sólo para compresión, se permite transmitir la tensión de com- presión por apoyo directo a través de cortes a es- cuadra, mantenidos en contacto concéntrico por medio de un dispositivo adecuado. 12.16.4.2- Los extremos de las barras deben termi- nar en superficies planas que formen un ángulo recto con el eje de la barra, con una tolerancia de 1.5º, y deben ser ajustadas con una tolerancia de 3º res- pecto al apoyo completo después del ensamble. 12.16.4.3- Los traslapes de tope se deben usar úni- camente en elementos que tengan estribos o ama- rras cerradas o zunchos. 12.17- Requisitos especiales de em- palmes para columnas 12.17.1- Los traslapes, empalmes mecánicos, em- palmes soldados a tope, conexiones mecánicas, o empalmes de tope deben usarse, con las limitacio- nes de las secciones 12.17.2 a la 12.17.4 . Los empalme deben satisfacer los requisitos para todas las combinaciones de carga de la columna. C12.16.4- Empalmes de tope C12.16.4.1- La experiencia con empalmes de tope ha sido casi exclusivamente con barras verticales en columnas. Cuando las barras están significativamente inclinadas de la vertical, se re- quiere atención especial para garantizar que se lo- gre y se mantenga el contacto adecuado de apoyo en el extremo. C12.16.4.2- Estas tolerancias se incluyeron en la edición de 1971, representando la práctica basada en ensayos de elementos de tamaño natural con barras φ 56. C12.16.4.3- Esta limitación se incluyó en la edi- ción de 1971 para garantizar una resistencia míni- ma al corte en secciones con empalmes de tope. C12.17- Requisitos especiales de empalmes para columnas En columnas sometidas a cargas axiales y de flexión, se pueden presentar esfuerzos por tracción en una cara de la columna con excentricidades grandes o moderadas, tal como se muestra en la fig. C12.17. Cuando dichas tracciones se presentan, la sección 12.17 especifica que deben utilizarse empalmes de tracción, o en su defecto, proporcionarse una resis- tencia a la tracción adecuada. Además, se requiere de una capacidad mínima a la tracción en cada cara de las columnas, aun cuando el análisis indique únicamente compresión.
- 311. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 311 12.17.2- Traslapes en columnas 12.17.2.1- Cuando la tensión de las barras debido a las cargas mayoradas es de compresión, los traslapes deben cumplir con 12.16.1, 12.16.2, y cuando sea aplicable 12.17.2.4 o 12.17.2.5. Fig. C12.17. Requisitos especiales para empalmes en co- lumnas. La edición de 1989 clarifica esta sección conside- rando que un traslape de compresión tiene una ca- pacidad de tracción de por lo menos un cuarto de fy, lo que simplifica los requisitos de cálculo suge- ridos en las ediciones anteriores. Debe notarse que el empalme en columnas debe satisfacer requisitos para todas las combinaciones de carga de la columna. Frecuentemente, la com- binación básica de carga gravitacional tendrá prio- ridad en el diseño de la columna misma, pero una combinación de carga que incluya viento o sismo puede inducir una tracción mayor en algunas ba- rras de las columnas, y los empalmes para colum- nas deben diseñarse para esta tracción. C12.17.2- Traslapes en columnas C12.17.2.1- La edición de 1989 delACI 318 se sim- plificó para barras en columnas que están siempre en compresión, considerando que un traslape en compresión tiene adecuada resistencia a tracción para excluir requisitos especiales. P Todas las barras en compresión 0 ≤ fs ≤ 0.5 fy En el borde traccionado del elemento fs > 0.5 fy en el borde traccionado del elemento Diagrama de interacción M
- 312. CÓDIGO COMENTARIO 312 12.17.2.2- Cuando la tensión de las barras debido a las cargas mayoradas es de tracción, y no excede 0.5fy en tracción, los traslapes por tracción deben ser clase B si más de la mitad de las barras se traslapan en cualquier sección, o traslapes por trac- ción de clase A si la mitad o menos de las barras están traslapadas en cualquier sección, y los traslapes alternos están escalonados en ld. 12.17.2.3- Cuando la tensión de las barras debido a cargas mayoradas es mayor que 0.5fy en tracción, los traslapes por tracción deben ser clase B. 12.17.2.4- En elementos sujetos a compresión en que las amarras a lo largo de toda la longitud del traslape tengan un área efectiva no menor que 0.0015hs, se permite multiplicar la longitud del traslape por 0.83, pero la longitud de traslape no debe ser menor que 300 mm. Las ramas de la ama- rra perpendiculares a la dimensión h deben usarse para determinar el área efectiva. C12.17.2.4- Se permiten longitudes de traslape re- ducidas cuando el empalme está encerrado en toda su longitud por un número mínimo de amarras. Las ramas de la amarra perpendiculares a cada di- rección se calculan por separado y el requisito debe ser satisfecho en cada dirección. Esto se ilustra en la Fig. C12.17.2, en donde cuatro ramas son efecti- vas en una dirección y dos ramas en la otra direc- ción. Este cálculo es crítico en una dirección que normalmente puede determinarse por inspección.
- 313. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 313 12.17.2.5- En elementos sometidos a compresión con zunchos, se permite multiplicar la longitud del traslape de las barras dentro del zuncho por 0.75, pero dicha longitud no debe ser menor de 300 mm. 12.17.3-Empalmes soldados o mecánicos en columnas Los empalmes soldados o mecánicos en columnas deben cumplir con los requisitos de la sección 12.14.3.2 ó 12.14.3.4. Fig. C12.17.2 Para calcular el área efectiva se utilizan las ramas de la amarra que cruzan el eje de flexión. En el caso mostrado son efectivas cuatro ramas. C12.17.2.5- Las longitudes de los traslapes por com- presión pueden reducirse cuando el traslape está encerrado en toda su longitud por zunchos, debido a la mayor resistencia al hendimiento. Los zunchos deben cumplir con los requisitos de las secciones 7.10.4 y 10.9.3. C12.17.3- Empalmes soldados o mecánicos en columnas. Se permiten empalmes soldados o mecánicos en columnas, pero deben estar diseñados como un empalme de soldadura completa o una conexión mecánica total que desarrolla 125% de fy, tal como lo exigen las secciones 12.14.3.2 ó 12.14.3.4. Tra- dicionalmente se prueba la capacidad del empalme en tracción, y se exige la resistencia completa para reflejar las elevadas cargas de compresión posibles de alcanzar en la armadura de columnas debido a los efectos de fluencia lenta. Si se usa un empalme mecánico que desarrolle menos que un empalme mecánico total, entonces el empalme debe cumplir todos los requisitos para un empalme de tope de las secciones 12.16.4 y 12.17.4.
- 314. CÓDIGO COMENTARIO 314 C12.17.4- Empalmes de tope en columnas Los empalmes de tope usados para empalmar ba- rras de columnas que están siempre sujetas a com- presión deben tener una capacidad de tracción del 25% de la tensión de fluencia del área de acero en cada cara de la columna, ya sea escalonando los empalmes de tope o agregando barras adicionales lo largo del empalme. Los empalmes de tope de- ben ajustarse a la sección 12.16.4. C12.18- Empalmes de malla electro- soldada de alambre estriado sometida a tracción Las disposiciones de empalme para malla estriada se basan en los ensayos disponibles12.19. Los re- quisitos se simplificaron (suplemento de la edición de 1976) respecto a las disposiciones del ACI 318- 71, suponiendo que sólo un alambre transversal en cada hoja de malla está traslapado y calculando la longitud de empalme como 1. 3 d l . La longitud de desarrollo ld es la calculada de acuerdo con las dis- posiciones de la sección 12.7, sin tomar en consi- deración el mínimo de 200 mm. Los 200 mm se aplican a la totalidad de la longitud del empalme. Véase la fig. C12.18. Si no hay alambres transver- sales dentro de la longitud de traslape, se pueden aplicar las disposiciones para alambre estriado. 12.17.4- Empalmes de tope en columnas Se permite usar empalmes de tope que cumplan con la sección 12.16.4 para barras de columnas someti- das a tensiones de compresión con la condición de que los empalmes estén escalonados o que se espe- cifiquen suples en las zonas de empalme. Las ba- rras que continúan en cada cara de la columna de- ben tener una resistencia a la tracción, basada en la tensión de fluencia especificada fy, no menor que 0.25fy veces el área de la armadura vertical en esa cara. 12.18- Empalmes de malla electro- soldada de alambre estriado sometida a tracción 12.18.1- La longitud mínima del traslape de mallas electrosoldadas de alambre estriado, medida entre los extremos de cada hoja de malla, no debe ser menor que 1 .3 d l ni 200 mm; y el traslape medido entre los alambres transversales más alejados de cada hoja de malla no debe ser menor que 50 mm. ld debe ser la longitud de anclaje para la tensión especificada a la fluencia fy de acuerdo con la sec- ción 12.7. 12.18.2- Los traslapes de malla electrosoldada de alambre estriado, sin un alambre transversal dentro de la longitud del traslape, se deben determinar de manera similar a los del alambre estriado. 12.18.3- Cuando se presenta un alambre liso en la malla electrosoldada de alambre con resaltes en la dirección del traslape, o cuando se está traslapando un malla electrosoldada de alambre con resaltes con una malla electrosoldada de alambre liso, la malla debe ser traslapada de acuerdo con la sección 12.19.
- 315. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 12: Longitudes de desarrollo y empalmes de la armadura 315 Fig. C12.18 Traslapes en mallas estriadas. C12.19- Empalmes de malla electro- soldada de alambre liso so- metida a tracción La resistencia de los traslapes de malla electrosol- dada de alambre liso depende fundamentalmente del anclaje obtenido en los alambres transversales y no de la longitud del alambre en el traslape. Por esta razón, se especifica el empalme en términos de traslape de los alambres transversales y no en diámetros del alambre o en milímetros. El requisi- to de traslape adicional de 50 mm tiene el objeto de asegurar la superposición de los alambres transver- sales y proporcionar espacio para la compactación satisfactoria del hormigón entre éstos. La investi- gación12.20 ha demostrado que se requiere una mayor longitud de traslape cuando se empalma una malla de alambres de diámetro grande con poca separación, y como consecuencia, se proporcionan requisitos de longitud adicional del traslape para estas mallas, además de un mínimo adicional abso- luto de 150 mm. La longitud de desarrollo ld, es la calculada de acuerdo con las disposiciones de la sección 12.8, sin tomar en consideración el míni- mo de 150 mm. Los requisitos para el traslape se ilustran en la fig. C12.19. 12.19- Empalmes de malla electro- soldada de alambre liso so- metida a tracción La longitud mínima de traslapes de malla electrosoldada de alambre liso debe cumplir con las secciones 12.19.1 y 12.19.2 12.19.1- Cuando el área de armadura proporciona- da es menor que 2 veces la requerida por el análisis en la zona del traslape, la longitud del traslape, medida entre los alambres transversales más aleja- dos de cada hoja de malla, no debe ser menor que un espaciamiento de los alambres transversales más 50 mm, ni menor que 1 .5 d l , ni 150 mm. ld debe ser la longitud de desarrollo para la tensión de fluencia especificada fy de acuerdo con la sección 12.8. 12.19.2- Cuando el área de armadura proporciona- da es por lo menos dos veces la requerida por el análisis en la ubicación del traslape, la longitud del traslape, medida entre los alambres transversales más alejados de cada hoja de malla, no debe ser menor que 1 .5 d l ni que 50 mm. ld debe ser la lon- gitud de desarrollo para la tensión especificada a la fluencia fy de acuerdo con la sección 12.8. 50 mm min. 1.3 ld (a) Sección 12.18.1 200mm min Igual que para alambre con resaltes (b) Sección 12.18.2
- 316. CÓDIGO COMENTARIO 316 Fig. C12.19. traslapes en mallas de alambre liso. As prov./As req. < 2 50mm min 1.5 ld ó 150mm min. (a) Sección 12.19.1 As prov./As req. ≥ 2 1.5 ld ó 50mm min. (b) Sección 12.19.2
- 317. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 317 13.0- Notación b1 = ancho de la sección crítica definida en 11.12.1.2 medida en la dirección de la luz para la cual se han determinado los momen- tos, mm. b2 = ancho de la sección crítica definida en 11.12.1.2, medida en la dirección perpen- dicular a b1, mm. c1 = dimensión de una columna rectangular o rectangular equivalente, del capitel o de la ménsula, medida en la dirección de la luz según la cual se determinan los momentos, mm. c2 = dimensión de una columna rectangular o rectangular equivalente, del capitel o de la ménsula, medida transversalmente a la di- rección de la luz para la cual se determinan los momentos, mm. C = constante de la sección transversal para de- finir propiedades a la torsión. = 1− 0.63 x y ∑ x3 y 3 Se permite que la constante C en secciones T o L sea evaluada dividiendo la sección en rectángulos separados y sumando los valores de C para cada parte. Ecb = módulo de elasticidad del hormigón de la viga, MPa. Ecs = módulo de elasticidad del hormigón de la losa, MPa. h = espesor total del elemento, mm. Ib = momento de inercia respecto al eje centroidal de la sección total de una viga, según se define en la sección 13.2.4, mm4 Is = Momentodeinerciarespectoalejecentroidal de la sección bruta de la losa, mm4 Los métodos de diseño que se presentan en el capí- tulo 13 se basan en los análisis de los resultados de una serie extensa de ensayos13.1-13.7 y en el regis- tro, bien establecido, del comportamiento de varios sistemas de losas. Gran parte del capítulo 13 está relacionado con la selección y distribución de la armadura por flexión. Por lo tanto, es recomenda- ble, antes de discutir las diversas reglas para el di- seño, prevenir al diseñador de que el problema fun- damental respecto a la seguridad de un sistema de losas es la transmisión de la carga de la losa a las columnas por flexión, torsión y corte. En el capítu- lo 11 se exponen los criterios de diseño por torsión y corte en losas. Las ayudas de diseño para sistemas de losas en dos direcciones se presentan en “ACI Design Hand book” Las ayudas de diseño se suministran para simplificar la aplicación de los métodos del Diseño Directo y de Marco Equivalente del capítulo 13. Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. CAPÍTULO 13 QUINTA PARTE SISTEMAS DE LOSA EN DOS DIRECCIONES SISTEMAS O ELEMENTOS ESTRUCTURALES
- 318. CÓDIGO COMENTARIO 318 = h3/12 veces el ancho de la losa definido en las notaciones α y βt. Kt = rigidez a torsión de un elemento sujeto a torsión; momento por unidad de rotación. Véase el comentario C13.7.5 ln = luz libre en la dirección en que se determi- nan los momentos, medida entre los bordes de los apoyos, mm. l1 = luz en la dirección en que se determinan los momentos, medida de centro a centro de los apoyos, mm. l2 = luz transversal a l1, medida de centro a cen- tro de los apoyos. Véase también las sec- ciones 13.6.2.3 y 13.6.2.4, mm. Mo = momento estático total mayorado, Nmm Mu = momento mayorado en la sección conside- rada, Nmm Vc = resistencianominalalcorteproporcionadapor el hormigón. N Véase la sección 11.12.2.1 Vu = esfuerzo de corte mayorado en la sección, N wd = carga permanente mayorada por unidad de área. wl = sobrecarga mayorada por unidad de área. wu = carga mayorada por unidad de área. x = menor dimensión de la parte rectangular de una sección transversal, mm y = mayor dimensión de la parte rectangular de una sección transversal, mm α = razón entre la rigidez a flexión de una sec- ción de la viga y la rigidez a flexión de una franja de losa limitada lateralmente por los ejes centrales de las losas adyacentes(si las hay) en cada lado de la viga = EcbIb EcsIs α1 = α en la dirección de l1. α2 = α en la dirección de l2. βt = razón entre la rigidez a torsión de la sec- ción de la viga de borde y la rigidez a flexión
- 319. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 319 de una franja de losa cuyo ancho es igual a la longitud de la luz de la viga medida cen- tro a centro de los apoyos. = EcbC 2EcsIs γf = fracción del momento no balanceado trans- mitido por flexión en las conexiones losa- columna. Véase la sección 13.5.3.2. γv = fracción del momento no balanceado trans- mitido por excentricidad de corte en las conexiones losa-columna = 1-γf ρ = cuantía de armadura de tracción no pretensada ρb = cuantía de armadura que produce condicio- nes de deformación balanceada φ = factor de reducción de resistencia 13.1- Alcance 13.1.1- Las disposiciones del capítulo 13 se deben aplicar al diseño de sistemas de losas armadas para flexión en más de una dirección, con o sin vigas entre apoyos. 13.1.2- En un sistema de losas apoyado en colum- nas o muros, las dimensiones c1 y c2 y la longitud de la luz libre ln deben basarse en un área de apoyo efectiva definida por la intersección de la superfi- cie inferior de la losa, o del ábaco si lo hubiera, con el mayor cono circular recto, pirámide recta, o cuña achaflanada, cuyas superficies estén localizadas dentro de la columna y el capitel o ménsula, y que estén orientadas a un ángulo no mayor de 45 gra- dos con respecto al eje de la columna. 13.1.3- En el capítulo 13 se incluyen las losas ma- cizas y las losas nervadas en dos direcciones con rellenos permanentes o removibles entre las nerva- duras o vigas. C13.1- Alcance Los principios fundamentales de diseño contenidos en el capítulo 13 se aplican a todo sistema estructu- ral plano sujeto a cargas transversales. Sin embar- go, algunas de las reglas especificas de diseño, así como los precedentes históricos, limitan los tipos de estructuras a los cuales se aplica el capítulo 13. Las características generales de los sistemas de lo- sas que se pueden diseñar de acuerdo con el capítu- lo 13 se describen en esta sección. Estos sistemas incluyen “losas planas”, “placas planas”, “losas en dos direcciones” y “losas reticulares”. Las losas con cielos reticulados son sistemas de vigas de ban- da ancha en dos direcciones. Se excluyen las verdaderas “losas en una dirección” armadas para resistir esfuerzos de flexión en una sola dirección. Las losas que se apoyan sobre el suelo, que no transmiten cargas verticales origina- das en otras partes de la estructura al suelo, quedan igualmente excluidas.
- 320. CÓDIGO COMENTARIO 320 13.1.4- El espesor mínimo de las losas diseñadas de acuerdo con el capítulo 13 debe estar conforme a las disposiciones de la sección 9.5.3. 13.2- Definiciones 13.2.1- Una franja de columna es una franja de di- seño con un ancho a cada lado del eje de la colum- na igual a 0.25l2 ó 0.25l1 , el que sea menor. Las franjas de columna incluyen las vigas, si las hay. 13.2.2- Una losa intermedia es una franja de diseño limitada por dos franjas de columna. 13.2.3- Un paño de losa está limitado por los ejes de las columnas, vigas o muros que existan en sus bordes. 13.2.4- Para elementos monolíticos o totalmente compuestos, una viga incluye la parte de losa que Para losas con vigas, los procedimientos explíci- tos de diseño descritos en el capítulo 13 se aplican sólo cuando las vigas se encuentran en los bordes de la losa y cuando las vigas están apoyadas sobre columnas u otros apoyos, esencialmente fijos, co- locados en las esquinas de la losa. Las losas en dos direcciones con vigas en una dirección, en don- de la losa y viga están soportadas por vigas princi- pales en la otra dirección, se pueden diseñar de acuerdo con los requerimientos generales del ca- pítulo 13. Dichos diseños se deben basar en análi- sis compatibles con la posición deformada de las vigas y vigas principales de apoyo. En las losas que se apoyan sobre muros, los proce- dimientos explícitos de diseño de este capítulo con- sideran al muro como una viga infinitamente rígi- da. Por lo tanto, cada muro debe soportar la longi- tud total de un borde de la losa. (Véase la sección 13.2.3.). Las columnas tipo muro con una longi- tud menor a la de la losa pueden ser tratadas como columnas. C13.2- Definiciones C13.2.3- Por definición, un paño de losa incluye todos los elementos sujetos a flexión comprendi- dos entre los ejes de las columnas. Así, la franja de columnas incluye las vigas, si las hay. C13.2.4- Para sistemas monolíticos o totalmente compuestos, las vigas incluyen porciones de losa
- 321. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 321 está situada a cada lado de la viga, a una distancia igual a la proyección de la viga hacia arriba o hacia abajo de la losa, la que sea mayor, pero no mayor que 4 veces el espesor de la losa. 13.3- Armadura de la losa 13.3.1- El área de armadura en cada dirección para sistemas de losas en dos direcciones debe determi- narse a partir de los momentos en las secciones crí- ticas, pero no debe ser menor que la requerida en la sección 7.12. 13.3.2- El espaciamiento de la armadura en las sec- ciones críticas no debe exceder de 2 veces el espe- sor de la losa, excepto para aquellas porciones de la superficie de la losa nervadas o celulares. La armadura de la losa localizada sobre los espacios celulares debe proporcionarse como se requiere en la sección 7.12. como si fueran alas. En la fig. C13.2.4 se propor- cionan ejemplos de la regla de esta sección. Fig. C13.2.4 Ejemplos de la porción de losa que debe in- cluirse con la viga, según la sección 13.2.4. C13.3- Armadura de la losa C13.3.2- El requisito de que el espaciamiento me- dido centro a centro de la armadura no sea mayor que 2 veces el espesor de la losa se aplica única- mente a la armadura de losas macizas, y no a losas nervadas o reticulares. Esta limitación pretende asegurar la acción de la losa, reducir el agrietamien- to y prever la posible existencia de cargas concen- tradas en áreas pequeñas de la losa. Véase también la sección 10.6 de los Comentarios. hw ≤ 4hf hf hw bw + 2 hw ≤ bw + 8hf hf hw bw
- 322. CÓDIGO COMENTARIO 322 13.3.3- La armadura para momento positivo per- pendicular a un borde discontinuo debe prolongar- se hasta el borde de la losa y tener una longitud embebida recta o en gancho, de por lo menos 150 mm en las vigas perimetrales, los muros o las co- lumnas. 13.3.4- La armadura para momento negativo per- pendicular a un borde discontinuo debe doblarse, formar ganchos o anclarse en las vigas perimetrales, muros o columnas, para que desarrolle su capaci- dad a tracción en la cara del apoyo, de acuerdo con las disposiciones del capítulo 12. 13.3.5- Cuando la losa no esté apoyada en una viga perimetral o muro en un borde discontinuo, o cuan- do la losa se proyecte en voladizo más allá del apo- yo, se permite el anclaje de la armadura dentro de la losa. 13.3.6- En las losas con vigas entre los apoyos, que tengan un valor de α mayor de 1.0, debe proporcionarse armadura especial en las esquinas exteriores, tanto en la parte inferior como en la su- perior de la losa de acuerdo con las secciones 13.3.6.1 a la 13.3.6.4. 13.3.6.1- La armadura especial tanto en la parte superior como en la inferior de la losa debe ser su- ficiente para resistir un momento igual al momen- to positivo máximo (por metro de ancho) de la losa. 13.3.6.2- Debe suponerse que el momento actúa alrededor de un eje perpendicular a la diagonal que parte de la esquina en la parte superior de la losa y alrededor de un eje paralelo a la diagonal en la par- te inferior de la losa. 13.3.6.3- La armadura especial debe colocarse a partir de la esquina a una distancia en cada direc- ción igual a 1/5 de la longitud de la luz más grande. C13.3.3 - C13.3.5- Los momentos de flexión de las losas en la unión con las vigas de borde pueden estar sujetos a grandes variaciones. Si las vigas perimetrales se van a construir monolíticamente con los muros, la losa estará de hecho empotrada. Si no existe un muro completo, la losa podría trabajar como libremente apoyada dependiendo de la rigi- dez a torsión de la viga perimetral o del borde de la losa. Estos requisitos preveen condiciones desco- nocidas que podrían ocurrir normalmente en una estructura.
- 323. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 323 13.3.6.4- La armadura especial debe colocarse en una banda paralela a la diagonal en la parte superior de la losa, y en una banda perpendicular a la diagonal en la parte inferior de la losa. Alternativamente, la armadura especial debe ser colocada en dos capas paralelas a los lados de la losa tanto en la parte supe- rior como en la parte inferior de la losa. 13.3.7- Cuando se emplee un ábaco para reducir la cantidad de armadura por momento negativo sobre la columna de una losa plana, el tamaño del ábaco debe estar de acuerdo con las secciones 13.3.7.1, 13.3.7.2 y 13.3.7.3. 13.3.7.1- El ábaco debe extenderse en cada direc- ción a partir del eje del apoyo a una distancia no menor que 1/6 de la longitud de la luz, medida cen- tro a centro de los apoyos en esa dirección. 13.3.7.2- La proyección del ábaco por debajo de la losa debe ser por lo menos 1/4 del espesor de la losa. 13.3.7.3- Para calcular la armadura requerida para la losa, la altura del ábaco bajo la losa no debe con- siderarse mayor que 1/4 de la distancia del extremo del ábaco al borde de la columna o del capitel de ésta. 13.3.8- Detalles de la armadura en las lo- sas sin vigas. 13.3.8.1- Además de los otros requisitos de la sec- ción 13.3, la armadura en las losas sin vigas debe tener las extensiones mínimas prescritas en la figu- ra C13.3.8 13.3.8.2- Cuando las luces adyacentes no sean igua- les, la prolongación de la armadura para momento negativo más allá del borde del apoyo, como se describe en la figura 13.3.8, debe basarse en los requisitos de la luz mayor. C13.3.8- Detalles de la armadura en las losas sin vigas En 1989 se quitaron las barras dobladas de la Fig. C13.3.8. Esto se hizo debido a que las barras do- bladas rara vez se usan y son difíciles de colocar apropiadamente. Se permiten, sin embargo, barras dobladas colocadas de acuerdo con la Fig. C13.4.8 del ACI 318-83.
- 324. CÓDIGO COMENTARIO 324 13.3.8.3- Se permiten las barras dobladas únicamen- te cuando la razón altura/luz permita el uso de do- bleces de 45 grados o menos. 13.3.8.4- En marcos donde las losas en dos direc- ciones actúan como elementos principales del sis- tema resistente a cargas laterales, las longitudes de la armadura deben determinarse por medio de aná- lisis, pero no deben ser menores que las prescritas por la figura C13.3.8. 13.3.8.5- Todas las barras y alambres inferiores dentro de una franja de columna en cada dirección, deben ser continuos o estar empalmados con em- palmes clase A ubicados tal como se muestra en la figura C13.3.8. Al menos dos barras o alambres inferiores de la franja de columna, en cada direc- ción, deben pasar a través del núcleo de la columna y deben anclarse en los apoyos exteriores. 13.3.8.6- En losas con conectores de corte y en la construcción de losas izadas donde no es práctico pasar las barras inferiores a través de la columna como lo indica la sección 13.3.8.5, al menos dos barras o alambres inferiores adheridos, en cada di- rección, deben pasar a través de los conectores de corte o collares de izado tan cerca de la columna como sea posible y deben ser continuos o empal- mados con empalmes clase A. En columnas exte- riores, la armadura debe anclarse en los conectores de corte o collares de izado. C13.3.8.4 – Para los momentos resultantes de la combinación de cargas laterales y gravitacionales, los largos y extensiones mínimas de barras de la fig. C13.3.8 pueden no ser suficientes. C13.3.8.5- La armadura inferior continua de la fran- ja de columna, proporciona a la losa cierta capaci- dad residual para colgarse de los apoyos adyacen- tes si un apoyo es dañado. Las dos barras o alam- bres inferiores continuos de la franja de columna pueden ser llamados “acero de integridad”, y se proporcionan para dar a la losa alguna capacidad residual después de una falla local de corte por punzonamiento.13.9 C13.3.8.6- En 1992, esta disposición fue añadida para requerir el mismo acero de “integridad” que para otras losas en dos direcciones sin vigas, en caso de falla de corte por punzonamiento en el apoyo. En algunos casos, existe suficiente espacio libre de manera que las barras inferiores adheridas pueden pasar bajo los conectores de corte y a través de la columna. Cuando el espacio libre bajo los conectores de corte es inadecuado, las barras infe- riores debieran pasar a través de perforaciones en los brazos de los conectores o en el perímetro de los collares de izado. Los conectores de corte de- ben mantenerse lo más bajo posible en la losa para aumentar su efectividad.
- 325. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 325 Fig. C13.3.8 Largo mínimo de la armadura en losas sin viga (véase en la sección 12.11.1 para el largo de la armadura en los apoyos)
- 326. CÓDIGO COMENTARIO 326 13.4- Aberturas en los sistemas de losas 13.4.1- Se permite dejar aberturas de cualquier ta- maño en los sistemas de losas si se demuestra por medio de análisis que la resistencia de diseño es por lo menos igual a la requerida, tomando en con- sideración las secciones 9.2 y 9.3, y que se cum- plen todas las condiciones de servicio, incluyendo los límites especificados para las deformaciones. 13.4.2- En los sistemas de losas sin vigas se permi- te dejar aberturas sólo de acuerdo a las secciones 13.4.2.1 o la 13.4.2.4, como alternativa a realizar el análisis especial que se requiere en la sección 13.4.1. 13.4.2.1- Se permite dejar aberturas de cualquier tamaño en la zona común de dos franjas interme- dias que se intersecten, siempre que se mantenga la cantidad total de armadura requerida para la losa sin abertura. 13.4.2.2- La zona común de dos franjas de colum- na que se intersecten no debe interrumpirse con aberturas de más de 1/8 del ancho de la franja de columna de cualquiera de los dos tramos. Una can- tidad de armadura equivalente a la interrumpida por una abertura debe añadirse en los lados de ésta. 13.4.2.3- En la zona común de una franja de co- lumna y una franja intermedia no debe interrum- pirse por aberturas más de 1/4 de la armadura en cada franja. Una cantidad de armadura equivalen- te a la interrumpida por la abertura debe añadirse en los lados de ésta. 13.4.2.4- Deben satisfacerse los requisitos de corte de la sección 11.12.5. C13.4- Aberturas en los sistemas de losas Véase la sección 11.12.5 de los Comentarios.
- 327. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 327 13.5- Procedimientos de diseño 13.5.1- Se permite diseñar un sistema de losas me- diante cualquier procedimiento que satisfaga las condiciones de equilibrio y compatibilidad geométrica, si se demuestra que la resistencia de diseño en cada sección es por lo menos igual a la resistencia requerida en las secciones 9.2 y 9.3, y se cumplen todas las condiciones de servicio inclu- yendo los límites especificados para las deforma- ciones. 13.5.1.1- Se permite que un sistema de losas, in- cluyendo la losa y las vigas (cuando las hay) entre apoyos, y las columnas de apoyo o muros que for- men marcos ortogonales, se diseñe para cargas gravitacionales ya sea mediante el Método de dise- ño directo de la sección 13.6 o el Método del Mar- co Equivalente de la sección 13.7. 13.5.1.2- Para cargas laterales, el análisis de mar- cos debe tomar en cuenta los efectos de la fisuración y el acero de refuerzo en la rigidez de los elemen- tos del marco. C13.5- Procedimientos de diseño C13.5.1- Esta sección permite al diseñador efec- tuar el diseño basado directamente en los princi- pios fundamentales de la mecánica estructural, siempre que pueda demostrar de manera explícita que se satisfacen todos los criterios de seguridad y serviciabilidad. El diseño de la losa se puede lograr mediante el uso combinado de soluciones clásicas basadas en un continuo linealmente elástico, solu- ciones numéricas basadas en elementos discretos o análisis de líneas de fluencia, incluyendo en todos los casos la evaluación de las condiciones de es- fuerzo alrededor de los apoyos en relación con el corte y la torsión, así como con la flexión. El diseñador debe considerar que el diseño de un sis- tema de losa implica algo más que su análisis, y debe justificar fundado en su conocimiento de las cargas esperadas y en la confiabilidad de los es- fuerzos y deformaciones calculados de la estructu- ra cualquier cambio en las dimensiones físicas de la losa respecto de la práctica común. C13.5.1.1- Para el análisis por carga gravitacional de sistemas de losas en dos direcciones, se especi- fican dos métodos de análisis en la sección 13.6 y 13.7. Las disposiciones específicas de ambos mé- todos están limitadas en su aplicación a marcos ortogonales sometidos a cargas debidas sólo a la gravedad. Ambos métodos se aplican a losas en dos direcciones con vigas, así como a losas planas y placas planas. En ambos métodos, la distribu- ción de momento a las secciones críticas de la losa reflejan los efectos de la reducción de rigidez de los elementos debido al agrietamiento y la geome- tría del apoyo. C13.5.1.2- Durante la vida de una estructura, las cargas de construcción, las cargas normales de uso, las sobrecargas esperadas y los cambios de volu- men producirán agrietamiento en las losas. El agrie- tamiento reduce la rigidez de los elementos de losa, e incrementa la flexibilidad lateral cuando actúan
- 328. CÓDIGO COMENTARIO 328 sobre la estructura cargas laterales. Debiera consi- derarse el agrietamiento de la losa en las hipótesis de rigidez de manera de no subestimar fuertemente el desplazamiento lateral provocado por viento o sismo. El diseñador puede modelar la estructura para el análisis para cargas laterales usando cualquier en- foque que demuestre satisfacer el equilibrio y la compatibilidad geométrica y que concuerde de manera razonable con los datos disponibles de en- sayos.13.10, 13.11 El enfoque seleccionado debiera re- conocer los efectos del agrietamiento así como tam- bién parámetros como l l l l l2 /l l l l l1 , c1 /l l l l l1 y c2 /c1 . Algunos de los procedimientos disponibles se resumen en la referencia 13.12, la que incluye una discusión de los efectos del agrietamiento. Los enfoques acep- tables incluyen modelos de elementos finitos de placas en flexión, modelo del ancho efectivo de viga y el método del marco equivalente. En todos los casos, la rigidez de los elementos del marco debe reducirse para considerar el agrietamiento. En losas no pretensadas, es normalmente apropia- do reducir la rigidez a flexión de la losa entre un medio y un cuarto de la rigidez no agrietada. En estructuras pretensadas, puede ser apropiada una rigidez mayor que la rigidez de una losa no pretensada agrietada. Cuando el desplazamiento lateral de diseño o la amplificación de momentos se obtiene por medio del análisis, debiera usarse un valor límite inferior de rigidez para la losa. Cuando la interacción de la losa con otros elementos como muros estructurales se realiza por medio del análi- sis, puede ser apropiado considerar un rango de ri- gideces para la losa, de manera de poder evaluar la importancia de la losa en dichas interacciones.
- 329. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 329 13.5.1.3- Se permite combinar los resultados del análisis de cargas gravitacionales con los resulta- dos del análisis de cargas laterales. 13.5.2- La losa y las vigas (si las hay) entre los apo- yos deben dimensionarse para los momentos mayorados existentes en cada sección. 13.5.3- Cuando la carga gravitacional, viento, sis- mo u otras fuerzas laterales causen transferencia de momento entre la losa y la columna, una fracción del momento no balanceado debe ser transferida por flexión, de acuerdo con las secciones 13.5.3.2 y 13.5.3.3. 13.5.3.1- La fracción del momento no balanceado no transmitida por flexión, debe transmitirse por excentricidad de corte, de acuerdo con la sección 11.12.6. 13.5.3.2- Una fracción del momento no balancea- do dado por γfMu debe considerarse transmitida por flexión sobre una franja de losa cuyo ancho efecti- vo esté comprendido entre líneas localizadas a una y media veces el espesor de la losa o del ábaco (1.5h) fuera de las caras opuestas de la columna o el capitel, donde Mu es el momento transmitido y γ f = 1 1 + 2 3 ( ) b1 b2 (13-1) C13.5.3- Esta sección se ocupa fundamentalmente de los sistemas de losas sin vigas. Los ensayos y la experiencia han demostrado que, a menos que se tomen medidas especiales para resistir los esfuer- zos debidos a la torsión y corte, toda la armadura que resista la parte del momento transmitida por flexión a una columna debe colocarse entre líneas situadas a una distancia igual a una y media veces el espesor de la losa o ábaco, 1.5h, a cada lado de la columna. Los esfuerzos por corte calculados en la losa alrededor de la columna deben cumplir con los requisitos de la sección 11.12.2. Ver las secciones 11.12.2.1 y 11.12.2 de los Comentarios para mayo- res detalles respecto a la aplicación de esta sección.
- 330. CÓDIGO COMENTARIO 330 13.5.3.3- Para momentos no balanceados alrededor de un eje paralelo al borde en apoyos exteriores, el valor de γf dado en la ecuación (13-1) se permite que sea incrementado hasta 1.0 siempre que Vu en el apoyo de borde no exceda 0.75 φVc o que en el apoyo de esquina no exceda de 0.5 φVc. Para mo- mentos no balanceados en apoyos interiores, y para momentos no balanceados alrededor de un eje trans- versal al borde en apoyos exteriores, el valor γf dado en la ecuación (13-1) se permite que sea incrementado hasta en un 25% siempre que Vu en el apoyo no exceda de 0.4 φVc. La cuantía de ar- madura ρ, dentro del ancho efectivo de losa defini- do en la sección 13.5.3.2, no debe exceder de 0.375 ρb. No se permiten ajustes a γf en sistemas de losas pretensadas. C13.5.3.3- Los procedimientos del ACI 318-89 se mantienen sin cambios, excepto que bajo ciertas condiciones se permite que el diseñador ajuste el nivel de momento transmitido por corte sin revisar el tamaño de los elementos. Una evaluación reciente de los ensayos disponibles indica que es posible cierta flexibilidad en la distribución de los momen- tos no balanceados transmitidos por corte y flexión, tanto en apoyos exteriores como interiores. Los apoyos interiores, exteriores y de esquina se refie- ren a conecciones losa - columna para las cuales el perímetro crítico de columnas rectangulares tiene 4, 3 ó 2 lados, respectivamente. Los cambios en la edición de 1995 fueron hechos para reconocer, en cierta medida, las prácticas de diseño anteriores a la edición de 1971.13.13 En apoyos exteriores, en el caso de momentos no balanceados alrededor de un eje paralelo al borde, la porción del momento transmitida por excentrici- dad de corte γ v u M puede reducirse, siempre que el corte mayorado en el apoyo (excluyendo el corte producido por la transferencia de momento) no ex- ceda el 75 porciento de la capacidad al corte φVc, como se define en la sección 11.12.2.1., para co- lumnas de borde o 50 porciento en columnas de esquina. Los ensayos indican que no hay una interacción significativa entre el corte y el momen- to no balanceado en los apoyos exteriores en di- chos casos.13.14, 13.15 Nótese que a medida que γ v u M decrece, γ f u M aumenta. La evaluación de ensayos de apoyos interiores in- dica que también es posible cierta flexibilidad en la distribución por corte y flexión de los momentos no balanceados, pero con limitaciones más severas que en el caso de apoyos exteriores. En apoyos in- teriores, se permite que el momento no balanceado transmitido por flexión se incremente hasta en un 25 porciento, siempre que el corte mayorado (ex- cluyendo el corte producido por el momento trans- ferido) en el apoyo interior no exceda el 40 porciento
- 331. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 331 13.5.3.4- Debe usarse una concentración de arma- dura sobre la columna por medio de un espaciamiento más cercano o de armadura adicio- nal para resistir el momento sobre el ancho efecti- vo de la losa definido en la sección 13.5.3.2. 13.5.4- El diseño para la transmisión de carga des- de la losa a los muros y columnas de apoyo por medio de corte y torsión debe estar de acuerdo con el capítulo 11. de la capacidad al corte φVc, como se define en la sección 11.12.2.1 Los ensayos de conexiones losa-columna indican que se requiere un alto nivel de ductilidad, debido a que la interacción entre el corte y el momento no balanceado es crítica. Cuando el corte mayorado es grande, la unión columna-losa no siempre puede desarrollar toda la armadura proporcionada en el ancho efectivo. Las modificaciones para conexio- nes losa-columna de borde, de esquina o interiores especificadas en la sección 13.5.3.3 se permiten sólo cuando la cuantía de armadura (dentro del ancho efectivo) requerida para desarrollar el momento no balanceado γ f u M no exceda 0.375ρb. El uso de la ecuación (13-1), sin las modificaciones permitidas en la sección 13.5.3.3, será indicativo generalmen- te de condiciones de sobretensión en el nudo. Las disposiciones de la sección 13.5.3.3. intentan me- jorar el comportamiento dúctil del nudo losa-co- lumna. Cuando se produce una inversión de mo- mento en las caras opuestas de un apoyo interior, tanto la armadura superior como inferior debiera estar concentrada dentro del ancho efectivo. Se ha observado que una razón entre armadura superior e inferior de 2 es apropiada.
- 332. CÓDIGO COMENTARIO 332 13.6- Método de diseño directo 13.6.1- Limitaciones Se permite que los sistemas de losas que cumplan con las limitaciones de las secciones 13.6.1.1a la 13.6.1.8, sean diseñados por medio del Método de Diseño Directo. 13.6.1.1- Deben existir un mínimo de tres tramos continuos en cada dirección. C13.6- Método de diseño directo El Método de Diseño Directo consiste en un con- junto de reglas para la distribución de momentos a las secciones de losa y de vigas para satisfacer si- multáneamente los requisitos de seguridad y la mayoría de los requisitos de servicio. Están en- vueltos tres pasos fundamentales, como se muestra a continuación: (1) Determinación del momento estático mayorado total (sección 13.6.2). (2) Distribución del momento estático mayorado total a las secciones de momen- tos negativos y positivos (sección 13.6.3). (3) Distribución de los momentos mayorados negativos y positivos en las franjas de co- lumna e intermedias y en las vigas, si las hay (sección 13.6.4 a la 13.6.6). La distri- bución de momentos a las franjas de colum- na e intermedias se usa también en el méto- do del Marco Equivalente (véase la sección 13.7). C13.6.1- Limitaciones El método de diseño directo se desarrolló tomando en cuenta los procedimientos teóricos para la de- terminación de los momentos en losas con y sin vigas, los requisitos de los procedimientos simples de diseño y construcción y precedentes sentados por el comportamiento de los sistemas de losas. En consecuencia, los sistemas de losa que se diseñan con el método de diseño directo deben cumplir con las limitaciones de esta sección. C13.6.1.1- La razón fundamental para la limitación en esta sección es la magnitud de los momentos negativos en el apoyo interior en una estructura que tenga sólo dos vanos continuos. Las reglas que se proporcionan para el método de diseño directo su-
- 333. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 333 13.6.1.2- Las losas deben ser rectangulares, con una razón entre las luces mayor y menor, medidas cen- tro a centro de los apoyos dentro de una losa, no mayor de 2. 13.6.1.3- Las longitudes sucesivas de las luces me- didas centro a centro de los apoyos en cada direc- ción no deben diferir de la luz mayor en más de un tercio. 13.6.1.4- Se permite que las columnas estén desali- neadas un máximo del 10% de la luz (en la direc- ción del desalineamiento) a partir de cualquier eje que una los centros de columnas sucesivas. 13.6.1.5- Todas las cargas deben ser únicamente gravitacionales y estar distribuidas de manera uni- forme en toda la losa. La sobrecarga no debe exce- der de 2 veces la carga permanente. ponen implícitamente que el sistema de losas en la primera sección interior de momento negativo no está restringido contra la rotación ni es disconti- nuo. C13.6.1.2- Si la razón de los dos vanos (vano lar- go/vano corto) de una losa excede de 2, la losa re- siste el momento en el vano más corto fundamen- talmente como una losa en una dirección. C13.6.1.3- La limitación de ésta sección se rela- ciona con la posibilidad de desarrollar momentos negativos más allá del punto en el cual termina la armadura por momento negativo, tal como lo espe- cifica la figura 13.3.8. C13.6.1.4- Las columnas se pueden desalinear, den- tro de ciertos límites especificados, de un patrón rectangular normal. Un desalineamiento acumulativo total de 20% del vano es lo estableci- do como límite superior. C13.6.1.5- El Método de Diseño Directo se basa en ensayos realizados con cargas gravitacionales uniformes y en las reacciones resultantes en las columnas determinadas por la estática.13.16 Las cargas laterales (de viento, sísmicas, etc.) requie- ren un análisis del marco. Las losas de fundación invertidas, diseñadas como losas en dos direccio- nes (sección 15.10), envuelven la aplicación de car- gas conocidas de columnas. Por lo tanto, aún si se supone que la reacción del suelo es uniforme, se requiere un análisis de marco. En la edición de 1995, el límite de aplicabilidad del método de diseño directo respecto a la razón entre sobrecarga y carga permanente se redujo de 3 a 2. En la mayoría de los sistemas de losas, la razón entre la sobrecarga y la carga permanente será me- nor que 2 y no es necesario verificar los efectos del patrón de carga.
- 334. CÓDIGO COMENTARIO 334 13.6.1.6- Para una losa con vigas entre los apoyos en todos los lados, la rigidez relativa de las vigas en dos direcciones perpendiculares, α α 1 2 2 2 1 2 l l (13-2) no debe ser menor que 0.2 ni mayor que 5.0. 13.6.1.7- La redistribución de momentos, como lo permite la sección 8.4, no debe aplicarse a los sis- temas de losas diseñadas por medio del Método de Diseño Directo. Véase la sección 13.6.7. 13.6.1.8- Se permiten variaciones de las limitacio- nes de la sección 13.6.1, siempre que se demuestre por medio de análisis que se satisfacen los requisi- tos de la sección 13.5.1. 13.6.2- Momento estático mayorado total para un tramo 13.6.2.1- El momento estático mayorado total para un tramo debe determinarse en una franja limitada lateralmente por el eje central de la losa a cada lado del eje de los apoyos. 13.6.2.2- La suma absoluta del momento mayorado positivo y el promedio de los momentos mayorados negativos, en cada dirección, no debe ser menor que: M W 8 o u 2 n 2 = l l (13-3) C13.6.1.6- La distribución elástica de los momen- tos se apartará significativamente de lo previsto en el método de diseño directo, a menos que se cum- pla con los requisitos que se proporcionan para la rigidez. C13.6.1.7- La redistribución de momentos permi- tida por la sección 8.4 no se aplica donde se utili- cen valores aproximados para los momentos de flexión. La sección 13.6.7 permite una modifica- ción del 10% para el método de diseño directo. C13.6.1.8- El diseñador puede usar el método de diseño directo aun si la estructura no cumple con las limitaciones de esta sección, siempre que se pueda demostrar por medio del análisis que la limi- tación particular no se aplica a esa estructura. Por ejemplo, en el caso de un sistema de losa que so- porta una carga inmóvil (por ejemplo, un depósito de agua, en el cual se espera que la carga sobre to- das las losas sea la misma), el proyectista no nece- sita cumplir con las limitaciones de sobrecarga de la sección 13.6.1.5. C13.6.2- Momento estático mayorado total para un tramo 13.6.2.2- La ecuación (13-3) se desprende directa- mente de la deducción de Nichol13.17 con la supo- sición simplificatoria que las reacciones están con- centradas a lo largo de las caras del apoyo perpen- dicular al vano considerado. En general, al diseñador le resultará conveniente calcular los mo- mentos estáticos para dos mitades de losas adya- centes, lo cual incluye una franja de columnas con media franja intermedia a lo largo de cada lado.
- 335. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 335 13.6.2.3- Cuando no se tenga la misma luz trans- versal en las losas a ambos lados del eje central de los apoyos, l2 en la ecuación (13-3) se debe tomar como el promedio de las luces transversales adya- centes. 13.6.2.4- Cuando se considere el tramo adyacente y paralelo a un borde, la distancia del borde al eje central de la losa debe sustituir a l2 en la ecuación (13-3). 13.6.2.5- La luz libre ln debe considerarse de bor- de a borde de las columnas, capiteles, ménsulas o muros. El valor de ln empleado en la ecuación (13-3) no debe ser menor que 0.65l1 . Los apoyos circulares o en forma de polígono regular deben tra- tarse como apoyos cuadrados que tengan la misma área. 13.6.3- Momentos mayorados negativos y positivos 13.6.3.1- Los momentos negativos mayorados de- ben determinarse en el borde de los apoyos, si es- tos son rectangulares. Los apoyos circulares o en forma de polígono regular deben tratarse como apo- yos cuadrados que tengan la misma área. 13.6.3.2- En un tramo interior, el momento estático total Mo debe distribuirse como se indica a conti- nuación: Momento negativo mayorado ........................ 0.65 Momento positivo mayorado......................... 0.35 C13.6.2.5- Si un elemento de apoyo no tiene una sección transversal rectangular o si los lados del rectángulo no son paralelos a los vanos, debe ser tratado como un apoyo cuadrado que tenga la mis- ma área, como se ilustra en la fig. C13.6.2.5. Fig. C13.6.2.5. Ejemplos de sección cuadrada equivalente para elementos de apoyo. C13.6.3- Momentos mayorados negativos y positivos 0.89h 0.93h h h h h h
- 336. CÓDIGO COMENTARIO 336 13.6.3.3- En un tramo extremo, el momento estáti- co mayorado total Mo debe distribuirse como se indica a continuación: C16.6.3.3- Los coeficientes de momento para un vano extremo están basados en las expresiones para la rigidez de la columna equivalente tomadas de las referencias 13.18, 13.19 y 13.20. Los coefi- cientes para un borde no restringido se emplearían por ejemplo, cuando la losa estuviera simplemente apoyada sobre un muro de albañilería o de hormi- gón. Los coeficientes correspondientes a un borde restringido serían aplicables cuando la losa se cons- truyera integralmente con un muro de hormigón con una rigidez a la flexión tan grande, en comparación con la de la losa, que se diera poca rotación en la unión losa-muro. Para bordes diferentes a los no restringidos o a los completamente restringidos, los coeficientes en la tabla se seleccionaron de manera que estuvieran cerca del límite superior del rango para momentos positivos y momentos negativos interiores. Como resultado, los momentos negativos exteriores usual- mente están más cerca del límite inferior. La capa- cidad a momento negativo exterior, en la mayoría de los sistemas de losas, está regido por la armadu- ra mínima para controlar el agrietamiento. Los co- eficientes finales seleccionados se han ajustado para que la suma absoluta de los momentos positivos y los momentos promedio sea igual a Mo. Para sistemas de losas en dos direcciones con vigas entre los apoyos en todos los lados (losas en dos direcciones), se aplican los coeficientes de momento de la columna (2). Para sistemas de losas sin vigas entre los apoyos interiores (placas planas y losas planas), se aplican los coeficientes de momento de la columna (3) ó (4), sin viga de borde (perimental) o con ella, respectivamente. En el ACI 318-77 se emplearon factores de distri- bución como función de la relación de rigidez del apoyo exterior equivalente, para dimensionar el momento estático total Mo en un vano extremo. Este enfoque puede ser usado en vez de los valores de la sección 13.6.3.3. (1) (2) (3) (4) (5) Borde Losa con Losas sin vigas entre Borde exterior vigas los apoyos interiores Exterior rotulado entre Sin Viga Con Viga empotrado todos los de borde de apoyos borde Momento negativo mayorado interior 0.75 0.70 0.70 0.70 0.65 Momento positivo mayorado 0.63 0.57 0.52 0.50 0.35 Momento negativo mayorado exterior 0 0.16 0.26 0.30 0.65
- 337. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 337 13.6.3.4- Las secciones sujetas a momento negati- vo deben diseñarse para resistir el mayor de los dos momentos negativos interiores mayorados, deter- minados para los tramos con un apoyo común, a menos que se haga un análisis para distribuir el momento no balanceado de acuerdo con las rigide- ces de los elementos concurrentes. 13.6.3.5- Las vigas de borde o los bordes de la losa deben ser dimensionados para resistir por torsión su parte de los momentos exteriores negativos mayorados. 13.6.3.6- El momento para carga gravitacional a ser transmitido entre la losa y una columna de borde de acuerdo a la sección 13.5.3.1 debe ser 0.3Mo. 13.6.4- Momentos mayorados en franjas de columna 13.6.4.1- Las franjas de columna deben ser dimensionadas para resistir las siguientes fraccio- nes, en porcentajes, del momento negativo mayorado interior: l2 l1 0.5 1.0 2.0 α1l2 l1 ( ) = 0 75 75 75 α1l2 l1 ( ) ≥ 1.0 90 75 45 Deben hacerse interpolaciones lineales entre los valores ilustrados. 13.6.4.2- Las franjas de columnas deben ser dimensionadas para resistir las siguientes fraccio- nes en porcentaje, del momento negativo exterior mayorado: C13.6.3.4- En el diseño del apoyo debe tomarse en cuenta la diferencia de momentos en la losa a cada lado de la columna u otro tipo de apoyo. Si se hace un análisis para distribuir los momentos no balan- ceados, la rigidez a la flexión se puede obtener ba- sada en la sección total de hormigón de los elemen- tos comprendidos. C13.6.3.5- Los momentos perpendiculares a la es- tructura de la losa y en el borde de ésta, deben ser transmitidos a las columnas o muros de apoyo. Se deben investigar los esfuerzos de torsión provoca- dos por el momento asignado a la losa. C13.6.4, C13.6.5 y C13.6.6- Momentos mayorados en franjas de columna, viga y franjas intermedias Las reglas dadas para asignar momentos a las fran- jas de columnas, vigas y franjas intermedias se ba- san en estudios de los momentos en losas linealmente elásticas, con diferente rigidez en las vigas13.21 ajustadas por coeficientes de momento que se han usado con éxito en el pasado. Con el propósito de establecer los momentos en la mitad de la franja de columna adyacente a un borde apoyado en un muro, se puede suponer que ln en la ecuación (13-3) es igual a ln del vano paralelo ad- yacente entre columnas, y el muro se puede consi- derar como una viga que tiene un momento de iner- cia Ib igual a infinito. C13.6.4.2- El propósito del parámetro βt de rigidez a la torsión, es asignar todo el momento negativo exterior mayorado a la franja de columna, y nada a la franja intermedia, a menos que la rigidez a la
- 338. CÓDIGO COMENTARIO 338 l2 l1 0.5 1.0 2.0 α1l2 l1 ( ) = 0 βt=0 100 100 100 βt≥2.5 75 75 75 α1l2 l1 ( ) ≥ 1.0 βt=0 100 100 100 βt≥2.5 90 75 45 Deben hacerse interpolaciones lineales entre los valores ilustrados. 13.6.4.3- Cuando los apoyos consistan en colum- nas o muros que se extiendan por una distancia igual o mayor que 3/4 de la luz l2 utilizada para calcular Mo, los momentos negativos deben considerarse uniformemente distribuidos a través de l2. 13.6.4.4- Las franjas de columnas deben ser dimensionadas para resistir las siguientes fraccio- nes, en porcentaje, de los momentos positivos mayorados: l2 l1 0.5 1.0 2.0 α1l2 l1 ( ) = 0 60 60 60 α1l2 l1 ( ) ≥ 1.0 90 75 45 Deben hacerse interpolaciones lineales entre los valores ilustrados. 13.6.4.5- Para losas con vigas entre los apoyos, la porción de la losa localizada en la franja de colum- nas debe ser dimensionada para resistir la porción de los momentos de la franja de columna que no sean resistidos por las vigas. torsión de la viga, en relación con la rigidez a la flexión de la losa apoyada sea alta. En la defini- ción de βt el módulo de corte se ha tomado como Ecb/2. Cuando se usen muros como apoyos a lo largo de ejes de columnas, aquellos se pueden considerar como vigas muy rígidas con un valor de α1l2/l1 mayor que la unidad. Cuando el apoyo exterior consista en un muro perpendicular a la dirección en la que se determinen los momentos, βt se puede considerar igual a cero si el muro es de albañilería sin resistencia a la torsión, y βt se puede considerar como 2.5 para un muro de hormigón con alta resis- tencia a la torsión y que es monolítico con la losa.
- 339. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 339 13.6.5- Momentos mayorados en vigas 13.6.5.1- Las vigas entre los apoyos deben ser dimensionadas para resistir el 85% de los mo- mentos de la franja de columna si α1l2 l1 ( ) es igual o mayor que uno. 13.6.5.2- Para valores de α1l2 l1 ( ) entre 1.0 y cero, la proporción de los momentos de la franja de co- lumna que debe ser resistida por las vigas debe obtenerse por interpolación lineal entre 85 y cero porciento. 13.6.5.3-Además de los momentos calculados para cargas uniformes, de acuerdo con las secciones 13.6.2.2, 13.6.5.1 y 13.6.5.2, las vigas deben ser dimensionadas para resistir los momentos provo- cados por cargas concentradas o lineales aplicadas directamente sobre ellas, incluyendo el peso del alma que se proyecta por encima o por debajo de la losa. 13.6.6- Momentos mayorados en las fran- jas intermedias 13.6.6.1- La fracción de los momentos mayorados positivo y negativo no resistida por las franjas de columnas deben asignarse proporcionalmente a cada mitad de las franjas intermedias correspondientes. 13.6.6.2- Cada franja intermedia debe ser dimensionada para resistir la suma de los momen- tos asignados a sus dos mitades de franja. 13.6.6.3- Una franja intermedia adyacente y para- lela a un borde apoyado en un muro, debe ser dimensionada para resistir el doble del momento asignado a la mitad de la franja intermedia corres- pondiente a la primera hilera de apoyos interiores. C13.6.5- Momentos mayorados en vigas Las cargas asignadas directamente a las vigas son adicionales a la carga permanente uniforme de la losa, a las cargas permanente uniformes superimpuestas, tales como techo, acabado de piso, o cargas equivalentes de tabiques, así como sobre- cargas uniformes; todas las cuales normalmente están incluidas con wu en la ecuación (13-3). Las cargas aplicadas directamente a las vigas incluyen cargas lineales como muros divisorios sobre (o a lo largo) de líneas centrales de vigas, cargas concen- tradas como postes arriba de las vigas o colgantes debajo de ellas, más cargas permanentes (líneales) adicionales de almas de viga sobresalientes. Con el propósito de asignar cargas aplicadas directamen- te a las vigas, sólo deben considerarse las situadas dentro del ancho del alma de la viga. (El ancho efectivo de la viga se define en la sección 13.2.4 y sólo es para cálculos de resistencia y rigidez relati- va.) Las cargas lineales y cargas concentradas so- bre la losa, lejos del alma de la viga, requieren con- sideración especial para determinar su distribución entre losa y vigas.
- 340. CÓDIGO COMENTARIO 340 13.6.7- Modificación de los momentos mayorados Se permite que los momentos mayorados positivo y negativo sean modificados en un 10%, siempre que el momento estático total para una losa, en la dirección considerada, no sea menor que el reque- rido en la ecuación (13-3). 13.6.8- Corte mayorado en sistemas de lo- sas con vigas 13.6.8.1- Las vigas con α1l2 l1 igual o mayor que 1.0, deben ser dimensionadas para resistir el corte producido por las cargas mayoradas en las áreas tributarias limitadas por líneas a 45º, trazadas des- de las esquinas de las losas, y los ejes de las losas adyacentes paralelas a los lados mayores. 13.6.8.2-Al dimensionar vigas con α1l2 l1 menor a 1.0 para resistir corte, se permite interpolar linealmente suponiendo que la viga no toma carga para α1=0. 13.6.8.3-Además de los cortes calculados de acuer- do con las secciones 13.6.8.1 y 13.6.8.2 todas las vigas deben ser dimensionadas para resistir los cor- tes producidos por las cargas mayoradas aplicadas directamente sobre ellas. 13.6.8.4- Se permite calcular la resistencia al corte de la losa suponiendo que la carga se distribuye a las vigas de apoyo de acuerdo con la sección 13.6.8.1 ó 13.6.8.2. Debe proporcionarse resisten- cia al corte total que se presente en una losa. 13.6.8.5- La resistencia al corte debe satisfacer los requisitos del capítulo 11. C13.6.8- Corte mayorado en sistemas de losas con vigas El área tributaria para calcular el corte en una viga interior aparece sombreada en la fig. C13.6.8. Si la rigidez de la vigaα1l2 l1 es menor que 1, el corte en la viga se puede obtener por interpolación li- neal. Para tales casos, las vigas que forman marcos en las columnas no tomarán toda la fuerza de corte aplicada a la columna. La fuerza restante produci- rá un esfuerzo de corte en la losa alrededor de la columna que debe verificarse de la misma manera que para losas planas, como se requiere en la sec- ción 13.6.8.4. Las secciones 13.6.8.1 a la 13.6.8.3 no se aplican al cálculo de los momentos de torsión en las vigas. Estos momentos deben basarse en los momentos calculados por flexión que actúan en los lados de la viga. Fig. C13.6.8. Área tributaria para corte en una viga inte- rior. 45º 45º
- 341. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 341 13.6.9- Momentos mayorados en columnas y muros 13.6.9.1- Las columnas y los muros construidos monolíticamente con un sistema de losas deben re- sistir los momentos producidos por las cargas mayoradas que actúan sobre el sistema de losas. 13.6.9.2- En un apoyo interior, los elementos de apoyo arriba y abajo de la losa deben resistir el momento especificado por la ecuación (13-4) en proporción directa a sus rigideces, a menos que se realice un análisis general. M = 0.07 wd + 0.5wl ( )l2ln 2 − wd ' l2 ' ln ' ( ) 2 [ ] (13-4) donde wd ' ,l2 ' y ln ' se refieren al tramo más corto. 13.7- Método del marco equivalente 13.7.1- El diseño de un sistema de losas por medio del Método del Marco Equivalente debe basarse en las suposiciones proporcionadas por las secciones 13.7.2 a la 13.7.6, y todas las secciones de losas y elementos de apoyo deben ser dimensionadas para los momentos y esfuerzos de corte así obtenidos. 13.7.1.1- Cuando se utilicen capiteles metálicos en las columnas, se permite tomar en consideración su contribución a la rigidez y a la resistencia a flexión y corte. 13.7.1.2- Se permite despreciar el cambio en la lon- gitud de las columnas y las losas debido a esfuer- zos directos, al igual que las deformaciones debi- das al corte. C13.6.9- Momentos mayorados en co- lumnas y muros La ecuación (13-4) se refiere a dos vanos adyacen- tes, uno de ellos mayor que el otro, con la carga permanente completa más un medio de la sobre- carga aplicada en el vano mayor, y únicamente car- ga permanente en el vano menor. El diseño y detallamiento de la armadura que trans- fiere el momento desde la losa a la columna de bor- de es crítico, tanto para el comportamiento como para la seguridad de las losas planas o placas pla- nas sin viga de borde o para losas en voladizo. Es importante que se muestren los detalles completos en los planos de diseño, tales como concentración de armadura sobre la columna mediante un espaciamiento menor o armadura adicional. C13.7- Método del marco equivalente El Método del Marco Equivalente implica la repre- sentación del sistema de losa tridimensional me- diante una serie de marcos bidimensionales, que se analizan para las cargas que actúan en el plano de los marcos. Los momentos negativos y positivos así determinados en las secciones críticas de dise- ño del marco se distribuyen a los puntos de la losa de acuerdo con las secciones 13.6.4 (franja de co- lumnas), 13.6.5 (vigas) y 13.6.6 (franjas interme- dias). El método del marco equivalente está basa- do en las estudios reportados en las referencias 13.18, 13.19 y 13.20. Muchos de los detalles sobre el método del marco equivalente dados en los co- mentarios del ACI 318-89 fueron removidos en el ACI 318-95
- 342. CÓDIGO COMENTARIO 342 C13.7.2- Marco equivalente La aplicación del marco equivalente a una estruc- tura regular se ilustra en la fig. C13.7.2. El sistema tridimensional se divide en una serie de marcos en dos dimensiones (marcos equivalentes), centrados en los ejes de las columnas o de los apoyos, con cada marco extendiéndose hasta la altura total de la estructura. El ancho de cada marco equivalente está limitado por los ejes centrales de las losas adya- centes. El análisis completo del sistema de losas de un edificio consiste en analizar una serie de mar- cos equivalentes (interiores y exteriores) que se extienden longitudinal y transversalmente a través de la estructura. Fig. C13.7.2. Definiciones del marco equivalente. El marco equivalente consta de tres partes: (1) La franja de losa horizontal, incluyendo cualquier viga que se extienda en la dirección del marco, (2) Las columnas u otros elementos de apoyo que se ex- tiendan por arriba y por debajo de la losa y (3) Los 13.7.2- Marco equivalente 13.7.2.1- Debe considerarse que la estructura está constituida por marcos equivalentes a lo largo de ejes de columnas tomadas longitudinal y transversalmente a través de la estructura. 13.7.2.2- Cada marco debe consistir en una hilera de columnas o apoyos y franjas de viga-losa limi- tadas lateralmente por el eje central de la losa a cada lado del eje de las columnas o los apoyos. 13.7.2.3- Debe suponerse que las columnas o apo- yos están unidos a las franjas de viga-losa median- te elementos torsionales (sección 13.7.5.) transver- sales a la dirección del tramo para el cual se están determinando los momentos, extendiéndose hasta los ejes centrales de las losas laterales a cada lado de la columna. 13.7.2.4- Los marcos adyacentes y paralelos a un borde deben estar limitados por dicho borde y el eje central de la losa adyacente. 13.7.2.5- Se permite el análisis de cada marco equi- valente en su totalidad. Alternativamente, para car- gas gravitacionales, se permite un análisis de cada piso o techo con sus extremos lejanos considerandos como empotrados. 13.7.2.6- Cuando las vigas-losa son analizadas se- paradamente, se permite determinar el momento en un apoyo dado suponiendo que la viga-losa está empotrada en cualquier apoyo distante dos vanos del considerado, siempre que la losa continúe más allá de dicho punto. Franja de columna l2 2 Marco equivalente exterior Borde Eje del panel adyacente Mitad de la franja intermedia Franja losa-viga l2 /2 Eje del panel l2 Marco equivalente interior l2 l2 l1 l1 l1 borde
- 343. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 343 elementos de la estructura que proporcionen trans- misión de momentos entre los elementos horizon- tales y los verticales. C13.7.3- Vigas-losa C13.7.3.3- Un apoyo se define como una columna, capitel, cartela o muro. Nótese que una viga no está considerada como elemento de apoyo para el marco equivalente. C13.7.4- Columnas La rigidez de las columnas está basada en la longi- tud de éstas desde la mitad del espesor de la losa superior hasta la mitad del espesor de la losa infe- rior. El momento de inercia de la columna se cal- cula en base a su sección transversal, tomado en cuenta el incremento de la rigidez proporcionado por el capitel, cuando lo hay. Cuando las vigas-losa se analizan por separado para cargas gravitacionales, se usa el concepto de una columna equivalente, que combina la rigidez de la viga-losa y el elemento torsional en un elemento compuesto. La flexibilidad de la columna se modi- fica para tomar en cuenta la flexibilidad torsional de la conexión losa-columna, lo cual reduce su efi- ciencia para la transmisión de momentos. La co- lumna equivalente consiste en la columna real so- 13.7.3- Vigas-losa 13.7.3.1- Se permite determinar el momento de iner- cia del sistema de vigas-losa en cualquier sección transversal fuera del nudo o capitel de la columna usando el área bruta de hormigón. 13.7.3.2- Debe tomarse en cuenta la variación del momento de inercia a lo largo de los ejes de los sistemas de vigas-losa. 13.7.3.3- El momento de inercia del sistema de vi- gas-losa desde el centro de la columna hasta la cara de la columna, ménsula o capitel, debe suponerse igual al momento de inercia del sistema de vigas- losa en la cara de la columna , ménsula o capitel, dividido por 1− c2 l2 ( )2 , donde c2 y l2 se miden transversalmente a la dirección del tramo para el cual se determinan los momentos. 13.7.4- Columnas 13.7.4.1- Se permite determinar el momento de iner- cia de las columnas en cualquier sección transver- sal fuera de nudos o capiteles de columnas, usando el área total de hormigón. 13.7.4.2- Debe tomarse en cuenta la variación del momento de inercia a lo largo de los ejes de las columnas. 13.7.4.3- El momento de inercia de las columnas desde la parte superior a la parte inferior del siste- ma viga-losa en el nudo debe suponerse infinito.
- 344. CÓDIGO COMENTARIO 344 13.7.5- Elementos torsionales 13.7.5.1- Debe suponerse que los elementos torsionales (sección 13.7.2.3) tienen una sección transversal constante en toda su longitud, que con- siste en la mayor de: (a) Una porción de losa que tenga un ancho igual al de la columna, ménsula o capitel, en la dirección del tramo para el cual se determi- nan los momentos, o (b) Para sistemas monolíticos o totalmente com- puestos, la porción de losa especificada en (a) más la parte de la viga transversal arriba y abajo de la losa y (c) La viga transversal, como se define en la sección 13.2.4. bre y bajo la viga-losa más elementos torsionales “agregados” a cada lado de la columna y que ex- tienden hasta el eje del panel adyacente, como se muestra en la Figura C13.7.4. Fig. C13.7.4 Columna equivalente (columnas más elemen- tos torsionales). C13.7.5- Elementos torsionales El cálculo de la rigidez de los elementos torsionales requiere varias suposiciones simplificatorias. Si no existen vigas que formen marco con la columna, se supone como viga efectiva una porción de la losa igual al ancho de la columna o capitel. Si existen vigas que lleguen a la columna, se asume un com- portamiento de viga T o viga L, con alas que se prolongan a cada lado de la viga una distancia igual a la proyección de la viga hacia arriba o hacia aba- jo de la losa, pero no mayor de cuatro veces el es- pesor de la losa. Además, se supone que no ocurre ninguna rotación por torsión en la viga sobre del ancho del apoyo. Las secciones de los elementos a ser usadas para calcular la rigidez torsional están definidas en la sección 13.7.5.1. En la edición de 1989, la ecua- Columna superior real Elemento torsional Viga paralela Columna inferior real Elemento torsional l1 l2 l2 col col A A l2 /2 l2 /2 l1 c L c L
- 345. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 345 13.7.5.2- Cuando las vigas se unan a las columnas en la dirección del tramo para el cual se determinan los momentos, la rigidez torsional debe multipli- carse por la razón entre el momento de inercia de la losa con dicha viga y el momento de inercia de la losa sin dicha viga. ción (13-6) especificaba el coeficiente de rigidez Kt de los elementos torsionales. La expresión aproximada para Kt ha sido movida a las comenta- rios y la expresión para la constante torsional (Ecua- ción (13-7) en la edición de 1989) está ahora defi- nida en la sección 13.0. Estudios de análisis tridimensionales de diversas configuraciones de losa sugieren que se puede obte- ner un valor razonable de la rigidez a la torsión, su- poniendo una distribución de momento a lo largo del elemento sujeto a torsión que varía linealmente desde un máximo al centro de la columna, hasta cero a la mitad de la losa. La distribución supuesta del momento unitario de torsión a lo largo de la línea de eje de columna se muestra en la fig. C13.7.5. Una expresión aproximada para la rigidez del ele- mento torsional, basada en lo resultados de análisis tridimensionales de varias configuraciones de lo- sas (Referencias 13.18, 13.19 y 13.20) es la dada más abajo. Kt = 9EcsC l2 1− c2 l2 3 ∑ una expresión para C se da en la sección 13.0. Fig. C13.7.5 Distribución del momento torsional unitario a lo largo del eje de columna AA mostrado en la Figura C13.7.4. 2 l2
- 346. CÓDIGO COMENTARIO 346 13.7.6- Disposición de la sobrecarga 13.7.6.1- Cuando se conoce la disposición de la carga, el marco equivalente debe analizarse para dicha carga. 13.7.6.2- Cuando la sobrecarga sea variable pero no exceda de 3/4 de la carga permanente, o bien la naturaleza de la sobrecarga sea tal que todas las lo- sas se carguen simultáneamente, se permite supo- ner que se producen los momentos mayorados máxi- mos en todas las secciones con la sobrecarga mayorada total actuando en todo el sistema de losa. 13.7.6.3- Para condiciones de carga distintas a las definidas en la sección 13.7.6.2, se permite supo- ner que el momento máximo positivo mayorado cerca del centro del tramo de una losa ocurre con 3/ 4 del total de la sobrecarga mayorada colocada so- bre la losa y sobre las losas alternas; y se permite suponer que el momento máximo negativo mayorado de la losa en un apoyo se produce con 3/ 4 del total de la sobrecarga colocada solamente en las losas adyacentes. 13.7.6.4- Los momentos mayorados no deben con- siderarse menores que los que se presentan con la sobrecarga total mayorada distribuida en todas las losas. 13.7.7- Momentos mayorados 13.7.7.1- En apoyos interiores, la sección crítica para el momento negativo mayorado (tanto en la franja de columna como en las franjas intermedias) se debe tomar en el borde de los apoyos rectilineos, pero a no más de 0.175 l1 del centro de la columna. 13.7.7.2- En los apoyos exteriores provistos de ménsulas o capiteles, la sección crítica para el mo- mento negativo mayorado en el tramo perpendicu- lar a un borde, debe considerarse situada a una dis- tancia del borde del elemento de soporte no mayor C13.7.6- Disposición de la sobrecarga El considerar únicamente las tres cuartas partes de la sobrecarga mayorada total para el patrón de car- ga que produce el momento máximo, se basa en el hecho de que los momentos máximos positivo y negativo debidos a la sobrecarga no pueden ocurrir simultáneamente y que la redistribución de los momentos máximos es posible que ocurra antes que se presente la falla. Este procedimiento permite, en efecto, algunos sobreesfuerzos locales bajo la sobrecarga mayorada total, si ésta se distribuye en la forma prescrita; pero aún así, asegura que la ca- pacidad última del sistema de losa después de la redistribución de momentos no es menor que la re- querida para resistir las sobrecargas y cargas per- manentes mayoradas en todos las losas. C13.7.7- Momentos mayorados C13.7.7.1- C13.7.7.3- Estas secciones corrigen los momentos negativos mayorados en la cara de los apoyos. La corrección se modifica en un apoyo exterior a fin de que no dé como resultado reduc- ciones indebidas en el momento negativo exterior. La fig. C13.6.2.5 ilustra varios apoyos rectangula- res equivalentes para ser utilizados al definir las caras de los apoyos en el diseño con apoyos no rec- tangulares.
- 347. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 13: Sistemas de losa en dos direcciones 347 de 1/2 de la proyección de la ménsula o capitel más allá de la cara del elemento de apoyo. 13.7.7.3- Los apoyos circulares o en forma de polí- gono regular deben tratarse como apoyos cuadra- dos que tengan la misma área, con el objeto de lo- calizar la sección crítica para el momento negativo de diseño. 13.7.7.4- Cuando se analicen sistemas de losas que cumplan con las limitaciones de la sección 13.6.1 por medio del Método del Marco Equivalente, se permite reducir los momentos calculados resultan- tes en una proporción tal que la suma absoluta de los momentos positivos y el promedio de los mo- mentos negativos utilizados para el diseño no ne- cesita exceder del valor obtenido con la ecuación (13-3). 13.7.7.5- Se permite la distribución de los momen- tos en las secciones críticas de la franja viga-losa de cada marco a las franjas de columna, vigas y franjas intermedias de acuerdo a lo establecido en las secciones 13.6.4, 13.6.5, 13.6.6. si se cumple con los requisitos de la sección 13.6.1.6 C13.7.7.4- Esta sección es una recopilación de muchos códigos anteriores, y se basa en el princi- pio de que si se prescriben dos métodos diferentes para obtener una respuesta en particular, el código no debe requerir un valor mayor que el menor va- lor aceptable. Debido a la gran experiencia satis- factoria en diseños con momentos estáticos factorizados que no exceden de los proporcionados por la ecuación (13-3) se considera que estos valo- res son satisfactorios para el diseño, cuando se cum- plen las limitaciones aplicables.
- 349. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 14: Muros 349 14.0- Notación Ag = área bruta de la sección, mm 2 As = área de armadura longitudinal por tracción en el segmento de muro, mm 2 Ase = área efectiva de armadura longitudinal por tracción en el segmento de muro, mm 2 , calculada según la ec. (14 – 8) c = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el eje neutro, mm d = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el centroide de la armadura longitudinal en tracción, mm Ec = módulo de elasticidad del hormigón, MPa fc ’ = resistencia especificada a compresión del hormigón, MPa fy = tensión de fluencia especificada de la ar- madura no pretensada, MPa h = altura total del elemento, mm Icr = momento de inercia de la sección agrieta- da transformada de hormigón, mm 4 Ie = momento de inercia efectivo para el cál- culo de la deformación, mm 4 k = factor para la longitud efectiva l l l l lc = distancia vertical entre apoyos, mm l l l l lw = longitud horizontal de un muro, mm M = máximo momento no mayorado debido a cargas de servicio, incluyendo los efectos P∆, Nmm Ma = momento máximo en el elemento en la etapa para la que se calcula de deformación, Nmm Mcr = momento que causa el agrietamiento por flexión debido a las cargas verticales y la- terales aplicadas, Nmm Mn = resistencia nominal a momento en la sec- ción, Nmm Msa = máximo momento no mayorado aplicado debido a las cargas de servicio, sin incluir los efectos P∆, Nmm 14.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. CAPÍTULO 14 MUROS
- 350. CÓDIGO COMENTARIO 350 Mu = momento mayorado en la sección, inclu- yendo los efectos P∆, Nmm Mua = momento en una sección a media altura del muro debido a las cargas laterales y veticales excéntricas mayoradas, Nmm n = razón entre módulos de elasticidad, no menor que 6. = Es / Ec Pnw = resistencia nominal a carga axial de un muro diseñado según la sección 14.4, N Ps = carga axial no mayorada en la sección de diseño (media altura), incluyendo los efec- tos de peso propio, N Pu = carga axial mayorada, N ∆s = deformación máxima en o cerca de media altura debido a las cargas de servicio, mm ∆u = deformación a media altura del muro de- bida a las cargas mayoradas, mm φ = factor de reducción de la resistencia. Véa- se la sección 9.3 ρ = cuantía de armadura en tracción = As / (l l l l lw d) ρb = cuantía de armadura que produce condi- ciones de deformación balanceada. 14.1- Alcance 14.1.1- Las disposiciones del capítulo 14 deben aplicarse al diseño de muros sometidos a carga axial, con o sin flexión. 14.1.2- Los muros de contención en voladizo se diseñan de acuerdo con las disposiciones de diseño por flexión del capítulo 10, con una armadura hori- zontal mínima de acuerdo con la sección 14.3.3. 14.2- Generalidades 14.2.1- Los muros deben diseñarse para cargas ex- céntricas y cualquier carga lateral o de otro tipo a las que estén sometidos. C14.1-Alcance El capítulo 14 se aplica, generalmente, a muros como elementos verticales que soportan cargas. Los muros de contención en voladizo se diseñan de acuerdo con las disposiciones de diseño por flexión del capítulo 10. Losmurosdiseñadospararesistirfuerzasdecorte,como los muros de corte, deben diseñarse de acuerdo con el capítulo 14 y la sección 11.10, según sea aplicable. En la edición de 1977, los muros podían diseñarse de acuerdo con el capítulo 14 ó la sección 10.15. En la ediciónde1983estasdosseintegraronenelcapítulo14. C14.2-Generalidades Los muros deben diseñarse para resistir todas las car- gasalasqueseansometidos,incluyendocargasaxiales excéntricas y fuerzas laterales. El diseño debe efec-
- 351. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 14: Muros 351 14.2.2- Los muros sometidos a cargas axiales de- ben diseñarse de acuerdo con las secciones 14.2, 14.3 y ya sea la 14.4, la 14.5 ó la 14.8. 14.2.3- El diseño para esfuerzos de corte debe cum- plir con lo estipulado en la sección 11.10. 14.2.4- A menos que se demuestre lo contrario me- diante un análisis detallado, la longitud horizontal de un muro que se puede considerar como efectiva para cada carga concentrada, no debe exceder de la distancia entre los centros de las cargas, ni el ancho de apoyo más cuatro veces el espesor del muro. 14.2.5- Los elementos en compresión construidos monolíticamente con muros deben cumplir con lo establecido en la sección 10.8.2. 14.2.6-Losmurosdebenanclarseaelementosdeinter- sección como pisos o techos, o bien a columnas, pilastras, contrafuertes, muros de intersección y zapa- tas. 14.2.7- Se permite que la cuantía de armadura y los límitesdeespesorexigidosporlassecciones14.3y14.5, sean ignorados cuando el análisis estructural muestra que el muro posee resistencia y estabilidad adecuadas. 14.2.8- La transferencia de esfuerzos a la funda- ción en la base del muro debe hacerse de acuerdo con la sección 15.8. 14.3- Armadura mínima 14.3.1- La armadura mínima vertical y horizontal debe cumplir con las disposiciones de las seccio- nes 14.3.2 y 14.3.3, a menos que se requiera una cantidad mayor por corte, de acuerdo a las seccio- nes 11.10.8 y 11.10.9. tuarse de acuerdo con la sección 14.4, a menos que el muro cumpla con los requisitos de la sección 14.5.1. En cualquiera de los dos casos, los muros pueden dise- ñarse empleando ya sea el método de diseño por resis- tencia del código o el método alternativo de diseño del apéndiceA, de acuerdo con la secciónA.6.3. C14.3-Armadura mínima Los requisitos de la sección 14.3 son similares a los estipulados en ediciones anteriores delACI 318. Se aplican a muros diseñados de acuerdo con la sección 14.4, la sección 14.5. o la sección 14.8. Para muros que resisten fuerzas horizontales de corte en el plano del muro, la armadura diseñada de acuer- do con la sección 11.10.9.4 puede exceder la arma- dura mínima especificada en la sección 14.3.
- 352. CÓDIGO COMENTARIO 352 14.3.2- La mínima razón entre el área de armadura vertical y el área total de hormigón debe ser: (a) 0.0012 para barras con resaltes no mayores que φ16 con una tensión de fluencia especificada no menor que 420 MPa, o (b) 0.0015 para otras barras con resaltes, o (c) 0.0012paramalladealambreelectrosoldado(liso o estriado) no mayor que 16 mm de diámetro. 14.3.3- La mínima razón entre el área de armadura horizontal y el área total de hormigón debe ser: (a) 0.0020 para barras con resaltes no mayores que φ16 con una tensión de fluencia especificada no menor que 420 MPa, o (b) 0.0025 para otras barras con resaltes, o (c) 0.0020paramallaelectrosoldadadealambre(liso o estriado) no mayor que 16 mm de diámetro. 14.3.4- Los muros con un espesor mayor que 250 mm, excepto los muros de subterráneos, deben te- ner la armadura en cada dirección colocada en dos capas paralelas a las caras del muro de acuerdo con: (a) Una capa consistente en no menos de 1/2, y no más de 2/3 de la armadura total requerida para cada dirección debe colocarse a no menos de 50 mm ni a más de 1/3 del espesor del muro a partir de la superficie exterior. (b) La otra capa, consistente en el resto de la armadu- ra requerida en esa dirección, debe colocarse a no menosde20mmniamásde 1/3delespesordel muro a partir de la superficie interior. 14.3.5- La armadura vertical y horizontal debe es- paciarse a no más de tres veces el espesor del muro, ni de 500 mm.
- 353. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 14: Muros 353 14.3.6- La armadura vertical no necesita estar con- finada por amarras laterales cuando la armadura vertical no es mayor de 0.01 veces el área total de hormigón, o cuando la armadura vertical no se re- quiere como armadura de compresión. 14.3.7- Además de la armadura mínima requerida por la sección 14.3.1, deben colocarse por lo menos dos barras φ16 alrededor de todas las aberturas de ventanas y puertas. Estas barras deben prolonarse más allá de las esquinas de las aberturas en una longitud igual a la de desarrollo de las barras pero no menos de 600 mm. 14.4- Muros diseñados como elemen- tos en compresión Con excepción de lo dispuesto en la sección 14.5, los muros sometidos a carga axial o combinación de carga axial y de flexión deben diseñarse como elementos en compresión de acuerdo con las dis- posiciones de las secciones 10.2, 10.3, 10.10, 10.11, 10.12, 10.13, 10.14, 10.17, 14.2 y 14.3. 14.5- Método empírico de diseño 14.5.1- Se permite que los muros de sección trans- versal rectangular llena sean diseñados mediante las disposiciones empíricas de la sección 14.5, cuan- do la resultante de todas las cargas mayoradas esté localizada dentro del tercio central del espesor to- tal del muro, y se satisfagan los requisitos de las secciones 14.2, 14.3 y 14.5. 14.5.2- La resistencia de diseño frente a carga axial φ Pnw de un muro que satisface las limitaciones de la sección 14.5.1, debe calcularse mediante la ecua- ción (14-1), a menos que se diseñe de acuerdo con la sección 14.4. φPnw = 0.55φfc ' Ag 1 − klc 32h 2 (14-1) donde φ =0.70 y el factor k de longitud efectiva debe ser: C14.5- Método empírico de diseño El método empírico de diseño se aplica sólo a seccio- nes transversales rectangulares sólidas. Todas las de- más formas deben diseñarse de acuerdo a la sección 14.4. Las cargas excéntricas y laterales se usan para deter- minarlaexcentricidadtotaldelacargaaxialmayorada, Pu. Cuando la carga resultante para todas las combi- naciones aplicables de carga se encuentre localizada en el tercio medio del espesor del muro (excentrici- dad no mayor de h/6) en todas las secciones a lo largo del muro no deformado, puede emplearse el método de diseño empírico. El diseño se efectúa consideran- do Pu como una carga concéntrica. La carga axial mayorada Pu debe ser menor o igual a la resistencia de diseño por carga axial φ Pnw, calculada por medio de la ecuación (14-1), Pu < φ Pnw.
- 354. CÓDIGO COMENTARIO 354 Para muros arriostrados en la parte superior e infe- rior con el fin de evitar el desplazamiento lateral y: (a)Restringidos contra la rotación en uno o am- bos extremos (superior y/o inferior).......0.8 (b)No restringidos contra la rotación en ambos extremos .................................................1.0 Para muros no arriostrados con el fin de evitar el desplazamiento lateral .....................................2.0 En el suplemento de 1980, se revisó la ecuación (14- 1) para reflejar el rango general de condiciones de borde encontradas en el diseño de muros. La ecua- ción de resistencia de muros en la edición 1977 del ACI 318 se basó en la suposición de un muro con sus extremos superior e inferior fijos contra movimientos laterales y con restricción de momento en un extre- mo, correspondiente a un factor de longitud efectiva entre 0.8 y 0.9. Los valores de resistencia a cargas axiales, determinados a partir de la ecuación original, no fueron conservadores al compararlos con los re- sultados de los ensayos14.1 para muros articulados en ambos extremos, como puede ocurrir en algunas apli- caciones con prefabricados y muros izados, o cuando la parte superior del muro no está arriostrada de ma- neraefectivaparaevitareldesplazamiento,comoocu- rre con muros autoestables o en grandes estructuras enqueocurrendeflexionesimportantesdediafragmas de techos, debido al viento o a cargas sísmicas. La ecuación (14-1) da los mismos resultados que edición de 1977 del ACI 318 para muros arriostrados y con una restricción razonable de la base contra la rota- ción.14.2 Se proporcionan valores de longitud efecti- va vertical, k, para condiciones que se presentan co- múnmente en extremos de muros. La condición de extremo “restringido contra rotación” requerida para un factor k de 0.8, implica la fijación a un elemento con rigidez a la flexión, EI l, al menos tan grande como la del muro. La porción de esbeltez de la ecuación (14-1) da como resultado resistencias relativamente compa- rables con las de la sección 14.3 ó 14.4 para ele- mentos cargados en el tercio medio del espesor para diferentes condiciones de arriostramiento y restric- ción en los extremos. Véase la fig. C14.5.
- 355. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 14: Muros 355 14.5.3- Espesor mínimo de muros diseñados por el método empírico de diseño 14.5.3.1- El espesor de muros de carga no debe ser menor de 1/25 de la altura o longitud del muro, la que sea menor, ni tampoco debe ser menor que 100 mm. 14.5.3.2- El espesor de los muros exteriores de sub- terráneos y fundaciones no debe ser menor que 200 mm. 14.6- Muros no estructurales 14.6.1- El espesor de los muros no estructurales no debe ser menor de 100 mm, ni menor de 1/30 de la distancia mínima entre elementos que proporcio- nen apoyo lateral. 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 5 10 15 20 25 Resistencia según la sección 14.4 basada en f’c = 28 e/h = 1/6 Sección 14.4 Sección 14.4 Sección 14.4 k = 0.8 k = 0.8 k = 1.0 k = 2 . 0 Cm = 0.6 Cm = 0.8 k = 1 . 0 C m = 1 . 0 k =2.0 Cm = 1.0 Eq.(14.1) lc /h Pnw /f’c Ag Fig. C14.5 Diseño empírico de muros, ecuación (14-1), comparada con la sección 14.4. C14.5.3- Espesor mínimo de muros diseñados por el método empírico de diseño Los requisitos de espesor mínimo no necesitan apli- carse a muros diseñados según la sección 14.4.
- 356. CÓDIGO COMENTARIO 356 14.7- Muros empleados como vigas de fundación 14.7.1- Los muros diseñados como vigas de funda- ción deben tener la armadura superior e inferior que se requiere para resistir los momentos flectores, de acuerdo con las disposiciones de las secciones 10.2 a la 10.7. El diseño por corte debe cumplir con las disposiciones del capítulo 11. 14.7.2- Las zonas de muros empleadas como vigas de fundaciónquesobresalesdelniveldelterreno,también deben cumplir con los requisitos de la sección 14.3. 14.8 - Diseño alternativo para muros esbeltos 14.8.1 – Cuando el diseño de un muro está contro- lado por la tracción producida por la flexión, se considera que los requerimientos de la sección 14.8 satisfacen la sección 10.10. 14.8.2 – Los muros diseñados de acuerdo a las dis- posiciones de la sección 14.8 deben satisfacer las secciones 14.8.2.1 a la 14.8.2.6. 14.8.2.1 – El muro debe diseñarse como un elemento simplemente apoyado, cargado axialmente, sujeto a una carga lateral uniforme fuera del plano, con mo- mentos y deformaciones máximas a media altura. 14.8.2.2 – La sección transversal es constante so- bre la altura del muro. 14.8.2.3 – La cuantía de armadura ρ no debe exce- der 0.6 ρb 14.8.2.4 – La armadura debe proporcionar una ar- madura de diseño: φ M n ≥ M cr (14 - 2) donde Mcr debe obtenerse usando el módulo de ro- tura dado en la ecuación (9 – 9). C14.8 - Diseño alternativo para muros esbeltos La sección 14.8 está basada en los correspondien- tes requisitos del UBC (Uniform Building Code) y en investigaciones experimentales.14.3 El procedimiento se presenta como una alternativa a los requisitos de la sección 10.10 para el diseño fuera del plano de paneles prefabricados, en los cuales los paneles están restringidos al volcamiento en su tope. El procedimiento, como se describe en el UBC, ha sido transformado desde un diseño por tensiones admisibles a uno por factores de carga. Los paneles que tienen ventanas u otras aberturas de gran tamaño se considera que no tienen una sec- ción transversal constante en la altura del muro. Dichos muros deben diseñarse tomando en consi- deración los efectos de tales aberturas. En las Referencias 14.4 y 14.5 se discuten varios aspectos del diseño de muros y edificios construi- dos con el sistema tilt-up.
- 357. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 14: Muros 357 14.8.2.5 – Las cargas gravitacionales concentradas aplicadas al muro sobre la sección de diseño por flexión deben suponerse distribuidas en un ancho: (a) Igual al ancho del apoyo, más un ancho a cada lado que se incrementa con una pendiente de 2 en ver- tical a 1 en horizontal hacia la sección de diseño; pero (b) no mayor al espaciamiento de las cargas con- centradas; y (c)Nodebeextendersemásalládelosbordesdelmuro. 14.8.2.6 – El esfuerzo vertical Pu / Ag a media altu- ra del muro no debe exceder 0.06fc ’ 14.8.3 – La resistencia de diseño a momento φMn para la combinación de carga axial y flexión en la sección transversal a media altura debe ser: (14 - 3) donde: (14 - 4) Mua es el momento en la sección ubicada a media altura del muro, provocado por las cargas mayoradas, y ∆u es: M u debe obtenerse por iteración de las deformacio- nes, o por un cálculo directo usando la ec. (14-6) donde: (14 - 5) (14 - 6) (14 - 7) φ Mn ≥ Mu Mu = Mua + Pu ∆u ∆u = 5 Mu lc 2 φ 48 Ec Icr Mu = Mua 1 - 5 Pu lc 2 φ 48 Ec Icr Icr = nAse (d - c)2 + lw c3 3
- 358. CÓDIGO COMENTARIO 358 y 14.8.4 – La deformación máxima ∆s debido a las cargas de servicio, incluyendo el efecto P∆, no debe exceder l l l l lc / 150. La deformación a media altura ∆s debe determinarse a partir de: debe calcularse usando los procedimientos de la sección 9.5.2.3, sustituyendo M por Ma . Icr debe evaluarse usando la ec. (14-7) (14 - 8) (14 - 9) (14 - 10) Ase = Pu + As fy fy ∆s = (5M)lc 2 48 Ec Ie M = 1 - 5 Ps lc 2 Msa 48 Ec Ie Ie
- 359. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 15: Zapatas 359 15.0- Notación Ag = área total de la sección, mm2 dp = diámetro del pilote en la base de la zapata β = razón entre el lado largo y el lado cor- to de una zapata 15.1- Alcance 15.1.1- Las disposiciones del capítulo 15 deben usarse en el diseño de zapatas aisladas y, cuando sean aplicables , a la combinación de zapatas y lo- sas de fundación. 15.1.2- En la sección 15.10 se indican los requisi- tos adicionales para el diseño de la combinación de zapatas y losas de fundación. 15.2- Cargas y reacciones 15.2.1- Las zapatas deben dimensionarse para re- sistir las cargas mayoradas y las reacciones induci- das, de acuerdo con los requisitos de diseño apro- piados de este código y conforme a lo dispuesto en el capítulo 15. 15.2.2- El área base de la zapata o el número y dis- tribución de pilotes debe determinarse a partir de las fuerzas y momentos no mayorados transmiti- dos al suelo o a los pilotes a través de la zapata, y la tensión admisible del suelo o la capacidad admisi- ble de pilotes debe seleccionarse mediante princi- pios de mecánica de suelos. C15.1- Alcance Si bien las disposiciones del capítulo 15 se aplican a zapatas de fundación aisladas en las que se apo- yan columnas o muros aislados, la mayoría de los conceptos se aplican por lo general a una combina- ción de zapatas y a losas de fundación que soporten varias columnas o muros, o una combinación de los mismos.15.1, 15.2. C15.2- Cargas y reacciones Se requiere que las zapatas estén dimensionadas para soportar las cargas mayoradas aplicadas y las reacciones inducidas, las que incluyen cargas axiales, momentos y cortes que tienen que ser so- portados por la base de la zapata o por el remate del pilote. Después de haber determinado mediante los prin- cipios de mecánica de suelos y de acuerdo con la ordenanza general de construcciones la presión ad- misible del suelo o la capacidad admisible del pilo- te, debe establecerse el tamaño del área de la base de una zapata sobre el suelo o el número y distribu- ción de los pilotes, sobre la base de cargas no CAPÍTULO 15 ZAPATAS
- 360. CÓDIGO COMENTARIO 360 15.2.3- El cálculo de los momentos y esfuerzos de corte para zapatas apoyadas sobre pilotes puede basarse en la suposición de que la reacción de cual- quier pilote está concentrada en el centro del mis- mo. mayoradas (de servicio) como D, L, W y E, en cual- quier combinación que riga el diseño. Únicamente se necesita transmitir a la zapata los momentos extremos que existen en la base de la columna (o dado); el requisito mínimo de excentri- cidad para las consideraciones de esbeltez propor- cionado en la sección 10.12.3.2 no se necesita to- mar en cuenta para la transmisión de fuerzas y mo- mentos a las zapatas. En aquellos casos en que se tengan que considerar cargas excéntricas o momentos, la presión extrema del suelo o la reacción obtenida en el pilote debe estar dentro de valores admisibles. De modo simi- lar, las reacciones resultantes debidas a la combi- nación de cargas de servicio con los momentos y/o cortes provocados por las cargas de viento o sismo no deben exceder de los valores incrementados que pudieran ser permitidos por la ordenanza de cons- trucción local. Para dimensionar una zapata o un cabezal de pilote por resistencia, debe determinarse la presión de contacto del suelo o la reacción del pilote debida a las cargas “mayoradas” aplicadas (véase la sección 8.1.1). En el caso de una zapata, aislada, cargada concéntricamente, la reacción del suelo qs debida a las cargas mayoradas es qs=U/Af, donde U es la carga concéntrica mayorada que debe ser resistida por la zapata y Af es el área de la base de la zapata, tal como se determinó mediante los principios pre- viamente establecidos utilizando las cargas no mayoradas y la presión permisible del suelo. Es importante hacer notar que qs es tan sólo una reacción calculada para la carga mayorada, emplea- da para producir en la zapata o en la cabeza de pilo- te las mismas condiciones requeridas de resisten- cia en lo que respecta a flexión, corte y longitud de desarrollo de la armadura que en cualquier otro ele- mento.
- 361. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 15: Zapatas 361 15.3- Zapatas que soportan columnas o dados de forma circular o de polígono regular Para la localización de las secciones críticas para momentos, cortes, y longitud de desarrollo de la armadura en las zapatas, se permite considerar las columnas o dados de hormigón con forma circular o de polígono regular como elementos cuadrados de la misma área. 15.4- Momentos en zapatas 15.4.1- El momento externo en cualquier sección de una zapata debe determinarse haciendo pasar un plano vertical a través de la zapata, y calculando el momento de las fuerzas que actúan sobre el área total de la zapata que quede a un lado de dicho pla- no vertical. En el caso de cargas excéntricas, los factores de carga pueden causar excentricidades y reacciones diferentes de las obtenidas con las cargas no mayoradas. Cuando se utiliza el método alternativo de diseño del apéndice A para el diseño de zapata, la presión que soporte el terreno o las reacciones de los pilo- tes son las causadas por las cargas de servicio (sin factores de carga). Las presiones admisibles del suelo o las reacciones admisibles de los pilotes se igualan directamente con las presiones o reaccio- nes de las cargas de servicio aplicadas, con objeto de determinar el área de base de la zapata o el nú- mero y la distribución de los pilotes. Cuando las cargas laterales debidas a viento o a sismo se inclu- yen en las combinaciones que rigen para las zapa- tas, puede aprovecharse la reducción del 25% en la resistencia requerida conforme a lo dispuesto en la sección A.2.2. C15.4- Momentos en zapatas
- 362. CÓDIGO COMENTARIO 362 15.4.2- El momento máximo mayorado para zapa- ta aislada debe calcularse en la forma prescrita en la sección 15.4.1, para las secciones críticas locali- zadas como se indica a continuación: (a) En la cara de la columna, dado o muro, para zapatas que soporten una columna, dado o muro de hormigón. (b) En el punto medio entre el eje central y el borde del muro, para zapatas que soporten muros de albañilería. (c) En el punto medio entre la cara de la colum- na y el borde de la placa base de acero, para zapatas que soporten una columna con pla- ca de acero. 15.4.3- En zapatas en una dirección y en zapatas cuadradas en dos direcciones, la armadura debe distribuirse uniformemente a través del ancho total de la zapata. 15.4.4- En zapatas rectangulares en dos direccio- nes, la armadura debe distribuirse como de acuer- do con la sección 15.4.4.1 y 15.4.4.2. 15.4.4.1- La armadura en la dirección larga deberá distribuirse uniformemente en el ancho total de la zapata. 15.4.4.2- Para la armadura en la dirección corta, una porción de la armadura total, determinada por la ecuación (15-1) debe distribuirse en forma uni- forme sobre una franja (centrada con respecto al eje de la columna o pedestal) cuyo ancho sea igual a la longitud del lado corto de la zapata. El resto de la armadura requerida en la dirección corta debe distribuirse uniformemente en las zonas que que- den fuera de la franja central de la zapata. Refuerzo en el ancho de la franja 2 = (15-1) Refuerzo total en la dirección corta (β+1) C15.4.4- Como en las anteriores ediciones delACI 318, la armadura en la dirección corta de zapatas rectangulares debe estar distribuida de manera que se provea un área de acero dada por la ecuación (15-1) en una franja cuyo ancho sea igual a la lon- gitud del lado corto de la zapata. La franja debe estar centrada respecto al eje de la columna. La armadura restante requerida en la dirección cor- ta debe distribuirse equitativamente sobre los dos segmentos fuera del ancho de la franja, la mitad para cada segmento.
- 363. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 15: Zapatas 363 15.5- Esfuerzo de corte en zapatas 15.5.1- La resistencia al corte de las zapatas debe cumplir con lo estipulado en la sección 11.12. 15.5.2- La ubicación de la sección crítica para cor- te de acuerdo con el capítulo 11 debe medirse des- de la cara de la columna, dado o muro. Para zapa- tas que soporten una columna o un dado con placas base de acero, la sección crítica debe medirse a partir del punto definido en la sección 15.4.2 (c). 15.5.3- El cálculo del corte en cualquier sección a través de una zapata apoyada sobre pilotes debe cumplir con las secciones 15.5.3.1, 15.5.3.2 y 15.5.3.3. C15.5- Esfuerzo de corte en zapatas C15.5.1 y C15.5.2- La resistencia al corte de las zapatas debe determinarse para las más estrictas condiciones establecidas en las secciones 11.12.1.1 u 11.12.1.2. La sección crítica para corte se “mide” a partir de la cara del elemento soportado (colum- na, dado o muro), salvo para elementos apoyados sobre placas base de acero. El cálculo del corte requiere que la presión de apo- yo del terreno, qs se obtenga a partir de las cargas mayoradas, y que el diseño esté de acuerdo con las ecuaciones apropiadas del capítulo 11. Donde sea necesario, puede investigarse de acuer- do con la sección 11.12.1.2 el corte alrededor de los pilotes individuales. Si los perímetros para cor- te se traslapan, el perímetro crítico modificado, bo, debe tomarse como la porción de la envolvente más pequeña de los perímetros para corte individuales, que en realidad resistirá el corte crítico para el gru- po sujeto a consideración. En la fig. C15.5 se ilus- tra lo descrito anteriormente. Fig. C15.5. Sección crítica modificada para corte con pe- rímetros críticos traslapados. C15.5.3- Cuando los pilotes estén ubicados dentro de las secciones críticas d o d/2 a partir del borde de la columna, para corte en una o dos direcciones, respectivamente, se debe considerar un límite su- perior para la resistencia al corte en la sección ad- d/2 d/2 Traslapo Pilote Pilote modificada sección crítica dp dp
- 364. CÓDIGO COMENTARIO 364 15.5.3.1- Se debe considerar que la reacción total de todo pilote cuyo centro esté ubicado a dp/2 o más fuera de la sección produce corte en dicha sec- ción. 15.5.3.2- Se debe considerar que la reacción de cual- quier pilote cuyo centro se localice a dp/2 o más dentro de una sección no produce corte en dicha sección. 15.5.3.3- Para posiciones intermedias del centro del pilote, la parte de la reacción del pilote que debe considerarse que produce corte en la sección debe basarse en una interpolación lineal entre el valor total a dp/2 fuera de la sección y el valor cero co- rrespondiente a dp/2 dentro de la sección. 15.6- Desarrollo de la armadura en zapatas 15.6.1- El desarrollo de la armadura en las zapatas debe hacerse de acuerdo con el capítulo 12. 15.6.2- La tracción o compresión calculadas en la armadura en cada sección debe desarrollarse a cada lado de dicha sección ya sea mediante una longitud embebida, ganchos (sólo en tracción) o dispositi- vos mecánicos, o bien mediante una combinación de los mismos. 15.6.3- Las secciones críticas para el desarrollo de la armadura deben suponerse en los mismos planos definidos en la sección 15.4.2 para el momento máximo mayorado y en todos los demás planos verticales en los cuales se presentan cambios de sección o de armadura. Véase también la sección 12.10.6. yacente al borde de la columna. El manual del CRSI15.3 ofrece una guía para esta situación.
- 365. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 15: Zapatas 365 15.7- Altura mínima de las zapatas La altura de las zapatas sobre la armadura inferior no debe ser menor de 150 mm para zapatas apoya- das sobre el terreno, ni menor de 300 mm en el caso de zapatas apoyadas sobre pilotes 15.8- Transmisión de esfuerzos en la base de columnas, muros o da- dos armados 15.8.1- Las fuerzas y los momentos en la base de columnas, muros o dados deben transmitirse al dado de apoyo o a la zapata a través del hormigón y me- diante la armadura, barras de traspaso, y conectores mecánicos. 15.8.1.1- El aplastamiento del hormigón en la su- perficie de contacto entre el elemento de apoyo y el elemento apoyado, no debe exceder de la resisten- cia al aplastamiento del hormigón para cualquiera de las superficies, de acuerdo con lo dispuesto en la sección 10.17. C15.8- Transmisión de esfuerzos en la base de columnas, muros o dados armados La sección 15.8 proporciona los requisitos especí- ficos para transmisión de esfuerzos desde una co- lumna, muro o dado (elemento apoyado) hasta un dado o zapata (elemento de apoyo). La transmi- sión de esfuerzo debe efectuarse mediante apoyo sobre el hormigón (sólo fuerza de compresión) y mediante la armadura (fuerza de tracción o de com- presión). La armadura puede consistir en barras longitudinales prolongadas, barras de traspaso, per- nos de anclaje o conectores mecánicos adecuados. Los requisitos de la sección 15.8.1 se aplican tanto a la construcción moldeada en obra como a la cons- trucción con prefabricados. En la sección 15.8.2 se proporcionan requisitos adicionales para la cons- trucción moldeada en obra. La sección 15.8.3 pro- porciona requisitos adicionales para la construcción con prefabricados. C15.8.1.1- Los esfuerzos de compresión pueden ser transmitidos a la zapata o dado de apoyo por medio del aplastamiento en el hormigón. Para el diseño por resistencia, las presiones admisibles de apoyo en el área realmente cargada serán iguales a 0 85 . ' φfc (donde φ=0.7) cuando el área cargada sea igual al área sobre la cual se apoya. En el caso general de que una columna se apoye en una zapata mayor que la columna, la resistencia de aplastamiento debe verificarse en la base de la co- lumna y en la parte superior de la zapata. La resis-
- 366. CÓDIGO COMENTARIO 366 15.8.1.2- La armadura, las barras de traspaso o los conectores mecánicos entre elementos apoyados y de apoyo deben ser adecuados para transmitir: (a) Toda la fuerza de compresión que exceda de la resistencia al aplastamiento del hormi- gón de cualquiera de los elementos. (b) Cualquier fuerza de tracción calculada a tra- vés de la interfase. Además, la armadura, las barras de traspaso o los conectores mecánicos deben satisfacer las disposi- ciones de las secciones 15.8.2 ó 15.8.3. 15.8.1.3- Cuando los momentos calculados se trans- miten al dado o a la zapata, la armadura, las barras de traspaso o los conectores mecánicos deben te- ner las características necesarias para satisfacer las disposiciones de la sección 12.17. tencia en la parte inferior de la columna debe com- probarse puesto que la armadura de la columna no puede considerarse efectiva cerca de la base de la columna, porque la fuerza en la armadura no está desarrollada por alguna distancia sobre la base, a no ser que se proporcionen barras de traspaso o que la armadura de la columna se prolongue dentro de la zapata. La tensión unitaria de aplastamiento sobre la columna normalmente es de 0.85 φ fc ' (con φ =0.7 esto se transforma en 0.6. fc ' ). La tensión admisible de aplastamiento en la zapata se puede incrementar de acuerdo con la sección 10.17 y será usualmente 2 veces 0.85φ fc ' . La fuerza se compresión que exceda la desarrollada por la presión permisible de aplasta- miento en el hormigón de la parte inferior de la base de la columna o de la parte superior de la zapata, debe ser absorbida por barras de traspaso o por ba- rras longitudinales prolongadas. Para el método alternativo de diseño del apéndiceA, las tensiones admisibles de aplastamiento están li- mitadas a un 50% de los valores de la sección 10.17. C15.8.1.2- Todas las fuerzas de tracción, ya sea crea- das por izajes, momento u otros medios, deben ser transmitidas al dado o a la zapata de apoyo totalmente por la armadura o por conectores mecánicos adecua- dos. Generalmente, los conectores mecánicos se usa- rán sólo en estructuras prefabricadas. C15.8.1.3- Cuando los momentos calculados se transmiten de la columna a la zapata, el hormigón en la zona de compresión de la columna por lo ge- neral estará esforzado a 0.85 fc ' en condiciones de cargas mayoradas y, como resultado, toda la arma-
- 367. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 15: Zapatas 367 15.8.1.4- Las fuerzas laterales deben transmitirse al dado o a la zapata de acuerdo con las disposicio- nes de corte por fricción de la sección 11.7, o me- diante otros medios apropiados. 15.8.2- En estructuras hormigonadas en obra, debe proporcionarse la armadura requerida para satisfa- cer la sección 15.8.1, ya sea extendiendo las barras longitudinales dentro del dado de apoyo o de las zapatas, o mediante barras de traspaso. 15.8.2.1- Para columnas y dados hormigonados en obra, el área de armadura a través de la interfaz no debe ser menor de 0.005 veces el área total del ele- mento soportado. 15.8.2.2- Para muros hormigonados en obra, el área de la armadura a través de la interfaz no debe ser menor que la armadura mínima vertical señalada en la sección 14.3.2. 15.8.2.3- En las zapatas, las barras longitudinales φ44 y φ56 mm de diámetro, sólo en compresión, pueden traslaparse con barras de traspaso para pro- porcionar la armadura requerida para satisfacer lo estipulado en la sección 15.8.1. Las barras de tras- paso no deben ser mayores que barras φ36 y deben extenderse dentro del elemento apoyado a una dis- tancia no menor que la longitud de desarrollo de dura en general habrá sido anclada dentro de la za- pata. C15.8.1.4- El método de corte por fricción que se expone en la sección 11.7 puede emplearse para verificar la transferencia de fuerzas laterales al dado o a la zapata de apoyo. Pueden emplearse llaves de corte, siempre que la armadura que cruza la junta satisfaga los requisitos de las secciones 15.8.2.1, 15.8.3.1 y los requisitos de corte por fricción de la sección 11.7. En estructuras con prefabricados la resistencia a las fuerzas laterales puede proporcionarse mediante corte por fricción, llaves de corte, o dispositivos mecánicos. C15.8.2.1 y C15.8.2.2- Se requiere una cantidad mínima de armadura entre todos los elementos apo- yados y de apoyo, para asegurar un comportamien- to dúctil. En el código no se requiere que todas las barras en una columna se prolonguen a través y se anclen en la zapata. Sin embargo, una cantidad de armadura con área 0.005 veces el área de la colum- na, o un área igual de barras de traspaso apropiada- mente traslapadas, debe extenderse dentro de la zapata con un anclaje apropiado. Esta armadura se requiere para proporcionar cierto grado de integri- dad estructural durante la etapa de construcción y durante la vida de la estructura. C15.8.2.3- En esta sección están especificamente permitidos los traslapes de barras φ44 y φ56, suje- tas a compresión sólo con barras de traspaso pro- venientes de las zapatas. Las barras de traspaso de- ben ser φ36 o de menor tamaño. La longitud de traslape de barras de traspaso debe cumplir con el mayor de los dos criterios siguientes: a) Ser capaz de transmitir el esfuerzo a las barras φ44 y φ56. b)
- 368. CÓDIGO COMENTARIO 368 barras φ44 y φ56 mm, o que la longitud de traslape de las barras de traspaso, la que sea mayor, y den- tro de la zapata a una distancia no menor que la longitud de anclaje de las barras de traspaso. 15.8.2.4- Cuando se proporciona una conexión ro- tulada en estructuras hormigonadas en obra, dicha conexión debe cumplir con lo especificado en las secciones 15.8.1 y 15.8.3. 15.8.3- En construcciones prefabricadas, se permi- te usar pernos de anclaje o conectores mecánicos apropiados para satisfacer lo estipulado en la sec- ción 15.8.1. 15.8.3.1- La conexión entre columnas prefabrica- das o dados y los elementos de apoyo debe cumplir los requisitos de la sección 16.5.1.3 (a). 15.8.3.2- La conexión entre muros prefabricados y elementos de apoyo debe cumplir los requisitos de las secciones 16.5.1.3 (b) y (c). Desarrollar plenamente el esfuerzo en las barras de traspaso como traslapes. Esta disposición constituye una excepción a la sec- ción 12.14.2.1, en la cual se prohibe el traslape de barras φ44 y φ56. Este es el resultado de muchos años de experiencia satisfactoria con traslapes de barras de gran diámetro para columnas con barras de traspaso de zapatas de menor tamaño. La razón de la restricción en el tamaño de la barra de traspa- so es un reconocimiento al problema de la longitud de anclaje de las barras de gran diámetro, y para fomentar el uso de barras de traspaso de tamaño reducido, con lo que probablemente se obtienen ahorros en la altura de las zapatas. En la sección 12.16.2 se permite una excepción similar para traslapes de compresión entre barras de tamaño di- ferente. C15.8.3.1 y C15.8.3.2- Para columnas moldeadas en la obra, la sección 15.8.2.1 requiere un área mí- nima de armadura igual a 0.005Ag a través de la interfaz de columna-zapata para proporcionar cier- to grado de integridad estructural. Para columnas prefabricadas, este requisito se expresa en térmi- nos de una fuerza equivalente de tracción que debe ser transmitida; por lo tanto, a través de la junta, Asfy = 1.5Ag [Véase la sección 16.5.1.3 (a)]. La re- sistencia mínima a la tracción requerida para unio- nes prefabricadas muro-zapata [Véase la sección 16.5.1.3 (b)] es algo menor que la requerida para columnas, ya que una sobrecarga sería distribuida lateralmente y una falla súbita sería menos proba-
- 369. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 15: Zapatas 369 ble. Puesto que los valores de resistencia a la trac- ción de la sección 16.5.1.3 se han elegido en forma arbitraria, no es necesario incluir un factor de re- ducción de resistencia,φ , para este cálculo. C15.10- Combinación de zapatas y losas de fundación C15.10.1- Se puede emplear cualquier suposición razonable respecto a la distribución de presiones del suelo o a las reacciones del pilote, siempre que esté de acuerdo con el tipo de estructura y con las propiedades del suelo, y que cumpla con los princi- pios establecidos de mecánica de suelos (véase la sección 15.1). De manera similar, tal como se indi- ca en la sección 15.2.2 para zapatas aisladas, el área de la base o el arreglo de los pilotes para una com- binación de zapatas y losas de fundación debe de- terminarse empleando las fuerzas no mayoradas y/ o los momentos transmitidos por la zapata al suelo, considerando las presiones admisibles del suelo, así como las reacciones del pilote. 15.8.3.3- Los pernos de anclaje y los conectores mecánicos deben diseñarse para alcanzar su resis- tencia de diseño antes de que se presente la falla de anclaje o falla del hormigón que los circunda. 15.9- Zapatas con pendiente o esca- lonadas 15.9.1- En las zapatas con pediente o escalonadas el ángulo de la pendiente, o la altura y ubicación de los escalones deben ser tales que se satisfagan los requisitos de diseño en cada sección. (Véase tam- bién la sección 12.10.6) 15.9.2- Las zapatas con pendiente o escalonadas que se diseñen como una unidad, deben construirse para asegurar tal comportamiento. 15.10- Combinación de zapatas y lo- sas de fundación 15.10.1- Las zapatas que soporten más de una co- lumna, dado o muro (combinación de zapatas y lo- sas de fundación) deben dimensionarse para resis- tir las cargas mayoradas y las reacciones induci- das, de acuerdo con los requisitos de diseño apro- piados de este código. 15.10.2- El Método Directo de Diseño del capítulo 13 no debe utilizarse para el diseño de una combi- nación de zapatas y losas de fundación. 15.10.3- La distribución de la presión del terreno bajo la combinación de zapatas y losas de funda- ción debe estar de acuerdo con las propiedades del
- 370. CÓDIGO COMENTARIO 370 terreno y la estructura, y con los principios estable- cidos de la mecánica de suelos. Se pueden aplicar métodos de diseño que utilicen cargas mayoradas y factores de reducción de resistencia,φ , a la combinación de zapatas y losas de fundación, independientemente de la distribu- ción de presiones en el suelo. El comité ACI 336 15.1 se proporciona recomen- daciones detalladas para el diseño de combinacio- nes de zapatas y losas de fundación. Véase también la referencia 15.2.
- 371. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 16: Hormigón prefabricado 371 16.0- Notación Ag =área total de la columna, mm2 l =luz libre, mm 16.1- Alcance 16.1.1- Todas las disposiciones de este código que no sean específicamente excluidas y que no con- tradigan las disposiciones del capítulo 16, deben aplicarse a las estructuras que incorporan elemen- tos estructurales prefabricados de hormigón. 16.2- Generalidades 16.2.1- El diseño de elementos prefabricados y co- nexiones debe incluir las condiciones de carga y de restricción, desde la fabricación inicial hasta com- C16.1- Alcance C16.1.1- Véase la sección 2.1 para una definición de hormigón prefabricado. Los requisitos de diseño y construcción para ele- mentos estructurales de hormigón prefabricado di- fieren en algunos aspectos de aquellos para elemen- tos estructurales de hormigón en sitio, y dichas di- ferencias son abordadas en este capítulo. Cuando las disposiciones para hormigón en sitio se aplican también al hormigón prefabricado, ellas no se han repetido. De igual manera, los aspectos relaciona- dos con hormigón compuesto en el capítulo 17 y con hormigón pretensado en el capítulo 18 que se aplican al hormigón prefabricado no se han repeti- do. En las referencias 16.1 a la 16.7 se dan recomenda- ciones más detalladas respecto a hormigón prefa- bricado. La construcción con hormigón tipo Tilt- up corresponde a una forma de hormigón prefabri- cado. Se recomienda revisar la referencia 16.8 para el caso de estructuras tipo Tilt-up. C16.2- Generalidades C16.2.1- Las tensiones desarrolladas en los elemen- tos prefabricados durante el período que va entre el momento en que son moldeados y la conexión fi- CAPÍTULO 16 HORMIGÓN PREFABRICADO
- 372. CÓDIGO COMENTARIO 372 pletar la estructura, incluyendo el desmolde, alma- cenamiento, transporte y montaje. 16.2.2- Cuando se incorporen elementos prefabri- cados a un sistema estructural, las fuerzas y defor- maciones que se produzcan dentro y junto a las co- nexiones deben ser incluidas en el diseño. 16.2.3- Deben especificarse las tolerancias tanto para los elementos prefabricados como para los ele- mentos de interconexión. El diseño de los elemen- tos prefabricados y de las conexiones debe incluir los efectos de estas tolerancias. nal, pueden ser mayores que las tensiones para car- ga de servicio. Los procedimientos de manejo pue- den causar deformaciones no deseables. Por lo tan- to, debe prestarse atención a los métodos de alma- cenamiento, transporte y montaje de los elementos prefabricados, de manera que el comportamiento a nivel de cargas de servicio y la resistencia para las cargas mayoradas cumpla con los requisitos de este código. C16.2.2- El comportamiento estructural de elemen- tos prefabricados puede diferir sustancialmente del comportamiento de elementos similares hormigonados en sitio. En la construcción de es- tructuras prefabricadas, requiere una especial aten- ción el diseño de conexiones para minimizar o trans- mitir fuerzas debidas a retracción, fluencia lenta, cambios de temperatura, deformaciones elásticas, asentamientos diferenciales, viento y sismo. C16.2.3- El diseño de los elementos prefabricados y de las conexiones es particularmente sensible a las tolerancias en las dimensiones de los elementos individuales y a su ubicación en la estructura. Para prevenir malos entendidos, las tolerancias usadas en el diseño deben ser especificadas en los docu- mentos contractuales. El diseñador puede especifi- car el estándar de tolerancias supuesto en el diseño. Es especialmente importante especificar cualquier desviación respecto a los estándares normales. Las tolerancias requeridas en la sección 7.5 se con- sideran como un estándar mínimo aceptable para la armadura en hormigón prefabricado. El diseñador debiera remitirse a las publicaciones del Precast/ Prestressed Concrete Institute (Referencias 16.9, 16.10 y 16.11) como guía sobre los estándares acep- tados en la industria respecto a tolerancias de pro- ductos y de montaje. Una guía adicional se da en la referencia 16.12.
- 373. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 16: Hormigón prefabricado 373 16.2.4- Adicionalmente a los requisitos para pla- nos y especificaciones de la sección 1.2, debe in- cluirse lo siguiente ya sea en los documentos con- tractuales o en los planos de taller: (a) Detallamiento de la armadura, insertos y dis- positivos de izado necesarios para resistir la fuerzas temporales derivadas del manejo, almacenamiento, transporte y montaje. (b) Resistencia del hormigón a las edades o eta- pas de construcción establecidas. 16.3- Distribución de fuerzas entre elementos 16.3.1- La distribución de fuerzas perpendiculares al plano de los elementos debe establecerse por medio de análisis o ensayos. 16.3.2- Cuando el comportamiento del sistema re- quiera que las fuerzas en el plano sean transferidas entre los elementos de un sistema de muro o piso prefabricado, deben aplicarse las secciones 16.3.2.1 y 16.3.2.2. 16.3.2.1- El camino de las fuerzas en el plano debe ser continuo a través tanto de las conexiones como de los elementos. C16.2.4- Los requisitos adicionales pueden ser in- cluidos, ya sea en los documentos contractuales o en los planos de taller, dependiendo de la asigna- ción de responsabilidades por el diseño. C16.3- Distribución de fuerzas entre elementos C16.3.1- Las cargas puntuales y lineales concen- tradas pueden ser distribuidas entre los elementos siempre que tengan la suficiente rigidez torsional y que el corte pueda ser transmitido a través de las juntas. Los elementos torsionalmente rígidos, como losas huecas o losas sólidas, tienen propiedades de distribución de cargas más favorables que los ele- mentos torsionalmente flexibles como las dobles T con alas delgadas. La distribución real de la carga depende de muchos factores, los que se discuten en detalle en las referencias 16.13 a la 16.19. Grandes aberturas pueden provocar cambios significativos en la distribución de fuerzas. C16.3.2- Las fuerzas en el plano provienen básica- mente de la acción como diafragma en cielos y pi- sos, provocando tracción o compresión en las cuer- das y corte en el cuerpo del diafragma. Debe proporcionarse un camino continuo de acero, ar- madura o ambos, usando traslapes, empalmes sol- dados o mecánicos o conexiones mecánicas, para tomar las tracciones, mientras que el corte y la com- presión pueden ser tomadas por la sección neta de hormigón. Un camino continuo de acero a través de una conexión puede incluir pernos, placas sol-
- 374. CÓDIGO COMENTARIO 374 16.3.2.2- Cuando se produzcan fuerzas de tracción, debe proporcionarse un camino continuo de acero o armadura. 16.4- Diseño de elementos 16.4.1- En losas de piso o cielo en una dirección y en paneles de muros prefabricados pretensados, to- dos no mayores a 4 m, y cuando los elementos no estén conectados mecánicamente como para pro- vocar una restricción en la dirección transversal, se permite que los requisitos de armadura por retrac- ción y temperatura de la sección 7.12 en la direc- ción normal a la armadura por flexión sean omiti- dos. Esta omisión no se aplica a elementos que re- quieren la armadura para resistir esfuerzos trans- versales de flexión. dadas, conectores de corte u otros dispositivos de acero. Las fuerzas de tracción en las conexiones deben ser transmitidas a la armadura principal de los elementos. Las fuerzas en el plano de muros prefabricados pro- vienen básicamente de las reacciones del diafragma y de cargas laterales externas. Los detalles de la conexión debieran tomar en cuenta las fuerzas y deformaciones debidas a la retracción, fluencia lenta y efectos térmicos. Los detalles de la conexión pueden ser seleccionados para acomodar los cambios de volumen y las rotaciones provoca- dos por gradientes de temperatura y deformaciones de largo plazo. Cuando estos efectos están restrin- gidos, las conexiones y los elementos debieran di- señarse para proporcionar la adecuada resistencia y ductilidad. C16.4- Diseño de elementos C16.4.1- En elementos de hormigón pretensado, de ancho no mayor a 4 m, como losas huecas, losas sólidas, o losas con nervios cercanos, usualmente no se necesita proporcionar armadura transversal para soportar tensiones por retracción y temperatu- ra en la dirección corta. Esto es, generalmente, cierto también para losas de cielo y piso no pretensadas. El ancho de 4 m es menor que aquel en el cual las tensiones por retracción y temperatura pueden al- canzar una magnitud que requiera armadura trans- versal. Adicionalmente, la mayor parte de la retracción se produce antes de que los elementos sean amarrados en la estructura. Una vez en la es- tructura final, los elementos no están, usualmente, conectados en sentido transversal tan rígidamente como el hormigón monolítico, así, las tensiones por restricción transversal debidas a retracción y cam- bios de temperatura se reducen significativamente.
- 375. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 16: Hormigón prefabricado 375 16.4.2- En muros prefabricados no pretensados, la armadura debe diseñarse de acuerdo con las dispo- siciones de los capítulos 10 ó 14 excepto que el área de armadura vertical y horizontal debe, cada una, no ser menor que 0.001 veces el área transver- sal total del muro. El espaciamiento de la armadura no debe exceder de 5 veces el espesor del muro o 750 mm para muros interiores o 500 mm para mu- ros exteriores. 16.5- Integridad estructural 16.5.1- Excepto cuando controlen las disposicio- nes de la sección 16.5.2, deben aplicarse las dispo- siciones mínimas sobre integridad estructural de las secciones 16.5.1.1 a la 16.5.1.4 a todas las estruc- turas prefabricadas: 16.5.1.1- Las amarras longitudinales y transversales requeridas por la sección 7.13.3 deben conectar los elementos a un sistema resistente a cargas laterales. La excepción no se aplica, por ejemplo, a elemen- tos tales como T simples o dobles con alas delga- das y anchas. C16.4.2- Esta área mínima de armadura de muro, en vez de los valores mínimos de la sección 14.3, ha sido usada de manera general por muchos años sin problemas, y es recomendada por el Precast/ Prestressed Concrete Institute 16.4 y por la Orde- nanza de Construcción de Canadá16.20. Las dispo- siciones para una menor armadura mínima y ma- yor espaciamiento, reconocen que los paneles de muros prefabricados tienen muy poca restricción en sus bordes durante las primeras etapas de cura- do y, por lo tanto, desarrollan menores tensiones por retracción que muros comparables hormigonados en sitio. C16.5- Integridad estructural C16.5.1- Las disposiciones generales de la sección 7.13.3 se aplican a toda estructura prefabricada. Las secciones 16.5.1 y 16.5.2 dan requisitos mínimos para satisfacer la sección 7.13.3. No es la intención de estos requisitos mínimos dejar sin efecto otras disposiciones aplicables del código para el diseño de estructuras prefabricadas de hormigón. La integridad global de una estructura puede ser mejorada sustancialmente con cambios menores en la cantidad, ubicación, y detallamiento de la arma- dura del elemento y en el detallamiento de la co- nexión. C16.5.1.1- Los elementos individuales pueden ser conectados a un sistema resistente a cargas latera- les por métodos alternativos. Por ejemplo, una viga perimetral resistente podría ser conectada a un diafragma (parte del sistema resistente a cargas la- terales). La integridad estructural podría lograrse conectando la viga perimetral en todos o en parte de los elementos horizontales que forman el
- 376. CÓDIGO COMENTARIO 376 16.5.1.2- Cuando elementos prefabricados formen diafragmas de cielo o piso, las conexiones entre el diafragma y aquellos elementos que están siendo soportados lateralmente deben tener un resistencia nominal a la tracción no menor que 4.5 KN por metro lineal. 16.5.1.3- Los requisitos de amarras verticales de tracción de la sección 7.13.3 se deben aplicar a to- dos los elementos estructurales verticales, excepto tabiques, y se deben lograr especificando conexio- nes en las juntas horizontales de acuerdo a lo si- guiente: (a) Las columnas prefabricadas deben tener una resistencia nominal a tracción no menor a 1.4Ag en N. En columnas con una sección transversal mayor a la requerida por consi- deraciones de carga, se permite emplear un área efectiva reducida Ag basada en la sec- ción transversal requerida, pero no menor a la mitad del área total. (b) Los paneles de muro prefabricados deben tener un mínimo de dos amarras por panel, con una resistencia nominal a la tracción no menor a 45 KN por amarra. (c) Cuando las fuerzas de diseño no generen trac- ciones en la base, se permite que las ama- rras requeridas por la sección 16.5.1.3 (b) sean ancladas en una losa de piso de hormi- gón armado apropiada. diafragma. Alternativamente, la viga perimentral podría ser conectada solamente a sus columnas de apoyo, las que a su vez deben ser conectadas al diafragma. C16.5.1.2- Los diafragmas se incluyen generalmen- te como parte del sistema resistente a cargas latera- les. Las amarras establecidas en la sección 16.5.1.2 son las mínimas requeridas para unir los elementos a los diafragmas de piso o cielo. La fuerza en la amarra es equivalente al valor de carga de servicio de 3 kN por metro lineal dado en el Uniform Buil- ding Code. C16.5.1.3- Las conexiones de base y las conexio- nes en juntas horizontales de columnas y paneles de muro prefabricados, deben ser diseñadas para transmitir todas las fuerzas y momentos de diseño. Los requisitos mínimos de amarras de la sección 16.5.1.3 no son sumables a estos requisitos de di- seño. La práctica de la industria es colocar las ama- rras simétricamente con respecto al eje central del panel de muro y dentro de los cuartos exteriores del ancho del panel, siempre que sea posible.
- 377. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 16: Hormigón prefabricado 377 16.5.1.4- No se deben usar detalles de conexión que se basen solamente en la fricción provocada por las cargas gravitacionales. 16.5.2- En estructuras con muros soportantes de hormigón prefabricado que tengan tres o más pisos de alto, deben aplicarse las disposiciones mínimas de las secciones 16.5.2.1 a la 16.5.2.5. C16.5.1.4- En caso que una viga se dañe, es impor- tante que el desplazamiento de sus elementos de apoyo sea minimizado, de esta manera otros ele- mentos no perderán su capacidad de soportar car- ga. Esta es una situación que muestra porque no se deben usar detalles de conexión que se basen sola- mente en la fricción causada por las cargas gravitacionales. Una excepción podrían ser unida- des de estructuras modulares pesadas (una o más celdas en estructuras tipo celda) donde la resisten- cia al volcamiento o deslizamiento en cualquier di- rección tiene un gran factor de seguridad. La acep- tación de dichos sistemas debiera estar basada en las disposiciones de la sección 1.4. C16.5.2- Las disposiciones sobre amarras mínimas por integridad estructural en estructuras con muros soportantes, a menudo llamadas estructuras de gran- des paneles, están pensadas para proporcionar un apoyo colgante como catenaria en el caso de pérdi- da del apoyo de un muro soportante, como se ha demostrado en ensayos16.21. Las fuerzas inducidas por las cargas, cambios de temperatura, fluencia lenta y la acción del viento o el sismo puede reque- rir una cantidad mayor de fuerza en las amarras. Es la intención que las disposiciones generales para hormigón prefabricado de la sección 16.5.1 se apli- quen a estructuras con muros soportantes con me- nos de tres pisos de altura. Las amarras mínimas en estructuras de tres o más pisos de altura, de acuerdo a las secciones 16.5.2.1, 16.5.2.2, 16.5.2.3, 16.5.2.4 y 16.5.2.5, se estable- cen por integridad estructural (Fig. C16.5.2). Estas disposiciones están basadas en las recomendacio- nes del Precast/Prestressed Concrete Institute para el diseño de edificios de muros soportantes prefa- bricados de hormigón16.22 La capacidad de las ama- rras está basada en la tensión de fluencia.
- 378. CÓDIGO COMENTARIO 378 16.5.2.1- En sistemas de piso y cielo se deben es- pecificar amarras transversales y longitudinales capaces de ofrecer una resistencia nominal de 22.5 KN por metro de ancho o largo. Las amarras deben colocarse sobre los apoyos de los muros interiores y entre los elementos y los muros exteriores. Las amarras deben ser ubicadas en o dentro de 600 mm del plano del sistema de piso o cielo. 16.5.2.2- Las amarras longitudinales paralelas a los vanos de las losas de piso o cielo deben espaciarse a no más de 3 m medido entre centros. Deben to- marse provisiones para transferir las fuerzas alre- dedor de aberturas. 16.5.2.3- Las amarras transversales perpendicula- res a los vanos de las losas de piso o cielo deben tener un espaciamiento no mayor al espaciamiento de los muros de apoyo. 16.5.2.4- Las amarras alrededor del perímetro de cada piso o cielo, dentro de 1.2 m del borde, debe proporcionar una resistencia nominal a tracción no menor a 73 KN. Fig. C16.5.2 - Disposición típica de amarras de tracción en estructuras de grandes paneles. C16.5.2.1- Las amarras longitudinales pueden sa- lir desde las losas y ser empalmadas, soldadas, o conectadas mecánicamente, o pueden estar embe- bidas en las juntas con lechada, con una longitud y recubrimiento suficiente para desarrollar la fuerza requerida. La longitud de adherencia para acero de pretensado sin pretensar debiera ser suficiente para desarrollar la tensión de fluencia.16.23 No es poco frecuente el tener amarras en el muro ubicadas ra- zonablemente cerca del plano del sistema de piso o cielo. C16.5.2.3- Las amarras transversales pueden estar uniformemente espaciadas, ya sea embutidas en los paneles o en un lecho de hormigón, o pueden estar concentradas en los muros soportantes transversa- les. C16.5.2.4- Las amarras perimetrales no necesitan sumarse a las amarras longitudinales y transversa- les requeridas. T= Transversal L= Longitud V= Vertical P= Perímetro P/T P/T P/L P/L P/L P/T P/T V V L L L L L L L L L L L L L L L L T T
- 379. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 16: Hormigón prefabricado 379 16.5.2.5- Deben proporcionarse amarras verticales de tracción en todos los muros, y ellas deben ser continuas sobre el alto del edificio. Ellas deben pro- porcionar una resistencia nominal a la tracción no menor a 45 KN por metro horizontal de muro. Debe proporcionarse no menos de dos amarras por cada panel prefabricado. 16.6- Diseño de conexiones y apoyos 16.6.1- Se permite que las fuerzas sean transmiti- das entre los elementos a través de juntas hormigonadas, llaves de corte, conectores mecáni- cos, conexiones con armadura de acero, sobrelosas armadas, o combinaciones de estos métodos. 16.6.1.1- La efectividad de las conexiones para transmitir fuerzas entre elementos debe ser deter- minada por medio del análisis o de ensayos. Cuan- do el corte sea la principal carga impuesta, se per- mite usar las disposiciones de la sección 11.7. 16.6.1.2- Cuando se diseña una conexión usando materiales con diferentes propiedades estructura- les, deben considerarse sus rigideces, resistencias y ductilidades relativas. C16.6- Diseño de conexiones y apoyos C16.6.1- El código permite una variedad de méto- dos para conectar elementos. Estos están pensados para transferir las fuerzas tanto en el plano como perpendicular al plano de los elementos. Fig. C16.6.2 - Longitud de apoyo versus la longitud del elemento en el apoyo C16.6.1.2- Distintos componentes de una conexión (por ej. pernos, soldadura, placas, insertos, etc.) tie- nen diferentes propiedades que pueden afectar el comportamiento global de la conexión. Elemento prefabricado Borde no armado Longitud apoyada 15 mm mínimo Apoyo l/180 ≥ 50 mm (Losas) l/180 ≥ 75 mm (Vigas)
- 380. CÓDIGO COMENTARIO 380 16.6.2- Los descansos de elementos prefabricados de cielo o piso en apoyos simples deben satisfacer las secciones 16.6.2.1 y 16.6.2.2. 16.6.2.1- La tensión de aplastamiento admisible en la superficie de contacto entre el elemento de apo- yo y el apoyado y entre cualquier elemento de des- canso intermedio, no debe exceder la resistencia al aplastamiento de cualquiera de las superficies ni del elemento de apoyo. La resistencia al aplastamiento del hormigón se da en la sección 10.17. 16.6.2.2- Deben cumplirse los siguientes requisi- tos mínimos, a menos que se muestre por medio del análisis o ensayos que el comportamiento no se ve afectado: (a) Cada elemento y su sistema de apoyo debe tener dimensiones de diseño seleccionadas de manera que, después de considerar las tolerancias, la distancia desde el borde del apoyo al extremo del elemento prefabrica- do en la dirección de la luz sea al menos 1/ 180 de la luz libre l, pero no menos que: Para losas sólidas o ahuecadas ....... 50 mm Para vigas o elementos curados con vapor ........................................ 75 mm (b) Los tacos de apoyo en bordes no armados deben correrse hacia atrás un mínimo de 15 mm desde la cara del apoyo, o al menos la dimensión del chaflán en bordes achaflanados. 16.6.2.3- Los requisitos de la sección 12.11.1 no se aplican a la armadura para momento positivo en elementos prefabricados estáticamente determina- dos, pero al menos un tercio de dicha armadura debe extenderse hasta el centro de la longitud de descan- so. C16.6.2.1- Cuando se produzcan fuerzas de trac- ción en el plano del descanso, puede ser deseable reducir la tensión admisible de aplastamiento y/o proporcionar armadura de confinamiento. En la re- ferencia 16.4 se proporciona una guía para esto. C16.6.2.2- Esta sección diferencia entre la longi- tud del apoyo y la longitud del extremo de un ele- mento prefabricado que está sobre el apoyo. (Fig. C16.6.2). Los tacos de apoyo distribuyen las car- gas y reacciones concentradas sobre el área de con- tacto, y permiten movimientos horizontales y rotacionales limitados para la relajación de tensio- nes. Para prevenir el desconche bajo zonas de con- tacto fuertemente cargadas, los tacos de apoyo no se deben extender hasta el borde del apoyo, a me- nos que el borde esté armado. Los bordes pueden ser armados con placas de acero ancladas o con ángulos. La sección 11.9.7 proporciona los requisi- tos para las zonas de contacto en consolas. C16.6.2.3- Si el sistema es estáticamente determi- nado, no es necesario desarrollar la armadura por momento de flexión positivo más allá del extremo del elemento prefabricado.
- 381. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 16: Hormigón prefabricado 381 16.7- Piezas embebidas después de la colocación del hormigón 16.7.1- Cuando lo apruebe el ingeniero, se permite que las piezas embebidas (como barras de traspaso o insertos) que sobresalgan del hormigón o que que- den expuestas para inspección sean embebidas mien- tras el hormigón está plástico, siempre que se cum- pla con las secciones 16.7.1.1, 16.7.1.2 y 16.7.1.3. 16.7.1.1- No se requiera que las piezas embebidas sean enganchadas o amarradas a la armadura den- tro del hormigón. 16.7.1.2- Las piezas embebidas sean mantenidas en la posición correcta mientras el hormigón está plás- tico. 16.7.1.3- El hormigón sea compactado adecuada- mente alrededor de las piezas embebidas. 16.8- Marcas e identificación 16.8.1- Cada elementos prefabricado debe ser mar- cado para indicar su ubicación y orientación en la estructura y su fecha de fabricación. 16.8.2-Lasmarcasdeidentificacióndebencorrespon- der con las de los planos de montaje. 16.9- Manejo 16.9.1- El diseño de los elementos debe considerar las fuerzas y distorsiones que se producen durante el curado, desmolde, almacenamiento y montaje, de manera que los elementos prefabricados no se sobre esfuercen o se dañen de alguna otra forma. C16.7- Piezas embebidas después de la colocación del hormigón C16.7.1- La sección 16.7.1 es una excepción a las disposiciones de la sección 7.5.1. Muchos produc- tos prefabricados son producidos en forma tal que es difícil, si no imposible, colocar la armadura que sobresale del hormigón antes de la colocación del hormigón. La experiencia ha mostrado que tales ítems, como amarras para corte horizontal e inser- tos, pueden ser colocados mientras el hormigón está plástico, si se toman las precauciones adecuadas. Esta excepción no es aplicable a la armadura que está completamente embebida, o a ítems embebi- dos que deben ser enganchados o amarrados a la armadura embebida. C16.9- Manejo C16.9.1- El código exige un comportamiento acep- table bajo cargas de servicio y una adecuada resis- tencia bajo las cargas mayoradas. Sin embargo, las cargas de manejo no deberían producir tensiones, deformaciones unitarias, agrietamientos o deforma- ciones permanentes inconsistentes con las disposi- ciones de este código. Un elemento prefabricado no debería ser objetado por un agrietamiento o des- conche menor cuando la resistencia y durabilidad
- 382. CÓDIGO COMENTARIO 382 16.9.2- Las estructuras y elementos prefabricados deben estar adecuadamente apoyados y arriostrados durante el montaje para asegurar el adecuado ali- neamiento e integridad estructural hasta que se com- pleten las conexiones permanentes. 16.10- Evaluación de la resistencia de estructuras prefabricadas 16.10.1- Se permite que un elemento prefabricado que será transformado en uno compuesto mediante hormigón vaciado en sitio, sea ensayado como un elemento prefabricado aislado en flexión de acuer- do con las secciones 16.10.1.1 y 16.10.1.2. 16.10.1.1- Las cargas de ensayo deben ser aplica- das sólo cuando los cálculos indiquen que para el elemento prefabricado aislado no será crítica la compresión o el pandeo. 16.10.1.2- La carga de ensayo debe ser la carga que, cuando se aplica al elemento prefabricado aislado, induce las mismas fuerzas totales en la armadura de tracción que las que se inducirían al cargar el elemento compuesto con las cargas de ensayo re- queridas por la sección 20.3.2. 16.10.2- Las disposiciones de la sección 20.5 de- ben ser la base para la aceptación o rechazo de los elementos prefabricados. no sean afectadas. En dos informes del Precast/Pres- tressed Concrete Institute sobre fabricación y trans- porte se dan guías para la evaluación de grietas en elementos prefabricados16.24, 16.25. C16.9.2- Es importante que todas las conexiones temporales de montaje, arriostramientos y apuntalamientos sean indicados en los planos del contrato o de montaje, así como la secuencia de retiro de estos ítems. C16.10- Evaluación de la resistencia de estructuras prefabricadas Son aplicables los procedimientos para la evalua- ción de la resistencia del capítulo 20.
- 383. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 17: Elementos compuestos de hormigón sometidos a flexión 383 17.0- Notación Ac = área de la superficie de contacto que se investiga por corte horizontal, mm2 Av = área de amarras dentro de una distancia s, mm2 bv = ancho de la sección transversal en la su- perficie de contacto que se investiga por corte horizontal d = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el centroide de la armadura en tracción para la sección compuesta com- pleta, mm h = Altura total del elemento compuesto, mm s = Espaciamiento de las amarras medido a lo largo del eje longitudinal del elemento, mm Vnh = resistencia nominal al corte horizontal, N Vu = esfuerzo de corte mayorado en la sección, N λ = Factor de corrección por densidad del hor- migón ρv = Razón entre el área de amarras y el área de la superficie de contacto = Av/bvs φ = factor de reducción de la resistencia. Véase la sección 9.3 17.1- Alcance 17.1.1- Las disposiciones del capítulo 17 deben aplicarse al diseño de elementos compuestos de hormigón sometidos a flexión, definidos como ele- mentos prefabricados de hormigón y/o moldeados en la obra, construidos en etapas diferentes pero interconectados de manera tal que respondan a las cargas como una sola unidad. 17.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. C17.1- Alcance C17.1.1- El capítulo 17 pretende abarcar todos los tipos de elementos compuestos sometidos a flexión. En algunos casos, con elementos de hormigón to- talmente moldeados en la obra, puede ser necesa- rio diseñar la interfaz entre dos capas de hormigón en la misma forma que se requiere para elementos compuestos. Los elementos estructurales compues- tos de acero y hormigón no se tratan en este capítu- lo, puesto que las disposiciones de diseño para esos CAPÍTULO 17 ELEMENTOS COMPUESTOS DE HORMIGÓN SOMETIDOS A FLEXIÓN
- 384. CÓDIGO COMENTARIO 384 17.1.2- Todas las disposiciones de este código se aplican a los elementos compuestos sujetos a flexión, excepto en lo específicamente modificado en el capítulo 17. 17.2- Generalidades 17.2.1- Se permite usar elementos compuestos en su totalidad o partes de ellos, para resistir corte y momento 17.2.2- Los elementos individuales deben investigarse para todas las etapas críticas de carga. 17.2.3- Si la resistencia especificada, la densidad u otras propiedades de los diversos elementos son diferentes, deben utilizarse en el diseño las propie- dades de los elementos individuales o los valores más críticos. 17.2.4- En el cálculo de la resistencia de elementos compuestos no debe hacerse distinción entre ele- mentos apuntalados y no apuntalados. 17.2.5- Todos los elementos deben diseñarse para resistir las cargas introducidas antes del completo desarrollo de la resistencia de diseño del elemento compuesto. 17.2.6- Se debe dimensionar la armadura requerida para controlar el agrietamiento y prevenir la sepa- ración de los elementos individuales de los miem- bros compuestos. 17.2.7- Los elementos compuestos deben cumplir con los requisitos de control de deformaciones da- dos en la sección 9.5.5. elementos compuestos están incluidas en la refe- rencia 17.1. C17.2- Generalidades C17.2.4- Los ensayos indican que la resistencia de un elemento compuesto es la misma, tanto si se apuntala o no el primer elemento hormigonado du- rante la colocación y el curado del hormigón del segundo elemento. C17.2.6- El grado de agrietamiento permitido de- pende de factores tales como el ambiente, la estéti- ca y el uso. Además, no debe perjudicarse la ac- ción compuesta. C17.2.7- La carga prematura en los elementos pre- fabricados puede causar deformaciones excesivas como resultado de la fluencia lenta y la retracción. Esto sucede especialmente a edades tempranas
- 385. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 17: Elementos compuestos de hormigón sometidos a flexión 385 17.3- Apuntalamiento Cuando se emplee el apuntalamiento, éste no debe retirarse hasta que los elementos soportados hayan desarrollado las propiedades de diseño requeridas para resistir todas las cargas, y limitar las deforma- ciones y el agrietamiento en el momento de retirar los puntales. 17.4- Resistencia al corte vertical 17.4.1- Cuando se considere que el corte vertical es resistido por todo el elemento compuesto, se debe diseñar de acuerdo con los requisitos del capítulo 11, como si se tratara de un elemento de la misma sección transversal hormigonado monolíticamente. 17.4.2- La armadura por corte debe estar totalmen- te anclada dentro de los elementos interconectados, de acuerdo con lo dispuesto en la sección 12.13. 17.4.3- Se permite considerar la armadura por cor- te, anclada y prolongada, como amarras para tomar el corte horizontal. 17.5- Resistencia al corte horizontal 17.5.1- En un elemento compuesto, debe asegurar- se la transmisión completa de los esfuerzos de cor- te horizontales en las superficies de contacto de los elementos interconectados. cuando el contenido de humedad es alto y la resis- tencia baja. Si se va a prevenir la deformación excesiva por deslizamiento es esencial que la transmisión del corte sea por adherencia directa. Una llave de cor- te es un factor de seguridad mecánico adicional, pero no puede operar hasta que ocurra el desliza- miento. C17.3- Apuntalamiento Las disposiciones de la sección 9.5.5 cubren los requisitos relativos a deformaciones de elementos apuntalados y sin apuntalar. C17.5- Resistencia al corte horizontal C17.5.1- La transmisión total del corte horizontal entre los segmentos de los elementos compuestos debe garantizarse por medio de la resistencia al corte
- 386. CÓDIGO COMENTARIO 386 17.5.2- Salvo si se calcula de acuerdo con la sec- ción 17.5.3, el diseño de las secciones transversa- les sujetas a corte horizontal debe basarse en: Vu ≤ φ Vnh (17-1) donde Vu es el esfuerzo de corte mayorado en la sección sujeta a consideración, y Vnh es la resis- tencia nominal al corte horizontal de acuerdo con las secciones 17.5.2.1 a 17.5.2.5. 17.5.2.1- Cuando las superficies de contacto están limpias, libres de lechada y se han hecho rugosas intencionalmente, la resistencia al corte Vnh no debe tomarse mayor a 0.6 bvd, en Newtons. 17.5.2.2- Cuando se proporciona el mínimo de amarras de acuerdo con la sección 17.6 y las super- ficies de contacto están limpias y libres de lechada, pero no se han hecho rugosas intencionalmente, la resistencia al corte Vnh no debe tomarse mayor a 0.6 bvd, en Newtons. 17.5.2.3- Cuando se proporciona el mínimo de amarras de acuerdo con la sección 17.6 y las super- ficies de contacto están limpias, libres de lechada y se han hecho rugosas intencionalmente con una horizontal en las superficies de contacto, o por me- dio de amarras ancladas adecuadamente, o ambas. C17.5.2- La resistencia al corte horizontal nominal Vnh se aplica cuando el diseño se basa en los facto- res de carga y factores φ del capítulo 9. Cuandoeldiseñodeloselementoscompuestosserea- lice utilizando el método alternativo de diseño del apéndiceA, Vu es el corte debido a las cargas de ser- vicio y se aplica el 55% de los valores de la sección 17.5.2. Véase la sección A.7.3. También, cuando se combinan las cargas gravitacionales con las cargas laterales debidas a viento o sísmicas en la combina- ción de carga que controla para el corte horizontal, se puede aprovechar la reduccióndel25%enlaresisten- cia requerida de acuerdo con la secciónA.2.2. Al revisar el funcionamiento de los elementos com- puestos sujetos a flexión en relación con las cargas de construcción y de manejo, Vu se puede sustituir por el corte debido a la carga de servicio por mane- jo en la ecuación (17-1). Hay que comparar el cor- te horizontal debido a la carga por manejo con un valor de resistencia nominal al corte horizontal igual a 0.55 Vnh (como el que se da en el apéndice A para el método alternativo de diseño), para garanti- zar un factor de seguridad adecuado para las cargas de construcción y de manejo. Los elementos pretensados usados en estructuras compuestas pueden tener variaciones en la altura de la armadura de tracción a lo largo de la longitud del elemento. Debido a esta variación, la defini- ción de d usada en el capítulo 11 para determinar la resistencia al corte vertical es también apropiada para determinar la resistencia al corte horizontal. C17.5.2.3- Las resistencias al corte horizontal per- mitidas y la amplitud de 5 mm requerida para obte- ner aspereza intencional se basa en ensayos discu- tidos en las referencias 17.2 a la 17.4.
- 387. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 17: Elementos compuestos de hormigón sometidos a flexión 387 amplitud aproximada de 5 mm, la resistencia al corte Vnh debe tomarse igual a (1.8 + 0.6ρvfy)λbvd en Newtons, pero no mayor que 3.5 b d v en Newtons. Los valores de λ se indican en la sección 11.7.4.3. 17.5.2.4- Cuando el esfuerzo de corte mayorado Vu en la sección sujeta a consideración excede de φ(3.5bvd), el diseño por corte horizontal debe ha- cerse de acuerdo con la sección 11.7.4. 17.5.2.5- Al determinar la resistencia nominal al corte horizontal en elementos pretensados, debe tomarse d como fue definida o como 0.8h, la que se mayor. 17.5.3- Como alternativa a la sección 17.5.2, el corte horizontal debe determinarse calculando la varia- ción real de la fuerza de comprensión o de tracción en cualquier segmento, y deben tomarse medidas para transferir esa fuerza como corte horizontal al elemento soportante. El esfuerzo de corte mayorado horizontal no debe exceder la resistencia al corte φVnh como se indica en las secciones 17.5.2.1 a la 17.5.2.4, dónde el área de la superficie de contacto Ac debe sustituir a bvd. 17.5.3.1- Cuando las amarras proporcionadas para resistir el corte horizontal se diseñan para satisfa- cer la sección 17.5.3, la razón entre el área de las amarras y el espaciamiento a lo largo del elemento debe reflejar aproximadamente la distribución del esfuerzo de corte en el elemento. C17.5.3.1- La distribución de la tensión de corte horizontal a lo largo de la superficie de contacto en un elemento compuesto, refleja la distribución del corte a lo largo del elemento. La falla por corte horizontal se inicia donde la tensión de corte hori- zontal es máxima y se propaga a las regiones de menores tensiones. Debido a que el deslizamiento para la resistencia máxima al corte horizontal es pequeña en una superficie de contacto entre hormi- gones, la redistribución logitudinal de la resisten- cia al corte horizontal es muy limitada. El espaciamiento de las amarras a lo largo de la super- ficie de contacto debería, por lo tanto, ser tal que proporcione una resistencia al corte horizontal dis- tribuida aproximadamente según la distribución del corte actuante en el elemento.
- 388. CÓDIGO COMENTARIO 388 17.5.4- Cuando exista tracción a través de cualquier superficie de contacto entre elementos interconec- tados, sólo se permite la transmisión de corte por contacto cuando se proporcione el mínimo de ama- rras de acuerdo con la sección 17.6. 17.6- Amarras para corte horizontal 17.6.1- Cuando se proporcionan amarras para trans- mitir el corte horizontal, el área de amarras no debe ser menor que la requerida en la sección 11.5.5.3, y su espaciamiento no debe exceder de 4 veces la di- mensión menor del elemento soportado, ni de 600 mm. 17.6.2- Las amarras que resisten el corte horizontal deben consistir en barras individuales o alambre, estribos de ramas múltiples, o ramas verticales de malla electrosoldada (lisa o con resaltes). 17.6.3- Todas las amarras deben anclarse totalmente dentro de los elementos interconectados de acuer- do con la sección 12.13. C17.5.4- Se requiere de un anclaje adecuado para las amarras que se prolonguen a través de las su- perficies de contacto, para mantener el contacto entre dichas superficies. C17.6- Amarras para corte horizontal El espaciamiento máximo y el área mínima se ba- san en los datos de ensayos dados en las referen- cias 17.2 a las 17.6.
- 389. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 389 18.0- Notación A = área de la parte de la sección transversal comprendida entre el borde en tracción por flexión y el centro de gravedad de la sección total, mm2 Acf = área transversal bruta de mayor tamaño perteneciente a las franjas de viga que corresponden a los dos marcos equiva- lentes ortogonales que se intersectan en una columna perteciente a una losa en dos direcciones, mm2 Aps = área de armadura pretensada en la zona en tracción, mm2 As = área de la armadura de tracción no pre- tensada, mm2 A’s = área de la armadura de compresión, mm2 b = ancho del borde en compresión del ele- mento, mm d = distancia desde la fibra extrema en com- presión hasta el centroide de la armadura no pretensada en tracción, mm d’ = distancia desde la fibra extrema en com- presión al centroide de la armadura en compresión, mm dp = distancia desde la fibra extrema en compre- sión al centroide de la armadura pretensada D = cargas permanentes o las fuerzas y mo- mentos internos correspondientes e = base de los logaritmos neperianos fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa. fc ' = raíz cuadrada de la resistencia especifica- da a la compresión del hormigón, MPa. fci ' = resistencia a la compresión del hormigón en el momento del pretensado inicial, MPa. fci ' = raíz cuadrada de la resistencia a la com- presión del hormigón en el momento del pretensado inicial, MPa. CAPÍTULO 18 HORMIGÓN PRETENSADO Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. 18.0- Notación
- 390. CÓDIGO COMENTARIO 390 fpc = tensión promedio de compresión en el hormigón, debida únicamente a la fuerza efectiva de pretensado (después de que han ocurrido todas las pérdidas del pretensado), MPa. fps = tensión en la armadura pretensada a la re- sistencia nominal, MPa. fpu = resistencia especificada a la tracción de los cables de pretensado, MPa. fpy = resistencia especificada a la fluencia de los cables de pretensado, MPa. fr = módulo de rotura del hormigón, MPa. fse = tensión efectiva en la armadura pretensada (después de que han ocurrido todas la pér- didas de pretensado), MPa. fy = tensión de fluencia especificada de la ar- madura no pretensada, MPa. h = altura total del elemento, mm. K = coeficiente de fricción por desviación ac- cidental, por metro de cable de pretensado. lx = longitud del cable de pretensado, desde el extremo del gato a un punto cualquiera x, m. Véase las ecuaciones (18-1) y (18-2). L = sobrecargas o las fuerzas y momentos in- ternos correspondientes. n = número de anclajes para cable único en un grupo. Nc = fuerza de tracción en el hormigón debida a la carga permanente más la sobrecarga no mayoradas (D + L), N Ps = fuerza en el cable de pretensado en el ex- tremo del gato, N Psu = fuerza de postensado mayorada del cable en el dispositivo de anclaje, N Px = fuerza en el cable de pretensado en cual- quier punto x, N α = cambio angular total de la trayectoria del cable de pretensado en radianes desde el extremo del gato hasta cualquier punto x. β1 = factor definido en la sección 10.2.7.3. γp = factor por tipo de tendón de pretensado. = 0.55 para f f py pu no menor que 0.80 = 0.40 para f f py pu no menor que 0.85 = 0.28 para f f py pu no menor que 0.90 La fuerza mayorada en el cable, Psu , es el producto del factor de carga (1.2 tomado de la sección 9.2.8) y la máxima fuerza permitida en el cable. Bajo la sección 18.5.1 esto es normalmente una sobre ten- sión de 0.94fpy pero no mayor que 0.8fpu , la cual es permitida para períodos cortos de tiempo. Psu = (1.2)(0.8)fpu Aps = 0.96fpu Aps
- 391. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 391 λ = factor de corrección relacionado con el peso unitario del hormigón. (véase la sec- ción 11.7.4.3) µ = coeficiente de fricción por curvatura. ρ = cuantía de armadura no pretensada en trac- ción. = As/bd. ρ’ = cuantía de armadura en compresión. = A’s/bd. ρp = cuantía de armadura pretensada. = Aps/bdp. φ = factor de reducción de la resistencia. Véa- se la sección 9.3. ω = ρ f f y c ' ω’ = ρ' y c ' f f ωp = ρp ps c ' f f ωw, ωpw, ω’w = índices de armadura para secciones con ala, calculados en igual forma que ω, ωp, y ω’, excepto que b debe ser el ancho del alma, y el área de armadura debe ser la necesaria para desarrollar únicamente la resistencia a la compresión del alma. 18.1- Alcance 18.1.1- Las disposiciones del capítulo 18 se deben aplicar a elementos pretensados con alambre, torones o barras que cumplan con las disposiciones para cables de pretensado de la sección 3.5.5. 18.1.2- Todas las disposiciones de este código no excluídas específicamente y que no contradigan las disposiciones del capítulo 18, deben considerare aplicables al hormigón pretensado. C18.1- Alcance C18.1.1- Las disposiciones del capítulo 18 se de- sarrollaron principalmente para elementos estruc- turales tales como losas, vigas y columnas que se utilizan comúnmente en los edificios. Sin embar- go, muchas de estas disposiciones pueden aplicar- se a otros tipos de estructuras, tales como depósitos a presión, pavimentos, tuberías y durmientes. Para los casos que no se citan específicamente en el có- digo, la aplicación de las disposiciones se deja al criterio del ingeniero.
- 392. CÓDIGO COMENTARIO 392 18.1.3- Las siguientes disposiciones de este código no deben aplicarse al hormigón pretensado excep- to cuando esté especificamente señalado: seccio- nes 7.6.5, 8.4, 8.10.2, 8.10.3, 8.10.4, 8.11, 10.3.2, 10.3.3, 10.5, 10.6, 10.9.1 y 10.9.2, capítulo 13 y secciones 14.3, 14.5 y 14.6. C18.1.3- Algunas secciones del código están ex- cluidas en el diseño de hormigón pretensado por razones específicas. La siguiente discusión propor- ciona una explicación para tales excepciones: Sección 7.6.5- Los requisitos para armadura adhe- rida y cables no adheridos para elementos hormigonados en obra se proporcionan en las sec- ciones 18.9 y 18.12 respectivamente. Sección 8.4- La redistribución de momentos para hormigón pretensado se describe en la sección 18.10.4. Secciones 8.10.2, 8.10.3 y 8.10.4- Las disposicio- nes empíricas de las secciones 8.10.2, 8.10.3 y 8.10.4 para vigas T fueron desarrolladas para el hormigón armado convencional, y si se aplican a hormigón pretensado podrían excluir muchos pro- ductos pretensados estándar que actualmente están en uso de manera satisfactoria. Por lo tanto, la ex- periencia permite hacer variaciones. Al excluir las secciones 8.10.2, 8.10.3 y 8.10.4, no aparecen en el código requisitos especiales para vigas T de hormigón pretensado. Así pues, se deja al juicio y a la experiencia del ingeniero la determi- nación del ancho efectivo del ala. Cuando sea po- sible, debe utilizarse el ancho del ala indicado en las secciones 8.10.2, 8.10.3 y 8.10.4, a menos que la experiencia haya demostrado que las variacio- nes son seguras y satisfactorias. En el análisis elás- tico y en las consideraciones de diseño no es nece- sariamente conservador utilizar el ancho máximo del ala permitido en la sección 8.10.2. Las secciones 8.10.1 y 8.10.5 proporcionan los re- quisitos generales para vigas T, que también son aplicables a elementos de hormigón pretensado. Las limitaciones de espaciamiento de la armadura en losas se basan en el espesor del ala, el cual puede tomarse como el espesor promedio en el caso de alas de espesor variable.
- 393. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 393 Sección 8.11- Los límites empíricos establecidos para pisos nervados convencionales de hormigón armado se basan en el exitoso comportamiento an- terior de las losas nervadas, en las cuales se utiliza- ron sistemas de moldajes “estándar” para losas nervadas. Véase la sección 8.11 de los Comenta- rios. Para la construcción con losas nervadas pretensadas, debe apelarse a la experiencia y al buen criterio. Las disposiciones de la sección 8.11 pue- den utilizarse como guía. Secciones 10.3.2, 10.3.3, 10.5, 10.9.1 y 10.9.2- Para hormigón pretensado las limitaciones para la arma- dura se indican en las secciones 18.8, 18.9 y 18.11.2. Sección 10.6- El comportamiento de un elemento pretensado es considerablemente diferente al de un elemento no pretensado. Debe apelarse a la expe- riencia y al buen criterio para la apropiada distribu- ción de la armadura en un elemento pretensado. Capítulo 13- El diseño de losas de hormigón pretensado requiere el reconocimiento de los mo- mentos secundarios inducidos por el perfil curvo de los cables de pretensado. También los cambios volumétricos debidos a la fuerza de pretensado pue- den crear sobre la estructura cargas adicionales que no están previstas adecuadamente en el capítulo 13. Debido a estas propiedades especiales asociadas con el pretensado, muchos de los procedimientos de diseño del capítulo 13 no son apropiados para es- tructuras de hormigón pretensado, y se sustituyen por las disposiciones de la sección 18.12. Secciones 14.3, 14.5 y 14.6- Los requisitos para armadura mínima y diseño de muros en las seccio- nes 14.3, 14.5 y 14.6 son en gran parte empíricas, y utilizan consideraciones no pensadas para aplicar- se al hormigón pretensado.
- 394. CÓDIGO COMENTARIO 394 18.2- Generalidades 18.2.1- Los elementos pretensados deben cumplir con los requisitos de resistencia especificados en este código. 18.2.2- El diseño de elementos pretensados debe basarse en la resistencia y en el comportamiento en condiciones de servicio durante todas las etapas de carga que serán críticas durante la vida de la es- tructura, desde el momento en que se aplique por primera vez el pretensado. C18.2- Generalidades C18.2.1 y C18.2.2- El diseño debiera incluir todas las etapas de carga que puedan ser de importancia. Las tres etapas principales son: (1) Etapa de “gateo” o de transmisión del pretensado- es cuando la fuer- za de tracción de los cables de pretensado se trans- mite al hormigón y los niveles de esfuerzo pueden ser altos con respecto a la resistencia del hormigón. (2) Etapa de carga de servicio- después de que ha- yan ocurrido los cambios volumétricos a largo pla- zo. (3) Etapa de carga mayorada- cuando se com- prueba la resistencia del elemento. Pueden existir otras etapas de carga que requieran investigación. Por ejemplo, si la carga de agrietamiento es impor- tante, esta etapa de carga puede requerir un estu- dio, o bien la etapa de manejo y transporte puede volverse crítica. Desde el punto de vista de comportamiento satis- factorio, las dos etapas más importantes son las correspondientes a las cargas de servicio y a las cargas mayoradas. La etapa de carga de servicio se refiere a las cargas definidas en la ordenanza general de construccio- nes o normas correspondientes (sin factores de car- ga), tales como las cargas permanentes y la sobre- carga, mientras la etapa de carga mayorada se re- fiere a las cargas multiplicadas por los factores de carga apropiados. La sección 18.3.2 proporciona suposiciones que pueden utilizarse para la investigación a nivel de carga de servicio y después de la transferencia de la fuerza de pretensado.
- 395. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 395 18.2.3- En el diseño deben considerarse las con- centraciones de tensiones debidas al pretensado. 18.2.4- Deben tomarse medidas con respecto a los efectos sobre estructuras adyacentes producidos por deformaciones plásticas y elásticas, deflexiones, cambios de longitud y rotaciones provocados por el pretensado. También deben incluirse los efectos debido a cambios de temperatura y a la retracción. 18.2.5- Debe considerarse la posibilidad de pandeo de un elemento entre los puntos en que el hormi- gón y los cables de pretensado estén en contacto, al igual que la posibilidad de pandeo de almas y alas delgadas. 18.2.6- Al calcular las propiedades de la sección antes de la adherencia de los cables de pretensado, debe considerarse el efecto de la pérdida de área debida a ductos abiertos. C18.2.5- Esta sección se refiere al tipo de postesado cuando el cable está intermitentemente en contacto con el elemento de hormigón pretensado. Deben tomarse precauciones para prevenir el pandeo late- ral de dichos elementos. Si el cable está en contacto directo con el elemento que se está pretensado, o si se trata de un cable no adherido en un ducto que no es mucho más grande que el cable, no es posible hacer que el elemento se pandee bajo la fuerza de pretensado aplicada. C18.2.6- Al considerar el área de los ductos abier- tos, las secciones críticas deben incluir aquellas que tengan acopladores que pueden ser de mayor tama- ño que el ducto que contiene al cable. Asimismo, en algunos casos la trompa o pieza de transición del conducto al anclaje puede ser de un tamaño tal que produzca una sección crítica. En caso de que fuera posible no tomar en consideración el efecto del área del ducto abierto en el diseño, las propie- dades de la sección se pueden basar en el área total. En elementos pretesados y postesados después de la inyección de la lechada, las propiedades de la sección se pueden basar en las secciones totales, en las secciones netas o en las secciones efectivas uti- lizando para ello las áreas transformadas de los ca- bles adheridos y la armadura no pretensada.
- 396. CÓDIGO COMENTARIO 396 18.3- Suposiciones de diseño 18.3.1- El diseño por resistencia de elementos pretensados para cargas axiales y de flexión debe basarse en las suposiciones de la sección 10.2, ex- cepto que la sección 10.2.4 se debe aplicar única- mente a la armadura que cumpla con lo señalado en la sección 3.5.3. 18.3.2- Para el estudio de las tensiones en la trans- misión del pretensado, bajo cargas de servicio y cargas de agrietamiento, se debe emplear la teoría elástica con las suposiciones de las secciones 18.3.2.1 y 18.3.2.2. 18.3.2.1- Las deformaciones unitarias varían linealmente con la altura en todas las etapas de carga. 18.3.2.2- En las secciones agrietadas el hormigón no resiste tracción. 18.4- Tensiones admisibles en el hor- migón-Elementos sometidos a flexión 18.4.1- Los esfuerzos en el hormigón inmediata- mente después de la aplicación del pretensado (an- tes de las pérdidas de pretensado que dependen del tiempo) no deben exceder de lo siguiente: (a) Tensión de la fibra extrema en compre- sión ............................................. 0.60 fci ' (b) Tensión de la fibra extrema en tracción ex- cepto en lo permitido por (c) ......... fci ' 4 C18.4- Tensiones admisibles en el hormigón - Elementos some- tidos a flexión Los esfuerzos admisibles en el hormigón se pro- porcionan para controlar la serviciabilidad. No garantizan la resistencia estructural adecuada, la cual debe verificarse de acuerdo con los otros re- quisitos del código. C18.4.1- Los esfuerzos en el hormigón en esta eta- pa son provocados por la fuerza de los cables de pretensado en la transmisión, reducidos por las pér- didas debidas al acortamiento elástico del hormi- gón, al relajamiento de los cables, al asentamiento del anclaje y a los esfuerzos debidos al peso del elemento. Generalmente, la retracción y el creep no se incluye en esta etapa. Estos esfuerzos se apli- can tanto al hormigón pretesado como al postesado, con las modificaciones adecuadas para las pérdi- das durante la transferencia. fci '
- 397. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 397 (c) Tensión de la fibra extrema en tracción en los extremos de elementos simplemente apo- yados .............................................. fci ' 2 Cuando las tensiones de tracción calculadas exce- dan de estos valores, debe colocarse armadura adi- cional adherida (no pretensada o pretensada) en la zona de tracción, para resistir la fuerza total de trac- ción en el hormigón, calculada con la suposición de sección no agrietada. 18.4.2- Las tensiones en el hormigón bajo las car- gas de servicio (después de que han ocurrido todas las pérdidas de pretensado) no deben exceder los siguientes valores: (a) Tensión de la fibra extrema en compresión debida al pretensado y a las cargas manteni- das en el tiempo.............................. 0.45fc ' (b) Tensión de la fibra extrema en compresión debida a todas las cargas ................ 0.60fc ' (c) Tensión de la fibra más traccionada de la zona precomprimida de tracciones . fc ' 2 (d) Tensión de la fibra más traccionada de la zona precomprimida de los elementos (ex- cepto en sistemas de losas de dos direc- ciones), en los cuales el análisis basado en las secciones transformadas agrietadas y en las relaciones bilineales momento- deformación demuestren que las deforma- ciones instantáneas y diferidas cumplen con los requisitos de la sección 9.5.4, y los recubrimientos cumplen con la sección 7.7.3.2 ................................................ fc ' C18.4.1 (b) y (c)- Los esfuerzos límite de tracción de fci ' 4 y fci ' 2 se refieren a esfuerzos de trac- ción que se localizan fuera de la zona de tracción precomprimida. Cuando los esfuerzos de tracción exceden los valores admisibles, la fuerza total en la zona de esfuerzo de tracción puede calcularse, y se puede dimensionar la armadura en base a esta fuer- za, para un esfuerzo de 0.6fy, pero no mayor de 210 MPa. Los efectos de la fluencia lenta y la retrac- ción comienzan a reducir el esfuerzo de tracción casi inmediatamente, no obstante, algo de tracción permanece en esta área después de que han ocurri- do todas las pérdidas de pretensado. C18.4.2(a) y (b) - La tensión de compresión límite de 0.45 fc ' se estableció de manera conservadora para disminuir la probabilidad de falla de elementos de hormigón pretensado debido a cargas repetidas. Adicionalmente, los primeros redactores del códi- go sintieron que este límite era razonable para evi- tar una excesiva fluencia lenta. A altos valores de tensión, las deformaciones unitarias por fluencia lenta tienden a incrementarse más rápidamente de lo que se incrementa la carga aplicada. Esto no es consistente con la suposición de diseño de que la deformación unitaria por fluencia lenta es propor- cional a la tensión, usada en el cálculo de la contraflecha y las deformaciones dependientes del tiempo y de las pérdidas de pretensado. El cambio en la tensión admisible en la edición de 1995 reconoció que los ensayos de fatiga de hor- migón pretensado han mostrado que la falla del hor- migón no es el criterio que controla, y que diseños con sobrecargas transitorias grandes, comparadas con las cargas permanentes y sobrecargas manteni- das en el tiempo, han sido penalizados por los lími- tes previos únicos para las tensiones. Por lo tanto, el nuevo límite de tensiones 0.60 fc ' permite un in- cremento de un tercio en la tensión admisible en compresión para elementos sometidos a cargas tran- sitorias.
- 398. CÓDIGO COMENTARIO 398 La sobrecarga mantenida en el tiempo es cualquier porción de la sobrecarga de servicio que se man- tendrá por un período suficiente para provocar de- formaciones dependientes del tiempo que sean sig- nificativas. Así, cuando las cargas permanente y sobrecarga mantenidas en el tiempo son un gran porcentaje de la carga de servicio total, el límite de 0.45 fc ' de la sección 18.4.2(a) puede controlar. Por otra parte, cuando una gran porción de la carga de servicio total consiste en una sobrecarga de servi- cio transitoria o temporal, el límite incrementado de la sección 18.4.2(b) puede controlar. El límite a la tensión de compresión de 0.45 fc ' para pretensado más cargas mantenidas en el tiempo continuará controlando el comportamiento a largo plazo de elementos pretensados. C18.4.2 c)- La zona de tracción precomprimida es la porción de la sección transversal del elemento en la cual ocurre la tracción por flexión bajo carga permanente y sobrecarga. Usualmente, el hormi- gón pretensado se diseña de tal forma que la fuerza de pretensado introduzca compresión en esta zona, reduciendo así efectivamente la magnitud del es- fuerzo de tracción. El esfuerzo admisible de tracción de fc ' 2 es com- patible con el recubrimiento de hormigón requeri- do en la sección 7.7.3.1. En condiciones de medio ambiente corrosivo, que se define como medio ambiente en el cual ocurren ataques químicos tales como los de agua de mar, atmósfera industrial co- rrosiva, o gases de aguas negras u otros medios al- tamente corrosivos, debe utilizarse mayor recubri- miento que el requerido en la sección 7.7.3.1, de acuerdo con la sección 7.7.3.2, y deben reducirse los esfuerzos de tracción para eliminar el posible agrietamiento bajo cargas de servicio. El ingenie- ro debe aplicar su criterio a fin de determinar el incremento en el recubrimiento y si se requiere re- ducir los esfuerzos de tracción.
- 399. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 399 C18.4.2 (c) y (d)- El esfuerzo de tracción admisi- ble del hormigón depende de que se haya propor- cionado o no la suficiente armadura adherida para controlar el agrietamiento. Dicha armadura adhe- rida puede consistir en cables pretensados o no pretensados, o bien, en barras de armadura. Debe observarse que el control del agrietamiento depen- de no sólo de la cantidad de armadura proporciona- da, sino también de su distribución sobre la zona de tracción. Debido a los requisitos de armadura adherida de la sección 18.9, se considera que el comportamiento de los elementos segmentados generalmente es comparable con el de los elementos monolíticos de hormigón construidos en forma semejante. Por lo tanto, los límites del esfuerzo de tracción admisi- ble de las secciones 18.4.2 (c) y 18.4.2 (d) se apli- can tanto a los elementos segmentados como a los monolíticos. Si las deformaciones son importan- tes, las grietas propias de los elementos segmentados deben tomarse en cuenta en los cálculos. C18.4.2 (d)- El esfuerzo de tracción admisible fc ' induce un mejor comportamiento bajo cargas de servicio, especialmente cuando las sobrecargas son de naturaleza transitoria. Para aprovechar el incre- mento en el esfuerzo admisible, el ingeniero debe incrementar la protección de hormigón de la arma- dura, como se estipula en la sección 7.7.3.2, e in- vestigar las características de deformación del ele- mento, particularmente bajo la carga en la que el elemento cambia del comportamiento no agrietado al comportamiento agrietado La exclusión de los sistemas de losas en dos direc- ciones se basa en la referencia 18.1 la cual reco- mienda que el esfuerzo de tracción admisible no sea mayor de fc ' 2, para el diseño de placas pla- nas de hormigón pretensado analizadas por medio del método del marco equivalente u otros métodos aproximados. Para el diseño de placas planas ba- sadas en análisis más exactos o para otros sistemas
- 400. CÓDIGO COMENTARIO 400 18.4.3- Se pueden exceder las tensiones admisibles del hormigón indicadas en las secciones 18.4.1 y 18.4.2 si se demuestra mediante ensayos o análisis que no se perjudica el comportamiento. 18.5- Tensiones admisibles en los cables de pretensado de losas en dos direcciones rigurosamente analiza- dos y diseñados para condiciones de resistencia y servicio, se pueden exceder los esfuerzos límite de acuerdo con la sección 18.4.3. La referencia 18.2 proporciona información sobre el uso de las relaciones esfuerzo deformación bilineales. C18.4.3- Esta sección, proporciona un mecanismo por medio del cual el desarrollo de nuevos produc- tos, materiales y técnicas para la construcción de hormigón pretensado no necesitan restringirse por límites a los esfuerzos. Las aprobaciones para el diseño deben concordar con la sección 1.4 del có- digo. C18.5- Tensiones admisibles en los cables de pretensado En el código no se hace distinción entre esfuerzos temporales y esfuerzos efectivos en los cables de pretensado. Se proporciona solamente un límite para el esfuerzo de los cables de pretensado, puesto que el esfuerzo inicial en el cable (inmediatamente después de la transferencia) puede controlar duran- te un tiempo considerable, aún después de que la estructura haya sido puesta en servicio. Este es- fuerzo, por lo tanto, debe tener un factor de seguri- dad adecuado en condiciones de servicio, y no debe considerarse como un esfuerzo temporal. Cualquier disminución subsecuente en el esfuerzo del cable debida a las pérdidas solamente puede mejorar las condiciones y por consiguiente, en este código no se dan límites para la disminución de dicho esfuer- zo.
- 401. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 401 18.5.1- Las tensiones de tracción en los tendones de pretensado no deben exceder: (a) Debido a la fuerza del gato de preten- sado ............................................... 0.94fpy pero no mayor que el mínimo entre 0.80fpu y el máximo valor recomendado por el fa- bricante de cables de pretensado o disposi- tivos de anclaje. (b) Inmediatamente después de la transmisión del pretensado................................ 0.82fpy pero no mayor que 0.74fpu . (c) Cables de postesado, en anclajes y acopla- mientos, inmediatamente después del anclaje de los cables .................................. 0.70f pu C18.5.1- En la edición 1983 delACI 318 se revisa- ron los esfuerzos admisibles en los cables para re- conocer la mayor tensión de fluencia del alambre y torón de bajo relajamiento, de acuerdo con los re- quisitos de la ASTM A 421 y A 416. Para estos cables es más apropiado especificar esfuerzos ad- misibles en términos de la tensión mínima de fluencia especificada ASTM en vez de resistencia mínima a la tracción especificada ASTM. Para alambre y torones de bajo relajamiento con fpy igual a 0.90fpu , los límites de 0.94fpy y 0.82fpy son equi- valente a 0.85fpu y 0.74fpu , respectivamente. En la revisión 1986 y en la de 1989, el esfuerzo máximo en el gato para torones de bajo relajamiento se re- dujo a 0.80fpu para asegurar una mejor compatibi- lidad con el valor máximo del esfuerzo del torón de 0.74fpu inmediatamente después de la transferen- cia del pretensado. La mayor tensión de fluencia de los cables de bajo relajamiento no cambia la efec- tividad de los dispositivos de anclaje de los cables; así pues, el esfuerzo admisible en los anclajes de postesado (y acopladores) no se incrementa sobre el valor previamente permitido de 0.70fpu . En ca- bles comunes (alambre, torones y barras) con fpy igual 0.85fpu , los límites de 0.94fpy y 0.82fpy son equivalentes a 0.80fpu y a 0.70fpu , respectivamen- te, los mismos permitidos en el ACI 318 de 1977. Para tendones de barras con fpy igual a 0.80fpu , los mismos límites son equivalentes a 0.75fpu y 0.66fpu respectivamente. Debido al mayor esfuerzo inicial admisible, permi- tido en la edición de 1983, los esfuerzos finales pueden ser mayores. Los diseñadores deben pre- ocuparse por fijar un límite a los esfuerzos finales cuando la estructura está sometida a condiciones corrosivas o cargas repetidas.
- 402. CÓDIGO COMENTARIO 402 18.6- Pérdidas de pretensado 18.6.1- Para determinar el pretensado efectivo fse deben considerarse las siguientes fuentes de pérdi- das de pretensado. (a) Asentamiento del cable durante la transfe- rencia. (b) Acortamiento elástico del hormigón. (c) Fluencia lenta del hormigón. (d) Retracción del hormigón (e) Relajación de tensión en los cables. (f) Pérdidas por fricción debidas a la curvatura intencional o accidental de los cables de postesado. 18.6.2- Pérdidas por fricción en los cables de postesado. 18.6.2.1- El efecto de la pérdida por fricción en los cables postesados debe calcularse por medio de la siguiente fórmula: Ps = Pxe Klx +µa ( ) (18-1) C18.6- Pérdidas de pretensado C18.6.1- Para una explicación de cómo calcular estas pérdidas de pretensado véanse las referencias 18.3 a la 18.6. Los valores globales de suma de pérdidas de pretensado para elementos, tanto pretesados como postesados, que se indicaban en ediciones anteriores a 1983 de los Comentarios, se consideran obsoletos. Se pueden calcular fácilmen- te estimaciones razonablemente precisas de pérdi- das de pretensado, de acuerdo con las recomenda- ciones de la referencia 18.6 que incluye considera- ción del nivel inicial de esfuerzo (0.7fpu o mayor), tipo de acero (relevado de esfuerzo o de bajo rela- jamiento; alambre, torón o barra), condiciones de exposición y tipo de construcción (pretesada, ad- herida postesada o no adherida postesada). Las pérdidas reales, mayores o menores que los valores calculados, tienen poco efecto sobre la re- sistencia de diseño del elemento, pero afectan el comportamiento bajo cargas de servicio (deforma- ciones, contraflecha, cargas de agrietamiento) y las conexiones. A nivel de cargas de servicio, la sobreestimación de las pérdidas de pretensado pue- de ser tan dañina como la subestimación, puesto que lo primero puede dar como resultado una contraflecha excesiva y movimientos horizontales. C18.6.2- Pérdidas por fricción en los ca- bles de postesado. Los coeficientes incluidos en la tabla 18.6.2 dan el rango de valores que normalmente puede esperar- se. Debido a los muchos tipos disponibles de ductos, cables y materiales para el recubrimiento de los mismos, estos valores sólo pueden servir como guía. Cuando se utilicen conductos rígidos el coeficiente de curvatura accidental K puede considerarse igual a cero. Para cables grandes dentro de un conducto de tipo semirigido el factor de curvatura accidental
- 403. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 403 Cuando Klx + µα ( ) no es mayor que 0.3, se per- mite calcular el efecto de la pérdida por fricción por medio de la siguiente fórmula: Ps = Px 1+ Klx + µα ( ) (18-2) 18.6.2.2- Las pérdidas por fricción deben basarse en coeficientes de fricción por curvatura y por des- viación accidental K determinados experi- mentalmente, y deben verificarse durante las ope- raciones de tesado del cable. 18.6.2.3- En los planos de diseño se deben indicar los valores del coeficiente de fricción por desvia- ción accidental y por curvatura empleados en el diseño. también puede considerarse igual a cero. Los valo- res de los coeficientes que se deben utilizar para los cables y ductos de tipo especial debe obtenerse de los fabricantes de cables. Una evaluación irreal baja de la pérdida por fricción puede conducir a contraflechas inadecuadas del elemento y a uä– pretensado inadecuado. Una sobrestimación de la fricción puede dar como resultado una fuerza extra de pretensado si los valores estimados de la fric- ción no se obtienen en terreno. Esto podría condu- cir a excesivas contraflechas y acortamientos del elemento. Si se determina que los factores de fric- ción son menores que los supuestos en el diseño, el esfuerzo en el cable debe ajustarse para dar sola- mente la fuerza de pretensado requerida por el di- seño en las partes críticas de la estructura. TABLA C18.6.2 Coeficientes de fricción para cables postesados para utilizarse en las ecuaciones (18-1) ó (18-2) Coeficiente de Coeficiente curvatura de curvatura accidental, K µ Cables de alambre 0.0033 - 0.0049 0.15 - 0.25 barras de alta resistencia 0.0003 - 0.0020 0.08 - 0.30 Torones de 7 alambres 0.0016 - 0.0060 0.15 - 0.25 Cable no Cables de adherido alambre 0.0033 - 0.0066 0.05 - 0.15 Cubierto con Torones de 7 mastic alambres 0.0033 - 0.0066 0.05 - 0.15 Cable no Cables de 0.0010 - 0.0066 0.05 - 0.15 adherido pre alambre engrasados Torones de 7 alambres 0.0010 - 0.0066 0.05 - 0.15 C18.6.2.3- Cuando pueden estar envueltas la segu- ridad o la serviciabilidad de la estructura, el rango aceptable para las fuerzas de tesado de los cables u otros requisitos limitantes, deben ser dados o apro- bados por el ingeniero estructural de acuerdo con los esfuerzos admisibles de las secciones 18.4 y 18.5.
- 404. CÓDIGO COMENTARIO 404 C18.7- Resistencia a la flexión C18.7.1- El momento resistente de diseño de los elementos pretensados sujetos a flexión puede cal- cularse utilizando ecuaciones de resistencia simi- lares a las de los elementos de hormigón armado convencional. El código de 1983 proporciona ecua- ciones de resistencia para secciones rectangulares y con alas, con armadura de tracción únicamente y con armadura de tracción y de compresión. Cuan- do parte de la armadura de pretensado está en la zona de compresión, debe usarse un método basa- do en las condiciones de equilibrio y compatibili- dad de deformaciones aplicables para la condición de carga mayorada. En otras secciones transversales, el momento re- sistente de diseño,φMn, se calcula mediante un aná- lisis general basado en la compatibilidad de esfuerzo y deformación, empleando las propiedades esfuer- zo-deformación de los cables de pretensado y las suposiciones de la sección 10.2. C18.7.2- La ecuación (18-3) puede subestimar la re- sistencia de las vigas con altos porcentajes de arma- duray,paraevaluacionesmásexactasdesuresistencia, debe emplearse el método de compatibilidad de de- formaciones y equilibrio. El uso de la ecuación (18- 3) es apropiada cuando todo el acero de pretensado está en la zona de tracción. Cuando parte de ese acero está en la zona de compresión se debe utilizar el mé- todo de compatibilidad de deformación y equilibrio. Con la inclusión del término ω’, la ecuación (18-3) refleja el mayor valor de fps, obtenido cuando se proporciona armadura de compresión en una viga con un gran índice de armadura. Cuando el térmi- 18.6.3- Cuando exista pérdida de pretensado en un elemento debido a la unión del mismo con una es- tructura adyacente, dicha pérdida de pretensado debe tomarse en consideración en el diseño. 18.7- Resistencia a la flexión 18.7.1- La resistencia a flexión de diseño para ele- mentos sometidos a flexión se debe calcular con los métodos de diseño por resistencia de este códi- go. Para los cables de pretensado, fps debe susti- tuir a fy en los cálculos de resistencia. 18.7.2- Como alternativa a una determinación más precisa de fps basada en la compatibilidad de de- formaciones, se pueden utilizar los siguientes va- lores aproximados de fps,siempre que fse no sea menor que 0.50fpu. (a) Para elementos con cables de pretensado adheridos. fps = fpu 1 − γp β1 ρp fpu fc ' + d dp ω − ω' ( ) (18-3)
- 405. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 405 no ρp fpu fc ' + d dp ( ) ω − ω' ( ) [ ]en la ecuación (18- 3) es pequeño, la profundidad del eje neutro es pe- queña, por lo tanto la armadura de compresión no desarrolla su resistencia a la fluencia y la ecuación (18-3) pasa a ser no conservadora. Esta es la razón por la que el término ρp fpu fc ' + d dp ( ) ω − ω' ( ) [ ]en la ecuación (18-3) no puede tomarse menor de 0.17 cuando se toma en cuenta la armadura de compresión al calcular fps Cuando la armadura de compresión no se toma en cuenta al emplear la ecuación (18-3) es decir, que ω’ se toma como cero, entonces el término ρp fps fc ' + d dp ( )ω [ ] puede ser menor de 0.17 y por lo tanto, se obtiene un valor mayor y correcto de fps. Cuando el valor de d’ es grande, la deformación en la armadura de compresión puede ser considerable- mente menor que su deformación a la fluencia. En este caso, la armadura de compresión no influye en fps de manera tan favorable como lo implica la ecua- ción (18-3). Por esta razón es que la ecuación (18- 3) está limitada a vigas en las que d’ es menor o igual a 0.15dp. El término ρp fpu fc ' + d dp ( ) ω − ω' ( ) [ ]en la ecua- ción (18-3) se puede escribir ρp fpu fc ' + Asfy bdpfc ' ( )− Asfy bdpfc ' ( ) [ ]. Esta forma puede algunas veces usarse de manera más conveniente, por ejemplo cuando hay armadura de tracción no pretensada. La ecuación (18-5) refleja los resultados de ensayos sobre elementos con cables no adheridos y razones luz/altura mayores de 35 (losas en una sola dirección, placas planas y losas planas)18.7. Estos ensayos indi- can que la ecuación (18-4), antiguamente usada para todaslasrazonesluz/altura,sobrestimaríaelincremen- to de esfuerzo en dichos elementos. Aunque estos mismos ensayos indican que la resistencia a momen- to de estos elementos de poca altura diseñados por medio de la ecuación (18-4) cumple con los requisi- Cuando se toma en cuenta cualquier arma- dura de compresión al calcular fps mediante la ecuación (18-3) el término: ρp fpu fc ' + d dp ω − ω' ( ) debe tomarse no menor de 0.17 y d’ no debe ser mayor de 0.15dp . (b) Para elementos con cables de pretensado no adheridos y con una razón luz-altura de 35 o menos: fps = fse + 70 + fc ' 100ρp (18-4) pero en la ecuación (18-4), fps no debe to- marse mayor que fpy ni que fse + 420 ( ). (c) Para elementos con cables de pretensado no adheridos y con una razón luz-altura mayor de 35: fps = fse + 70 + fc ' 300ρp (18-5) pero en la ecuación (18-5), fps no debe tomarse mayor que fpy ni que (fse+210).
- 406. CÓDIGO COMENTARIO 406 tosderesistenciaparalacargamayorada,esteresulta- do refleja los requisitos del código para armadura mí- nima adherida, así como la limitación al esfuerzo de tracción del hormigón, que con frecuencia controla la cantidad de fuerza de pretensado proporcionada. C18.8- Límites de la armadura en ele- mentos sometidos a flexión C18.8.1- Puede demostrarse que cada uno de los tér- minos ωp, y [ωp + (d/dp) (ω-ω’)], o [ωpw + (d/dp) (ωw - ω’w)] son cada uno iguales a 0.85 a/dp, en donde a es la altura del bloque rectangular de esfuer- zos equivalente para la sección considerada, tal como se define en la sección 10.2.7.1. El uso de esta razón puede simplificar los cálculos necesarios para veri- ficar el cumplimiento con las sección 18.8.1. C18.8.2- El momento resistente de diseño de ele- mentos sobrearmados puede calcularse usando ecuaciones de resistencia similares a aquellas para elementos de hormigón armado. Los libros de texto y el ACI 318R-8318.7 proporcionan ecuaciones de resistencia para secciones rectangulares y con alas. C18.8.3- Esta disposición constituye una precaución contra fallas abruptas por flexión desarrolladas inme- diatamente después del agrietamiento. Un elemento en flexión, diseñado de acuerdo con las disposiciones del código, requiere una carga adicional considerable más allá del agrietamiento para alcanzar su resisten- cia a la flexión. Así pues, una considerable deforma- ción advertiría que el elemento se está aproximando 18.7.3- Se permite considerar que la armadura no pretensada que cumple con la sección 3.5.3, en caso de utilizarse con cables de pretensado, contribuye a la fuerza de tracción y se permite incluirla en los cálculos de resistencia a la flexión con una tensión igual a la tensión de fluencia especificada, fy. Se permite incluir otras armaduras no pretensadas en los cálculos de resistencia únicamente si se efectúa un análisis de compatibilidad de deformaciones con el fin de determinar las tensiones en dicha armadura. 18.8- Límites de la armadura en ele- mentos sometidos a flexión 18.8.1- La cuantía de armadura pretensada y no pre- tensadaempleadaparacalcularlaresistenciaaflexión de un elemento, excepto por lo dispuesto en la sec- ción 18.8.2, debe ser tal queωp,[ωp + (d/dp) (ω-ω’)], o [ωpw + (d/dp) (ωw - ω’w)] no sea mayor de 0.36β1. 18.8.2- Cuando se especifica una cuantía de arma- dura mayor que la indicada en la sección 18.8.1, la resistencia de diseño a flexión no debe exceder de la resistencia a flexión que se obtiene con la fuerza de compresión del par de momento. 18.8.3- La cantidad total de armadura, pretensada y no pretensada, debe ser la necesaria para desarrollar una carga mayorada de por lo menos 1.2 veces la carga de agrietamiento, calculada en base al módulo de rotura, fr , especificado en la sección 9.5.2.3. Se permite omitir esta disposición para: (a) losas en dos direcciones con postensado no adherido
- 407. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 407 al límite de su resistencia. Si la resistencia a la flexión se alcanza poco después del agrietamiento, dicha de- formación podría no ocurrir. Debido a la muy limitada extensión del agrietamien- to inicial en las regiones de momento negativo cer- ca de las columnas de placas planas en dos direc- ciones, los patrones carga - deformación no refle- jan ningún cambio abrupto en la rigidez cuando se alcanza el módulo de rotura del hormigón. Sólo a niveles de carga más allá de las cargas de di- seño (mayoradas) el agrietamiento adicional es lo suficientemente extenso para causar un cambio abrupto en el patrón carga - deformación. Los ensa- yos han mostrado que no es posible romper (o aún hacer fluir) los cables de postensado no adheridos en losas en dos direcciones antes de la falla de corte por punzonamiento.18.8, 18.9, 18.10, 18.11, 18.12, 18.13 El uso de cables no adheridos en combinación con la armadu- ra adherida mínima requerida en la secciones 18.9.3 y 18.9.4 se ha mostrado que asegura la ductilidad post agrietamiento y que no se desarrolla una falla frágil después del primer agrietamiento. C18.9- Armadura mínima adherida C18.9.1- El código requiere algo de armadura ad- herida en elementos pretensados con cables no adheridos, con objeto de asegurar el comportamien- to en flexión para la resistencia última del elemen- to, en vez de su comportamiento como arco atirantado, y para controlar el agrietamiento bajo las cargas de servicio cuando los esfuerzos de trac- ción excedan el módulo de rotura del hormigón. El proporcionar un mínimo de armadura adherida, tal como se especifica en la sección 18.9, ayuda a ga- rantizar un comportamiento adecuado. La investigación ha demostrado que los elementos postesados no adheridos no proporcionan de mane- ra inherente gran capacidad para disipar la energía bajo cargas sísmicas severas, pues la respuesta del (b) elementos en flexión con una resistencia al corte y la flexión al menos el doble de la requerida en la sección 9.2. 18.9- Armadura mínima adherida 18.9.1- En todos los elementos sujetos a flexión con cables de pretensado no adheridos, debe proporcio- narse un área mínima de armadura adherida, tal como se requiere en las secciones 18.9.2 y 18.9.3.
- 408. CÓDIGO COMENTARIO 408 elemento es principalmente elástica. Por esta razón, debe suponerse que los elementos estructurales pos- tesados no adheridos, armados de acuerdo con las disposiciones de esta sección, únicamente soportan cargas verticales y actúan como diafragmas horizon- tales entre los elementos disipadores de energía bajo cargas sísmicas de la magnitud definida en la sec- ción 21.2.1.1. El área mínima de armadura adherida requerida por las ecuaciones (18-6) y (18-8) son áreas mínimasabsolutasindependientesdelgradodelacero o de la tensión de fluencia de diseño. C18.9.2- La cantidad mínima de armadura adherida para elementos que no sean losas planas en dos direc- ciones se basa en las investigaciones que comparan el comportamiento de la vigas postesadas adheridas y noadheridas.18.14. Aunquelainvestigacióneslimita- da para elementos que no sean vigas o placas planas, es aconsejable aplicar las disposiciones de la sección 18.9.2 a vigas y sistemas de losas que no son específi- camente informados en la referencia 18.14. La nece- sidad de aplicar la ecuación (18-6) a las placas planas en dos direcciones no ha sido sustentada por datos de ensayos y, por lo tanto, los requisitos originales del ACI318-71semodificaronsustancialmenteenlaedi- ción de 1977 a fin de reflejar esta información C18.9.3- La cantidad mínima de armadura adherida para placas planas en dos direcciones está basada en los informes del Comité ACI-ASCE 423.18.3, 18.15 La limitada investigación disponible para losas pla- nas en dos direcciones con ábacos18.16 o losas reticulares 18.17 indica que el comportamiento de es- tos sistemas en particular es semejante al comporta- miento de placas planas. Sin embargo, hasta que una información más completa esté disponible, la sección 18.9.3 debe aplicarse únicamente a placas planas en dos direcciones (losas macizas de altura uniforme) y la sección 18.9.2 debe aplicarse a todos los demás sistemas de losas en dos direcciones. C18.9.3.1- Para cargas y luces normales, los ensa- yos de placas planas resumidos en el informe18.3 del 18.9.2- Con excepción de lo dispuesto en la sec- ción 18.9.3, el área mínima de la armadura adheri- da debe calcularse mediante: As=0.004A (18-6) 18.9.2.1-Laarmaduraadheridarequeridaporlaecua- ción (18-6) debe estar distribuida de manera unifor- mesobrelazonadetracciónprecomprimidaytancerca como sea posible de la fibra extrema en tracción. 18.9.2.2- La armadura adherida se requiere inde- pendientemente de las condiciones de esfuerzo bajo carga de servicio. 18.9.3- En placas planas en dos direcciones, defi- nidas como losas macizas de espesor uniforme, el área mínima y la distribución de la armadura adhe- rida deben cumplir con lo requerido en las seccio- nes 18.9.3.1, 18.9.3.2 y 18.9.3.3. 18.9.3.1- No se requiere armadura adherida en las zonas de momento positivo donde las tensiones de
- 409. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 409 comité 423 y la experiencia acumulada desde que se adoptó el ACI 318-63, indican un comportamiento satisfactorio sin armadura adherida, en las zonas des- critas en la sección 18.9.3.1. C18.9.3.2- En zonas de momento positivo, en las cuales los esfuerzos de tracción están comprendi- dos entre fc ' 6 y fc ' 2, se requiere un área mí- nima de armadura adherida, dimensionada de acuer- do con la ecuación (18-7). La fuerza de tracción Nc se calcula a nivel de cargas de servicio sobre la base de una sección homogénea no agrietada. C18.9.3.3- Las investigaciones sobre placas planas postensadas no adheridas evaluadas por el Comité ACI-ASCE 42318.1, 18.3, 18.16 muestran que la armadura adheridaenlasregionesdemomentonegativo,dimen- sionada sobre la base del 0.075 porciento de la sec- ción transversal de la franja losa - viga, proporciona suficiente ductilidad y reduce el espaciamiento y an- cho de grietas. Para tomar en cuenta vanos tributarios adyacentes diferentes, la ecuación (18 - 8) se entrega sobre la base del marco equivalente como se lo define y muestra en la sección 13.7.2 y en la figura C13.7.2. Para paneles de losa rectangulares, la Ec. (18 - 8) es conservadoraalestarbasadaenlamayorseccióntrans- versal de la franja losa - viga perteneciente a los dos marcos equivalentes que se intersectan en la colum- na. Esto asegura que el porcentaje mínimo de acero recomendado por las investigaciones se dispone en las dos direcciones. Es importante la concentración de esta armadura en la parte superior de la losa, direc- tamentesobrelacolumnaeinmediatamenteadyacen- te a ella. Las investigaciones demuestran de igual manera que, donde se presentan esfuerzos bajos de tracción a nivel de cargas de servicio, se ha logrado un comportamiento satisfactorio a nivel de cargas tracción calculadas en el hormigón bajo carga de servicio (después de considerar todas la pérdidas de pretensado) no exceden de fc ' 6. 18.9.3.2- En zonas de momento positivo donde las tensiones de tracción calculadas en el hormigón bajo carga de servicio exceden de fc ' 6, el área míni- ma de la armadura adherida debe calcularse me- diante: As = Nc 0.5fy (18-7) donde la tensión de fluencia de diseño, fy , no debe exceder de 420 MPa. La armadura adherida debe distribuirse de manera uniforme sobre la zona de tracción precomprimida, tan cerca como sea posi- ble de la fibra extrema en tracción. 18.9.3.3- En zonas de momento negativo sobre las columnas de apoyo, el área mínima de la armadura adherida, As, en la parte superior de la losa en cada dirección debe calcularse mediante: As = 0.00075hl (18-8) La armadura adherida requerida por la ecuación (18- 8) debe distribuirse entre líneas que están 1.5h fue- ra de las caras opuestas de la columna de apoyo. Deben colocarse por lo menos 4 barras o alambres en cada dirección. El espaciamiento de la armadu- ra adherida no debe exceder de 300 mm.
- 410. CÓDIGO COMENTARIO 410 mayoradas sin armadura adherida. Sin embargo, el código requiere una cantidad mínima de armadura adheridaindependientementedelosnivelesdeesfuer- zo para las cargas de servicio para ayudar a mejorar la continuidad en flexión y la ductilidad, y para limitar el ancho de las grietas y su espaciamiento debido a excesos de cargas, temperatura o retracción. Las in- vestigaciones sobre conexiones entre placas planas postensadas y columnas se informan en las referen- cias 18.10, 18.11, 18.18, 18.19 y 18.20. C18.9.4-Laarmaduraadheridadebeestarconvenien- temente anclada para que desarrolle las fuerzas para la carga mayorada. Los requisitos del capítulo 12 ga- rantizanquelaarmaduraadheridaqueserequierepara la resistencia a flexión bajo cargas mayoradas, de acuerdo con la sección 18.7.3, o para condiciones de esfuerzo de tracción a nivel de cargas de servicio, de acuerdo con la sección 18.9.3.2, debe ser anclada de manera adecuada a fin de que desarrolle las fuerzas de tracción o de compresión. Para la armadura adhe- rida requerida por la sección 18.9.2 ó por la 18.9.3.3, pero que no se requiere para la resistencia a la flexión de acuerdo con la sección 18.7.3, se puede aplicar las longitudes mínimas. Las investigaciones18.1 sobre vanos continuos demuestran que estas longitudes mí- nimas proporcionan un comportamiento adecuado en condicionesdecargasdeservicioycargasmayoradas. C18.10- Estructuras estáticamente indeterminadas 18.9.4- La longitud mínima de la armadura adherida requerida en las secciones 18.9.2 y 18.9.3 de ser la indicadaenlassecciones18.9.4.1,18.9.4.2y18.9.4.3. 18.9.4.1- En zonas de momento positivo, la longitud mínima de la armadura adherida debe ser 1/3 de la luz libreyestarcentradaconlazonademomentopositivo. 18.9.4.2- En zonas de momento negativo, la arma- dura adherida debe prolongarse 1/6 de la luz libre a cada lado del apoyo. 18.9.4.3- Cuando se especifica armadura adherida para contribuir a la resistencia de diseño a momen- to, de acuerdo con la sección 18.7.3, o para las con- diciones de esfuerzo de tracción de acuerdo con la sección 18.9.3.2, la longitud mínima debe cumplir también con las disposiciones del capítulo 12. 18.10- Estructuras estáticamente in- determinadas 18.10.1- Los marcos y elementos continuos de hor- migón pretensado deben diseñarse para un comporta- miento satisfactorio en condiciones de cargas de ser- vicio y para ofrecer una resistencia adecuada. 18.10.2- El comportamiento en condiciones de car- ga de servicio debe determinarse mediante un aná- lisis elástico, considerando las reacciones, los mo- mentos, el corte y las fuerzas axiales producidas por el pretensado, la fluencia lenta, la retracción,
- 411. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 411 C18.10.3- Para estructuras estáticamente indetermi- nadas, los momentos debidos a las reacciones indu- cidas por fuerzas de pretensado, por lo general llamados momentos secundarios, son importantes tanto en los estados elásticos como en los inelásti- cos. Cuando se producen rótulas y una redistribu- ción total de momentos para crear una estructura estáticamente determinada, los momentos secunda- rios desaparecen. Sin embargo, las deformaciones elásticas producidas por un cable no concordante cambian la cantidad de rotación inelástica requerida para obtener una cierta cantidad de redistribución de momentos. Por el contrario, para una viga con una capacidad de rotación inelástica dada, la cantidad en la cual el momento en el apoyo se puede variar cam- bia en una cantidad igual al momento secundario en el apoyo debido al pretensado. De esta manera, el código requiere que los momentos secundarios se incluyan al determinar los momentos de diseño. Para establecer los momentos empleados en el dise- ño, el orden de los cálculos debe ser: (a) Determinar los momentos debidos a cargas permanentes y so- brecargas, (b) modificar por suma algebraica de los momentos secundarios, (c) redistribuir según lo per- mitido. Un momento secundario positivo en el apo- yo, producido por un cable proyectado hacia abajo a partir de un perfil concordante, reducirá, por lo tan- to, los momentos negativos cerca de los apoyos y aumentará los momentos positivos en las zonas cer- canas al centro del vano. Un cable que se proyecta hacia arriba tendrá un efecto contrario. los cambios de temperatura, la deformación axial, la restricción de los elementos estructurales adya- centes y los asentamientos de la fundación. 18.10.3- Los momentos que se deben utilizar para calcular la resistencia requerida deben ser la suma de los momentos debidos a las reacciones induci- das por el pretensado (con un factor de mayoración de 1.0) y los momentos debidos a las cargas de di- seño mayoradas. Se permite ajustar la suma de es- tos momentos tal como lo indica la sección 18.10.4.
- 412. CÓDIGO COMENTARIO 412 C18.10.4- Redistribución de momentos ne- gativos debido a cargas gravita- cionales en elementos continuos pretensados sometidos a flexión. En vigas y losas de hormigón pretensado, el com- portamiento inelástico en algunas secciones puede provocar una redistribución de momentos al aproxi- marse el elemento a su condición de resistencia úl- tima. El reconocimiento de este comportamiento puede ser útil para el diseño en determinadas cir- cunstancias. Un método de diseño riguroso para la redistribución de momento es bastante complejo. Sin embargo, el reconocimiento de la redistribu- ción de momentos puede efectuarse con un método sencillo, consistente en permitir un ajuste razona- ble de los momentos mayorados debidos a las car- gas gravitacionales, calculados elásticamente. La cantidad de ajuste debe mantenerse dentro de cier- tos límites de seguridad predeterminados. La cantidad de redistribución permitida depende de la capacidad de las secciones críticas para defor- marse inelásticamente en cantidad suficiente. La capacidad de servicio bajo las cargas de servicio está considerada en los esfuerzos límite de la sec- ción 18.4. La elección de 0.24β1 como índice máxi- mo de armadura por tracción, ωp,, [ωp +(d/dp) (ω- ω’)], o [ωpw + (d/dp) (ωw-ω’w)] para los cuales se permite la redistribución de momentos, está de acuerdo con los requisitos para hormigón ar- mado convencional de 0.5ρb, establecidos en la sec- ción 8.4. Los términos ωp, [ωp + (d/dp) (ω-ω’)], y [ωpw + (d/ dp) (ωw-ω’w)] que aparecen el la sección 18.10.4.1 y 18.10.4.3 son iguales cada uno a 0.85a/dp donde a es la altura del bloque rectangular de esfuerzos equi- valente para la sección considerada, tal como se de- fine en la sección 10.2.7.1. El uso de esta relación puede simplificar los cálculos necesarios para deter- minar la cantidad de redistribución de momentos 18.10.4- Redistribución de momentos ne- gativos debidos a cargas gravita- cionales en elementos continuos pretensados sometidos a flexión 18.10.4.1- Cuando se provee armadura adherida en los apoyos de acuerdo con la sección 18.9, se per- mite que los momentos negativos calculados por medio de la teoría elástica para cualquier distribu- ción de carga supuesta, sean aumentados o dismi- nuidos en no más de: 20 1− ωp + d dp ω − ω' ( ) 0.36β1 en porcentaje 18.10.4.2- Los momentos negativos modificados deben utilizarse para calcular los momentos en las secciones de los vanos para la misma distribución de cargas. 18.10.4.3- La redistribución de momentos negati- vos debe hacerse sólo cuando la sección en la que se reduce el momento esté diseñada de manera que ωp,, [ωp +(d/dp) (ω-ω’)], o [ωpw + (d/dp) (ωw-ω’w)], la que se aplicable, no sea mayor de 0.24β1.
- 413. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 413 permitida por la sección 18.10.4.1 y para verificar el cumplimiento de la limitación la armadura de flexión contenida en la sección 18.10.4.3. Para que los principios de redistribución de momen- tos de la sección 18.10.4 puedan aplicarse a vigas y losas con cables no adheridos, es necesario que di- chas vigas y losas cuenten con la armadura adheri- da suficiente para garantizar que éstas operarán como elementos en flexión después del agrietamien- to y no como una serie de arcos atirantados. Los requisitos de armadura adherida mínima de la sec- ción 18.9 servirán para este fin. C18.11- Elementos en compresión - Carga axial y flexión combi- nadas C18.11.2- Límites de la armadura en ele- mentos pretensados sometidos a compresión 18.11- Elementos en compresión - Carga axial y flexión combi- nadas 18.11.1- Los elementos de hormigón pretensado sometidos a carga axial y flexión combinadas, con o sin armadura no pretensada, deben dimensionarse de acuerdo con los métodos de diseño por resisten- cia de este código para elementos no pretensados. Deben incluirse los efectos de pretensado, retrac- ción, fluencia lenta y cambio de temperatura. 18.11.2- Límites de la armadura en ele- mentos pretensados sometidos a compresión 18.11.2.1- Los elementos con un pretensado pro- medio, fpc , menor que 1.5 MPa deben contar con una armadura mínima de acuerdo con las seccio- nes 7.10, 10.9.1 y 10.9.2 para columnas, o con la sección 14.3 para muros. 18.11.2.2- Excepto en el caso de muros, los ele- mentos con un pretensado promedio, fpc, igual o mayor que 1.5 MPa deben tener todos los cables de pretensado confinados por medio de zunchos o amarras laterales, de acuerdo con lo siguiente:
- 414. CÓDIGO COMENTARIO 414 C18.11.2.3- La cantidad mínima de armadura es- pecificada en la sección 14.3 para muros, no nece- sita aplicarse a muros de hormigón pretensado, siempre y cuando el pretensado promedio sea de 1.5 MPa o más, y que se efectue un análisis estruc- tural completo para demostrar que la resistencia y estabilidad son adecuadas con cantidades de arma- dura menores. C18.12- Sistemas de losas C18.12.1- El empleo del método de análisis del marco equivalente (sección 13.7) o de procedimientos de di- seño más precisos, es necesario para determinar mo- mentos y cortes, tanto de servicio como mayorados, (a) Los zunchos deben cumplir con lo indicado en la sección 7.10.4. (b) Las amarras laterales deben ser lo menos φ10, o formarse con malla de alambre electrosoldado de área equivalente, y tener un espaciamiento vertical que no exceda de 48 veces el diámetro de la amarra o del alam- bre, ni de la menor dimensión del elemento en compresión. (c) Las amarras deben localizarse verticalmen- te, sobre el borde superior de la zapata o de la losa de cualquier piso, a una distancia no mayor de la mitad del espaciamiento reque- rido, y deben distribuirse, tal como se espe- cifica aquí, hasta una distancia no mayor de la mitad del espaciamiento por debajo de la armadura horizontal inferior de los elemen- tos apoyados en la parte superior. (d) Cuando existan vigas o ménsulas que enmarquen por todos los lados a la colum- na, se permite terminar las amarras a no más de 80 mm por debajo de la armadura infe- rior de dichas vigas o ménsulas. 18.11.2.3- Para muros con un pretensado prome- dio, fpc, igual o mayor que 1.5 MPa, los requisitos mínimos de armadura de la sección 14.3 no son aplicables cuando el análisis estructural muestre una resistencia y estabilidad adecuadas. 18.12- Sistemas de losas 18.12.1- Los momentos y esfuerzos de corte mayorados en sistemas de losas pretensadas, arma- das en flexión en más de una dirección, deben de- terminarse de acuerdo con las disposiciones de la
- 415. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 415 para sistemas de losas pretensadas. El método de aná- lisis del marco equivalente ha demostrado, en ensayos degrandesmodelosestructurales,quepredicesatisfac- toriamente los momentos y cortes mayorados en siste- mas de losas pretensadas. (Véase las referencias 18.8, 18.9, 18.11, 18.18 y 18.21). La investigación referida también demuestra que el análisis que emplea seccio- nes prismáticas u otras aproximaciones de la rigidez, puede proporcionar resultados erróneos por el lado in- seguro. Se excluye la aplicación de la sección 13.7.7.4 a sistemas de losas pretensadas, porque se refiere a lo- sas armadas diseñadas según el método de diseño di- rectoyporquelaredistribucióndemomentosparalosas pretensadas se trata en la sección 18.10.4. Se excluye la aplicación de la sección 13.7.7.5 a sistemas de losas pretensadas, porque la distribución de momentos entre franjas de columna y franjas intermedias requerida por la sección 13.7.7.5 se basa en ensayos de losas de hor- migón armado. Los métodos simplificados que em- plean coeficientes promedio no se aplican a sistemas de losas de hormigón pretensado. C18.12.2- Los ensayos indican que la resistencia a momento y al corte de losas pretensadas es contro- lada por la resistencia total de los cables y por la cantidad y ubicación de armadura no pretensada, más que por la distribución de los cables. (Véase las referencias 18.8, 18.9, 18.10, 18.11, 18.18 y 18.21). C18.12.3- En losas planas pretensadas continuas con más de dos vanos en cada dirección, la razón luz/ espesor generalmente no debe exceder de 42 para pisos y 48 para techos; estos límites pueden incre- mentarse a 48 y 52 respectivamente, cuando los cál- culos verifican que la deformación, la contraflecha, así como la frecuencia de vibración y su amplitud, tanto a corto como a largo plazo, no son objetables. La deformación y la contraflecha a corto y a largo plazo deben calcularse y comprobarse en relación con los requisitos de capacidad de servicio para el uso particular de la estructura. sección 13.7 (excluyendo lo mencionado en las sec- ciones 13.7.7.4 y 13.7.7.5) o mediante procedimien- tos de diseño más detallados. 18.12.2- La resistencia a flexión en cada sección de losas pretensadas debe ser al menos igual a la resistencia requerida por las secciones 9.2, 9.3, 18.10.3 y 18.10.4. La resistencia al esfuerzo de corte de losas pretensadas en las columnas debe ser al menos igual a la resistencia requerida por las sec- ciones 9.2, 9.3, 11.1, 11.12.2 y 11.12.6.2. 18.12.3- En condiciones de carga de servicio, to- das las limitaciones de servicio, incluyendo los lí- mites especificados para las deformaciones, deben cumplirse considerando adecuadamente los facto- res enumerados en la sección 18.10.2.
- 416. CÓDIGO COMENTARIO 416 La longitud máxima de una losa entre juntas de construcción se limita generalmente a 30 ó 45 m, a fin de minimizar el efecto de acortamiento de la losa y evitar pérdidas excesivas de pretensado de- bidas a la fricción. C18.12.4- Esta sección proporciona guías especí- ficas respecto a la distribución de cables, que per- miten el empleo de una distribución en banda de los cables en una dirección. Mediante investiga- ciones estructurales se ha demostrado que este mé- todo de distribución de cables proporciona comportamientos satisfactorios. C18.13- Zona de anclaje de los cables postensados La sección 18.13 ha sido revisada completamente en el código de 1999 y es compatible conAASHTO 1996 “Standard Specifications for Highway Bridges”18.22 y con las recomendaciones del infor- me NCHRP 356.18.23 Después de la adopción por AASHTO 1994 de las disposiciones comprehensivas para las zonas de anclaje de postensado, el ComitéACI 318 revisó el código para que en lo general fuera compatible con los requisitos de AASHTO. De esta manera, se es- 18.12.4- Para sobrecargas normales y cargas distri- buidas de manera uniforme, el espaciamiento de los cables o grupos de cables de pretensado en una di- rección no debe exceder de 8 veces el espesor de la losa, ni de 1.5 m. El espaciamiento de los cables también debe proporcionar un pretensado prome- dio mínimo (después de que han ocurrido las pér- didas de pretensado) de 0.9 MPa sobre la sección de losa tributaria del cable o grupo de cables. Debe proporcionarse un mínimo de dos cables en cada dirección a través de la sección crítica de corte so- bre las columnas. Debe considerarse especialmen- te el espaciamiento de los cables en losas con car- gas concentradas. 18.12.5- En losas con cables de pretensado no ad- heridos debe proporcionarse armadura adherida de acuerdo con las secciones 18.9.3 y 18.9.4. 18.12.6- En losas izadas, la armadura inferior de anclaje debe detallarse de acuerdo a la sección 13.3.8.6. 18.13- Zona de anclaje de los cables postensados
- 417. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 417 18.13.1- Zona de anclaje La zona de anclaje se debe considerar como com- puesta de dos sectores: (a) La zona local es el prisma rectangular (o el equivalente al prisma rectangular para los anclajes circulares u ovalados) que circun- da al dispositivo de anclaje y a cualquier armadura de confinamiento. (b) La zona general que es la zona de anclaje tal como se define en la sección 2.1 e in- cluye la zona local. 18.13.2- Zona local 18.13.2.1- El diseño de las zonas locales debe ba- sarse en la fuerza mayorada del cable, Psu , y en los requisitos de las secciones 9.2.8 y 9.3.2.5. 18.13.2.2- Debe proporcionarse armadura a la zona local en donde se requiera para un funcionamiento adecuado del dispositivo de anclaje. 18.13.2.3- Los requisitos para la zona local estableci- dos en la sección 18.13.2.2 se cumplen con las indica- ciones de las secciones 18.14.1 ó 18.15.1 y 18.15.2. tima que las disposiciones altamente detalladas de AASHTO para el análisis y detallamiento de arma- dura, satisfacen los requisitos más generales delACI 318. En las áreas específicas de evaluación y ensa- yos de aceptación para dispositivos de anclaje, el ACI 318 incorpora las disposiciones detalladas de AASHTO por medio de referencias. C18.13.1- Zona de anclaje Basándose en el principio de Saint-Venant, puede estimarse la extensión de la zona de anclaje como aproximadamente igual a la mayor dimensión de la sección transversal. La zona local y la zona general se muestran en la figura C18.13.1 (a). Para los dis- positivos intermedios de anclaje, también existen localmente grandes tensiones de tracción por de- trás del dispositivo. Estas tensiones de tracción son inducidas por la incompatibilidad de las deforma- ciones delante y detrás del dispositivo de anclaje [como se muestra en la figura C18.13.1(b)]. Se debe considerar la región sombreada completa, como se muestra en la figura C18.13.1 (b). C18.13.2- Zona local La zona local resiste las elevadas tensiones introdu- cidas por el dispositivo de anclaje y las transfiere al resto de la zona de anclaje. El comportamiento de la zona local está fuertemente influido por las caracte- rísticas específicas del dispositivo de anclaje y su armadura de confinamiento, y menos influido por la geometría y carga de la estructura completa. Algu- nas veces no se puede completar el diseño de la zona local hasta que los dispositivos de anclaje específi- cos no sean determinados en la etapa de preparación de los planos de taller. Cuando se usan dispositivos especiales de anclaje, el proveedor de estos debe entregar la información respecto a los ensayos que demuestren que el dispositivo puede considerarse satisfactoriobajoAASHTO“StandardSpecifications for Highway Bridges,” División II, artículo 10.3.2.3 y proporcione la información respecto a las condi-
- 418. CÓDIGO COMENTARIO 418 18.13.3- Zona general 18.13.3.1- El diseño de las zonas generales debe basarse en la fuerza mayorada del cable, Psu , y en los requisitos de las secciones 9.2.8 y 9.3.2.5. 18.13.3.2- Se debe proporcionar armadura en la zona general donde se requiera para resistir la se- paración, el desconche y las fuerzas de tracción en el borde longitudinal inducidas por los dispositivos de anclaje. Se deben considerar los efectos de cam- bios abruptos en la sección. 18.13.3.3- Los requisitos para la zona general esta- blecidos en la sección 18.13.3.2 se cumplen con las indicaciones de los puntos 18.13.4, 18.13.5, 18.13.6 y cada vez que sea aplicable lo indicado en las sec- ciones 18.14.2, 18.14.3 ó 18.15.3. ciones necesarias para el uso del dispositivo. Las principales consideraciones en el diseño de la zona local son los efectos de la alta presión de apoyo y la habilidad de la armadura de confinamiento para au- mentar la capacidad del hormigón de resistir las ten- siones de aplastamiento. C18.13.3- Zona general Dentro de la zona general no es válida la hipótesis habitual de la teoría de vigas respecto a que las sec- ciones planas permanecen planas. Fig. C18.13.1- Zonas de anclaje Fig. C18.13.3- Efectos del cambio de sección Zonas locales Zonas generales Fuerzas de desgarramiento Planta Elevación Fuerzas de desconche Fuerza de tracción en borde longitudinal (c) Zona de tracciones (a) Concepto de zona local y general Delante del dispositivo de anclaje Detras del dispositivo de anclaje cable Zona de anclaje (b) Zona general para un dispositivo intermedio de anclaje (a) Sección rectangular (b) Sección con alas y diafragma en el extremo T ≈ 0.5P T ≈ 0.5P
- 419. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 419 El diseño debe considerar todas las regiones de ten- sión de tracción que puedan ser causadas por el dis- positivo de anclaje del cable, incluyendo la separa- ción, el desconche y la tracción de borde como se muestra en la figura C18.13.1(c). También deben comprobarse las tensiones de compresión inmedia- tamente por delante de la zona local [como se mues- tra en la figura C18.13.1 (b)]. Algunas veces no se puede determinar la armadura requerida hasta que los “trazados” de los cables y dispositivos de anclaje no estén determinados en la etapa de preparación de planos de taller. En los pla- nos y especificaciones de la obra las responsabili- dades de diseño y aceptación deben estar claramente asignadas. Los cambios abruptos de la sección transversal pue- den causar una desviación sustancial en las trayec- torias de la fuerza. Estas desviaciones pueden au- mentar considerablemente las fuerzas de tracción como se muestra en la Figura C18.3.3. R18.3.4- Resistencia nominal de los materiales Se espera alguna deformación inelástica del hormi- gón debido a que el diseño de la zona de anclaje está basadoenunenfoquederesistencia.Elbajovalorpara la resistencia nominal a compresión para el hormigón sin confinar refleja esta posibilidad. Para el hormigón bien confinado, la resistencia efectiva a compresión puede ser aumentada (ver referencia 18 - 23). El valor para la resistencia nominal a la tracción de la armadu- ra adherida pretensada está limitado a la tensión de fluencia del acero de pretensado debido a que la ecua- ción (18 - 3) puede no ser aplicable para estas aplica- ciones no flexionales. El valor para la armadura no adheridapretensadaestábasadoenlosvaloresindica- dos en el punto 18.7.2(b) y (c), pero está de alguna manera limitado para estas aplicaciones de poca lon- gitudnoflexionales.Losresultadosdeensayosquese entregan en la referencia 18.23 indican que el esfuer- zo de compresión introducido por el pretensado auxi- 18.13.4- Resistencia nominal de los materiales 18.13.4.1- La resistencia nominal a la tracción de la armadura adherida esta limitada a fy para la ar- madura no pretensada y a fpy para la armadura pretensada. El esfuerzo nominal de tracción de la armadura no adherida pretensada para resistir las fuerzas de tracción en las zonas de anclaje debe estar limitado a fps = fse + 700 18.13.4.2- Salvo el caso de hormigón confinado den- tro de zunchos o cercos que proporcionen confina- miento equivalente al indicado por la ecuación (10 - 6), la resistencia nominal a compresión del hormi- gón en la zona general debe limitarse a 0.7λ fci ' . 18.13.4.3- La resistencia a compresión del hormi- gón en el momento del postensado debe especificarse en los planos de diseño. A menos que se usen dispositivos de anclaje sobre dimensionados
- 420. CÓDIGO COMENTARIO 420 para compensar la menor resistencia a compresión o que los cables estén tensados a no más del 50% de la fuerza final del cable, los cables no deben tensarse sino hasta que fci , medido en ensayos con- sistentes con el curado del elemento, sea al menos 30 MPa psi para los cables de varios alambres o de a lo menos 18 MPa para los cables de un alambre o para barras. 18.13.5- Métodos de diseño 18.13.5.1- Para el diseño de zonas generales se per- miten los siguientes métodos, siempre que los pro- cedimientos específicos usados den como resulta- do predicciones de resistencia que concuerden sustancialmente con los resultados de los ensayos comprehensivos: (a) Modelos de plasticidad basados en equili- brio (modelos “puntal - tensor”); (b) Análisis linealdetensiones(incluyendoaná- lisis por elementos finitos o equivalente); o (c) Ecuaciones simplificadas, cuando sean aplicables. 18.13.5.2- No deben usarse las ecuaciones simpli- ficadas en los casos en que la sección transversal del elemento no sea rectangular, en donde las discontinuidades en o cerca de la zona general cau- sen desviaciones en el flujo de fuerzas, en donde la distancia mínima al borde sea menor que 1.5 veces liar aplicado perpendicularmente al eje, es efectivo para aumentar la capacidad de la zona de anclaje. La inclusión del factor λ para los hormigones livianos refleja su baja resistencia a la tracción, lo que es un factor indirecto para la limitación de las tensiones de compresión, tanto como la amplia dispersión y fragi- lidad exhibido en las zonas de anclaje en ensayos con algunos hormigones livianos. Se requiere que el ingeniero especifique la resisten- cia del hormigón en el momento de aplicar la ten- sión en los planos y especificaciones de la obra. Para limitar el agrietamiento temprano por retracción, los cables de un alambre son algunas veces tensados con resistencias del hormigón de menos de 18 MPa (a) debido al uso de anclajes sobre dimensionados, o ((b) cuando se tensa por etapas, a menudo a nivels de 1/3 o1/2 de la fuerza final del cable. R18.13.5- Métodos de diseño La lista de métodos de diseño indicada en el punto 18.13.5.1 incluye aquellos procedimientos para los cuales se han dado lineamientos relativamente es- pecíficos en las referencias 18.22 y 18.23. Estos procedimientos han demostrado ser predictores con- servadores de la resistencia cuando se comparan con los resultados de los ensayos (18.23). El uso de los modelos “puntal tensor” es especialmente útil para el diseño de la zona general (18.23). Se pueden usar las ecuaciones simplificadas en muchas aplicacio- nes de anclaje, en donde regiones sustanciales o masivas de hormigón rodean a los anclajes, con excepción de los casos indicados en el punto 18.13.5.2. Se pueden usar, para muchos casos, las ecuaciones simplificadas basadas en las referencias 18.22 y 18.23. Los valores para la magnitud de la fuerza de degarre, Tburst , y para su distancia centroidal de la mayor superficie de apoyo del anclaje, dburst , puede ser estimada por las ecuaciones (C18-1) y (C18-2) respectivamente. Los términos de la ecuación (C18
- 421. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 421 la dimensión lateral del dispositivo de anclaje en esa dirección o en donde se usen multiples disposi- tivos de anclaje que no queden dispuestos como un solo grupo. - 1) y (C18 - 2) para una carga en el cable con una pequeña excentricidad se muestran en la figura C18.13.5. En la aplicación de las ecuaciones (C18- 1) y (C18-2) se debe considerar la secuencia de ten- sado si hay más de un cable presente. T burst = 0.25 Σ P su (1- ) (C18 - 1) d burst = 0.5 (h - 2e) (C18 - 2) donde: ΣPsu = la suma de todas las cargas de cable mayoradas para el arreglo de tensado con- siderado, N; a = la altura del dispositivo de anclaje o del grupo de dispositivos espaciados cerrada- mente en la dirección considerada, mm; e = la excentricidad (siempre considerada po- sitiva) del dispositivo o grupo cerrada- mente espaciado de dispositivos de anclaje con respecto al centroide de la sección transversal, mm; h = la altura de la sección transversal en la di- rección considerada, mm. Los aparatos de anclaje deben tratarse como cerra- damente espaciados si su espaciamiento de centro a centro no excede de 1.5 veces el ancho del dispo- sitivo de anclaje en la dirección considerada. Fig. C18.13.5- Ejemplo de modelo Puntal tensor a h c.g.
- 422. CÓDIGO COMENTARIO 422 18.13.5.3- La secuencia de tensado debe especifi- carse en los planos y considerarse en el diseño. 18.13.5.4- Deben considerarse los efectos tridimensionales en el diseño y deben analizarse usando procedimientos tridimensionales o ser aproximados considerando la suma de los efectos en dos planos ortogonales. 18.13.5.5- Para los dispositivos intermedios de an- claje debe proporcionarse armadura adherida para La fuerza de desgarre para los cables cuyo centroide queda dentro del nucleo de la sección puede esti- marse como el 2 porciento de la fuerza total mayorada del cable, excepto para los dispositivos de anclaje múltiple con un espaciamiento de centro a centro mayor que 0.4 veces la altura de la sec- ción. Se requiere de un análisis detallado para los espaciamientos mayores y para los casos en que el centroide de los cables se sitúa fuera del nucleo. Además, en el postensado de secciones delgadas, de secciones con alas, de secciones irregulares, o cuando los cables tienen una curvatura apreciable dentro de la zona general se requiere de procedi- mientos más generales tales como los descritos en AASHTO, artículos 9.21.4 y 9.21.5. En el artículo 9.21.3.4 de la referencia 18.22 se entregan reco- mendaciones detalladas sobre los principios de di- seño que se aplican a todos los métodos de diseño. C18.13.5.3- La secuencia de tensado de los dispo- sitivos de anclaje puede tener un efecto significati- vo en las tensiones de la zona general. Por lo tanto, es importante considerar no solamente la etapa fi- nal de una secuencia de tensado, con todos los ca- bles ya tensados, sino también las etapas interme- dias durante la construcción. Debe tomarse en cuen- ta las fuerzas de desgarre más críticas causadas por cada una de las combinaciones de la secuencia de postensado de los cables. R18.13.5.4- Se incluyeron las disposiciones sobre los efectos tridimensionales con el objeto de aler- tar al ingeniero sobre los efectos perpendiculares al plano principal de los elementos tales como fuer- zas de desgarre en la dirección delgada de nervios y losas. En muchos casos estos efectos pueden de- terminarse independientemente para cada dirección, pero algunas aplicaciones requieren de un comple- to análisis tridimensional. (por ejemplo, los diafragmas para el anclaje de cables externos). R18.13.5.5- Los anclajes intermedios se usan para el anclaje de los cables que no se extienden sobre
- 423. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 423 transferir, a lo menos, 0.35 Psu a la sección de hor- migón que queda detrás del anclaje. Tal armadura debe colocarse simétricamente alre- dedor de los dispositivos de anclaje y debe estar completamente desarrollada tanto por detrás como por delante de los dispositivos de anclaje. 18.13.5.6- Cuando se usan cables curvos en la zona general, excepto para cables de un alambre o don- de el análisis demuestre que no se requiere arma- dura, se debe proporcionar armadura adherida con el objeto de resistir las fuerzas radiales y de hendimiento. 18.13.5.7- Excepto para cables de un alambre o donde el análisis demuestre que no se requiere ar- madura, se debe proporcionar un refuerzo mínimo en direcciones ortogonales paralelas a la superficie posterior de todas las zonas de anclaje con una re- sistencia nominal a la tracción igual al 2 porciento de la fuerza mayorada en cada cable, con el objeto de evitar los desconches. 18.13.5.8- Debe obviarse la resistencia a la tracción del hormigón al calcular la armadura requerida. 18.13.6- Requisitos de detallamiento La elección de los tamaños de armadura, espaciamientos, recubrimiento y otros detalles para las zonas de anclaje debe contemplar las toleran- cias en el doblado, fabricación e instalación de la armadura, el tamaño del agregado y la correcta co- locación y consolidación del hormigón. la longitud total de un elemento. Las tensiones de tracción locales son generadas por detrás de los anclajes intermedios [ver figura C18.13.1(b)] de- bido a los requisitos de compatibilidad para las de- formaciones que se producen por delante y por de- trás del anclaje. Para limitar la extensión del agrie- tamiento detrás del anclaje se requiere de armadura adherida anclada hacia atrás en la vecindad inme- diata del anclaje. El requerimiento de 0.35Psu se desarrolló usando el 25 porciento de la fuerza no mayorada del cable resistida por la armadura a 0.6fy .
- 424. CÓDIGO COMENTARIO 424 18.14- Diseño de las zonas de ancla- je para cables de un alambre o ba- rras de 16 mm de diámetro. 18.14.1- Diseño de la zona local Los dispositivos de anclaje y la armadura de la zona local para el caso de cables de un alambre o para barras de 16 mm o menos de diámetros debe cum- plir con los requisitos establecidos en la publica- ción del Post-Tensioning Institute “Specification por Unbonded Single Strand Tendons” o con los requi- sitos para dispositivos especiales de anclaje indica- dos en la sección 18.15.1. 18.14.2- Diseño de la zona general para cables de losa 18.14.2.1- Para los dispositivos de anclaje para cables de 12 mm de diámetro o menores en losas de hormi- gón de peso normal, se debe proporcionar armadura mínima que cumpla con los requisitos de las seccio- nes 18.14.2.2 y 18.14.2.3, a menos que un análisis detallado que cumpla con lo indicado en la sección 18.13.5 demuestre que tal armadura no es necesaria. 18.14.2.2- Se debe disponer dos barras horizonta- les no menor a φ 12 paralelas al borde de la losa. Se permite que dichas barras estén en contacto con la cara frontal del dispositivo de anclaje y deben estar dentro de una distancia h/2 delante de cada dispo- sitivo. Dichas barras deben extenderse, a lo menos, 150 mm a cada lado de los bordes exteriores de cada dispositivo. C18.14- Diseño de la zona de anclaje para cables de un alambre o barras de 16 mm de diámetro. C18.14.2- Diseño de la zona general para cables de losa Los requisitos mínimos de armadura de la zona general para los cables de un alambre en losas es- tán basados en las recomendaciones del Comité 423 del ACI- ASCE18.24 , que muestra los detalles típi- cos. En donde sea posible las barras horizontales paralelas al borde requeridas en las indicaciones de la sección 18.14.2.2 deben ser continuas. Los ensayos en los que se basaron las recomenda- ciones de la referencia 18.24 se limitaron a disposi- tivos de anclaje para cables no adheridos de 12 mm de diámetro y 1900 MPa en hormigón de peso nor- mal. Así, para los dispositivos de anclaje de cables mayores y para todo uso en losas de hormigón livia- no, el comité 423 del ACI-ASCE recomendó que la cantidad y espaciamiento de la armadura debe ser ajustada en forma conservadora para tomar en cuen- ta la mayor fuerza de anclaje y la menor resistencia a tracción por hendimiento del hormigón liviano18.24 . Ambas referencias, la 18.23 y la 18.24 recomien- dan que las barras en horquilla también sean dis- puestas para anclajes situadas dentro de 300 mm de las esquinas de la losa con el objeto de resistir las fuerzas de tracción de borde. Las palabras “de-
- 425. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 425 18.14.2.3- Si el espaciamiento, medido centro a cen- tro, de los dispositivos de anclaje es de 300 mm o menos, los dispositivos de anclaje se deben conside- rar como agrupados. Por cada grupo de seis o más dispositivos de anclaje, se deben proporcionar n + 1 barras en horquilla o estribos cerrados al menos φ 10, dondeneslacantidaddedispositivosdeanclaje.Debe colocarse una barra en horquilla o estribo entre cada dispositivo de anclaje y uno a cada lado del grupo. Lasbarrasenhorquillaoestribosdebencolocarsecon las patas extendiéndose dentro de la losa perpendicu- lar al borde. La parte central de las barras en horquilla o estribos deben colocarse perpendiculares al plano de la losa desde 3h/8 hasta h/2 delante de los disposi- tivos de anclaje. 18.14.2.4- Paradispositivosdeanclajequenoseajus- ten a lo indicado en la sección 18.14.2.1, la armadu- ra mínima debe basarse en una análisis detallado que cumpla con los requisitos del punto 18.13.5. 18.14.3- Diseño de la zona general para grupos de cables de un alambre en vigas principales y secundarias. El diseño de la zona general para los grupos de ca- bles de un alambre en vigas principales y secunda- rias debe cumplir con los requisitos de las seccio- nes 18.13.3 a la 18.13.5. lante de” en el punto 18.14.2.3 tienen el significa- do que se muestra en la figura C18.13.1. La sección 18.5 es aplicable en aquellos casos en que se usan dispositivos de anclaje para cables de varios alambres. La armadura perpendicular al plano de la losa re- querida para resistir el desgarramiento en la sec- ción 18.14.2.3 para grupos de cables espaciados de forma relativamente cerrada también debiera ser dispuesta para el caso de cables espaciados de ma- nera amplia si es que una falla del dispositivo de anclaje pudiera causar más que un daño local. C18.14.3- Diseño de la zona general para gru- pos de cables de un alambre en vigas principa- les y secundarias. Los grupos de cables de un alambre con dispositivos individuales de anclaje para los cables de un alam- bre se usan a menudo en las vigas principales y se- cundarias. Se puede tratar a los dispositivos de an- claje como espaciados en forma cercana si su espaciamiento, medido de centro a centro, no exce- de de 1.5 veces el ancho del dispositivo de anclaje en la dirección considerada. Si una viga principal o secundaria tiene un dispositivo de anclaje único o un grupo único de dispositivos de anclaje espacia- dos en forma cercana, se permite el uso de ecuaciones simplificadas tales como aquellas que se entregan en la sección C18.13.5.1, a menos que controle la sección 18.13.5.2. Las condiciones más complejas se pueden diseñar mediante el uso de modelos pun- tal tensor. En las referencias 18.22 y 18.23 al igual que en el punto C18.13.5.1 se entregan recomenda- ciones detalladas para el uso de dichos modelos.
- 426. CÓDIGO COMENTARIO 426 18.15- Diseño de las zonas de ancla- je para cables de varios alambres 18.15.1- Diseño de la zona local Los dispositivos básicos de anclaje para varios ca- bles y la armadura de la zona local deben cumplir con los requisitos establecidos por AASHTO en “Standard Specifications for Highway Bridges” División I, artículos 9.21.7.2.2 al 9.21.7.2.4. Los dispositivos especiales de anclaje deben cum- plir con los ensayos requeridos enAASHTO “Stan- dard Specifications for Highway Bridges” División I, artículo 9.21.7.3 y descrito en AASHTO “Stan- dard Specifications for Highway Bridges” División II, artículo 10.3.2.3. 18.15.2- Uso de dispositivos especiales de anclaje Cuandosevayanausardispositivosespecialesdeancla- je se debe proporcionar armadura de piel suplementaria en las regiones correspondientes a las zonas de anclaje, además de la armadura de confinamiento especificada para el dispositivo de anclaje. Esta armadura suplemen- tariadebeserigualenconfiguraciónyporlomenosequi- valente en cuantía volumétrica a cualquier armadura de piel suplementaria usada en los ensayos para calificar la aceptación del dispositivo de anclaje. 18.15.3- Diseño de la zona general El diseño de la zona general para los cables de va- rios alambres debe cumplir con los requisitos esta- blecidos en las secciones 18.13.3 a la 18.13.5. 18.16- Protección contra la corrosión de cables de pretensado no adheridos 18.16.1- Los cables no adheridos deben ser encapsulados con una vaina. Los cables deben que- dar completamente recubiertos y la vaina alrede- dor del cable debe llenarse con un material adecua- do que asegure la protección contra la corrosión. C18.15- Diseño de las zonas de an- claje para cables de varios alambres C18.15.1- Diseño de la zona local Ver la sección C18.13.2 C18.15.2- Uso de dispositivos especiales de anclaje La armadura de piel es la armadura colocada cerca de las superficies exteriores en la zona de anclaje para li- mitar el ancho y espaciamiento de las grietas locales. La armadura en la zona general para otras acciones (flexión,corte,retracción,temperaturaysimilares)pue- denusarseparasatisfacerlosrequisitosdearmadurade piel suplementaria. La determinación de la armadura depielsuplementariadependedeldispositivodeancla- je usado y, frecuentemente no puede determinarse has- ta la etapa de preparación de planos de taller. C18.16- Protección contra la corrosión de cables de pretensado no adheridos C18.16.1- El material adecuado para la protección contra la corrosión de los cables no adheridos debe tener las propiedades indicadas en la sección 5.1 de la referencia 18.25.
- 427. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 427 18.16.2- La vaina debe ser impermeable y continua en toda la longitud no adherida. 18.16.3- Para aplicaciones en ambientes corrosivos, la vaina debe estar conectada a todos los anclajes ya sean de tensión, intermedios o fijos, de manera impermeable. 18.16.4- Los cables de un alambre deben protegerse delacorrosióndeacuerdoconloindicadoenlapubli- cación del Post-Tensioning Institute “Specifications for Unbonded Single Strand Tendons”. 18.17- Ductos para postensado 18.17.1- Los ductos para cables que se inyectan con lechada deben ser impermeables al mortero y no reactivos con el hormigón, cables, lechada e inhibidores de la corrosión. 18.17.2- Los ductos para un solo alambre, torón o barra que se inyectan con lechada deben tener un diámetro interior a lo menos 5 mm mayor que el diámetro del cable. 18.17.3- Los ductos para alambres, torones o ba- rras múltiples que se vayan a inyectar con lechada deben tener un área transversal interior a lo menos igual a dos veces el área transversal de los cables. 18.17.4- Los ductos deben mantenerse libres de agua empozada si los elementos que van a inyectarse con lechadaquedanexpuestosatemperaturasbajoelpun- to de congelación antes de la inyección de la lechada. C18.16.2- Normalmente, la vaina está constituida por polietileno de alta densidad que es extruído di- rectamente en el cable recubierto. C18.16.4- Los requisitos de protección contra la co- rrosión de cables no adheridos de un alambre de acuerdo con “Specifications for Unbonded Single Strand Tendons” del Post-Tensioning Institute, fue- ron agregados en el código de 1989 a las disposicio- nes que aparecían en los códigos anteriores. Un in- forme18.25 , publicado por el Post-Tensioning Institute es usado como guía para la protección contra la co- rrosión de los cables no adheridos de un alambre. C18.17- Ductos para postensado C18.17.4- El agua en los ductos, al congelarse, pue- de causar daño al hormigón circundante. Cuando hay torones también debe evitarse el agua empozada en los ductos. Se debe usar un inhibidor de corro- sión con el objeto de proporcionar protección tem- poral contra la corrosión si los cables quedan ex- puestos por períodos prolongados a la humedad en los ductos antes de inyectar la lechada18.26 .
- 428. CÓDIGO COMENTARIO 428 18.8- Lechada para cables de preten- sado adheridos 18.18.1- La lechada debe consistir en cemento Portland y agua o en cemento Portland, arena y agua. 18.18.2- Los materiales para la lechada deben cum- plir con lo especificado en las secciones 18.18.2.1 a la 18.18.2.4. 18.18.2.1- El cemento Portland debe cumplir con los requisitos de la sección 3.2. 18.18.2.2- El agua debe cumplir con los requisitos de la sección 3.4. 18.18.2.3- Si se usa arena, esta debe cumplir con los requisitos de “Standard Specification for Aggregate for Masonry Mortar “ (ASTM C 144) excepto que se permite modificar la granulometría conforme sea ne- cesario para lograr una trabajabilidad satisfactoria. 18.18.2.4- Se permite el uso de aditivos que cum- plan con lo establecido en la sección 3.6 de los cua- les se sepa que no producen efectos perjudiciales en la lechada, acero u hormigón. No debe emplear- se cloruro de calcio. C18.18- Lechada para cables de pre- tensado adheridos Una lechada y un procedimiento de inyección adecua- dossoncríticosparalasconstruccionespostensadas18.27, 18.28 . La lechada proporciona adherencia entre los ca- bles de postensado y el hormigón y proporciona pro- tección contra la corrosión a los cables. El éxito pasado con lechada para cables adheridos de pretensado ha sido obtenido con cemento Portland. Una extrapolación de esto a todos los materiales cementicios (definidos en la sección 2.1) para su uso en esta lechada es inapropiada, por la falta de experiencia y ensayos con otros materiales cementicios diferentes al cemento Portland y por la posibilidad que algunos materiales cementicios puedan introducir productos químicos señalados como dañinos para los cables en el punto C18.18.2. Por lo tanto, se han mantenido en el código el ce- mento Portland indicado en el punto 18.18.1 y la razón agua-cemento indicada en el punto 18.18.3.3. C18.18.2- Las limitaciones a los aditivos en la sec- ción 3.6 se aplican a la lechada. Las sustancias co- nocidas como dañinas para los cables de pretensado, la lechada o el hormigón son los cloruros, fluoruros, sulfatos y nitratos. El polvo de aluminio u otros aditivos expansores, si son aprobados, deben pro- ducir una expansión no confinada del 5 al 10 porciento. En casi todas las estructuras de construc- ción se utiliza la lechada de cemento puro. Sólo en los ductos grandes con extensas áreas huecas debe considerarse las ventajas de utilizar arena finamen- te tamizada en la lechada.
- 429. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 429 C18.18.3- Selección de la dosificiación para la lechada La lechada dosificada de acuerdo con estas especi- ficaciones conducirá, por lo general, a una resis- tencia a la compresión a 7 días, medida en cubos estándar de 50 mm, superior a los 18 MPa y a resis- tencias a los 28 días de aproximadamente 28 MPa. Cuando se diseña la mezcla de la lechada, por lo general se toma más en consideración las propie- dades de manejo y colocación de la lechada que la resistencia. R18.18.4- Mezclado y bombeo de la lechada A una temperatura ambiente de 2ºC la lechada con una temperatura mínima inicial de 15ºC puede re- querir hasta 5 días para llegar a 6 MPa. Se sugiere una temperatura mínima de 15ºC porque es consis- tente con la temperatura mínima recomendada para el hormigón colocado a una temperatura ambiente de 2ºC. Las lechadas de fraguado rápido, cuando se aprueban, pueden requerir de períodos más cortos de protección y se deben seguir las recomendacio- nes de los proveedores. Los cubos de ensayo deben curarse bajo condiciones de temperatura y hume- dad tan parecidas como sea posible a las de la lechada del elemento. Las temperaturas de la lechada que excedan de 32ºC provocarán dificulta- des durante el bombeo. 18.18.3- Selección de la dosificación para la lechada 18.18.3.1- La dosificación de la lechada debe ba- sarse en una de las dos condiciones siguientes: (a) Los resultados de ensayos de lechada fres- ca y endurecida realizados antes de iniciar las operaciones de inyección; o (b) Experiencia documentada previa con ma- teriales y equipo similares y bajo condicio- nes de obra comparables. 18.18.3.2- El cemento utilizado en la obra debe corresponder a aquél en el cual se basó la selección de la dosificación de la lechada. 18.18.3.3- El contenido de agua debe ser el míni- mo necesario para el bombeo adecuado de la lechada; sin embargo, la razón agua cemento no debe exceder de 0.45 en peso. 18.18.3.4- No debe añadirse agua con el objeto de aumentar la fluidez cuando esta haya disminuido por demora en el uso de la lechada. 18.18.4- Mezclado y bombeo de la lechada 18.18.4.1- La lechada debe mezclarse en un equipo capaz de efectuar un mezclado y agitación mecáni- ca continua que produzca una distribución unifor- me de los materiales, debe tamizarse y bombearse de tal manera que se llenen por completo los ductos de los cables. 18.18.4.2- La temperatura de los elementos en el momento de inyección de la lechada debe estar por encima de 2º C y debe mantenerse por encima de esta temperatura hasta que los cubos de 2 pulgadas fabricados con la misma lechada y curados en la obra logren una resistencia mínima a la compre- sión de 6 MPa.
- 430. CÓDIGO COMENTARIO 430 C18.20- Aplicación y medición de la fuerza de pretensado C18.20.1- Las mediciones de elongación para ele- mentos pretensados deben estar de acuerdo con los procedimientos indicados en “Manual for Quality Control for Plants and Production of Precast and Prestressed Concrete Products” publicado por Precast/Prestressed Concrete Institute.18.29 La sección 18.18.1 del código de 1989 se revisó para permitir una tolerancia de un 7 porciento en la fuerza de los cables determinada por mediciones con manómetro y mediciones de elongación en estructu- ras postensadas. Las mediciones de elongación para una estructura postensada son afectadas por varios factores que son menos significativos, o que no exis- ten para los elementos pretensados. La fricción a lo largo de los cables postensados puede ser afectada en grado variable por las tolerancias de colocación y pe- queñas irregularidades en el perfil debidas al vaciado delhormigón.Tambiénestánsujetosavariacioneslos coeficientes de fricción entre los cables y el ducto. El 5 porciento de tolerancia que se ha indicado desde el código de 1963 fue propuesto por el comité 423 del ACI-ASCE en 1958.18.3 y reflejaba principalmente la experiencia con la producción de elementos de hor- migón pretensado. Puesto que los cables para hormi- gón pretensado son habitualmente tensados en el aire con efectos de fricción mínimos, se mantuvo el 5 porciento de tolerancia para dichos elementos. 18.18.4.3- La temperatura de la lechada no debe ser superior a 32º C durante el mezclado y el bombeo. 18.19- Protección para los cables de pretensado Las operaciones de soldadura o calentamiento en las proximidades de cables de pretensado deben realizarse de manera tal que los cables no queden expuestos a temperaturas excesivas, chispas de sol- dadura o descargas eléctricas. 18.20- Aplicación y medición de la fuerza de pretensado 18.20.1- La fuerza de pretensado debe determinar- se por medio de los dos métodos siguientes: (a) La medición de la elongación del cable. La elongaciónrequeridadebedeterminarseapar- tir de las curvas promedio carga - elongación para los cables de pretensado usados; (b) La observación de la fuerza del gato en un manómetro calibrado o celda de carga o por medio del uso de un dinamómetro calibrado. Debe investigarse y corregirse la causa de cualquier diferencia en la determinación de la fuerza entre los métodos (a) y (b) que exceda del 5 porciento en los elementos pretensados o de un 7 porciento para las construcciones postensadas. 18.20.2- Cuando la transferencia de fuerza desde los extremos del banco de pretensado se efectúe cortan- do los cables con soplete, los puntos de corte y la secuencia de corte deben predeterminarse con el objeto de evitar tensiones temporales no deseadas. 18.20.3- Los tramos largos de cables pretensados expuestos deben cortarse lo más cerca posible del elemento para reducir al mínimo los impactos en el hormigón.
- 431. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 431 18.20.4- La pérdida total de pretensado debida a cables rotos que no son reemplazados no debe ex- ceder del 2 porciento del pretensado total. 18.21- Anclajes y coplas para posten- sado 18.21.1- Los anclajes y coplas para cables de pretensado adheridos y no adheridos deben desa- rrollar al menos el 95 porciento de la resistencia a la rotura especificada para los cables, cuando se prueben bajo condiciones de no adherencia, sin que excedan la deformación prevista. Para los cables adheridos los anclajes y coplas deben ser coloca- dos de manera que la resistencia a la rotura especi- ficada para los cables se desarrolle al 100 porciento en las secciones críticas, después que los tendones estén adheridos al elemento. 18.21.2- Las coplas deben colocarse en las zonas aprobadas por el ingeniero y ser alojadas en cajas lo suficientemente largas como para permitir los movimientos necesarios. C18.20.4- Esta disposición se aplica a todos los ele- mentos de hormigón pretensado. Para los sistemas de losas postensadas hormigonadas en obra, un ele- mento debe ser aquella porción considerada como una unidad en el diseño, tales como las nervaduras y el ancho efectivo en las losas en los sistemas de losas nervadas en una dirección, o la franja de co- lumna o franja intermedia en los sistemas de placas planas en dos direcciones. C18.21- Anclajes y coplas para pos- tensado C18.21.1- En el código interino de 1986, las dispo- siciones referentes a la resistencia de anclajes y acopladores de cables adheridos y no adheridos pre- sentadas en las secciones 18.19.1 y 18.19.2 del có- digo de 1983, fueron combinadas en una sección única 18.19.1 revisada cubriendo anclajes y acopladores tanto para cables adheridos como no adheridos. Desde el código de 1989, la resistencia requerida para ensambles anclaje-cable y acoplador- cable, tanto para cables adheridos como no adheri- dos, cuando son probados en condiciones de no adherencia, se basa en un 95 porciento de la resis- tencia espcificada a la rotura del material del cable. El material de los cables debe cumplir con las dis- posiciones mínimas de las especificaciones aplica- bles de ASTM como se indican en el punto 3.5.5. La resistencia especificada para anclajes y acopladores excede a la resistencia máxima de di- seño de los cables por un amplio margen y, al mis- mo tiempo, reconoce los efectos de aumento de ten- sión asociados con la mayoría de los anclajes y acopladores de postensado disponibles. La resisten- cia de los acopladores y anclajes debe alcanzarse con una deformación permanente mínima y un asen- tamiento sucesivo, reconociendo que alguna defor- mación y asentamiento se producirá durante el en- sayo a la rotura. Los ensambles para cables deben ajustarse a los requisitos de 2 porciento de elongación indicado en elACI 30118.30 , y a las reco- mendaciones de la industria18.19 . Las coplas y
- 432. CÓDIGO COMENTARIO 432 18.21.3-Enelcasodeelementosnoadheridossujetos a cargas repetitivas, debe prestarse atención especial a la posibilidad de fatiga en los anclajes y coplas. 18.21.4- Los anclajes, coplas y dispositivos auxi- liares de anclaje deben estar protegidos permanen- temente contra la corrosión. 18.22- Postensado externo 18.22.1- Se permite que los cables de postensado sean externos a cualquier sección de un elemento. Para evaluar los efectos de las fuerzas de los cables externos en la estructura de hormigón se deben usar los métodos de diseño por resistencia y serviciabi- lidad indicados en este código. 18.22.2- Al calcular la resistencia a flexión se con- siderarán los cables externos como cables no adhe- ridos a menos que se tomen las precauciones para adherir efectivamente los cables externos a la sec- ción de hormigón en toda su longitud. anclajes para cables adheridos que desarrollan me- nos del 100 porciento de la resistencia especificada a la rotura del cable únicamente deben ser utiliza- dos cuando la longitud de adherencia en la transfe- rencia entre los anclajes o acopladores y las seccio- nes críticas iguale o exceda a la longitud requerida para desarrollar la resistencia del cable. Esta longi- tud de adherencia puede calcularse por los resulta- dos de ensayos respecto a características de adhe- rencia de torones18.31 de pretensado sin tensar o por medio de ensayos de adherencia en otros tipos de cable, según sea apropiado. C18.21.3- Para una discusión más completa sobre la carga de fatiga consulte la referencia 18.32. Para recomendaciones detalladas sobre ensayos para condiciones de carga estática y cíclica de cables y conexiones de anclaje en cables no adheridos véa- se la sección 4.1.3 de la referencia 18.15 y la sec- ción 15.2.2 de la referencia 18.30. C18.21.4- Para recomendaciones respecto a la pro- tección véase la sección 4.2 y 4.3 de la referencia 18.15 y las secciones 3.4, 3.6, 5, 6, y 8.3 de la refe- rencia 18.25. 18.22- Postensado externo La fijación externa de los cables es un método ver- sátil para proporcionar resistencia adicional, o me- jorar la serviciabilidad, o ambas, en las estructuras existentes. Es muy adecuado para reparar o mejo- rar las estructuras existentes y permite una amplia variedad de disposiciones de cables. En la referencia 18.33 se entrega información adi- cional sobre el postensado externo.
- 433. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 18: Hormigón pretensado 433 18.22.3- Los cables externos deben acoplarse al ele- mento de hormigón de manera tal que se mantenga la excentricidad deseada entre los cables y el controide del hormigón para todo el rango de de- formaciones previstas del elemento. 18.22.4- Los cables externos y las regiones de an- claje deben estar protegidas contra la corrosión y los detalles del sistema de protección deben estar indicados en los planos o en las especificaciones del proyecto. C18.22.3- Los cables externos son a menudo aco- plados al elemento de hormigón en varios puntos entre los anclajes (como a media luz, los cuartos o los tercios) para lograr efectos de balanceo de car- gas, alineamiento de cables o para solucionar pro- blemas de vibración de los cables. Debiera prestarse atención a los efectos causados por el cambio en el trazado el cable en relación con el centroide del hor- migón a medida que el elemento se deforma bajo los efectos del postensado y de las cargas aplicadas. C18.22.4- Puede lograrse una protección perma- nente contra la corrosión por medio de distintos métodos. La protección contra la corrosión que se proporcione debe ser la adecuada al medio ambiente en el que están situados los cables. Algunas condi- ciones requerirán que los cables estén protegidos por una cubierta de hormigón o por lechada de ce- mento en una tubería de polietileno o metal; otras condiciones permitirán la protección proporciona- da por revestimientos tales como pintura o grasa. Los métodos de protección contra la corrosión de- ben cumplir con los requisitos de protección contra el fuego del código general de construcción, a me- nos que la instalación del postensado externo sea únicamente para mejorar la serviciabilidad.
- 435. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 19: Cáscaras y placas plegadas 435 19.0- Notación Ec = módulo de elasticidad del hormigón, MPa (véase la sección 8.5.1). fc ' = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa. fc ' = raíz cuadrada de la resistencia especifi- cada a la compresión del hormigón, MPa. fy = tensión de fluencia especificada de la ar- madura no pretensada, MPa. h = espesor de la cáscara o de la placa plega- da, mm. ld = longitud de desarrollo, mm. φ = factor de reducción de la resistencia (véa- se la sección 9.3). 19.1- Alcance y definiciones C19.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. C19.1- Alcance y definiciones El código y sus comentarios proporcionan infor- mación sobre diseño, análisis y construcción de cáscaras delgadas y placas plegadas de hormigón. El proceso si inició en 1964 con la publicación de una guía práctica y comentarios por parte del co- mité ACI 334, 19.1 y continuó con la inclusión del capítulo 19 en el ACI 318-71 y en ediciones poste- riores. La revisión delACI 334 R.1 en 1982 reflejó las nuevas experiencias en el diseño, análisis, con- strucción, obtenidas después de las publicaciones iniciales, y se ha visto influida por la publicación “Recommendations for Reinforced Concrete Shells and Folded Plates” de la International Association for Shell and Spatial Structures (IASS) en 1979.19.2 Puesto que el capítulo 19 se aplica a cáscaras del- gadas y placas plegadas de hormigón de todas las formas, no es posible examinar en el comentario de CAPÍTULO 19 CÁSCARAS Y PLACAS PLEGADAS
- 436. CÓDIGO COMENTARIO 436 19.1.1- Las disposiciones del capítulo 19 se deben aplicar a cáscaras delgadas y placas plegadas de hormigón, incluyendo nervaduras y elementos de borde. 19.1.2- Todas las disposiciones de este código que no estén excluidas específicamente y que no estén en conflicto con las disposiciones del capítulo 19, deben aplicarse a cáscaras delgadas. 19.1.3- Cáscaras delgadas- Estructuras espaciales tridimensionales, hechas de una o más losas curvas o placas plegadas, cuyo espesor es pequeño en com- paración con sus otras dimensiones. Las cáscaras delgadas se caracterizan por su comportamiento tridimensional frente a la carga, determinado por la geometría de sus formas, por la manera en que es- tán apoyadas y por la naturaleza de la carga aplica- da. 19.1.4- Placas plegadas- Una clase especial de es- tructuras de cáscaras, formadas por losas planas y delgadas unidas a lo largo de sus bordes para crear estructuras espaciales tridimensionales. manera extensa su diseño, análisis y construcción. Se puede obtener información adicional en las re- ferencias enumeradas para este capítulo, las que se incluyen como ayuda para el diseñador. Estas refe- rencias no forman parte oficial del código. El diseñador es responsable de su interpretación y empleo. Para el buen comportamiento de cascaras y placas plegadas se requiere de una atención espe- cial al detallar19.3. C19.1.1- En los informes del Comité ACI-ASCE 33419.4 y del Comité ACI 34419.5 se puede encon- trar un análisis de la aplicación de cáscaras delga- das en estructuras especiales tales como torres de enfriamiento y tanques circulares de hormigón pretensado. C19.1.3- Los tipos más comunes de cáscaras del- gadas son los domos (superficies de revolución),19.6, 19.7 cáscaras cilíndricas19.7 bóvedas cilíndricas19.8, conoides19.8, paraboloides elípticos19.8, paraboloi- des hiperbólicos19.9 y bóvedas de aristas19.9. C19.1.4- Las placas plegadas pueden ser prismáti- cas, 19.7, 19.10, no prismáticas, 19.10 o poliédricas. Los primeros dos tipos generalmente consisten en losas planas delgadas, unidas a lo largo de sus bor- des longitudinales para formar estructuras simila- res a vigas que cubren vanos entre apoyos. Las placas plegadas poliédricas se hacen con losas del- gadas planas triangulares y/o poligonales, unidas a lo largo de sus bordes para formar estructuras es- paciales tridimensionales. C19.1.5- Los cáscaras nervadas 19.6, 19.11 general-
- 437. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 19: Cáscaras y placas plegadas 437 19.1.5- Cáscaras nervadas- Estructuras espacia- les con el material colocado principalmente a lo largo de ciertas líneas nervadas preferidas, con el área entre nervaduras cubierta por losas delgadas o un área libre. 19.1.6- Elementos auxiliares- Nervaduras o vigas de borde que sirven para dar rigidez, reforzar y/o apoyar la cáscara. Por lo general, los elementos auxiliares actúan conjuntamente con la cáscara. 19.1.7- Análisis elástico- Análisis de deformacio- nes y fuerzas internas basado en el equilibrio, la compatibilidad de las deformaciones y en el supues- to de comportamiento elástico, y que representa con aproximación adecuada la acción tridimensional de la cáscara junto con sus elementos auxiliares. mente se han utilizado para vanos mayores, en don- de el exclusivo aumento de espesor de la losa curvada llega a ser excesivo o antieconómico. Las cáscaras nervadas también se han empleado debido a las téc- nicas de construcción usadas y para mejorar el im- pacto estético de la estructura terminada. C19.1.6- La mayoría de las cáscaras delgadas re- quieren nervaduras o vigas de bordes en sus lími- tes, para soportar las fuerzas de contorno de la cás- cara, para ayudar a transmitirlas a la estructura de apoyo y para acomodar el aumento de la armadura en estas áreas. C19.1.7- Por análisis elástico de cáscaras delgadas o de placas plegadas se entiende cualquier método de análisis estructural que esté basado en suposi- ciones que proporcionen aproximaciones adecua- das al comportamiento tridimensional de la estruc- tura. El método debe entregar las fuerzas y despla- zamientos internos necesarios en el diseño de la cáscara en sí, de la nervadura o elementos de borde y de la estructura de apoyo. Se debe satisfacer el equilibrio de fuerzas internas y cargas externas, así como la compatibilidad de las deformaciones. En las referencias mencionadas se describen méto- dos de análisis elástico basados en la teoría clásica de cáscaras, modelos matemáticos o analíticos sim- plificados, o soluciones numéricas que emplean ele- mentos finitos,19.9 diferencias finitas19.6 o técnicas de integración numérica19.6. La elección del método de análisis y el grado de pre- cisión requerido dependen de ciertos factores críti- cos. Estos incluyen el tamaño de la estructura, la geometría de la cáscara delgada o de la placa plega- da, la manera en que la estructura está apoyada, la naturaleza de la carga aplicada y finalmente, el gra- do de experiencia personal o documentada con res- pecto a la confiabilidad de dicho método de análisis en la predicción del comportamiento del tipo especí- fico de cáscara19.6 o de placa plegada19.10. 19.1.8- Por análisis inelástico de cáscaras delgadas
- 438. CÓDIGO COMENTARIO 438 19.1.8- Análisis inelástico- Análisis de deforma- ciones y fuerzas internas basado en el equilibrio, relaciones esfuerzo-deformación no lineales para el hormigón y la armadura, la consideración del agrietamiento y de los efectos dependientes del tiempo y la compatibilidad de las deformaciones. El análisis debe representar con aproximación ade- cuada la acción tridimensional de la cáscara, junto con sus elementos auxiliares. 19.1.9- Análisis experimental- Procedimiento de análisis basado en la medición de deformaciones de la estructura o de su modelo; el análisis experi- mental se basa ya sea en el comportamiento elásti- co o en el comportamiento inelástico. 19.2- Análisis y diseño 19.2.1- El comportamiento elástico debe ser una base aceptada para determinar fuerzas internas y desplazamientos en cáscaras delgadas. Se permite establecer este comportamiento mediante cálculos basados en un análisis de la estructura de hormigón no agrietada, en la que se supone que el material es linealmente elástico, homogéneo e isotrópico. Se permite suponer el coeficiente de Poisson del hor- migón igual a cero. 19.2.2- Se permite emplear análisis inelásticos cuan- do se pueda demostrar que estos métodos propor- cionan una base segura para el diseño. y placas plegadas se entiende un método refinado de análisis basado en propiedades no lineales espe- cíficas del material, comportamiento no lineal de- bido a agrietamiento del hormigón y efectos dependientes del tiempo, tales como la fluencia len- ta, la retracción, la temperatura y la historia de car- ga. Estos efectos se incorporan para poder identificar la respuesta y la propagación del agrie- tamiento de la cáscara de hormigón armado a tra- vés de sus campos elástico, inelástico y último. Por lo general, dichos análisis requieren de cargas in- crementales y procedimientos iterativos para con- verger en soluciones que satisfagan la compatibilidad tanto de equilibrio como de defor- mación.12.12, 12.13 C19.2- Análisis y diseño C19.2.1- En tipos de estructuras de cáscaras en los que la experiencia, los ensayos y los análisis han demostrado que la estructura puede soportar exce- sos de carga razonables sin sufrir falla frágil, el análisis elástico es un procedimiento generalmente aceptado. El diseñador puede suponer que el hor- migón armado es idealmente elástico, homogéneo e isotrópico, con propiedades idénticas en todas direcciones. Debe realizarse un análisis de la cás- cara considerando las condiciones de carga de ser- vicio. El análisis de cáscaras de tamaño, forma o complejidad inusuales debería considerar el com- portamiento a través del rango elástico, de agrieta- miento y en el rango inelástico. C19.2.2- Varias referencias19.12, 19.13 indican posi- bles métodos de solución.
- 439. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 19: Cáscaras y placas plegadas 439 19.2.3- Se deben hacer verificaciones del equilibrio de resistencias internas y cargas externas para ase- gurar la consistencia de los resultados. 19.2.4- Se permite emplear procedimientos experi- mentales o análisis numéricos cuando se demues- tre que dichos procedimientos proporcionan una base segura para el diseño. 19.2.5- Se permiten los métodos aproximados de análisis cuando se pueda demostrar que dichos métodos proporcionan una base segura para el di- seño. C19.2.4- Se ha empleado el análisis experimental de modelos elásticos19.14 como sustituto de la solu- ción analítica de una estructura compleja de cásca- ra. El análisis experimental de modelos de microhormigón armado a través de los rangos elás- tico, de agrietamiento, inelástico y último, debe considerarse para cáscaras importantes de tamaño, forma, complejidad o importancia inusual. En el análisis de modelos sólo deben simularse las porciones de la estructura que afecten significativamente los puntos en estudio. Deben hacerse todos los esfuerzos posibles para asegurar- se que los experimentos revelen el comportamien- to cuantitativo de la estructura prototipo. Las pruebas en túnel de viento de modelos a escala reducida no necesariamente proporcionan resulta- dos usables, y deberían ser desarrolladas por un experto reconocido en pruebas de modelos estruc- turales en túneles de viento. C19.2.5- Se recomienda usar métodos que inclu- yan efectos tanto de membrana como de flexión y que satisfagan las condiciones de compatibilidad y equilibrio. Pueden emplearse soluciones aproxi- madas que satisfacen la estática aunque no la com- patibilidad de deformaciones, solamente cuando una amplia experiencia haya demostrado que de su em- pleo han resultado diseños seguros. Dichos méto- dos incluyen análisis tipo viga para cáscaras cilíndricas y placas plegadas con grandes razones entre la luz y el ancho o el radio de curvatura, el análisis simple de membrana para cáscaras de re- volución, así como otros en los que se satisfacen ecuaciones de equilibrio, en tanto, que no se satis- facen las ecuaciones de compatibilidad de defor- mación. C19.2.6- Cuando la cáscara es pretensada, el análi-
- 440. CÓDIGO COMENTARIO 440 19.2.6- En cáscaras pretensadas el análisis debe considerar también el comportamiento bajo cargas inducidas durante el pretensado, bajo la carga de agrietamiento, y bajo cargas mayoradas. Cuando los cables de pretensado están colocados dentro de la cáscara, el diseño debe tomar en cuenta las com- ponentes de la fuerza sobre la cáscara resultantes de que el perfil del cable no esté situado en un solo plano. 19.2.7- El espesor de una cáscara y su armadura deben estar dimensionados para la resistencia y serviciabilidad requerida, empleando ya sea el mé- todo de diseño por resistencia de la sección 8.1.1 o el método alternativo de diseño de la sección 8.1.2. 19.2.8- Debe investigarse la inestabilidad de la cás- cara y debe mostrarse en el diseño que ha sido evi- tada. sis debe comprender su resistencia para cargas mayoradas, así como su suficiencia bajo la carga de servicio, bajo la carga que produce agrietamien- to y bajo la carga inducida durante el pretensado. Las fuerzas axiales debidas a cables pretensados curvados pueden no descansar en un plano, por lo que se debe dar la debida consideración a las com- ponentes de la fuerza resultante. Deben tomarse en cuenta los efectos del postesado de elementos de apoyo sobre la cáscara. C19.2.7- El espesor y la armadura de una cáscara delgada deben estar dimensionadas para satisfacer las disposiciones de resistencia de este código, de manera que resistan las fuerzas internas obtenidas del análisis, el estudio de un modelo experimental o una combinación de ambos. Debería proporcionarse suficiente armadura para controlar y minimizar el agrietamiento bajo cargas de servi- cio. El espesor de la cáscara es a menudo dictado por la armadura requerida y las exigencias de cons- trucción, por la sección 19.2.8, o por los requisitos de espesor mínimo del código. C19.2.8- Las cáscaras delgadas, al igual que otras estructuras que experimentan fuerzas de compre- sión en su plano, están sujetas a pandeo cuando la carga aplicada llega a valores críticos. Debido a la geometría de las cáscaras, el problema de calcular la carga de pandeo es complejo. Cuando una de las fuerzas principales de membrana es de tracción es menos probable que la cáscara se pandee que cuan- do ambas fuerzas principales de membrana son de compresión. Las clases de fuerza de membrana que se desarrollan en una cáscara dependen de su for- ma inicial y de la manera en que la cáscara esta apoyada y cargada. En algunos tipos de cáscara se debe tomar en cuenta el comportamiento posterior al pandeo al determinar la seguridad contra la ines- tabilidad.19.2 La investigación de la estabilidad de cáscaras del-
- 441. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 19: Cáscaras y placas plegadas 441 19.2.9- Los elementos auxiliares deben diseñarse de acuerdo con las disposiciones aplicables de este código. Se permite suponer que una porción de la cáscara igual al ancho del ala, según lo especifica- do en la sección 8.10, actúa con el elemento auxi- liar. En dichas partes de la cáscara la armadura perpendicular al elemento auxiliar debe ser al me- nos igual a la establecida en la sección 8.10.5 para el ala de una viga T. 19.2.10- El diseño por resistencia de losas cáscaras para esfuerzos de membrana y flexión debe estar basado en la distribución de tensiones y deforma- ciones determinada a partir de un análisis elástico o inelástico. gadas debe considerar el efecto de los siguientes factores: (1) Desviación prevista de la geometría de la cáscara ya construida respecto de la geome- tría perfecta idealizada. (2) Grandes deformacio- nes. (3) Fluencia lenta y retracción del hormigón. (4) Propiedades inelásticas de los materiales. (5) Agrietamiento del hormigón. (6) Ubicación, canti- dad y orientación de la armadura. (7) Posibles de- formaciones de los elementos de apoyo. Entrelasmedidasprácticasempleadasenelpasadopara mejorar notablemente la resistencia al pandeo, se in- cluye la disposición de dos mallas de armadura- cada una cercana a cada superficie exterior de la cáscara; un aumento local en la curvatura de la cáscara; el empleo decáscarasnervadas,yelempleodehormigónconalta resistencia a la tracción y baja fluencia. En las recomendaciones de la IASS19.2 se propor- ciona un procedimiento práctico para determinar las cargas críticas de pandeo de cáscaras. En las referencias 19.5 y 19.15 se proporcionan algunas recomendaciones para diseño por pandeo de domos empleados en aplicaciones industriales. C19.2.9- Puede usarse el diseño por resistencia para los elementos auxiliares, aún cuando se haya usado el método alternativo de diseño para la superficie de la cáscara, en la medida que se cumpla con los requisitos de serviciabilidad. Pueden usarse partes de la cáscara como alas de marcos longitudinales o transversales o marcos-arco y vigas. C19.2.10- Las tensiones y deformaciones unitarias en la losa de la cáscara son aquellas determinadas por análisis (elástico o inelástico) multiplicadas por los factores de carga apropiados. Debido a los efec- tos negativos del agrietamiento de la membrana, de- bería limitarse las deformaciones unitarias de trac- ción calculadas en la armadura para las cargas mayoradas.
- 442. CÓDIGO COMENTARIO 442 19.2.11- En una región en la cual se ha previsto agrietamiento en la membrana, la resistencia no- minal a compresión en la dirección paralela a las grietas debe tomarse como 0.4fc ' . 19.3- Resistencia de diseño de los materiales 19.3.1- La resistencia especificada a la compresión del hormigón fc ' a 28 días no debe ser menor de 20 MPa. 19.3.2- La tensión de fluencia especificada de la arma- dura no pretensada fy no debe exceder de 420 MPa. 19.4- Armadura de la cáscara 19.4.1- La armadura de la cáscara se debe propor- cionar para resistir las tensiones de tracción provo- cadas por las fuerzas internas de la membrana, para resisitir la tracción producida por los momentos de flexión y de torsión, para controlar el agrietamien- to por retracción y temperatura y para actuar como armadura especial en los bordes de la cáscara, en los puntos de aplicación de la carga y en las abertu- ras de la cáscara. 19.4.2- La armadura por tracción debe disponerse en dos o más direcciones y debe proporcionarse de manera tal que su resistencia en cualquier direc- ción iguale o exceda a la componente de esfuerzos internos en esa dirección. C19.2.11- Cuando el esfuerzo principal de tracción produce agrietamiento en la membrana de la cásca- ra, los experimentos indican que se reduce la resis- tencia a compresión alcanzable en la dirección pa- ralela o la grieta19.16, 19.17 . En el caso del método alternativo de diseño delApéndiceA, la resistencia a compresión fc ' paralela a las grietas debería reem- plazarse por 0.4fc ' en los cálculos que envuelvan a las secciones A.3.1(a) o A.6.1. C19.4- Armadura de la cáscara C19.4.1- En cualquier punto de una cáscara pueden darsesimultáneamentedosclasesdiferentesdeesfuer- zos internos: los asociados con la acción de membra- na y los asociados con la flexión de la cáscara. Se supone que los esfuerzos de membrana actúan en el plano tangencial a mitad de la distancia entre las su- perficies de la cáscara y son los dos esfuerzos axiales y los cortes en la membrana. Los efectos de flexión comprenden momentos de flexión, momentos de tor- sión, y los cortes transversales asociados. El control delagrietamientodelamembranadebidoaretracción, temperatura y cargas de servicio constituye una con- sideración importante en el diseño. C19.4.2-Elrequisitodeasegurarlaresistenciaencual- quier dirección se basa en consideraciones de seguri- dad. Cualquier método que asegure una resistencia suficiente consistente con el equilibrio se considera aceptable. La dirección del esfuerzo principal de trac- ción en la membrana en cualquier punto puede variar
- 443. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 19: Cáscaras y placas plegadas 443 Alternativamente, la armadura para los esfuerzos de membrana en la losa debe calcularse como la armadura requerida para resistir las fuerzas de trac- ción axial más las fuerzas de tracción debidas al corte por fricción necesaria para transferir el corte a través de cualquier sección transversal de la mem- brana. El coeficiente de fricción supuesto no debe exceder 1.0 λ, donde λ = 1.0 para hormigón de peso normal, 0.85 para hormigón liviano con arena de peso normal, y 0.75 para hormigón liviano en to- dos sus componentes. Se permite la interpolación lineal cuando se usa remplazo parcial de arena. 19.4.3- El área de armadura de la cáscara en cual- quier sección, medida en dos direcciones ortogonales, no debe ser menor que la armadura de losa por retracción o temperatura requerida por la sección 7.12. dependiendo de la dirección, magnitudes, y combina- ciones de las diversas cargas aplicadas. La magnitud de los esfuerzos internos de la membra- na, actuando en cualquier punto y debidos a un siste- madecargasespecífico,secalculageneralmentesobre la base de una teoría elástica en la cual la cáscara se supone no agrietada. El cálculo de la cantidad de ar- madura requerida para resistir los esfuerzos internos de la membrana se ha basado tradicionalmente en el supuestodequeelhormigónnoresistetracciones.Las deformaciones asociadas, y la posibilidad de agrieta- miento, deberían ser investigadas en la etapa de servi- ciabilidad del diseño. Lograr los resultados deseados, puede requerir de un diseño por tensiones admisibles para la selección del acero. Cuando la armadura no se coloca en la dirección de los esfuerzos principales de tracción y cuando las grietas a nivel de las cargas de servicio no sean aceptables, el cálculo de la armadura puede tener que basarse en un enfoque más refina- do19.16,19.18,19.19 que considere la existencia de las grietas. En el estado agrietado, se supone que el hormigón no es capaz de resistir tracción ni corte. De esta forma, el equilibrio se obtiene por medio de las fuerzas resistentes de tracción en la armadu- ra y de compresión en el hormigón. El método alternativo para calcular la armadura ortogonal es el método de corte por fricción. Este se basa en el supuesto de que la integridad al corte de una cáscara debería mantenerse para las cargas mayoradas. No es necesario calcular las tensiones principales si se usa el enfoque alternativo. C19.4.3- Debe proporcionarse armadura mínima a la membrana, correspondiente a la armadura por retracción y temperatura de losas, al menos en dos direcciones aproximadamente ortogonales, aunque las fuerzas calculadas en la membrana sean de com- presión en una o más direcciones.
- 444. CÓDIGO COMENTARIO 444 19.4.4- La armadura por corte y momento flector al- rededor de ejes en el plano de la losa cáscara, deben calcularse de acuerdo con los capítulos 10, 11 y 13. 19.4.5- El área de armadura por tracción de la cás- cara debe ser limitada de manera que la armadura debe fluir antes de que tenga lugar el aplastamiento del hormigón en compresión o el pandeo de la cás- cara. 19.4.6- En regiones de gran tracción, la armadura debe colocarse, cuando resulte práctico, en las di- recciones generales de las fuerzas principales de tracción de membrana. Cuando esta medida no re- sulte práctica, se permite colocar la armadura de membrana en dos o más direcciones componentes. 19.4.7- Si la dirección de la armadura varía más de 10º de la dirección de la fuerza principal de trac- ción de membrana, debe revisarse la cantidad de armadura respecto al agrietamiento a nivel de car- ga de servicio. C19.4.5- El requisito de que en cualquier lugar la armadura de tracción fluya antes de que el hormigón se rompa es consistente con la sección 10.3.3. Dicha rotura puede de todas formas ocurrir en regio- nes cerca de los apoyos y en algunas cáscaras cuan- do los esfuerzos principales en la membrana son aproximadamente iguales pero de signo opuesto. C19.4.6- Generalmente, en todas las cáscaras, y particularmente en regiones de tracciones sustan- ciales, las orientaciones de la armadura debieran aproximarse a las de los esfuerzos principales de tracción de la membrana. No obstante, en algunas estructuras no siempre es posible o práctico que la armadura siga las trayectorias de esfuerzo. En di- chos casos, se permite la armadura en las compo- nentes ortogonales. C19.4.7- Cuando las direcciones de la armadura se desvían significativamente (más de 10 grados) de las direcciones de los esfuerzos principales de la membrana, deben producirse deformaciones más elevadas para desarrollar la capacidad de la arma- dura. Esto puede dar lugar al desarrollo de grietas de un ancho inaceptable. Si es necesario, se debe estimar y controlar el ancho de la grieta. En el informe del Comité ACI 22419.20 se propor- cionan los anchos permisibles de grieta para carga de servicio bajo diferentes condiciones ambienta- les. El ancho de grieta puede limitarse incremen- tando la cantidad de armadura empleada, reduciendo el esfuerzo a nivel de carga de servicio, proporcio- nando armadura en tres o más direcciones en el pla- no de la cáscara o empleando un espaciamiento más cercano de barras de menor diámetro. C19.4.8- La práctica de concentrar armadura de
- 445. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 19: Cáscaras y placas plegadas 445 19.4.8- Cuando la magnitud del esfuerzo principal de tracción de membrana dentro de la cáscara varía significativamente sobre el área de la superficie de la cáscara, se permite concentrar la armadura que resiste la tracción total en las regiones de mayor esfuerzo de tracción, cuando se pueda demostrar que esto proporciona una base segura para el dise- ño. Sin embargo, la cuantía de armadura de la cás- cara en cualquier porción de la zona de tracción no debe ser menor de 0.0035, basada en el espesor to- tal de la cáscara. 19.4.9- La armadura requerida para resistir momen- tos de flexión de la cáscara debe estar dimensionada con la debida consideración a la acción simultánea de las fuerzas axiales de membrana en el mismo sitio. Cuando se requiere armadura de cáscara sólo en una cara para resistir los momentos de flexión, se deben colocar cantidades iguales cerca de am- bas superficies de la cáscara, aunque el análisis no indique reversión de los momentos de flexión. 19.4.10- La armadura de la cáscara en cualquier dirección no debe espaciarse a más de 500 mm, ni 5 veces el espesor de la cáscara. Cuando el esfuer- zo principal de tracción de membrana sobre el área total de hormigón, debido a cargas mayoradas, ex- cede de φ fc ' 3, la armadura no debe espaciarse a más de 3 veces el espesor de la cáscara. 19.4.11- La armadura de la cáscara en la unión de esta con los elementos de apoyo o los elementos de borde se debe anclar o extender a través de dichos elementos de acuerdo con los requisitos del capítu- lo 12, excepto que la longitud de desarrollo míni- ma debe ser 1.2l l l l ld, pero no menor de 500 mm. tracción en regiones de máximo esfuerzo de trac- ción ha conducido a muchos diseños exitosos y eco- nómicos, principalmente para placas plegadas alar- gadas, cáscaras cilíndricas alargadas y domos. El requisito de proveer armadura mínima en el resto de la zona de tracción tiene el propósito de contro- lar el ancho y espaciamiento del agrietamiento. C19.4.9- El método de diseño debería asegurar que las secciones de hormigón, incluyendo consideracio- nes sobre la armadura, son capaces de desarrollar los esfuerzos internos requeridos para asegurar que se satisfacen las ecuaciones de equilibrio19.21. El sig- no de los momentos de flexión puede cambiar rápi- damente de uno a otro punto de la cáscara. Por esta razón, la armadura de flexión, cuando se requiera, se debe colocar cerca de ambas superficies externas de la cáscara. En muchos casos, el espesor requerido para proporcionar recubrimiento y espaciamiento apropiados para las múltiples capas de armadura puede controlar el diseño del espesor de la cáscara. C19.4.10- El valor de φ que se debe emplear es el establecido en la sección 9.3.2.2 (a) para tracción axial. C19.4.11 y C19.4.12- En superficies curvas de cás- caras es difícil controlar el alineamiento de la ar- madura precortada. Esto se debe tomar en cuenta para evitar longitudes de traslape y de desarrollo insuficientes. En las secciones 19.4.11 y 19.4.12 se especifican longitudes adicionales de armadura para mantener las longitudes mínimas en las super- ficies curvas.
- 446. CÓDIGO COMENTARIO 446 19.4.12- Las longitudes de desarrollo de los em- palmes de la armadura de la cáscara deben regirse por las disposiciones del capítulo 12, excepto que la longitud mínima de traslape de barras en trac- ción debe ser 1.2 veces el valor requerido en el ca- pítulo 12, pero no menor de 500 mm. El número de empalmes en la armadura principal de tracción debe mantenerse en un mínimo práctico. Donde los empalmes sean necesarios, se deben escalonar al menos ld, con no más de un tercio de la armadu- ra traslapada en cualquier sección. 19.5- Construcción 19.5.1- Cuando el retiro del moldaje se basa en un módulo de elasticidad del hormigón específico, debido a consideraciones de estabilidad o deforma- ción, el valor del módulo de elasticidad Ec se debe determinar mediante ensayos de flexión de viguetas curadas en obra. El ingeniero estructural debe es- pecificar el número de probetas, las dimensiones de las viguetas y los procedimientos de ensayo. 19.5.2- El ingeniero estructural debe especificar las tolerancias para la forma de la cáscara. Cuando la construcción tenga desviaciones de la forma ma- yores que las tolerancias especificadas, se debe ha- cer un análisis del efecto de las desviaciones y se debe tomar las medidas correctivas necesarias para asegurar un comportamiento seguro. C19.5- Construcción C19.5.1- Cuando es necesario un desmolde tem- prano, se debe investigar el valor del módulo de elasticidad en el momento del desmolde propuesto para poder dar seguridad a la cáscara respecto al pandeo y para restringir deformaciones19.3, 19.22. El valor del módulo de elasticidad Ec se debe obte- ner a partir de un ensayo de flexión de probetas curadas en obra. No es suficiente determinar el módulo mediante la fórmula de la sección 8.5.1, aun si fc ' se determina para probetas curadas en obra. C19.5.2- En algunos tipos de cáscaras, las peque- ñas desviaciones locales de la geometría teórica pueden causar cambios relativamente grandes en esfuerzos locales y en la seguridad general contra la inestabilidad. Estos cambios pueden dar como resultado agrietamiento y fluencia locales que pue- den hacer insegura la estructura o que pueden afec- tar significativamente la carga crítica, con lo que se produce inestabilidad. A la mayor brevedad posi- ble se debe evaluar el efecto de tales desviaciones y tomar las medidas necesarias. Se requiere de una atención especial cuando se usan sistemas de mol- des inflados.19.23
- 447. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 20: Evaluación de la resistencia de estructuras existentes 447 20.0- Notación D = Carga permanente o los momentos y es- fuerzos internos correspondientes fc ' = Resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa h = Espesor total del elemento, mm L = Sobrecargas o los momentos y esfuer- zos internos correspondientes lt = Luz del elemento sometido a la prueba de carga, mm (La luz menor en sistemas de losas en dos direcciones). La luz es la menor entre (a) la distancia entre el eje de los apoyos, y (b) la distancia libre entre los apoyos más el espesor h del ele- mento. En la Ec. (20-1) la luz de un vo- ladizo debe tomarse como el doble de la distancia entre el apoyo y el extremo del voladizo, mm. ∆max = Deformación máxima medida, mm. Véa- se la Ec. (20-1) ∆r max = Deformación residual medida, mm. Véa- se la Ec. (20-2) y (20-3) ∆f max = Deformación máxima medida durante la segunda prueba, relativa a la posición de la estructura al iniciar la segunda prue- ba, mm. Véase la Ec. (20-3) 20.1- Evaluación de la resistencia - Generalidades 20.1.1- Si existen dudas respecto a que una parte o toda una estructura cumpla los requisitos de segu- ridad de este código, debe realizarse una evalua- ción de resistencia de acuerdo a lo requerido por el ingeniero estructural o la autoridad pública. C20.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos. C20.1- Evaluación de la resistencia - Generalidades El capítulo 20 no cubre las pruebas de carga para la aprobación de nuevos diseños o métodos construc- tivos. (Véase en la sección 16.10 las recomenda- ciones para la evaluación de la resistencia de ele- mentos prefabricados de hormigón). Las disposi- ciones del capítulo 20 se pueden usar para evaluar CAPÍTULO 20 SEXTA PARTE EVALUACIÓN DE LA RESISTENCIA DE ESTRUCTURAS EXISTENTES CONSIDERACIONES ESPECIALES
- 448. CÓDIGO COMENTARIO 448 20.1.2- Si los efectos de una deficiencia en la resis- tencia son bien comprendidos y es posible medir las dimensiones y propiedades de material requeri- das para el análisis, es suficiente una evaluación analítica de la resistencia basada en dichas medi- ciones. Los datos necesarios deben determinarse de acuerdo con la sección 20.2. cuándo una estructura o una porción de ella satisfa- ce los requisitos de seguridad de este código. Pue- de requerirse una evaluación de la resistencia si se considera que la calidad de los materiales es defi- ciente, si existen evidencias de fallas de construc- ción, si la estructura se ha deteriorado, si un edifi- cio será usado para una nueva función, o si, por cualquier razón, una estructura o parte de ella no parece satisfacer los requisitos de este código. En dichos casos, el capítulo 20 proporciona una guía para investigar la seguridad de la estructura. Si las inquietudes respecto a la seguridad se rela- cionan con un ensamble de elementos o con una estructura completa, no es factible probar cada ele- mento y sección al máximo para la intensidad de carga aplicada. En dichos casos, es apropiado que se desarrolle un programa de investigación dirigi- do hacia las inquietudes específicas sobre la segu- ridad. Si como parte del proceso de evaluación de la resistencia se indica una prueba de carga, es con- veniente para todas las partes envueltas el llegar a un acuerdo sobre la zona a probar, la magnitud de la carga, el procedimiento de la prueba de carga, y los criterios de aceptación antes de realizar la prue- ba de carga. C20.1.2- En la práctica del diseño de edificios de hormigón armado, se supone normalmente que las consideraciones de resistencia relacionadas con las cargas axiales, cargas de flexión, y cargas axiales y de flexión combinadas se comprenden bien. Exis- ten teorías confiables que relacionan, en términos de datos dimensionales y de materiales de la es- tructura, la resistencia y las deformaciones de cor- to plazo producto de la carga. Si se decide determinar la resistencia de la estruc- tura por análisis, los cálculos deben estar basados en datos obtenidos de las dimensiones reales de la estructura, de las propiedades de los materiales co-
- 449. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 20: Evaluación de la resistencia de estructuras existentes 449 20.1.3- En el caso que los efectos de una deficien- cia en la resistencia no sean bien comprendidos o no sea posible establecer las dimensiones y propie- dades necesarias del material a través de medicio- nes, se requiere una prueba de carga en el caso que la estructura se vaya a mantener en servicio. 20.1.4- Si la duda respecto a una parte o a toda una estructura involucra al deterioro, y si la respuesta observada durante la prueba de carga satisface los criterios de aceptación, se permite que la estructura o parte de ella se mantenga en servicio por un pe- ríodo de tiempo especificado. Si el ingeniero lo considera necesario, deben realizarse reevalua- ciones periódicas. locados, y en todos los detalles pertinentes. Los re- quisitos para la recolección de datos se dan en la sección 20.2. C20.1.3- Si la resistencia al corte o a la adherencia de un elemento es crítica respecto a la inquietud expresada sobre la seguridad de la estructura, un ensayo físico puede ser la solución más eficiente para eliminar o confirmar la duda. Un ensayo físi- co también puede ser apropiado si no es posible o practicable el determinar las propiedades dimensionales y de materiales requeridas para el análisis, aún si la causa de la inquietud se refiere a las cargas de flexión o axiales. Siempre que sea posible y apropiado, es deseable apoyar con el análisis los resultados de la prueba de carga C20.1.4- En estructuras deterioradas, la aceptación producto de la prueba de carga no debe suponerse como exenta de limitaciones en términos de tiem- po. En dichos casos, es útil un programa de inspec- ción periódica. Un programa que involucre ensa- yos físicos y una inspección periódica puede justi- ficar un período de servicio más largo. Otra opción para mantener la estructura en servicio, mientras continúa el programa de inspección periódica, es limitar la sobrecarga a un nivel determinado como apropiado. La longitud del período de tiempo especificado de- biera estar basado en consideraciones sobre (a) la naturaleza del problema, (b) los efectos ambienta- les y de carga, (c) la historia de servicio de la es- tructura, y (d) alcance del programa de inspección periódica. Al finalizar el período de tiempo especi- ficado, se requieren evaluaciones adicionales de la resistencia en el caso de que la estructura vaya a seguir en servicio.
- 450. CÓDIGO COMENTARIO 450 20.2- Determinación de las dimen- siones y propiedades requeri- das del material 20.2.1- Deben establecerse las dimensiones de los elementos en las secciones críticas 20.2.2- La ubicación y tamaño de las barras de ar- madura, mallas de alambre electrosoldado o cables deben determinarse a través de mediciones. Se per- mite basar la ubicación de la armadura en los pla- nos disponibles si se realizan verificaciones pun- tuales para confirmar la información de los planos. 20.2.3- Si se requiere, la resistencia del hormigón debe basarse en resultados de ensayos de probetas o ensayos de testigos tomados desde la parte de la estructura cuya resistencia está en duda. Las resis- tencias del hormigón deben determinarse como se especifica en la sección 5.6.4. 20.2.4- Si se requiere, la resistencia de la armadura o de los cables debe basarse en ensayos de tracción de nuestras representativas del material de la es- tructura en cuestión. Con el acuerdo de todas las partes involucradas, pueden establecerse procedimientos especiales para los ensayos periódicos, que no necesariamente se ajusten a los criterios de carga y aceptación del ca- pítulo 20. C20.2- Determinación de las di- mensiones y propiedades re- queridas del material Esta sección se aplica cuando se ha decidido reali- zar una evaluación analítica (20.1.2). C20.2.1- Las secciones críticas son aquellas en las cuales cada tipo de tensión calculada para la carga en cuestión alcanza su máximo valor. C20.2.2- En elementos individuales, debe determi- narse para las secciones críticas la cantidad, tama- ño, disposición y ubicación de la armadura y/o ca- bles diseñados para resistir la carga aplicada. Son aceptables los métodos de investigación no destructivos. En grandes estructuras, puede ser su- ficiente determinar estos datos para un cinco porciento de la armadura o cables en las regiones críticas, siempre que las mediciones confirmen los datos proporcionados en los planos de construcción. C20.2.3- El número de ensayos puede depender del tamaño de la estructura y de la sensibilidad de la seguridad estructural a la resistencia del hormigón para el problema dado. En casos donde el proble- ma potencial involucre solamente la flexión, la in- vestigación de la resistencia del hormigón puede ser mínima en una sección armada ligeramente. (ρfy fc ' < 0.15 para una sección rectangular). C20.2.4- El número de ensayos requeridos depen- de de la uniformidad del material, y puede ser me- jor determinado por el ingeniero para la aplicación específica de que se trate.
- 451. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 20: Evaluación de la resistencia de estructuras existentes 451 20.2.5- Si las dimensiones y propiedades requeri- das del material se determinan a través de medicio- nes o ensayos, y si los cálculos se pueden realizar de acuerdo con la sección 20.1.2, se permite incre- mentar el factor de reducción de resistencias de la sección 9.3, pero este factor de reducción de la re- sistencia no debe ser mayor a: Flexión, sin carga axial .................................... 1.0 Tracción axial y tracción axial con flexión 1.0 Compresión axial, y compresión axial con flexión: Elementos con zuncho que cumplan con la sección 10.9.3 ................................... 0.9 Otros elementos ........................................ 0.85 Corte y/o torsión .............................................. 0.9 Aplastamiento del hormigón ......................... 0.85 20.3- Procedimiento para la prueba de carga 20.3.1- Patrón de carga El número y el patrón de vanos o losas cargadas debe seleccionarse para maximizar las deformacio- nes y tensiones en las zonas críticas de los elemen- tos estructurales cuya resistencia esté en duda. Debe usarse más de un patrón de carga si un patrón único no produce simultáneamente valores máximos de los efectos (tal como deformación, rotaciones o ten- siones) necesarios para demostrar la idoneidad de la estructura. 20.3.2- Intensidad de la carga La carga total de la prueba (incluyendo la carga permanente ya presente) no debe ser menor que 0.85 (1.4D + 1.7L). Se permite reducir L de acuerdo con las exigencias de la Ordenanza General de Cons- trucción o norma aplicable. C20.2.5- Los factores de reducción de la resisten- cia dados en la sección 20.2.5 son mayores que aquellos especificados en el capítulo 9. Estos valo- res incrementados se justifican por el uso de pro- piedades más exactas para los materiales, obteni- das en terreno, de las dimensiones reales y méto- dos de análisis bien comprendidos. C20.3- Procedimiento para la prueba de carga C20.3.1- Patrón de carga Es importante aplicar la carga en lugares en los cua- les el efecto de ella sobre el defecto supuesto sea máximo y la probabilidad de que los elementos no cargados tomen parte de la carga aplicada sea míni- ma. En los casos cuando el análisis muestre que los elementos adyacentes no cargados ayudan a sopor- tar algo de la carga, la carga debe colocarse para de- sarrollar efectos consistentes con la intención del factor de carga. C20.3.2- Intensidad de la carga La intensidad requerida de la carga proviene de la práctica previa. La sobrecarga L puede reducirse según lo permita la Ordenanza General de Cons- trucción o la Norma que rija las consideraciones de seguridad de la estructura. La sobrecarga debiera incrementarse para compensar la resistencia pro-
- 452. CÓDIGO COMENTARIO 452 20.3.3- Una prueba de carga no debe realizarse hasta que la porción de la estructura que se someterá a la carga tenga al menos 56 días. Se permite realizar las pruebas a una edad menor si el propietario de la estructura, el constructor, y todas las partes involucradas así lo acuerdan. 20.4- Criterio de carga 20.4.1- Debe obtenerse el valor inicial de todas las mediciones de la respuesta que sean pertinentes (ta- les como deformación, rotación, deformación uni- taria, deslizamiento, ancho de grieta) no más de una hora antes de la aplicación del primer incremento de carga. Las mediciones deben realizarse en ubi- caciones donde se espere la respuesta máxima. Deben realizarse mediciones adicionales si así se requiere. 20.4.2- La carga de prueba debe aplicarse en no menos de cuatro incrementos aproximadamente iguales. 20.4.3- La carga uniforme de prueba debe aplicar- se de manera que se asegure su distribución unifor- me a la estructura o parte de la estructura que está siendo ensayada. Debe evitarse el efecto arco en la carga aplicada. 20.4.4- Debe realizarse un conjunto de mediciones de la respuesta después de que se aplica cada incre- mento de carga, y después de que se ha aplicado el total de la carga sobre la estructura por al menos 24 hrs. porcionada por los sectores no cargados de la estruc- tura en cuestión. El incremento de la sobrecarga se determina a partir del análisis de las condiciones de carga en relación con los criterios de aceptación y rechazo seleccionados para la prueba. C20.4- Criterio de carga 20.4.2- Es recomendable inspeccionar la estructu- ra antes de cada incremento de carga. C20.4.3- El “efecto arco” se refiere a la tendencia de la carga a transmitirse no uniformemente a los elementos ensayados a flexión. Por ejemplo, si una losa es cargada con un patrón uniforme de ladrillos en contacto entre ellos, el “efecto arco” produciría una reducción de la carga sobre la losa cerca del centro de ella.
- 453. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 20: Evaluación de la resistencia de estructuras existentes 453 20.4.5- Debe removerse toda la carga de prueba inmediatamente después que se han realizado to- das las mediciones de la respuesta definidas en la sección 20.4.4. 20.4.6- Debe realizarse un conjunto final de medi- ciones de la respuesta 24 hrs. después que se ha removido la carga de prueba. 20.5- Criterios de aceptación 20.5.1- La porción de la estructura ensayada no debe mostrar evidencias de falla. El descascaramiento y aplastamiento del hormigón comprimido debe con- siderarse como una indicación de falla. C20.5- Criterios de aceptación C20.5.1- Un criterio general de aceptación para el comportamiento de una estructura en la prueba de carga es que ella no debe mostrar “evidencias de falla”. La evidencia de falla incluye agrietamiento, descascaramientos y/o deformación, de tal magni- tud y extensión que el resultado observado sea evi- dentemente excesivo e incompatible con los requi- sitos de seguridad de la estructura. No se pueden desarrollar reglas simples, aplicables a todos los ti- pos de estructuras y condiciones. Si se ha produci- do un daño suficiente como para considerar que la estructura ha fallado esa prueba, no se permite el volver a realizar la prueba debido a que se conside- ra que los elementos dañados no se deben poner en servicio, ni aún con menores cargas. Los desconches o descascaramientos locales del hormigón en compresión en elementos a flexión, debidos a imperfecciones de moldeo, no indican necesariamente un deterioro estructural global. Los anchos de grieta son buenos indicadores del estado de la estructura y debieran ser observados para ayu- dar a determinar si el estado de la estructura es sa- tisfactorio. Sin embargo, no es probable que en condiciones de terreno se pueda lograr una predic- ción o medición exacta del ancho de grieta en ele- mentos de hormigón armado. Es aconsejable esta- blecer los criterios antes de la prueba, relativos a los tipos de grietas previstos, a donde se medirán
- 454. CÓDIGO COMENTARIO 454 20.5.2- Las deformaciones máximas medidas de- ben satisfacer una de las siguientes condiciones: ∆max t h ≤ l2 20 000 (20-1) ∆ ∆ r max max ≤ 4 (20-2) Si el máximo medido y las deformaciones residuales no satisfacen las ecuaciones (20-1) ó (20-2), se per- mite repetir la prueba de carga. La repetición de la prueba no debe realizarse antes de 72 hrs. desde la remoción de la carga correspon- diente a la primera prueba. La porción de la estruc- tura ensayada en la repetición de la prueba debe considerarse aceptable si la recuperación de la de- formación satisface la condición: ∆ ∆ r max f max ≤ 5 (20-3) Donde ∆f max es la deformación máxima medida durante la segunda prueba, relativa a la posición de la estructura al iniciar la segunda prueba. 20.5.3- Los elementos estructurales ensayados no deben tener grietas que indiquen la inminencia de una falla por corte. las grietas, como se medirán las grietas, y para es- tablecer límites o criterios aproximados para eva- luar nuevas grietas o límites para los cambios en el ancho de grieta. C20.5.2- Los límites especificados para la defor- mación y la opción de repetir la prueba continúan con la práctica previa. Si la estructura no muestra evidencia de falla, se usa la “recuperación de la deformación” después de remover las cargas de prueba para determinar si la resistencia de la es- tructura es satisfactoria. En el caso de estructuras muy rígidas, sin embargo, los errores en las medi- ciones realizadas en terreno pueden ser del mismo orden que las deformaciones reales y que la recu- peración. Para evitar penalizar a una estructura sa- tisfactoria en esos casos, se omiten las mediciones de recuperación si la deformación máxima es menor que lt 2 (20 000h). La deformación residual ∆r max es la diferencia entre las deformaciones inicial y final (después de la remoción de la carga) para la primera prueba de carga o su repetición. C20.5.3- Las fuerzas se transmiten a través del pla- no de una grieta de corte por una combinación en- tre la trabazón del árido en la interfase de la grieta, mejorada por la acción de abrazadera de los estri- bos transversales y por la acción de conector de corte de los estribos que cruzan la grieta. A medida que la longitud de la grieta se agranda, hasta aproxi- marse a una longitud horizontal proyectada igual a la altura del elemento, y simultáneamente de en- sancha a tal punto que se pierde la trabazón del agre- gado, y a medida que los estribos transversales, si existen, comienzan a fluir o presentan una pérdida
- 455. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 20: Evaluación de la resistencia de estructuras existentes 455 20.5.4- En las zonas de elementos estructurales que no cuenten con armadura transversal, la aparición de grietas estructurales inclinadas respecto al eje longitudinal y que tengan una proyección horizon- tal mayor que la altura del elemento en el punto medio de la grieta debe ser evaluada. 20.5.5- En zonas de anclaje o traslapes, la apari- ción a lo largo de la línea de armadura de una serie de grietas cortas inclinadas o de grietas horizonta- les debe ser investigada. 20.6- Disposiciones para la acep- tación de cargas de servicio menores Si la estructura no satisface las condiciones o crite- rios de las secciones 20.1.2, 20.5.2 ó 20.5.3, se per- mite utilizar la estructura para un nivel menor de cargas, sobre la base de los resultados de la prueba de carga o del análisis, siempre que lo apruebe la autoridad pública. 20.7- Seguridad 20.7.1- Las pruebas de carga deben efectuarse de tal forma que existan condiciones seguras para la vida y para la estructura durante la prueba. 20.7.2- Ninguna medida de seguridad debe interfe- rir en los procedimientos de la prueba de carga ni afectar los resultados. de anclaje como para amenazar su integridad, se asume que el elemento se aproxima a una falla in- minente por corte. C20.5.4- La intensión de la sección 20.5.4 es ase- gurarse que el profesional encargado de la prueba prestará atención a las implicaciones estructurales de las grietas inclinadas que se observen, las que pueden llevar a un colapso frágil en elementos sin armadura transversal. C20.5.5- El agrietamiento a lo largo del eje de la armadura en las zonas de anclaje puede estar rela- cionado con las altas tensiones asociadas a la trans- ferencia de esfuerzos entre la armadura y el hormi- gón. Estas grietas pueden ser una indicación de una potencial falla frágil del elemento. Es importante evaluar sus causas y consecuencias. C20.6- Disposiciones para la acepta- ción de cargas de servicio menores Excepto en el caso de elementos que sometidos a la prueba de carga que han fallado durante la prueba (Véase la sección 20.5), la Autoridad Pública puede permitir el uso de una estructura o elemento para un nivel menor de cargas si juzga, sobre la base de los resultados de la prueba, que es seguro y apropiado.
- 457. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 457 CAPÍTULO 21 PRIMERA PARTE DISPOSICIONES ESPECIALES PARA EL DISEÑO SÍSMICO 21.0- Notación Ach = área de la sección transversal de un ele- mento estructural, medida entre los bor- des exteriores de la armadura transversal, mm2 Acp = área de la sección de hormigón, resistente al corte, de un machón individual o seg- mento horizontal de muro, mm2 Acv = área bruta de la sección de hormigón limi- tada por el espesor del alma y la longitud de la sección en la dirección de la fuerza de corte considerada, mm2 Ag = área bruta de la sección, mm2 Aj = área efectiva de la sección transversal den- tro de un nudo, véase la sección 21.5.3.1, en un plano paralelo al plano de la arma- dura que genera corte en el nudo, mm2 . La profundidad del nudo debe ser la produndidad total de la columna. Cuando una viga se empotra dentro de un apoyo de mayor ancho, el ancho efectivo del nudo no debe exceder el menor valor de: (a) el ancho de la viga más la profundi- dad del nudo. (b) dos veces la distancia perpendicular más pequeña desde el eje longitudinal de la viga hasta el borde de la colum- na. Ver la sección 21.5.3.1. Ash = área total de armadura transversal (inclu- yendo trabas) dentro del espaciamiento s y perpendicular a la dimensión hc , mm2 . Avd = área total de armadura en cada grupo de barras diagonales en una viga de acopla- miento armada diagonalmente, mm2 . b = ancho efectivo del ala comprimida de un elemento estructural, mm. bw = ancho del alma o diámetro de la sección circular, mm. c = distanciadesdelafibraextremaencompresión hastaelejeneutro,verlasección10.2.7,calcu- C21.0- Notación Las unidades de medida se indican en la Notación para ayudar al usuario y no es la intención excluir el correcto uso de otras unidades para los mismos símbolos.
- 458. CÓDIGO COMENTARIO 458 ladaparalacargaaxialmayoradaylaresisten- cia nominal a flexión, consistente con el des- plazamiento de diseño δu , que produzca la mayor profundidad de eje neutro, mm. d = altura útil de la sección, mm. db = diámetro de la barra, mm. E = efectos de carga producidos por el sismo o los esfuerzos internos correspondientes. = resistencia especificada a la compresión del hormigón, MPa. = raíz cuadrada de la resistencia especifica- da a la compresión del hormigón, MPa. fy = tensión de fluencia especificada de la ar- madura, MPa. fyh = tensión de fluencia especificada de la ar- madura transversal, MPa. hc = dimensión transversal del núcleo de la co- lumna medida centro a centro de la arma- dura de confinamiento, mm. hw = altura del muro completo o del segmento de muro considerado, mm. hx = espaciamiento máximo horizontal de cer- cos o ramas de amarras en todas las caras de la columna, mm. ld = longitud de desarrollo de una barra recta, mm ldh = longitud de desarrollo de una barra con gancho estándar, como se define en la ecuación (21-6), mm. ln = luz libre medida entre las caras de los apo- yos, mm. lo = longitud mínima, medida desde la cara del nudo a lo largo del eje del elemento es- tructural, a lo largo de la cual debe proporcionarse armadura transversal, mm. lw = longitud del muro completo o del segmen- to de muro considerado en dirección de la fuerza de corte, mm. Mc = momentoenlacaradelnudo,correspondiente a la resistencia nominal a flexión de la colum- na que llega a dicho nudo, calculada para la cargaaxialmayorada,consistenteconladirec- ción de las fuerzas laterales condideradas, que produce la menor resistencia a flexión, Nmm. Ver la sección 21.4.2.2 fc ' fc '
- 459. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 459 Mg = momento en la cara del nudo, correspon- diente a la resistencia nominal de la viga que llega a dicho nudo incluyendo la losa cuando está en tracción, Nmm. Ver la sec- ción 21.4.2.2 Mpr = momento de flexión resistente probable de los elementos, con o sin carga axial, de- terminado usando las propiedades de los elementos en las caras de los nudos supo- niendo una resistencia a la tracción de las barras longitudinales de al menos 1.25 fy y un factor de reducción de la resistencia φ de 1.0. Nmm. Ms = fracción del momento de la losa equilibra- do por el momento en el apoyo, Nmm. Mu = momento mayorado en la sección, Nmm. s = espaciamiento de la armadura transversal medido a lo largo del eje longitudinal del elemento estructural, mm. so = espaciamiento máximo de la armadura transversal, mm. sx = espaciamiento longitudinal de la armadura transversal dentro de la longitud, l l l l lo , mm. Vc = resistencia nominal al corte proporciona- da por el hormigón, N. Ve = fuerza de corte de diseño determinada a partir de la sección 21.3.4.1 ó 21.4.5.1, N. Vn = resistencia nominal al corte, N. Vu = fuerza de corte mayorada en la sección, N. α = ángulo entre la armadura diagonal y el eje longitudinal de una viga de acoplamiento armada diagonalmente. αc = coeficiente que define la contribución re- lativa de la resistencia del hormigón a la resistencia del muro. Véase la ecuación (21-7) δu = desplazamiento de diseño, mm. ρ = cuantía de armadura de tracción no pretensada = As /bd ρg = razón entre el área total de armadura y la sección transversal de la columna ρn = razón entre el área de armadura distribuida paralela al plano Acv y el área bruta de hor- migón perpendicular a dicha armadura.
- 460. CÓDIGO COMENTARIO 460 ρs = razón entre el volumen del zuncho y el volumen del núcleo confinado por el zun- cho (medido entre bordes exteriores del zuncho) ρv = razón entre el área de armadura distribui- da perpendicular al plano Acv y el área bruta de hormigón Acv φ = factor de reducción de resistencia 21.1- Definiciones Cargas y fuerzas mayoradas- Cargas y fuerzas, modificadas por los factores de la sección 9.2. Cerco- Un cerco es una amarra cerrada o una ama- rra continua. Una amarra cerrada puede estar cons- tituida por varios elementos de refuerzo con gan- chos sísmicos en cada extremo. Una amarra conti- nua debe tener un gancho sísmico en cada extremo. Combinaciones de cargas de diseño- Combina- ciones de cargas y fuerzas mayoradas según lo es- pecificados en la sección 9.2. Desplazamiento de diseño- Desplazamiento lateral total esperado para el terremoto de diseño, según lo requerido por el código de diseño sísmico vigente. Diafragmas estructurales- Elementos estructura- les, tales como losas de techo y de piso, que trans- miten fuerzas de inercia a los elementos resistentes a fuerzas laterales. Elementos de amarre- Elementos que sirven para transmitir fuerza de inercia y evitar la separación de componentes de la estructura tales como zapatas y muros. Elementos de borde- Zonas a lo largo de los bor- des del muro y de los diafragmas, reforzados con armadura longitudinal y transversal. Los elemen- tos de borde no requieren necesariamente un incre- C21.1- Definiciones El desplazamiento de diseño es un índice del des- plazamiento lateral máximo esperado para el terre- moto de diseño. En documentos tales como el “National Earthquake Hazards Reduction Provisions” (NEHRP)21.2 ,ASCE 7-95, el “Uniform Building Code” (UBC)21.1 , el “BOCA / Building Code” (BOCA) publicado por el “Building Officials and CodeAdministrators International”, o el “Stan- dard Building Code” (SBC) publicado por el “Southern Building Code Congress International”, el terremoto de diseño tiene aproximadamente un 90% de probabilidad de no ser excedido en 50 años. En dichos documentos, el desplazamiento de dise- ño se calcula usando un análisis lineal elástico, es- tático o dinámico, bajo las cargas especificadas en el código, considerando secciones agrietadas, efec- tos de torsión, efectos de fuerzas verticales que ac- túan en conjunto con los desplazamientos latera- les, y factores de modificación para tomar en cuen- ta las respuestas inelásticas esperadas. El desplaza- miento de diseño normalmente es mayor que el desplazamiento calculado a partir de las fuerzas de diseño aplicadas a un modelo lineal elástico de la estructura.
- 461. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 461 mento del espesor del muro o del diafragma. Los bordes de las aberturas en los muros y diafragmas deben estar provistos de elementos de borde, según lo requerido en las secciones 21.6.6. ó 21.7.5.3 Elementos especiales de borde- Elementos de bor- de requeridos por las secciones 21.6.6.2 ó 21.6.6.3. Elementos colectores- Elementos que sirven para transmitir las fuerzas de inercia desde los diafragmas a los elementos de los sistemas resistentes a fuer- zas laterales. Enrejados estructurales- Entramado de elemen- tos de hormigón armado sometidos principalmente a esfuerzos axiales. Fuerzas laterales especificadas- Fuerzas laterales correspondientes a una adecuada distribución de la fuerza de corte basal de diseño establecida en el código de diseño sísmico vigente. Gancho sísmico- Gancho de un estribo, cerco o traba, con un doblez no menor a 135º, excepto que los cercos circulares deben tener un doblez no me- nor a 90º. Los ganchos deben tener una extensión de 6 veces el diámetro (pero no menor a 75 mm) que enlaze la armadura longitudinal y se proyecte hacia el interior del estribo o cerco. Hormigón con agregado liviano- Hormigón “li- viano en todos sus componentes” o “liviano con arena de peso normal”, hecho con agregados livia- nos de acuerdo con la sección 3.3. Longitud de desarrollo para una barra con gan- cho estándar- La distancia más corta entre la sec- ción crítica (donde debe desarrollarse la resistencia de la barra) y la tangente al borde exterior del gan- cho de 90 grados. Marco resistente a momento- Marco espacial en el cual los elementos y nudos resisten fuerzas a tra- vés de flexión, corte y fuerza axial. Los marcos que resisten momento se clasifican como sigue:
- 462. CÓDIGO COMENTARIO 462 Marco especial resistente a momento- Marco que cumple con los requerimientos de las secciones 21.2 a la 21.5 además de los requerimientos para un marco ordinario resistente a momento. Marco intermedio resistente a momento- Marco que cumple con los requerimientos de las seccio- nes 21.2.2.3 y 21.10 adicionalmente a los requisi- tos para un marco ordinario resistente a momento. Marco ordinario resistente a momento- Marco que cumple con los requerimientos de los capítulos 1 al 18. Muros estructurales- Muros dimensionados para resistir combinaciones de corte, momento y esfuer- zos axiales inducidas por movimientos sísmicos. Un “muro de corte” es un “muro estructural”. Los mu- ros estructurales se clasifican como sigue: Muro estructural ordinario de hormigón arma- do- Muro que cumple con los requerimientos de las capítulos 1 al 18. Muro estructural ordinario de hormigón sim- ple- Muro que cumple con los requerimientos del capítulo 22. Muro estructural especial de hormigón arma- do- Muro que cumple con los requerimientos de las secciones 21.2 y 21.6 además de los requeri- mientos para muros estructurales ordinarios de hor- migón armado. Nivel basal- Nivel de un edificio en el que se supone se introducen los movimientos del sismo. Este nivel no coincide necesariamente con el nivel del suelo. Puntal- Elemento de un diafragma estructural em- pleado para proporcionar continuidad alrededor de una abertura en el diafragma. Sistema resistente a fuerzas laterales-Aquella parte de la estructura compuesta de elementos dimensionados para resistir fuerzas sísmicas.
- 463. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 463 Traba- Barra continua con un gancho sísmico en un extremo, y un gancho no menor que 90 grados con una extensión mínima de 6 veces el diámetro en el otro extremo. Los ganchos deben enlazar ba- rras longitudinales periféricas. Los ganchos de 90 grados de dos trabas transversales consecutivas que enlacen las mismas barras longitudinales deben quedar con los extremos alternados. 21.2- Requisitos generales 21.2.1- Alcance 21.2.1.1- El capítulo 21 contiene disposiciones es- peciales para el diseño y la construcción de los ele- mentos de hormigón armado de una estructura para la que se han determinado las fuerzas de diseño, relacionadas con los movimientos sísmicos, sobre la base de la disipación de energía en el rango no lineal de respuesta. 21.2.1.2- En regiones de bajo riesgo sísmico o para estructuras a las que se les ha asignado un comporta- mientosísmicoocategoríadediseñobajo,debenapli- carse las disposiciones de los capítulos 1 al 18 y del 22, excepto cuando las disposiciones de este capítu- lo las modifiquen. Cuando las cargas sísmicas de diseño son calculadas usando las disposiciones para sistemas de hormigón intermedios o especiales, de- ben satisfacerse los requerimientos del capítulo 21 para sistemas intermedios o sistemas especiales, en lo que sea aplicable. 21.2.1.3- En regiones de riesgo sísmico moderado o para estructuras a las que se les ha asignado un com- portamiento sísmico o categoría de diseño intermedio, debenusarsemarcosintermediosoespecialesresisten- tesamomento,omurosestructuralesespecialesuordi- narios de hormigón armado para resistir las fuerzas in- ducidasporlosmovimientossísmicos.Cuandolascar- gas sísmicas de diseño sean calculadas usando las dis- posiciones para sistemas de hormigón especiales, de- bensatisfacerselosrequerimientosdelcapítulo21para sistemas especiales, en lo que sea aplicable. R21.2 - Requisitos Generales R21.2.1 – Alcance En edificios estructurados exclusivamente con mar- cos, deben aplicarse íntegramente las disposicio- nes del capítulo 21. Los marcos que forman parte de sistemas estructu- rales mixtos (muros y marcos), pueden dimensio- narse según la sección 21.10 de este capítulo, además de los capítulos 1 al 18 de esta norma, si son capaces de alcanzar el desplazamiento lateral real (asociado al espectro elástico de diseño) que el sismo impone a la estructura sin incursionar en el rango no lineal. El capítulo 21 contiene disposiciones que se consi- deran como requisitos mínimos para una estructura de hormigón armado capaz de soportar una serie de oscilaciones en el rango inelástico de respuesta sin un deterioro crítico en la resistencia. Debiera mantenerse la integridad de la estructura en el ran- go inelástico de respuesta dado que las fuerzas de diseño definidas en documentos tales como UBC21.1 y NEHRP21.2 se consideran menores que aquellas correspondientes a la respuesta lineal para la inten- sidad esperada del sismo.21.2 - 21.5 A medida que una estructura de hormigón armado adecuadamente detallada responde a los movimien- tos fuertes del suelo, su rigidez efectiva disminuye y su disipación de energía aumenta. Estos cambios tienden a reducir la respuesta de aceleraciones y las fuerzas laterales de inercia respecto a los valo- res que se producirían si la estructura permaneciera
- 464. CÓDIGO COMENTARIO 464 21.2.1.4- En regiones de elevado riesgo sísmico, o para estructuras a las que se les ha asignado un comportamiento sísmico o categoría de diseño alto, deben usarse marcos especiales resistentes a mo- mento, muros estructurales especiales de hormigón armado, y diafragmas y enrejados que cumplan con las secciones 21.2 a la 21.8 para resistir las fuerzas inducidas por los movimientos sísmicos. En mar- cos, los elementos no diseñados para resistir fuer- zas sísmicas deben cumplir con la sección 21.9. 21.2.1.5- Un sistema estructural de hormigón ar- mado que no satisfaga las disposiciones de este ca- pítulo debe ser permitido siempre que se demues- tre experimentalmente y por vía del cálculo que el sistema propuesto tiene tanto una resistencia como una tenacidad iguales o superiores a la de una es- tructura monolítica de hormigón armado que sea comparable y que satisfaga las disposiciones de este capítulo. linealmente elástica y con bajo amortiguamiento.21.6 Así, el uso de fuerzas de diseño que representen los efectos de un sismo como aquellos indicados en la referencia 21.1 requieren que el sistema resistente a las fuerzas laterales mantenga una proporción sig- nificativa de su resistencia en el rango inelástico bajo desplazamientos alternados. Las disposiciones del Capítulo 21 relacionan los requisitos de detallamiento a los tipos de marcos estructurales, nivel de riesgo sísmico en el lugar, nivel de disipación de energía considerada en el diseño estructural y el uso de la estructura. Los niveles de riesgo sísmico se clasifican en bajo, moderado y alto. Estos niveles de riesgo están defi- nidos en UBC.21.1 Las regiones de riesgo sísmico bajo, moderado y alto corresponden aproximada- mente a las Zonas 0 y 1; Zona 2; y Zonas 3 y 4, respectivamente, del “Uniform Builging Code”. NEHRPde 1994,ASCE 7 - 95 (anteriormenteANSI A58.1), BOCA y SBC combinan el riesgo sísmico en el sitio con el uso de la estructura en Categorías de Comportamiento Sísmico (SPC). Las categorías de comportamiento sísmico baja, intermedia y alta de los puntos 21.2.1.2; 21.2.1.3 y 21.2.1.4. se re- fieren a las categorías de comportamiento sísmico A y B; C; y D y E respectivamente. En las disposi- ciones de NEHRP de 1997, las Categorías de Com- portamiento Sísmico han sido rebautizadas con el nombre de Categorías de Diseño Sísmico (SDC). Las Categorías de Diseño Sísmico baja, intermedia y alta de los puntos 21.2.1.2; 21.2.1.3 y 21.2.1.4 se refieren a las Categorías de Diseño Sísmico A y B; C; y D, E y F respectivamente. Los requisitos de diseño y detallamiento debieran ser compatibles con el nivel de disipación de ener- gía (o tenacidad) asumidos en el cálculo de las car- gas sísmicas de diseño. Para facilitar esta compati- bilidad se usan específicamente los términos nor- mal, intermedio y especial. El grado de tenacidad requerido y, por lo tanto, el nivel de detallamiento requerido aumenta para las estructuras que van des- de normales pasando por intermedias a las catego- rías especiales. Es esencial que las estructuras en
- 465. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 465 las zonas de mayor riesgo sísmico o a las que se les asignen los más altos comportamientos sísmicos o categorías de diseño tengan un mayor grado de te- nacidad. Sin embargo, se permite el diseño de una tenacidad mas alta en las zonas sísmicas o catego- rías de diseño menores para tomar ventaja de los menores niveles de fuerzas de diseño. Las disposiciones de los capítulos 1 al 18 y del ca- pítulo 22 tienen por objeto proporcionar la “tenaci- dad” adecuada para estructuras a las que se les ha asignado categorías normales. Por lo tanto, no se requiere aplicar las disposiciones del capítulo 21 para marcos normales resistentes a momento o para estructuras de muros estructurales normales. El capítulo 21 requiere de algún detallamiento para las estructuras de hormigón armado a las que se les ha asignado un comportamiento sísmico o catego- ría de diseño intermedio. Estos requisitos están con- tenidos en los puntos 21.2.2.3 y 21.10. En las categorías de desempeño o diseño sísmico elevado, las estructuras pueden ser sometidas a fuer- tes movimientos del suelo. De producirse el terre- moto de diseño, las estructuras diseñadas usando cargas basadas en factores para marcos especiales resistentes a momento o para muros especiales po- siblemente experimenten múltiples ciclos de des- plazamientos laterales bastante más allá del punto en que la armadura fluye. Las disposiciones de las secciones 21.2 hasta la 21.9 se han desarrollado para proporcionar una tenacidad adecuada a la estructu- ra para esta respuesta especial. Los requisitos de dimensionamiento y detallamiento especiales indicados en el capítulo 21 están basa- dos principalmente en experiencias de terreno y de laboratorio con estructuras monolíticas de hormi- gón armado. La extrapolación de estos requisitos a otros tipos de estructuras de hormigón armado debe basarse en evidencia proporcionada por experien- cias de terreno, ensayos o análisis. Se pueden usar elementos prefabricados o pretensados para resis- tir sismos si se demuestra que la estructura resul-
- 466. CÓDIGO COMENTARIO 466 21.2.2- Análisis y dimensionamiento de elementos estructurales 21.2.2.1- Debe tomarse en cuenta en el análisis la interacción de todos los elementos estructurales y no estructurales que materialmente afecten la res- puesta lineal y no lineal de la estructura frente a los movimientos sísmicos. 21.2.2.2- Elementos rígidos no considerados como parte de un sistema resistente a fuerzas laterales se permiten bajo la condición de que su efecto en la respuesta del sistema sea considerado y acomoda- do en el diseño de la estructura. Se deben conside- rar también las consecuencias de las fallas de los elementos estructurales y no estructurales que no forman parte del sistema resistente a las fuerzas la- terales. 21.2.2.3- Los elementos estructurales situados por debajo del nivel basal de la estructura y que se re- quieren para transmitir a la fundación las fuerzas resultantes de los efectos sísmicos, deben cumplir también con las disposiciones del capítulo 21. 21.2.2.4- Todos los elementos estructurales que se supone no forman parte del sistema resistente a fuer- zas laterales deben cumplir con las disposiciones de la sección 21.9. tante proporcionará niveles de seguridad y serviciabilidad (durante y después del sismo) por lo menos tan buenas como las que se esperan de una construcción monolítica. Los requerimientos de tenacidad indicados en el punto 21.2.1.5 se refieren a la preocupación por la integridad estructural del sistema completo resis- tente a fuerzas laterales con los desplazamientos laterales previstos para los movimientos del suelo correspondientes al terremoto de diseño. Depen- diendo de las características de disipación de ener- gía del sistema estructural usado, tales desplaza- mientos podrían ser mayores que los de una estruc- tura monolítica de hormigón armado. C21.2.2- Análisis y dimensionamiento de elementos estructurales Se supone que la distribución de la resistencia re- querida en los diversos componentes de un sistema resistente a fuerzas laterales esta guiada por el análi- sis de un modelo lineal elástico del sistema, sobre el que actúan las fuerzas mayoradas especificadas por la norma vigente. Si se emplea un análisis no lineal en el tiempo, los movimientos del suelo deben seleccionarse después de un estudio detallado de las condiciones del sitio y de la historia sísmica local. Dado que las bases de diseño admiten respuesta no lineal, es necesario investigar la estabilidad del sis- tema resistente a fuerzas laterales, así como su interacción con otros elementos estructurales y no estructurales, para desplazamientos mayores que los indicados por el análisis lineal. Para manejar este problema sin tener que recurrir al análisis no lineal de respuesta, una opción es multiplicar por un fac- tor al menos de dos los desplazamientos del análi- sis lineal para las fuerzas laterales mayoradas, a menos que la norma vigente especifique los facto- res que deben emplearse, como en las referencias 21.2 y 21.1. Para el cálculo del desplazamiento lateral, suponer que todos los elementos estructu- rales horizontales están completamente agrietados, probablemente conduzca a mejores estimaciones del
- 467. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 467 21.2.3- Factores de reducción de la resis- tencia Los factores de reducción de resistencia deben ser los indicados en la sección 9.3.4. 21.2.4- Hormigón para elementos resisten- tes a fuerzas inducidas por sismo 21.2.4.1- La resistencia a la compresión, fc ' , del hor- migón no debe ser menor que 20 MPa. 21.2.4.2- La resistencia a la compresión del hormi- gón de agregado liviano usada en el diseño no debe ser mayor que 30 MPa. Se permite el empleo de hormigón de agregado liviano con una resistencia de diseño a la compresión más elevada siempre que se demuestre, por medio de evidencias experimen- tales, que los elementos estructurales hechos con dicho hormigón de agregado liviano proporcionan resistencia y tenacidad iguales o mayores que las de elementos comparables hechos con hormigón de agregado normal de la misma resistencia. desplazamiento lateral relativo, que emplear una rigidez no agrietada para todos los elementos. La preocupación principal del capítulo 21 es la se- guridad de la estructura. El propósito de las seccio- nes 21.2.2.1 y 21.2.2.2 es dirigir la atención hacia la influencia de elementos no estructurales sobre la res- puesta estructural y al riesgo de objetos que caen. La sección 21.2.2.3 alerta al diseñador sobre el he- cho que la base de la estructura, como se define en el análisis, puede no corresponder necesariamente al nivel de la fundación o del suelo. Al seleccionar las dimensiones de elementos estructu- rales para estructuras resistentes a sismos, es muy im- portante considerar los problemas relacionados con el congestionamiento de la armadura. El diseñador debe asegurarse de que toda la armadura se pueda ensam- blar y colocar, y que el hormigón se pueda vaciar y compactar apropiadamente. El empleo de los límites superiores permitidos de cuantía de armadura proba- blementeconduzcaaproblemasinsolublesdeconstruc- ción, especialmente en los nudos de los marcos. C21.2.4- Hormigón para elementos resis- tentes a fuerzas inducidas por sismo Tomando en consideración el criterio de los inte- grantes de la comisión y el comportamiento de es- tructuras nacionales construidas con hormigones de resistencia menor a la establecida en el artículo 21.2.4.1, se considera que dicho límite podría ser restrictivo para edificios bajos estructurados con muros. Por ello, y mientras se desarrollan experien- cias para clarificar este punto, se acepta tomar como límite inferior para la resistencia del hormigón un valor de igual a 16 MPa (H20) para esos casos. Los requisitos de esta sección se refieren a la cali- dad del hormigón en marcos, enrejados o muros diseñados para resistir fuerzas inducidas por sismos. La máxima resistencia de diseño a la compresión del hormigón con agregado liviano a emplear en cálculos de diseño estructural se limita a 30 MPa, fc '
- 468. CÓDIGO COMENTARIO 468 21.2.5- Armadura para elementos resis- tentes a fuerzas inducidas por sismo La armadura que resiste esfuerzos axiales y de flexión inducidos por sismo en elementos de mar- cos y en elementos de borde de muros, debe cum- plir con las disposiciones de ASTM A 706M. Se permite el empleo de acero de refuerzo ASTM A 615 M, grados 280 y 420, en estos elementos siem- pre y cuando: (a) la resistencia real a la fluencia basada en ensa- yos de fábrica no es mayor que la resistencia a la fluencia especificada en más de 120 MPa (los re-ensayos no deben exceder este valor por más de 20 MPa adicionales); (b) la razón entre la tensión última real de tracción y la tensión real de fluencia por tracción no sea menor de 1.25. debido principalmente a la insuficiencia de datos de terreno y experimentales acerca del comporta- miento de elementos hechos con hormigón de agre- gado liviano, sometidos a inversiones de los des- plazamientos en el rango no lineal. Si se desarrolla evidencia convincente para alguna aplicación es- pecífica, se puede incrementar el límite de resis- tencia máxima a la compresión del hormigón con agregado liviano al nivel justificado por la eviden- cia. C21.2.5- Armadura para elementos resis- tentes a fuerzas inducidas por sismo El empleo de armadura longitudinal con resisten- cia más elevada que la supuesta en el diseño, con- ducirá a esfuerzos de corte y de adherencia mayo- res en el instante en que se desarrollen momentos de fluencia. Estas condiciones pueden originar fa- llas frágiles por corte o adherencia y deben evitarse aun cuando dichas fallas puedan ocurrir a cargas más elevadas que las previstas en el diseño. Por lo tanto, se impone un límite superior sobre la tensión real de fluencia del acero. [Ver sección 21.2.5(a)] El requisito de una tensión última de tracción ma- yor que la tensión de fluencia de la armadura [sec- ción 21.2.5(b)] se basa en la suposición que la ca- pacidad de un elemento estructural para desarrollar la capacidad de rotación inelástica es una función de la longitud de la región de fluencia a lo largo del eje del elemento. Al interpretar los resultados ex- perimentales, la longitud de la región de fluencia se ha relacionado con las magnitudes relativas de momentos final y de fluencia.21.7 Según esta inter- pretación, mientras mayor sea la razón entre el momento último y el de fluencia, mayor será la re- gión de fluencia. En el capítulo 21 se especifica que la razón entre la resistencia real a la tracción y la tensión real de fluencia no sea menor que 1.25. Los elementos con armadura que no satisfaga di- cha condición también pueden desarrollar rotación inelástica, pero su comportamiento es lo bastante diferente como para excluirlos de consideraciones basadas en reglas derivadas de la experiencia con
- 469. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 469 21.2.6- Empalmes mecánicos 21.2.6.1-. Los empalmes mecánicos deben clasifi- carse como empalmes mecánicos Tipo 1 o Tipo 2, de acuerdo a lo siguiente: (a) Los empalmes mecánicos Tipo 1 deben cum- plir con la sección 12.14.3.2; (b) Los empalmes mecánicos Tipo 2 deben cum- plir con la sección 12.14.3.2 y deben desarro- llar la resistencia a tracción especificada de las barras empalmadas elementos armados con acero que muestra endure- cimiento por deformación. El acero AT56-50 no cumple con la limitación de la sección 21.2.5(b) que señala que la razón entre la tensión última y la tensión de fluencia del acero debe ser superior a 1.25. Además, en ensayos efectuados se ha comprobado que la rotura de elementos refor- zados con este acero es frágil (Ref. 1). Sin embargo, se estima que puede ser usado siempre que: - No sea utilizado en zonas críticas donde el acero pueda entrar en el rango plástico. - No sea utilizado como armadura de borde en muros - No sea utilizado como malla de corte en mu- ros, a menos que se realice un diseño por capa- cidad que asegure que el comportamiento del elemento no estará controlado por la falla al corte, o a menos que por cálculo no se requiera armadura de corte. Lo anterior es aplicable a cualquier otro acero que no cumpla con el punto 21.2.5(b) Ref 1.- Mosciatti, Mauro, “Análisis de estructuras de hormigón armado con acero estirado en frío AT 56-50H, Memoria para optar al título de ingeniero civil, Universidad de Chile, profesor guía Alfonso Larraín, 1987. C21.2.6 - Empalmes mecánicos En una estructura que esté sufriendo deformacio- nes inelásticas durante un sismo, la tensión de trac- ción en la armadura puede acercarse a la resisten- cia de tracción de dicha armadura. Los requisitos para los empalmes mecánicos tipo 2 tienen por ob- jeto evitar la rotura de los empalmes cuando la ar- madura sea sometida a los niveles de tensión espe- rados en las regiones de fluencia. No se requiere que los empalmes tipo 1 satisfagan los requisitos más exigentes para empalmes tipo 2, y podrían no ser capaces de resistir los niveles de tensión espe- rados en regiones de fluencia. La ubicación de los
- 470. CÓDIGO COMENTARIO 470 21.2.6.2-. Los empalmes mecánicos Tipo 1 no de- ben usarse dentro de una distancia igual al doble de la altura del elemento medida desde la cara de la viga o columna donde sea probable que se produz- ca fluencia de la armadura como resultado de des- plazamientos laterales inelásticos. Se permite usar emplames mecánicos tipo 2 en cualquier posición. 21.2.7- Empalmes soldados 21.2.7.1-. Los empalmes soldados de la armadura que resiste fuerzas inducidas por sismos deben cum- plir con la sección 12.14.3.3 y no deben usarse den- tro de una distancia igual al doble de la altura del elemento medida desde la cara de la viga o colum- na donde sea probable que se produzca fluencia de la armadura como resultado de desplazamientos laterales inelásticos. 21.2.7.2- No se permite soldar estribos, amarras, insertos, u otros elementos similares a la armadura longitudinal requerida por el diseño. empalmes tipo 1 está restringida debido a que las tensiones de tracción en la armadura en las regio- nes fluencia pueden exceder los requisitos de resis- tencia indicados en el punto 12.14.3.3 La práctica de detallamiento recomendada debiera desaconsejar el uso de empalmes en las zonas de potenciales rótulas plásticas de los elementos que resistan efectos sísmicos. Si el uso de empalmes mecánicos en regiones de fluencia potencial no se puede evitar, el diseñador deberá tener información documentada respecto a las características reales de resistencia de las barras que se empalmarán, res- pecto a las características fuerza - deformación de la barra empalmada y respecto a la capacidad de los empalmes tipo 2 que se usarán para cumplir con los requisitos de desempeño especificados. C.21.2.7 - Empalmes soldados C21.2.7.1- La soldadura de la armadura debe ha- cerse de acuerdo con los requisitos del ANSI/AWS D1.4 como se especifica en el capítulo 3. Las ubi- caciones de los empalmes soldados están restringi- das debido a que las fuerzas de tracción en la arma- dura en regiones de fluencia puede sobrepasar los requisitos de resistencia indicados en el punto 12.14.3.3. C21.2.7.2- Soldar las barras de refuerzo transversa- les puede conducir al debilitamiento local del acero. Si se sueldan las barras transversales para facilitar la fabricación o colocación de la armadura, este debe efectuarse únicamente en barras agregadas con di- cho propósito. La prohibición de soldar barras de refuerzo no se aplica a las barras que se suelden bajo control continuo y competente como sucede en la fabricación de mallas de alambre soldado.
- 471. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 471 21.3- Elementos sometidos a flexión en marcos especiales resistentes a momento 21.3.1- Alcance Las disposiciones de la sección 21.3 son aplicables a elementos de marcos especiales resistentes a mo- mento (a) resistentes a fuerzas inducidas por sis- mo, y (b) dimensionados principalmente para re- sistir flexión. Estos elementos de marco también deben satisfacer las condiciones de las secciones 21.3.1.1 a la 21.3.1.4. 21.3.1.1- La fuerza mayorada de compresión axial en el elemento no debe exceder de (Ag fc ' /10) 21.3.1.2- La luz libre del elemento no debe ser menor que cuatro veces su altura útil. 21.3.1.3- La razón ancho-altura no debe ser menor que 0.3. 21.3.1.4- El ancho no debe ser (a) menor que 250 mm ni(b)mayorqueelanchodelelementodeapoyo(me- dido en un plano perpendicular al eje longitudinal del elemento en flexión) más una distancia a cada lado del elemento de apoyo que no exceda tres cuartas par- tes de la altura del elemento en flexión. 21.3.2- Armadura longitudinal 21.3.2.1- En cualquier sección de un elemento en flexión, excepto por lo dispuesto en la sección 10.5.3, para la armadura tanto superior como infe- rior, la cantidad de armadura no debe ser menor que la dada en la ecuación (10-3) ni menor que (1.4bw d /fy ) y la cuantía de armadura, ρ, no debe exceder de 0.025. Al menos dos barras deben dis- ponerse en forma continua tanto en la parte supe- rior como inferior. C21.3- Elementos sometidos a flexión en marcos especiales resistentes a momento C21.3.1- Alcance Estasecciónserefiereavigasprincipalespertenecien- tes a marcos especiales resistentes a momento que resisten cargas laterales inducidas por los movimien- tos sísmicos. Cualquier elemento perteneciente a un marco,queestésometidoaunafuerzaaxialmayorada de compresión que exceda (Ag fc ' /10) debe diseñarse y detallarse como se describe en la sección 21.4. Evidencias experimentales 21.8 indican que, bajo in- versiones de los desplazamientos dentro del rango no lineal,elcomportamientodeelementoscontinuoscon razones largo - altura menores que cuatro es significativamente diferente del comportamiento de elementos relativamente esbeltos. Las reglas de dise- ño derivadas de la experiencia con elementos relati- vamenteesbeltosnosondirectamenteaplicablesaele- mentosconrazoneslargo-alturamenoresquecuatro, especialmente con respecto a la resistencia al corte. Las restricciones geométricas indicadas en las sec- ciones 21.3.1.3 y 21.3.1.4 se derivaron de la prácti- ca con marcos de hormigón armado resistentes a fuerzas inducidas por sismo.21.9 C21.3.2- Armadura longitudinal Ver comentario a la sección 10.5.3. La sección 10.3.3 limita la cuantía de armadura de tracción en un elemento en flexión a una fracción de la cantidad que produciría condiciones “balan- ceadas”. En secciones sometidas sólo a flexión y cargadas monotónicamente hasta la fluencia, este enfoque es factible porque la probabilidad de falla a la compresión puede estimarse confiablemente con el modelo de comportamiento adoptado para determinar la cuantía de armadura correspondiente a una falla “balanceada”. El mismo modelo de com- portamiento (debido a suposiciones incorrectas ta-
- 472. CÓDIGO COMENTARIO 472 21.3.2.2- La resistencia a momento positivo en la cara del nudo no debe ser menor que la mitad de la resistencia a momento negativo proporcionada en esa misma cara. La resistencia a momento negati- vo o positivo, en cualquier sección a lo largo de la longitud del elemento, no debe ser menor de un cuarto de la resistencia máxima a momento pro- porcionada en la cara de cualquiera de los nudos. 21.3.2.3- Sólo se permiten traslapos de armadura de flexión cuando se proporcionan cercos o zunchos en la longitud de traslape. El espaciamiento máximo de la armadura transversal que envuelve las barras traslapadas no debe exceder de d/4 ó 100 mm. No deben emplearse traslapes: (a) dentro de los nudos, (b) ni en una distancia de dos veces la altura del ele- mento desde la cara del nudo, (c) ni en ubicaciones donde el análisis indique fluencia por flexión causada por desplazamientos laterales inelásticos del marco. 21.3.2.4- Los empalmes mecanicos deben cumplir con la sección 21.2.6 y los empalmes soldados de- ben cumplir con la sección 21.2.7.1. 21.3.3- Armadura transversal 21.3.3.1- Deben disponerse cercos en las siguientes regiones de los elementos pertenecientes a marcos: (a) En una longitud igual a dos veces la altura del elemento, medida desde la cara de ele- mento de apoyo hacia el centro de la luz, en ambos extremos del elemento en flexión; (b) En longitudes iguales a dos veces la altura del elemento a ambos lados de una sección donde puede ocurrir fluencia por flexión debido a desplazamientos laterales inelás- ticos del marco. les como la distribución lineal de deformaciones, el punto de fluencia bien definido para el acero, la deformación límite de compresión en el hormigón de 0.003, así como los esfuerzos de compresión en el hormigón del recubrimiento) no puede describir las condiciones de un elemento en flexión someti- do a inversiones de los desplazamientos muy den- tro del rango inelástico. Por lo tanto, existen pocas justificaciones para continuar refiriéndose a “con- diciones balanceadas” en el diseño de estructuras de hormigón armado resistentes a sismos. El límite a la cuantía de armadura de 0.025 se basa principalmente en condiciones de congestión de acero e, indirectamente en la limitación de los es- fuerzos de corte en vigas principales de dimensio- nes normales. El requisito de al menos dos barras arriba y abajo, se refiere en este caso más a la cons- trucción que a los requisitos de comportamiento. Los traslapes de la armadura (sección 21.3.2.3) es- tán prohibidos en regiones en las que se espera fluencia por flexión, porque dichos traslapes no se consideran confiables en condiciones de carga cí- clica dentro del rango inelástico. La armadura trans- versal para los traslapes en cualquier ubicación es obligatoria por la posibilidad de pérdida del hormi- gón del recubrimiento. C21.3.3- Armadura transversal La armadura transversal se requiere principalmen- te para confinar el hormigón y mantener el apoyo lateral para las barras de armadura en regiones en las que se espera fluencia. En la fig. C21.3.3 se muestran ejemplos de cercos adecuados para ele- mentos pertenecientes a marcos sometidos a flexión.
- 473. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 473 21.3.3.2- El primer cerco debe estar situado a no más de 50 mm de la cara del elemento de apoyo. El espaciamiento máximo de los cercos no debe exce- der de: (a) d/4, (b) ocho veces el diámetro de la barra longitudinal más pequeña, (c) 24 veces el diá- metro de la barra del cerco y (d) 300 mm. 21.3.3.3- Cuando se requieran cercos, las barras longitudinales del perímetro deben tener apoyo la- teral conforme a la sección 7.10.5.3. 21.3.3.4- Cuando no se requieran cercos, los estri- bos con ganchos sísmicos en ambos extremos de- ben espaciarse a no más de d/2 en toda la longitud del elemento. 21.3.3.5- Los estribos o amarras que se requieran para resistir corte deben consistir en cercos sobre longitudes de los elementos de acuerdo con 21.3.3, 21.4.4. y 21.5.2. 21.3.3.6 - Se permite que los cercos en elementos en flexión sean hechos hasta con dos piezas de ar- madura: un estribo con un gancho sísmico en cada extremo y cerrado por una traba. Las trabas conse- cutivas que enlazan la misma barra longitudinal deben tener sus ganchos de 90º en lados opuestos del elemento en flexión. Si las barras de armadura longitudinal aseguradas por las trabas están confi- nadas por una losa en un solo lado del elemento en flexión, los ganchos de 90º de las trabas deben ser colocados en dicho lado. 21.3.4- Requisitos de resistencia al corte 21.3.4.1- Fuerzas de diseño La fuerza de corte de diseño Ve se debe determinar a partir de las fuerzas estáticas en la parte del ele- mento comprendida entre las caras del nudo. Se debe suponer que en los extremos del elemento, en Fig. C21.3.3 Ejemplos de cercos traslapados En el caso de elementos con resistencia variable a lo largo del vano, o de elementos para los que la carga permanente representa una gran proporción de la carga total del diseño, pueden ocurrir concen- traciones de rotación inelástica dentro del vano. Cuando se prevé una condición de este tipo, debe proveerse armadura transversal también en regio- nes en las que se espera fluencia. Debido a que se espera que se produzca el descascaramientodelhormigónsuperficialdurantelos movimientos fuertes, especialmente en y cerca de las regiones de fluencia por flexión, es necesario que la armadura del alma sea provista en la forma de cercos cerrados, como se definen en la sección 21.3.3.5. C21.3.4- Requisitos de resistencia al corte C21.3.4.1- Esfuerzos de diseño En la determinación de las fuerzas laterales equiva- lentes que representan los efectos del sismo para el tipode marcoconsiderado,se supone queloselemen- tos del marco disiparán energía en el rango no lineal C C A A Detalle B Detalle C B Extensión de 6 db Trabas según lo definido en 21.1 Extensión de 6db (≥ 75 mm) Detalle A Las trabas con- secutivas que enlazan la mis- ma barra longi- tudinal deben tener sus gan- chos de 90º en lados opuestos
- 474. CÓDIGO COMENTARIO 474 las caras del nudo, actúan momentos de signo opues- to correspondientes a la resistencia probable Mpr , y que el elemento está además cargado con cargas tributarias gravitacionales mayoradas a lo largo de la luz. de respuesta. A menos que un elemento de marco tenga una resistencia del orden de 3 a 4 veces los es- fuerzos de diseño, debe suponerse que llegará a la fluencia en el caso de un sismo mayor. El esfuerzo de corte de diseño debe ser una buena aproximación del corte máximo que se puede desarrollar en el elemen- to. Por lo tanto, la resistencia al corte requerida en elementos de marco está relacionada con la resisten- cia a flexión de dicho elemento más que con los es- fuerzos de corte mayorado indicados en el análisis de cargas laterales. Las condiciones descritas en la sec- ción 21.3.4.1 se ilustran en la figura 21.3.4. Debido a que la tensión de fluencia real de la armadu- ra longitudinal puede exceder a la tensión de fluencia especificada y debido a que es probable que ocurra el endurecimiento por deformación de la armadura en un nudo sujeto a grandes rotaciones, la resistencia al corte requerida se determina usando una tensión de al menos 1.25 fy para la armadura longitudinal.
- 475. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 475 Fig. 21.3.4 Esfuerzos de corte de diseño en vigas principa- les y columnas Notas: 1. La dirección de la fuerza de corte Ve depende de la magni- tud relativa de las cargas gravitacionales y el corte genera- do por los momentos en los extremos. 2. Los momentos en los extremos Mpr están basados en una tensión de tracción en el acero = 1.25 fy , donde fy es la tensión de fluencia especificada. (Ambos momentos en los extremos deben ser considerados en ambas direcciones, en el sentido de las manecillas del reloj y a la inversa). 3. El momento en el extremo Mpr para columnas no necesita ser mayor que los momentos generados por el Mpr de las vigas que llegan al nudo viga-columna. Ve no debe ser nunca menor que el requerido por el análisis de la estructura. Carga gravitacional de diseño W L Mpr1 Ve Mpr2 Ve Para columnas, Ve = Mpr1 + Mpr2 H P P Ve Ve Mpr1 Mpr2 H Para vigas principales, Ve = Mpr1 + Mpr2 W L 2 +
- 476. CÓDIGO COMENTARIO 476 21.3.4.2- Armadura transversal La armadura transversal sobre las longitudes iden- tificadas en la sección 21.3.3.1 debe estar dimensionada para resistir el corte asumiendo Vc =0 cuando se produzcan las siguientes condiciones si- multáneamente: (1) La fuerza de corte sísmico calculado de acuer- do con la sección 21.3.4.1 representa un medio o más de la resistencia máxima al corte reque- rida en esas longitudes; (2) La fuerza axial de compresión mayorada, inclu- yendo el efecto sísmico es menor que Ag fc ' /20 21.4- Elementos sometidos a flexión y carga axial pertenecientes a marcos especiales resistentes a momento 21.4.1- Alcance Lasdisposicionesdeestasecciónseaplicanaelemen- tos pertenecientes a marcos especiales resistentes a momento(a)queresistenfuerzasinducidasporsismos, y (b) que tienen una fuerza axial mayorada que exce- de de (Ag fc ' /10). Estos elementos de marco también deben satisfacer las secciones 21.4.1.1 y 21.4.1.2. 21.4.1.1- La dimensión menor de la sección transver- sal, medida sobre una línea recta que pasa a través del centroide geométrico, no debe ser menor de 300 mm. C21.3.4.2- Armadura transversal Estudios experimentales21.10, 21.11 de elementos de hormigón armado sometidos a cargas cíclicas han demostrado que se requiere más armadura de corte para asegurar la falla por flexión en un elemento sujeto a desplazamientos no lineales alternados que si el elemento es cargado en una dirección sola- mente: siendo el incremento de armadura de corte necesario mayor en caso que no exista carga axial. Esta observación está reflejada en el código (sec- ción 21.3.4.2) por la eliminación del término que representa la contribución del hormigón a la resis- tencia al corte. La seguridad adicional respecto al corte se considera necesaria en ubicaciones donde se pueden producir potenciales rótulas de flexión. Sin embargo, esta estrategia, elegida por su simpli- cidad relativa, no se debe interpretar como que no se requiere el hormigón para resistir el corte. Por el contrario, se puede argumentar que el núcleo del hormigón resiste todo el corte, con la armadura de corte (transversal) confinando y por lo tanto aumen- tando la resistencia del hormigón. El núcleo confi- nado de hormigón juega un papel importante en el comportamiento de la viga y no se debería minimi- zar sólo porque la expresión de diseño no reconoce esto de manera explícita. C21.4- Elementos sometidos a flexión y carga axial pertenecientes a marcos especiales resistentes a momento C21.4.1- Alcance La sección C21.4.1 está orientada principalmente a columnaspertenecientesamarcosespecialesresisten- tes a momento que resisten fuerzas sísmicas. Otros elementos pertenecientes al marco que no son colum- nas, pero que no satisfacen la sección 21.3.1, se deben diseñar y detallar de acuerdo con esta sección. Las restricciones geométricas en las secciones 21.4.1.1 y 21.4.1.2, se derivan de la práctica pre- via.21.9
- 477. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 477 21.4.1.2- La razón entre la dimensión menor de la sección transversal y la dimensión perpendicular no debe ser menor que 0.4. 21.4.2- Resistencia mínima a flexión de columnas 21.4.2.1- La resistencia a la flexión de cualquier co- lumnadimensionadapararesistirunafuerzamayorada de compresión axial que exceda de (Ag fc ' /10) debe satisfacer la sección 21.4.2.2 ó 21.4.2.3. La resistencia lateral y la rigidez de columnas que no satisfagan la sección 21.4.2.2 deben ser ignora- das para el cálculo de la resistencia y rigidez de la estructura, pero deben cumplir con la sección 21.9. 21.4.2.2- Las resistencias a flexión de las colum- nas deben satisfacer la ecuación (21-1). Mc ≥ (6/5) Mg (21-1) Mc = suma de los momentos, en las caras del nudo, correspondiente a la resistencia nominal a flexión de las columnas que confluyen en dicho nudo. La resistencia a la flexión de la columna debe calcularse para la fuerza axial mayorada, consis- tente con la dirección de las fuerzas laterales consi- deradas, que de la más baja resistencia a la flexión. Mg = suma de los momentos en las caras del nudo correspondiente a la resistencia nominal a flexión de las vigas que llegan a dicho nudo. En vigas T, cuando la losa está en tracción debida a momento en la cara del nudo, la armadura de la losa dentro del ancho efectivo de losa definido en la sección 8.10 debe suponerse que contri- buye a la resistencia a flexión siempre que la armadura de la losa esté desarrollada en la sec- ción crítica para flexión. Las resistencias a la flexión deben sumarse de tal forma que los momentos de la columna se opongan C21.4.2- Resistencia mínima a flexión de columnas El propósito del punto 21.4.2.2 es reducir la posibi- lidad de fluencia de las columnas que se conside- ren como parte del sistema resistente a fuerzas la- terales. Si las columnas no son más resistentes que las vigas que se enmarcan en un nudo, existe la posibilidad de acción inelástica. En el peor caso de columnas débiles se puede producir fluencia por flexión en ambos extremos de todas las columnas en un piso dado ocasionando un mecanismo de fa- lla de columnas que puede conducir al colapso. En el punto 21.4.2.2 las resistencias nominales de vigas principales y columnas se calculan en las ca- ras del nudo y dichas resistencias se comparan di- rectamente usando la ecuación (21-1). El código del año 1995 requería que las resistencias de dise- ño se compararan en el centro del nudo, lo que nor- malmente produce resultados similares, pero con un esfuerzo de cálculo mayor. Al determinar la resistencia nominal a flexión de la sección de una viga principal en flexión negativa (la parte superior en tracción), la armadura longitudinal contenidadentrodeunanchoefectivodelalosasupe- rior que actúa monolíticamente con la viga, aumenta la resistencia de la viga. Las investigaciones efectua- das21.12 en conjuntos viga-columna bajo cargas latera- lesindicanqueelusodeanchosefectivosdelosacomo los que se definen en la sección 8.10 entregan estima- ciones razonables de las resistencias en flexión nega- tiva de la viga en las conexiones interiores para nive- les de desplazamiento de entrepiso cercanos al 2% de la altura del piso. Este ancho efectivo es conservador en los casos en que la losa termina en una viga perimetral débil. Cuando en un nudo no se puede cumplir con lo es- pecificado en la sección 21.4.2.2, se debe ignorar Σ Σ Σ Σ
- 478. CÓDIGO COMENTARIO 478 cualquier contribución positiva de la columna o columnas relacionada con la resistencia lateral y la rigidez de la estructura. No se debe ignorar ningún efecto negativo que la presencia de la columna de que se trate pueda inducir en el comportamiento del edificio. Por ejemplo, el ignorar la rigidez de las columnas no se debe emplear como justifica- ción para reducir el corte basal de diseño. Si la in- clusión de aquellas columnas en el modelo analíti- co da como resultado un aumento en los efectos de torsión, el aumento debiera considerarse como exi- gido por el código vigente. La comisión ha considerado apropiado reproducir parte de las observaciones que Thomas Paulay hace a esta sección del ACI 318 (Ref 1): «...Es generalmente aceptado que durante un terre- moto mayor la energía se disipe en marcos a través de rótulas plásticas en vigas y no en columnas (fi- gura a y b). Una de las situaciones que se trata de evitar es la formación de un mecanismo de tipo piso blando (figura b). Figura (a) y (b) Para ello, el capítulo 21 (sección 21.4.2.2) requiere que la resistencia a flexión de diseño en las colum- nas Mc , considerando las cargas axiales mayoradas, y la resistencia a flexión de diseño en las vigas Mg , sean tales que: Σ Mc ≥ Σ (6/5) Mg (A) a los momentos de la viga. Debe satisfacerse la ecua- ción (21-1) para momentos de vigas que actúen en ambas direcciones en el plano vertical del marco que se considera. 21.4.2.3- Cuando la sección 21.4.2.2 no se satisfa- ce en un nudo, las columnas que soportan las reac- ciones provenientes de dicho nudo deben armarse transversalmente como se especifica en las seccio- nes 21.4.4.1 a la 21.4.4.3, en toda su longitud. ∆ H h (a) (b) ∆
- 479. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 479 en las uniones viga-columna. Los valores de Mc y Mg deben ser consistentes y se refieren al sismo actuando en una dirección determinada, y están re- feridos a los ejes que pasan por los centros de gra- vedad de los elementos correspondientes. Hay situaciones en que es difícil o innecesario cons- truir columnas más fuertes que las vigas, por ejem- plo, en construcciones de dos pisos o en los últi- mos pisos de edificios de marcos. Como la deman- da de ductilidad en estos mecanismos no es excesi- va, no hay razones serias para prohibirlos, pero es- tas columnas requieren en forma imperativa de ar- madura transversal, aunque no sobre toda la altura de la columna (sección 21.4.2.3)...» Ref. 1.- Paulay, Thomas, «ACritique of the Special Provisions for Seismic Design of the Building Code Requirements for Reinforced Concrete (ACI-318- 83)»,ACI Journal, Marzo-Abril 1986, pp 274-283. C21.4.3- Armadura longitudinal El límite inferior para la cuantía de armadura es para controlarlasdeformacionesdependientesdel tiempoy para que el momento de fluencia exceda al momento de agrietamiento. El límite superior refleja la preocu- pación por la congestión del acero, por la transferencia de carga desde los elementos del piso a las columnas, especialmente en las construcciones de baja altura, y por el desarrollo de grandes tensiones de corte. El descascaramiento del hormigón de recubrimiento, que es posible que ocurra cerca de los extremos de la columna en los marcos de configuración normal hace vulnerables los traslapes de esas ubicaciones. Cuando se hace necesario emplear traslapes, estos deben estar ubicados cerca de la mitad de la altura, donde las in- versiones de tensiones probablemente estén limitadas a un rango menor de tensión que en los lugares cerca- nos a los nudos. Se requiere de armadura transversal especial a lo largo de los traslapes debido a la falta de certeza respecto a la distribución de momentos a lo largodelaalturaylanecesidaddeconfinarlostraslapes sometidos a inversiones de tensión.21.13 21.4.3- Armadura longitudinal 21.4.3.1- La cuantía de armadura, ρg , no debe ser menor que 0.01 ni mayor que 0.06. 21.4.3.2- Los empalmes mecánicos deben satisfa- cer la sección 21.2.6. y los empalmes soldados de- ben satisfacer la sección 21.2.7.1 Los traslapes se permiten sólo dentro de la mitad central de la lon- gitud del elemento, deben estar dimensionados como traslapes de tracción y deben estar confina- dos con armadura transversal que satisfaga las sec- ciones 21.4.4.2 y 21.4.4.3.
- 480. CÓDIGO COMENTARIO 480 21.4.4- Armadura transversal 21.4.4.1- Debe proporcionarse armadura transver- sal en las cantidades que se especifican a continua- ción, a menos que en las secciones 21.4.3.1 ó 21.4.5 se exija mayor cantidad: (a) La razón volumétrica de armadura de zuncho espiral o de cercos circulares, ρs , no debe ser menor que la requerida por la ecuación (21-2): ρs = 0.12 fc ' / fyh (21-2) y no debe ser menor que la requerida por la ecua- ción (10-6). (b) El área total de la sección transversal de la ar- madura de cerco rectangular no debe ser me- nor que la requerida por las ecuaciones (21-3) y (21- 4). Ash = 0.3 (Shc fc ' / fyh ) [Ag /Ach -1] (21-3) Ash = 0.09 Shc fc ' / fyh (21-4) (c) La armadura transversal debe proporcionarse ya sea mediante cercos sencillos o traslapados. Se permite el uso de trabas del mismo diámetro de barrra y el mismo espaciamiento que los cercos. Cada extremo de la traba debe enlazar una barra perimetral de la armadura longitudinal. Los ex- tremos de las trabas consecutivas deben alter- narse a lo largo de la armadura longitudinal. (d) Cuando la resistencia de diseño del núcleo del elemento satisface los requisitos de las combi- naciones de carga de diseño, incluyendo el efec- to sísmico, no es necesario satisfacer las ecuaciones (21-3) y (10-6). (e) Si el espesor de hormigón fuera de la armadura transversal de confinamiento excede 100 mm, debe colocarse armadura transversal adicional con un espaciamiento no superior a 300 mm. El recubrimiento de hormigón sobre la arma- dura adicional no debe exceder de 100 mm. R21.4.4 - Armadura transversal Los requisitos de esta sección tienen relación con el confinamiento del hormigón y el suministro de apoyo lateral a la armadura longitudinal. Está bien establecido el efecto sobre la resistencia y la ductilidad de las columnas producido por el refuerzo helicoidal (espiral) y por el refuerzo com- puesto por cercos rectangulares debidamente con- figurados.21.14 Aunque existen procedimientos ana- líticos para el cálculo de la capacidad resistente y de la ductilidad de las columnas sometidas a inver- siones de cargas axiales y momento,21.15 la carga axial y las demandas de deformación requeridas durante cargas sísmicas no se conocen con la sufi- ciente exactitud como para justificar el cálculo de la armadura transversal requerida como una fun- ción de las demandas sísmicas de diseño. En vez de ello, se requieren las ecuaciones (10-6) y (21-3), con el propósito que el desconchamiento del hor- migón de recubrimiento no resulte en una pérdida de la resistencia a carga axial de la columna. Las ecuaciones (21-2) y (21-4) controlan para colum- nas de gran diámetro y tienen por objeto asegurar una capacidad adecuada de curvatura a flexión en las regiones de fluencia. La figura C21.4.4 muestra un ejemplo de armadura transversal proporcionada por un cerco y tres tra- bas. Las trabas con gancho de 90 grados no son tan efectivas como las trabas con ganchos de 135 gra- dos o los cercos para proporcionar confinamiento. Los ensayos han demostrado que si las trabas que terminan en ganchos de 90 grados son alternadas, el confinamiento será suficiente. Las secciones 21.4.4.2 y 21.4.4.3 son requisitos interrelacionados sobre la configuración de cercos rec- tangulares. El requisito de un espaciamiento que no exceda de un cuarto del tamaño mínimo del elemento tiene por objeto obtener un confinamiento adecuado paraelhormigón.Elrequisitodeunespaciamientoque no exceda de seis diámetros de barra tiene por objeto restringir el pandeo de la armadura longitudinal des-
- 481. CÓDIGO COMENTARIO Capítulo 21: Disposiciones Especiales 481 21.4.4.2- La armadura transversal debe espaciarse a distancias que no excedan de (a) la cuarta parte de la dimensión mínima del elemento, ni (b) seis veces el diámetro de la armadura longitudinal, y (c) sx , según lo definido en la ecuación (21-5). Sx = 100 + (350 - hx ) (21 - 5) 75 El valor sx no debe ser mayor a 150 mm ni se nece- sita tomarlo menor a 100 mm 21.4.4.3- Las trabas o las ramas de los cercos traslapados no deben espaciarse a más de 350 mm medido centro a centro, en dirección perpendicular al eje longitudinal del elemento estructural. 21.4.4.4- La armadura transversal debe suministrar- se en las cantidades especificadas en las secciones 21.4.4.1 a la 21.4.4.3, sobre una longitud l l l l lo desde cada cara del nudo y a ambos lados de cualquier sec- ción donde pueda ocurrir fluencia por flexión como resultado de desplazamientos laterales inelásticos del marco. La longitud l l l l lo no debe ser menor que (a) la altura del elemento en la cara del nudo o en la sec- ción donde puede ocurrir fluencia por flexión, (b) un sexto de la luz libre del elemento, ni (c) 450 mm. 21.4.4.5- Las columnas que soportan reacciones de elementos rígidos discontinuos, como muros, deben estar provistas de armadura transversal como se es- pecifica en las secciones 21.4.4.1 a la 21.4.4.3, so- bre su altura total debajo del nivel en el cual ocurre ladiscontinuidad,cuandolafuerzamayoradadecom- presión axial en estos elementos, relacionada con el efecto sísmico, excede (Ag fc ' / 10). La armadura transversal, tal como se especifica en las secciones 21.4.4.1 a la 21.4.4.3 debe extenderse dentro del el