Caldera en un edificio

PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA
DISEÑO DE LA INSTALACION DE SERVICIOS
DE AGUA CALIENTE EN UN HOTEL *****
Tesis para optar el Título de Ingeniero Mecánico,
que presenta el bachiller:
JOSE ABELARDO NOVOA PIEDRA
ASESOR: Enrique Barrantes Peña
Lima, octubre del 2015

i
RESUMEN
El presente proyecto plantea el diseño de un sistema de agua caliente para un hotel,
categoría cinco estrellas, ubicado en la ciudad de Lima. Dicho hotel posee trece pisos y
dos sótanos, dentro de él hay ciento setenta y cuatro habitaciones simples, cinco
habitaciones deluxe, doce suites senior, siete suite junior, cinco ariones, dos cocinas,
cinco salas (lounge), seis servicios higiénicos independientes y cuatro vestidores. El
objetivo es diseñar un sistema de producción y distribución de agua caliente sanitaria
que cumpla con producir agua caliente a la temperatura y caudal requeridos en el hotel.
Para ello, en un primer capítulo se establecen las definiciones relacionadas con los
sistemas de producción y distribución de agua caliente sanitaria, componentes y
accesorios. En un segundo capítulo se presenta lo relacionado al diseño del sistema el
cual comprende tres partes: hidráulico, térmico y mecánico. El diseño hidráulico incluye
los cálculos de potencia de bombas y diámetro de tuberías, asícomo la selección de los
mismos. El diseño térmico abarca el cálculo del equipo de producción de agua caliente
y el dimensionamiento del tanque de almacenamiento de agua caliente. El diseño
mecánico incluye la selección del sistema de apoyos que garantizará que el sistema de
distribución sea confiable, así como la verificación de las tuberías por resistencia. En un
tercer capítulo se establece el presupuesto del proyecto que incluye costo de asesor y
tesista, costo de equipos y accesorios, y costo de instalación. Finalmente, se obtienen
los planos del sistema que muestran la distribución de los equipos y de las tuberías.
Como resultado se tiene una caldera de 200 HP que produce 1 l/s de agua a 50 °C, un
tanque de almacenamiento de 5000 litros, tres bombas de 0.21, 4 y 0.13 HP que
garantizan que el agua caliente llegue a 150 kPa a los puntos de consumo. Las tuberías
del sistema de distribución son de cobre con diámetros de 1”, 1 ¼”, 2”, 2 ½” y espesores
de 0.89, 1.07, 1.47 y 2.03 mm, respectivamente. Finalmente el presupuesto del proyecto
asciende a S/. 1, 362,739.05 que incluye costo de asesor y tesista, costo de equipos y
materiales, y costo de instalación.

ii
DEDICATORIA
“Quiero dedicar este trabajo a mi madre, a mis
abuelos y a mis amigos que me apoyaron
incondicionalmente a lo largo de la carrera”.

iii
INDICE
INTRODUCCIÓN 1
CAPÍTULO 1. CARACTERISTICAS GENERALES DEL PROYECTO 3
1.1. Características generalespara uso de agua caliente 3
1.1.1. Temperatura del agua caliente sanitaria 3
1.1.2. Caudal de agua caliente sanitaria 4
1.2. Descripción del hotel 5
1.3. Equipo de producción de agua caliente sanitaria 7
1.3.1. Calderas 7
1.3.2. Características que definen una caldera 10
1.3.3. Accesorios de las calderas 11
1.3.4. Controles de las calderas 12
1.3.5. Requerimientos del tanque de almacenamiento 13
1.4. Redes de distribución de agua caliente 15
1.4.1. Descripción 15
1.4.2. Tuberías 16
1.4.3. Recomendaciones 18
1.5. Tipos de sistemas 19
1.5.1. Instalaciones individuales de preparación instantánea 20
1.5.2. Instalaciones individuales con acumulación 23
1.5.3. Instalaciones colectivas 26
1.6. Selección del tipo de sistema 28
CAPITULO 2. DISEÑO DEL SISTEMA 32
2.1. Parámetros de diseño 32
2.1.1. Dotación de agua caliente 32
2.1.2. Temperatura del agua al ingreso y salida 34
2.1.3. Presión del agua caliente 34
2.2. Diseño del sistema 35
2.2.1 Diseño térmico 35
2.2.1.1. Tanque de almacenamiento 35
2.2.1.2. Equipo de producción de agua caliente 36
2.2.1.3. Aislante térmico 38
2.2.2. Diseño hidráulico 39
2.2.2.1. Material de tuberías 39

iv
2.2.2.2. Diámetro de tuberías 42
2.2.2.3. Cálculo potencia de las bombas 48
2.2.2.4. Vaso de expansión 54
2.2.3. Diseño mecánico 56
2.2.3.1. Espesor de tubería 56
2.2.3.2. Sistema de apoyos 57
2.2.3.3. Efecto de la presión hidrostática y la temperatura 59
2.2.3.4. Flexibilidad y carga sísmica 61
2.3. Selección de equipos 62
2.3.1. Equipos hidráulicos 62
2.3.1.1. Bombas 62
2.3.1.2. Tuberías y accesorios 65
2.3.1.3. Válvulas 68
2.3.1.4. Vaso de expansión 71
2.3.2. Equipos térmicos 73
2.3.2.1. Caldera 73
2.3.2.2. Tanque de almacenamiento 77
2.3.2.3. Aislante 78
2.3.3. Sistema de apoyos de tuberías 80
CAPITULO 3. PRESUPUESTO DEL PROYECTO 84
3.1. Costo de asesor y tesista 84
3.2. Costo de equipos y accesorios 85
3.3. Costo de instalación 87
CONCLUSIONES 89
LISTADO DE PLANOS 90
BIBLIOGRAFÍA 91

v
LISTA DE SIMBOLOS
Símbolo Descripción Unidad
At Área de sección transversal de tubería m2
A espesor de corrosión mm
B' Coeficiente de distribución de relleno
C Altura de relleno sobre tubería m
CP Capacidad de producción kg/s
CPH Capacidad de producción horaria l/h
D Diámetro de tubería mm
DD Dotación diaria l
df Deflexión mm
Dl Factor de retraso
DU Dotación unitaria l/dormitorio
E Módulo de elasticidad MPa
E' Módulo de reacción del suelo MPa
EI Rigidez equivalente N.mm
f Factor de fricción
Fd coeficiente de dilatación del agua
FS Factor de seguridad
g Aceleración de la gravedad m/s2
h Altura de superficie del suelo sobre la tubería m
H
Altura relleno sobre tubería
m
hf r Altura de pérdidas de fricción m
Hman Altura manométrica de la bomba m
hr Altura del pano de asentamiento m
hs, hi Entalpías específicas kJ/kg
I Momento de inercia mm4
K Coeficiente de pérdida en accesorios
L Longitud de la tubería m
PB Potencia de la bomba W

vi
Símbolo Descripción Unidad
P Presión kPa
P2, P1 Presión inicial y final de bombeo Pa
Pv Carga del suelo kPa
q Potencia Calorífica W
Q Caudal m3
/s
R Radio de tubería mm
Rw Factor de empuje de agua
S Esfuerzo de fluencia MPa
SA Esfuerzo admisible a flexión MPa
SE Esfuerzo admisible a presión interna MPa
T Temperatura °C
t espesor de tubería mm
V Velocidad del agua m/s
VA Volumen de almacenamiento l
w Peso total distribuido N/mm
z2, z1 Cotas de punto final e inicial de bombeo m
α Coeficiente de dilatación térmica °C-1
γ Peso específico kN/m3
δ Razón de asentamiento
ΔT Variación de temperatura °C
ΔV Cambio de volumen de agua en expansión l
Δy/D Ovalidad
η Razón de proyección
μ coeficiente de rozamiento
ρ Densidad del agua kg/m3
σ1 Esfuerzo circunferencial MPa
σ2 Esfuerzo longitudinal MPa
σtemp Esfuerzo térmico MPa

vii
LISTADE SIGLAS
Sigla Descripción
ACS Agua Caliente Sanitaria
ANSI American National Standards Institute
ASCE American Society of Civil Engineers
ASHRAE
American Society of Heating, Refrigeration, and Air - Conditioning
Engineers
ASME American Society of Mechanical Engineers
ASTM American Society for Testing and Materials

viii
INDICE DE TABLAS
Número Descripción Página
1.1 Temperatura de uso de ACS 4
1.2 Consumo de ACS 4
1.3 Lista de habitaciones por piso 5
1.4 Puntos de consumo por piso 6
1.5 Total de puntos de consumo de ACS 7
1.6 Dotación de ACS por tipo de edificación 13
1.7 Capacidad de equipo de producción 14
1.8 Velocidad máxima en tuberías 17
1.9 Tabla comparativa sistemas a usar 30
2.1 Temperatura entrada y salida del agua 34
2.2 Presiones del agua en el sistema 35
2.3 Espesor de aislante para tuberías en mm 38
2.4 Propiedades mecánicas del cobre 39
2.5 Presión de uniones en tuberías de cobre 40
2.6
Propiedades geométricas tuberías de cobre según ASTM
B88
41
2.7 Normas para accesorios tuberías 42
2.8
Resultados diámetro tubería equipo de producción de agua
caliente
43
2.9 Caudal de agua caliente por piso 44
2.10 Resultados diámetro tubería piso 12 44
2.11 Resultados diámetro de tubería de todos los pisos 45
2.12 Resultados diámetro tubería por punto de consumo 45
2.13 Caudal de distribución principal 46
2.14 Resultado diámetro tubería de distribución principal 46
2.15 Resultado diámetro tubería sistema de retorno 47
2.16 Factor K para accesorios con unión atornillada 50
2.17 Factor K para accesorios con unión soldada 51
2.18 Propiedades del agua a 15°C 52
2.19 Cálculo de altura de pérdidas por fricción 52
2.20 Altura de pérdidas en accesorios 53

ix
2.21 Altura manométrica y potencia en la bomba de alimentación 53
2.22 Altura manométrica y potencia en las bombas 54
2.23 Coeficiente dilatación del agua 54
2.24 Volumen de vaso de expansión 56
2.25 Espesor de tuberías 57
2.26 Longitud entre apoyos y número de apoyos 58
2.27 Verificación de las tuberías por resistencia 61
2.28 Tamaño de tuberías disponibles 66
2.29 Accesorios disponibles según el diámetro nominal 66
2.30 Tuberías seleccionadas por tramo 67
2.31 Tabla comparativa calderas 73
2.32 Espesor de aislante por tuberías 78
2.33 Distribución de aislante por piso 80
3.1 Costo de asesor y tesista 85
3.2 Costo detallado de equipos y accesorios necesarios 86
3.3 Costo total de equipos y accesorios 87
3.4 Costo instalación 88
3.5 Costo total del proyecto 88

x
INDICE DE FIGURAS
1.1 Partes de una caldera 8
1.2 Sistema de distribución de agua caliente 15
1.3 Calentador directo a gas 22
1.4 Termo-eléctrico 24
1.5 Termoacumulador de gas calentamiento directo 25
1.6 Termoacumulador 27
1.7 Intercambiador-acumulador 28
2.1 Esquema equipo de producción de ACS 37
2.2 Caudal del sistema de retorno en hoteles 47
2.3 Diagrama de Moody 50
2.4 Esquema de distibución de agua 51
2.5 Esfuerzo cinrcunferencial 59
2.6 Esfuerzo longitudinal 59
2.7 Curva electrobomba centrífuga 63
2.8 Tabla de selección equipo hidroneumático 65
2.9 Válvula de globo 68
2.10 Válvula de alivio o seguridad 69
2.11 Válvula check-antiretorno 70
2.12 Válvula reguladora de presión y temperatura 70
2.13 Dimensiones vaso de expansión VASOFLEX 140 72
2.14 Componentes vaso de expansión VASOFLEX 72
2.15 Caldera Scotch Marine Design Series 200 74
2.16 Tanque de purga 76
2.17 Tanque de almacenamiento de agua caliente 78
2.18 Aislante tubular flexible 79
2.19 Abrazaderas anti-vibratorias 81

1
INTRODUCCION
Los hoteles cumplen un rol importante dentro de la economía de la localidad, pues
gracias a ellos se incentiva el turismo en la zona. Por ello es necesario proveer una
infraestructura hotelera que satisfaga las necesidades de los turistas, tanto nacionales
e internacionales, brindándoles las condiciones que garanticen un grado de confort
adecuado y con esto aumentar la actividad turística en la zona.
Dentro de los servicios importantes brindados en un hotel se encuentra el de agua
caliente ya sea para uso sanitario o en sistemas de calefacción. Los hoteles suelen
contar con sistemas de agua caliente y vapor, que son utilizados para diversos procesos
como sauna, calefacción de la piscina, dormitorios en el caso del vapor; lavandería y
servicios higiénicos en el caso del agua caliente. Además, este servicio ayuda a que el
hotel tenga una buena clasificación según el grado de confort ofrecido en la industria
hotelera.
La presente tesis plantea la instalación del sistema de producción y distribución de agua
caliente sanitaria en un hotel con temperaturas variables entre 35 y 50 grados Celsius.
El objetivo general es realizar la propuesta técnica del sistema de generación y
distribución de agua caliente en un hotel cinco estrellas, eligiendo los componentes del
mismo y realizando el presupuesto del proyecto.
El primer objetivo específico es realizar la ingeniería del sistema de agua caliente, la
cual es utilizada en distintos procesos como cocción, lavandería, sauna, calefacción de
piscina y uso sanitario.
El segundo objetivo específico es realizar el diseño del sistema, el cual comprende
cálculos hidráulicos, térmicos y mecánicos, y con ayuda de los cálculos seleccionar los
componentes del sistema que satisfagan los requerimientos de agua caliente del hotel.
El tercer objetivo específico es establecer el presupuesto del sistema con listado de
componentes necesarios. Se buscará que los costos de instalación, operación y
mantenimiento sean mínimos, y que los componentes seleccionados usen de manera
eficiente la energía.
EL cuarto objetivo específico es realizar la ingeniería de detalle del sistema, la cual
incluye los planos del sistema de distribución agua caliente; así como los planos de
distribución de equipos y de detalles.

2
Para cumplir con los objetivos, primero se establecen definiciones relacionadas con los
sistemas de generación y distribución de agua caliente, componentes y accesorios.
Además se mencionan las normas a considerar en el diseño, así como los principios
físicos y las consideraciones usadas en el diseño.
Posteriormente, se procede a realizar la ingeniería del proyecto. Para ello se comienza
definiendo condiciones de diseño (temperatura exterior, temperatura interior, confort de
las personas, etc); así como los conceptos y fórmulas de termodinámica, transferencia
de calor y mecánica de fluidos que serán utilizados para justificar la elección de
componentes.
Después se realizan los cálculos justificativos para la selección de componentes, los
cuales se realizarán de acuerdo a los conocimientos de ingeniería o con ayuda de
normas ya establecidas como los Handbook del ASHRAE.
Luego se seleccionarán los componentes y equipos del sistema de acuerdo a las cargas
térmicas calculadas y a los parámetros que fueron obtenidos de los cálculos. Después
de realizar la ingeniería del proyecto se realizará un presupuesto del sistema diseñado.
Esto se obtiene realizando un metrado de los componentes a utilizar y aproximando los
costos de los equipos que se necesitarán en el sistema.
Completado esto, se realizará la ingeniería de detalles que consiste en dibujar los planos
del sistema: planos de distribución de agua caliente, de ensamble y de partes
principales. Finalmente se formulan las conclusiones del proyecto, estableciendo los
datos y especificaciones técnicas del sistema diseñado.

3
CAPÍTULO 1
CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO
1.1. Características generales para uso de agua caliente
El uso de agua caliente ya sea para aseo personal o limpieza de utensilios o locales
implica una demanda considerable a temperaturas variables entre 35°C y 50°C. La
elevación en el nivel de vida ha hecho que el uso de agua caliente sanitaria cumpla un
papel importante dentro de los servicios brindados por los hoteles, actualmente todos
los hoteles cuentan con un sistema de producción de agua caliente sanitaria (ACS).
El objetivo principal de un sistema de producción de ACS es que en todos los puntos de
consumo se disponga del caudal necesario de agua a la temperatura necesaria.
También se debe considerar el aspecto económico, es decir costo mínimo de
preparación, de operación, de mantenimiento y reducir las pérdidas de agua.
1.1.1. Temperatura del agua caliente sanitaria
La temperatura del agua en la entrada del sistema de preparación de ACS es variable,
dependiendo de las condiciones climáticas exteriores de la localidad, estación del año y
del trazado de la red de suministro. Un valor que se puede considerar está entre 5°C y
15°C, según la zona donde se encuentre el sistema.

4
La temperatura de uso del agua caliente depende de la aplicación que tendrá la misma
(ver tabla 1.1), pero se puede considerar una temperatura de salida que esté entre 40°C
y 50°C. Para los puntos de consumo que requieran temperaturas más elevadas se debe
instalar un sistema de post-calentamiento.
Tabla 1.1. Temperatura de uso del ACS (Ref. 1)
Aplicación
Temperatura
de uso (°C)
Lavatorio 35 a 40
Bidet 35 a 40
Ducha 37 a 42
Bañera 37 a 42
Cocina o lavandería 45 a 65
1.1.2. Caudal de agua caliente sanitaria
El caudal requerido de agua caliente depende del punto de consumo que la requiere y
el uso que se le dará a la misma. En la tabla 1.2 se muestran los valores de caudal
mínimo en distintos usos del ACS.
Tabla 1.2. Consumo de ACS (Ref. 1)
Utilización
Caudal
mínimo (l/s)
Duración(s)
Lavatorio 0.1 100
Bidet 0.1 100
Ducha 0.15 300
Bañera:
Pequeña (hasta 150 litros) 0.3 400
Mediana (hasta 200 litros) 0.3 530
Grande (hasta 250 litros) 0.3 730
Fregadero 0.2 100
Para el cálculo de las instalaciones de preparación de agua caliente, debe distinguirse
entre los caudales mínimos que deben estar disponibles en los puntos de consumo
(usados para dimensionar la grifería y las correspondientes derivaciones) y los caudales
demandados al sistema de preparación (usados en el dimensionamiento de la red de

5
distribución y determinar la potencia térmica requerida). Se considera para el diseño que
el caudal requerido es la suma de los caudales mínimos solicitados por los puntos de
consumo, pues es evidente que no todos los puntos de consumo son utilizados al mismo
tiempo.
1.2. Descripción del hotel
Los hoteles normalmente cuentan con habitaciones simples, contiguas unas a otras, con
baños independientes; además, dependiendo de la categoría que posean pueden tener
habitaciones dobles o suites. El hotel donde se desarrolla el proyecto está ubicado en
la ciudad de Lima y es categoría 5 estrellas. Posee trece pisos donde encontramos
diferentes tipos de habitaciones cada una con baños independientes, además podemos
ubicar la cocina y los vestidores en los pisos 1, 2 y en el sótano. En la tabla 1.3 se
muestra la lista de habitaciones donde se demanda un caudal de agua caliente, la lista
está ordenada por pisos.
Tabla 1.3. Lista de habitaciones por piso
Piso Espacio Cantidad
Piso 12
Habitación 13
Hab deluxe 1
Suite senior 1
Cocina 1
Sala, lounge 1
Piso 9, 10, 11, 13
Habitación 64
Hab deluxe 4
Suite senior 4
Sala, lounge 4
Piso 5, 6, 7, 8
Habitación 68
Suite junior 4
Suite senior 4
Piso 4
Habitación 17
Suite junior 1
Suite senior 1
Piso 3
Habitación 1
Suite junior 1
Suite senior 1
Arión 5
SSHH 2
Elaboración propia

6
Tabla 1.3. Lista de habitaciones por piso (continuación)
Piso 2
Habitación 11
Suite junior 1
Suite senior 1
SSHH 2
Camerines 2
Sauna 1
Piso 1
Cocina 1
SSHH 2
Sótano Vestidores 2
Elaboración propia
Cada una de las habitaciones del hotel cuenta con baños independientes, el tamaño y
la cantidad de elementos sanitarios que se encuentra en cada habitación depende del
tipo y tamaño de la misma. A excepción de la cocina donde solo se encuentran
fregaderos. En la tabla 1.4 se encuentra la relación de puntos de consumo por piso en
el hotel donde se requiere agua caliente sanitaria, los cuales son lavatorios, duchas
bidets o jacuzzis.
Tabla 1.4. Puntos de consumo por piso
Ubicación Descripción Cantidad Ubicación Descripción Cantidad Ubicación Descripción Cantidad
Sótano
Suite junior
Duchas 1
Suite junior
Duchas 4
Vestidores
Lavatorios 20 Lavatorios 2 Lavatorios 8
Duchas 12 Bidet 1 Bidet 4
Piso 1
Suite senior
Jacuzzi 1
Suite senior
Jacuzzi 4
Cocina Lavatorios 3 Lavatorios 2 Lavatorios 8
SSHH Lavatorios 12 Bidet 1 Bidet 4
Piso 2
Arión
Duchas 10 Piso 9, 10, 11, 12
Habitación
Duchas 11 Lavatorios 10
Habitación
Duchas 64
Lavatorios 11 Bidet 5 Lavatorios 64
Bidet 11 SSHH Lavatorios 4 Bidet 64
Suite junior
Duchas 1 Piso 4
Hab deluxe
Jacuzzi 4
Lavatorios 2
Habitación
Bidet 1 Lavatorios 17 Bidet 4
Suite senior
Jacuzzi 1 Bidet 17
Suite senior
Jacuzzi 4
Lavatorios 2
Suite junior
Bidet 1 Lavatorios 2 Bidet 4
SSHH Lavatorios 4 Bidet 1 Sala, lounge Lavatorios 4
Camerines
Lavatorios 2
Suite senior
Jacuzzi 1 Piso 13
Habitación
Duchas 13
Sauna Jacuzzi 2 Bidet 1 Lavatorios 13
Piso 3 Piso 5, 6, 7, 8 Bidet 13
Habitación
Duchas 1
Habitación
Duchas 68
Hab deluxe
Jacuzzi 1
Lavatorios 1 Lavatorios 68 Lavatorios 2
Bidet 1 Bidet 68 Bidet 1
Elaboración propia

7
Para el diseño del sistema de agua caliente se considerará el caso en el cual todos los
puntos de consumo estén funcionando, lo cual es un caso ficticio y ayudará a garantizar
que la demanda de agua caliente sea satisfecha de manera confiable. En la tabla 1.5 se
muestra la cantidad total de elementos que demandan agua caliente sanitaria.
Tabla 1.5. Total de puntos de consumo de ACS
Descripción Cantidad
Duchas 207
Lavatorios 283
Bidet 203
Jacuzzi 19
Elaboración propia
1.3. Equipo de producción de agua caliente sanitaria
1.3.1. Calderas
Son equipos térmicos de transferencia de calor, que permitirán el aprovechamiento del
mismo, transfiriéndolo desde la fuente energética hacia un fluido que generalmente se
encuentra en estado líquido. Este fluido es denominado fluido caloportador, el cual es
posteriormente distribuido según sea demandado.
Las partes principales de una caldera, como se observa en la figura 1.1, son, Ref. 4:
 La cámara de combustión u hogar, que es donde se produce la combustión
 El quemador, que es un dispositivo para quemar el combustible y producir calor
mediante, por ejemplo, una llama.
 El cambiador de calor, que permite el intercambio de calor entre el agua y el
gas caliente producto de la combustión.
 Los controles, que son dispositivos que permiten controlar el correcto
funcionamiento de la caldera durante suoperación.
 La envolvente, que es la carcasa de la caldera donde se alojan todos los
componentes.

8
Figura 1.1. Partes de una caldera (Ref. 4)
Las calderas pueden clasificarse de distintas maneras dentro de las cuales
encontramos:
a) Según la fuente energética
- Calderas eléctricas
- Calderas de combustibles sólidos
- Calderas de combustibles líquidos
- Calderas de combustibles gaseosos
b) En función del fluido caloportador
- Calderas de vapor
- Calderas de agua caliente
- Calderas de agua sobrecalentada
- Calderas de aceites térmicos
c) En función de la presión de funcionamiento
- Calderas de alta presión
- Calderas de media presión
- Calderas de baja presión
d) En función del material
- Calderas de fundición
- Calderas de chapa de acero

9
- Calderas de otros materiales
e) Según el principio de diseño
- Acuotubulares
- Pirotubulares
Las calderas pirotubulares son aquellas en las que los productos de la combustión
circulan por el interior de los tubos y el fluido caloportador circula por el exterior de los
mismos. Normalmente constan de un depósito cilíndrico de suficiente tamaño para alojar
la llama producida en la combustión y uno o dos pasos de tubos. La presión máxima de
trabajo es de 2000 kPa con un rendimiento promedio de 87%. La potencia térmica en
estas calderas varía entre 20 000 y 10 000 000 kcal/h, por lo que son muy usadas en la
producción de calor.
En las calderas acuotubulares el fluido caloportador circula por el interior de los tubos,
estando inmersos estos en los gases o llamas producidas por la combustión. Están
constituidas por un gran hogar o zona de radiación y puede tener uno o dos pasos para
los gases. La presión del equipo puede alcanzar los 10 000 kPa con potencias térmicas
a partir de 10 000 000 kcal/h, a menores potencias el rendimiento es bajo. Debido a esto
es que este tipo de calderas no son usadas mucho en edificaciones.
Especificaciones de presión y temperatura
Según la Sociedad Americana de Ingenieros mecánicos (ASME) los límites permisibles
de presión y temperatura en las calderas durante su operación son:
 Para calderas de agua caliente, presión máxima de trabajo 160 psi y
temperatura máxima 250°F.
 Para calderas de vapor, presión máxima de trabajo 15 psi y temperatura
máxima 250°F.
Para temperaturas y presiones mayores se utiliza el código ASME para calderas de
potencia. Las calderas de potencia son las que producen vapor que es utilizado para la
generación de energía eléctrica.

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Materiales de construcción
Las calderas de hierro fundido o de fundición tienen un intercambiador de calor
terminado en secciones huecas de hierro fundido. El agua pasa por el interior y los
gases de combustión por el exterior. La ventaja del uso de este tipo de calderas es que
cuando son demasiado grandes se pueden embalar por partes y armar en el lugar de
trabajo; permitiendo capacidades muy amplias de hasta
10 millones de BTU/h.
Las calderas de acero tienen un intercambiador de calor que consiste en tubos de acero
dispuestos en haz. El agua caliente puede pasar dentro o por fuera de los tubos.
1.3.2. Características que definen una caldera
En el momento de elegir una caldera existen algunas características que deben tenerse
en cuenta para definir el tipo de caldera a utilizar según los requerimientos de diseño.
Dentro de estas características encontramos, Ref. 3:
a) Potencia térmica
Dentro de este término se distinguen dos valores distintos, la potencia térmica nominal
que es la energía máxima que puede ser entregada por el quemador al fluido y la
potencia térmica útil que es la máxima energía que puede absorber el fluido caloportador
por unidad de tiempo.
La diferencia entre estos valores se debe a las pérdidas de energía ya sea por disipación
al ambiente a través de las paredes o la energía que se llevan los gases de combustión.
Al dividir la potencia térmica útil entre la nominal se obtiene el rendimiento de la caldera.
b) Superficie de calefacción
Se denomina así a la superficie de intercambio de calor en contacto con el fluido
caloportador; distinguiéndose entre la superficie de radiación a la zona en contacto con
la llama y la superficie de convección a la que se encuentra en contacto con los gases
de la combustión.

11
c) Presión
Este es un parámetro muy importante al momento de seleccionar una caldera. Se
distinguen tres tipos:
- Presión de diseño, la utilizada como base de cálculo de acuerdo a la
resistencia de los elementos constituyentes de la caldera.
- Presión de servicio, presión máxima a la que será sometida la caldera
cuando esté en funcionamiento.
- Presión de timbre, presión a la que una vez fabricada será sometida la
caldera para comprobar su estanqueidad. Normalmente la presión de prueba
es 1.5 veces la de timbre.
d) Temperatura
Es otro parámetro importante en la selección de las calderas, se distinguen:
- Temperatura de diseño, es la fijada como base para los cálculos de diseño
pues la resistencia de los materiales varía con la temperatura.
- Temperatura de servicio, es a la que estará sometida la caldera una vez
conectada en el sistema.
1.3.3. Accesorios de la calderas
Las calderas necesitan de ciertos accesorios para garantizar que su funcionamiento,
mantenimiento y seguridad sean correctos, Ref. 3.
Accesorios necesarios para una caldera de vapor
 Cortavapor de bajo nivel: detecta si el nivel de agua en estado líquido dentro de
la caldera se encuentra debajo de los límites de seguridad. De darse el caso
detiene el funcionamiento del quemador.
 Indicador del nivel de agua: permite que el operario visualice el nivel de agua
dentro de la caldera.
 Manómetro y termómetro, se ubican cerca de la salida del vapor para que el
operario verifique el correcto funcionamiento de la caldera.

12
Accesorios necesarios para una caldera de agua caliente
 Tubo de inmersión: es un tramo del tubo de salida que se prolonga bajo el nivel
de agua evitando que permanezca aire en la parte superior de la caldera.
 El tanque de expansión: proporciona espacio para la expansión del agua cuando
se caliente.
 La válvula de retención de flujo (check): se cierra cuando la bomba se detiene
evitando que el agua caliente fluya generando pérdidas de energía.
 La conexión de agua de repuesto: proporciona el agua necesaria para el llenado
del sistema y la reposición de las pérdidas de agua.
 La válvula reductora de presión: evita que la fuente de suministro de agua ejerza
demasiada presión sobre la caldera.
 Los dispositivos de control de aire que desvían el aire del sistema hacia el
tanque de expansión.
Accesorios comunes a una caldera de agua caliente y de vapor
 Válvula de seguridad: se abre si la presión de la caldera es excesiva. El código
ASME especifica qué válvulas usar para cada aplicación de las calderas.
 Aislamiento térmicopara reducir las pérdidas de calor entre la caldera y el medio
ambiente.
 Precalentador: se utiliza para calentar los combustibles pesados hasta una
temperatura en la que fluyan con facilidad.
1.3.4. Controles de las calderas
Estos controles son de dos tipos: controles de operación y controles de seguridad.
Controles de operación
Estos controles regulan la operación del quemador durante el funcionamiento normal.
En calderas pequeñas se utiliza un termóstato para iniciar y detener el funcionamiento
del quemador. En calderas grandes se utiliza un controlador de presión para calderas
de vapor y un controlador de temperatura para calderas de agua caliente.

13
Controles de seguridad
Estos controles evitan situaciones inseguras y deben verificar las siguientes
condiciones:
 Alta presión de vapor o alta temperatura del agua caliente en calderas de vapor
o agua caliente, respectivamente.
 Alta o baja presión del combustible.
 Alta o baja temperatura del combustible.
 Bajo nivel del agua.
 Falla de flama.
1.3.5. Requerimientos del tanque de almacenamiento
Las instalaciones de preparación de agua caliente en una edificación deberán satisfacer
las necesidades de consumo y seguridad contra accidentes. El equipo de producción de
agua caliente deberá ubicarse en un espacio independiente y seguro. El tamaño del
equipo depende del tipo de edificación donde será instalado; en la tabla 1.6 se muestra
la dotación requerida por cada tipo de edificación según el Reglamento Nacional de
Edificaciones (Ref. 1).
Tabla 1.6. Dotación de ACS por tipo de edificación (Ref. 1)
Aplicación Dotación diaria
Residencia familiar con 1 dormitorio 120 litros
Residencia familiar con 2 dormitorios 240 litros
Hoteles, apart-hoteles, hostales 150L por dormitorio
Albergues 100L por m2
Restaurantes con menos de 40m2
900L
Restaurantes con menos de 100m2
15L por m2
Restaurantes con más de 100m2
12L por m2
Locales estudiantiles 50L por persona
Gimnasio 10L por m2

14
Para el cálculo de la capacidad del equipo de producción de agua caliente, así como
para el cálculo de la capacidad del tanque de almacenamiento, se utilizarán las
relaciones que se muestran en la tabla 1.7 las cuales dependen de la dotación diaria del
edificio en litros.
Tabla 1.7. Capacidad de equipo de producción (Ref. 1)
Tipo de edificio
Capacidad del
tanque de
almacenamiento
Capacidad
horaria del
equipo de
producción
de ACS
Residencia
Familiar 1/5 1/7
Hoteles, apart-
hoteles, albergues 1/7 1/10
Restaurantes 1/5 1/10
Gimnasios 2/5 1/7
Hospitales y
clínicas 2/5 1/6
El Reglamento Nacional de Edificaciones (Ref. 1) da recomendaciones en lo que
respecta a la seguridad del sistema de producción de agua caliente:
- Deben instalarse dispositivos destinados a controlas el exceso de presión en los
sistemas de producción de agua caliente. Estos se ubicarán en el equipo de
producción o en las tuberías de agua caliente o fría, y deberán estar regulados
para operar a un 10% más de la presión requerida para el correcto
funcionamiento del sistema.
- Debe instalarse una válvula de retención en la tubería de abastecimiento de agua
fría. Esta válvula no podrá colocarse entre el equipo de producción de agua
caliente y el equipo para controlar el exceso de presión.
- Deben instalarse dispositivos para controlar el exceso de temperatura en el
equipo de producción de agua caliente.
- Los escapes de vapor o agua caliente, provenientes de los dispositivos de
seguridad y control, deberán conectarse de manera indirecta al sistema de
drenaje, ubicándose en sitios específicos evitando que causen accidentes.
- El sistema debe contar con válvulas de interrupción en los siguientes puntos:
o Inmediatamente después del calentador.

15
o Ingreso de agua fría y salida de agua caliente.
o En cada punto de consumo (servicio sanitario).
1.4. Redes de distribución de agua caliente
1.4.1. Descripción
Los sistemas de distribución de agua caliente se encargan de transportar el agua
caliente hacia los lugares donde es necesaria. Los componentes que conforman un
sistema de distribución de agua caliente, como se muestra en la figura 1.2, son, Ref. 5:
- Reservorio de agua fría.
- Acumulador.
- Red de suministro.
- Elementos terminales.
- Circuito de retorno.
Figura 1.2. Sistema de distribución de agua caliente (Ref. 5)

16
Reservorio de agua fría
Depósito de donde se extrae el agua fría que será calentada en la caldera. También
puede considerarse que la caldera tomará el agua directamente del sistema de
abastecimiento de agua potable.
Acumulador
Es el componente destinado a elevar la temperatura del agua fría hasta la temperatura
solicitada. Incluye una bomba para poder llevar el agua caliente hacia los lugares donde
es necesaria.
Red de suministro
Conjunto de tuberías que transportan el agua caliente hasta los elementos terminales.
Elementos terminales
Caños, duchas que permiten el uso del agua caliente para los distintos fines que fue
solicitada.
Circuito de retorno
Red de tuberías que transportan el agua de vuelta hacia el acumulador. Su objetivoes
mantener un nivel aceptable de temperatura del agua caliente en toda la red del
suministro.
1.4.2. Tuberías
Para el cálculo de tuberías se seguirá el método recomendado en el Reglamento
Nacional de Edificaciones (Ref. 1). Los diámetros de las tuberías de distribución se
calcularán con el método Hunter (Método de Gastos Probables), a excepción de
aquellos lugares donde se demande uso simultáneo, que se determinará por el método
de consumo por aparato sanitario. Para dispositivos, aparatos o equipos especiales se
seguirá la recomendación de los fabricantes. Se puede utilizar otros métodos para
calcular tuberías de distribución siempre que estén correctamente fundamentados.

17
La presión estática máxima no debe ser mayor a 50 m de columna de agua (0.490
MPa). La presión mínima de salida de los aparatos sanitarios será de 2 m de columna
de agua (20 kPa), salvo aquellos equipados con válvulas semiautomáticas,
automáticas o equipos especiales en los que la presión estará dada por las
recomendaciones de los fabricantes.
Las tuberías de distribución de agua para consumo humano enterradas deben estar
alejadas de las tuberías de desagüe, esta distancia no debe ser menor a 0.50 m en
medida horizontal, no menos de 0.15 m por encima del desagüe. Cuando las tuberías
de agua para consumo humano cruzan redes de aguas residuales, deberán colocarse
siempre por encima de estas y a una distancia vertical no menor de 0.15 m.
Para el cálculo del diámetro de tuberías de distribución la velocidad mínima será de
0.60 m/s y la velocidad máxima según la tabla 1.8.
Tabla 1.8. Velocidad máxima en tuberías (Ref. 1).
Diámetro (mm) Velocidad máxima (m/s)
15 (1/2") 1.9
20 (3/4") 2.2
25 (1") 2.48
32 (1 1/4") 2.85
40 y mayores (1 1/2") 3
Las tuberías verticales se deben colocar en ductos o espacios especialmente previstos
para tal fin cuyas dimensiones y accesos deberán ser tales que permitan su instalación,
revisión, reparación, remoción y mantenimiento. Se puede utilizar un mismo ducto para
ubicar tuberías de agua caliente y agua fría siempre que exista una separación de 0.15
m entre sus generatrices más próximas. Las tuberías colgadas o adosadas deberán
fijarse a la estructura evitando que se produzcan esfuerzos secundarios en las tuberías.
Las tuberías enterradas deberán colocarse en zanjas de dimensiones tales que
permitan su protección y fácil instalación para que pueden ser retiradas en caso sea
necesario.

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1.4.3. Recomendaciones
Para una correcta selección del equipo a utilizar se han de tener en cuenta las
características que se presentan a continuación, Ref. 1:
 Todos los sistemas, equipos y componentes, se diseñarán para poder efectuar
y soportar una temperatura de 70 ºC. El sistema de calentamiento debe ser
capaz de elevar la temperatura del agua hasta 70 ºC o más.
 Se debe calcular la instalación de forma que la temperatura del agua
permanezca en todo punto de la instalación por encima de 50 ºC. Para ello es
necesario aislar térmicamente equipos, aparatos y tuberías.
 Cuando se prevean equipos y aparatos en reserva, deben aislarse mediante
válvulas de corte de cierre hermético y deben estar equipados de una válvula
de drenaje situada en el punto más bajo.
 Con el fin de impedir la estratificación del agua y evitar que se mantenga un
volumen de agua templada, los depósitos deben de tener una elevada relación
altura/diámetro y deben ser instalados verticalmente. Si se prevén varios
depósitos, la conexión deberá hacerse en serie.
 Deben usarse dispositivos de filtración con un tamaño de poro adecuadopara
la retención de bacterias que pueden ser instalados en los puntos terminales
de la red.
 Se deberá dotar el sistema de un vaso de expansión para evitar aumentos de
presión indeseados que generen esfuerzos en las uniones de las tuberías.
 Se deben instalar válvulas de alivio para cuando la presión exceda los valores
permisibles.
Las características técnicas a considerar en el diseño son:
 Los materiales deben elegirse de modo que no contaminen el agua aun quese
encuentren a elevadas temperaturas.
 Todos los equipos y componentes deben ser fácilmente accesibles para la
revisión, mantenimiento, limpieza y desinfección.
 Facilidad de desaguado: Las redes de tuberías deberán estar dotadas de
válvulas de drenaje en todos los puntos bajos. Los drenajes se deberían
conducir a un lugar visible. Los depósitos de acumulación deberán contar con

19
una válvula de desagüe en el punto más bajo del mismo, de forma que permita
su completo vaciado.
 Se debe evitar zonas de estancamiento del agua.
Todos los cálculos relacionados al diseño mecánico de tuberías, material de tuberías y
espesor de las mismas se realizarán siguiendo la norma ASME B31.9 que está dirigida
a sistemas de distribución de agua.
1.5. Tipos de sistemas
La clasificación de los sistemas de preparación de ACS puede efectuarse de muy
diversas formas de acuerdo a diversos criterios. Las instalaciones de agua caliente se
dividen de acuerdo al número de unidades atendidas en:
 Unitarias: si atienden a una sola unidad de consumo, como un caño o una
bañera.
 Individuales: si atienden a diversas unidades pertenecientes a un único usuario,
por ejemplo una vivienda.
 Colectivas: si atienden a la demanda originada por varios usuarios distintos, por
ejemplo para un edificio de viviendas.
En las instalaciones colectivas, la red de distribución desempeña un papel muy
importante pues los puntos de consumo están alejados del lugar donde se prepara el
agua caliente. En cambio en las instalaciones individuales dicha red tiene una minima
importancia.
Cuando la red de distribución tiene un tamaño considerable es recomendable contar con
un sistema de retorno al equipo de preparación desde el usuario más alejado, de modo
que se reduzca al mínimo el tiempo transcurrido entre la apertura de un grifo cualquiera
y la llegada al mismo de agua a temperatura adecuada. De no existir este circuito de
retorno, el agua caliente quedaría estanca en la red de distribución cuando no hay
demanda experimentando un enfriamiento considerable según sea mayor el tiempo de
no consumo.
De acuerdo al sistema empleado se dividen en:

20
 Instantáneas, cuando se prepara el caudal demandado en cada instante.
 Con acumulación, cuando se prepara una determinada cantidad de agua
caliente, que es acumulada en un depósito para ser distribuida de acuerdo a la
demanda.
En la producción instantánea, la potencia térmica se determina con el máximo caudal
que debe suministrarse; sin embargo, en los sistemas con acumulación las puntas de
consumo se atienden con la reserva acumulada con anterioridad y la potencia térmica
es menor.
En los sistemas con acumulación el costo del depósito acumulador puede compensarse
por la disminución del tamaño requerido para el generador de calor y por el mejor
rendimiento que podría determinar un funcionamiento más continuo de éste.
De acuerdo al origen de la energía empleada las instalaciones pueden clasificarse en
preparación por:
 Combustible, ya sea sólido, líquido o gas.
 Electricidad, basándose en el efecto Joule.
 Bomba de calor.
 Energía Solar
 Energías residuales
En los sistemas que emplean como fuente de energía combustibles, el calentamiento
puede ser directo (la llama calienta directamente el fluido) o indirecto (empleando algún
otro fluido para transmitir la energía).
De acuerdo a esta clasificación se distinguen distintos tipos de instalaciones de agua
caliente.
1.5.1. Instalaciones individuales de preparación instantánea
Las ventajas de usar instalaciones individuales es que se reduce la longitud de la red
de distribución con lo cual se minimizan las pérdidas ya sea de presión o de calor, se
reduce el costo de tuberías y aislamientos térmicos. Debido a esto es que en algunas
instalaciones se prefiere utilizar sistemas individuales en lugar de colectivos.

21
Las instalaciones individuales son utilizadas cuando los caudales máximos demandados
están entre 5 y 15 litros por minuto a 40°C. La potencia requerida está entre 11 y 33 kW,
lo que impide utilizar calentadores eléctricos instantáneos por lo que usualmente se
emplean calentadores directos a gas o calderas mixtas.
a) Calentadores directos a gas
El calentamiento directo del agua se consigue mediante la combustión, generalmente
en un quemador atmosférico que utilice cualquier gas existente. También pueden
funcionar con acumuladores pero lo más común es utilizarlos con preparación
instantánea.
En este tipo de calentador el agua circula por un serpentín, el cual se encuentra bañado
por los gases de combustión y es posible obtener agua caliente a una temperatura
constante por un tiempo indeterminado.
El máximo caudal de ACS que puede suministrar uno de estos calentadores depende
del tamaño de la toma de agua fría que posean, pudiendo tener valores entre 5 l/min y
14 l/min. La potencia térmica del calentador corresponde a un calentamiento del caudal
máximo hasta una temperatura de 40°C ó 45°C, pero con ayuda de un selector
temperaturas que estrangula el flujo de agua pueden obtenerse temperaturas más
elevadas.
Estos calentadores disponen de una llama piloto la cual permanece siempre encendida.
Cuando se abre un grifo cualquiera, el agua pasa por el circuito de calentamiento y un
elemento de control abre la válvula que alimenta al quemador permitiendo el contacto
entre el gas y la llama piloto. Al cerrarse el grifo y cortar la circulación de agua, el
elemento de control cierra la válvula con lo cual el gas deja de circular, pero la llama
piloto sigue encendida.
También disponen de un seguro de encendido y un seguro de caudal mínimo. El seguro
de encendido consiste en un elemento termostático que se calienta por efecto de la
llama piloto y al enfriarse cuando esta se apaga, cierra la válvula de alimentación de gas
al quemador. Si el caudal de agua que atraviesa el calentador está bajo un valor mínimo,
el seguro de caudal mínimo cierra la alimentación de gas al quemador para evitar que
se obtenga temperaturas excesivas en el agua que sale del calentador.

22
Sus partes principales, como se observa en la figura 1.3, son: llave de paso del gas,
llave de paso de agua fría, válvula reductora, válvula de retención, válvula de
desconexión.
Figura 1.3. Calentador directo a gas (Ref. 2)
b) Grupos mixtos de preparación instantánea
Son aquellas calderas de calefacción que tienen incorporada en el cuerpo de la misma
la producción de agua caliente sanitaria mediante un serpentín intercambiador
sumergido en el agua empleada como fluido calor portador.
En estos sistemas cuando se produce agua caliente se corta el servicio de calefacción
con ayuda de un dispositivo de control presostático y al terminar la demanda de agua
caliente se restablece el servicio de calefacción.
El caudal de este tipo de instalación es parecido al de los calentadores directos a gas
trabajando con temperaturas más elevadas, pero sin que la potencia térmica exceda los
50 kW; a excepción de lugares comerciales donde síse pueden usar potencias mayores
siempre y cuando el agua no esté destinada al uso de personas.

23
1.5.2. Instalaciones individuales con acumulación
Se utilizan cuando se requiere un caudal de agua a 40°C mayor a 15 litros por minuto,
pues a diferencia de las instalaciones de producción instantánea las instalaciones con
acumulación requieren menos potencia.
a) Termos eléctricos
Consiste en un depósito acumulador, construido con un material resistente a la corrosión
producida por el agua, en cuyo interior se colocan resistencias eléctricas que permiten
preparar el agua caliente sanitaria. El depósito acumulador está correctamente aislado
y todo el conjunto es protegido por una envolvente exterior que normalmente es una
chapa. Para proteger al conjunto de la corrosión se dispone de un ánodo de sacrificio,
generalmente de magnesio.
Lleva dos termóstatos, uno de seguridad para evitar sobrecalentamientos del sistema y
el otro para controlar la temperatura del agua caliente producida. Normalmente se le
incorpora un programador que se encarga de conectar o desconectar la resistencia
según sea el caso. En los termos con doble resistencia, una de ellas prepara el agua
caliente durante la noche mientras que la otra se conecta en caso se presente un pico
de consumo.
La capacidad de estos equipos varía entre 50 y 200 litros y la potencia eléctrica, entre
750 y 2500 W. Estos calentadores se emplean en instalaciones unitarias pequeñas pues
proporcionan caudales pequeños como para atender la demanda de una ducha e
incluso de dos.
Sus partes principales, como se observa en la figura 1.4, son: resistencias calefactoras,
ánodo de sacrificio, purga de aire, válvula de seguridad, válvula de paso de agua,
reductor de presión, válvula antirretorno, llave de seccionamiento, grifo de vaciado.

24
Figura 1.4. Termo-eléctrico (Ref. 2)
b) Termoacumuladores a gas de calentamiento directo
Este tipo de termoacumuladores consiste generalmente en un depósito de agua el cual
es atravesado por un conducto-chimenea por el cual circulan los gases de combustión
procedentes de un quemador de tipo atmosférico. Cuando se alcanza la temperatura
del agua requerida, el termostato apaga el quemador principal quedando encendida solo
la llama piloto.
Estos equipos, que en general son de pie, tienen potencias térmicas nominales entre 7
y 35 kW con capacidades de acumulación entre 100 y 250 litros, resultando muy
convenientes para viviendas con dos o más cuartos de baño, pues permiten obtener
ACS con un coste menor que los equipos de preparación instantánea y sin problemas
de consumos punta.
Se recomienda que la potencia térmica en estos equipos no exceda 30 kW y que la
temperatura máxima alcanzada por el agua no exceda los 58°C. También el rendimiento
de la combustión no deberá ser inferior al 70% para potencias menores a 10 kW o del
75% para el rango de potencias restantes. Cuando se dispone de un sistema de retorno
la temperatura en el agua de retorno no deberá alcanzar los 50°C, si se diera el caso un
termostato desconecta la bomba de recirculación.

25
Sus partes principales son: quemador, ánodo de sacrificio, purga de aire, válvula de
seguridad, válvula de paso de agua, reductor de presión, válvula antirretorno, llave de
seccionamiento, llave de paso de gas, grifo de vaciado.
Figura 1.5. Termoacumulador de gas calentamiento directo (Ref. 2)
c) Termoacumuladores de calentamiento indirecto
Consisten en un depósito acumulador en el que se prepara agua caliente por
intercambio de calor con agua caliente o vapor procedente de una caldera. El dispositivo
calefactor puede ser un serpentín sumergido en el agua que se desea preparar o bien
en una doble pared que rodea el depósito acumulador. Las capacidades de acumulación
varían entre 50 y 200 litros. También existen grupos térmicos, con accionamiento a
gasóleo C, que llevan incorporado un termoacumulador de calentamiento indirecto,
capaces de acumular entre 75 y 150 litros de ACS.
Para regular la temperatura se recomienda colocar un termostato a la salida del
acumulador, el cual cortará la aportación de calor al serpentín calefactor con lo cual se
disminuye la formación de depósitos calcáreos. El correcto funcionamiento de este
termostato requiere que la instalación tenga línea de retorno.

26
1.5.3. Instalaciones colectivas
En las instalaciones colectivas, la preparación del agua caliente debe hacerse con
sistemas de acumulación. Esto es debido a los elevados caudales que se demandan y
la pequeña duración de las puntas de consumo, respecto al tiempo de funcionamiento
total. En instalaciones centralizadas se deberán utilizar acumuladores dimensionados
para un tiempo de preparación de al menos dos horas.
La entrega de calor puede realizarse mediante un serpentín calefactor incorporado al
depósito (termoacumulador) o con un intercambiador de calor externo al acumulador
(intercambiador-acumulador).
a) Termoacumulador
Un termoacumulador consiste en un depósito aislado térmicamente el cual contiene el
agua a calentar. Para calentar el agua se sumerge un serpentín por el cual circula el
generador de calor que puede ser vapor, agua caliente o aceite caliente.
Un termoacumulador se mantiene a presión constante, aprovechando la presión de
suministro de la red urbana, con lo cual resulta fácil distribuir el agua sin necesidad de
emplear un grupo de elevación. En algunos algunos casos se debe instalar una válvula
reguladora de presión a la entrada del acumulador para controlar la presión que no debe
ser mayor a 400 kPa.
A medida que se demanda agua caliente por los usuarios, se reemplaza la cantidad de
agua caliente extraída del acumulador por agua fría procedente de la red de suministro,
de modo que el termoacumulador se mantiene lleno a presión constante, por ello cuando
la demanda es elevada se produce un pequeño enfriamiento en el agua acumulada.
Una vez definidos los valores de temperatura máxima y tiempo de preparación, el
volumen de agua en el acumulador se dimensiona de forma que al finalizar la mayor
demanda la temperatura del agua a la salida no sea menor de 45°C y que, al finalizar el
tiempo de preparación, la temperatura no sobrepase el máximo definido.
El control de la potencia calorífica se realiza con ayuda de una válvula que aumenta o
disminuye el flujo del generador de calor, estas válvulas pueden ser de dos vías o de
tres vías. La válvula de dos vía es accionada en función de la temperatura del agua

27
caliente sanitaria. Las válvulas de tres vías son de dos tipos: desviadora o mezcladora.
En la primera, se mantiene constante el caudal demandado al generador de calor, por
lo que se puede emplear este circuito como recirculación de la caldera, pero el control
de la potencia calorífica liberada por el serpentín se efectúa a caudal variable y
temperatura constante. Cuando se utiliza la válvula mezcladora, el caudal demandado
al generador es variable y el control de la potencia calorífica liberada por el serpentín se
hace a caudal constante y temperatura variable.
Se recomienda que la sonda del termostato se coloque a la salida del acumulador y no
dentro del mismo, pues así se disminuye el tiempo de respuesta del termostato y se
evitan sobrecalentamientos del agua acumulada disminuyendo la formación de
depósitos calcáreos. Por ello se recomienda usar una válvula de tres vías mezcladora,
pues con ello se disminuye la temperatura media en el serpentín. En la figura 1.6 se
muestra un esquema de un termoacumulador.
Figura 1.6. Termoacumulador (Ref. 2)
b) Intercambiador – acumulador
En este caso el agua caliente se prepara en un intercambiador y posteriormente se
almacena en uno o varios depósitos acumuladores, los cual están aislados
térmicamente. Su funcionamiento es igual que el del termoacumulador, con la única
diferencia que en este caso la convección forzada mejora el coeficiente global de

28
transmisión disminuyendo el área de intercambio de calor lo que significa ahorro
económico en grandes instalaciones.
Aunque es posible emplear un intercambiador de calor del tipo de tubos y carcasa, en
la preparación de ACS se emplean con mayor frecuencia los intercambiadores de
placas, debido a la facilidad de limpieza y por ser más compactos; además, el elevado
grado de turbulencia disminuye la calcificación de las mismas. Sin importar la aplicación
y el diseño, la limpieza en un intercambiador externo es siempre más sencilla que la de
termoacumulador. En la figura 1.7 se muestra el esquema de un intercambiador
acumulador.
Figura 1.7. Intercambiardor – acumulador (Ref. 2)
1.6. Selección del tipo de sistema
En edificaciones destinadas al hospedaje de personas, ya sean hostales u hoteles,
donde la cantidad de puntos de consumo es considerable se utilizan instalaciones
colectivas ya sea con un termoacumulador o con un intercambiador – acumulador.
La selección del sistema que sea más adecuado debe estar basada en lo siguiente:
- Costo inicial
- Bajo costo de operación

29
- Fácil Mantenimiento
El acumulador a utilizar será una caldera, la cual puede ser acuotubular o pirotubular
utilizando como fuente de energía electricidad o algún tipo de combustible. El
intercambiador a utilizar puede ser de tubos y carcasa o de placas utilizando como fluido
caliente aceite, vapor de agua, agua caliente o gases de combustión. Los equipos
deben estar aislados térmicamente para evitar pérdidas en la temperatura del agua, y
estarán ubicados en una habitación que provea el espacio necesario para su correcto
funcionamiento y distribuidos de tal forma que se reduzcan distancias con lo que se
evitarían pérdidas de presión. Los puntos de consumo están ubicados en los baños de
las habitaciones donde se requiere agua caliente.
El sistema contará con un circuito de retorno, el cual tendrá una o más bombas de
retorno para llevar el agua de regreso al tanque acumulador cuando cese la demanda.
El objetivo de colocar este circuito es que la temperatura a la salida de los puntos de
consumo se mantenga constante y en el valor deseado, además se reducen las pérdidas
de energía térmica en el agua que quedaría empozada.
Los equipos que se escojan deben cumplir con dos requisitos adicionales: niveles de
ruido aceptable en todos los niveles de operación y fácil desensamble para
mantenimiento, reparación y reemplazo de componentes dañados. Luego de analizar
los conceptos señalados anteriormente se pueden comparar ambas opciones, comose
muestra en la tabla 1.9.

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Tabla 1.9. Tabla comparativa sistemas a usar.
TERMOACUMULADOR
INTERCAMBIADOR -
ACUMULADOR
Nivel temperatura
Inestable, pues el agua
ingresa fría al acumulador
Estable, pues el agua se
calienta antes de ingresar al
acumulador
Presión 400 kPa
Instalación
Un poco complicada, pues el
intercambiador está dentro del
acumulador
Sencilla, pues el
intercambiador y el
acumulador son
independientes
Costo de operación
En ambos casos el costo de operación es parecido, pues
consumen la misma cantidad de combustible para llevar el
agua a la temperatura requerida
Mantenimiento
Complicado, pues se debe
vaciar el acumulador para
realizar el mantenimiento
Sencillo, pues el
intercambiador y el
acumulador son
independientes
Eficiencia
Menor, pues existen
pérdidas de energía cuando
ingresa agua al tanque
Mayor, pues el intercambio
de calor se produce fuera
del acumulador
Capacidad de
almacenamiento
Limitada por la potencia del
intercambiador de calor
Depende únicamente del
tamaño del acumulador
Elaboración propia
En lo que se refiere a nivel de temperatura la desventaja en un termoacumulador radica
en que la temperatura en el tanque varía debido a que la admisión de agua fría se realiza
de manera constante para que el tanque permanezca lleno, por ello la temperatura
bajaría cuando la demanda sea muy elevada.
Después de lo descrito en el punto 1.5.3 y lo analizado anteriormente que esta resumido
en la tabla 1.9, el sistema a elegir sería un sistema colectivo que utiliza un
intercambiador – acumulador y posee un circuito de retorno. Esta selección se realizó
en base al costo de instalación, de operación y de mantenimiento.

31
REFERENCIAS
1. Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento
2013 REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES
2. Andrés y Rodríguez-Pomatta, Juan A.
1991 CALEFACCIÓN Y AGUA CALIENTE SANITARIA
3. Cusa Ramos, Juan de
1985 CALEFACCIÓN, REFRIGERACIÓN YACONDICIONAMIENTO
DE AIRE
4. Portal de Gas Natural Fenosa
2014 “Sistemas de calefacción: Calderas y equipos terminales”.
Catálogo de tecnologías. Barcelona, Enero. Consultada: 10 de
Junio de 2014.
‹http://www.empresaeficiente.com/es/catalogo-de-
tecnologias/sistemas-de-calefaccion-calderas-y-equipos-
terminales#ancla›
5. Ministerio de Sanidad, Servicios Sociales e Igualdad
2013 “Sistemas de agua caliente sanitaria”.
Descripción. Consultada: 20 de Junio de 2014.
‹https://www.msssi.gob.es/ciudadanos/saludAmbLaboral/agenBi
ologicos/pdfs/3_leg.pdf›

32
CAPITULO 2
DISEÑO DEL SISTEMA
2.1. Parámetros de diseño
Los parámetros de diseño son los valores en los que se basan los cálculos de los
equipos y representan la condición crítica a la cual estará sometido el sistema y a las
cuales deberá trabajar de la manera esperada. Estos parámetros también se utilizan en
la selección de algunos equipos del sistema.
2.1.1. Dotación de agua caliente
Para obtener la dotación de agua caliente necesaria se va a analizar la arquitectura del
edificio, es decir la cantidad de dormitorios que tiene el hotel. Luego de acuerdo a lo
recomendado por el Reglamento Nacional de edificaciones (Ref. 1) en lo que respecta
a la dotación de agua caliente de acuerdo al tipo de construcción se obtiene la dotación
diaria de agua caliente requerida.
Según la tabla 1.6 extraída del Reglamento Nacional de edificaciones para el caso de
hoteles, hostales y apart – hoteles la dotación de agua caliente requerida es de 150 litros
por dormitorio.
De los planos del hotel se obtiene el dato de la cantidad de dormitorios que se utilizará
para obtener la dotación diaria total del edificio. En la tabla 1.3 se muestra la cantidad
de habitaciones por piso; de ahí se obtiene que en total hay 174 habitaciones simples,
5 habitaciones deluxe, 7 suites junior, 12 suites senior, 5 ariones y 4 vestidores.

33
Realizando la suma de todo se obtiene un total de 207 dormitorios en total, para los
cálculos se considerará 220 dormitorios pues también hay que considerar los servicios
higiénicos que se encuentran fuera de los dormitorios y la cocina.
Realizando la multiplicación de la cantidad de dormitorios por la dotación unitaria
recomendada se obtiene la dotación diaria de agua necesaria para satisfacer la
demanda.
𝐷𝐷=𝐷𝑈∗#𝑑𝑜𝑟 𝑚𝑖𝑡𝑜𝑟𝑖𝑜𝑠………………........…..(2.1)
Donde, DD: dotación diaria en litros.
DU: dotación unitaria en litros/dormitorio.
Como la dotación unitaria es 150 litros por dormitorio y la cantidad de dormitorios es
220, reemplazando estos valores en la ecuación 2.1 se obtiene la dotación diaria
necesaria.
𝐷 = 150 ∗ 220 = 33000 𝑙𝑖𝑡𝑟𝑜𝑠 = 33 𝑚3
Además de la dotación que requieren los dormitorios se debe considerar lo que
demanda el gimnasio. Según la tabla 1.6 extraída del reglamento nacional de
edificaciones la dotación para gimnasios es de 10 l/m2
. Como el área total del gimnasio
del hotel es de 230 m2
, la dotación necesaria para satisfacer la demanda en este caso
sería de 2300 litros.
El resultado obtenido es que la dotación diaria total es de 35300 litros, con este datose
puede dimensionar el tanque de almacenamiento y el equipo de generación de agua
caliente.

34
2.1.2. Temperatura del agua al ingreso y salida
Para realizar el cálculo de la carga térmica del equipo de producción de agua caliente
es necesario conocer los valores de las temperaturas del agua que es suministrada por
la red y del agua que es requerida en los puntos de consumo.
La temperatura del agua suministrada por la red depende de las condiciones
ambientales (temperatura externa, humedad) y de la estación del año. El valor promedio
de la temperatura de entrada del agua varía es de 19 °C (Ref. 20), para realizar los
cálculos del sistema se considerará la temperatura de ingreso de 15 °C pues es un valor
que garantiza el correcto calentamiento del agua a la temperatura requerida.
La temperatura del agua caliente demandada en los puntos de consumo depende del
tipo de equipo que la utiliza. En la tabla 1.1 se observa que la temperatura para usos en
equipos sanitarios varía entre 35 y 42 °C; y de la usada en cocinas y lavanderías varía
entre 45 y 65 °C. En el diseño del sistema se considerará una temperatura de 50 °C
para el agua caliente que sale del equipo de generación, pues existen pérdidas de calor
que hacen que el valor de la temperatura del agua que llega a los puntos de consumo
disminuya. En la tabla 2.1 se detalla la temperatura de entrada y salida del agua en el
sistema.
Tabla 2.1. Temperatura entrada y salida del agua
Valor (°C)
Temperatura entrada 15
Temperatura salida 50
Elaboración propia
2.1.3. Presión del agua caliente
El Reglamento Nacional de Edificaciones (Ref. 1) pone límites en lo que respecta a la
presión de distribución del agua caliente y la presión con la que el agua debe llegar a
los puntos de consumo. Estos límites son para evitar que se genere turbulencia en las
tuberías, lo que originaría ruidos molestos; también para garantizar que la demanda de
agua sea satisfecha de acuerdo a lo esperado.
En lo que respecta a la presión en el sistema de distribución de agua caliente, el
reglamento dice que la presión máxima es 50 m.c.a. (lo que equivale a 500 kPa). Este
valor es el que limita la presión del tanque de almacenamiento, la cual no puede

35
sobrepasar ese valor. El valor de la presión en los puntos de consumo no debe bajar de
2 m.c.a. (20 kPa), este valor limita las longitudes y distribución de las tuberías pues las
pérdidas de presión no deben hacer que el valor de la misma caiga debajo del
recomendado. En la tabla 2.2 se muestran los límites de presiones recomendados por
el Reglamento Nacional de Edificaciones.
Tabla 2.2. Presiones del agua en el sistema
Valor
(kPa)
Presión máxima distribución 500
Presión mínima salida 120
Elaboración propia
2.2. Diseño del sistema
2.2.1. Diseño térmico
2.2.1.1. Tanque de almacenamiento
La selección del tanque de almacenamiento de agua caliente se basa en el volumen
mínimo que debe ser almacenado de acuerdo al tipo de edificación donde es instalado
el sistema de agua caliente.
Los parámetros utilizados en el cálculo de la capacidad del tanque de almacenamiento
son la dotación diaria requerida en la edificación y una fracción que es extraída del
Reglamento Nacional de Edificaciones, la cual representa el porcentaje mínimo de la
dotación diaria que debe ser almacenada para garantizar el correcto funcionamiento del
sistema.
𝑉𝐴=𝑓𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖ó𝑛𝑟𝑒𝑐𝑜𝑚𝑒𝑛𝑑𝑎𝑑𝑎∗𝐷𝐷……………………... (2.2)
Donde, VA: volumen de almacenamiento en litros.
DD: dotación diaria en litros.
En este caso la dotación diaria es de 35300 litros y la fracción se puede obtener de la
tabla 1.7 donde para el caso de hoteles, apart – hoteles y hostales toma un valor de 1/7.

36
Con estos valores, reemplazando en la ecuación 2.2, se puede obtener el volumen
mínimo que debe tener el tanque de almacenamiento de agua caliente en el sistema.
𝑉𝐴 =
1
∗ 35300 = 5043 𝑙𝑖𝑡𝑟𝑜𝑠
7
El tanque de almacenamiento debe tener un volumen mínimo de 5043 litros que equivale
a 5.04 m3. Además de la condición de volumen, el tanque debe estar debidamente
aislado para evitar pérdidas en la temperatura del agua debido a transferencia de calor
por conducción o convección. Este valor es el de volumen mínimo, pero en laselección
de componentes del sistema se debe considerar la demanda que tiene el hotel pues si
ésta es elevada el tamaño del tanque deberá ser mayor al mínimo recomendado.
2.2.1.2. Equipo de producción de agua caliente
En el equipo de producción de agua caliente se debe obtener la capacidad de
producción del mismo de acuerdo al tipo de edificio donde se instalará el sistema y la
potencia calorífica que debe ser entregada al agua para aumentar su temperatura hasta
la requerida.
Para obtener la capacidad de producción necesaria se considera la dotación diaria
requerida por el edificio y una fracción que representa el porcentaje mínimo de la
dotación diaria que debe ser producido por el equipo de producción.
𝐶𝑃𝐻=𝑓𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖ó𝑛 𝑚í𝑛𝑖 𝑚𝑎∗𝐷𝐷……………………….…(2.3)
Donde, CPH: capacidad de producción horaria en litros/hora.
DD: dotación diaria en litros.
En este caso la dotación diaria es de 35300 litros y la fracción se puede obtener de la
tabla 1.7 donde para el caso de hoteles, apart – hoteles y hostales toma un valor de
1/10. Reemplazando estos valores en la ecuación 2.3 se obtiene la capacidad de
producción horaria que debe tener el equipo de generación de agua.

Equipo de
producciónde agua
caliente
37
𝐶𝑃𝐻=
1
∗35300=3530𝑙𝑖𝑡𝑟𝑜𝑠/ℎ𝑜𝑟𝑎
10
La capacidad de producción del equipo de agua caliente sería de 3530 litros/hora.
Realizando la conversión de unidades, sabiendo que la densidad del agua es 1 kg/litro
y que una hora tiene 3600 segundos, se puede obtener la capacidad de producción en
kg/s.
𝐶𝑃𝐻 = 3530 ∗
1
3600
= 0.98 𝑘𝑔/𝑠
Para obtener la potencia calorífica que debe ser entregada al agua se necesita conocer
la entalpía específica del agua a la entrada y salida del equipo de producción. Aplicando
la primera ley al volumen de control mostrado en la figura 2.1, la diferencia entre las
entalpías de salida y entrada se multiplica por la capacidad de producción y se obtiene
la potencia calorífica.
AguaFría AguaCaliente
Figura 2.1. Esquema equipo de producción de ACS (Elaboración propia)
𝑞= 𝐶𝑃∗(ℎ𝑠−ℎ𝑖).…………..………………………(2.4)
Donde, q: potencia calorífica en kW.
CP: capacidad de producción en kg/s.
hs, hi: entalpías específicas a la temperatura de salida y entrada,
respectivamente en kJ/kg.
De las tablas termodinámicas (Ref. 2) se obtienen los valores de las entalpías
específicas a la temperatura de 15 °C y 50 °C. A 15 °C la entalpía es 62.99 kJ/kg y a 50
°C la entalpía es 209.33 kJ/kg. La capacidad de producción se puede obtener del cálculo

38
realizado anteriormente. Al reemplazar estos valores en la ecuación 2.4 se puede
obtener la capacidad calorífica que debe ser entregada al agua para que llegue a la
temperatura requerida.
𝑞 = 0.98 ∗ (209.33 − 62.99) = 143.4 𝑘𝑊
Por lo tanto, el equipo de generación de agua caliente debe ser capaz de entregar una
potencia de 143.4 kW a un caudal de 0.98 l/s de agua para elevar su temperatura de 15
a 50 °C.
2.2.1.3. Aislante térmico
En el sistema a diseñar el fluido, en este caso agua, circula a una temperatura elevada;
debido a esto es necesario que las tuberías estén aisladas térmicamente. Los objetivos
de este aislamiento son minimizar las pérdidas de calor hacia el exterior, controlar que
el cambio de temperatura en el fluido no afecte significativamente al sistema, controlar
el ruido y proteger al sistema del calor.
En el ASHRAE Handbook – Fundamentals (Ref. 3), se encuentran los espesores
recomendados de acuerdo a la temperatura del fluido circulante, al diámetro de la
tubería y la conductividad térmica del aislante. En la tabla 2.3 se muestra los espesores
de aislante necesario para cada caso.
Tabla 2.3. Espesor de aislante para tuberías en mm (Ref. 3).
Temperatura
del fluido
circulante,
°C
Conductividad del aislante
Diámetro nominal de la tubería en mm, espesor de
aislante en cm
Conductividad,
W/m-K
Temperatura
promedio,
°C
≤ 25 ≤ 40 ≤ 100 ≤ 200 ≥ 200
Sistemas de calefacción
177+ 0.046 - 0.049 121 6.4 7.6 7.6 10.2 10.2
122 – 177 0.042 - 0.046 93 3.8 6.4 7.6 7.6 7.6
94 – 121 0.039 - 0.043 66 3.8 3.8 5.1 5.1 5.1
61 – 93 0.036 - 0.042 52 2.5 2.5 2.5 3.8 3.8
41 – 60 0.032 - 0.040 38 1.3 1.3 2.5 2.5 2.5
Sistemas de agua caliente
41+ 0.032 - 0.040 38 1.3 1.3 2.5 2.5 2.5

39
2.2.2. Diseño hidráulico
2.2.2.1. Material de tuberías
Debido a la temperatura de trabajo del sistema no se puede colocar tuberías de PVC
pues éstas sufrirían deformaciones y se tendrían mayores pérdidas de calor a través de
ellas. Como las tuberías van a transportar agua caliente estarán sometidas a una fuerte
corrosión por lo cual el material a elegir debe tener una buena resistencia a la misma.
Debido a esto y a su fácil instalación el material elegido para las tuberías es cobre cuya
especificación técnica es ASTM B88 y sus propiedades mecánicas se muestran en la
tabla 2.4 extraídas del ASHRAE Handbook (Ref. 3). A pesar de que sus propiedades
mecánicas no son muy buenas es capaz de resistir la presión de trabajo pues esta no
es muy elevada en comparación a la resistencia mecánica del cobre.
Tabla 2.4. Propiedades mecánicas del cobre (Ref. 3)
Símbolo Unidades Valor
Especificación ASTM ASTM B88
Tamaños disponibles mm 8 - 300
Esfuerzo fluencia S MPa 248
Esfuerzo admisible presión interna SE MPa 62
Esfuerzo admisible flexión SA MPa 93.1
Factor eficiencia junta E 1
Las tuberías, según la norma, deben ser endurecidas y se unen mediante soldadura o
mediante accesorios forjados de cobre. La tabla 2.5 muestra los rangos de presión y
temperatura de acuerdo a la unión escogida para el sistema los cuales son extraídos de
la norma ASME B31.9.
La norma ASTM B88 distingue tres tipos de tuberías de acuerdo al espesor: K, L, M y
DMW para servicio de agua y drenaje; la tabla 2.6 muestra las propiedades geométricas
de las tuberías de cobre de acuerdo a su tipo.

40
Tabla 2.5. Presión de uniones en tuberías de cobre (Ref. 5)
Presión interna de trabajo, kPa
Tipo unión
Temperatura
trabajo °C
Diámetro nominal, mm
8 a 25 32 a 50 65 a 100 125 a 200 250 a 300
Soldadura plomo 38 1380 1210 1030 900 690
66 1030 860 690 620 480
93 690 620 520 480 350
120 590 520 350 310 280
Soldadura antimonio 38 3450 2760 2070 1860 1030
66 2760 2410 1900 1720 1030
93 2070 1720 1380 1240 970
120 1380 1200 1030 930 760
Accesorios forjados 38 a 93 de acuerdo a la tubería
120 2070 1450 1170 1030 1030
175 1860 1310 1030 1030 1030

41
Tabla 2.6. Propiedades geométricas tuberías de cobre según ASTM B88 (Ref. 3)
Diámetro
nominal, in
Tipo
Espesor,
mm
Díametro Área superf icial Sección transv ersal Masa Presión,
MPa
Exterior, mm Interior, mm Exterior, m
2
/m Interior, m
2
/m Metal, mm
2
Flujo, mm
2
Tubo, kg/m Agua, kg/m
1/4 K 0.89 9.53 7.75 0.030 0.0244 24 47 0.215 0.047 11
L 0.76 9.53 8.01 0.030 0.0250 21 50 0.188 0.050 9.4
3/8 K 1.24 12.70 10.22 0.040 0.0320 45 82 0.404 0.082 11.6
L 0.89 12.70 10.92 0.040 0.0344 33 94 0.296 0.094 8.3
M 0.64 12.70 11.42 0.040 0.0360 24 103 0.215 0.103 5.9
1/2 K 1.24 15.88 13.40 0.050 0.0421 57 141 0.511 0.141 9.2
L 1.02 15.88 13.84 0.050 0.0436 48 151 0.430 0.151 7.5
M 0.71 15.88 14.46 0.050 0.0454 34 164 0.305 0.164 5.3
5/8 K 1.24 19.05 16.57 0.060 0.0521 70 215 0.628 0.215 7.7
L 1.07 19.05 16.91 0.060 0.0530 60 225 0.538 0.225 6.6
3/4 K 1.65 22.23 18.93 0.070 0.0594 106 281 0.951 0.281 8.8
L 1.14 22.23 19.95 0.070 0.0628 75 312 0.673 0.312 6.1
M 0.81 22.23 20.61 0.070 0.0646 55 333 0.493 0.333 4.3
1 K 1.65 28.58 25.28 0.090 0.0792 139 502 1.247 0.502 6.8
L 1.27 28.58 26.04 0.090 0.0817 109 532 0.978 0.532 5.2
M 0.89 28.58 26.80 0.090 0.0841 77 564 0.691 0.564 3.7
1 1/4 K 1.65 34.93 31.63 0.110 0.0994 173 785 1.552 0.785 5.6
L 1.40 34.93 32.13 0.110 0.1009 147 811 1.318 0.811 4.7
M 1.07 34.93 32.79 0.110 0.1030 114 845 1.022 0.845 3.6
DWV 1.02 34.93 32.89 0.110 0.1033 108 850 0.969 0.850 3.4
1 1/2 K 1.83 41.28 37.62 0.130 0.1183 226 1111 2.027 1.111 5.2
L 1.52 41.28 38.24 0.130 0.1201 190 1148 1.704 1.148 4.4
M 1.24 41.28 38.80 0.130 0.1219 157 1181 1.408 1.181 3.6
DWV 1.07 41.28 39.14 0.130 0.1228 135 1203 1.211 1.203 3
2 K 2.11 53.98 49.76 0.170 0.1564 343 1945 3.076 1.945 4.7
L 1.78 53.98 50.42 0.170 0.1585 292 1997 2.619 1.997 4
M 1.47 53.98 51.04 0.170 0.1603 243 2045 2.179 2.045 3.2
DWV 1.07 53.98 51.84 0.170 0.1628 177 2111 1.587 2.111 2.3
2 1/2 K 2.41 66.68 61.86 0.209 0.1942 487 3004 4.368 3.004 4.3
L 2.03 66.68 62.62 0.209 0.1966 413 3079 3.704 3.079 3.6
M 1.65 66.68 63.38 0.209 0.1990 337 3154 3.022 3.154 2.9
3 K 2.77 79.38 73.84 0.249 0.2320 666 4282 5.973 4.282 4.1
L 2.29 79.38 74.80 0.249 0.2350 554 4395 4.969 4.395 3.4
M 1.83 79.38 75.72 0.249 0.2378 446 4503 4.000 4.503 2.7
DWV 1.14 79.38 77.10 0.249 0.2423 281 4667 2.520 4.667 1.7
3 1/2 K 3.05 92.08 85.98 0.289 0.2701 852 5806 7.641 5.806 3.9
L 2.54 92.08 87.00 0.289 0.2733 714 5944 6.404 5.944 3.3
M 2.11 92.08 87.86 0.289 0.2761 596 6063 5.345 6.063 2.7
4 K 3.40 104.78 97.98 0.329 0.3078 1084 7538 9.722 7.538 2.8
L 2.79 104.78 99.20 0.329 0.3115 895 7727 8.027 7.727 3.1
M 2.41 104.78 99.96 0.329 0.3139 776 7846 6.960 7.846 2.7
DWV 1.47 104.78 101.84 0.329 0.3200 478 8144 4.287 8.144 1.7
5 K 4.06 130.18 122.06 0.409 0.3834 1610 11699 14.439 11.699 3.7
L 3.18 130.18 123.82 0.409 0.3889 1266 12042 11.354 12.042 2.9
M 2.77 130.18 124.64 0.409 0.3917 1108 12201 9.937 12.201 2.5
DWV 1.83 130.18 126.52 0.409 0.3975 737 12572 6.610 12.572 1.7
6 K 4.88 155.58 145.82 0.489 0.4581 2309 16701 20.709 16.701 3.7
L 3.56 155.58 148.46 0.489 0.4663 1698 17311 15.229 17.311 2.7
M 3.10 155.58 149.38 0.489 0.4694 1484 17525 13.309 17.525 2.4
DWV 2.11 155.58 151.36 0.489 0.4755 1016 17993 9.112 17.993 1.6
8 K 6.88 206.38 192.62 0.648 0.6050 4314 29137 38.691 29.137 3.9
L 5.08 206.38 196.22 0.648 0.6163 3212 30238 28.807 30.238 2.9
M 4.32 206.38 197.74 0.648 0.6212 2741 30710 24.583 30.710 2.5
DWV 2.77 206.38 200.84 0.648 0.6309 1771 31680 15.883 31.680 1.6
10 K 8.59 257.18 240.00 0.808 0.7541 6705 45241 60.135 45.241 3.9
L 6.35 257.18 244.48 0.808 0.7681 5004 46942 44.879 46.942 2.9
M 5.38 257.18 246.42 0.808 0.7741 4259 47686 38.197 47.686 2.5
12 K 10.29 307.98 287.40 0.968 0.9028 9621 64873 86.287 64.873 3.9
. L 7.11 307.98 293.76 0.968 0.9229 6722 67771 60.287 67.771 2.7
M 6.45 307.98 295.08 0.968 0.9269 6112 68382 54.816 68.382 2.5

42
Los accesorios usados en las tuberías de cobre están normalizados según estándares
ASME que dan las dimensiones y rangos de presiones que soportan los accesorios.
Esas normas se muestran en la tabla 2.7 extraída del ASHRAE Fundamentals (Ref. 3).
Tabla 2.7. Normas para accesorios tuberías (Ref. 3)
Accesorio Norma
Accesorio fundido unión por soldadura B16.18
Accesorio forjado unión por soldadura B16.22
Accesorio fundido unión por brida B16.24
2.2.2.2. Diámetro de tuberías
Para calcular el diámetro de las tuberías se va a considerar el caudal necesario y la
velocidad máxima recomendada de acuerdo al Reglamento Nacional de Edificaciones,
Ref. 1, y cuyos valores se muestran en la tabla 1.8. La ecuación a utilizar es la siguiente:
𝑄 = 𝑉 ∗ 𝐴 𝑡 ………………………..…………….. (2.5)
Donde, Q: el caudal necesario en m3
/s.
V: velocidad del agua en m/s.
At: área de la sección transversal de la tubería en m2
.
El área de la tubería es directamente proporcional al cuadrado del diámetro con lo cual
es posible obtener una expresión, a partir de la ecuación 2.5, para determinar la
velocidad conociendo el diámetro de la tubería. Esa expresión sería:
𝑉 =
4∗𝑄
𝜋∗𝐷2
…………………………………… (2.6)
Utilizando la ecuación 2.6 se pueden obtener las velocidades para distintos diámetros
de tuberías. De acuerdo a la velocidad máxima recomendada para cada diámetro se
puede escoger el adecuado para la red de distribución principal, para cada piso y para
cada punto de consumo.

43
a) Tubería alimentación tanque de almacenamiento
Para dimensionar la tubería que lleva el agua del equipo de producción de agua caliente
al tanque de almacenamiento se debe tener en cuenta la capacidad del equipo la cual
según lo calculado en el acápite b del subcapítulo 2.2.1 es de 1 l/s.
Con este valor de caudal se procede a realizar el cálculo del diámetro según lodescrito
anteriormente y haciendo uso de las ecuaciones 2.5 y 2.6 Los resultados se muestran
en la tabla 2.8.
Tabla 2.8. Resultados diámetro tubería equipo de producción de agua caliente.
Caudal 0.001 m3
/s
Diámetro (m)
Velocidad
(m/s)
Velocidad
máx (m/s)
0.015 5.66 1.9
0.02 3.18 2.2
0.025 2.04 2.48
0.032 1.24 2.85
0.04 0.80 3
0.05 0.51 3.16
0.065 0.30 3.63
0.08 0.20 3.99
0.1 0.13 4.46
Elaboración propia
b) Tubería distribución principal y por piso
Para dimensionar las tuberías del sistema principal y por piso es necesario calcular el
caudal necesario por piso de acuerdo a la cantidad de puntos de consumo que hay en
cada habitación (tabla 1.4) y al caudal necesario para cada uno que se muestra en la
tabla 1.2. En la tabla 2.9 se muestra un resumen de los caudales por piso de acuerdoa
la cantidad de habitaciones que hay en cada uno; en el anexo 1 se muestran las tablas
de cada uno de los pisos con la cantidad de puntos de consumo que tiene.

44
Tabla 2.9. Caudal de agua caliente por piso.
Piso Caudal (m3
/s)
12 0.0059
9,10,11,13 0.006
5,6,7,8 0.007
4 0.007
3 0.0048
2 0.0067
1 0.0015
Sótano 0.0038
Elaboración propia
Con estos caudales y utilizando la ecuación 2.6 ese puede calcular la velocidad de
circulación del fluido para diferentes diámetros de tubería. Este valor se compara con
los valores máximos permisibles y se puede elegir el diámetro de tubería adecuado para
cada piso. En la tabla 2.10 se pueden observar los resultados detallados para el piso 12
y en la tabla 2.11 se muestra el resumen para todos los demás pisos. En el anexo 2 se
muestran los resultados detallados para cada piso.
Tabla 2.10. Resultados diámetro tubería piso 12.
Caudal 0.0059 m3
/s
Diámetro (m)
Velocidad
(m/s)
Velocidad
máx (m/s)
0.015 33.39 1.9
0.02 18.78 2.2
0.025 12.02 2.48
0.032 7.34 2.85
0.04 4.70 3
0.05 3.00 3
0.065 1.78 3
0.08 1.17 3
0.1 0.75 3
Elaboración propia

45
Tabla 2.11. Resultados diámetro de tubería de todos los pisos.
Piso Caudal (m3
/s) Diámetro (m) Velocidad (m/s)
12 0.0059 0.05 3
9,10,11,13 0.006 0.05 3.06
5,6,7,8 0.007 0.065 2.11
4 0.007 0.065 2.11
3 0.0048 0.05 2.44
2 0.0067 0.065 2.02
1 0.0015 0.032 1.87
Sótano 0.0038 0.05 1.94
Elaboración propia
Cada uno de los equipos que demanda agua caliente tiene un caudal distinto y mucho
menor al que se distribuye a cada piso, por eso el diámetro de la tubería que lleva el
agua a estos puntos es menor que el de cada piso. Los caudales de cada punto de
consumo se pueden obtener de la tabla 1.2 y siguiendo el procedimiento antes descrito
se obtienen los resultados que se muestran en la tabla 2.12.
Tabla 2.12. Resultados diámetro tubería por punto de consumo.
Equipo Caudal (m3
/s) Diámetro (m) Velocidad (m/s)
Ducha 0.0002 0.015 0.85
Bidet 0.0001 0.015 0.6
Lavatorio 0.0001 0.015 0.6
Bañera 0.0003 0.025 0.61
Elaboración propia
Para el cálculo del diámetro de la tubería de distribución se va a considerar elconsumo
promedio por habitación obtenido del ASHRAE Fundamentals el cual tiene un valor de
30 l/h. Esto se hace pues en una habitación solo habrá una persona utilizando el baño
a la vez y sería sobredimensionado si se calcula teniendo en cuenta el consumo de
todos los puntos a la vez. Después de esto el caudal necesario se calcula multiplicando
el consumo promedio por el número de habitaciones que hay en el hotel. Los resultados
se muestran en la tabla 2.13.

46
Tabla 2.13. Caudal de distribución principal.
Descripción Unidades Valor
Consumo promedio l/h 100
Cantidad habitaciones 221
Caudal de distribución l/s 6.1
m3/s 0.0061
Elaboración propia
Con este caudal se procede a calcular el diámetro de la tubería necesario siguiendo el
mismo proceso que para los demás casos. El resultado se muestra en la tabla 2.14.
Tabla 2.14. Resultado diámetro tubería de distribución principal.
Caudal 0.006 m3
/s
Diámetro
(m)
Velocidad
(m/s)
Velocidad
máx (m/s)
0.015 34.58 1.9
0.02 19.45 2.2
0.025 12.45 2.48
0.032 7.60 2.85
0.04 4.86 3
0.05 3.11 3
0.065 1.84 3
0.08 1.22 3
0.1 0.78 3
0.15 0.35 3
Elaboración propia
c) Tubería sistema de retorno
Para el cálculo de las tuberías en el sistema de retorno se considerará que el caudal
que debe retornar al tanque de almacenamiento. Este caudal se obtiene del ASHRAE
Handbook – Fundamentals (Ref. 3), en donde hay un gráfico que relaciona el caudal de
recuperación con la cantidad de agua almacenada por puntos de consumo y de
habitaciones. En el caso de este hotel, hay 221 habitaciones y la cantidad de agua

47
almacenada es de 46.5 l/punto de consumo. Con estos datos y del gráfico mostrado en
la figura 2.2 se puede obtener el caudal del sistema de retorno que sería de 1 ml/s-
unidad.
Figura 2.2. Caudal del sistema de retorno en hoteles. (Ref. 3)
Considerando los 712 puntos de consumo, el caudal sería de 0.712 l/s; con este valor
se procede a dimensionar la tubería del sistema de retorno y este resultado se muestra
en la tabla 2.15.
Tabla 2.15. Resultado diámetro tubería sistema de retorno.
Caudal 0.00071 m3
/s
Diámetro (m)
Velocidad
(m/s)
Velocidad
máx (m/s)
0.015 4.03 1.9
0.02 2.27 2.2
0.025 1.45 2.48
0.032 0.89 2.85
0.04 0.57 3
0.05 0.36 3.16
0.065 0.21 3.63
0.08 0.14 3.99
0.1 0.09 4.46
Elaboración propia

𝑓
48
2.2.2.3. Cálculo potencia de la bomba de distribución
Para determinar la potencia de la bomba a utilizar es necesario conocer la altura que
deberá elevar la bomba para luego multiplicarla con el caudal y obtener la potencia
usando la ecuación 2.7 (Ref. 4) Las dimensiones y el recorrido del sistema de
distribución están indicados en los planos de distribución de agua caliente que se
encuentran anexos al documento y cuya numeración es PL1 hasta PL12.
𝑃𝐵 = 𝜌 ∗ 𝑔 ∗ 𝐻 𝑚𝑎𝑛 ∗ 𝑄 ………………………..……. (2.7)
Donde, PB: potencia de la bomba en W.
ρ: densidad del agua (1000 kg/m3
).
g: aceleración de la gravedad (9.81 m/s2
).
Hman: altura manométrica de la bomba en m.
Q: caudal de agua en m3
/s.
Para calcular la altura equivalente de la bomba se utiliza la Ecuación de Bernoulli
aplicada a un fluido considerando las pérdidas de carga que se producen en las tuberías
y en los accesorios. Esta expresión se puede observar en la ecuación 2.8 (Ref. 4).
2 2
𝑝2−𝑝| 𝑣2−𝑣1
𝐻𝑚𝑎𝑛= 𝑧2−𝑧1+(∗𝑔
) + (
) + ℎ …….…………… (2.8)
2∗𝑔
Donde, Hman: altura de la bomba en m.
z2: cota del punto final en m.
z1: cota del punto inicial en m.
p2: presión en el punto final en Pa.
p1: presión en el punto inicial en Pa.
v2: velocidad del fluido en el punto final en m/s.
v1: velocidad del fluido en el punto inicial en m/s.
hf : altura equivalente de pérdidas por fricción en m.

49
El término altura equivalente de pérdidas por fricción representa la caída de presión
existente en las tuberías y en los accesorios debido a la viscosidad del fluido Para su
cálculo se utilizará la Ecuación de Darcy – Weisbach que depende del coeficiente de
fricción obtenido del diagrama de Moody para tuberías y del coeficiente equivalente de
pérdidas para el caso de los accesorios. Esta ecuación es la recomendada en el
ASHRAE Handbook – Fundamentals (Ref. 3). Las expresiones a usar para tuberías y
accesorios se muestran en las ecuaciones 2.9 y 2.10, respectivamente.
∆ℎ = 𝑓 ∗ (
𝐿
) ∗ (
𝑉 2
) …………………………………. (2.9)
𝐷 2𝑔
∆ℎ = 𝐾 ∗ (
𝑉
) …………....……………………... (2.10)
2∗𝑔
Donde, Δh: altura equivalente de pérdidas en m.
f: factor de fricción obtenido del diagrama de Moody.
K: coeficiente de pérdidas en accesorios.
L: longitud de la tubería en m.
D: diámetro de la tubería en m.
ρ: densidad del fluido (1000 kg/m3
).
V: velocidad del fluido en m/s.
g: aceleración de la gravedad (9.81 m/s2
).
Para obtener el factor de fricción se utilizará el diagrama de Moody (Figura 2.3). Para
utilizar este diagrama debemos conocer la rugosidad (ε) y el diámetro (D) de la tubería
así como la velocidad para obtener el número de Reynolds (Re). Las curvas representan
la rugosidad relativa (ε /D), el eje x contiene el número de Reynolds (Re) y el eje y es el
factor de fricción (f) que buscamos obtener.
2

50
Figura 2.3. Diagrama de Moody (Ref. 4).
El coeficiente de pérdidas en accesorios depende del tipo de unión con las tuberías, ya
sea soldada o atornillada, del diámetro de la tubería y de qué accesorio es el que origina
esta caída de presión. En las tablas 2.16 y 2.17 se muestran los valores del coeficiente
de pérdidas K para uniones atornilladas y soldadas.
Tabla 2.16. Factor K para accesorios con unión atornillada (Ref. 3).
Diámetro
nominal,
mm
codo
90°
radio
corto
codo
90°radio
largo
codo
45°
Válvula
T recta
Válvula T
reductora
Válvula
globo
Válvula
compuerta
Válvula
angular
Válvula
check
antiretorno
10 2.5 ----- 0.38 0.9 2.7 20 0.4 ----- 8
15 2.1 ----- 0.37 0.9 2.4 14 0.33 ----- 5.5
20 1.7 0.92 0.35 0.9 2.1 10 0.28 6.1 3.7
25 1.5 0.78 0.34 0.9 1.8 9 0.24 4.6 3
32 1.3 0.65 0.33 0.9 1.7 8.5 0.22 3.6 2.7
40 1.2 0.54 0.32 0.9 1.6 8 0.19 2.9 2.5
50 1 0.42 0.31 0.9 1.4 7 0.17 2.1 2.3
65 0.85 0.35 0.3 0.9 1.3 6.5 0.16 1.6 2.2
80 0.8 0.31 0.29 0.9 1.2 6 0.14 1.3 2.1
100 0.7 0.24 0.28 0.9 1.1 5.7 0.12 1 2

51
Tabla 2.17. Factor K para accesorios con unión soldada (Ref. 3).
Diámetro
nominal,
mm
codo
90°
radio
corto
codo
90°radio
largo
codo
45°
Válvula
T recta
Válvula T
reductora
Válvula
globo
Válvula
compuerta
Válvula
angular
Válvula
check
antiretorno
25 0.43 0.41 0.22 0.26 1 13 ----- 4.8 2
32 0.41 0.37 0.22 0.25 0.95 12 ----- 3.7 2
40 0.4 0.35 0.21 0.23 0.9 10 ----- 3 2
50 0.38 0.3 0.2 0.2 0.84 9 0.34 2.5 2
65 0.35 0.28 0.19 0.18 0.79 8 0.27 2.3 2
80 0.34 0.25 0.18 0.17 0.76 7 0.22 2.2 2
100 0.31 0.22 0.18 0.15 0.7 6.5 0.16 2.1 2
150 0.29 0.18 0.17 0.12 0.62 6 0.1 2.1 2
200 0.27 0.16 0.17 0.1 0.58 5.7 0.08 2.1 2
250 0.25 0.14 0.16 0.09 0.53 5.7 0.06 2.1 2
300 0.24 0.13 0.16 0.08 0.5 5.7 0.05 2.1 2
El esquema de distribución de las bombas se muestra en la figura 2.4, ahí se puede
observar la bomba de alimentación del equipo de producción de agua caliente, la bomba
de distribución hacia los puntos de demanda y la bomba de retorno hacia el tanque de
almacenamiento.
Figura 2.4. Esquema de distribución de agua. (Elaboración propia)

52
a) Bomba de alimentación
Utilizando las ecuaciones 2.7, 2.8, 2.9 y 2.10 se puede obtener la altura manométrica y
la potencia de la bomba que alimentará el equipo de producción de agua caliente en
donde se almacenará el agua caliente hasta que sea demandada.
Las propiedades del agua se tomarán a la temperatura promedio de 15 °C y a la presión
de 100 kPa y se muestran en la tabla 2.18.
Tabla 2.18. Propiedades del agua a 15°C.
a 15°C
Densidad 999.1 kg/m3
Viscosidad cinemática 1.14E-06 m2
/s
Elaboración propia
Para calcular las pérdidas por fricción se utilizará la ecuación 2.9 utilizando los datos
mostrados en la tabla 2.19. El factor de fricción se obtiene del Diagrama de Moody
mostrado en la figura 2.3. Reemplazando los valores se obtiene una altura de 1.44 m.
Tabla 2.19. Cálculo de altura de pérdidas por fricción.
Velocidad 2.04 m/s
Diámetro 0.025 m
Rugosidad (ε) 0.152 mm
Caudal 0.001 m3
/s
Reynolds 4.47E+04
ε/D 0.00608
Factor fricción (f) 0.034
Longitud tubería 5 m
H tubería 1.44 m
Elaboración propia
Para calcular las pérdidas de presión en los accesorios se utilizará la ecuación 2.10, la
velocidad es la misma que se usa para el cálculo de las pérdidas en las tuberías y el
factor K se obtiene de la tabla 2.17. Reemplazando los valores mostrados en la tabla
2.20 se obtiene una altura de pérdidas de 6.32 m.

53
Tabla 2.20. Altura de pérdidas en accesorios.
Accesorio K Cant
codo 90° 0.43 3
T recta 0.26 2
T reductora 1 0
Válvula globo 13 2
Válvula compuerta 0 0
Válvula check
antiretorno 2 1
K total 29.81 m
H accesorios 6.32 m
Elaboración propia
Con los dos valores de las pérdidas por fricción obtenidos se puede utilizar la ecuación
2.8 para obtener la altura manométrica que debe tener la bomba de alimentación y
utilizando la ecuación 2.7 se obtiene la potencia que se le debe suministrar a la bomba.
Los valores usados para las alturas y las presiones iniciales y finales se muestran en la
tabla 2.21, se obtuvo una altura de 16 m y una potencia de 0.21 HP.
Tabla 2.21. Altura manométrica y potencia en la bomba de alimentación.
Altura inicial (z1) 0 m
Altura final (z2) 3 m
Presión inicial (P1) 100000 Pa
Presión final (P2) 150000 Pa
H total 16.08 m
Potencia 157.81 W
0.21 HP
Elaboración propia
b) Bomba de distribución y bomba de retorno
Siguiendo el procedimiento antes descrito se pueden obtener la altura manométrica y la
potencia para las bombas de distribución y de retorno. Los resultados se muestran en
la tabla 2.22; los valores obtenidos en cada paso intermedio se muestran en el anexo 3.

54
Tabla 2.22. Altura manométrica y potencia en las bombas.
Bomba Hman (m) Potencia (HP)
Alimentación 16 0.21
Distribución 50 4
Retorno 10 0.13
Elaboración propia
2.2.2.4. Vaso de expansión
Un vaso de expansión es un dispositivo de seguridad que se instala en sistemas de
distribución de agua caliente para regular los aumentos o disminuciones de presión que
ocurren cuando varía la temperatura del fluido circulante. Como se sabe el fluido tiende
a expandirse (aumentar su volumen) cuando la temperatura varía, por ello con la
instalación de los vasos de expansión se busca compensar este aumento en el volumen
manteniendo la presión en valores seguros para la instalación.
Un vaso de expansión consta de un recipiente hermético de acero con dos
compartimentos separados por una membrana elástica. En uno de ellos existe aire o
gas a presión y en el otro está el agua del circuito. El funcionamiento es sencillo, la
cámara que contiene el gas a presión actúa como elemento elástico absorbiendo las
variaciones de volumen experimentadas por el circuito de agua caliente que llega al otro
compartimento.
Para su cálculo se considera el coeficiente de dilatación del agua, el cual toma distintos
valores en función de la temperatura a la que se encuentra el fluido. En la tabla 2.23 se
muestran los valores del coeficiente para distintas temperaturas.
Tabla 2.23. Coeficiente dilatación del agua (Ref. 12).
T(°C) Fd
10 0.0004
20 0.0018
30 0.0044
40 0.0079
50 0.0121
60 0.0171
70 0.0228

55
Cuando el agua está fría, el vaso se encuentra a la presión mínima de trabajo y el gas
ocupa todo el volumen. A medida que la temperatura aumenta, el agua empieza a llenar
el vaso con lo cual el gas se comprime y aumenta la presión. Cuando se alcanza la
temperatura de servicio el agua ocupará toda la capacidad del vaso y el gas equilibrará
con la máxima presión de servicio.
Cuando el gas ejerce la presión mínima, Pmin, ocupa todo el volumen del vaso, Vv ;
mientras que cuando ejerce la presión máxima, Pmax, ocupa el volumen Vv – ΔV, donde:
∆𝑉 = 𝐹 𝑑∗ 𝑉𝑖 ………………..………………… (2.11)
Donde, ΔV: Volumen de expansión experimentado por el agua en litros.
Fd: Coeficiente de dilatación del agua.
Vi: volumen inicial ocupado por el agua en litros.
Si consideramos el incremento de presión del sistema proporcional al incremento de
temperatura, se puede escribir:
𝑉𝑓
𝑉𝑓−∆𝑉
=
𝑃 𝑚á𝑥
……………..………………….. (2.12)
𝑃 𝑚𝑖𝑛
Donde, Pmax: presión absoluta a la temperatura máxima en kPa.
Pmin: presión absoluta a la temperatura mínima en kPa.
Vf : volumen del vaso en litros.
Combinando las ecuaciones 2.11 y 2.12 se puede obtener una expresión para calcular
el volumen del vaso en litros.
𝑃 𝑚á𝑥
𝑉 𝑓 = 𝑃 𝑚á𝑥 −𝑃 𝑚 𝑖𝑛
∗ 𝐹 𝑑 ∗ 𝑉𝑖 …………..…………….. (2.13)
Considerando los datos para este proyecto se puede obtener el volumen del vaso de

𝑚
56
expansión necesario. Para obtener el coeficiente de dilatación se trabajará con la
temperatura máxima del agua y las presiones a utilizar son la máxima y mínima
permisibles para el sistema de distribución. Como se puede observar en la tabla 2.24 se
necesita un vaso de expansión con un volumen de 96 litros lo que equivale a 0.096 m3
.
Tabla 2.24. Volumen de vaso de expansión.
Presión máx (kPa) 500
Presión min (kPa) 120
Temperatura máx (°C) 50
Temperatura min (°C) 10
Fd 0.0121
Vi (litros) 6000
Vf (litros) 96
Elaboración propia
2.2.3. Diseño mecánico
2.2.3.1. Espesor de tubería
Para calcular el espesor de las tuberías se utilizará la norma ASME B31.9 Building
Services Piping (Ref. 5). Esta norma nos da la expresión para determinar el espesor
teniendo en cuenta la presión de la tubería, el diámetro y el esfuerzo permisible; los
cuales se relacionan usando la ecuación 2.11.
𝑡 =
𝐷2𝑆𝐸
+ 𝐴 (2.14)
Donde, p: presión interna en kPa.
D: diámetro exterior de la tubería en mm.
SE: esfuerzo permisible extraído de la tabla 2.4 en kPa (SE = 62 MPa).
tm: mínimo espesor requerido en mm.
A: espesor de corrosión y debido a proceso de fabricación en mm (este valor
equivale al 12.5% del espesor de la tubería).

3
57
Con la ecuación 2.14 y los diámetros obtenidos para cada una de las tuberías del
sistema sepuede calcular el espesor mínimo necesario. Los resultados se muestran en
la tabla 2.25 para las tuberías de cada piso así como la tubería de distribución y retorno.
Tabla 2.25. Espesor de tuberías.
Tubería
Diámetro
(mm)
SE (MPa) p (Mpa) t (mm) A (mm)
Piso 12 50 62 0.451 0.208 0.026
Piso 9,10,11,13 50 62 0.451 0.208 0.026
Piso 5,6,7,8 65 62 0.451 0.270 0.034
Piso 4 65 62 0.451 0.270 0.034
Piso 3 50 62 0.451 0.208 0.026
Piso 2 65 62 0.451 0.270 0.034
Piso 1 32 62 0.451 0.133 0.017
Sótano 50 62 0.451 0.208 0.026
Retorno 25 62 0.098 0.023 0.003
Distribución 65 62 0.451 0.270 0.034
Alimentación 25 62 0.157 0.036 0.005
Elaboración propia
2.2.3.2. Sistema de apoyos
Para obtener la distancia que debe existir entre los apoyos de las tuberías se van a
utilizar los conceptos explicados el curso del diplomado de piping dictado por la PUCP
en el ciclo 2015-1 (Ref. 7). En este cálculo, se analizarán las tuberías de alimentación,
distribución (general y por pisos), y retorno.
Los soportes a utilizar serán del tipo rígidos y se buscará que sean anti vibratorios, es
decir que aíslen el sistema de tuberías de los ruidos y de las vibraciones que se
producen durante la circulación del agua. Además, se colocarán algunos apoyos
antisísmicos para garantizar que el sistema no fallará debido a las vibraciones
producidas por algún evento sísmico.
Para obtener el espaciamiento de los apoyos se va a utilizar la ecuación 2.15, la cual
utiliza la ecuación de la elástica para relacionar la longitud entre los apoyos con la
deflexión máxima permisible.
𝐿=√
384∗𝐸∗𝐼∗𝑑𝑓
………………………………….(2.15)
5∗𝑤

58
Donde, L: longitud entre apoyos en mm.
E: módulo de elasticidad en MPa (E = 1.17 * 105
N/mm2
).
I: Momento de inercia de la sección en mm4
.
df: deflexión en mm (la deflexión admisible según norma es de 1 mm).
w: peso total distribuido del tubo + líquido + aislamiento en N/mm.
Utilizando la ecuación 2.15 se puede obtener el espaciamiento necesario entre los
apoyos de las tuberías de alimentación, distribución y retorno. Los resultados se
muestran en la tabla 2.26. Con estos resultados se puede aproximar la cantidad de
apoyos necesarios para el sistema de distribución del presente proyecto conociendo las
longitudes aproximadas de los tramos de alimentación, distribución y retorno.
Tabla 2.26. Longitud entre apoyos y número de apoyos.
Tubería
D
(mm)
espesor
(mm)
E (N/mm2
)
f
(mm)
w (N/mm) L (mm)
L tuberia
(m)
# apoyos
Retorno 25 1.27 117000 1 0.560 572.24 50 87
Distribución 65 2.03 117000 1 0.075 2210.07 45 20
Alimentación 25 1.27 117000 1 0.560 572.24 5 9
Piso 12 50 2.160 117000 1 0.560 1105.41 30 27
Piso 9,10,11,12 50 2.160 117000 1 0.560 1105.41 30 27
Piso 5,6,7,8 65 2.030 117000 1 0.560 1337.15 30 22
Piso 4 65 2.030 117000 1 0.560 1337.15 30 22
Piso 3 50 2.160 117000 1 0.560 1105.41 30 27
Piso 2 65 2.030 117000 1 0.560 1337.15 30 22
Piso 1 32 1.070 117000 1 0.560 668.51 30 45
Sótano 50 2.160 117000 1 0.560 1105.41 30 27
Elaboración propia
De la tabla 2.26 se obtiene el número de apoyos necesarios para cada tramo de tubería,
cabe resaltar que de estos apoyos algunos serán anti vibratorias y otros, antisísmicos.
Esto es para que el sistema de distribución trabaje de manera segura sin producir ruidos
molestos ni presentar fallas por vibraciones. En el caso de las tuberías verticales el
espaciamiento es el necesario para garantizar que el sistema tendrá estabilidad, pues
los esfuerzos de pandeo son pequeños.

59
2.2.3.3. Efecto de la presión hidrostática y la temperatura
Para analizar el efecto de la presión en la tubería y del cambio de temperatura que sufre
la misma se debe considerar el efecto combinado de los esfuerzos producidos y realizar
una verificación por resistencia mecánica teniendo en cuenta el esfuerzo admisible
recomendado en la norma ASME B31.9.
Para verificar la tubería por resistencia se utilizarán los conceptos de recipientes de
pared delgada y la fórmula de Von Mises, extraídas del libro Mecánica de materiales
(Ref. 8), para obtener el esfuerzo equivalente. Las figuras 2.6 y 2.7 muestran los
esfuerzos que se producen debido a la presión interna en las direcciones mostradas,
cuyos valores se pueden obtener utilizando las ecuaciones 2.16 y 2.17.
Figura 2.5. Esfuerzo circunferencial (Ref. 8)
Figura 2.6. Esfuerzo longitudinal (Ref. 8)

60
𝜎1=
𝜎2=
𝑝𝐷
(2.16)
2𝑡
𝑝𝐷
(2.17)
4𝑡
Donde, σ1 y σ2: esfuerzos producidos por la presión interna en MPa.
p: presión dentro del recipiente en MPa.
D: diámetro de la tubería en mm.
t: espesor de la tubería en mm.
Además de esos esfuerzos existe el esfuerzo debido al aumento en la temperatura
dentro de las tuberías con lo cual se produce un esfuerzo que depende de la constante
de elasticidad del material (en este caso cobre) y de su coeficiente de dilatación térmica
según se muestra en la ecuación 2.18.
𝜎𝑡𝑒 𝑚= 𝐸∗ 𝛼∗∆𝑇 (2.18)
Donde, σtemp: esfuerzo debido al cambio de temperatura en MPa.
E: módulo de elasticidad del cobre (E = 1.17 x 105
MPa).
α: coeficiente de dilatación térmica (α = 1.7 x 10-5
°C-1
).
ΔT: variación de temperatura entre el agua caliente y la temperatura ambiente
(ΔT = 30°C).
Utilizando la expresión de Von Mises que se muestra reducida para este caso en la
ecuación 2.19 se puede obtener el esfuerzo equivalente, el cual debe ser menor que el
esfuerzo admisible que viene a ser igual a la cuarta parte del esfuerzo de fluencia cuyo
valor es 248 MPa según la norma ASME B31.9 (Ref. 5).
𝜎𝑒𝑞=√(𝜎𝑥+ 𝜎𝑡𝑒𝑚𝑝)
2
+(𝜎𝑧+ 𝜎𝑡𝑒𝑚𝑝)
2
−(𝜎𝑥+ 𝜎𝑡𝑒𝑚𝑝)(𝜎𝑧+𝜎𝑡𝑒𝑚𝑝) (2.19)

61
Utilizando las ecuaciones 2.16, 2.17, 2.18 y 2.19 se pueden verificar por resistencia los
distintos tramos del sistema de tuberías. Los resultados se muestran en la tabla 2.27.
Tabla 2.27. Verificación de las tuberías por resistencia.
Tubería
Diámetro
(mm)
t (mm) p (Mpa)
σ1
(MPa)
σ2
(MPa)
σtemp
(MPa)
σeq
(MPa)
Verificación
(menor a 62
MPa)
Piso 12 50 2.160 0.451 5.22 2.61 49.73 53.69 OK
Piso 9,10,11,12 50 2.160 0.451 5.22 2.61 49.73 53.69 OK
Piso 5,6,7,8 65 2.030 0.451 7.22 3.61 49.73 55.23 OK
Piso 4 65 2.030 0.451 7.22 3.61 49.73 55.23 OK
Piso 3 50 2.160 0.451 5.22 2.61 49.73 53.69 OK
Piso 2 65 2.030 0.451 7.22 3.61 49.73 55.23 OK
Piso 1 32 1.070 0.451 6.74 3.37 49.73 54.86 OK
Sótano 50 2.160 0.451 5.22 2.61 49.73 53.69 OK
Retorno 25 1.270 0.098 0.96 0.48 49.73 50.45 OK
Distribución 65 2.030 0.451 7.22 3.61 49.73 55.23 OK
Alimentación 25 1.270 0.157 1.55 0.77 49.73 50.89 OK
Elaboración propia
2.2.3.4. Flexibilidad y carga sísmica
El análisis de flexibilidad para el sistema de tuberías del presente proyecto no es
necesario pues la temperatura a la cual circula el agua (50 °C) es baja y no produce
deformaciones considerables. Además, las tuberías de los pisos del hotel se encuentran
enterradas por lo cual el análisis de flexibilidad únicamente se debería realizar a las
tuberías de alimentación, distribución y retorno. Como se mencionó anteriormente la
temperatura no es muy elevada y al ser estas tuberías de tramos predominantemente
verticales el análisis de flexibilidad no es necesario según la norma.
Existen dos tipos de cargas que ocurren de manera ocasional: la carga de aire y la carga
sísmica. Por tratarse de un hotel cerrado la carga del aire no se considera en el diseño,
pero la carga sísmica sí se debe considerar según la norma ASCE 7 Minimun Design
Loads for Buildings and Other Structures (Ref. 9). Esta norma dice que la carga debida
a una acción sísmica es proporcional al peso y va en la misma dirección del mismo.
Para el caso de tuberías el factor que multiplica el peso es de 1.5 y se considerará
únicamente en tramos de tuberías horizontales. Debido a que el peso de las tuberías
horizontales es pequeño y los apoyos se ubican espaciados según las normas de

62
seguridad establecidas en el código ASME no es necesario realizar el cálculo
antisísmico. En cambio los tramos de tuberías verticales (alimentación, distribución y
retorno) se ven afectados por esta carga pudiendo producirse fallas por pandeo o
abollamiento. Como los esfuerzos de pandeo son relativamente pequeños no es
necesario realizar el cálculo sísmico al sistema de tuberías, simplemente se debe
colocar soportes antisísmicos para garantizar que el sistema trabaje de manera
confiable.
2.3. Selección de equipos
2.3.1. Equipos hidráulicos
2.3.1.1. Bombas
Se necesitan seleccionar tres bombas con distintos caudales y distintas alturas
manométricas; una para la alimentación del equipo de producción de agua caliente, otra
para la distribución de agua y la última para el sistema de retorno. Para la bomba de
distribución se utilizará la del tipo hidroneumático pues con este tipo de bombas se
garantiza que la presión sea constante en todo el sistema de distribución, en los demás
casos las electrobombas de tipo centrífugas cumplen con la tarea de manera eficiente
pues la presión no es una variable determinante en el caso de la bomba de alimentación
y de la bomba de retorno.
Bombas de alimentación de equipo de producción de agua caliente y de retorno
Para la selección de estas bombas se va a tener en cuenta el caudal a bombear y la
altura que la bomba debe vencer. En el caso de la bomba de alimentación el caudal y
la altura manométrica son 1 l/s y 16 m, respectivamente; y para la bomba de retorno son
1 l/s y 10 m.
Las bombas a seleccionar son de la marca Hidrostal, del tipo electrobomba centrífuga
monoblock serie A. Este tipo de bombas son compactas y robustas con un bajo nivel de
ruido y fácil mantenimiento, especialmente diseñadas para el suministro de agua en
viviendas y edificios.
Los detalles constructivos de esta bomba son las siguientes:
- Motor eléctrico monofásico abierto para suministro eléctrico de 220 V/110 V, 60
Hz, 3460 rpm; protegido contra sobrecargas por un protector térmico.

63
Rodamientos sellados y prelubricados, eje de acero inoxidable AISI 420, no
requiere mantenimiento.
- Caja de la bomba de fierro fundido, probada hidrostáticamente.
- Impulsor tipo centrífugo, fabricado en acero inoxidable con alta resistencia a la
corrosión y al desgaste. Balanceado estática y dinámicamente, diseñado para
una máxima eficiencia.
- Sello mecánico marca John Crane Tipo 6, permite operaciones en condiciones
severas hasta 90°C y 75 PSI. No requiere ajuste ni mantenimiento.
Las curvas de funcionamiento de las bombas de este tipo se muestran en la figura 2.8.
Figura 2.7. Curva electrobomba centrífuga (Ref. 10).
De las curvas de funcionamiento de la electrobomba centrífuga para un caudal de 1 l/s
y para una altura de 10 y 16 metros el modelo de la bomba a elegir es el A1C-0.6M. Las
dimensiones de este modelo son 335 mm de ancho y 200 mm de altura con un peso de
16 kg. El motor eléctrico es de tipo NEMA C56 con una potencia de 0.6 HP. Los

64
diámetros de la tubería de succión y de descarga son de 1” y la unión con el sistema
de tuberías se realizará mediante bridas.
Bomba de distribución
Para la selección de estas bombas se va a tener en cuenta el caudal a bombear y la
altura que la bomba debe vencer los cuales son 7 l/s y 50 m, respectivamente. La bomba
a seleccionar es de la marca Hidrostal del tipo hidroneumática con un tanque marca
Champion. El equipo hidroneumático con membrana es el sistema con suministro de
agua más moderno e higiénico, obteniendo una buena presión regulable en todos los
servicios y calentadores. Se evita además una costosa instalación de tanques altos con
eventuales refuerzos en la construcción y tuberías de subida y bajada. El agua nunca
está en contacto con el tanque metálico, sólo con la membrana vinílica, la cual no
imparte sabor ni olor al agua. El tanque se mantiene siempre bajo presión dando más
vida a la bomba y una operación absolutamente confiable. Ocupan menos de la mitad
del volumen del tanque convencional a igualdad de servicio.
El funcionamiento de este tipo de bombas permite obtener una presión constante y
predeterminada. El tanque consta de dos cámaras separadas por un diafragma, la
primera almacena el aire a presión mientras que la otra es la cámara de agua. Ésta
última retiene el agua durante los ciclos de trabajo de la bomba. Cuando se abre algún
punto de consumo el aire presiona el diafragma y libera el agua a la presión
predeterminada. Con el tanque Champion el aire no entra en contacto directo con el
agua lo que evita la inundación total del tanque y previene la corrosión de las paredes.
Para la selección del equipo hidroneumático se deben tener en cuenta la cantidad de
puntos de consumo del hotel y se asigna valores a cada uno de estos. Con la suma de
estos valores y la cantidad de pisos se puede seleccionar el equipo adecuado. Para el
caso de este proyecto se tienen 12 pisos y un total de 780 valores de acuerdo a los
puntos de consumo, por lo cual como se puede observar en la figura 2.9 el equipo
seleccionado sería el 3M 1B CH-119 MULTI V-1804-10.0 T; lo cual significa que el
equipo tiene 3 tanques, 1 bomba, el modelo de los tanques es CH-119, el modelo de la
bomba es MULTI V 1804, la potencia del motor es de 10 HP y es trifásico. El caudal del
equipo seleccionado es ligeramente menor, pero si cumple con lo requerido en el
proyecto; la altura de la bomba representa una presión de 485 kPa lo cual si es
entregado por el equipo seleccionado. La tubería que sale del equipo 2 ½” y se acoplara
al sistema de tuberías mediante una unión flexible.

65
Figura 2.8. Tabla de selección equipo hidroneumático (Ref. 10).
2.3.1.2. Tuberías y accesorios
Las tuberías y los accesorios son de cobre, pues es el material que funciona mejor para
este tipo de sistemas de distribución de agua caliente lo cual se explicó en el acápite
2.2.2.1 del presente documento. La norma ASTM B88 es la que regula la fabricación de
tubos de cobre, y las normas ANSI B16.22 y ANSI B16.18 regulan la fabricación de
accesorios tales como codos, adaptadores, uniones, tees, curvas de retorno, tapones
hembra y reducciones.
Las tuberías y los accesorios son fabricados y distribuidos por la empresa Eberhardt,la
cual distribuye tuberías de cobre del tipo K, L y M según la norma ASTM B88 y
conexiones soldables para tubos K, L y M según la norma ANSI B16.22 y ANSI B16.18.
Las tuberías son fabricadas sin costuras, de temple duro, soldables y vienen en

66
presentación de 6 metros. En la tabla 2.28 se muestran las tuberías disponibles de los
tres tipos antes mencionados con los datos de diámetro nominal, diámetro exterior,
espesor de pared, presión admisible y peso; y en la tabla 2.29 se muestran los
accesorios disponibles de acuerdo al diámetro nominal de la tubería. Estos datos fueron
extraídos del catálogo virtual de la empresa Eberhardt (Ref. 11).
Tabla 2.28. Tamaño de tuberías disponibles (Ref. 11).
DN
(pulg)
DE
(pulg)
K L M
Esp
(mm)
P
(kPa)
W (kg/m)
Esp
(mm)
P
(kPa)
W (kg/m)
Esp
(mm)
P
(kPa)
W (kg/m)
1/4" 3/8" 0.89 8337 0.22 0.76 7048 0.19
3/8" 1/2" 1.24 8723 0.40 0.89 6139 0.30
1/2" 5/8" 1.24 6856 0.51 1.02 5602 0.42 0.71 3824 0.30
3/4" 7/8" 1.65 6463 0.95 1.14 4423 0.67 0.81 3038 0.49
1" 1 1/8" 1.65 4995 1.25 1.27 3810 0.97 0.89 2646 0.69
1 1/4" 1 3/8" 1.65 4017 1.55 1.40 3424 1.31 1.07 2549 1.01
1 1/2" 1 5/8" 1.83 3721 2.02 1.52 3135 1.69 1.24 2549 1.40
2" 2 1/8" 2.11 3328 3.06 1.78 2804 2.60 1.47 2253 2.16
2 1/2" 2 5/8" 2.41 3038 4.36 2.03 2584 3.69
3" 3 1/8" 2.77 2942 5.95 2.29 2439 4.94
4" 4 1/8" 3.40 2742 9.69 2.79 2253 7.96
Tabla 2.29. Accesorios disponibles según el diámetro nominal (Ref. 11).
CODOS
Desde 1/4" hasta 4"
x 90° x45° Rosca ext Rosca int
ADAPTADORES
Desde 1/4" hasta 4"
Rosca
exterior
Rosca interior
UNIONES
Desde 1/4" hasta 4"
Simples Universales
TEES
Desde 1/4" hasta 4"
TAPONES HEMBRA
Desde 1/4" hasta 4"
CURVAS DE RETORNO
Desde 1/4" hasta 2"

67
Tabla 2.29. Accesorios disponibles según el diámetro nominal (Ref. 11, continuación).
REDUCCIONES
Desde 3/8" x 1/4" hasta 6" x 4"
3/8" x 1/4" 2" x 1"
1/2" x 3/8" 1 1/4"
3/4" x 3/8" 1 1/2"
1/2" 2 1/2" x 1"
1" x 1/2" 1 1/4"
3/4" 1 1/2"
1 1/4" x 1/2" 2"
3/4" 3" x 1 1/4"
1" 1 1/2"
1 1/2" x 1/2" 2"
3/4" 2 1/2"
1" 4" x 2"
1 1/4" 2 1/2"
2" x 1/2" 3"
3/4"
De acuerdo a los cálculos realizados en lo que respecta al tamaño de las tuberías
necesario, se puede escoger la tubería disponible en el mercado que cumpla con tener
el diámetro nominal y el espesor de pared necesarios para cada tramo del sistema de
distribución de agua caliente. Estos resultados y la selección se muestran en la tabla
2.30.
Tabla 2.30. Tuberías seleccionadas por tramo.
Tubería
Diámetro
(mm)
t (mm)
Tubería seleccionada
Tipo DN (pulg)
Piso 12 50 0.208 M 2"
Piso 9,10,11,13 50 0.208 M 2"
Piso 5,6,7,8 65 0.270 L 2 1/2"
Piso 4 65 0.270 L 2 1/2"
Piso 3 50 0.208 M 2"
Piso 2 65 0.270 L 2 1/2"
Piso 1 32 0.133 M 1 1/4"
Sótano 50 0.208 M 2"
Retorno 25 0.023 M 1"
Distribución 65 0.270 L 2 1/2"
Alimentación 25 0.036 M 1"
Elaboración propia

68
Los accesorios se elegirán de acuerdo al diámetro de las tuberías seleccionado y se
unirán mediante soldadura cuyo proceso esta regularizado en la norma ASME B31.9
cuyos valores de presión permisible se muestran en la tabla 2.5 del presente documento.
2.3.1.3. Válvulas
Las válvulas que se necesitan para el sistema de distribución de agua caliente del
presente proyecto son:
Válvula globo
La válvula globo es una válvula reguladora de caudal, cuyo funcionamiento se basa en
el giro de una llave que asienta un elemento sobre una sección circular. A medida que
el elemento de cierre se aproxima al asiento, la sección de paso se reduce y por lo tanto
se disminuye el caudal y aumenta la pérdida de carga. La válvula de globo elegida se
muestra en la figura 2.10, es de la marca Niagara y es distribuida en Perú por
GeneraVapor (Ref.13). Sus características son:
 Válvula globo clase 200 fabricada en bronce con el asiento integrado al cuerpo.
 Conexión roscada.
 Presión de trabajo: 27.6 bar y temperatura de trabajo: 65 °C.
 Tamaños disponibles: 1/2” – 2 1/2”.
Figura 2.9. Válvula de globo (Ref. 13).

69
Válvula de alivio
La válvula de alivio o de seguridad está diseñada para aliviar la presión del fluido cuando
ésta supera un límite permisible. Su función es evitar el fallo del sistema por un exceso
en la presión del fluido circulante. También puede regularse de acuerdo a la
temperatura, cuando la temperatura del fluido supere un límite permisible. La válvula de
alivio elegida se muestra en la figura 2.11, es de la marca Spence Engineering y es
distribuida en Perú por GeneraVapor (Ref. 13). Sus características son:
 Válvula de conexión roscada, cuerpo de bronce.
 Presiones de 5 a 250 PSI y temperaturas de -20 a 406 °F.
 Tamaños disponibles: 1” – 2 1/2”.
Figura 2.10. Válvula de alivio o seguridad (Ref. 13).
Válvula check antirretorno
La válvula check antiretorno es una válvula que controla que el fluido circule en una sola
dirección, es decir que no retorne. Esta válvula se coloca después de bombas para evitar
que en caso de que el sistema se apague el agua no regrese hacia la bomba a una
presión elevada generando problemas en la bomba. La válvula check elegida se
muestra en la figura 2.12, es de marca United Brass y es distribuida en Perú por
GeneraVapor (Ref. 13). Sus características son:
 Válvula check horizontal MOD. 50T, cuerpo de bronce.
 Máxima presión de operación: 200 psig a 406 °F.
 Tamaños disponibles: 1/4” – 2 1/2”.

70
Figura 2.11 . Válvula check antiretorno (Ref. 13).
Válvula reguladora de presión y temperatura
Las válvulas reguladoras de presión y temperatura son válvulas de control cuya función
es garantizar que la presión y la temperatura se encuentren dentro de rangos
establecidos por el usuario. La válvula escogida se muestra en la figura 2.13, es de
marca Spence Engineering y es distribuida en el Perú por GeneraVapor (Ref. 13). Sus
características son:
 Válvula con dos pilotos: D y T14 marcaSpence.
 Respuesta rápida y precisa, normalmente abierta y construcción sin empaques.
 Aplicable para fluidos, gases y vapor. Cuenta con un filtro incorporado.
 Fácil mantenimiento en línea, control de presión y temperatura con dos pilotos
montados juntos en una mismaválvula.
 Cuerpo de hierro fundido, hierro dúctil, acero o cobre.
 Rango de temperatura: 20 °F – 500 °F. Rango de presión: 3 psig – 300 psig.
 Tamaños disponibles: 1 1/2" hasta 12”.
Figura 2.12. Válvula reguladora de presión y temperatura (Ref. 13).

71
2.3.1.4. Vaso de expansión
Para seleccionar el vaso de expansión se debe tener en cuenta la capacidad del mismo
la cual fue calculada anteriormente obteniéndose un valor de 100 litros. Dentro de los
vasos que cumplen con esta capacidad existen dos tipos: de membrana fija y de
membrana recambiable. La diferencia entre estos dos tipos es la forma de sujeción de
la membrana, en el primero de ellos se encuentra fija al tanque y en el otro se puede
retirar sin necesidad de desarmar toda la estructura por lo cual el mantenimiento se
vuelve más fácil y económico. Los vasos de expansión con membrana recambiable son
usados para grandes capacidades (desde 400 litros), pues al ser mayor el tamaño la
membrana está sometida a mayores presiones y puede fallar fácilmente; para
instalaciones pequeñas, como en el presente proyecto, es preferible usar vasos de
expansión de membrana fija pues son más baratos y pueden trabajar de manera
confiable para la capacidad del sistema de distribución.
El vaso de expansión elegido es de membrana fija de la marca VASOFLEX (Ref. 14)
con una capacidad de 140 litros y una presión de trabajo de 6 bar. Sus características
son las siguientes:
 Depósito cerrado de acero de alta calidad, pintado exteriormente y provisto de
membrana elástica especial.
 Cámara de gas conteniendo nitrógeno a presión.
 Recubrimiento interior sintético anticorrosión.
 Instalación en circuito cerrado. Evita la entrada de aire en el interior de las
tuberías y en consecuencia la corrosión de las mismas.
 Sustituye el depósito de expansión abierto, evitando la colocación de los
conductos de seguridad hasta el punto más alto de la instalación.
 Elimina las pérdidas de agua por evaporación
 Facilidad de montaje.
El esquema de las dimensiones del vaso de expansión de 140 litros se muestra en la
figura 2.14 y sus componentes principales se muestran en la figura 2.15. Las
dimensiones del vaso son:
 Altura del vaso (A): 952 mm
 Diámetro del vaso (B): 484 mm
 Orificio de conexión (D): 1”

72
Figura 2.13. Dimensiones vaso de expansión VASOFLEX 140 (Ref. 14).
Los componentes principales del vaso son:
1. Cámara de nitrógeno
2. Cámara de expansión de agua
3. Orificio de conexión a la instalación
4. Membrana especial
5. Válvula llenado de gas precintada
Figura 2.14. Componentes vaso de expansión VASOFLEX (Ref. 14).
El tanque de expansión es instalado en el circuito de retorno, en la entrada del agua al
depósito acumulador de agua caliente sanitaria. Se puede montar con una válvula de
aislamiento para poder ajustar la presión del aire o reemplazarlo sin necesidad de vaciar
la instalación.

73
2.3.2. Equipos térmicos
2.3.2.1. Caldera y tanque de almacenamiento
Para seleccionar la caldera se debe conocer la potencia necesaria así como el flujo de
agua caliente que debe producir la caldera en un determinado tiempo. Este cálculo se
realizó anteriormente y se concluyó que se necesita una caldera de 146 kW de potencia
(lo que equivale a 195 HP) que tenga la capacidad de producir 3530 kg/h de agua
caliente. Además es debe considerar la presión a la que se almacenará el agua caliente
la cual es de 150 kPa, aproximadamente 30 psi.
La caldera a elegir será de la marca HURST, pues es una marca internacional
reconocida que tiene distribuidor en Perú; además las calderas de esa marca tienen alta
eficiencia, son económicas y de fácil mantenimiento. Dentro de las calderas disponibles
en esta marca encontramos calderas horizontales de dos pasos, calderas horizontales
de tres pasos y calderas verticales de dos pasos. Realizando una comparación entre las
características de las calderas antes mencionadas en lo que respecta a su instalación y
funcionamiento se pueden obtener las conclusiones mostradas en la tabla 2.31.
Tabla 2.31. Tabla comparativa calderas (Ref. 15).
Scotch Marine
Design Series
200
Firebox Design
Series 45
Vertical
Hibrid
Firebox
Tipo Horizontal Horizontal Vertical
Número de pasos 2 3 2
Tipo de combustible
gas natural,
GLP, diesel
gas natural,
GLP, diesel
sólidos
Potencia, BHP 200 207.5 200
Presión de trabajo, psi 30 hasta 300 30 - 60 - 100 15 - 30 – 60
Producción horaria, kg/h 3200 3300 no especifica
Mantenimiento fácil fácil complicado
Consumo de combustible gas, CFH 8400 8715 no especifica
Consumo de combustible glp, GPH 91.8 93.5 no especifica
Consumo de combustible diesel, GPH 60 62 no especifica
Superficie de calentamiento, pie2
1000 960 no especifica
Tamaño tanque de almacenamiento,
litros 5856 4300 4500
Costo de operación bajo bajo bajo

74
De esta tabla se puede descartar la caldera de tipo vertical pues a pesar de que ocupa
poco espacio, el tipo de combustible que utiliza hace que su eficiencia no sea la
esperada. Además, el tamaño del tanque de almacenamiento de agua no es el que se
necesita para este proyecto. Entre las calderas horizontales, la de dos pasos cumple
con el requerimiento de potencia y con el de producción horaria de agua caliente;
además el rango de presiones que soporta es el adecuado. La de tres pasos cumple
con el de requerimiento de potencia y de presión, pero la producción horaria de agua
caliente es ligeramente menor. La diferencia principal entre estas dos calderas está en
la superficie total de transmisión de calor y en el tamaño del tanque de almacenamiento
del agua. En lo que respecta a la superficie de transmisión total, en la de dos pasos es
ligeramente mayor lo que hace que el consumo de combustible sea menor y la
producción horaria sea mayor. Además la caldera de dos pasos tiene un tanque de
almacenamiento de agua caliente de mayor tamaño lo cual garantiza un mejor
funcionamiento del sistema de producción de agua caliente.
Realizando la comparación y analizando cada caldera se elige el modelo Scotch Marine
Design Series 200, mostrado en la figura 2.16, pues además de cumplir con los
requerimientos de producción de agua caliente, también cumple con el tamaño del
tanque de almacenamiento de agua necesario para el correcto funcionamiento del
sistema de distribución de agua.
Figura 2.15. Caldera Scotch Marine Design Series 200 (Ref. 15).

75
Las características principales de la caldera seleccionada son las siguientes:
 Diseño de caldera de dos pasos, los gases de combustión pasan por el interior
de los tubos. Construido bajo la norma ASME, inspeccionado por National Board
of Boilers and Pressure Vessel Inspectors.
 Gran cámara de combustión con bajas pérdidas de calor para combustión
completa.
 Fácil acceso a los componentes lo que favorece el mantenimiento.
 Posee hand holes de 3” x 4” y man holes de 12” x 16” para la realización de
inspecciones.
 Cuenta con el aislamiento adecuado, 2” lana mineral de alta densidad.
 Estructura con patas de acero y posee cáncamos soldados a la parte superior
para su transporte. No requiere cimientos especiales.
 Presión de trabaja desde 30 hasta 300 psi.
 Tiene elementos de seguridad de acuerdo al código ASME: válvula de alivio,
controlador de temperatura de operación, control de temperatura máxima con
reinicio manual, válvula reguladora de presión y temperatura.
 El quemador trabaja con gas natural, GLP, diesel o con una combinación de
gas/diesel.
 Tubería de distribución de agua de 8”, tubería de retorno de 6” y tubería de purga
de 2”.
Para el correcto funcionamiento de la caldera se debe seleccionar un tanque de purga
un tanque de ablandamiento, un vaso de expansión y un tanque de almacenamiento. El
vaso de expansión fue seleccionado anteriormente y el tanque de almacenamiento será
seleccionado en el siguiente acápite. El tanque de purga y el tanque de ablandamiento
serán explicados y seleccionados en los párrafos siguientes.
El tanque de purga tiene la función de almacenar las impurezas químicas que posee el
agua de alimentación, estás impurezas se extraen con ayuda de la válvula de purga y
luego pasan al tanque. Este proceso es necesario pues las impurezas que tiene el agua
de alimentación producen problemas en el sistema de la caldera, tales como formación
de incrustaciones, corrosión, metal agrietado y quebradizo, arrastre de sólidos y
espuma. El proceso de selección del tanque de purga requerido para el sistema de
distribución de agua caliente diseñado, mostrado en el anexo 4, es dado de acuerdo al
fabricante considerando la presión de trabajo de la caldera, el número de calderas, el

76
tiempo de purga (el cual es un tiempo típico de purga de 10 segundos) y la longitud de
la línea de purga (Ref. 18). Con los valores de trabajo de la caldera del presente proyecto
y siguiendo las recomendaciones del fabricante el tanque elegido es de la marca Spirax
Sarco y el modelo es BDV60/4 mostrado en la figura 2.17. Las características del tanque
de purga son las siguientes:
 Diseñado bajo el código ASME VIII DIV 1 2004 + ADD 06.
 El material del tanque es acero al carbono.
 Las dimensiones del tanque son 1830 mm de altura y 660 mm de diámetro, con
un peso de 185 kg.
 La capacidad de agua estacionaria del tanque es de 175 litros.
 Posee un cabezal de venteo modelo VH4.
Figura 2.16. Tanque de purga (Ref. 18)
El tanque ablandador de agua tiene como función reducir el contenido de sales
minerales del agua (magnesio y calcio). Los efectos perjudiciales de estas sales es que
dañan las tuberías produciendo incrustaciones en las mismas y cambian algunas
propiedades del agua, por ejemplo el agua que contiene muchas sales minerales no
reacciona de manera óptima con el jabón lo cual evita que algunas cosas se enjuaguen
o laven.
Un tanque ablandador consta de tres partes principales:
 Tanque de minerales, es donde ocurre el filtrado de agua y el agua dura es
suavizada.

77
 Tanque de salmuera, es donde se almacena una solución altamente
concentrada de sal o potasio.
 Válvula de control, controla el flujo de agua hacia cada uno de los tanques.
El proceso de ablandamiento de agua tiene tres ciclos:
 Contra – lavado, en este ciclo la válvula extrae el agua del tanque de minerales
con lo cual saca los desechos del tanque.
 Recarga o regeneración, la solución concentrada de sal o potasio es bombeada
al tanque de minerales con la finalidad de limpiar las impurezas que se
encuentran en el filtro. Una vez hecho este proceso el agua se extrae por el
desagüe.
 Enjuague, en este ciclo se realiza el enjuague del tanque de minerales para
retirar los restos de sal que pueden quedar en él.
El tanque ablandador es seleccionado de acuerdo al caudal y a la cantidad de minerales
presentes en el agua que entra y sale de la caldera. Este tanque ya viene junto con la
caldera por lo cual no es necesario seleccionarlo ni calcularlo.
2.3.2.2. Tanque de almacenamiento
Para seleccionar el tanque de almacenamiento se tiene en cuenta la capacidad de agua
caliente que requiere el sistema la cual se calculó en el acápite 2.2.1 y su valor es de
5000 litros. El tanque de almacenamiento a elegir es de la marca Baxi distribuido por la
empresa Salvador Escoda S.A.
Los tanques de acumulación de agua caliente vienen en acero inoxidable o esmaltados.
Debido a que la capacidad del tanque necesaria es elevada se elige el tanque de
acumulación de acero esmaltado pues su diseño favorece a mantener la temperatura
del agua en el valor deseado y asegura una larga vida al depósito en aguas muy
agresivas. La figura 2.18 muestra el depósito acumulador elegido cuyas características
son:
 Acumulador de acero esmaltado protegido con ánodo de magnesio y de montaje
vertical.
 Posee un serpentín interno de alto rendimiento, también de acero esmaltado que
garantiza que la temperatura del agua se mantenga en el valor deseado.
 Opcionalmente se le puede colocar una resistencia eléctrica.

78
 Aislado con espuma de poliuretano de 50 a 100 mm según modelo.
 Presión máxima de trabajo de 8 bar y temperatura máxima de trabajo 95°C.
Figura 2.17. Tanque de almacenamiento de agua caliente (Ref. 16)
2.3.2.3. Aislante
El aislante térmico a elegir debe cumplir con los requerimientos según norma de
ASHRAE los que se muestran en la tabla 2.3 del presente documento. En esta tabla se
obtiene que el coeficiente térmico del aislante debe estar en 0.032 y 0.040 W/m-K, y el
espesor del aislante debe ser de 1.3 cm para tuberías con diámetro menor o igual a 40
mm y 2.5 cm para tuberías con un diámetro mayor al indicado. En el sistema de
distribución de agua caliente hay tuberías de distintos diámetros por lo cual el espesor
del aislante necesario para cada caso es distinto lo que se muestra en la tabla 2.32.
Tabla 2.32. Espesor de aislante por tuberías.
Diámetro
tubería (mm)
Espesor de
aislante (mm)
25 13
32 13
50 25
62 25
Elaboración propia

79
El aislante elegido es distribuido por la empresa Salvador Escoda S.A. y viene en tres
presentaciones: planchas, tubular flexible y tubular autoadhesiva. Debido a la facilidad
de instalación y gracias a que los diámetros de las tuberías no son muy grandes, la
presentación elegida para los aislantes es la de tubular flexible mostrada en la figura
2.19. En este tipo de presentación existe el espesor de aislante de 13 mm para tuberías
de cobre con diámetro de 25 y 32 mm, además hay el de 25 mm de espesor para
tuberías de 50 y 65 mm de diámetro.
Figura 2.18. Aislante tubular flexible (Ref. 17).
Las características del aislante elegido son las siguientes:
 Aislamiento tubular flexible clase M1, cuyo material es un elastómero extruido
de célula cerrada Nitril – PVC.
 Conductividad térmica de 0.037 W/m-K a 40°C.
 Temperatura de trabajo: -40 a 110 °C.
 Excelente resistencia al ozono y a agentes atmosféricos.
 Longitud estándar: 2 metros.
La instalación del aislante en las tuberías se realiza para cada tramo dependiendo del
diámetro de la tubería existente en ese tramo. En la tabla 2.33 se muestra cada tramo
del sistema de distribución con el espesor de aislante que requiere. La tubería de
alimentación no tendrá aislamiento pues este tramo es antes de que el agua ingrese a
la caldera y no necesita estar aislado pues el agua circula a la temperatura ambiente.

80
Tabla 2.33. Distribución de aislante por piso.
Tubería
Diámetro
(mm)
Espesor de
aislante (mm)
Piso 12 50 25
Piso 9,10,11,13 50 25
Piso 5,6,7,8 65 25
Piso 4 65 25
Piso 3 50 25
Piso 2 65 25
Piso 1 32 13
Sótano 50 25
Retorno 25 13
Distribución 65 25
Alimentación 25 0
Elaboración propia
2.3.3. Sistema de apoyos de tuberías
Para el sistema de apoyo de tuberías se utilizarán abrazaderas para su correcta
sujeción. Las abrazaderas elegidas son de dos tipos: anti vibratorias y antisísmicas.
Las abrazaderas anti vibratorias protegen a las conexiones de las vibraciones evitando
que los apoyos de las tuberías se aflojen y que se produzcan ruidos molestos durante
el funcionamiento del sistema. Además, estas abrazaderas protegen el sistema de
tuberías de los movimientos sísmicos que puedan producirse pues tienen una tolerancia
angular que evita que se produzcan esfuerzos inesperados durante un movimiento
sísmico.
Las abrazaderas anti vibratorias son de la marca ANVIL, mostradas en la figura 2.20,
cuyas características son las siguientes:
 Soportan cargas de tracción o compresión.Soportan temperaturas de -25 a 125
°C.
 Buena resistencia a los aceites, rayos ultravioletas y otros agentes corrosivos.
 Las partes metálicas de la abrazadera están protegidas por un zincado
tropicalizado lo que mejora su resistencia a la corrosión.
 Son de fácil instalación y vienen en tamaños entre 1/4" y 3 1/2”.
 Permite un movimiento angular de 5°.

81
Figura 2.19.Abrazaderas anti vibratorias (Ref.19).

82
REFERENCIAS
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16. BAXI
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Consultada: 22 de Mayo de 2015.
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para el futuro. Lima. Consultada: 07 de Marzo de 2015.
‹http://www.aloas.org/fotosvideos/Presentaciones2doEnc/Presentaci
%C3%B3n%20Sr.%20Gustavo%20De%20Vinatea%20Bellat%C3%
ADn%20-%20SEDAPAL.pdf›.

84
CAPITULO 3
PRESUPUESTO DEL PROYECTO
En este último capítulo se presentará un presupuesto del proyecto diseño de instalación
del sistema de agua caliente para un hotel. Para calcular el costo total del proyecto, se
tendrá en cuenta que está conformado por tres componentes:
 Costo de asesor y tesista.
 Costo de equipos y accesorios.
 Costo de instalación.
3.1. Costo de asesor y tesista
En este costo se tiene en cuenta las horas hombre invertidas para el desarrollo del
proyecto, esto implica la realización de la memoria de cálculo y de los planos. Se
considerará el trabajo de un asesor principal y el de un tesista encargado de la
elaboración de la memoria de cálculo y de los planos. En la tabla 3.1 se muestra el
resultado del costo de diseño considerando un costo mensual del tesista y un costo
horario del asesor principal, los cuales ascienden a 1000 soles y 100 soles
respectivamente.

85
Tabla 3.1. Costo de asesor y tesista.
Costo Tiempo Total
Asesor S/. 100.00 por hora 40 S/. 4,000.00
Tesista S/. 1000.00 por mes 8 S/. 8,000.00
Total S/. 12,000.00
Elaboración propia
De la tabla 3.1 se puede concluir que el costo total del asesor principal es de S/.4,000.00
y el del tesista, S/. 8,000.00; con lo cual el costo total de diseño es de S/.12,000.00.
3.2. Costo de equipos y accesorios
Esta parte del costo de diseño comprende la adquisición de los equipos y accesorios
necesarios para el sistema de agua caliente desarrollado en el presente proyecto. Estos
equipos están distribuidos en tres grupos: equipos térmicos, equipos hidráulicos y
sistema de apoyos. En la tabla 3.2 se muestra la descripción de los equipos y accesorios
necesarios en cada grupo, así como la cantidad y el precio de cada uno.
En el grupo de equipos hidráulicos se encuentran las bombas (de alimentación,
distribución y retorno), todas las tuberías del sistema de distribución, las válvulas (globo,
de alivio, check antiretorno, y reguladora de presión y temperatura) y el vaso de
expansión. En el grupo de equipos térmicos se encuentran la caldera (modelo Scotch
Marine Design Series 200), el tanque de almacenamiento de agua caliente y los
aislantes para las tuberías del sistema de distribución. Finalmente, en el grupo de
sistema de apoyos se encuentran todos los apoyos que se colocan en el sistema de
distribución.
El costo de los materiales para la instalación eléctrica se considera el 15% del costode
los demás materiales con lo cual el costo total de equipos y accesorios asciende a
S/.1,335,411.05 como se puede ver en la tabla 3.3.

86
Tabla 3.2. Costo detallado de equipos y accesorios necesarios.
Descripción Cantidad
Unidad de
medida
Costo unitario
(S/.)
Costo total (S/.)
Equipos hidráulicos
Electrobomba centrífuga A1C-0.6M 2 und S/. 72,272.00 S/. 144,544.00
Tanque CH-119 3 und S/. 31,423.00 S/. 94,269.00
Bomba MULTI V1804 1 und S/. 62,846.00 S/. 62,846.00
Tubería cobre tipo M φ2 1/2" (+ accesorios) 110 m S/. 770.00 S/. 84,700.00
Tubería cobre tipo M φ2" (+ accesorios) 110 m S/. 455.00 S/. 50,050.00
Tubería cobre tipo M φ1 1/4" (+ accesorios) 15 m S/. 188.00 S/. 2,820.00
Tubería cobre tipo M φ1" (+ accesorios) 40 m S/. 114.00 S/. 4,560.00
Tubería cobre tipo M φ5/8" (+ accesorios) 20 m S/. 48.00 S/. 960.00
Válvula globo φ2 1/2" 7 und S/. 272.00 S/. 1,904.00
Válvula globo φ2" 7 und S/. 206.00 S/. 1,442.00
Válvula globo φ1 1/4" 1 und S/. 117.00 S/. 117.00
Válvula globo φ1" 2 und S/. 107.00 S/. 214.00
Válvula de alivio φ2 1/2" 1 und S/. 215.00 S/. 215.00
Válvula de alivio φ1" 1 und S/. 73.00 S/. 73.00
Válvula check antiretorno φ2 1/2" 1 und S/. 157.00 S/. 157.00
Válvula check antiretorno φ1" 2 und S/. 39.00 S/. 78.00
Válvula reguladora de presión y temperatura φ2 1/2" 3 und S/. 450.00 S/. 1,350.00
Vaso de expansión VASOFLEX 140 1 und S/. 1,022.00 S/. 1,022.00
Equipos térmicos
Caldera Scotch Marine Design Series 200
(instalación + accesorios) 1 und S/. 652,218.00 S/. 652,218.00
Tanque de almacenamiento 1 und S/. 44,823.00 S/. 44,823.00
Aislante φ2 1/2" 25mm espesor 110 m S/. 36.00 S/. 3,960.00
Aislante φ2" 25mm espesor 100 m S/. 31.00 S/. 3,100.00
Aislante φ1 1/4" 13mm espesor 15 m S/. 11.00 S/. 165.00
Aislante φ1" 13mm espesor 40 m S/. 8.00 S/. 320.00
Sistema de apoyos
Abrazadera antivibratoria 2 1/2" 90 und S/. 17.50 S/. 1,575.00
Abrazadera antivibratoria 1" 100 und S/. 7.30 S/. 730.00
Abrazadera antivibratoria 2" 120 und S/. 21.00 S/. 2,520.00
Abrazadera antivibratoria 1 1/4" 45 und S/. 11.00 S/. 495.00
Elaboración propia

87
Tabla 3.3. Costo total de equipos y accesorios.
Costo
Equipos hidráulicos S/. 451,321.00
Equipos térmicos S/. 704,586.00
Sistema de apoyos S/. 5,320.00
Sistema eléctrico S/. 174,184.05
Total S/. 1,335,411.05
Elaboración propia
3.3. Costo de instalación
El costo de instalación comprende el costo de mano de obra para la instalación del
sistema de agua caliente en el hotel del presente proyecto. Para obtener este costo
primero se debe saber cuántas horas - hombre tomaría la instalación del sistema, el cual
tiene bombas, caldera, tanque de almacenamiento, sistema de tuberías y sistema
eléctrico.
Para la instalación del sistema sin incluir la parte eléctrica se va a considerar que tres
operarios y un soldador demorarían dos días en instalar las tuberías en un piso, es decir
demorarían 16 horas – hombre cada uno. La tubería de distribución de agua para cada
piso y el sistema de retorno se considerarán como un piso para el cálculo de las horas
– hombre. La cantidad de pisos, usada para el cálculo del costo de instalación, que tiene
el hotel del presente proyecto sería 19 que incluye: 13 pisos con habitaciones, 4 sótanos,
tubería de distribución y tubería de retorno; por ello cada uno de los cuatro trabajadores
necesitaría 304 horas – hombre para instalar el sistema de agua caliente del hotel. Para
la instalación del sistema eléctrico un especialista demoraría un día en realizar dicha
instalación lo que equivale a 8 horas – hombre.
Para obtener el costo horario de cada trabajador se considera que se necesitan 3
ayudantes, 1 soldador calificado y un electricista con sueldos mensuales de S/.1500.00,
S/.3000.00 y S/.2500.00 respectivamente. Considerando la cantidad de horas que
trabajaría cada especialista y el salario por hora que recibiría cada uno se puede obtener
el costo de instalación que se muestra en la tabla 3.4 y cuyo valor es de S/.15328.00.

88
Tabla 3.4. Costo instalación
Trabajador
Cantidad
horas -
hombre
costo
horario
costo total
Ayudante 1 304 S/. 10.00 S/. 3,040.00
Ayudante 2 304 S/. 10.00 S/. 3,040.00
Ayudante 3 304 S/. 10.00 S/. 3,040.00
Soldador 304 S/. 20.00 S/. 6,080.00
Electricista 8 S/. 16.00 S/. 128.00
Total S/. 15,328.00
Elaboración propia
En la tabla 3.5 se muestra el costo total del proyecto considerando los tres costos
previamente obtenidos: costo de asesor y tesista, costo de equipos y accesorios, y costo
de instalación. Este costo asciende a S/.1,359,652.45.
Tabla 3.5. Costo total del proyecto
Costos asesor y tesista S/. 12,000
Costo equipos y
accesorios S/. 1,335,411.05
Costo de instalación S/. 15,328.00
Costo total S/. 1,362,739.05
Elaboración propia

89
CONCLUSIONES
1. El sistema de producción de agua caliente seleccionado para el presente
proyecto es un intercambiador – acumulador, pues mantiene los niveles de
temperatura y presión en valores establecidos, tiene bajo nivel de ruido, es
eficiente, y los costos de instalación, funcionamiento, operación y mantenimiento
son menores que los de cualquier otro tipo de sistema.
2. La potencia del equipo de producción de agua caliente es de 200 HP (150 kW)
con lo cual satisface el requerimiento de agua caliente que según normas debe
estar a 50°C con un flujo de 1 l/s. La capacidad del tanque de almacenamiento
es de 5000 litros de acuerdo a lo recomendado en normas. Las bombas
seleccionadas satisfacen el requerimiento de distribución de agua a la presión
mínima necesaria en cada punto de consumo (150 kPa). Con estos equipos
seleccionados se garantiza que la distribución de agua caliente sea a las
condiciones establecidas en el Reglamento Nacional de Edificaciones.
3. El sistema posee tres bombas: alimentación, distribución y retorno. La bomba de
alimentación es de 0.21 HP con una altura manométrica de 16 metros. Mientras
que las que las bombas de distribución y retorno son de 4 y 0.13 HP,
respectivamente con una altura manométrica de 50 y 16 metros,
respectivamente. La selección de las bombas se hizo garantizando el
abastecimiento de agua caliente durante las horas de alta demanda, siguiendo
las normas ASHRAE establecidas.
4. El sistema de distribución de agua caliente está compuesto por tuberías y
accesorios de cobre, con una resistencia de 62 MPa según la norma ASTMB88.
Los diámetros de las tuberías son 1”, 1 ¼”, 2”, 2 ½” con espesores de 0.89, 1.07,
1.47 y 2.03 mm, respectivamente.
5. El presupuesto total del proyecto asciende a S/.1,359,652.45, donde están
incluidos los costos de asesor y tesista, costos de equipos y costos de instalación
cuyos valores ascienden a S/.12,000.00; S/.1,335,411.05 y S/.15,328.00
respectivamente.

90
LISTADO DE PLANOS
1. PLANO AGUA SOTANO 4. PL1.
5. PLANO AGUA PISO 1. PL5.
9. PLANO AGUA PISO 5, 6, 7, 8. PL9.
10. PLANO AGUA PISO 9, 10, 11, 13. PL10.
12. PLANO AGUA AZOTEA. PL12.
13. PLANO DE DETALLE DE COLGADORES. PL13.
14. PLANO DISTRIBUCION DE CALDERAS. PL14.
15. PLANO ISOMETRICO. PL15.

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2014 “Abrazaderas Unistrut”. Productos abrazadera antisísmica. Lima.
Consultada: 07 de Junio de 2015.
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Caldera en un edificio

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