Capitulo 3 sistemas_trifasicos

POTENCIA EN SISTEMAS TRIFÁSICOS

SISTEMAS DE CORRIENTE ALTERNA TRIFASICOS

3.1 Introducción

La generación, transmisión y distribución de energía eléctrica se efectúa a través de
sistemas trifásicos de corriente alterna.
Las ventajas que se obtienen en los sistemas trifásicos con respecto a los monofásicos
son:

• Ahorro de materiales en equipos, líneas de transmisión y distribución.

• Generación de campos magnéticos rotantes (Principio de funcionamiento de los
motores)

• Potencia instantánea constante.

3.2 Fuentes trifásicas

Un generador trifásico de tensión está compuesto por:

• Una parte fija o estator, constituido por un paquete de chapas magnéticas que
conforman un cilindro con una serie de ranuras longitudinales, que en el caso que
analizaremos presenta la cantidad mínima que es de 6 ranuras.
Sobre cada par de ranuras opuestas se colocan los lados de una bobina, cuyos
principios y fin tienen la siguiente designación:

Bobina 1: u-x
Bobina 2: v-y
Bobina 3: w-z

Las bobinas son constructivamente iguales, con el mismo número de espiras y con
una distribución geométrica tal que sus ejes magnéticos forman un ángulo de 120 °.

• Una parte móvil o rotor, que está ubicada dentro del estator y que consiste de un
electroimán alimentado por corriente continua.
El giro de dicho rotor se produce mediante una máquina impulsora (Motor diesel,
turbina de vapor, de gas, hidráulica, eólica) que mantiene una velocidad angular
constante.

Ing .Julio Álvarez 12/09 38


La figura 3.1 muestra el corte perpendicular a eje de un generador elemental en el cual se
ha dibujado solo un par de ranuras por fase, y la forma de una de las espiras.

u
Línea de
Estator flujo
magnético
Eje magnético
de la bobina u-x
y z

S
Eje magnético del
Φ electroimán para la
ω posición del dibujo

ICC
Eje magnético
N de la bobina u-x

Eje magnético del
v α electroimán para un
w
giro del rotor en un
ángulo α
Rotor Φ

x

u
Esquema de
disposición de
la espira u-x

x

Figura 3.1 Generador de tensiones alternas trifásico

Dado que el electroimán produce un flujo [Φ] de valor constante, las bobinas concatenarán
un valor de flujo de acuerdo a la posición instantánea del rotor.
Si tomamos la bobina u - x de “N” espiras (La cual en el esquema anterior está
representada por una sola espira por razones de simplicidad del dibujo), y llamamos “α“al ángulo
entre el eje magnético del electroimán y el eje vertical, el flujo concatenado por la bobina para ese
instante es:

ϕ = Φ sen α

Dependiendo el ángulo α de la velocidad angular del rotor y del tiempo transcurrido, o sea; α = ω t,
con lo cual:
ϕ = Φ sen ωt
De acuerdo a la Ley de Faraday-Lenz, entre los terminales de las bobinas se inducirá una


fuerza electromotriz cuyo valor es:

eux = N dϕ/dt = N Φ ω cos ωt Siendo Emax = N Φ ω

eux = Emax sen ωt

Si analizamos la bobina v - y, vemos que el fenómeno se repite pero con un atraso de 120°, debido
a la disposición geométrica de ambas, o sea que:

2π
e VY = E max sen (ω t - )
3

Lo mismo sucede con la bobina w - z:

4π
e WZ = E max sen ( ω t - )
3

De esta manera se ha logrado tener un sistema de tres tensiones alternas desfasadas
120° en el tiempo, una de otra.
Si no hay circulación de corriente la fuerza electromotriz inducida y la tensión en bornes de
cada bobina son iguales. Esto no es así en el caso de que haya circulación de corriente ,ya que la
tensión en bornes varía con el estado de carga, lo que nos conduce a representar cada bobina
como una fuente de tensión alterna real, compuesta por una fuente ideal “E” y una impedancia en
serie “Zi”, según el dibujo de la figura 3.2.

+

E ∼
- U

Zi

Figura 3.2 Esquema de una fuente de tensión real

Ya que constructivamente las tres bobinas son iguales sus valores máximos también lo
serán.
Para la posición del rotor en el dibujo, el flujo concatenado en ese instante por la bobina
u- x, vale cero y por lo tanto la fuerza electromotriz inducida tiene un valor máximo, que nos lleva a
que los valores de las tensiones para ese instante serán:

Uux = U ∠ 90° Uvy = U ∠ 330° Uwz = U ∠ 210°

En el diagrama de la figura 3.3, se pueden observar los diagramas de valores instantáneos
de las tres tensiones y el diagrama fasorial correspondiente para el instante t = 0.



Sistemas de tensiones trifásicas
Uux
Tensión uvy
uux uwz

t

Uwz Uvy

Figura 3.3 Valores instantáneos de las tensiones y su correspondiente diagrama fasorial

3.3 Ahorro producido por el uso de un sistema trifásico con respecto a
tres sistemas monofásicos equivalentes
Analicemos el caso en el cual a cada una de las tensiones del generador estudiado le
colocamos una carga, representada por una impedancia. En este caso estaríamos en la presencia
de tres generadores monofásicos con sus correspondientes cargas, tal como se muestra en la
figura 3.4.
IR
+
+
∼
UR ZR

IR
-
-
IT

IS

- - -
- + ZT ZS
∼ ∼ + +
UT US IS
+
IT

Figura 3.4 Esquema de alimentación de un generador trifásico a tres cargas



Siendo:
UR la tensión de salida de una de las fases del generador cuyo valor para
el instante analizado anteriormente es: U ∠ 90° [V]

US la tensión de salida de la segunda fase: U ∠ 330° [V]

UT la tensión de salida de la tercera fase: U ∠ 210° [V]

ZR, ZS y ZT las impedancias de carga [Ω]

IR, IS e IT las corrientes que circulan por las cargas correspondientes

Teniendo en cuenta en un primer análisis, que los conductores que unen el generador con
las impedancias de carga son ideales (Impedancia cero), las corrientes estarán dadas por:

UR US UT
IR = IS = IT =
ZR ZS ZT

Si en el esquema de la figura 3.4, unimos entre si tres terminales de las bobinas, y
hacemos lo mismo con las tres impedancias tal como se observa en la figura 3.5, el esquema de
tensiones y corrientes no se modifica.

IR
+
+
∼
UR ZR

IR
-
-
IT

IS

- - -
- ZT ZS
∼ ∼ +
UT US IS + +
+
IT

modificación “a”

De esta forma hemos creado un nodo en donde concurren las tres tensiones del generador
y otro al cual concurren las tres impedancias de carga, lo cual dibujado de otra manera el esquema
es el de la figura 3.6

IR
+
+
∼
UR ZR


modificación “b”

Del esquema anterior, tenemos que entre los nodos creados en el generador y en la
carga, hay tres conductores en paralelo, los cuales los podemos reemplazar por uno sólo, por el
cual circulará la suma de las tres corrientes tal como se muestra en la figura 5.7.
IR
+
+
∼
UR ZR

IT + IS + IT

- -
ZT ZS
∼ ∼ + +
+
UT US IS
+
IT

modificación “c”

En el caso particular que las tres impedancias de carga sean iguales, o sea que:


ZR = ZS = ZT = Z = Z ∠ϕ

La suma de las corrientes que pasa por el conductor que une los nodos analizados será:

UR US UT UR + U S + U T
IR + I S + I T = + + =
Z Z Z Z

U∠ 90° + U∠ 330 ° + U∠ 210 ° 0
IR + I S + I T = = =0
Z∠ϕ Z∠ϕ

Como vemos al ser las tres tensiones del generador del mismo módulo, pero desfasadas
entre si en 120 grados, su suma es igual a cero, lo cual nos lleva a que por el conductor analizado
no circula corriente, por lo tanto en este caso particular se puede prescindir del mismo, lo cual nos
lleva a que con solo tres conductores podemos alimentar un sistema trifásico de impedancias (La
mitad de lo que necesitaríamos con tres sistemas monofásicos equivalentes.
En la práctica las tres impedancia no son exactamente iguales, pero se trata de lograr
dicho efecto, repartiendo la gran cantidad de usuarios en las distintas fases, en forma lo más
equilibrada posible.
Esto hace que no se prescinda de dicho conductor, pero su sección es menor que la de los
otros tres, ya que la corriente que transporta es más pequeña que las otras.

3.4 Conexión en estrella y triángulo

Generador

Las tres bobinas pueden ser unidas formando una conexión en estrella ó en triángulo.
Uniendo en un punto común los tres principios o finales de las bobinas, obtenemos una
conexión estrella, llamando a este “centro de estrella” ó “neutro” y lo designaremos con la letra
“O”.
Cada uno de los arrollamientos se llama “fase del generador”.
Podemos entonces representar un generador trifásico en estrella como la unión en un
punto común de tres generadores monofásicos cuyas tensiones están desfasadas 120°, según se
observa en la figura 3.8. Los principios de los arrollamientos se conectan a la línea de alimentación
de las cargas.
u

+
∼
-

o x=y=z
-
∼ - ∼ +
w
+ v

Figura 3.8 Esquema de tres generadores monofásicos conectados en estrella

En la conexión triángulo, los arrollamientos de fase se conectan en serie uniendo el


principio de uno con el final del otro, tal como se muestra en la figura 3.9.

u=y

+ -
∼ ∼ + v=z
-

∼ -
+
w=x

Figura 3.9 Esquema de tres generadores monofásicos conectados en triángulo

El punto común de los arrollamientos se conecta a las líneas de alimentación.

Receptor

El receptor para este tipo de generador está compuesto por un sistema de tres cargas, que
las representamos por sus impedancias equivalentes que son las fase del receptor, las cuales se
pueden unir de forma tal de quedar conectadas en conexión estrella ó triángulo.
Identificaremos al punto común de las cargas conectadas en estrella con la letra “O´”.
La forma de conexión del generador y del receptor son independientes, por lo que se
puede utilizar cualquier variante.
La unión entre el generador y el receptor se efectúa con conductores que llamaremos
“Líneas”.
Si el generador y el receptor están conectados en estrella, el conductor que une ambos
centros de estrella se llama “neutro”.

3.5 Tensiones y corrientes. Definición.

Las tensiones en las fases del generador y del receptor las llamaremos tensiones de fase
(UF), y sus corrientes, corrientes de fase (IF).
Las tensiones entre líneas, se llaman tensiones de línea (UL) y las corrientes por ellas
serán corrientes de línea (IL), siendo la tensión entre una línea y el neutro la tensión de fase.
Por lo tanto en una conexión estrella, las tensiones de fase y las de línea son distintas, en
cambio las corrientes de fase y las de línea son iguales, como se muestra en la figura 3.10.
En una conexión triángulo, las tensiones de fase y de línea son iguales y las corrientes de
fase y de línea son distintas, según se ve en la figura 3.11.



GENERADOR CARGA
ILINEA

UFASE GEN ∼
ULINEA IFASE CARGA UFASE CARGA
IFASE GEN
INEUTRO
O O´

∼ ∼
UFASE
ULINEA GEN ULINEA CARGA

Figura 3.10 Tensiones y corrientes en conexión estrella en el receptor

GENERADOR CARGA
ILINEA

UFASE GEN ∼ UFASE CARGA
ULINEA
IFASE GEN

O IFASE CARGA

∼ ∼
ULINEA GEN

Figura 3.11 Tensiones y corrientes en conexión triángulo en el receptor



3.5 Denominación de las redes
Los conductores alimentadores en las redes trifásicas, se los designa con las siguientes
letras:
R - S - T para los conductores de fase y O para el conductor neutro.

De acuerdo a esta denominación tendremos:

URO - USO - UTO Tensiones de fase del generador

URO´ - USO´ - UTO´ Tensiones de fase del receptor ó carga

UO´O Tensión entre el centro de estrella del generador y el
centro de estrella de la carga o tensión de corrimiento
de neutro.

URS - UTR - UST Tensiones de línea.

IR - IS - IT Corrientes de línea

IO Corriente de neutro

3.7 Generador perfecto
El generador que hemos analizado produce en cada fase una fuerza electromotriz
senoidal, de igual módulo y desfasadas entre si 120° en el tiempo, cumpliéndose además que la
suma de las mismas es igual a cero en cualquier instante. El generador que cumple estas
características se lo llama generador perfecto.

3.8 Secuencia

Hemos representado los diagramas fasoriales de tensiones girando en sentido antihorario.
El orden en el cual aparecen los fasores se llama “secuencia”, siendo “positiva” o directa
(derecha), cuando el orden de aparición de los fasores es: URO - USO - UTO (R - S -T).
Si en cambio los fasores se suceden en el orden : URO – UTO – USO (R - T - S) la secuencia se llama
negativa ó inversa. En los diagramas de la figura 3.12 se muestran ambos casos.
URO URO

Secuencia ω Secuencia ω
positiva negativa

O O

UTO USO USO UTO

Figura 3.12 Secuencias



Podemos pasar de una secuencia a otra, mediante la transposición de dos fases
cualesquiera y de acuerdo al esquema de la figura 3.13.

R S S

S R T

T T R
Secuencia Secuencia Secuencia
positiva negativa positiva

Figura 3.13 Cambios en las secuencias

3.9 Relación entre tensiones de sistemas perfectos

Sea el esquema equivalente de un generador de tensiones trifásicas como el de la figura
3.14, en el cual se indican las tensiones de fase y de línea con su sentido de acuerdo a la
convención vista.
R

∼
URO

URS

O USO

∼ ∼
S
UTO

T

Figura 3.14 Esquema equivalente de un generador de tensiones trifásico

Si tomamos la tensión de línea URS y hacemos una circulación en la malla que contiene a
URO y USO , de acuerdo a la segunda Ley de Kirchhoff:

USO - URO + URS = 0 ⇒ URS = URO - USO

Como: URO = UF ∠ 90° USO = UF ∠ 330°

Nos queda: URS = UF ∠ 90° - UF ∠ 330°

3 1
URS = j UF − UF + j UF = UF ( −0,866 + j 1,50) = 3 UF ∠ 120°
2 2



Análogamente para las otras tensiones de línea nos queda:

U TR = U TO − URO = 3 UF ∠ 240 °

U ST = U SO − U TO = 3 UF ∠ 0°

De aquí podemos observar que el módulo de las tensiones de línea y las de fase, cuando
el sistema es perfecto, se relacionan por:

U L = 3 UF

3.10 Receptor conectado en estrella

Receptor equilibrado con conductor neutro

En la figura 3.15 se ha esquematizado un generador y un conjunto de cargas trifásico

R IR R ZR
∼

URO URO´
S IS S ZS
O ∼ O´

USO USO´
T IT T ZT
∼

UTO IO UTO´

O O´
Figura 3.15 Generador trifásico alimentando un conjunto de cargas
conectadas en estrella

En este caso las impedancias de carga son iguales, y para nuestro análisis supondremos
las mismas de características óhmico inductivas.

ZR = ZS = ZT = Z = Z ∠ ϕ

Dada la unión de los centros de estrella del generador y del receptor, las tensiones de
ambos son iguales.

URO´ = URO USO´ = USO UTO´ = UTO



Las corrientes serán:

URO´ URO UF ∠ 90° UF
IR = = = = ∠ 90° - ϕ
ZR ZR Z ∠ϕ Z

U SO´ U SO UF ∠ 330° UF
IS = = = = ∠ 330° - ϕ
ZS ZS Z ∠ϕ Z

U TO´ U TO UF ∠ 210° UF
IT = = = = ∠ 210° - ϕ
ZT ZT Z ∠ϕ Z

Las corrientes tienen igual módulo y desfasadas 120° una de la otra y atrasadas un ángulo
“ϕ” respecto de sus tensiones de fase respectivas, siendo el fasorial correspondiente similar al de
la figura 3.16.

URO = URO´

URS

IR
ω

ϕ

IT
O = O´
ϕ
UTR
ϕ

UTO = UTO´ UST USO = USO´

IS

Figura 3.16 Diagrama fasorial para un sistema de cargas óhmico - inductivas

En O´ se cumple: IR + IS + IT + IO = 0

(URO + U SO + U TO )
IR + I S + I T = =0
Z

Luego: IO = 0

De aquí surge que en el caso de tener carga equilibrada, la corriente por el conductor
neutro es cero, lo cual lleva a que se pueda prescindir del mismo.
Analicemos las ventajas que tienen las redes trifásicas sobre las monofásicas:



• Para transmitir la misma potencia que tres sistemas monofásicos, se reduce la
cantidad de conductores de 6 a 4 (Eventualmente 3), lo cual ya habíamos analizado.

• Hasta ahora habíamos adoptado que los conductores eran ideales, o sea sin
impedancia, pero en realidad esta hace que la corriente que circula por los mismos
produzcan una caída de tensión, lo cual nos lleva a que la tensión en la fuente y en la
carga sean distintas.
Esta diferencia de tensiones tiene un valor máximo que está normalizado (5% para el
caso de fuerza motriz), cuyo valor no debe ser excedido y en función de eso surge la
sección mínima de los conductores a utilizar,
Para el cálculo de la caída de tensión en un sistema monofásico, debemos tener en
cuenta que la distancia entre el generador y la carga se toma dos veces, de acuerdo
a lo esquematizado en le figura 3.17.

Conductor

I

GENERADOR ∼ UGEN UCARGA CARGA

Conductor

L

Figura 3.17 Alimentación de un carga monofásica

La diferencia de tensión entre el generador y la carga se llama caída de tensión, la cual
tiene el siguiente valor (Despreciando la reactancia del conductor):

L I
∆U = R ⋅ I ⋅ cos ϕ R =2⋅ρ ⋅ ∆U = 2 ⋅ ρ ⋅ L ⋅ ⋅ cos ϕ
S S

Donde: ∆U = Tensión en bornes del generador - Tensión sobre la carga

R: Resistencia óhnmica del conductor alimentador [Ω]

ρ : Resistividad del material del conductor (Cobre, Aluminio)
2
[Ω.mm /m]
2
S: Sección del conductor en mm

L: Distancia entre el generador y la carga en m

ϕ : Angulo de desfasaje de la carga

En cambio en un sistema trifásico equilibrado por el conductor neutro no circula corriente,
con lo que la caída de tensión se produce solo en la fase, lo que hace que la caída de tensión sea
la mitad que en el caso de un sistema monofásico.
Si mantenemos la misma caída de tensión en ambos casos, los conductores de un
sistema trifásico podrán tener la mitad de la sección, con el consiguiente ahorro de los mismos.
En la práctica existe un pequeño desequilibrio de las cargas lo que hace que por el neutro
circule una corriente, la cual es pequeña y no invalida el análisis anterior.



Receptor desequilibrado con neutro

Al tener el neutro conectado los centros de estrella de la carga y del generador son
coincidentes lo que hace que también lo sean las tensiones. Las corrientes serán entonces:

URO´ URO UF ∠ 90° UF
IR = = = = ∠ 90° - ϕ R
ZR ZR ZR ∠ ϕ R ZR

U SO´ U SO UF ∠ 330° UF
IS = = = = ∠ 330° - ϕ S
ZS ZS ZS ∠ ϕS ZS

U TO´ U TO UF ∠ 210° UF
IT = = = = ∠ 210° - ϕ T
ZT ZT ZT ∠ ϕT ZT

IO = - (IR + IS + IT)

El diagrama fasorial correspondiente es el de la figura 3.18.
URO = URO´

URS
IR

ω
ϕR

IT
O = O´
ϕT
UTR IO
ϕS


IS

3.18 Diagrama fasorial para un sistema de cargas desequilibrado



Receptor desequilibrado sin neutro

En la figura 3.19, está esquematizado un sistema de cargas trifásico desequilibrado sin la
unión entre los centros de estrella del generador y la carga

R IR R ZR
∼

URO URO´
S IS S ZS
O ∼ O´

USO USO´
T IT T ZT
∼

UTO UOÓ UTO´

O O´

Figura 3.19 Alimentación de un sistema de cargas desequilibrado sin neutro

Al no estar conectado el conductor neutro, las tensiones sobre la carga deberán ser tales
que se cumpla:

IR + IS + IT = 0

Si hacemos un recorrido en el sentido horario en las tres mallas que se forman, teniendo la
rama del neutro en común, se cumple:

- URO + URO´ + UOÓ = 0 URO´ = URO - UOÓ

- USO + USO´ + UOÓ = 0 USO´ = USO - UOÓ

- UTO + UTO´ + UOÓ = 0 UTO´ = UTO - UOÓ

Las corrientes sobre la carga son:

URO´ 1
IR = = URO´ ⋅ YR YR =
ZR ZR

U SO´ 1
IS = = U SO´ ⋅ YS YS =
ZS ZS

U TO´ 1
IT = = U TO´ ⋅ YT YT =
ZT ZT



Reemplazando:

IR = (URO - UOÓ). YR IS = (USO - UOÓ). YS IT = (UTO - UOÓ) . YT

Sumando las tres corrientes e igualando a cero:

(URO - UOÓ). YR + (USO - UOÓ). YS + (UTO - UOÓ). YT = 0

Sacando factor común:

URO. YR + USO. YS + UTO. YT - UOÓ (YR + YS + YT) = 0

URO ⋅ YR + U SO ⋅ YS + U TO ⋅ YT
U OÓ =
YR + YS + YT

Esta es la diferencia de potencial entre los centros de estrella del generador y el receptor,
con la cual podemos calcular las tensiones sobre cada carga y consecuentemente sus corrientes
respectivas. El diagrama fasorial de un sistema trifilar con cargas desequilibradas es el de la figura
3.20.

URO

URO´
ω

URS

O UOÓ
O´
UTR
UTO´
USO´

UTO UST USO

Figura 3.20 Diagrama fasorial de un sistema desequilibrado sin neutro



3.11 Receptor conectado en triángulo

Receptor equilibrado

La figura 3.21 nos muestra un sistema trifásico de cargas equilibradas conectadas en
triángulo:

R IR ZR
R
∼
IRS
URS
S IS ZS
S
O ∼
UTR IST
UST
T IT ZT
T
∼
ITR

Figura 3.21 Diagrama de cargas equilibradas conectadas en triángulo

En este caso las impedancias de carga son iguales o sea:

ZRS = ZST = ZTR = Z = Z ∠ ϕ

Las tensiones de fase sobre las impedancias concuerdan con las tensiones de línea, debido al
tipo de conexión de las mismas. El diagrama fasorial de tensiones se muestra en la figura 5.22.
R
URS
URS = UL ∠ 120°
ω
UTR = UL ∠ 240°

UST = UL ∠ 0°

UTR

T UST S

Figura 3.22: Diagrama fasorial de tensiones en una carga en triángulo

Por lo tanto las corrientes en cada fase serán, en concordancia con el diagrama fasorial de
la figura 3.22:



URS UL ∠ 120° UL
IRS = = = ∠ 120° - ϕ
Z RS Z ∠ϕ Z

U ST UL ∠ 0° UL
I ST = = = ∠ 0° - ϕ
Z ST Z ∠ϕ Z

U TR UL ∠ 240° UL
I TR = = = ∠ 240° - ϕ
Z TR Z ∠ϕ Z

Las corrientes de línea surgen de aplicar la primera ley de Kirchhoff en cada nodo:

IR = IRS - ITR IS = IST - IRS IT = ITR - IST

Dado que las corrientes de fase son iguales en módulo y desfasadas entre sí 120°, la
relación entre estas y las corrientes de línea en lo que a módulo se refiere está dado por:

IL = 3 IF

Receptor desequilibrado

En este caso las impedancias de la carga son distintas, siendo el procedimiento para hallar el
valor de las corrientes similar al caso equilibrado, ya que las tensiones de fase de la carga y las de
línea son coincidentes.

ZRS = Z RS ∠ ϕRS ZST = ZST ∠ ϕST ZTR = ZTR ∠ ϕTR

URS UL ∠ 120° UL
IRS = = = ∠ 120° - ϕ RS
Z RS Z RS ∠ ϕ RS Z RS

U ST UL ∠ 0° UL
I ST = = = ∠ 0° - ϕ ST
Z ST Z ST ∠ ϕ ST Z ST

U TR UL ∠ 240° UL
I TR = = = ∠ 240° - ϕ TR
Z TR Z RS ∠ ϕ TR Z TR

Las corrientes de línea se obtienen haciendo la sumatoria de corrientes en cada nodo:

IR = IRS - ITR IS = IST - IRS IT = ITR - IST



3.12 Potencia en sistemas trifásicos

La potencia total en un sistema polifásico se obtiene como la suma de las potencias de
cada una de las fases, teniendo en cuenta la característica de las mismas.

3.12.1 Receptor en estrella

Sea un sistema de cargas conectadas en estrella como se muestra en la figura 6.1.

IR URO´
R
ZR

IS USO´
S O´
ZS

IT UTO´
T
ZT

Figura 3.23 Sistema de cargas conectadas en estrella

La potencia activa de un sistema trifásico, es la suma de las potencias activas en cada
fase:

PTRIF = PR + PS + PT

PTRIF = URO´ IR cos ϕR + USO´ IS cos ϕS + UTO´ IT cos ϕT

La potencia reactiva de un sistema trifásico, es la suma de las potencias reactivas de cada
fase, teniendo en cuenta el origen de las mismas y llevando el signo de acuerdo a la convención
adoptada.

QTRIF = QR + QS + QT

QTRIF = URO´ IR sen ϕR + USO´ IS sen ϕS + UTO´ IT sen ϕT

La potencia aparente estará dada por:

2 2
S TRIF. = PTRIF ± j Q TRIF. S TRIF. = PTRIF. + Q TRIF.

En el caso particular de que el receptor sea equilibrado, se cumple:

URO´  = USO´  = UTO´  = UF

 IR  =  IS  =  IT  = IL



ϕR = ϕS = ϕT

UL = 3 UF IL = IF (La corriente de línea coincide con la corriente de fase)

Con lo cual nos queda:

PTRIF. = 3 ⋅ UF ⋅ IF ⋅ cos ϕ = 3 ⋅ UL ⋅ IL ⋅ cos ϕ

Q TRIF. = 3 ⋅ UF ⋅ IF ⋅ sen ϕ = 3 ⋅ UL ⋅ IL ⋅ sen ϕ

S TRIF. = 3 ⋅ UF ⋅ IF = 3 ⋅ UL ⋅ IL

3.13 Receptor en triángulo
En la figura 3.24 se observa un sistema de cargas conectadas en triángulo.

IR IRS
R
ZRS
URS
IS IST
S
UTR ZST
UST
IT ITR
T
ZTR

Figura 3.24 Sistema de cargas conectadas en triángulo

En forma análoga que en la conexión estrella:

PTRIF = URS IRS cos ϕRS + UST IST cos ϕST + UTR ITR cos ϕTR

QTRIF =URS IRS sen ϕRS + UST IST sen ϕST + UTR ITR sen ϕTR

2 2
S TRIF. = PTRIF ± j Q TRIF. S TRIF. = PTRIF. + Q TRIF.

En el caso de tener el receptor equilibrado:

URS  = UST  = UTR  = UF



 IRS  =  IST  =  ITR  = IF

ϕRS = ϕST = ϕTR

UL = UF (La tensión de línea coincide con la tensión de fase ) IL = 3 IF

Luego nos queda:

PTRIF. = 3 ⋅ UF ⋅ IF ⋅ cos ϕ = 3 ⋅ UL ⋅ IL ⋅ cos ϕ

Q TRIF. = 3 ⋅ UF ⋅ IF ⋅ sen ϕ = 3 ⋅ UL ⋅ IL ⋅ sen ϕ

S TRIF. = 3 ⋅ UF ⋅ IF = 3 ⋅ UL ⋅ IL

3.14 Potencia trifásica instantánea

Si el sistema generador y receptor es equilibrado, las tensiones de fase son iguales con un
desfasaje de 120° eléctricos, lo mismo que las corrientes, por lo tanto la potencia instantánea en
cada fase será:

pR = uRO iR = 2 URO IR sen ωt sen (ωt - ϕ)

pS = uSO iS = 2 USO IS sen (ωt - 120°) sen (ωt - 120° - ϕ)

pT = uTO iT = 2 UTO IT sen (ωt - 240°) sen (ωt - 240° - ϕ)

Sumando las potencias instantáneas de cada fase y haciendo los cambios trigonométricos
correspondientes nos queda:

p = pR + pS + pT

p = [UF IF cos ϕ - UF IF cos 2ωt cos ϕ - UF IF sen 2ωt sen ϕ] +

[UF IF cos ϕ - UF IF cos (2ωt - 120°) cos ϕ - UF IF sen (2ωt - 120°) sen ϕ] +

[UF IF cos ϕ - UF IF cos (2ωt + 120°) cos ϕ - UF IF sen (2ωt + 120°) sen ϕ]

Los segundos y tercer términos de cada corchete tienen un valor cero al sumarlos, con lo
que la potencia instantánea en un sistema trifásico equilibrado es constante y su valor es:

p = 3 UF IF cos ϕ

3.15 Mejoramiento del factor de potencia en redes trifásicas

En toda instalación eléctrica industrial de característica óhmica inductiva, el factor de
potencia puede ser mejorado, mediante la instalación de capacitores en el sistema.
La ubicación de los mismos deberá ser analizada en cada caso en particular, en función de
la operación de las distintas máquinas eléctricas que conforman la instalación
Dado que la conexión de los mismos puede realizarse agrupándolos en forma estrella ó
triángulo, el valor de los mismos será diferente.
Analicemos una carga a la cual necesitamos compensar su potencia reactiva, de acuerdo


al esquema de la figura 3.25.
R
Red de
suministro S
eléctrico
T

Capacitores a Carga a
colocar compensar

Figura 3.25 Esquema de conexión para efectuar compensación de potencia reactiva

Si la potencia reactiva a compensar es QL (Trifásica), en cada fase habrá que colocar un
capacitor que compense la tercera parte de dicha potencia, con lo que la formula genérica estará
dada de forma análoga que en el análisis que hiciéramos para cargas monofásicas:

P (tg ϕ m - tg ϕ R )
C =
3 ω UF
2

Siendo la tensión de fase que aparece en la expresión la tensión aplicada a cada capacitor.
El valor de la capacidad obtenida es el que se debe colocar en cada una de las fases.

Capacitores conectados en estrella

En este caso la tensión que reciben los capacitores, es la tensión de fase del sistema.

Dado que el sistema es equilibrad o, la relación de tensiones está dada por : UL = 3 UF ,
luego el capacitor a colocar por cada fase tendrá el siguiente valor :

C =
ω UL
2

Capacitores conectados en triángulo

En este caso: UL = UF por lo que nos queda:

C=
3 ω UL
2

La relación de capacidades de adoptar una forma de conexión u otra está dada por:

C TRIANGULO 1
=
C ESTRELLA 3



O sea que conectando los capacitores en triángulo, la capacidad de los mismos es tres
veces menor que conectándolos en estrella. Se deberá tener en cuenta que en triángulo la tensión
que deben soportar los mismos es 1,73 veces mayor que en estrella, pero la corriente es 1,73
veces menor.

3.16 Medición de potencia activa en sistemas trifásicos

En todo sistema trifásico podemos medir la potencia activa total mediante el empleo de un
vatímetro en cada fase, midiendo la correspondiente tensión y corriente de fase. El esquema es el
de la figura 3.26.

IR URO´
R W1
ZR

IS USO´
O´
S W2
ZS

IT UTO´
T W3
ZT

Figura 3.26 Medición de potencia en un sistema trifásico con tres vatímetros

Las tres bobinas voltimétricas de los vatímetros, se unen a un punto común, que es el
centro de estrella del receptor “O´”.

PTRIF = W 1 + W 2 + W 3

W 1 = URO´ IR cos ϕR = URO´ IR (Producto escalar de 2 vectores)

W 2 = USO´ IS cos ϕS = USO´ IS

W 3 = UTO´ IT cos ϕT = UTO´ IT

PTRIF = URO´ IR + USO´ IS + UTO´ IT

Si al punto común de las bobinas voltimétricas de los vatímetros, lo conectamos a un punto
ficticio que denominaremos “O´´”, de acuerdo al e esquema de la figura 3.27.

IR URO´
R W´1
ZR

IS USO´
O´
S W´2


Figura 3.27 Medición de potencia en un sistema trifásico con tres vatímetros con su bobina
voltimétrica conectada a un punto común “O´´”

W´1 = URO´´ IR

W´2 = USO´´ IS

W´3 = UTO´´ IT

El diagrama fasorial para ambas situaciones es el de la figura 3.28

URO

URO´´ URO´

UOÓ´´ O´
O´´

UOÓ

UTO´´

UTO´ O USO´´
USO´

UTO USO
Figura 3.28 Diagrama fasorial de tensiones

Del diagrama fasorial se obtiene:

URO´´ = UOÓ´´ + URO´

USO´´ = UOÓ´´ + USO´

UTO´´ = UOÓ´´ + UTO´

Reemplazando la indicación de los vatímetros será:
W´1 = UOÓ´´ IR + URO´ IR


W´2 = UOÓ´´ IS + USO´ IS

W´3 = UOÓ´´ IT + UTO´ IT

Si sumamos las indicaciones de los vatímetros queda:

W´1 + W´2 + W´3 = UOÓ´´ IR + URO´ IR + UOÓ´´ IS + USO´ IS + UOÓ´´ IT + UTO´ IT

Sacando factor común :

W´1 + W´2 + W´3 = URO´ IR + USO´ IS + UTO´ IT + UO´´ O´ ( IR + IS + IT)

Ya que el sistema analizado no tiene conductor neutro, la suma de las corrientes en el
nodo “O´” vale cero, con lo que nos queda:

W´1 + W´2 + W´3 = URO´ IR + USO´ IS + UTO´ IT

Se observa que la suma algebraica de las indicaciones de los vatímetros es la potencia
trifásica del sistema, no dependiendo donde se conecta el punto común de las bobinas
voltimétricas de los vatímetros.
Ahora bien, si el punto común lo elegimos de forma tal que sea, por ejemplo una de las
fases, la bobina voltimétrica del vatímetro correspondiente tendrá una tensión nula y no dará
indicación, lo cual nos permite medir la potencia trifásica del conjunto con dos vatímetros, ya que lo
analizado sigue teniendo validez.
El esquema es el que se presenta en la figura 3.29.

IR URO´
R W1
ZR

IS USO´
O´
S W2
ZS

IT UTO´
T W3
ZT

Figura 3.29 Medición de potencia en un sistema trifásico con tres vatímetros
con el punto común de la bobina voltimétrica sobre una fase

En esta situación los vatímetros W 1 y W 2, tienen aplicadas las correspondientes corrientes
y tensiones de línea, no dependiendo de la forma en que estén conectadas las cargas.
Este forma de medir potencia en sistemas trifásicos en los cuales se utiliza (n - 1)
vatímetros, se lo conoce por el Método de Arón, siendo “n” el número de conductores del sistema
(cuatro para sistemas con neutro y tres para sistemas con neutro aislado).
La potencia del sistema trifásico es la suma algebraica de las indicaciones de los
vatímetros.

3.17 Receptor equilibrado


Potencia activa

Cuando el receptor esta equilibrado se cumple:

ZR = ZS = ZT = Z ϕR = ϕS = ϕT = ϕ IR = IS = IT

Si efectuamos la medición de potencia mediante dos vatímetros conectados de la forma
esquematizada en la figura 3.30.

IR ZR
R W RT

IS ZS O´
S W ST

IT ZT
T

Figura 3.30 Medición de potencia trifásica mediante dos vatímetros

El diagrama fasorial para un receptor de características óhmico-inductivas, y secuencia
directa es el de la figura 3.31.
URO Paralela a URT
30°
IR
URT
ϕRT
ϕ
ω

O

ϕ

UST
UTO USO
ϕST 30°

Paralela a USO

IS

Figura 3.31 Diagrama fasorial para una carga equilibrada
En este caso en el cual la secuencia es positiva se cumple:



ϕRT = ϕ - 30°

ϕST = ϕ + 30°

En el caso de tener secuencia negativa el diagrama fasorial correspondiente es el de la
figura 3.32.

Paralela a URO
URO

ϕ
30° IR

ϕRT
IS
ω

ϕST URT

ϕ
Paralela a UST O
30°

UST
USO UTO
Figura 3.32 Diagrama fasorial para cargas equilibradas con secuencia negativa

En este caso se cumple que:

ϕRT = ϕ + 30° ϕST = ϕ - 30°

La expresión que nos da la potencia activa trifásica es:

PTRIF = URT IR cos ϕRT + UST IS cos ϕST

PTRIF = URT IR cos (ϕ - 30°) + UST IS cos ( ϕ + 30°) Para secuencia positiva

PTRIF = URT IR cos (ϕ + 30°) + UST IS cos ( ϕ - 30°) Para secuencia negativa

Graficaremos las indicaciones W RT y W ST, para distintos tipos de cargas, variables entre,
capacitivas puras, óhmico-capacitivas, óhmico puro, óhmico-inductivo, e inductivo puro, de acuerdo
a las siguientes expresiones:
W RT = UL IL cos ϕRT = K cos (ϕ - 30°) Secuencia positiva

W ST = UL IL cos ϕST = K cos (ϕ + 30°) Secuencia positiva

W RT = UL IL cos ϕRT = K cos (ϕ + 30°) Secuencia negativa

W ST = UL IL cos ϕST = K cos (ϕ - 30°) Secuencia negativa

En el gráfico que se encuentra a continuación se han dibujado las curvas, con las
indicaciones de los vatímetros, tomando los valores referidos a una constante K = 1.



Indicación de los vatímetros de acuerdo al ángulo de la impedancia de carga

1

W RT Para secuencia positiva
W ST Para secuencia negativa
W ST Para secuencia positiva
W RT Para secuencia negativa
0,5

0

Indicación unitaria de los vatímetros
-0,5
-90 -60 -30 0 30 60 90

Carga óhmico - capacitiva Grados Carga óhmico - inductiva


SISTEMAS DE CORRIENTE ALTERNA TRIFÁSICOS

Del mismo podemos observar:

• Si ϕ = 0 , receptor óhmico puro, ambos vatímetros tienen igual indicación y de valor
positivo.

• Cuando ϕ varía entre 60° y 90°, uno de los ángulos (ϕRT ó ϕST) varía entre 90° y 120°,
lo cual hace que la indicación de uno de los vatímetros se haga negativa (Se debe
restar para obtener la potencia trifásica).

• Cuando el receptor es de características óhmico-inductivas, siempre es mayor la
lectura del vatímetro conectado a la fase que sigue a la fase común, cuando la
secuencia es positiva y menor cuando es negativa.

• Cuando el receptor es de características óhmico-capacitivas, es mayor la lectura del
vatímetro conectado a la fase que precede a la fase común, cuando la secuencia es
positiva y menor cuando es negativa.

• Cuando el receptor es de características inductivas ó capacitivas puras (ϕ ± 90°), los
vatímetros tienen igual indicación pero con el signo cambiado (PTRIF = 0).

En base a este análisis podemos determinar la secuencia de una red de acuerdo a la
indicación de los vatímetros, ya que se debe cumplir:

Con carga óhmico-inductiva: W RT > W ST Secuencia positiva

W RT < W ST Secuencia negativa

Con carga óhmico-capacitiva: W RT < W ST Secuencia positiva

W RT > W ST Secuencia negativa

Potencia reactiva

Si en un circuito trifásico equilibrado hacemos la diferencia de las indicaciones de los
vatímetros, obtenemos:

W RT - W ST = UL IL cos (ϕ - 30°) - UL IL cos (ϕ + 30°) =

W RT - W ST = UL IL [(cos ϕ cos 30° + sen ϕ sen 30°) - (cos ϕ cos 30° - sen ϕ sen 30°)]

W RT - W ST = 2 UL IL (sen ϕ sen 30°) = UL IL sen ϕ

Vemos que este valor es el de la potencia reactiva dividido por raíz de tres, luego para
determinar la potencia reactiva trifásica en un sistema equilibrado, con la lectura de dos vatímetros
utilizando el método de Arón es:

Q TRIF. = 3 (WRT − WST )

Otra forma de medir potencia reactiva en un sistema equilibrado es mediante un solo
vatímetro chocado de acuerdo al siguiente esquema, de la figura 3.33

Ing. Julio Álvarez 12/09 67


IR ZR
R W

IS ZS O´
S

IT ZT
T

Figura 3.33. Esquema para medición de potencia reactiva

El vatímetro mide la corriente de una de las fases y la tensión entre las dos restantes, con
lo cual su indicación es la siguiente:

W = UST IR cos (ángulo comprendido entre la tensión UST y la corriente IR)

De acuerdo al diagrama fasorial de la figura 3.34, el ángulo buscado es el siguiente:

URO

IR
ω

ϕ
Angulo buscado

O Paralela a UST

USO UTO
UST

Figura 3.34. Diagrama fasorial, para cargas equilibradas

De acuerdo al diagrama el ángulo buscado es igual a (90 - ϕ), con lo que la indicación será:

W = UL IL cos (90 - ϕ) = UL IL sen ϕ

Dicha indicación multiplicada por raíz de tres nos da la potencia reactiva del conjunto.



Ejercicio N° 1: Para el circuito de la figura calcular para secuencia directa y una tensión de
alimentación de 3 x 380 V - 50 Hz :

La tensión de corrimiento de neutro.
Las corrientes de línea.
La indicación de los vatímetros.
La potencia activa y reactiva trifásica.
Dibujar en escala el diagrama fasorial.

IR 38 ∠ 90° Ω
R W RT

IS 38 ∠ - 90° Ω O´
S W ST

IT 22 ∠ 0° Ω
T

a) YR = 1/ZR = 1/38∠ 90° = 0,0263 ∠- 90° [S]

YS = 1/ZS = 1/38∠- 90° = 0,0263 ∠ 90° [S]

YT = 1/ZT = 1/22∠ 0° = 0,0455∠ 0° [S]

220 ∠ 90° ⋅ 0,0263 ∠ - 90 + 220 ∠ 330 ° ⋅ 0,0263 ∠ 90° + 220 ∠ 210° ⋅ 0,0455 ∠ 0°
U O´O = =0
0,0263 ∠ - 90° + 0,0263 ∠ 90° + 0,0455 ∠ 0°

b) IR = URO . YR = URO´ . YR = 220∠ 90° . 0,0263∠- 90° = 5,79∠ 0° [A]

IS = USO . YS = USO´ . YS = 220 ∠ 330° . 0,0263 ∠ 90° = 5,79 ∠ 60° [A]

IT = UTO . YT = UTO´ . YT = 220∠ 210° . 0,0455∠ 0° = 10∠ 210° [A]

c) W RT = 380 . 5,79 . cos 60° = 1100

W ST = 380 . 5,79 . cos 60° = 1100

PTRIF. = WRT + W ST = 1100 + 1100 = 2200 W

d) PR = 0 QR = 220 . 5,79 . sen 90° = 1273,8 VAr (Inductivo)

PS = 0 QS = 220 . 5,79 . sen (- 90°) = - 1273,8 VAr (Capacitivo)

PT = 220 . 10 . cos 0° = 2200 W QT = 0



PTRIF. = PR + PS + PT = 0 + 0 + 2200 = 2200 W

QTRIF. = QR + QS + QT = 1273,8 - 1273,8 + 0 = 0

STRIF. = 2200 VA

d) URO = URO´

IS

URT
60°

ω

URS

IR
O = O´


IT

Ejercicio N° 2: En el siguiente circuito la indicación de los vatímetros es W RT = W ST = 330. Si la
carga es equilibrada y la tensión de alimentación es de 3 x 380 V – 50 Hz, hallar:

El valor de las impedancias.
Las corrientes de línea.

IR Z
R W RT

IS Z O´
S W ST

IT Z
T



a) PTRIF. = W RT + W ST = 330 + 330 = 660 W

Q TRIF = 3 (WRT − WST ) = 0 ⇒ Carga óhnmica pura

PTRIF
PR = PS = PT = P = = 220 W
3

2 2
U 220
R= = = 220 Ω
P 220

UF 220
b) IL = IF = = = 1A
R 220


Capitulo 3 sistemas_trifasicos

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