Guia geotecnia, rmr,q, smr
- 1. UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE GEOLÓGICA GRUPO DE INVESTIGACIÓN EN GEOLOGÍA APLICADA (GIGA) 2012 CLASIFICACIONES GEOMECÁNICA DE DE LOS MACIZOS ROCOSOS SEGÚN: BIENIAWSKI. BARTON. HOEK Y BROWN. ROMANA. GEOTECNIA APLICADA. MSc. Norly Belandria MSc. Francisco Bongiorno
- 2. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 1 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA RMR Desarrollado por Bieniawski, (1989) constituye un sistema de clasificación de macizos rocosos que permite a su vez relacionar índices de calidad con parámetros de diseño y de sostenimiento de túneles. El parámetro que define la clasificación es el denominado índice RMR ( ROCK MASS RATING ), que indica la calidad del macizo rocoso en cada dominio estructural a partir de los siguientes parámetros: 1.-Resistencia a la compresión simple de la matriz rocosa. 2.-R.Q.D. Grado de fracturación del macizo rocoso. 3.-Espaciado de las discontinuidades. 4.-Condiciones de las discontinuidades, el cual consiste en considerar los siguientes parámetros: - Abertura de las caras de la discontinuidad. - Continuidad o persistencia de la discontinuidad. - Rugosidad. - Alteración de la discontinuidad. - Relleno de las discontinuidades. 5.-Presencia del Agua, en un macizo rocoso, el agua tiene gran influencia sobre su comportamiento, la descripción utilizada para este criterio son: completamente seco, húmedo, agua a presión moderada y agua a presión fuerte. 6.-Orientación de las discontinuidades. Para obtener el Índice RMR de Bieniawski se realiza lo siguiente: 1. Se suma los 5 variables o parámetros calculados, eso da como resultado un valor índice (RMR básico). 2.-El parámetro 6 que se refiere a la orientación de las discontinuidades respecto a la excavación. El valor del RMR varía entre 0 a 100
- 3. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 2 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria 1ER PARÁMETRO: RESISTENCIA DE LA ROCA SANA DESCRIPCIÓN RESISTENCIA A COMPRESIÓN SIMPLE ( Mpa) ENSAYO DE CARGA PUNTUAL (MPa) VALORACIÓN Extremadam ente dura >250 > 10 15 Muy dura 100 – 250 4 – 10 12 Dura 50 – 100 2 – 4 7 Moderadame nte dura 25 – 50 1 – 2 4 Blanda Muy blanda 5 -25 1 – 5 < 1 < 1 2 1 0 Resistencia de algunas rocas sanas en (MPa) Tipo de roca Resistencia a la compresión simple (MPa) Mínimo Máximo Medio Creta 1 2 1.5 Sal 15 29 22 Carbón 13 41 31 Limonita 25 38 32 Esquisto 31 70 43 Pizarra 33 150 70 Arcillita 36 172 95 Arenisca 40 179 95 Marga 52 152 99 Mármol 60 140 112 Caliza 69 180 121 Dolomía 83 165 127 Andesita 127 138 128 Granito 153 233 188 Gneis 159 256 195 Basalto 168 359 252 Cuarcita 200 304 252 Dolerita 227 319 280 Gabro 290 326 298 Taconita 425 475 450 Sílice 587 683 635
- 4. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 3 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria Gráfico para calcular el parámetro de Resistencia a la Compresión Simple. 2DO PARÁMETRO: CÁLCULO DEL R.Q.D. La calidad de roca R.Q.D se puede determinar: - Trozos de rocas testigos mayores de 10cm recuperados en sondeos. - Número total de discontinuidades que interceptan una unidad de volumen (1m3) del macizo rocoso, definido mediante el parámetro Jv. - Teóricamente a partir de la densidad de las discontinuidades o frecuencia de las discontinuidades ( ) por Hudson, 1989. Para el primer caso se utiliza la primera fórmula: nperforacióladeTotal cmripios RQD 10 Para el segundo caso se utiliza la siguiente fórmula: VJRQD 3,3115 Para el tercer caso se utiliza la siguiente fórmula: (0.1 ) 100 (0.1 1)RQD e MPa (A) (B) (C)
- 5. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 4 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria El valor obtenido en las formulas A, B o C son comparados con la siguiente tabla: Índice de Calidad R.Q.D. (%) Calidad Valoración 0 -25 Muy mala 3 25 – 50 Mala 8 50 – 75 Regular 13 75 – 90 Buena 17 90 - 100 Excelente 20 Asimismo, se puede buscar la valoración para el RQD, a partir del siguiente grafico: Grafico para calcular el parámetro de R.Q.D 3er PARÁMETRO: SEPARACIÓN DE LAS DISCONTINUIDADES. La separación o el espaciamiento de las discontinuidades esta clasificada según la tabla que a continuación se observa: Indice R.Q.D para calcular el RMR %
- 6. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 5 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria Descripción Espaciado de las Juntas Tipo de macizo rocoso. Valoración Muy separadas > 2 m Sólido 20 Separadas 0,6 – 2 m. Masivo 15 Moderadamente juntas 200– 600 mm. En bloques 10 Juntas 60 – 200 mm. Fracturado 8 Muy juntas < 60 mm. Machacado 5 Para calcular el rango se utiliza el siguiente grafico: Grafico Para calcular el parámetro del espaciamiento de las discontinuidades. 4to PARÁMETRO: CONDICIONES DE LAS DISCONTINUIDADES. Aberturas de las discontinuidades. Grado Descripción Separación de las caras Valoración 1 Abierta > 5mm 0 2 Moderadamente abierta 1 – 5 mm 1 3 Cerrada 0,1 – 1 mm 4 4 Muy cerrada < 0,1 mm 5 5 Ninguna 0 6 Espaciamiento de las discontinuidades mm
- 7. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 6 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria Continuidad o persistencia de las discontinuidades. Grado Descripción Continuidad Valoración 1 Muy baja < 1 m 6 2 baja 1 – 3 m 4 3 Media 3 – 10 m 2 4 Alta 10 – 20 m 1 5 Muy alta > 20 m 0 Rugosidad de las discontinuidades. Grado Descripción Valoración 1 Muy rugosa 6 2 Rugosa 5 3 Ligeramente rugosa 3 4 Lisa 1 5 Plana (espejo de falla) 0 Relleno de las discontinuidades. Grado Descripción Valoración 1 Blando > 5 mm 0 2 Blando < 5mm 2 3 Duro > 5mm. 2 4 Duro < 5 mm 4 5 Ninguno 6 Alteración de las discontinuidades. Grado Descripción Valoración 1 Descompuesta 0 2 Muy alterada 1 3 Moderadamente alterada 3 4 Ligeramente alterada 5 5 No alterada 6
- 8. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 7 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria 5to PARÁMETRO: LA PRESENCIA DEL AGUA. Para calcular la valoración según la presencia del agua se toma como referencia la tabla que a continuación se especifica. Tabla para obtener el parámetro de la presencia del agua Caudal por 10 m de túnel Relación Presión agua – Tensión ppal mayor Descripción Valoración Nulo 0 Seco 15 < 10 litros/min < 0,1 Ligeramente húmedo 10 10-25 litros/min 0,1 – 0,2 Húmedo 7 25-125 litros/min 0,2 – 0,5 Goteando 4 >125 litros/min > 0,5 Fluyendo 0 6to PARÁMETRO: ORIENTACIÓN DE LAS DISCONTINUIDADES. Para la valoración de este parámetro se debe clasificar la roca de acuerdo al rumbo y buzamiento con respecto a la obra civil que se va a ejecutar, esta clasificación se especifica a continuación: Tabla de clasificación para la determinación de los buzamientos con respecto al efecto relativo con relación al eje de la obra. Dirección Perpendicular al Eje de la obra Dirección Paralelo al Eje de la obra. Buzamiento 0 -20° Cualquier dirección. Excav. Con buzamiento. Excav. Contra buzamiento Buz 45° - 90° Buz 20° - 45° Buz 45° - 90° Buz 20° - 45° Buz 45° - 90° Buz 20° – 45° Muy favorable Favorable Medio Desfavorable Muy desfavorable Medio Desfavorable
- 9. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 8 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria Valoración para Túneles y Minas. Calificativo Valoración Muy favorable 0 Favorable -2 Medio -5 Desfavorable -10 Muy desfavorable -12 Valoración para Fundaciones. Calificativo Valoración Muy favorable 0 Favorable -2 Medio -7 Desfavorable -15 Muy desfavorable -25 Valoración para Taludes. Calificativo Valoración Muy favorable 0 Favorable -5 Medio -25 Desfavorable -50 Muy desfavorable -60 Calidad del macizo rocoso con relación al Índice RMR CLASE CALIDAD VALORACIÓN RMR COHESIÓN ÁNGULO DE ROZAMIENTO I Muy buena 100-81 >4 Kg/cm2 > 45º II Buena 80-61 3 – 4 Kg/cm2 35º - 45º III Media 60-41 2 – 3 Kg/cm2 25º - 35º IV Mala 40-21 1 – 2 Kg/cm2 15º- 25º V Muy mala < 20 < 1 Kg/cm2 <15º
- 10. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 9 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria Guía para la excavación y soporte en túneles y obras de ingeniería donde la condición de la roca es importante. (Según Bieniawski) Clase de macizo rocoso Excavación Pernos (20 mm de diámetro, inyectados. Soporte con concreto armado costillas I . Roca muy Buena, RMR: 81- 100 A sección completa. 3 mts. de avance. Generalmente no se requiere. Ninguno II . Roca Buena, RMR: 61 - 80 A sección completa 1-1.5 mts de avance. Soporte completo a 20 mts del frente. Pernos en la corona de 3 mts. de longitud espaciados a 2.5 mts. malla ocasional 50 mm en la corona donde se requiera Ninguno III . Roca regular, RMR: 41 - 60 Frente superior y destroza, 1.5-3 mts de avance en media sección. Inicio del soporte después de cada voladura. Soporte completo a 10 mts del frente. Pernos sistemáticos, 4 mts de longitud, espaciados 1.5-2 mts en la corona y hastiales con malla en la corona. 50 – 100 mm en la corona y 30 mm por los lados Ninguno IV . Roca Pobre, RMR: 21 - 40 Frente superior y destroza, 1 – 1.5 mts de avance en la media sección superior. Instalación de soporte conjuntamente con la excavación 10 mts del frente. Pernos sistemáticos , 4- 5 mts de longitud, espaciados 1 – 1.5 mts en la corona y hastiales con malla. 100 – 150 mm en la corona y 30 mm por los lados Costillas ligeras a medias espaciadas 1.5 mts a donde se requiera. V. Roca muy pobre RMR:< 20 Múltiples galerias 0.5-1.5 mts.de avance en la sección superior. Instalación de soporte conjuntamente con la excavación. Concreto proyectado tan pronto como sea posible después de las voladuras. Pernos sistemáticos, 5-6 mts de longitud, espaciados 1 – 1.5 mts en la corona y hastiales con malla. Pernos invertidos. 150- 200 mm en la corona, 150 mm en los lados y 50 mm al frente Costillas medianas a resistentes, espaciadas a 0.75 mts con planchas de acero y tablestacas si se requiere.
- 11. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 10 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria SISTEMA Q Desarrollado por Barton, Lien y Lunde en 1974, constituye un sistema de clasificación de macizos rocosos que permite establecer sistemas de sostenimientos para túneles y cavernas. El sistema Q esta basado en al evaluación numérica de seis parámetros que definen el índice Q. Este índice viene dado por la siguiente expresión. SRF J J J J RQD Q w a r n Como se analiza, la Clasificación de Barton et al, se basa en 6 parámetros: 1.-R.Q.D : Índice de calidad de la roca. 2.-Jn : Índice de diaclasado que indica el grado de fracturación. 3.-Jr : Índice de que contempla la rugosidad, relleno y continuidad de las discontinuidades. 4.-Ja : Índice de alteración de las discontinuidades. 5.-Jw : Coeficiente reductor por la presencia de Agua. 6.-SRF : (Stress reduction factor) Coeficiente que tiene en cuenta la influencia del estado tensional sobre el macizo rocoso. El primer coeficiente (R.Q.D./Jn) representa el tamaño de los Bloques. El segundo coeficiente (Jr/Ja) representa la resistencia al corte entre los bloques. El tercer y último coeficiente (Jw/SRF) representa el estado tensional del macizo rocoso. El rango de Variación de los parámetros es el siguiente: RQD: entre 0 y 100 Jn: entre 0,5 y 20 Jr: entre 0,5 y 4 Ja: entre 0,75 y 20 Jw: entre 0,05 y 1 SRF: entre 0,5 y 20
- 12. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 11 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria TABLAS USADAS PARA LA CLASIFICACIÓN Q. 1er Parámetro: R.Q.D. Descripción de la calidad del macizo rocoso R Q D Observaciones. Muy pobre 0-25 Para R.Q.D < 10 se puede tomar R.Q.D.= 10 en la ecuación de Q. Pobre 25-50 Medio 50-75 Bueno 75-90 Muy Bueno 90-100 2do Parámetro: Índice de diaclasado Jn. Descripción Jn Roca masiva 0.5-1 Una familia de diaclasas. 2 Una familia de diaclasas y algunas Diaclasas ocasionales. 3 Dos familias de diaclasas. 4 Dos familias de diaclasas y algunas Diaclasas ocasionales 6 Tres Familias. 9 Tres familias de diaclasas y algunas Diaclasas ocasionales. 12 Cuatro o más familias de Diaclasas, roca muy fracturada. 15 Roca triturada terrosa. 20 En boquillas, se utiliza 2 Jun y en Túneles 3 Jun 3er Parámetro: Índice de rugosidad Jr. Esta tabla esta basada por la relación o el contacto entre las 2 caras de la Junta. Contacto entre las 2 caras de las diaclasas con poco desplazamiento lateral de menos de 10 cm. Jr Juntas discontinuas. Juntas Rugosa o irregular ondulada. Suave ondulada. Espejo de falla, ondulada, Rugosa o irregular, plana. Suave plana. Espejo de Falla, plano. 4 3 2 1.5 1.5 1 0.5 No existe contacto entre las 2 caras de las diaclasas cuando ambas se desplazan lateralmente. Jr Zona de contenido de minerales arcillosos,
- 13. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 12 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria suficientemente gruesa para impedir el contacto entre las caras de las Diaclasas. Arenas, gravas o zona fallada suficientemente gruesa para impedir el contacto entre las 2 caras de las diaclasas. 1 1 Nota: si el espaciado de la familia de las diaclasas es mayor de 3 m hay que aumentar el Jn en una unidad. Para diaclasas con espejos de falla provisto de lineaciones, si están orientadas favorablemente, se puede usar Jr=0.5 4to Parámetro: Coeficiente reductor por la presencia de agua Jw. Jw Presión del agua Kg/cm2 - Excavaciones secas o de influencia poco importante. - Fluencia o presión medias. Ocasional lavado de los rellenos de las Diaclasas. - Fluencia grande o presión alta, considerable lavado de los rellenos de las Diaclasas. - Fluencia o presión de agua excepcionalmente altas, decayendo con el tiempo. - Fluencia o presión de aguas excepcionalmente altas y continúas, sin disminución. 1 0.66 0.33* 0.1-0.2* 0.05-.01* <1 1-2.5 2.5-10 >10 >10 Los valores presentados con el Signo * son solo valores estimados. Si se instalan elementos de drenaje, hay que aumentar Jw
- 14. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 13 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria 5to Parámetro: Índice de alteración de las discontinuidades Ja. Descripción Ja Ø° Contacto entre las 2 caras de las Diaclasas. Junta sellada, dura, sin reblandecimiento impermeable como por ejemplo cuarzo en paredes sanas. Caras de la junta únicamente manchadas. Las caras de la junta están alteradas ligeramente y contienen minerales no blandos partículas de arena, roca desintegrada libre de arcilla. Recubrimiento de limo o arena arcillosa, pequeña fricción arcillosa no reblandecible. Recubrimiento de minerales arcillosos blandos o de baja fricción como caolinita, clorita, talco yeso, grafito y pequeñas cantidades de arcillas expansivas. Los recubrimientos son discontinuos con espesores máximos de 1 o 2 mm. 0.75 1 2 3 4 25-30 25-30 25-30 20-25 8-16 Contactos entre 2 caras de la Diaclasa con < de 10 cm desplazamiento lateral. Partículas de Arena, roca desintegrada libre de arcilla. Fuertemente sobreconsolidados rellenos de minerales arcillosos no blandos. Los recubrimientos son continuos de menos de 5 mm de esp. Sobreconsolidación media a baja, blandos, rellenos de minerales arcillosos. Los recubrimientos son continuos de < de 5 mm de espesor. Rellenos de arcilla expansiva, de espesor continúo de 5 mm. El valor Ja dependerá del porcentaje de partículas del tamaño de la arcilla expansiva. 4 6 8 8-12 25-30 16-24 12-16 6-12 No existe contacto entre las 2 caras de la diaclasa cuando esta cizallada. Zonas o bandas de roca desintegrada o manchada y arcilla. Zonas blandas de arcilla limosa o arenosa con pequeña fricción de arcilla no blandas. Granos arcillosos gruesos. 6-8-12 5 13-20 6-24 6-24 6-24
- 15. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 14 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria 6to Parámetro: Condiciones tensionales S.R.F 1.-Zona débil que interceptan la excavación y pueden causar caídas de bloques. S.R.F A. Varias zonas débiles conteniendo arcilla o roca desintegrada químicamente, roca muy suelta alrededor. B. Solo una zona débil conteniendo arcilla o roca desintegrada químicamente (profundidad de excavación < 50 m.). C. Solo una zona débil conteniendo arcilla o roca desintegrada químicamente. (Profundidad de excavación > 50 m.). D. Varias zonas de fractura en roca competente libre de arcilla, roca suelta alrededor. (Cualquier profundidad). E. Sólo una zona fracturada en roca competente, libre de arcilla (Profundidad de excavación < 50 m.) F. Sólo una zona fracturada en roca competente, libre de arcilla. (Profundidad > 50 m). G. Diaclasas abiertas sueltas, muy fracturadas. Cualquier profundidad. 10 5 2.5 7.5 5 2.5 5 2.-Rocas competentes con problemas tensionales en las rocas σ c/σ1 σ t/σ1 S.R.F H. Tensiones pequeñas cerca de la superficie. I. Tensiones medias. J. Tensiones altas estructura muy compacta, favorable para la estabilidad, puede ser desfavorable para la estabilidad de los hastíales. K. Explosión de roca suave (roca Masiva). L. Explosión de roca fuerte (roca masiva.) > 200 200-10 10-5 5-2.5 <2.5 >13 13-0.33 0.66-0.33 0.33-0.16 <0.16 2.5 1.0 0.5-2.0 5-10 10-20 σ c y σ t son las resistencias a la compresión y tracción respectivamente de la roca, σ1 es el esfuerzo principal máximo que actúa en la roca. 3.-Roca fluyente, flujo plástico de roca incompetente bajo la influencia de altas presiones litostática. S.R.F M. Presión de Flujo suave. N. Presión de flujo intensa. 5-10 10-20
- 16. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 15 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria Continuación de la tabla del parámetro 6................. 3.-Roca expansiva, actividad expansiva química dependiendo de la presencia del agua. S.R.F O. Presión Expansiva suave. P. Presión expansiva intensa. 5-10 10-15 Observaciones al SRF: Reducir los valores del SRF en un 25 a 50% si las zonas de rotura solo influyen pero no interceptan a la excavación. En los casos que la profundidad de las clave del túnel sea inferior a la altura del mismo se sugiere aumentar el SRF de 2.5 a 5. Para campos de tensiones muy anisótropos cuando 5<= σ 1/ σ 3<=10, reducir el σ c y σ t a 0.8 σ c y 0.8 σ t. CLASIFICACIÓN DE BARTON DE LOS MACIZOS ROCOSOS. ÍNDICE DE CALIDAD Q. TIPO DE ROCA VALOR DE Q Excepcionalmente mala. Extremadamente mala. Muy mala. Mala. Media. Buena. Muy buena. Extremadamente Buena. Excepcionalmente Buena. 0,001 – 0,01 0,01 – 0,1 0,1 – 1 1 – 4 4 – 10 10 – 40 40 – 100 100 – 400 400 - 1000
- 17. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 16 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria Sugerencias para el uso de las Tablas. 1.- Cuando no se disponen de sondeos, el RQD se estima a partir de afloramientos, mediante el índice volumétrico de juntas Jv. 2.-En el parámetro Jn, puede estar afectado por la foliación, esquistocidad, y laminaciones. Si las discontinuidades paralelas están suficientemente desarrolladas, se contabilizan como una familia, si no se contabilizan cono discontinuidades ocasionales. 3.-Se tomaran los valores de los parámetros Jr y Ja de la familia de discontinuidades rellenas de arcilla más débil de la zona, pero hay que elegir en primer lugar las discontinuidades de orientación desfavorable aunque no den el valor mínimo del cociente Jr/Ja. 6.-En las rocas anisótropas, la resistencia a la compresión simple de la roca, y la resistencia a la tracción, σ c y σ t , respectivamente se evalúan en la zona más desfavorable para la estabilidad de la estructura subterránea.
- 18. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 17 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria CLASIFICACIÓN DE HOEK Y BROWN (GSI) Hoek et al, (1995) han propuesto un índice geológico de resistencia, GSI (geological strength index), que evalúa la calidad del macizo rocoso en función del grado y las características de la fracturación, estructura geológica, tamaño de los bloques y alteración de las discontinuidades.
- 19. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 18 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA DE ROMANA (SMR): El índice SMR para la clasificación de taludes se obtiene del índice RMR básico, restando un “factor de ajuste” que es función de la orientación de las discontinuidades (y producto de tres subfactores) y sumando un “factor de excavación” que depende del método utilizado. SMR = RMR básico + (F1 x F2 x F3) + F4 RMR se calcula de acuerdo con los coeficientes de Bieniawaski, como la suma de las valoraciones correspondientes a 5 parámetros: Resistencia a compresión simple de la matriz rocosa, RQD, Separación de las discontinuidades, Condición de las discontinuidades, Flujo de agua en las discontinuidades. El rango del RMR es 0 – 100. El factor de ajuste de las discontinuidades es producto de tres subfactores: F1, depende del paralelismo entre el rumbo de las discontinuidades y la cara del talud. Varía entre 1,00 (cuando ambos rumbos son paralelos) y 0,15 (cuando el ángulo entre ambos rumbos es mayor de 30º y la probabilidad de rotura es muy baja. Estos valores establecidos empíricamente ajustan aproximadamente a la expresión: F1 = (1 – sen ( j - s))2 Siendo j y s los valores de dirección de la discontinuidad ( j ) y del talud ( s ) F2, depende del buzamiento de la discontinuidad en la rotura plana. Varía entre 1,00 (para discontinuidades con buzamiento superior a 45º) y 0,15 (para discontinuidades con buzamiento inferior a 20º). Puede ajustarse aproximadamente según la relación: F2 = tan2 j Donde j es el buzamiento de la discontinuidad. F3, refleja la relación entre los buzamientos de la discontinuidad y del talud.
- 20. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 19 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria El factor de ajuste según el método de excavación. F4, ha sido establecido empíricamente como: Los taludes naturales, son más estables a causa de los procesos previos de erosión sufridos por el talud, y de los mecanismos internos de protección que muchos de ellos poseen (vegetación, desecación superficial, drenaje torrencial, etc). F4 = +15. Los precorte, aumentan la estabilidad de los taludes en media clase. F4 = +10. Las técnicas de voladura suave (recorte) bien ejecutadas, también aumentan la estabilidad de los taludes. F4 = +8. Las voladuras normales aplicadas con métodos razonables no modifican la estabilidad. F4 = 0. Las voladuras defectuosas son muy frecuentes y pueden dañar seriamente a la estabilidad. F4 = -8. La excavación mecánica de los taludes por ripado solo es posible cuando el macizo rocoso esta muy fracturado o la roca blanda. Con frecuencia se combina con prevoladuras poco cuidadosas. Las caras del talud presentan dificultades de acabado. Por ello el método ni mejora ni empeora la estabilidad. MUY FAVORABLE FAVORABLE NORMAL DEFAVORABLE MUY DEFAVORABLE P T j s j s º > 30º 30º - 20º 20º - 10º 10º - 5º < 5º P/T F1 0,15 0,4 0,7 0,85 1 P j < 20º 20º - 30º 30º - 35º 35º - 45º > 45º F2 0,15 0,4 0,7 0,85 1 T F2 1 1 1 1 1 P T j s j + s > 10º < 110º 10º - 0º 110º - 120º 0º > 120º 0º - ( - 10º ) ------ < - 10º ------ P/T F3 0 - 6 - 25 - 50 - 60 TALUD NATURAL PRECORTE VOLADURA SUAVE VOLADURA O EXCAVACIÓN MECÁNICA VOLADURA DEFICIENTE + 15 + 10 + 8 0 - 8 V IV III II I 0 - 20 21 - 40 41 - 60 61 - 80 81 - 100 Muy mala Mala Normal Buena Muy buena Totalmente inestable Inestable Parcialmente estable Buena Muy buena Grandes roturas por planos continuos o por masa Juntas o grandes cuñas Algunas juntas o muchas cuñas Algunos bloques Ninguna Reexcavación Corrección Sistemático Ocasional Ninguno P : Rotura plana s : Dirección del talud s : Buzamiento del talud T : Rotura por vuelco j : Dirección de las juntas j : Buzamiento de las juntas CASO FACTOR DE AJUSTE POR EL MÉTODO DE EXCAVACIÓN ( F4 ) FACTOR DE AJUSTE POR LA ORIENTACIÓN DE LAS JUNTAS ( F1, F2 Y F3 ) MÉTODO F4 Roturas Tratamiento CLASES DE ESTABILIDAD CASO SMR Descripción Estabilidad
- 21. Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería Escuela de Geológica 20 MSc. Fancisco Bongiorno MSc. Norly Belandria BIBILOGRAFÍA Barton, N Lien, R. y Lunden, J. (1974), Engineering Classification of Rock Masses for the Desing of Tunnel Support. Rock Mechanics, Springer Verlag, vol, 6 pp 189 – 236. Bieniawski, Z.T. (1989). Engineering Rock Mass Clasifications. John Wiley and sons, Inc. Gonzalez de Vallejo, L., Ferrer, M., Ortuño, L., y Oteo, C. (2004) . Ingenieria Geológica. Pearson Educación. Madrid. ISMR (1981) Basic geotechnical description of rock masses. Int. J. Rock Mech. & Min. Sci. & Geomech. Abstr. Vol. 18. Pergamon Press. Romana, M. (1985). New adjustment ratings for application of Bieniawski classification to slopes. Int. Symp. On the role of rock mechanics ISRM. Zacatecas, 49-53. IGME (1987). Manual de Ingeniería de Taludes. Capítulo 5: Caracterización Geotécnica de materiales, pp 117- 152. Mercedes, F., y Gonzalez de Vallejo, L. (2007). Manual de campo para la descripción y caracterización de macizos rocosos en afloramientos. Instituto Geologico y Minero de España. Madrid. Sönmez, H y Ulusay, R (2002). “A discussion on the Hoek-Brown failure criterion and suggested modifications to the criterion verified by slope stability studies”, Bulletin of Earth Science Application and Research Centre of University Hacettepe, Vol 26 , pp77- 99. Parámetros de corrección F1, F2, F3 y F4 de la clasificación SMR (modificado de Romana, 1985)