Manual de coordinacion_completo

ELEMENTOS FUSIBLES POSITROL ®: MANUAL DE
COORDINACION, METODOS DE CÁLCULO Y TABLAS DE SELECCION
CAPITULO 1
Fundamentos de la interrupción de la corriente alterna aplicables a seccionadores autodesco-
nectadores y elementos fusibles a expulsión para media tensión………………………
CAPITULO 2
Protección de transformadores…………………………………………………………………….
CAPITULO 3
Protección de bancos de capacitores……………………………………………………………..
CAPITULO 4
Coordinación entre Elementos Fusibles Positrol…………………………………………………
Tablas de coordinación entre elementos fusibles positrol………………………………………
CAPITULO 5
Coordinación con dispositivos de reenganche automático……………………………………...
CAPITULO 6
Coordinación con descargadores de sobretensión………………………………………………
CAPITULO 7
Selección del Seccionador Autodesconectador adecuado……………………………………...
PAGINA
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INDICE GENERAL
.

ELEMENTOS FUSIBLES POSITROL ® - Manual de coordinación, métodos de cálculo y tablas de selección.
1
Fundamentos de la interrupción de la corriente alterna aplicables a
seccionadores autodesconectadores y elementos fusibles a expulsión para media tensión.
os mayores problemas que un fabricante debe en-
frentar durante el diseño de seccionadores auto-
desconectadores y sus respectivos elementos
fusibles son, precisamente, los originados por las grandes
magnitudes de corriente y las altas tensiones de recupe-
ración que dichos elementos deberían manejar.
La concepción técnica de un Seccionador Autodesconec-
tador y el Elemento Fusible conforman una unidad funcio-
nal.
Para una mejor comprensión, nos referiremos particular-
mente a los dos subconjuntos destinados a la extinción
del arco: el tubo portafusible (1) del seccionador y el tubo
fusible del elemento fusible (2); el primero, destinado a in-
terrumpir fallas de alta magnitud de corriente y el segun-
do, a controlar las fallas pequeñas y la tensión de
recuperación. (Figura 1)
Ambos se hallan recubiertos interiormente por una fibra
muy especial que, movilizada por las altas temperaturas
del arco eléctrico, tiene la propiedad de generar un gran
volumen de gases de desionización.
Dicha fibra, es producida por unos pocos fabricantes en el
mundo (2) y la razón intima de su funcionamiento tan efi-
caz forma parte de bien guardados secretos tecnológicos.
Podemos, sin embargo, suponer que produce gases no
conductivos, compuestos por moléculas inestables que,
por su alta velocidad molecular (a gran temperatura) se
descomponen en los átomos que las integran, los que a
su vez emiten iones positivos, que combinados con los
electrones producidos por el arco forman átomos neutros.
Como ya se dijo, estos procesos de recombinación pue-
den aumentarse enormemente mezclando en forma vio-
lenta gases ionizados con gases no ionizados, lo que de
hecho ocurre. Además, la sustancia es hábil para combi-
narse químicamente con los vapores metálicos generados
por la fusión, produciendo moléculas no conductoras.
En otro orden de cosas, es fácil comprender que una falla
de baja magnitud de corriente producirá un arco mas frío
que el generado por una falla de mayor magnitud. Es por
ello que el tubo del elemento fusible Positrol® cumple la
función de despejar las fallas de baja magnitud de co-
rriente (<1000 A), mediante la movilización de la fibra ex-
tintora que lo cubre interiormente, la que será excitada en
razón de su proximidad con el arco eléctrico.
Cabe destacar que estas fallas menores son las mas fre-
cuentes y por ello adquiere gran relevancia la actuación
eficaz de un buen tubo fusible.
Por otra parte, dicho tubo deberá tener la longitud ade-
cuada a efectos de impedir, en las fallas menores, el re-
encendido del arco provocado por la tensión de
recuperación. Este fenómeno es mejor controlado por el
tubo portafusible cuando actúa ante fallas mayores, ya
que estas provocan un violento desfogue (Figura 2) con el
consecuente alejamiento de ánodo y cátodo (Figura 2).
Se comprende que para que esta mecánica se produzca
adecuadamente, el diseño debe ser preciso, robusto y
armónico; solo en ese caso Seccionador Autodesconec-
tador y Elemento Fusible podrán ser calificados dentro del
L
Capitulo 1 .
Figura 1 Figura 2

2
rango prescripto por las Normas ANSI C37.41 y C37.42
cumpliendo los estándares de calidad internacional
Figura 3
volver al índice

3
Protección de transformadores.
onsideramos oportuno hacer una breve descrip-
ción de los componentes que contienen las ta-
blas publicadas en este Capitulo y de los
fenómenos que han sido tenidos en cuenta para diseñar-
las.
1. Resistencia de un fusible a los picos de corriente
Es la capacidad de un elemento fusible para resistir, sin
fundirse ni dañarse, las sobrecorrientes de duración con-
siderable.
Podrá observarse que en las Tablas se contemplan tres
situaciones diferentes, a las que estarán sometidos los
fusibles:
1.A. Sobrecargas continuas: El valor que aparece en la
columna “A” cuantifica la capacidad de un fusible para re-
sistir las sobrecargas de larga duración que acontecen
durante el servicio normal según los horarios, los días y
épocas del año; y se expresan en % de la potencia del
transformador.
Esto significa que un fusible instalado y en servicio sopor-
ta sobrecargas continuas equivalentes al x % de la poten-
cia del trafo.
Por ejemplo, en la Tabla correspondiente a la velocidad
“STD” (curva TCC-123-6) se podrá observar que, en un
transformador trifásico de 16 KVA el fusible de 1 A indica-
do soportará: 0,7 x 1,8= 1,3 A.
1.B. Sobrecargas por recierre: Son las que debe sopor-
tar un fusible cuando, estando en servicio, aparece un re-
cierre producido por un reconectador (recloser) que
responde a una falla transitoria.
Esta sobrecorriente es la combinación de una abrupta co-
rriente de magnetización (inrush) con los picos de corrien-
te resultantes de las cargas conectadas a la línea
(arranque de motores, iluminación pública, etc.) y su valor
puede alcanzar hasta seis veces el de la corriente que
circulaba por el fusible antes de la apertura.
1.C. Sobrecargas por energización: Son las que debe
soportar el fusible cuando se energiza la línea en la que
se encuentra instalado, luego de un tiempo desenergiza-
do de, por lo menos, 30 minutos.
En tal situación el elemento fusible ya se ha enfriado y
tendrá que resistir los efectos de la irrupción abrupta de
corriente de magnetización del trafo en carga y la subsi-
guiente sobrecorriente transitoria asociada con las carac-
terísticas de los consumos abastecidos por la red de baja
(secundario del transformador).
Según estadísticas recogidas en Empresas de Distribu-
ción de Energía Eléctrica, la magnitud en términos de co-
rriente, que deberá tolerar el fusible instalado en el lado
del primario oscila en los siguientes parámetros:
6 veces la corriente nominal durante 1 segundo.
3 veces la corriente nominal durante 10 segundos.
2 veces la corriente nominal durante 15 minutos.
2. Índice de protección de un transformador
En adelante llamado IPT. Para que se comprenda este
concepto detallaremos cuáles son las condiciones que se
deben respetar cuando nos proponemos elegir el calibre
de un elemento fusible cuyo objetivo es el de proteger a
un transformador
Por un lado conocemos el comportamiento de un fusible
(curva tiempo/ corriente), por el otro conocemos también
los limites de un transformador (curva de carga) suminis-
trados por su fabricante.
En la figura 1 hemos graficado la curva “T” de carga de un
transformador y la curva “F” de un elemento fusible.
Ahora bien, las condiciones a respetar son las siguientes:
2.A. La curva de tiempo total del fusible debe pasar por
debajo y a la izquierda del punto “A” que fija la norma
ANSI como límite máximo de prestación de la maquina.
C
Capitulo 2 .

4
2.B. El punto “B” de intersección de ambas curvas, pro-
yectado en el eje de las abcisas “I” debe darnos el valor
más bajo posible y nos indica el IPT mediante una cifra.
Estas cifras son las que aparecen en la columna IPT de
las Tablas de Selección.
Por ejemplo, en los estados Unidos, los fabricantes de
transformadores utilizan la norma ANSI, que fija en
1500% el punto límite de resistencia de la maquina a
efectos de las corrientes mencionadas.
Esto quiere decir que, situado en el eje “I” 1500% y ele-
vando una perpendicular hasta la curva “T” del trafo, en-
contraremos el punto “A” que es el límite mencionado.
A partir del punto “A” así obtenido, hacia la izquierda y
por debajo deben pasar todas las curvas de los fusibles
que podremos elegir. Entendido esto, obsérvese que la
curva “F” del fusible (situada a la izquierda y por debajo
del punto “A” corta a la curva de la máquina en el punto
“B”. Si proyectamos el punto “B” sobre el eje “I” obten-
dremos el IPT expresado numéricamente.
En nuestro ejemplo la cifra es 385. Si elegimos un ele-
mento fusible de calibre mayor y realizamos igual proce-
dimiento obtendremos un IPT también mayor, brindando
una menor protección al transformador. De esta forma
tendrán un espectro cuantificado de que tanto protegen
distintos calibres aun mismo trafo.
Cuando no existe índice en algún casillero IPT de las Ta-
blas significa que el calibre elegido no brinda protección
(trafo mono 16 KVA – Fusible 6T- conexión triángulo / es-
trella). En nuestro país no está normalizado el punto límite
de sobrecarga del transformador tal como lo fija la norma
ANSI (en 1500%), por lo tanto la limitación la informa el
fabricante y es conocida como corriente de reconexión o
“Inrush”, siendo las capacidades mas frecuentemente uti-
lizadas de 6 a 12 veces la nominal (600% al 1200%).
Así pues, quien pretenda calcular gráficamente deberá
solicitar al fabricante del trafo su característica Inrush a
efectos de establecer el punto A.
Por este motivo, nosotros hemos modificado las Tablas
de Selección originales estadounidenses adecuándolas a
nuestros usos y costumbre, según las potencias nomina-
les utilizadas en nuestro país y fijando el punto limite co-
mentado en el promedio de 100% de su capacidad
nominal.
No obstante, el usuario podrá elegir de menor a mayor
calibre, según las condiciones particulares de cada caso.
Se elegirá un fusible de menor calibre cuando la maquina
trabaje a un porcentaje de carga menor al 100%; para lo
cual el usuario podrá valerse de las Curvas Tiempo/ Co-
rriente que suministramos a nuestros clientes, aplicándo-
les los Factores de Corrección por Precarga (ver Gráficos
Figura 1

5
1, 2, 3, 4 y 5) y por Temperatura Ambiente (ver Gráficos
6, 7 y 8).
Se elegirá un fusible de mayor calibre cuando el transfor-
mador esté continuamente sobrecargado.
De este modo elevaremos el IPT, mejorando la respuesta
del elemento fusible frente a los efectos de las corrientes
de recierre y/o energización de líneas; pero téngase en
cuenta que al elevar el IPT no sólo se aumenta la presta-
ción de los fusibles sino que también se disminuye la pro-
tección del trafo.
Entonces habrá que ser muy cuidadosos en este sentido.
3. Límites de prestación de un fusible
A fin de limitar el rango de elección de un elemento fusi-
ble destinado a la protección de un transformador consi-
deramos conveniente publicar, en este mismo Capítulo
los Cuadros 1 a 4 que enuncian la capacidad de los fusi-
bles para resistir sobrecargas permanentes y de emer-
gencia de 8 horas.
Es aconsejable tener presente los valores límites de la
capacidad de un fusible, a fin de obtener un resultado
confiable durante la vida útil del mismo y una protección
eficaz y libre de actuaciones innecesarias (sneak – out).
Los elementos fusibles deben soportar que se los
sobrecargue por el término de 8 horas (al nivel indicado
en los Cuadros 1 a 4 –emergencia 8 horas), pero tan sólo
Cuadros 1 a 4 –emergencia 8 horas), pero tan sólo 10 ve-
ces a lo largo de su vida útil.
Figura 2 - Curva comparativa de las diferentes ve-
locidades

6
Grafico 1 Grafico 5
Grafico 2 Grafico 6
Grafico 3 Grafico 7
Grafico 4 Grafico 8

7
Velocidad “STD” (TCC 123-6) Velocidad “QR” (TCC 166-6)
Capacidad de sobrecarga Capacidad de sobrecarga
Amperes
Continua
Emergencia
( 8 hs )
Amperes
Continua
Emergencia
( 8 hs )
1 1.3 1.3 1 QR 1.3 1.3
2 2.6 2.6 2 QR 2.6 2.6
3 3.9 3.9 3 QR 3.9 3.9
5 6.5 6.5 5 QR 5 5
7 10 11 7 QR 7 7
10 14 16 10 QR 10 11
15 20 22 15 QR 15 17
20 27 30 20 QR 20 23
25 33 37 25 QR 28 31
30 39 43 30 QR 32 36
40 47 53 40 QR 41 46
50 57 65 50 QR 52 59
65 80 95 60 QR 66 76
80 99 110 75 QR 80 90
100 115 130 100 QR 105 120
125 190 200 125 QR 125 125
150 225 240 150 QR 150 150
200 280 320
Velocidad “T” (TCC 170-6) Velocidad “K” (TCC 165-6)
Capacidad de sobrecarga Capacidad de sobrecarga
Amperes
Continua
Emergencia
( 8 hs )
Amperes
Continua
Emergencia
( 8 hs )
6T 7.8 8.8 6K 9.6 11
8T 10 12 8K 13 14
10T 13 15 10K 15 17
12T 16 18 12K 20 22
15T 22 25 15K 23 26
20T 27 31 20K 31 35
25T 36 41 25K 37 42
30T 42 49 30K 42 48
40T 52 59 40K 51 58
50T 63 72 50K 66 75
65T 88 100 65K 84 100
80T 105 115 80K 105 120
100T 120 135 100K 115 130
140T 210 225 140K 210 225
200T 295 320 200K 300 320

8
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9
Protección de bancos de capacitores.
a función del fusible del banco de capacitores es
tanto proteger al sistema, como así darle una pro-
tección al banco mismo. Además, debe soportar la
corriente de carga permanente y la de conexión durante
la energización (Inrush).
Banco de Capacitares
Por lo general los bancos están compuestos por varias
unidades de capacitores (de ahora en más UC) conecta-
das en paralelo en cada fase. A su vez estas unidades
selladas están formadas por una serie de paquetes ele-
mentales (PE) conectados en serie – paralelo como
muestra la figura 1.
La configuración externa tanto puede ser estrella con
neutro a tierra, estrella sin neutro a tierra o triangulo.
La causa más común de la falla en una UC es la avería
de un PE. A partir de allí ese grupo de paquetes en para-
lelo queda cortocircuitado, aumentando la tensión en ca-
da uno del resto de los grupos en serie con el fallado,
como así también la corriente en la UC.
El incremento de tensión provocará seguramente la falla
en otro grupo, causando un nuevo salto en el valor de
tensión sobre cada uno de los grupos remanentes (sin fa-
lla) y un nuevo salto de corriente en la UC, repitiéndose el
proceso hasta involucrar a todos los grupos en serie de
esa UC, la que provocará una falla en el banco que de-
pende de la conexión:
a) Si es estrella con neutro a tierra: una falla fase a
tierra.
b) Si es triangulo: una falla bifásica
c) Si es estrella sin neutro: la corriente en las fases
sanas se incrementa en 3 In.
Hecho que provocará un incremento de presión sobre es-
tas fases de 1,73 Uf., valor que al cabo de un pequeño
instante es inadmisible para los capacitores terminando
en una falla entre fases.
También es probable que antes de extenderse totalmente
la falla explote la caja de la UC debido a las sobrepresio-
nes Internas.
Por lo tanto, la protección optima consiste en desenergi-
L
Capitulo 3 .
Figura 1

10
zar la fase fallada lo antes posible evitando así que se
propague sobre los demás paquetes y sobre las demás
fases (en el caso de conexión estrella).
El valor inicial de la corriente de falla en la UC debido a la
avería de un PE depende del número de grupos en serie
que contenga la UC. En 13,2 kV se utilizan 4, 5 ó 6 gru-
pos en serie.
A mayor cantidad de grupos en serie, mayor será el in-
cremento de la corriente de la UC ante una falla en un
PE.
A su vez, el incremento de la corriente de fase del banco
dependerá del numero de UC conectadas en paralelo por
fase. A mayor número, menor será el incremento.
Por ejemplo, el cuadro 1 nos muestra el incremento tanto
de la corriente de la UC como el de fase para distintas
cantidades de grupos en serie en cortocircuito y para
bancos de distinta cantidad de grupos en serie.
Como se puede observar en el cuadro, la corriente de fa-
lla en la primera etapa (cuando solo involucra un PE), es
una pequeña sobrecarga que va aumentando a medida
que se van cortocircuitando los demás grupos en serie.
De todo esto se infiere que el incremento inicial de la co-
rriente de fase ante una falla, si bien depende de la confi-
guración de las UC y de la cantidad de estas por fase, es
una moderada sobrecarga del orden del 10% al 20% de
la corriente de fase del banco. Debido a lo cual el fusible
debe tener una relación de fusión baja, de manera de
producir un rápido despeje de la falla antes de que esta
se propague afectando a la totalidad de los grupos en se-
rie de la UC con peligro de explosión.
Exigencias al fusible
Las condiciones a cumplir son:
1. Soportar sin daño alguno la corriente de magneti-
zación Inicial (Inrush) debido a la energización del
banco.
La capacidad I² x t del elemento fusible para soportar pi-
cos de corriente de breve duración disminuye al aumentar
la secuencia de los mismos, dependiendo del material uti-
lizado y de su construcción.
Respecto de la Plata, cabe señalar que su capacidad pa-
ra soportar picos de corriente a la frecuencia del Inrush es
el 45% de la capacidad para 50 hz.; en cambio, la del Ní-
quel Cromo o estaño es del 30%. A pesar de esto el valor
de I² x t del Inrush está muy por debajo de la capacidad
del fusible debido a la limitación de la impedancia de la lí-
nea.
Para calcular el valor I² x t del Inrush en líneas aéreas de
distribución se puede usar la siguiente ecuación:
I².t = K E
2
(C3)
1/2
L
1/2
Siendo:
K = 3,7
E: valor pico de tensión de fase.
C: capacidad permanente del circuito oscilatorio.
L: Inductancia equivalente del circuito oscilatorio.
2. Resistir la corriente de carga
La corriente que debe soportar el fusible en forma perma-
5 Grupos de paquetes
en serie
en serie
en serie
Corriente de
UC fallada
Corriente de
fase fallada*
Corriente de
UC fallada
Corriente de
fase fallada*
Corriente de
UC fallada
Corriente de
fase fallada*
1 1.33 1.17 1.25 1.13 1.2 1.1
2 2.0 1.5 1.67 1.33 1.5 1.25
3 4.0 2.5 2.5 1.75 2.0 1.5
4 Ifn Ifn 5.0 3.0 3.0 2.0
5 - - Ifn 6.0 3.5 -
6 - - - - Ifn Ifn
(*) en tanto por uno
Cuadro 1. Corriente de Falla en la UC y de fase durante la evolución de la falla involucrando diferentes números de Grupos en
serie para un banco trifásico de 120 KVAr, 13.8 kV con 2 UC por fase, conectado en estrella con neutro a tierra.

11
nente es la nominal del capacitor, más un % debido a la
tolerancia en la tensión, más un % debido a la presencia
de armónicas, lo que hace un total de 1,77 In para las co-
nexiones estrella sin neutro o triángulo.
3. Rapidez ante la falla
Para limitar la duración y propagación de la falla el fusible
debe tener una baja relación entre la corriente de actua-
ción mínima y la corriente de carga del banco.
Esto se debe al pequeño incremento (en la primera etapa
de la falla) de la corriente de fase.
Debe actuar con rapidez y ante pequeñas sobrecargas.
4. Evitar la explosión de la unidad capacitora
Como ya se mencionó existe la probabilidad de quwe an-
te una falla se dañe la caja contenedora del capacitor.
Los fabricantes suministran curvas t = f (I) de tiempos
máximos de actuación sin daño a la caja.
Al comparar esta curva con la de tiempo total del fusible
surge que se intersectan en un valor alto de corriente y
pueden también intersectarse en un valor bajo depen-
diendo de la conexión, configuración y tipo de capacitor
(papel, papel –film, film).
Analicemos por separado cada punto:
Para evitar la rotura en baja corriente, en el pasado, para
bancos conectados en estrella sin neutro a tierra se re-
comendaba ajustar el fusible para que actuara a 3 In.
Pero estudios recientes indican que aún es este caso se
pueden producir roturas en bajas corrientes. Por lo tanto
hay que evaluar las curvas para cada capacitor como in-
dica la fig. 2.
Téngase en cuenta que la curva de rotura del capacitor se
refiere a la corriente de la UC, mientras que la curva de
tiempo total corresponde a la corriente de fase.
La condición que se debe cumplir para que no haya rotu-
ra es que T1>T2.
Siendo:
T1: tiempo de
rotura para la
corriente de fa-
lla en la UC
(luc) para cada
uno de los gru-
pos en serie in-
volucrados.
T2: Tiempo to-
tal de actuación
del fusible ante
la corriente de
fase (If).
Figura 2
La rotura por corrientes elevadas se puede producir so-
lamente en estrella con neutro a tierra o en triangulo, ya
que en estrella sin neutro, cuando la totalidad de los gru-
pos en serie se cortocircuitan, la corriente se limita a 3
veces la nominal.
Para evitar las roturas ante corrientes elevadas se debe
cumplir que la corriente correspondiente al punto de inter-
sección de las curvas en la zona de altas corrientes (es
decir, la máxima corriente que puede interrumpir el fusible
sin que explote la carcaza del capacitor) sea mayor que el
nivel de cortocircuito que haya en el lugar. Si esta condi-
ción no se cumple se puede optar por las siguientes alter-
nativas:
a) Usar UC más grandes o construidas de otro ma-
terial, tratando de elevar la corriente máxima de
protección.
b) Utilizar fusibles para cada UC
c) Usar fusibles limitadores de corriente en serie
con seccionadores fusibles (puesto que los limi-
tadores difícilmente brinden por si mismos pro-
tección en la zona de bajas corrientes).
Figura 1

12
En este caso hay que asegurarse que el nivel de cortocir-
cuito sea suficiente como para que el fusible limitador ac-
túe en el primer semiciclo, caso contrario no es efectivo.
5. Capacidad para resistir las corrientes transitorias
desmagnetizantes
Si bien el fusible debe elegirse del menor calibre posible,
para limitar los efectos de la falla en un paquete elemen-
tal, este puede actuar innecesariamente ante corrientes
desmagnetizantes que se presentan en los siguientes ca-
sos:
a) Cuando se energiza un banco de capacitores
cercano.
b) Cuando hay una perturbación cercana en el sis-
tema, tal como una falla.
Estudiando cada caso por separado
a) En este caso los capacitores del banco conectado se
descargan a través de sus fusibles sobre el banco que se
esta energizando.
Mientras que la Inrush dependía de la impedancia de la
línea entre la fuente y el banco, la outrush del banco ya
energizado depende de la impedancia entre los dos ban-
cos de capacitores. Es decir, depende de la capacidad
equivalente entre los dos bancos y la de los propios ca-
pacitores y del valor instantáneo de la tensión en el mo-
mento que se conecta el banco. Si se conoce la
capacidad del I2t para ondas de altas frecuencia, como
así también la capacidad equivalente del circuito y la ten-
sión máxima de fase, se puede obtener la inductancia
equivalente mínima entre los dos bancos para evitar la
operación del fusible ante la outrush mediante la sig. ex-
presión.
L = 13,2 x E
4
x C
3
(I
2
x t)
2
Para un determinado conductor, conociendo la inductan-
cia por kilómetro se puede calcular la distancia mínima
entre bancos de capacitores para evitar la operación del
fusible. Mientras que se respete esa distancia mínima la
corriente desmagnetizante debido a la energización de
otro banco no es problema para el fusible elegido.
b) Perturbación: cuando ocurre una falla en el sistema
cerca del banco, este se descarga a través de sus fusi-
bles sobre la falla.
El I
2
x t de la corriente desmagnetizante del banco de-
pende: de la impedancia equivalente del circuito entre el
banco y la falla, del tipo de falla, y del valor instantáneo
de la tensión en el momento en el que ocurre la falla.
La distancia mínima requerida entre banco y falla se pue-
de calcular con la misma fórmula, pero usando tensión de
línea y teniendo en cuenta que la distancia así calculada
es de ida y vuelta a la falla, por lo tanto se debe conside-
rar la mitad.
Dado que es imposible predecir el momento, frecuencia y
lugar de una falla se debe aceptar una cierta probabilidad
de actuación del fusible debido a la cercanía de la falla,
pero esto sucede muy infrecuentemente.
Tablas de selección
A titulo orientativo, a continuación publicamos las Tablas
de Selección de elementos Fusibles Positrol para protec-
ción de bancos de Capacitores, de las marcas mas habi-
tualmente utilizadas en los Estados Unidos. Para
capacitores de otro origen, el usuario deberá solicitar al
fabricante de la marca que utiliza las correspondientes
curvas, a efectos de determinar con exactitud el calibre
del fusible destinado a protegerlo. Las Tablas que publi-
camos suministran la corriente máxima de protección pa-
ra cada caso, respetando todas las consideraciones
formuladas precedentemente.
Como usar las Tablas de Selección del presente capí-
tulo
Conexión estrella con neutro a tierra y triángulo:
1) Localizar la Tabla de acuerdo a la conexión (Tabla I ó
II).
2) Entrar a la tabla en la columna correspondiente al fa-
bricante del banco y material utilizado en el mismo.
3) Ubicar en esa columna el casillero correspondiente a
la potencia y configuración del banco.
4) Seleccionar entre las corrientes máximas de falla de
ese casillero aquel valor que fuera mayor que el nivel
de cortocircuito en el lugar.

13
5) De la columna de selección de los fusibles se obtiene
el calibre adecuado al propósito.
Conexión estrella sin neutro a tierra
1) Entrar a la Tabla III y, de acuerdo a la potencia del
banco elegir entre las diferentes opciones el calibre y
velocidad que más convenga a la coordinación con el
resto de sistema.
2) Para potencias mayores a las tabuladas, consultar a
FAMMIE FAMI SA.
Tabla III – Banco de Capacitores conectado en estrella en
13.2 kV
Potencia
del banco
KVAr
Trifásico
Calibre de los
Elementos
Fusibles
Positrol
5 STD
6K75
6T
7 STD
6K150
8T
10 STD
8K225
10T
15 STD
12K300
15T
20 STD
15K375
15T
20 STD
20K450
20T
25 STD
25K600
25T

14

15
. § Las Normas ANSI C-55 1/1968 se refieren a UC menores de 150 KVAr
† El fabricante no suministra la Curva de máxima corriente de la UC
‡ Mc Graw-Edison no fabrica UC de 50 KVAr
⊕ En estos casos es posible que el fusible no proteja contra rotura de la caja contenedora de la UC en falla por baja corriente

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17
. § Las Normas ANSI C-55 1/1968 se refieren a UC menores de 150 KVAr
† El fabricante no suministra la Curva de máxima corriente de la UC
‡ Mc Graw-Edison no fabrica UC de 50 KVAr
⊕ En estos casos es posible que el fusible no proteja contra rotura de la caja contenedora de la UC en falla por baja corriente
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18
Coordinación entre Elementos Fusibles Positrol.
ara realizar un correcto escalonamiento entre
elementos fusibles se debe determinar hasta
que valor máximo de corriente de fallas actua-
ran en forma selectiva. Dicho valor se obtiene de la inter-
sección de la curva de tiempo mínimo de fusión del fusi-
ble del lado de la fuente con la curva de tiempo total de
despeje del fusible del lado de la carga y toma el nombre
de “corriente limite de coordinación”.
En el Grafico 1, el tiempo mínimo de fusión del fusible del
lado de la fuente se halla representado por la curva “A” y
el tiempo total de despeje de falla del fusible del lado de
la carga por la curva “B”. El punto “P” de intersección de
ambas curvas nos indica la corriente limite de coordina-
ción. En la práctica, cada uno de estos fusibles tendrá su
grado de precarga, por lo tanto sus curvas deberán ser
corregidas según los Factores de Corrección por Precar-
ga publicado en el Capitulo II (gráficos 1, 2, 3 y 4).
La condición de mayor exigencia seria aquella en la que
el fusible del lado de la fuente se halle a plena carga,
mientras el fusible del lado de la carga se halla sin carga.
En este caso obtendríamos la menor corriente de coordi-
nación. Introduciendo los Factores de Corrección por Pre-
carga en la curva “A” del fusible lado de la fuente,
obtendremos la curva corregida “C” y un nuevo punto de
intersección “P1”. Las Tablas de Coordinación entre Ele-
mentos Fusibles Positrol que se publican en este Capitulo
indican las corrientes limite de coordinación, tanto para
fusibles precargados como para fusibles sin carga, facili-
tando la tarea del proyectista al liberarlo del trabajo de las
curvas.
Ejemplo de aplicación
En el Sistema representado en el grafico 2, determinar el
calibre de los elementos fusibles Positrol que se indican:
F1= 6K / F2= 8K / F3= 6K / F4= 10K
De la Tabla de Selección de Elementos Fusibles Positrol
para Protección de Transformadores publicada en el Ca-
pitulo II, se obtiene:
el elemento fusible del Seccionador Autodesconectador
Ft de la red troncal debe tener un calibre tal que:
P
Capitulo 4 .
Grafico 1
Grafico 2

19
1) Soporte la corriente total del Sistema, es decir, la su-
matoria de las cargas alimentadas, afectada por el Factor
de Simultaneidad. En nuestro caso, suponiendo un factor
de simultaneidad igual a 1, se calcula
Ift ≥ K (I1+I2+I3+I4)
Ift ≥ 1 (2,76 + 4,38 + 2,76 + 7,00)
Ift ≥ 16,9 A
Siendo:
Ift: Calibre del fusible del seccionador Ft
K: Factor de simultaneidad
I1 a I4: Corriente de carga de cada uno de los
transformadores.
2) Ante cualquier falla en uno de los transformadores de-
be actuar primero el fusible del seccionador que lo prote-
ge, por lo tanto debe elegirse el calibre de Ft de manera
que coordine con el mayor de loa fusibles de los trans-
formadores (F4) y para una corriente limite de coordina-
ción mayor que el nivel de cortocircuito en el lugar.
De la Tabla de Coordinación entre Elementos Fusibles
Positrol Nro. 4 se elige el fusible para el seccionador
Ft:_20 K que, en coordinación con F4: 10K tiene una co-
rriente limite de coordinación de 560 A; cumpliéndose así
las dos condiciones mencionadas.
20 > 16,9 y 560 > 500
Resumiendo, para que exista una coordinación es nece-
sario que: para todo el rango de coordinación el tiempo
total del fusible F4 sea menor que el tiempo mínimo de fu-
sión del fusible Ft de la red troncal.
Si esta condición no se cumpliera, la falla en uno de los
transformadores haría actuar al fusible Ft, sacando de
servicio innecesariamente al resto de los transformadores
sin falla.
Las tablas de Coordinación entre Elementos Fusibles Po-
sitrol publicadas en este capítulo aseguran el cumplimien-
to de esta condición, siempre que el nivel de cortocircuito
del lugar sea menor que el valor de corriente limite de
coordinación en ellas especificado.
Seccionador a repetición
de 3 etapas

20
TABLAS DE COORDINACIÓN ENTRE ELEMENTOS FUSIBLES POSITROL
Tabla 1 – Velocidad STD – Fusible del lado de la fuente sin precarga
Corriente Límite de Coordinación en Amperes
Calibre lado
fuente
Calibre
Lado carga
5 7 10 15 20 25 30 40 50 65 80 100
1 130 260 400 650 830 980 1250 1700 2100 2600 3300 4250
2 110 245 400 650 830 980 1250 1700 2100 2600 3300 4250
3 80 230 390 650 830 980 1250 1700 2100 2600 3300 4250
5 170 380 650 830 980 1250 1700 2100 2600 3300 4250
7 280 590 790 960 1200 1700 2100 2600 3300 4250
10 470 100 900 1150 1650 2050 2550 3300 4250
15 400 680 1000 1550 2000 2500 3300 4250
20 370 840 1450 1900 2400 3150 4200
25 550 1300 1800 2300 3100 4200
30 1000 1600 2200 3000 4000
40 1000 1800 2750 3800
50 1050 2300 3600
65 1550 3200
80 2200
100
Tabla 2 – Velocidad STD – Fusible del lado de la fuente con precarga
Calibre lado
fuente
Calibre
Lado carga
5 7 10 15 20 25 30 40 50 65 80 100
1 110 220 350 560 720 870 1080 1480 1850 2250 2900 3800
2 87 210 350 560 720 870 1080 1480 1850 2250 2900 3800
3 52 190 340 560 720 870 1080 1480 1850 2250 2900 3800
5 95 320 560 720 870 1080 1480 1850 2250 2900 3800
7 180 490 680 830 1050 1480 1850 2250 2900 3800
10 330 570 760 1000 1400 1800 2200 2900 3800
15 490 820 1300 1750 2150 2850 3800
20 570 1200 1650 2050 2700 3650
25 100 1500 1950 2650 3600
30 1250 1800 2500 3500
40 1250 2250 3300
50 1650 3000
65 2450
80
100

21
Tabla 3 – Velocidad K – Fusible del lado de fuente sin precarga
Calibre lado
fuente
Calibre
Lado carga
6 8 10 12 15 20 25 30 40 50 65 80 100
1 140 225 320 435 570 760 980 1250 1650 2200 2650 3400 4300
2 120 205 305 430 570 760 980 1250 1650 2200 2650 3400 4300
3 100 195 300 420 560 760 980 1250 1650 2200 2650 3400 4300
5 105 270 410 550 760 980 1250 1650 2200 2650 3400 4300
6 95 270 410 550 760 980 1250 1650 2200 2650 3400 4300
8 140 350 510 730 940 1200 1600 2200 2650 3400 4300
10 250 450 690 920 1200 1600 2200 2650 3400 4300
12 280 600 850 1150 1550 2150 2650 3400 4300
15 425 750 1050 1500 2100 2500 3300 4200
20 480 880 1400 2000 2450 3200 4100
25 600 1250 1900 2400 3100 4100
30 900 1700 2250 3000 4000
40 1150 1900 2900 3800
50 1200 2400 3600
65 1750 3100
80 2300
100
Tabla 4 – Velocidad K – Fusible del lado de la fuente con precarga
Calibre lado
fuente
Calibre
Lado carga
6 8 10 12 15 20 25 30 40 50 65 80 100
1 125 200 270 375 500 660 830 1100 1450 1850 2350 2900 3800
2 105 185 255 365 490 650 830 1100 1450 1850 2350 2900 3800
3 75 165 245 355 490 650 830 1100 1450 1850 2350 2900 3800
5 190 340 475 650 830 1100 1450 1850 2350 2900 3800
6 190 340 475 650 830 1100 1450 1850 2350 2900 3800
8 260 430 600 800 1050 1800 2300 2900 3800
10 350 560 760 1020 1400 1800 2300 2900 3800
12 450 680 970 1350 1750 2300 2900 3800
15 530 900 1300 1700 2200 2800 3700
20 680 1150 1600 2150 2700 3700
25 950 1450 2050 2650 3600
30 1200 1850 2500 3500
40 1400 2250 3300
50 1700 2900
65 2400
80
100
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22
Coordinación con dispositivos de reenganche automático
l presente es un estudio destinado al cálculo del
calibre de elementos fusibles Positrol para media
tensión, en función de los tiempos de respuesta
de los reconectadores automáticos (recloser), a efectos
de coordinar un sistema de Distribución Eléctrica conven-
cional.
El método es valido para equipos reconectadores de va-
riada procedencia y distintas características; se ofrecen
formulas de calculo y ejemplos.
Con respecto a los elementos fusibles cabe señalar que
nos hemos basado en el tipo de baja tolerancia y alta
precisión en las respuestas, tal como el Positrol fabricado
en la Argentina por FAMMIE FAMI S.A. bajo licencia ex-
clusiva de S&C Electric Company de EEUU, que no se
degrada, ofreciendo características funcionales invaria-
bles garantizadas.
Para llevar a cabo este cálculo, es necesario contar con
las curvas tiempo / corriente publicada, a saber: Tiempo
mínimo de fusión (MMT) y Tiempo total de despeje (TCT),
las que podrán solicitar a nuestro Departamento Técnico
sin cargo.
Consideraciones preliminares
Comenzaremos por considerar el elemento fusible colo-
cado en el lado de la carga del dispositivo de reenganche
(aguas abajo) y destinado a resistir, sin fusionarse, una o
dos operaciones rápidas de este y fundirse antes de la
apertura definitiva.
Supongamos un estado de carga del 50%. Para el máxi-
mo valor de intensidad de falla para el que se requiere
aplicación, el tiempo mínimo de fusión del elemento fusi-
ble debe igualar o exceder el tiempo total de interrupción
de la operación rápida del automático, multiplicado por el
factor de corrección apropiado (ver tabla 1), teniendo en
cuenta la tolerancia de error en la velocidad de actuación.
Para la intensidad inferior de disparo del dispositivo de
reenganche, o para la intensidad mínima de la gama en
que se desea coordinar, el tiempo total de interrupción del
elemento fusible no debe exceder el tiempo total de inte-
rrupción de la operación retardada del automático, te-
niendo en cuenta la tolerancia del error en la velocidad de
actuación del mismo.
Como segunda opción consideraremos el elemento fusi-
ble Positrol colocado en el lado de alimentación del dis-
positivo de reenganche (aguas arriba), destinándolo a
resistir todas las operaciones del mismo hasta su blo-
queo, sin fundirse.
Se supone un estado de carga del 50%.
Para el valor máximo de intensidad en el que se desea
coordinar, el tiempo mínimo del fusible debe igualar o ex-
ceder el tiempo total de interrupción de la operación re-
tardada del automático, multiplicado por el factor de
corrección (ver Tabla 2), teniendo en cuenta el error, por
tolerancia, en la operación de éste.
Aplicación de los factores de precalentamiento
Cuando un seccionador fusible de distribución se coordi-
na con un dispositivo de reenganche, el elemento fusible
puede que tenga que resistir una cuantas operaciones
sucesivas, sujeto a calentamientos y enfriamientos sin
fundirse. Para obtener una coordinación segura y precisa
es necesario considerar lo siguiente:
a) tolerancia de error en la operación (ver el Manual del
Recloser utilizado)
b) ajustes ya sea en las curvas del fusible o del equipo
automático debidas a carga inicial (para fusibles ver
diagramas B y B1)
c) ajustes ya sea en las curvas del fusible o del equipo
automático para tener en cuenta el calentamiento y en-
friamiento del fusible en distintas fases de la operación
del dispositivo de reenganche (ver Diagrama A).
E
Capitulo 5 .

23
Para un valor seleccionado de intensidad de cortocircuito,
el precalentamiento del fusible, es directamente propor-
cional al tiempo en que permanecen cerrados los contac-
tos del equipo automático. Por lo tanto, en el método que
se describe, el ajuste (c) se hará en las curvas de este ul-
timo por medio de la aplicación de un factor “C” que tiene
en cuenta el tiempo de enfriamiento, a multiplicar por el
tiempo total de interrupción. El factor “C” se determina en
el Diagrama A.
FACTOR DE CORRECCIÓN A APLICAR
Secuencia de operaciónTiempo de
apertura
[seg.]
1 rápida,
3 retardadas
2 rápidas,
2 retardadas
0.5 1.60
1 1.50
1.5 1.40
2 1.30
6
1.06
1.10
Tabla Nro. 1
FACTOR DE CORRECION A APLICAR
Secuencia de operaciónTiempo de
apertura
[seg.]
4 retarda-
das
1 rápida, 3
retardadas
2 rápidas, 2
retardadas
0.5 4.25 3.30 2.30
1 2.80 2.50 2.10
1.5 2.30 2.20 1.95
2 2.05 1.95 1.85
6 1.25 1.20 1.15
Tabla Nro. 2
Aplicación
Al comparar las curvas tiempo / corriente cuando el auto-
mático debe operar antes de que el fusible se funda
úsense las curvas de máximo tiempo de interrupción del
automático y las de tiempo mínimo de fusión del fusible.
Cuando el fusible debe fundirse antes de que el automáti-
co opere definitivamente úsense las curvas de tiempo to-
tal de interrupción del fusible y las de tiempo mínimo de
interrupción del equipo automático.
Formulas básicas
A) Fusible antes del reconectador (aguas arriba). Se trata
de que resista, sin fundirse, una o varias operaciones del
automático. La intensidad máxima para este tipo de apli-
cación se determina mediante:
a) La capacidad interruptiva máxima del dispositivo de
reenganche, o bien
b) La intersección de la curva de tiempo mínimo de fu-
sión del fusible con la curva de tiempo total de inte-
rrupción del automático.
Esta última debe incluir un ajuste de tiempo que se hace
como sigue:
Modo de obtener las curvas equivalentes del automático
de reenganche
Tm= Tiempo mínimo de fusión del fusible, o bien tiem-
po correspondiente a la intensidad seleccionada en la
curva equivalente de tiempo de interrupción del equipo
automático.
Tp= Reducción del tiempo de fusión del fusible debido
a carga inicial anterior a la falla en tanto por uno del
tiempo de fusión.
TR1, TR2, TR3,...TRn= Tiempos totales máximos de inte-
rrupción con intensidad (I) de la primera, segunda, ter-
cera, etc, operaciones del automático de reenganche.
C1, C2, C3,....Cn= Factores del diagrama “A” para los
periodos primero, segundo, tercero, etc de apertura de
contactos del dispositivo de reenganche.
1. Una operación del dispositivo de reenganche
(A-1) Tm= TR1 _
1 – Tp
2. Dos operaciones
(A-2) Tm= TR1 C + TR2_
1-Tp C
3. Tres operaciones
(A-3) Tm= TR1 C1 C2 + TR2 C2 + TR3 _
1-Tp C1 C2
Cuando los periodos de apertura son iguales, la formula
queda:
Tm= TR1 C² + TR2 C + TR3 _
1-Tp C²

24
4. Cuatro operaciones
(A-4) Tm= TR1 C1 C2 C3 + TR2 C2 C3 + TR3 C3 + TR4
1-Tp C1 C2 C3
queda:
Tm= TR1 C³ + TR2 C² + TR3 C + TR4
1-Tp C³
B) Fusible en el lado de carga del dispositivo (aguas aba-
jo), dispuesto para interrumpir antes de que el dispositivo
de reenganche se bloquee en posición “abierta”.
La intensidad mínima de falla para la que se obtendrá es-
te tipo de aplicación está determinada por:
a)La intensidad mínima de disparo del rele, o del auto-
mático.
b)La intersección de la curva de tiempo total de inte-
rrupción del fusible con la equivalente del automático
incluyendo esta ultima las correcciones de las que se
habla en los demás casos. En la ultima operación de
reenganche debe considerarse solamente el tiempo
de respuesta del relé en el caso de que el dispositivo
de reenganche sea una combinación de interruptor y
relé.
Las curvas equivalentes del dispositivo de reenganche se
obtienen como sigue:
Tc= Tiempo total de interrupción del fusible, o bien co-
rrespondiente a un punto en la curva perteneciente al au-
tomático para intensidad (I) seleccionada.
Tp= Reducción en tanto por uno del tiempo de fusión del
fusible debido a carga inicial preexistente.
TR1, TR2, TR3,....TRn= Tiempos mínimos de interrupción de
las primeras, segundas, terceras... operaciones del auto-
mático exceptuando la ultima en la que si éste es del tipo
rele-interruptor, solo se incluye el tiempo de actuación del
relé.
C1, C2, C3.....Cn= Factores según Diagrama A de refrige-
ración en los intervalos de apertura, primera, segunda,
tercera, del automático.
1- Una operación del automático
(B-1) Tc= TR1 _
1-Tp
2- Dos operaciones
(B-2) Tc= TR1 + TR2_
(1-Tp C)
3- Tres operaciones
(B-3) Tc= TR1 C1 C2 + TR2 C2 + TR3
(1-Tp C1 C2)
queda:
Tc= TR1 C2 + TR2 C + TR3
(1-Tp C2)
Curvas mencionadas en el ejemplo

25
4- Cuatro operaciones
Tc= TR1 C1 C2 C3 + TR2 C2 C3 + TR3 C3 + TR4
(1 – Tp C1 C2 C3)
Cuando los periodos son iguales, la formula queda :
Tc= TR1 C³ + TR2 C² + TR3 C + TR4
(1 – Tp C³)
Ejemplo 1
Dispositivo de reenganche ajustado para dos operaciones
rápidas (A) y dos retardadas (B).
El fusible está en el lado de la carga y debe fundirse si la
falla transitoria no ha desaparecido después de la segun-
da operación rápida.
Datos del equipo: Fabricante: Kyle - Tipo: “R” - Caracte-
rísticas: 50 Amp – 8,32 kV
Ajuste: 2 A, 2 B operaciones - Periodo de apertura: 2 seg
Datos del fusible: Marca: Positrol - Tipo: “K” - Calibre: 40
Amp - Carga inicial: 50%
1) Determinar la intensidad máxima para la que se obten-
drá la aplicación requerida, mediante el procedimiento
que se detalla a continuación:
a) Dibujar la curva de máximo tiempo de operación tipo
(A) del dispositivo de reenganche en papel logarítmi-
co.
b) Usando la formula A-2 determinar el tiempo equiva-
lente de operación del automático para operaciones
tipo (A) con varios valores de intensidad de falla.
(A-2) Tm= TR1 C + TR2
1 – Tp C
Como TR1=TR2, la formula se convierte en:
Tm= TR1 (C+1)
1 – Tp C
Resultado: Ver cuadro Nro. 1
c) Dibujar la curva equivalente de operación tipo (A) del
dispositivo en la hoja de curvas mencionada en (a).
Curva para obtener “C” basada en el
enfriamiento del elemento fusible Positrol ®
DIAGRAMA A: Factores de ajuste por carga preexistente
Fusibles Positrol ® - Intensidades de 1 a 100A
DIAGRAMA B: Factores de ajuste por carga preexistente
Fusibles Positrol ® - Intensidades por encima de 100A

26
d) Dibujar la curva de tiempo mínimo de fusión del ele-
mento fusible Positrol de 40K (según curva TCC 165-
6). La intersección de ambas curvas fija la intensidad
máxima para la que se obtiene la aplicación requeri-
da (800 A).
2) Para determinar el valor mínimo de de intensidad para
el que habrá aplicación se procede de la siguiente forma:
a) Dibujar las curvas A (de operación rápida) y B (de
operación lenta) del tiempo mínimo del dispositivo de
reenganche en la hoja de curvas.
b) Usando la formula B-4 determinar el tiempo reen-
ganche para dos operaciones (A) y otras dos (B), con
varios valores de intensidad.
(B-4) Tc= TR1 C1 C2 C3 + TR2 C2 C3 + TR3 C3 + TR4
1 – Tp C1 C2 C3
Como TR1 = TR2; TR3 =TR4 y C1 = C2 = C3, la formula se
simplifica:
Tc = TR1 (C³+C²) + TR3 (C+1)3
1 – Tp C3
Resultado: ver cuadro Nro.2
c) Dibujar la curva A-B equivalente en la hoja por medio
de los puntos determinados por I y Tc.
d) Dibujar la curva tiempo total de interrupción-
intensidad del fusible de 40K (TCC 165-6-2)
El valor mínimo de 135 A para el que se obtiene la aplica-
ción se determina por intersección de la curva equivalente
del dispositivo de reenganche (c) y la del fusible (d).
Intensidad
Curva A
max.
Factor
Diag. A
Factor
Diag. B
(*1) (*2) Curva A Equivalente
I Amps TR1 [seg] C Tp
TR1 (C+1)
[seg]
1-TpC
Tm
[seg]
100 0,1 0,55 0,06 0,155 0,967 0,160
200 0,054 0,55 0,06 0,0853 0,967 0,088
400 0,039 0,55 0,06 0,0605 0,967 0,0625
1000 0,037 0,55 0,06 0,0574 0,967 0,0595
Cuadro Nro. 1
Factor
Diag.Intensidad
Curva A
min.
Curva B
min.
A B
(*1) (*2) Curva A Equivalente
I Amps TR1 [seg] TR3 Tp C
TR1 (C³+C²)+
TR³ (C+1)
[seg]
1-TpC³
Tc
[seg]
150 0,55 1,95 0,06 0,55 3,05 0,99 3,08
200 0,045 1,10 0,06 0,55 1,80 0,99 1,82
400 0,032 0,35 0,06 0,55 0,56 0,99 0,57
800 0,030 0,155 0,06 0,55 0,252 0,99 0,255
Cuadro Nro, 2
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27
Coordinación con descargadores de sobretensión
n fusible debe soportar las corrientes transitorias
durante e inmediatamente después de una des-
carga por sobretensión. Las magnitudes de las
corrientes transitorias que circularán a través del fusible
están determinadas, parcialmente, por la ubicación relati-
va del fusible respecto del descargador. Si el fusible estu-
viera ubicado del lado de la subestación, respecto de
descargador, las corrientes mas significativas serian: la
de la descarga atmosférica y la subsiguiente aportada por
la línea.
En cambio, si el fusible estuviese del lado de la carga,
respecto del descargador, solo estaría sometido a posi-
bles corrientes de magnetización en caso de proteger a
un transformador (inrush), o a corrientes de desmagneti-
zación (outrush) en caso de proteger a un banco de ca-
pacitores. Obviamente, es preferible colocar un fusible del
lado de la carga respecto del descargador de sobreten-
sión. En aquellas instalaciones donde es necesario colo-
car un fusible del lado de la subestación, la capacidad del
fusible para soportar descargas se debe coordinar con la
descarga del descargador.
La Tabla que publicamos en el presente capitulo, indica
las corrientes máximas de descarga, expresamente en
valores de cresta, que el elemento fusible Positrol podrá
soportar sin fusionarse ni deteriorarse. Los valores con-
signados toman en cuenta la corriente subsiguiente apor-
tada por la línea, el efecto de la corriente de plena carga
del transformador y la de magnetización del mismo. Una
investigación muy aceptada en USA, realizada por Mc
Echaron y Mc Morris, muestra cuales son los valores mas
comunes de descargas en descargadores de distribución:
El 50% de las descargas supera los 1200 A.
El 20% supera los 3000 A.
El 5% supera los 9000 A
El 1% los 21000 A.
Por aplicación de la Tabla de la Estadística anteriormente
señalada, podemos inferir que la probabilidad de que un
fusible de 15 A, por ejemplo, funda por una descarga es
menor al 1%, en fusibles ubicados del lado de la subesta-
ción respecto del descargador. Habiendo establecido la
capacidad de un fusible para soportar descargas y cono-
ciendo la probabilidad de que una de ellas lo funda, es
necesario entonces, escoger entre un alto nivel de super-
vivencia del fusible y la necesidad de brindar una protec-
ción adecuada al transformador o al banco de
capacitores, la cual solo puede ser cubierta mediante un
fusible elegido cuidadosamente.
El consenso es que, en la mayor parte de los casos se
prefiere elegir la protección optima del transformador o
del banco de capacitores. Sin embargo, la elección final
quedará librada a las practicas establecidas para un sis-
tema especifico. Deben tenerse consideraciones especia-
les al programar la protección de transformadores
ubicados en líneas rurales de gran longitud, donde se
producen con frecuencia corrientes de impulso de larga
duración y bajo valor. Las altas tensiones en el descarga-
dor asociadas a estos impulsos de corriente, llevan al flujo
magnético en el núcleo del transformador al nivel de satu-
ración, generando a su vez una corriente anormalmente
alta hacia el transformador.
U
Capitulo 6 .
Tabla de corrientes de impulso máximas admisibles
(basadas en onda de 8/20 microsegundos)
Calibre del fusible (A)
Corriente máxima
admisible (KAcr)
6 7.0
8 10.0
10 13.5
12 17.5
15 22.0
20 29.5
25 36.5
30 46.0
40 60.0
50 78.0 *
65 95.0 *
80 120.0 *
100 155.0 *
(*) La corriente excede la capacidad de los descargadores de dis-
tribución
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28
Selección del Seccionador Autodesconectador adecuado
n los capítulos precedentes hemos delineado las
Condiciones de Utilización, los Métodos de Se-
lección y Tablas de Aplicación de los Elementos
Fusibles Positrol; pero obviamente los mismos deben ser
instalados en Seccionadores Autodesconectadores ade-
cuados a la tensión, corriente de línea y capacidad de
corte necesarias.
A continuación publicamos la Tabla de Selección de
Seccionadores Autodesconectadores comercializados por
FAMMIE FAMI S.A., que posibilitará la elección apropia-
da.
Tabla de Selección de Seccionadores Autodesconectadores tipo XS
E
Capitulo 7 .
Tensión nominal
CAPACIDAD DE CORTE
kA rms Asimétricos
(kA rms Simétricos)
Corriente nominal 100 A 200 A
Nivel básico de aislación
(kV BIL)
95 125 170 125
Modelo 89031 89032 89053 89072
13,2 kV
16
(10,6)
12
(8)
10
(7,1)
13,2/25 kV
12
(8)
10
(7,1)
33 kV
12
(8)
13,2/25 kV (*) 2
(1.4)
(*) Modelo 89031/3e
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