Proyecto ejemplo 1

Edificio 10 niveles
Dinámica Estructural
03/01/2012
Hoja 1 de 32
MEMORIADECÁLCULO
ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN
EDIFICIO DE 10 NIVELES
Ubicado en la Ciudad de Puebla, Pue.
Enero de 2012

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 2 de 32
3
2) Materiales 3
3) Resistencia del Terreno de Cimentación 3
4) Constantes para diseno de Elementos 4
5
6) Análisis de Cargas 5
7) Casos de Carga Considerados 7
8
10
5
5
6
6) Diseño de la estructura secundaria del cuarto de maquinas
7) Diseño de la estructura principal del cuarto de maquinas
8) Diseño de la cimentacion del cuarto de maquinas
Indice
1) Introduccion
5) Criterios de diseño
8) Croquis de la estructura
9) Secciones empleadas
10
23
9) Diseño de conexiones del cuarto de maquinas
10) Apendice 1

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 3 de 32
1) Introduccion
Esta memoria respalda el análisis y cálculo estructural de un edificio de 10 niveles como proyecto final para la materia de Dinámica
Estructural. Consta de 2 crujías en ambos sentidos con 7 m entre ejes de columnas, la altura de entrepiso es de 3.5 m.
La estructuración consta con losacero, la cual se apoya sobre vigas secundarias metálicas IR, estos elementos a su vez transmiten
carga a vigas principales, nuevamente de acero. Las vigas principales sirven para recibir el sistema de piso y se apoyarán sobre
columnas de concreto armado. Para facilitar las conexiones entre vigas principales de acero y las columnas, quedarán embebidos
perfiles metálicos.
2) Materiales
A) Para los elementos principales de concreto reforzado se deberá emplear los siguientes materiales
Concreto f'c = 300 Kg/cm2
Acero de refuerzo longitudinal fy = 4200 Kg/cm2
B) Para cadenas y castillos
Concreto f'c = 150 Kg/cm2
Acero de refuerzo transversal > de 1/4" fy = 4200 Kg/cm2
Acero de refuerzo transversal de 1/4" fy = 2500 Kg/cm2
B) Para, vigas, columnas, largueros, atiesadores, placas y soldadura de la estructura de acero
se usarán los siguientes materiales:
Acero ASTM A- 36 Fy = 2530 Kg/cm2
Soldadura AWS E70 Electrodos serie E70 - XX
Tornillo Estructural ASTM A - 325
3) Resistencia del Terreno de Cimentación
Se empleó F terr = 4.50 Kg/cm2 *
Esta Resistencia corresponde al estudio de Mecánica de Suelos realizado por
xxxxxx
la profundidad de desplante debe ser 6 m, utilizando una cimentación profunda utilizando
xxxxxx

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Hoja 4 de 32
Módulos
(1.5.1.3)
4) Constantes para Diseno de Elementos
Ec = 1905000 Ton / m2 Es = 20400000 Kg/cm2 ff = 34.6 Ton / m2
Esfuerzos;
(1.12) (2.1) (2.1 c)
f*c = 240 Kg/cm2 b1 = 0.85 f''c = 204 Ton / m2
porcentajes de refuerzo:
a) flexión (2.2) (2.3) (2.2)
pmin = 0.0029 pbal = 0.0243 pmax = 0.0182
b) flexocompresión
pmin = 0.0048 pmax = 0.060
c) cortantes:
Trabes (2.19) (2.20)
vcr min = 3.194 Kg/cm2 vcr máx = 6.197 Kg/cm2
Losas y zapatas corridas
(2.5.1.2)
vcr = 6.197 Kg/cm2 o menor
Penetración
(2.5.9.3) Fr =0.7 para CM+CVa+CA
vcr = 15.49 Kg/cm2 Fr =0.8 para CM+CV
Factores de carga y de reducción en elementos de concreto.
a).- de carga:
Fc = 1.4 (CM+CVm) Estructura grupo B
Fc = 1.1 (CM + CVa+CA)
b).- de reducción:
Fr = 0.9 (flexión)
Fr = 0.8 (cortante)
Fr = 0.7 ó 0.8 (flexocompresión)
Factores de carga y de reducción en elementos de acero.
a) tensión 0.9
b) cortante Revisar distintos factores de carga
c) flexión 0.9
d) compresión 0.9

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Hoja 5 de 32
Análisis elástico lineal de 1er y 2o orden.
Análisis Sísmico Dinámico Modal Espectral empleando el Código Reglamentario del Municipio de Puebla (2005)
Para el diseno estructural, se emplearon las normas técnicas complementarias del Distrito Federal 2004
Se emplearán estados límites
Acero RC-NTC-DF-04
Concreto RC-NTC-DF-04
Mampostería RC-NTC-DF-04
LOSACERO SECCIÓN 4
LOSETA
MORTERO
CONCRETO
LOSACERO CAL. 22
PISO INTERMEDIO
CM+CV CM+CV+CA CM+CVmed
Espesor Ancho Largo P vol. Kg / m2 Kg / m2 Kg / m2
LOSETA 0.010 1.00 1.00 2000 20 20 20
MORTERO 0.010 1.00 1.00 2000 20 20 20
CONCRETO (capa 6 cm) 0.095 1.00 1.00 2200 209 209 209
LOSACERO CAL. 22 8 8 8
PLAFÓN DE YESO Y LÁMPARAS 40 40 40
INCREMENTO REGLAMENTO 20 20 20
CM = 317 317 317
USO: OFICINAS CV = 250 180 100
CM + CV = 567 497 417
SE USARA 570 500 420
CARGAS AL MODELO (Ton/m2) CM 217 217 217
CV 353 283 203
CARGAS AL MODELO (Ton/m2) 0.217 0.217 0.217
0.353 0.283 0.203

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Hoja 6 de 32
AZOTEA
CM+CV CM+CV+CA CM+CVmed
Espesor Ancho Largo P vol. Kg / m2 Kg / m2 Kg / m2
IMPERMEABILIZANTE 5 5 5
RELLENO 0.100 1.00 1.00 1300 130 130 130
CONCRETO (capa 6 cm) 0.095 1.00 1.00 2200 209 209 209
LOSACERO CAL. 22 8 8 8
PLAFÓN DE YESO Y LÁMPARAS 40 40 40
INCREMENTO REGLAMENTO 20 20 20
CM = 412 412 412
USO: OFICINAS CV = 250 180 100
CM + CV = 662 592 512
SE USARA 670 600 520
CARGAS AL MODELO (Ton/m2) CM 217 217 217
CV 453 383 303
CARGAS AL MODELO (Ton/m2) 0.217 0.217 0.217
0.453 0.383 0.303
PLYCEM
No de piezas P / m2
Kg / m2
PANEL 2 32
POSTE METALICO (2) 2.5 20
AISLANTE 1 0.5
TOTAL = 52.5
ALTURA PESO / m ALTURA PESO / m ALTURA PESO / m
m Kg / m m Kg / m m Kg / m
1.25 66 1.75 92 3.00 158
1.50 79 2.50 131 3.50 184
Este tipo de muros se empleará para cubrir las fachadas del edificio

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Hoja 7 de 32
7) Casos de Carga considerados
Cargas Permanentes Nomenclatura en Modelo Estructural
Carga Muerta DEAD
Carga de Muros WALL
Cargas Vivas
Carga Viva Máxima LIVE
Carga Viva Instatánea LIVERED1
Carga Viva Media LIVERED2
Cargas Accidetales
Sismo Dirección X excentricidad Positiva S1X
Dirección X excentricidad Negativa S2X
Sismo Dirección Y excentricidad Positiva S1Y
Dirección Y excentricidad Negativa S2Y

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Hoja 8 de 32
8) Croquis de la estructura
Elevación Ejes 1, 2, 3, A, B y C La altura de todos los entrepisos es de
3.5 m
Columnas Trabes
T-1
C-1
T-1
C-1
T-1
C-1
T-1
C-1
T-1
C-1
T-1
C-1
T-1
C-1
T-1
C-1
T-1
C-1 3.5
T-1
C-1
Planta de la estructura

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Hoja 9 de 32
Isométrico del Sistema Estructural

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Hoja 10 de 32
(Dimensiones en metros)
9) Secciones empleadas
COLUMNA TIPO C - 1
TRABE TIPO T - 1
NIVELES
1-5

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Hoja 11 de 32
TRABE TIPO T - 2
NIVELES
6-10
TRABE TIPO T - 3
VIGAS
SECUNDARIAS

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Hoja 12 de 32
ANALISIS SISMICO
a0= 0.09 Párametros del espectro de diseno especificos para la
zona II, en el Municipio de Puebla
Ta= 0.2
Tb= 1.5
c= 0.32
r= 1.33
T (s) a (%g) ESPECTRO DE DISENO ( ESPECTRO DE PSEUDOACELERACIONES)
0 0.09
0.25 0.32
0.5 0.32
0.75 0.32
1 0.32
1.25 0.32
1.5 0.32
1.75 0.26
2 0.22
0.35
0.30
0.25
2.25 0.19
0.20
2.5 0.16
2.75 0.14
3 0.13
3.25 0.11
3.5 0.10
3.75 0.09
4 0.09
4.25 0.08
4.5 0.07
4.75 0.07
5 0.06
5.25 0.06
5.5 0.06
5.75 0.05
6 0.05
6.25 0.05
6.5 0.05
6.75 0.04
7 0.04
0.15
0.10
0.05
0.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
CÁLCULO DE MASAS, CENTROS DE MASAS Y CENTRO DE RIGIDEZ DE LA ESTRUCTURA

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Hoja 13 de 32
Nivel Azotea
Point X (m) Y (m) FZ Qy Qx
1 0 0 14.15 0 0
2 0 7 22.18 0 155
3 0 14 14.15 0 198
4 7 0 22.92 160 0
5 7 7 37.39 262 262
6 7 14 22.92 160 321
7 14 0 14.15 198 0
8 14 7 22.18 311 155
9 14 14 14.15 198 198
Peso total 184.19 Ton 1289 1289
Coordenadas del Centro de Masas
X Y
7.000 7.000
Nivel 9-6
1 0 0 13.16 0 0
2 0 7 20.27 0 142
3 0 14 13.16 0 184
4 7 0 20.89 146 0
5 7 7 33.46 234 234
6 7 14 20.89 146 292
7 14 0 13.16 184 0
8 14 7 20.27 284 142
9 14 14 13.16 184 184
Peso total 168.42 Ton 1179 1179
X Y
7.000 7.000
Nivel 5-1
1 0 0 13.12 0 0
2 0 7 20.47 0 143
3 0 14 13.12 0 184
4 7 0 21.6 151 0
5 7 7 34.89 244 244
6 7 14 21.6 151 302
7 14 0 13.12 184 0
8 14 7 20.47 287 143
9 14 14 13.12 184 184
Peso total 171.51 Ton 1201 1201
X Y
7.000 7.000

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Hoja 14 de 32
RESUMEN
Nivel Centro de masas Wi hi
xi (m) yi (m) (Ton) (m)
9.835 13.769
10 7.000 7.000 184.19 3.5 11.018 15.4252
9 7.000 7.000 168.42 3.5 12.522 17.5308
8 7.000 7.000 168.42 3.5 13.745 19.243
7 7.000 7.000 168.42 3.5 14.634 20.4876
6 7.000 7.000 168.42 3.5 22.009 30.8126
5 7.000 7.000 171.51 3.5 26.982 37.7748
4 7.000 7.000 171.51 3.5 31.963 44.7482
3 7.000 7.000 171.51 3.5 35.299 49.4186
2 7.000 7.000 171.51 3.5 38.703 54.1842
1 7.000 7.000 171.51 3.5
216.71
COMPARACIÓN EMPLEANDO EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO
ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO
Gpo B
Fc 1
FUERZAS CORTANTES
C 0.32 Nivel Centro de masas Wi hi
Qx 2 xi (m) yi (m) (Ton) (m)
Qy 2 10 7 7 184.19 3.5
9 7 7 168.42 3.5
C/Qx 0.16 8 7 7 168.42 3.5
C/Qy 0.16 7 7 7 168.42 3.5
6 7 7 168.42 3.5
5 7 7 171.51 3.5
4 7 7 171.51 3.5
3 7 7 171.51 3.5
2 7 7 171.51 3.5
1 7 7 171.51 3.5
SENTIDO X
Nivel Wi (Ton) hti (m) Wi hti Fix (Ton) Vix (Ton) yi (m) Fix yi S Fi yi yvi (m)
10 184.19 35 6446.65 53.40 53.40 7 373.80 373.80 7.00
9 168.42 31.5 5305.23 43.94 97.34 7 307.61 681.41 7.00
8 168.42 28 4715.76 39.06 136.41 7 273.43 954.84 7.00
7 168.42 24.5 4126.29 34.18 170.59 7 239.25 1194.10 7.00
6 168.42 21 3536.82 29.30 199.88 7 205.08 1399.17 7.00
5 171.51 17.5 3001.425 24.86 224.74 7 174.03 1573.21 7.00
4 171.51 14 2401.14 19.89 244.63 7 139.23 1712.43 7.00
3 171.51 10.5 1800.855 14.92 259.55 7 104.42 1816.85 7.00
2 171.51 7 1200.57 9.94 269.49 7 69.61 1886.46 7.00
1 171.51 3.5 600.285 4.97 274.47 7 34.81 1921.27 7.00
1715.42 33135.025 Vi/Wi 0.16 OK
ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO MODAL ESPECTRAL

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Hoja 15 de 32
N.B. solo se muestran varios datos, sin embargo
Obtención de Matriz de Rigidez Lateral de un Eje los datos completos se observan en el archivo
Se consideran todas las propiedades geométricas de las secciones. de Math CAD
Se consideran los dos módulos de Young empleados para las secciones
Unidades
Número de Nudos Ton, M
Nn:= 33 n.. Nn
Número de elementos
Columnas Viga
s
Nc:= 30 c:= 1.. Nc Nv:= 20 v:= 1.. Nv
Nb:= Nc + Nvb:= 1.. Nb
Nb = 50
Coordenadas de los
nudos
x
:= y
1
1
2
0
...
1
1
2
0
...
:=
Propiedades geométricas de los
elementos
Área
Columnas Viga
s
Ac
:= Av
1
1
2
0.49
...
1
1
2
0.019
...
:=
Ac
1
1
= Av
2
3
0.49
0.49
...
1
1
2
3
0.019
0.019
...
=
A:= stack(Ac, Av)
1
Modulo de Young
Columnas Viga
s
Ec
:= Ev
1
1
2
1.905·106
...
1
1
2
2.039·107
...
:=
Ec
1
1
= Ev
2
3
1.905·106
1.905·106
...
1
1
2
3
2.039·10
2.039·10
...
=
E:= stack(Ec, Ev)
E
1
1
2
3
4
5
6
7
8
1.905·106
1.905·106
1.905·106
1.905·106
1.905·106
1.905·106
1.905·106
...
=
A
1
2
3
4
5
6
7
8
0.49
0.49
0.49
0.49
0.49
0.49
0.49
...
=
Inercia
Columnas Viga
s
Ic
:= Iv
1
1
2
0.02
...
1
1
2
1.007·10-3
...
:=
Ic
1
1
= Iv
2
3
0.02
0.02
...
1
1
2
3
1.007·10-3
1.007·10-3
...
=
I:= stack(Ic, Iv)
I
1
1
2
3
4
5
6
7
8
0.02
0.02
0.02
0.02
0.02
0.02
0.02
...
=

Edificio 10 niveles
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Hoja 16 de 32
El tamano total del sistema plano
es de 99 x 99, solo se muestra una parte de la matriz completa
Matriz de Rotación a coordenadas globales
R(b)
cosx
b
-
cosy
b 0
0
0
0
cosy
b
cosx
b
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
cosx
b
-
cosy
b 0
0
0
0
cosy
b
cosx
b
0
0
0
0
0
0
1 ( )
:=
Matriz de rigidez de la barra con coordenadas globales
kg(b):= R(b)×T k(b×) R(b)
Grados de libertad de toda la estructura.
GL:= N×n 3
Matriz de Rigidez de toda la estructura
K
1 2 3 4
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
77260 0 0 -55924
0 534118 2514 0
0 2514 98853 0
-55924 0 0 133184
0 -718 -2514 0
0 2514 5866 0
0 0 0 -55924
0 0 0 0
0 0 0 0
-10668 0 18669 0
0 -266700 0 0
-18669 0 21780 ...
=

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Hoja 17 de 32
Matriz de rigidez considerando solo los grados de libertad libres
KLL:= submatrix(K, 1, 90, 1, 90)
Matriz de rigidez de grados de libertad impedidos
KLI:= submatrix(K, 91,× 3 Nn, 1, 90)
Condensando la matriz
Vord
1
1
2
3
4
5
6
1
10
19
28
37
...
:=
Matriz de Rigidez Lateral de la Estructura
Kc
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
35893 -18440 3943 -565 201 -50 10 -2 -1 5
-18440 28567 -17760 3907 -508 188 -56 10 -4 7
3943 -17760 28381 -17716 3911 -531 204 -61 9 5
-565 3907 -17716 28350 -17641 3871 -561 218 -65 15
201 -508 3911 -17641 27176 -16977 4307 -588 230 -57
-50 188 -531 3871 -16977 26114 -16445 4256 -563 126
10 -56 204 -561 4307 -16445 25058 -16315 4094 -294
-2 10 -61 218 -588 4256 -16315 24810 -15689 3360
-1 -4 9 -65 230 -563 4094 -15689 21277 -9287
5 7 5 15 -57 126 -294 3360 -9287 6114
=
La matriz de rigidez obtenida anteriormente solo considera la rigidez lateral de un plano
Este arreglo se multiplicara por 3 para considerar la rigidez de los 3 ejes perpendiculares a un sismo

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 18 de 32
ANALISIS DINAMICO MODAL ESPECTRAL ORIGINº 1 g:= 9.81
Número de niveles. Rango
NNiv:= 10 r:= 1.. NNiv
Peso de cada nivel. Masa de cada nivel.
W
:= m
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
171.51
171.51
171.51
171.51
171.51
168.42
168.42
168.42
168.42
184.19
W
g
:=
m
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
17.483
17.483
17.483
17.483
17.483
17.168
17.168
17.168
17.168
18.776
=
Matriz de Rigidez del
Sistema.
M
:= 0
NNiv, NNiv M
, :=
m
r r r M
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
17.483 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 17.483 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 17.483 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 17.483 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 17.483 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 17.168 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 17.168 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 17.168 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 17.168 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 18.776
=

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 19 de 32
K
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
107679 -55320 11829 -1695 603 -150 30 -6 -3 15
-55320 85701 -53280 11721 -1524 564 -168 30 -12 21
11829 -53280 85143 -53148 11733 -1593 612 -183 27 15
-1695 11721 -53148 85050 -52923 11613 -1683 654 -195 45
603 -1524 11733 -52923 81528 -50931 12921 -1764 690 -171
-150 564 -1593 11613 -50931 78342 -49335 12768 -1689 378
30 -168 612 -1683 12921 -49335 75174 -48945 12282 -882
-6 30 -183 654 -1764 12768 -48945 74430 -47067 10080
-3 -12 27 -195 690 -1689 12282 -47067 63831 -27861
15 21 15 45 -171 378 -882 10080 -27861 18342
=
Resolviendo la ecuación característica y hallando los Eigen valores.
- 1
× K
( )
:= Nota: utilizar la función de
eigenvals M
mathcad, presenta los
valores en órden inverso, se
deben ordenar.
deben ordenar.
1
Frecuncias angulares ( 1 / seg) Frecuncias y Periodos
= f
ETABS numerador
Calculado denominador

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11764.487
10057.113
7963.174
5781.738
3805.139
2270.316
1139.528
494.581
137.635
17.204
=
:= sort()

1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
17.204
137.635
494.581
1139.528
2270.316
3805.139
5781.738
7963.174
10057.113
11764.487
=
Frecuencias (elevadas al cuadrado)
2:=
:= 2

1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
4.148
11.732
22.239
33.757
47.648
61.686
76.038
89.237
100.285
108.464
=
T
×2

:= f
1
T
:=
T
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1.5148
0.5356
0.2825
0.1861
0.1319
0.1019
0.0826
0.0704
0.0627
0.0579
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0.66
1.867
3.539
5.373
7.583
9.818
12.102
14.202
15.961
17.263
=

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 20 de 32
Eigen vectores
- 1
× K
( )
:=
AA eigenvecs M
AA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
-0.271 0.386 0.455 -0.445 -0.408 0.325 0.251 -0.154 0.087 0.027
0.369 -0.414 -0.293 0.037 -0.229 0.391 0.46 -0.356 0.232 0.077
-0.434 0.296 -0.081 0.394 0.393 -0.087 0.284 -0.416 0.359 0.132
0.449 -0.064 0.392 -0.309 0.196 -0.431 -0.142 -0.283 0.432 0.186
-0.41 -0.19 -0.39 -0.181 -0.404 -0.131 -0.431 -0.009 0.432 0.241
0.345 0.374 0.11 0.447 -0.127 0.39 -0.288 0.299 0.339 0.303
-0.265 -0.44 0.237 -0.176 0.431 0.289 0.164 0.459 0.157 0.368
0.183 0.393 -0.434 -0.287 -0.003 -0.296 0.422 0.326 -0.069 0.426
-0.098 -0.244 0.355 0.423 -0.421 -0.358 0.184 -0.034 -0.287 0.471
0.025 0.066 -0.109 -0.159 0.214 0.284 -0.341 -0.433 -0.459 0.503
=
A1 AA 10
:= A2 AA 9
〈 〉
:= A3 AA 8
〈 〉
:= A4 AA 7
〈 〉
:= A5 AA 6
〈 〉
〈 〉
:=
A6:= AA 5 A7:= AA 4 A8:= AA 3 A9:= AA 2 A10:= AA 1
10
8
10
8
10
8
0 0.2 0.4 0.6
6
4
2
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2 0.6
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2 0.6
10
8
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2 0.6
10
8
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2
10
8
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2 0.6
10
8
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2 0.6
10
8
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2 0.6
10
8
6
4
2
- 0.6 - 0.2 0.2
10
8
6
4
2

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 21 de 32
- 0.6 - 0.2 0.2 0.6

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03/01/2012
Hoja 22 de 32
Obtención de los coeficientes de participación (utilizando modos normalizados)
Jr:= 1 J
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1




=
Cp1 1T := × M× J Cp2 2T := × M× J Cp3 3T := × M× J Cp4 4T := × M× J Cp5 5T := × M× J
Cp6 6T := × M× J Cp7 7T := × M× J Cp8 8T := × M× J Cp9 9T := × M× J Cp10 10T := × M× J
Cp1 = 11.425Cp2 = 4.93 Cp3 = 2.718 Cp4 = 2.21 Cp5 = 1.66
Cp6 = 1.423 Cp7 = 1.159 Cp8 = 0.96 Cp9 = 0.71 Cp10= 0.457
c1:= Cp×1 1 c2:= Cp×2 2 c3:= Cp×3 3 c4:= Cp×4 4 c5:= Cp×5 5
c6:= Cp×6 6 c7:= Cp×7 7 c8:= Cp×8 8 c9:= Cp×9 9 c10:= Cp1×0 10

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 23 de 32

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 24 de 32
Desplazamientos totales del sistema
r:= 1.. NNiv
v1
:= 0 v2
1
:= 0 v3
2
:= 0
2
v1
r := v2
r+ 1
U1
r := v3
r+ 1
U2
r :=
r+ 1
U3
10
8
6
4
2
- 0.1 0 0.1
10
8
6
4
2
- 0.1 0 0.1
10
8
6
4
2
- 0.1 0 0.1

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 25 de 32

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 26 de 32
Graficando las cortantes obtenidas
0 50 100 150 200
10
8
6
4
2
10
8
6
4
2
- 40- 20 0 20 40
10
8
6
4
2
- 10 - 5 0 5 10
Cortante Dinámico Máximo en cada entrepiso, utilizando método de RCSC (raíz cuadrada de
la suma de los cuadrados)
Vmax
2 := +
i
V1
i
( )
2
+ 2 V2
V3
i
( )
2 + V4
i
( )
2 + V5
i
( )
i
( )
1
1
2
201.41
192.269
3
4
NNiv = 10 Vmax
5
6
7
8
9
10
182.029
170.39
157.616
144.015
123.56
98.484
68.777
35.97
=
j:= 1.. NNiv - 1

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03/01/2012
Hoja 27 de 32
Cortantes máximos (Método de RCSC) Fuerzas laterales máximas (Método de
RCSC)
10 10
0 50 100 150 200 250
8
6
4
2
0 10 20 30 40
8
6
4
2
Desplazamientos Totales máximos en cada nivel (contribución de todos los modos)
Umax
:= + ×2 Fac
i
U1
i
( )
2
+ 2 U2
U3
i
( )
2 + U4
i
( )
2 + U5
i
( )
i
( )
Umax
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0.007
0.021
0.035
0.05
0.064
0.08
0.097
0.112
0.124
0.133
=

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 28 de 32
REVISION DE DISTORSIÓN LATERAL DE ENTREPISO
ETABS v9.5.0 File:EDIFICIO 10 N Units:Ton-m
Factor de Comportamiento Sísmico Q= 2
Nivel hi DISP-X DISP-Y Disp * Q Disp * Q DRIFT-X DRIFT-Y DRIFT-X DRIFT-Y
(m) *Q *Q
10 3.5 0.160 0.065 0.320376 0.130024 0.00278 0.001098 0.006 0.002
9 3.5 0.150 0.061 0.300912 0.122338 0.003949 0.001576 0.008 0.003
8 3.5 0.137 0.056 0.27327 0.111304 0.005114 0.002055 0.010 0.004
7 3.5 0.119 0.048 0.237474 0.096918 0.005848 0.002362 0.012 0.005
6 3.5 0.098 0.040 0.19654 0.080386 0.00555 0.002249 0.011 0.004
5 3.5 0.079 0.032 0.157688 0.06464 0.005012 0.002039 0.010 0.004
4 3.5 0.061 0.025 0.122606 0.050368 0.005058 0.002067 0.010 0.004
3 3.5 0.044 0.018 0.087198 0.035902 0.00512 0.002101 0.010 0.004
2 3.5 0.026 0.011 0.051356 0.021198 0.004723 0.001946 0.009 0.004
1 3.5 0.009 0.004 0.018292 0.007574 0 0 0.000 0.000
Límite de Distorsión 0.012 OK OK

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 29 de 32
DISENO DE COLUMNAS
Se muestran vairas vistas
de la gráfica de Interacción del
elemento flexo comprimido
Se considera que el eje horizontal
es el límite entre tensión y compresión
Los factores de carga y resistencia
están aplicados a los elementos
mecánicos obtenidos del ETABS
(MRx , MRy, PR) , (Mux, Muy, Pu)

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 30 de 32

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 31 de 32
ARMADO FINAL DE LAS COLUMNAS
Resistencia del Concreto
f'c 300 Kg/cm2
C - 1 70 cm x 70 cm
4 var # 12 +
8 var # 10 +
4 var # 8
Resistencia Mínima a la fluencia del Acero
fy 4200 Kg/cm2

Edificio 10 niveles
03/01/2012
Hoja 32 de 32
DISENO DE ELEMENTOS DE ACERO
Trabe Secundarias
ELEMENTO A FLEXIÓN
Fy= 2530 Kg/cm2
E= 2040000 Kg/cm2
G= 784000 Kg/cm2
Sección I 12 x 30 lb/ft
Clasificación de la sección Propiedades geométricas
Valores máximos Q=2 bf/(2tf) = 7.4 Tipo 1
Sección i 10.79 Patín en flexión d/tw = 47.5 Tipo 1
105.35 Alma en flexión d = 31.3 cm
T = 26.6 cm
tf = 1.1 cm
tw = 0.7 cm
Zx = 706 cm3
J = 19.1 cm4
Iy = 845 cm4
Resistencia de diseno en flexión Ca = 192413 cm6
Longitud máxima no soportada Lu Momentos actuantes
Limíte entre ecuaciones Lr C 0.60 M1 0.0 Ton-m
L 0 cm Xr 1.4400 M2 7.48 Ton-m
Lu 372 cm Xu 4.6367
Lr 829 cm M analisis 7.48 Ton-m
Fr= 0.9 MD= Fc 1.4
MR= 16.08 Ton-m M ultimo diseno 10.47 Ton-m OK
Resistencia de diseno al cortante
Vn =
Fr= 0.9 0.98 * raiz ( E * k / Fy ) 62.2 34.495
h = 26.6 cm 1.12 * raiz ( E * k / Fy ) 71.1
h / tw = 40.30 1.40 * raiz ( E * k / Fy ) 88.9
Separación de atiesadores VD = 4.27 Ton
a = 7.000 ( m ) V último diseno 5.978 Ton
a / h = 26.3 VR = 31.05 OK
(260 / ( h / t ))^2 41.6 Cortante Resistente
k = 5.0
MD/MR+VD/VR= 0.84 OK

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