Semiconfinados tablas 2

F. Javier Sánchez San Román‐‐Dpto. Geología‐‐Univ. Salamanca (España) http://web.usal.es/javisan/hidro Pág. 1
Acuíferos semiconfinados
Ya hemos visto que acuíferos semiconfinados son aquellos en los que el agua se
encuentra a presión, igual que en los confinados (dicho más exactamente: su límite superior
está a una presión superior a la atmosférica),
pero alguna de las capas que lo confinan no
es perfectamente impermeable y permite
alguna filtración o “rezume”1 que contribuye
en cierta proporción al caudal que extraemos
del acuífero semiconfinado.
Este tipo de acuíferos son mucho más
frecuentes que los confinados, ya que en
rocas sedimentarias  son más abundantes las
formaciones poco permeables que las
absolutamente impermeables; aunque la
permeabilidad de la capa confinante sea muy baja (por ejemplo: 10‐2 a 10‐4 metros/día),
siempre cederá una cierta cantidad de agua al acuífero semiconfinado que estamos
bombeando.
¿De dónde procede el agua que extraemos?
La realidad es compleja y todos los esquemas, modelos y fórmulas no son más que una
simplificación de esa  realidad. Cuando se bombea en un acuífero semiconfinado, el proceso
pasa por las siguientes fases:
a) En los primeros momentos de un bombeo de un acuífero semiconfinado, el agua
extraída procede de descompresión del propio
acuífero: el acuífero se comporta como si fuera
confinado.
b) En cuanto la presión en el acuífero se hace
inferior a la del acuitardo semiconfinante, el
agua comienza  a pasar del acuitardo
semiconfinante hacia el acuífero bombeado
(figura 2) 2.Si el espesor del acuitardo es grande
y su coeficiente de almacenamiento también,
ese modelo de funcionamiento se prolongará
horas o días. Durante este tiempo, el agua
extraída tiene dos orígenes: la descompresión
del propio acuífero y, en mayor proporción, los rezumes procedentes del acuitardo.

1 En inglés se denominan leaky aquifers, que podría traducirse como acuíferos “rezumantes” o con  filtraciones,
cuando en realidad el que rezuma o tiene filtraciones no es el acuífero sino el acuitardo que lo confina.
2 En estas figuras y en las fórmulas que seguirán,  se esquematiza este modelo con la estructura más simple
y habitual : acuífero semiconfinado, sobre él un acuitardo, y sobre él un acuífero libre, del que proceden las
filtraciones. En realidad, este acuífero ‘fuente’ no tiene por qué ser libre; y también podría estar debajo o
lateralmente.
Fig. 2. Acuífero semiconfinado que recibe
rezumes desde el acuitardo semiconfinante
Acuíferosemiconfinado Impermeable
Acuitardo
Superficie piezométrica
(del acuífero semiconfinado)
AcuíferoLibre

c) Si el bombeo se prolonga lo suficiente, comenzará a filtrarse agua desde el otro
acuífero a través del acuitardo (figura 3).
Durante un cierto intervalo coexisten los
modelos presentados en las figuras 2 y 3 (los
rezumes que llegan al acuífero semiconfinado
proceden tanto del acuitardo como del otro
acuífero superior).
Si el bombeo continúa, el acuitardo se
convierte en un mero transmisor del agua
procedente del otro acuífero, todos los
rezumes proceden del ‘acuífero fuente’
(fig.3); el cono de descensos del acuífero
semiconfinado continúa aumentando en
profundidad y extensión, ya que el propio
acuífero continúa aportando agua.
d) El aumento del cono de descensos hace que también aumente progresivamente el agua
filtrada a través del acuitardo. Y cuando el caudal de estos rezumes llega a equivaler al
caudal bombeado, se alcanza el régimen permanente: el cono de descensos se estabiliza.

Para establecer límites entre las fases descritas como (b) y (c), debemos considerar que el
tiempo que ha de transcurrir para que el acuitardo ya no aporte agua será mayor:
‐ cuanto mayor sea el espesor del acuitardo (b’)
‐ cuanto mayor sea el coeficiente de almacenamiento del acuitardo (S’)
‐ cuanto menor sea la permeabilidad vertical del acuitardo (K’)
Por ello, el tiempo límite será función de: b’ . S’ / K’ (Estos límites se especifican en la
figura y apartados siguientes).
Del acuitardo
Del acuífero ‘fuente’
tiempo de bombeo
0,1
b’S’/K’
0,036
b’S’/K’
Com
ienzodel
bom
beo
Theis,
Jacob
Semiconf. CON
almac. acuitardo
Semiconf. SIN
almac. acuitardo
Semiconf. régimen
permanente
Proce-
dencia
del
agua
bom-
beada
Fórmula
utilizada
Del propio acuífero semiconfinado

Fig. 3. Acuífero semiconfinado que recibe
rezumes desde otro acuífero a través del
acuitardo semiconfinante

Por tanto,  se han desarrollado tres modelos de funcionamiento con sus correspon‐
dientes formulaciones matemáticas:
1. El acuitardo sí cede agua al acuífero semiconfinado que está siendo bombeado
(Figura 2). La expresión matemática que expresa los descensos registrados en el acuífero fue
establecida por Hantush en 1960. Estos descensos serán función de:
‐ Caudal Q, tiempo t ,  distancia r
‐ Parámetros del acuífero: Transmisividad : T ,  Coef. almacenamiento: S
‐ Parámeros del acuitardo: Espesor: b’ ,  Conducividad hidráulica: k’  Coef.
almacenamiento: S´
2. NO consideramos el agua almacenada en el propio acuitardo (Figura 3): El acuitardo
simplemente permite que pase a través de él agua procedente de otro acuífero (‘acuífero
fuente’). Matemáticamente, el proceso es más simple que el caso anterior, y la fórmula
correspondiente se encontró antes: Hantush y Jacob en 1955. Los descensos producidos en
el acuífero serán función de los mismos factores que en el caso anterior excepto el
coeficiente de almacenamiento del acuitardo, que aquí no interviene.
3. Análogo al anterior, pero ya se ha alcanzado el régimen permanente. El descenso
registrado (De Glee, 1930, 1951, en Kruseman, 2000, p.76) será función de:
‐ Caudal Q,  distancia r
‐ Parámetros del acuífero: Transmisividad : T
‐ Parámeros del acuitardo: Espesor: b’ ,  Conducividad hidráulica: k’  ´
Vamos a trabajar con estos tres modelos, aunque no en el orden descrito.
Acuífero semiconfinado sin almacenamiento en el acuitardo
La forma del cono de descensos (descenso s en función de la distancia r ) viene dada por
una fórmula similar a la de Theis para acuíferos confinados:
),(
4 B
ruW
T
Q
s
π
= (1)
donde casi todo significa lo mismo que en la fórmula de Theis:
s = descenso producido a una distancia r, tras un tiempo de bombeo t
Q = caudal bombeado
T, S = transmisividad y coeficiente de almacenamiento del acuífero
Tt
Sr
u
4
2
=
pero algunas cosas no estaban en la fórmula de los confinados:
'
'
K
Tb
B =      (llamado por algunos autores “factor de goteo”; aunque si nos
fijamos en la posición de b’ y K’, el “goteo” o filtración que
alimente el acuífero será inversamente proporcional al valor de
B)

b’ = espesor del acuitardo
K’ = conductividad hidráulica del acuitardo
W (u, r/B) = función compleja de las variables que aparecen entre paréntesis,
y que está tabulada
Este modelo teórico de funcionamiento supone que el ‘acuífero fuente’ (del que proceden
las filtraciones), no baja de nivel durante el bombeo.
Como hemos visto, para que se cumpla este modelo, ha de transcurrir el tiempo
suficiente para que el agua  liberada por el acuitardo pueda ser despreciada. Según Hantush
(en Fetter, 2001, p. 158) este tiempo límite puede establecerse en:
t > 0,036 b’ S’ / K’ (2)
Ejemplo 1:
Estamos bombeando 5 litros/seg. en un acuífero semiconfinado con las siguientes
características: T = 34 m2/día, S = 5.10‐4.
El acuífero se encuentra separado de un
acuífero superior por un acuitardo de 4,5
metros de espesor, conductividad
hidráulica K’ = 0,006 y coeficiente de
almacenamiento S’ = 0,0001 (este último
dato sólo es necesario para la comprobación
previa de la fórmula (2), no para el cálculo
propiamente dicho, ya que en este modelo
no interviene el almacenamiento en el
acuitardo)
Calcular el descenso del nivel piezométrico en el acuífero a 100 metros del sondeo que
bombea, después de 8 horas de bombeo
Solución:
Primero comprobamos la condición de que el tiempo cumple la condición establecida en
la fórmula (2):
0,036 b’ S’ / K’ = 0,036 . 4,5 . 0,0001/0,006  =  0,0027 días = 4 minutos
Por tanto se cumple la condición (2), pues t = 8 horas > 4 minutos
Ahora calculamos u , B y r/B:
69,159
006,0
4,5.34
==B      ;   63,0
69,159
100
==
B
r   ;    110,0
24
8.34.4
10.5.100 42
==
−
u
Con los valores de r/B y de u que hemos calculado, entramos en la Tabla de W(u, r/B), que
se encuentra al final del tema. Interpolando, estimamos W(u, r/B) = 1,26.
Por tanto, finalmente, aplicando la fórmula (1)3:
metross 27,126,1
34.4
86,4.5
==
π


3 86,4 es para convertir litros/seg. en m3 / día.

Acuífero semiconfinado con almacenamiento en el acuitardo
En este modelo de funcionamiento, el acuitardo cede agua que él mismo tiene
almacenada, por lo cual en la fórmula deberá aparecer S’ (coeficiente de almacenamiento
del acuitardo), que en la expresión (1) no aparecía. En este caso, la forma del cono de
descensos (descenso s en función de la distancia r) viene dada por la sigiente expresión:
),(
4
β
π
uH
T
Q
s = (3)
siendo :
S
S
B
r '
4
=β
En estas dos fórmulas aparecen las mismas variables que en la fórmula (1), y además:
S’ = Coeficiente almacenamiento del acuitardo
Como hemos visto, esta fórmula sólo es válida para cierto periodo de tiempo, ya que si el
bombeo se prolonga, el modelo que hemos trabajado en el apartado anterior y que se
expresaba mediante la fórmula (1).
Este límite de tiempo estaría reflejado en la siguiente expresión: t < b’ S’ / 10 K’      (4)
(Fetter, 2001)
Ejemplo 2:
Estamos bombeando 5 litros/seg. en
un acuífero semiconfinado con las
siguientes características: T = 34 m2/día,
S = 5.10‐4.
El acuífero se encuentra separado de
un acuífero superior por un acuitardo
de 40 metros de espesor y
conductividad hidráulica
K’= 0,0006 ; S’ = 0,0001
bombea, después de 3 horas de bombeo
Solución:
Primero comprobamos que un periodo de bombeo de 3 horas no sea demasiado largo
para poder utilizar la expresión (3). Para ello, aplicamos la condición (4):
b’ S’ / 10 K’  = 40 . 0,0001 / (10 . 0,0006)  =  0,66 días = 16 horas
Por tanto, t = 3 horas <  16 horas, y todavía se está comportando de acuerdo con este
modelo.
5,1505
0006,0
40.34
==B      ;   066,0
5,1505
100
==
B
r   ;    294,0
24
3.34.4
10.5.100 42
==
−
u
0074,0
0005,0
0001,0
1505.4
100
==β

Consultando la tabla de la función H(u,β) , estimamos que H = 1,16. Por tanto,
finalmente, aplicando la fórmula (3):
metross 17,1,161
34.4
6,48.5
==
π

Régimen permanente
Ya hemos comentado que cuando el tiempo es suficientemente largo, lo normal es que
que el proceso funcione de acuerdo al modelo que hemos llamado “sin almacenamiento en
el acuitardo”. Y si el tiempo es aún más largo, se alcanzará el régimen permanente, cuando
la suma de los rezumes que recibe el acuífero semiconfinado a través del acuitardo alcancen
un valor igual al caudal que está siendo bombeado.
En estas circunstancias, el descenso ya no dependerá del coeficiente de almacenamiento
(S), ni por supuesto del tiempo (t). La expresión que nos permite conocer el descenso (s) a
cualquier distancia (r) del sondeo que bombea es (De Glee, 1930, 1951, en Kruseman, 2000,
p.76):
0
2
Q r
s K
T Bπ
⎛ ⎞
= ⎜ ⎟
⎝ ⎠
(5)
donde todas las variables tienen los valores conocidos (ver página 3), y K0 es una función
tabulada (ver Apéndice).
Ejemplo 3:
Vamos a repetir el Ejemplo 1 (página 4), con los mismos datos, pero en lugar de calcular
el descenso a las 8 horas, lo calcularemos tras alcanzarse el régimen permanente.
Recordamos los datos:
Bombeamos un Q =5 litros/seg. en un acuífero semiconfinado cuya T = 34 m2/día. El
acuífero se encuentra separado de otro acuífero superior por un acuitardo de (b’=) 4,5
metros de espesor y cuya conductividad hidráulica K’ = 0,006 metros/día.
bombea, después de estabilizarse los descensos.
Según calculamos en el Ejemplo 1:
69,159
006,0
4,5.34
==B      ;   63,0
69,159
100
==
B
r
(consultando la Tabla:) K0  (0,63) ~ 0,70  ;
Aplicando la fórmula (5):
5.86,4
0,70 1,42
2 34
s metros
π
= =
Recordemos que en régimen variable en el mismo acuífero con el mismo caudal,
habíamos obtenido que a la 8 horas de bombeo el descenso producido era de 1,27 metros.
Si el valor de r/B es pequeño, la fórmula (5) puede simplificarse así (Hantush,1956, en
Kruseman, 2000, p.78):
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ ⋅
=
r
B
T
Q
s
12,1
ln
2π
(6)

Bombeos de ensayo
En este tema hemos tratado el cálculo de descensos cuando conocemos los parámetros
del acuífero y del acuitardo. El caso inverso, los bombeos de ensayo (calcular los parámetros a
partir de medidas de descensos), se trata en la sección Prácticas.
Bibliografía
Fetter, C. W. (2001).‐ Applied Hydrogeology. Prentice‐Hall, 4ª ed., 598 pp
Hantush, M.S. (1960).‐ Modification of the theory of leaky aquifers, Journal of
GeophysicalResearch, v. 65, nº. 11, p. 3713‐3717.
Hantush, M.S., and C.E. Jacob (1955).‐ Nonsteady radial flow in an infinite leaky aquifer,
EOS Transactions American Geophysical Union, v. 36, nº. 1, p. 95‐100.
Kruseman, G.P. y N.A. de Ridder (2000).‐ Analysis and evaluation of pumping test data.
International Institute for Land Reclamation and Improvement, Holanda, 377 pp.
(http://www2.alterra.wur.nl/Internet/webdocs/ilri-publicaties/publicaties/Pub47/Pub47-h4.pdf )
Lohman, S.W. (1972).‐ Ground‐Water Hydraulics. US.G.S. Prof. Paper 708,70 pp (Trad.
español: Hidráulica subterránea, Ed. Ariel, 1977, 178 pp.).
(http://pubs.er.usgs.gov/usgspubs/pp/pp708)
Reed, J.E. (1980).‐ Type curves for selected problems of flow to wells in confined aquifers. USGS—
TWRI Book 3, Chapter B3. (en: http://pubs.usgs.gov/twri/twri3-b3/)
Schwartz, F. W. & H. Zhang (2003).‐ Fundamentals of Groundwater. Wiley, 592 pp.

Valores de la función H (u, β)
Acuíferos semiconfinados CON almacenamiento en el acuitardo
(Valores de Hantush, 1960, reproducidos en Kruseman, 2000)
β
0.001 0.002 0.005 0.01 0.02 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5 10 20
10-6 11.98 11.40 10.59 9.93 9.25 8.34 7.65 6.96 6.05 5.36 4.67 3.78 3.11 2.47
2.10-6 11.50 11.00 10.20 9.57 8.89 7.99 7.30 6.61 5.70 5.01 4.33 3.44 2.79 2.16
4.10-6 11.10 10.60 9.84 9.20 8.54 7.64 6.95 6.27 5.36 4.67 3.99 3.11 2.47 1.86
6.10-6 10.80 10.30 9.61 8.99 8.33 7.44 6.57 6.06 5.16 4.47 3.80 2.92 2.28 1.69
8.10-6 10.50 10.10 9.45 8.84 8.18 7.29 6.61 5.92 5.01 4.33 3.66 2.79 2.16 1.57
10-5 10.37 10.00 9.32 8.71 8.07 7.18 6.49 5.81 4.90 4.22 3.55 2.68 2.06 1.48
2.10-5 9.82 9.51 8.90 8.33 7.70 6.82 6.15 5.46 4.56 3.88 3.22 2.37 1.76 1.22
4.10-5 9.24 8.99 8.46 7.93 7.33 6.47 5.80 5.12 4.22 3.55 2.89 2.06 1.48 0.973
6.10-5 8.88 8.67 8.19 7.69 7.11 6.26 5.59 4.91 4.02 3.35 2.70 1.88 1.32 0.841
8.10-5 8.63 8.43 8.00 7.52 6.95 6.11 5.44 4.77 3.88 3.21 2.57 1.76 1.22 0.753
10-4 8.43 8.25 7.84 7.38 6.82 5.99 5.33 4.66 3.77 3.11 2.47 1.67 1.14 0.688
2.10-4 7.79 7.66 7.33 6.93 6.42 5.62 4.97 4.31 3.43 2.78 2.15 1.39 0.899 0.504
4.10-4 7.14 7.04 6.78 6.45 6.00 5.25 4.62 3.96 3.10 2.46 1.85 1.14 0.688 0.351
6.10-4 6.75 6.67 6.45 6.16 5.74 5.02 4.40 3.76 2.91 2.28 1.68 9.94 0.577 0.277
8.10-4 6.48 6.40 6.21 5.49 5.55 4.86 4.25 3.62 2.77 2.15 1.57 0.898 0.504 0.230
0.001 6.26 6.20 6.02 5.77 5.40 4.73 4.13 3.50 2.67 2.05 1.48 0.827 0.451 0.198
0.002 5.59 5.54 5.41 5.22 4.91 4.32 3.76 3.15 2.34 1.75 1.21 0.624 0.308 0.116
0.004 4.91 4.88 4.78 4.64 4.40 3.89 3.38 2.80 2.03 1.47 0.966 0.450 0.197 0.0619
0.006 4.52 4.49 4.41 4.29 4.08 3.62 3.14 2.60 1.84 1.31 0.833 0.362 0.146 0.0404
0.008 4.23 4.21 4.14 4.04 3.85 3.43 2.98 2.45 1.72 1.20 0.744 0.306 0.116 0.0290
0.01 4.02 4.00 3.93 3.84 3.67 3.28 2.84 2.33 1.62 1.11 0.678 0.267 0.0955 0.0221
0.02 3.34 3.33 3.28 3.21 3.09 2.78 2.42 1.97 1.32 0.868 0.491 0.165 0.0487 0.00831
0.04 2.67 2.66 2.63 2.58 2.50 2.27 1.98 1.61 1.04 0.647 0.336 0.0931 0.0216 0.00253
0.06 2.29 2.28 2.26 2.22 2.15 1.96 1.72 1.39 0.884 0.530 0.259 0.0630 0.0124 0.00112
0.08 2.02 2.01 1.99 1.96 1.90 1.74 1.53 1.24 0.776 0.453 0.212 0.0464 0.00797
5.87
E-04
0.1 1.82 1.81 1.79 1.77 1.72 1.58 1.39 1.12 0.695 0.397 0.179 0.0359 0.00552
3.40
E-04
0.2 1.22 1.22 1.21 1.19 1.16 1.07 0.950 0.767 0.460 0.245 0.0971 0.0143 0.00149
4.93
E-05
0.4 0.701 0.699 0.694 0.685 0.668 0.622 0.554 0.448 0.262 0.130 0.0441 0.00448
2.83
E-04
4.24
E-06
0.6 0.453 0.452 0.449 0.444 0.433 0.404 0.361 0.293 0.169 0.0799 0.0247 0.00195
8.73
E-05
0.8 0.31 0.309 0.307 0.304 0.297 0.277 0.248 0.201 0.115 0.0529 0.0152
9.86
E-04
3.40
E-05
1 0.219 0.218 0.217 0.214 0.210 0.196 0.176 0.143 0.0812 0.0365 0,00993
5.47
E-04
1.51
E-05
2 0.0488 0.0487 0.0484 0.0479 0.0468 0.0439 0.0395 0.0322 0.0180 0,00760 0,00173
5.51
E-05
4 0.00377 0.00376 0.00374 0.00370 0.00362 0.00340 0.00307 0.00250 0.00139
5.58
E-04
1.08
E-04
1.89
E-06
6
3.59
E-04
3.59
E-04
3.56
E-04
3.53
E-04
3.45
E-04
3.25
E-04
2.93
E-04
2.39
E-04
1.33
E-04
5.19
E-05
9.26
E-06
u
8
3.76
E-05
3.75
E-05
3.73
E-05
3.69
E-05
3.62
E-05
3.40
E-05
3.07
E-05
2.51
E-05
1.39
E-05
5.36
E-06

Valores de la función W (u, r/B)
Acuíferos semiconfinados SIN almacenamiento en el acuitardo
r/B
0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2 4 6
0,000002 12,10 11,22 10,46 9,89 9,44 8,06 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,000004 11,62 11,06 10,43 9,88 9,44 8,06 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,000006 11,29 10,88 10,36 9,87 9,44 8,06 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,000008 11,04 10,72 10,28 9,84 9,43 8,06 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,00001 10,83 10,57 10,20 9,80 9,42 8,06 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,00002 10,19 10,05 9,84 9,58 9,30 8,06 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,00004 9,52 9,45 9,34 9,19 9,01 8,03 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,00006 9,13 9,08 9,00 8,89 8,77 7,98 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,00008 8,84 8,81 8,75 8,67 8,57 7,91 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,0001 8,62 8,59 8,55 8,48 8,40 7,84 6,67 5,87 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,0002 7,94 7,92 7,90 7,86 7,82 7,50 6,62 5,86 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,0004 7,24 7,24 7,22 7,21 7,19 7,01 6,45 5,83 5,29 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,0006 6,84 6,84 6,83 6,82 6,80 6,68 6,27 5,77 5,27 4,85 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,0008 6,55 6,55 6,54 6,53 6,52 6,43 6,11 5,69 5,25 4,84 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,001 6,33 6,33 6,32 6,32 6,31 6,23 5,97 5,61 5,21 4,83 3,51 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,002 5,64 5,64 5,63 5,63 5,63 5,59 5,45 5,24 4,98 4,71 3,50 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,004 4,95 4,95 4,95 4,49 4,94 4,92 4,85 4,74 4,59 4,42 3,48 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,006 4,54 4,54 4,54 4,54 4,54 4,53 4,48 4,41 4,30 4,18 3,43 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,008 4,26 4,26 4,26 4,26 4,26 4,25 4,21 4,15 4,08 3,98 3,36 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,01 4,04 4,04 4,04 4,04 4,04 4,03 4,00 3,95 3,89 3,81 3,29 2,23 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,02 3,35 3,35 3,35 3,35 3,35 3,35 3,34 3,31 3,28 3,24 2,95 2,18 1,55 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,04 2,68 2,68 2,68 2,68 2,68 2,68 2,67 2,66 2,65 2,63 2,48 2,02 1,52 1,13 0,842 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,06 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,29 2,29 2,28 2,27 2,26 2,17 1,85 1,46 1,11 0,839 0,428 0,228 0,0223 0,0025
0,08 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,02 2,02 2,01 2,00 1,94 1,69 1,39 1,08 0,832 0,427 0,228 0,0223 0,0025
0,1 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,81 1,80 1,75 1,56 1,31 1,05 0,819 0,427 0,228 0,0223 0,0025
0,2 1,22 1,22 1,22 1,22 1,22 1,22 1,22 1,22 1,22 1,22 1,19 1,11 0,996 0,857 0,715 0,413 0,227 0,0223 0,0025
0,4 0,702 0,702 0,702 0,702 0,702 0,702 0,702 0,702 0,701 0,7 0,693 0,665 0,621 0,565 0,502 0,341 0,210 0,0223 0,0025
0,6 0,454 0,454 0,454 0,454 0,454 0,454 0,454 0,454 0,454 0,453 0,450 0,436 0,415 0,387 0,354 0,263 0,177 0,0222 0,0025
0,8 0,311 0,311 0,311 0,311 0,311 0,311 0,311 0,310 0,310 0,310 0,308 0,301 0,289 0,273 0,254 0,199 0,144 0,0218 0,0025
1 0,219 0,219 0,219 0,219 0,219 0,219 0,219 0,219 0,219 0,219 0,218 0,213 0,206 0,197 0,185 0,151 0,114 0,0207 0,0025
u
2 0,049 0,049 0,049 0,049 0,049 0,049 0,049 0,049 0,049 0,049 0,049 0,048 0,047 0,046 0,044 0,0394 0,034 0,0110 0,0021

Valores de la función K0 (x) (Hantush, 1956)
para la aplicación de la fórmula de régimen permanente
x Ko(x) x Ko(x) x Ko(x) x Ko(x) x Ko(x)
0,010 4,721 0,054 3,038 0,098 2,447 0,520 0,892 0,960 0,446
0,011 4,626 0,055 3,019 0,099 2,437 0,530 0,877 0,970 0,440
0,012 4,539 0,056 3,001 0,100 2,427 0,540 0,861 0,980 0,433
0,013 4,459 0,057 2,984 0,110 2,333 0,550 0,847 0,990 0,427
0,014 4,385 0,058 2,967 0,120 2,248 0,560 0,832 1,000 0,421
0,015 4,316 0,059 2,950 0,130 2,170 0,570 0,818 1,100 0,3656
0,016 4,251 0,060 2,933 0,140 2,097 0,580 0,804 1,200 0,3185
0,017 4,191 0,061 2,916 0,150 2,030 0,590 0,791 1,300 0,2782
0,018 4,134 0,062 2,900 0,160 1,967 0,600 0,778 1,400 0,2437
0,019 4,080 0,063 2,884 0,170 1,909 0,610 0,765 1,500 0,2138
0,020 4,028 0,064 2,869 0,180 1,854 0,620 0,752 1,600 0,1880
0,021 3,980 0,065 2,853 0,190 1,802 0,630 0,740 1,700 0,1655
0,022 3,933 0,066 2,838 0,200 1,753 0,640 0,728 1,800 0,1459
0,023 3,889 0,067 2,823 0,210 1,706 0,650 0,716 1,900 0,1288
0,024 3,846 0,068 2,809 0,220 1,662 0,660 0,704 2,000 0,1139
0,025 3,806 0,069 2,794 0,230 1,620 0,670 0,693 2,100 0,1008
0,026 3,766 0,070 2,780 0,240 1,580 0,680 0,682 2,200 0,0893
0,027 3,729 0,071 2,766 0,250 1,542 0,690 0,671 2,300 0,0791
0,028 3,692 0,072 2,752 0,260 1,505 0,700 0,661 2,400 0,0702
0,029 3,657 0,073 2,738 0,270 1,470 0,710 0,650 2,500 0,0623
0,030 3,623 0,074 2,725 0,280 1,436 0,720 0,640 2,600 0,0554
0,031 3,591 0,075 2,711 0,290 1,404 0,730 0,630 2,700 0,0493
0,032 3,559 0,076 2,698 0,300 1,373 0,740 0,620 2,800 0,0438
0,033 3,528 0,077 2,685 0,310 1,343 0,750 0,611 2,900 0,0390
0,034 3,499 0,078 2,673 0,320 1,314 0,760 0,601 3,000 0,0347
0,035 3,470 0,079 2,660 0,330 1,286 0,770 0,592 3,100 0,0310
0,036 3,442 0,080 2,647 0,340 1,259 0,780 0,583 3,200 0,0276
0,037 3,414 0,081 2,635 0,350 1,233 0,790 0,574 3,300 0,0246
0,038 3,388 0,082 2,623 0,360 1,208 0,800 0,565 3,400 0,0220
0,039 3,362 0,083 2,611 0,370 1,183 0,810 0,557 3,500 0,0196
0,040 3,336 0,084 2,599 0,380 1,160 0,820 0,548 3,600 0,0175
0,041 3,312 0,085 2,587 0,390 1,137 0,830 0,540 3,700 0,0156
0,042 3,288 0,086 2,576 0,400 1,115 0,840 0,532 3,800 0,0140
0,043 3,264 0,087 2,564 0,410 1,093 0,850 0,524 3,900 0,0125
0,044 3,241 0,088 2,553 0,420 1,072 0,860 0,517 4,000 0,0112
0,045 3,219 0,089 2,542 0,430 1,052 0,870 0,509 4,100 0,0100
0,046 3,197 0,090 2,531 0,440 1,032 0,880 0,501 4,200 0,0089
0,047 3,176 0,091 2,520 0,450 1,013 0,890 0,494 4,300 0,0080
0,048 3,155 0,092 2,509 0,460 0,994 0,900 0,487 4,400 0,0071
0,049 3,134 0,093 2,499 0,470 0,976 0,910 0,480 4,500 0,0064
0,050 3,114 0,094 2,488 0,480 0,958 0,920 0,473 4,600 0,0057
0,051 3,094 0,095 2,478 0,490 0,941 0,930 0,466 4,700 0,0051
0,052 3,075 0,096 2,467 0,500 0,924 0,940 0,459 4,800 0,0046
0,053 3,056 0,097 2,457 0,510 0,908 0,950 0,452 4,900 0,0041

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