Manual ar condicionado

SISTEMAS DE AR CONDICIONADO
E REFRIGERAÇÃO
PROCEL
PROGRAMA NACIONAL DE CONSERVAÇÃO DE
ENERGIA ELÉTRICA
Engº Sérgio Meirelles Pena
1ª Edição - JULHO/2002

ELETROBRÁS/PROCEL CEPEL2
Índice
MÓDULO I - FUNDAMENTOS .........................................................6
1. INTRODUÇÃO ...........................................................................7
1.1. Climatização – Refrigeração – Ventilação ..........................7
1.2. Diagnóstico Energético ........................................................7
1.3. Medidas de Conservação de Energia (MCE’S) ....................8
2. FUNDAMENTOS .........................................................................8
2.1. “UMA VISÃO DE CONJUNTO” .................................................8
2.1.1. Uma instalação de pequeno/médio porte ..........................................8
2.1.2. Uma instalação de médio/grande porte .............................................10
2.2. CONCEITOS BÁSICOS ............................................................12
2.2.1. Temperatura .........................................................................................12
2.2.2. Calor Sensível ........................................................................................13
2.2.3. Calor Latente ........................................................................................13
2.2.4. Umidade Relativa do Ar (UR) .................................................................14
2.2.5. Temperatura de Bulbo Seco do Ar ........................................................17
2.2.6. Temperatura de Bulbo Úmido do Ar .....................................................17
2.2.7. Entalpia .................................................................................................17
2.2.8. Carta Psicrométrica ..............................................................................17
2.2.9. Exercícios na Carta Psicrométrica .........................................................18
2.2.10. Ciclo Frigorífico por Compressão ..........................................................26
2.2.11. Coeficiente de Performance .................................................................30
2.2.12. EER – ENERGY EFFICIENCY RATE (RAZÃO DE EFICIÊNCIA ENERGÉTICA) .....31
2.2.13. EFICIÊNCIA EM kW/TR..............................................................................32
2.2.14. TRANSMISSÃO DE CALOR – MECANISMOS – RADIAÇÃO- CONVECÇÃO –
CONDUÇÃO ..........................................................................................32

2.3. CARGAS TÉRMICAS SOBRE UMA EDIFICAÇÃO .......................40
2.3.1. Fatores que influem sobre as Cargas Externas ....................................41
2.3.1.1. Radiação Solar através de Janelas ....................................................41
2.3.1.2. Ganhos por Condução através de Paredes Externas e Telhados .......43
2.3.1.3. Ar de Ventilação...................................................................................45
2.3.1.4. Infiltração .............................................................................................47
2.3.2. Fatores que influem sobre as Cargas Internas .....................................48
2.3.2.1. Ganhos por Condução através de Vidros - Paredes Internas- Forros - Pisos
.............................................................................................................48
2.3.2.2. Pessoas ................................................................................................50
2.3.2.3. Potência dissipada por Equipamentos ...............................................51
2.3.2.4. Potência dissipada por Iluminação.....................................................51
2.3.2.5. Perdas em Dutos ..................................................................................51
2.4. PLANILHA DE CARGA TÉRMICA ..............................................53
2.5. CLASSIFICAÇÕES DE SISTEMAS DE AR CONDICIONADO –
EQUIPAMENTOS - ARRANJOS - DISTRIBUIÇÃO DE AR ..............56
2.5.1. Sistema de Expansão Direta .................................................................56
2.5.2. Sistema de Expansão Indireta ..............................................................61
2.5.2.1. Tudo Água ...........................................................................................61
2.5.2.2. Sistemas Ar – Água ..............................................................................62
2.5.2.3. Sistemas Tudo Ar ..................................................................................63
2.5.2.3.1. Sistemas Multizona ...........................................................................63
2.5.2.3.2. Sistemas VAV ....................................................................................65
2.6. EQUIPAMENTOS DE AR CONDICIONADO E SEUS RENDIMENTOS
TÍPICOS ..................................................................................66
BIBLIOGRAFIA:..............................................................................70
MÓDULO II - GERENCIAMENTO DO CONSUMO DE ENERGIA ELÉTRICA
- MEDIDAS DE CONSERVAÇÃO DE ENERGIA (MCE’S) - DIAGNÓSTICO
ENERGÉTICO ............................................................................71

1. INTRODUÇÃO ...........................................................................72
1.1. GERENCIAMENTO DO CONSUMO DE ENERGIA ....................72
1.2. DIAGNÓSTICO ENERGÉTICO .................................................72
2.0. MEDIDAS DE CONSERVAÇÃO DE ENERGIA (MCE’S) ..............72
2.1. MCE’S COM CUSTO “ZERO” ...................................................73
2.1.1. Ajustes de registros (“dampers”) de tomada de ar exterior ...................73
2.1.2. Desligamento De Luzes.........................................................................75
2.1.3. Vazamento em Dutos ...........................................................................77
2.1.4. Desligamento de Sistemas de Exaustão ..............................................77
2.1.5. Limpeza de Filtros .................................................................................77
2.1.6. Programação de Computadores Para Baixo Consumo ......................79
2.1.7. Ajustes de acionamentos .....................................................................79
2.1.8. Limpeza de Superfícies de Trocadores de Calor ..................................79
2.1.9. Ajustes de Termostatos ..........................................................................80
2.1.10. Ajustes de Vazão de Ar .........................................................................81
2.1.11. Manutenação Programada.................................................................82
2.1.12. Seminário de Conservação de Energia ...............................................82
2.2. MCE’S COM “BAIXO” CUSTO ..................................................82
2.2.1. Redução de Infiltração de Ar Externo. ..................................................82
2.2.2. Recálculo de Ocupação de Pessoal - Ar Exterior - Rebalanceamento 83
2.2.3. Isolamento Térmico em Dutos ...............................................................83
2.2.4. Isolamento de Tubos .............................................................................84
2.2.5. Desligamento de Sistemas X Instalações de Sistemas Dedicados. .....84
2.2.6. Desligamento de Bombas de Circulação (BAG e BAC) e Torres de
Resfriamento .........................................................................................84
2.2.7. Segregação para Área de Fumantes..................................................84
2.2.8. Recalibrar Controles..............................................................................85
2.2.9. Instalar Barreiras ou Isolar Equipamentos .............................................85

2.2.10. Reduzir Perdas em Circuitos de Água (Fase de Projeto ou “Retrofit”).....85
2.2.11. Proteção de Vidros – Cortinas, Filmes, Brises, Telas ...............................86
2.3. MEDIDAS COM CUSTOS DE MODERADOS A “ALTOS” – REFORMAS
(“RETROFITS”) ..........................................................................87
2.3.1. Impacto da “Eficientização” da Iluminação sobre o Sistema de ar
Condicionado ......................................................................................87
2.3.2. Controle do Ar Exterior (Ventilação) pelo uso de Sensores de CO2 .......88
2.3.3. Isolamento Térmico em Coberturas ......................................................88
2.3.4. Uso de Motores Eficientes ......................................................................89
2.3.5. Uso de Variador de Freqüência ( VSD’S) ...............................................91
2.3.6. Trocas de Centrais de Água Gelada ( CAG) ........................................92
3.0. “SOFTWARES“ RELACIONADOS À ESTIMATIVA DE CARGA TÉRMICA
E SIMULAÇÃO PREDIAL ..........................................................96

MÓDULO I - FUNDAMENTOS

1. INTRODUÇÃO
1.1. Climatização – Refrigeração – Ventilação
Climatização - Trata o ar , ajustando sua temperatura em valores geralmente
acima de 20 o.
C. Pode controlar além da temperatura do ar no recinto, a pressão
interna, a pureza do ar (filtragem) e sua umidade relativa.
A Climatização pode ser utilizada com finalidades de conforto ambiental (como no
uso residencial, em escritórios, comércio, etc.) ou Industrial, para controlar variáveis
de processo (na indústria de tecelagem e gráfica, controlando temperatura e
umidade) na indústria eletrônica, controlando temperatura, umidade, pureza do ar
e pressão do recinto.
Refrigeração - Quando utilizando o ar como fluido para controle da temperatura,
o ar é resfriado a temperaturas próximas de 0 o.
C, podendo chegar a temperaturas
abaixo de -10 ºC. Como aplicações típicas, o uso de Câmaras ou Balcões Frigoríficos.
Ventilação - Nesta aplicação, o ar é introduzido num ambiente para controlar a
sua temperatura, limitado sempre em relação à temperatura do ar exterior,
removendo a energia térmica gerada no seu interior por pessoas , equipamentos,
etc. Neste caso, não há como controlar a temperatura a um valor fixo. A Ventilação
é também usada para remover poluentes e odores.
1.2. Diagnóstico Energético
Um Diagnóstico Energético é uma ferramenta utilizada para levantar e estimar como
e em que quantidades as diversas formas de energia estão sendo gastas numa
Edificação, em seus Sistemas (ar condicionado, iluminação, motorização,
bombeamento, refrigeração, etc.) ou, em aplicações Industriais, nos seus processos
(ar comprimido, vapor, bombeamento, etc.). Após o levantamento, é feito estudo
que permite avaliar perdas (traduzido em consumo de kWh, demanda, etc.), seus
custos e indicar medidas corretivas, avaliar custos de investimentos nas modificações
(projetos, aquisição de equipamentos novos), calcular tempo de retorno dos
investimentos, visando orientar os gerentes do empreendimento na tomada de
decisões.

1.3. Medidas de Conservação de Energia (MCE’S)
São medidas que visam reduzir o consumo de energia, nas suas diversas formas
(elétrica, térmica, etc.). Podem ser extremamente simples como desligar lâmpadas
e condicionadores de ar fora de horário de uso, ou medidas mais complexas que
demandam cálculos elaborados e investimentos, como a substituição de uma
central de resfriadores de água gelada (CAG), com baixa eficiência, de um Sistema
de Ar Condicionado de um prédio.
2. FUNDAMENTOS
2.1. “UMA VISÃO DE CONJUNTO”
2.1.1. Uma instalação de pequeno/médio porte
Instalações até 100 TR (este número limite pode variar). A instalação pode consistir
no uso de um ou mais condicionador unitário tipo “janela” (Fig . 1), condicionadores
tipo “split” (Fig.2), ou num sistema um pouco mais complexo constituído de
condicionadores tipo “self contained”(auto portante), rede de dutos para distribuição
do ar, torre de resfriamento, bomba de água de condensação e respectivas
tubulações (Fig 3).
Fig. 1

Fig. 2- “Split”

Fig. 3
2.1.2. Uma instalação de médio/grande porte
Instalações acima de 100 TR podem assumir diversas configurações, mas a título
de ilustração, vamos apresentar os constituintes de um Sistema típico de água
gelada (expansão indireta) . Ver Fig 4A e 4 B
Fig. 4 A

Fig. 4B

2.2. CONCEITOS BÁSICOS
2.2.1. Temperatura
A temperatura é uma propriedade da matéria. É uma medida do nível energético
de um corpo. Uma alta temperatura é um indicativo de alto nível de energia do
corpo. Diz-se neste caso, que o corpo está quente. Já se demonstrou que a
temperatura é uma função da energia cinética interna, sendo um índice da
velocidade molecular. É expressa em graus Celsius (ºC) , no sistema Internacional,
Fahrenheit (F), e outras unidades.
A correspondência entre as escalas Celsius e Fahrenheit, é mostrada na Fig. 5, a
seguir:
Fig. 5
A expressão que correlaciona estas unidades é dada por:
9
32
5
−
=
FC

A título de ilustração:
A água a 100º C , corresponde a:
Fx 21232))5100(9( =+
Outra relação importante, de uso freqüente, é a que relaciona diferenciais de
temperaturas expressas em º C com F, dado por:
9
)(
5
)º( FTCT ∆
=
∆
A tabela no.1, no Anexo , mostra a correspondência entre estas temperaturas.
2.2.2. Calor Sensível
Se tomarmos uma porção de uma matéria, por exemplo água na fase líquida a
temperatura ambiente , digamos 25º C, por exemplo, e a aquecemos até 99 º C a
uma pressão atmosférica normal (760 mm Hg), dizemos que introduzimos Calor
Sensível .
Então, toda vez que introduzimos (ou removemos) calor num corpo , variando sua
temperatura, sem contudo mudar de estado, dizemos que recebeu (ou perdeu
Calor Sensível).
2.2.3. Calor Latente
Se tomarmos a água do exemplo acima, levarmos a 100 º C (212 F), e pressão
atmosférica normal (760 mm Hg- 14,7 psia), e introduzirmos uma quantidade
adicional de calor, vamos observar que terá início a mudança de fase, ou seja,
Vaporização. Se medirmos a temperatura da água durante toda a vaporização,
veremos que a temperatura permanece a 100 º C (212 F). Neste caso o calor
introduzido é dito Calor Latente. Ver Figs. 6 e 7

Fig.6 Fig .7
No caminho inverso, se tomarmos o vapor que estava sendo gerado no exemplo
acima e o passássemos num Condensador (operação de Condensação),
removendo o seu calor, obteríamos um liquido (o Condensado), também a 100 º C.
O calor removido foi , igualmente, Calor Latente.
Sumarizando:
Toda vez que há troca de calor com mudança de temperatura, sem mudança de
estado físico, o calor cedido ou removido é dito Sensível. No momento em que a
troca de calor acarreta mudança de estado físico, sem ser acompanhado por
mudança de temperatura, dizemos que houve troca de Calor Latente.
2.2.4. Umidade Relativa do Ar (UR)
A Umidade Relativa é a relação aproximada entre as massas de vapor d’água
presente num volume e a massa de vapor que saturaria aquele volume, a mesma
temperatura e pressão total.
max2
2
OvapH
OvapH
m
m
UR =

A umidade relativa do ar pode ser medida com auxílio de higrômetros, sendo que
os técnicos de ar condicionado (A/C) usam mais comumente os psicrômetros (Fig.8).
Estes consistem basicamente de dois termômetros, um de bulbo seco e outro úmido.
Com estas medidas, a umidade pode ser lida numa Carta Psicrométrica (Fig.9).
Fig. .8

Fig. 9

2.2.5. Temperatura de Bulbo Seco do Ar
É a temperatura indicada para a mistura ar-vapor, por um termômetro comum. Esta
temperatura é a mesma para ambos elementos da mistura, ou seja, do vapor e ar.
(Fig. 8).
2.2.6. Temperatura de Bulbo Úmido do Ar
Esta temperatura é obtida por um termômetro similar ao mostrado na Fig.8, onde
seu bulbo envolto numa gaze molhada é exposta a uma corrente de ar até que o
equilíbrio da temperatura da mistura ar-vapor /bulbo seja obtida e a temperatura
pare de baixar. Esta temperatura será inferior à de Bulbo Seco.
2.2.7. Entalpia
A Entalpia é uma variável termodinâmica de posição ou de quantidade. De uma
maneira geral trabalha-se com diferenças de entalpias . Esta diferença corresponde
à quantidade de calor trocado pelo ar (mistura ar- vapor), entre duas posições
.
2.2.8. Carta Psicrométrica
A Carta Psicrométrica é um diagrama onde são representadas as propriedades
termodinâmicas do ar (Ver Fig. 9).
As grandezas representadas neste diagrama são as seguintes:
Temperatura de bulbo seco – BS- o.
C ou F
Temperatura de bulbo úmido – BU- o.
C ou F
Umidade relativa do ar – (UR)- %
Umidade Absoluta do ar (W) – lb vapor/lb ar seco, ou grains vapor/lb ar seco ou
gramas (g) vapor/ kg de ar seco.
1 lb = 0,454 kg
1 grain vapor = 1/7000 lb vapor

1 g vapor =15,42 grains vapor
1 g vapor / kg ar seco = 1/7 grains vapor/ lb ar seco
Volume Específico – (v) – m3
/kg ar ou ft 3
de ar/ lb ar – (o volume específico é o inverso
da massa específica).
Entalpia- (h, ou i)- BTU/ lb ar ou kcal/kg ar
A Fig. 10, a seguir , apresenta de forma esquemática as principais linhas de uma
carta psicrométrica, com as respectivas grandezas termodinâmicas:
Figura 10
2.2.9. Exercícios na Carta Psicrométrica
A) Na carta a seguir foi assinalado um ponto (1), com as seguintes características:
TBS – 77 o. F h = 38,5 BTU/LB
TBU – 75 o. F W= 127 gr/Lb ar
UR – 90 % W= 0,018 Lb vapor/Lb ar seco

B) AQUECIMENTO (RESFRIAMENTO) SÓ COM CALOR SENSÍVEL
Uma vazão de 1000 ft3/min (c.f.m.) ar sendo aquecido num duto por um banco de
resistências (só calor sensível), conforme esquema, passou do ponto (1) ao ponto
(2).
Fig. 11
1 - A partir da carta psicrométrica, indicar as condições iniciais e finais do ar:
2 - Com a expressão a seguir, calcular a quantidade de calor sensível acrescido ao
ar:
Qs= 1,08 X cfm X (t2-t1)
Sendo:
Qs = Calor sensível trocado , em BTU/h
cfm = vazão em pés cúbicos por minuto
t2, t1, Temperatura de bulbo seco , na saída e entrada do resistor
INICIAL (1) FINAL (2) DIFERENÇA
BS ( F) 75 85 10
BU ( F) 62.9 66 3.1
W (GR/LB) 66 66 0
W(LB/LB AR SECO) 0.0095 0.0095 0
h=(BTU/LB) 28.3 30.7 2.4
V= (ft3/LB) 13.4 13.9 0.5

1,08 = fator de conversão
Qs= 1,08 X 1000X_(10) =10800_
Qs=10.800BTU/h
A expressão do Calor Sensível em unidades métricas:
Qs= 0,288 X m3/h X (t2-t1)
Sendo:
Qs = Calor Sensível em kcal/h
m3/h = vazão em m3/ h
t2/t1 = temperaturas de saída e entrada em o. C
Ou com a expressão do Calor Total:
hcfmQt ∆= ..5,4
Qt= 4,5X1000X(2,4) =10.800
Qt=10.800BTU/h
Comparando, vemos que Qs
= Qt
, já que só houve variação no calor sensível, portanto
igual ao calor total.
C) UMIDIFICAÇÃO (OU DESUMIDIFICAÇÃO) SÓ COM CALOR LATENTE (Fig. 11)
Uma vazão de 1000 ft3/min (c.f.m.) ar será umidificada num duto por um umidificador
(só calor latente), conforme esquema, passando do ponto (2) ao ponto (3), segundo
evolução mostrada na carta psicrométrica:

Fig. 12
1 - Indicar as condições iniciais e finais do ar , lidas na carta psicrométrica:
2 - Com a expressão a seguir, calcular a quantidade de calor latente acrescido ao
ar:
Ql= 0,67 X cfm X (w2-w1)
Sendo:
Ql = Calor latente trocado , em BTU/h
w2, w1, umidades absolutas (grain/lb) , na saída e entrada do umidificador
Ql= 0,67 X 1000X_(62) =41540
BS ( F) 85 85 0
BU ( F) 66 77 11
W (GR/LB) 66 128 62
W(LB/LB AR SECO) 0.0095 0.0182 0.0087
h=(BTU/LB) 30.7 40.5 9.8
V= (ft3/LB) 13.9 14.1 0.2

Ql=41540BTU/h
A Expressão do Calor Latente em unidades métricas:
Ql= 0,702 X m3/h X (w2-w1)
Sendo:
Ql = Calor latente em kcal/h
m3/h = vazão em m3/h
w2/w1 = umidades de saída e entrada em g/kg ar seco (gramas/quilograma ar
seco)
D) RESFRIAMENTO COM DESUMIDIFICAÇÃO EM UMA SERPENTINA (Fig.13)
Uma vazão de 1000 ft3/min (c.f.m.) ar será resfriada e desumidificada numa
serpentina de um condicionador de ar, conforme esquema, passando do ponto (3)
ao ponto (1), segundo evolução mostrada na carta psicrométrica:
Fig.13

1 - Indicar as condições iniciais e finais do ar , lidas na carta psicrométrica:
2 - Com a expressão a seguir, calcular a quantidade de calor sensível removido do
ar:
Qs= 1,08 X cfm X (t3-t1)
Sendo:
Qs = Calor sensível removido , em BTU/h
t1, t3, temperaturas (o. C) , na saída e entrada da serpentina
Qs= 1,08 X 1000X(10) =10800
Qs=10.800BTU/h
3 - Com a expressão a seguir, calcular a quantidade de calor latente removido do
ar:
Ql= 0,67 X cfm X (w3-w1)
Sendo:
Ql = Calor latente trocado , em BTU/h
w1, w3, umidades absolutas (grain/lb) , na saída e entrada da serpentina
Ql= 0,67 X 1000X(62) =41.540
Ql=41.540 BTU/h
BS ( F) 85 75 10
BU ( F) 77 62.9 14.1
W (GR/LB) 128 66 62
W(LB/LB AR SECO) 0.0182 0.0095 0.0087
h=(BTU/LB) 40.5 28.3 12.2
V= (ft3/LB) 14.1 13.4 0.7

2.2.10. Ciclo Frigorífico por Compressão
A água, com é sabido, vaporiza a 100º C em pressões normais. Existem fluidos
contudo, que vaporizam a temperaturas bem mais baixas. Estes fluidos são
chamados de Fluidos Refrigerantes, pois possuem características termodinâmicas
especiais.
O Freon 22, vaporiza a 0 ºC quando recebendo calor e submetido a pressão de 4
kg/cm2. Isto permite que este fluido, nesta temperatura, seja utilizado para remover
calor de substâncias a temperaturas mais elevadas, como no resfriamento do Ar ou
Água numa instalação de Ar Condicionado.
Desta forma tornou-se possível, através da compressão e expansão de fluidos
especiais, a obtenção de baixas temperaturas e assim remover calor de uma fonte
quente.
A evolução do Fluido Refrigerante num ciclo fechado é chamada de Ciclo Frigorífico
por Compressão.
Os principais componentes (equipamentos) utilizados num Ciclo a Compressão
estão mostrados na Fig.14, a seguir:

Fig.14
A evolução do fluido refrigerante pode ser representada graficamente num diagrama
chamado de Diagrama de Mollier, ilustrado esquematicamente, com suas principais
linhas e grandezas termodinâmicas, na Fig. 15.
Fig. 15

As Figuras de 16 a 23, a seguir, mostram cada fase do ciclo com os respectivos
balanços energéticos : o calor removido no ciclo, através do Evaporador (serpentina);
a potência requerida no acionador do Compressor; o calor removido no
Condensador e sua passagem na Válvula de Expansão .
Evaporador Fig 16 Fig 17
Compressão Fig 18 Fig 19

Condensação Fig 20 Fig 21
Expansão Fig 22 Fig 23

A Fig. 24 representa esquematicamente um diagrama indicando perdas de pressão
nas tubulações, subresfriamento e superaquecimento nas linhas.
Fig.24
2.2.11. Coeficiente de Performance
Este é um índice importante para avaliar o “rendimento” de um equipamento de
refrigeração (“selfs”, “chillers”, Tc). Ele nos dá um índice que relaciona a Capacidade
de Remoção de Calor de um equipamento (Energia Útil ou Efeito Frigorífico) à
Potência requerida pelo Compressor (Energia Consumida). Quanto maior o C.O.P. ,
melhor o rendimento do equipamento. Observe-se que é um índice maior que 1. É
dado pela expressão:
12
41
hh
hh
SUMIDAENERGIACON
LENERGIAÚTI
COP
−
−
==

A Fig. 25 a seguir, mostra os pontos envolvidos no conceito.
Fig. 25
2.2.12. EER – ENERGY EFFICIENCY RATE (RAZÃO DE EFICIÊNCIA ENERGÉTICA)
É uma outra forma de indicar a eficiência de uma máquina frigorífica, relacionando
o Efeito Frigorífico (EF) (4-1) produzido e o Trabalho de Compressão (w) dispendido
(1-2).
É dado pela expressão abaixo, sendo expressa em BTU/h / Watts:
A figura 26 abaixo , ilustra o significado da expressão:
Fig. 26
Watts
hBTU
w
EF
hh
hh
EER
/
12
41
==
−
−
=

2.2.13. EFICIÊNCIA EM kW/TR
Um forma bastante usual de indicar eficiência de um equipamento é em kW/TR,
sendo o TR (Tonelada de Refrigeração) equivalente a 12 000 BTU/h. Neste caso,
estaríamos relacionando o Trabalho de Compressão (em kW), com o Efeito Frigorifico
(em TR’s).
Na Fig. 26, acima, seria dado pela relação:
Existe uma correlação entre o índice EER e a eficiência expressa em kW/TR:
2.2.14. TRANSMISSÃO DE CALOR – MECANISMOS – RADIAÇÃO- CONVECÇÃO –
CONDUÇÃO
Embora a transmissão de calor possa se dar por um mecanismo ou pela
combinação de mais de um, cabe distinguir a forma em que isto ocorre e a forma
de calcular.
a) RADIAÇÃO – Este mecanismo envolve a transferência de energia radiante entre
dois corpos separados. Esta transferência não requer um meio contínuo. É propagada
por ondas, de todos os corpos, em todas as direções. É proporcional à área, ao tipo
de superfície e à diferença de temperatura absoluta entre as superfícies.
Para exemplificar, imaginemos a energia do sol que penetra por uma janela, aquece
o piso, o qual irá irradiar seu calor para o ar ambiente, que se encontra a temperatura
inferior a do piso.
O fluxo térmico (taxa de calor transferido), é dado pela equação abaixo:
EF
w
hh
hh
TRkW =
−
−
=
41
12
/
EER
TRkW
12
/ =
4
)12.(.. TTA −= σεϕ

Onde:
= fluxo térmico , em kcal/h ou BTU/h
A= área da superfície radiante ( m2, ou ft2)
= emissividade do corpo
= constante de Boltzman ( 5,669 W/m2. K ou BTU/h.ft2. K4
)
T2,T1 – Temperaturas absolutas da fonte quente e fria , em Kelvin
b) CONVECÇÃO – A Convecção envolve transferência de energia térmica dentro de
um fluido, através de uma ação de “mistura”. Pode ocorrer naturalmente por diferença
de densidade ou por interferência de um agente externo (ventilador, bomba, etc.).
A Fig. 27, a seguir, mostra um exemplo da transferência por Convecção.
Fig. 27
A seguir, a equação de transferência de calor:
Fig. 28
ϕ
ε
σ

O fluxo térmico é dado pela expressão:
Onde:
= fluxo térmico em kcal/h ou BTU/h
A= área da superfície radiante (m2
, ou ft2
)
h= coeficiente de película (em BTU/h.ft2
. F ou kcal/h.m2
. ºC)
T1, T2, temperaturas em F ou ºC
c) CONDUÇÃO – Envolve a transferência de energia entre as moléculas dentro de
um corpo, por contato físico. A transferência pode ser alcançada pelo contato entre
dois corpos, podendo ser dois sólidos, ou fluidos, ou um de cada . A condução
dentro de um fluido é concomitante com a transferência por Convecção.
A Condução através de um corpo depende da sua área ( A), da resistência térmica
oferecida pelo material do qual o corpo é feito (r) ou falando de outra forma, da sua
condutibilidade térmica (k), da sua espessura (x), e da diferença de temperatura
(T2-T1).
A resistência oferecida pelo “filme”, ou seja, seu coeficiente de película (h) devido a
transmissão por Convecção deve ser contabilizada.
Observando a Fig. 29, a seguir, vamos calcular o fluxo térmico através do corpo:
)21.(. TThA −=ϕ
ϕ

Fig.29
Onde:
= fluxo térmico , em kcal/h ou BTU/h
A= área da superfície radiante (m2
, ou ft2
)
ho
, hi
= coeficientes de película externo e interno (em BTU/h.ft2
. F ou kcal/h.m2
. ºC)
T1, T2,T3,T4- temperaturas em F ou ºC
X= espessura da “parede”
1- cálculo do fluxo térmico entre 1 e 2:
daí,
ϕ
)21( TTho
A
−=
ϕ
hoA
TT
.
)21(
ϕ
=−

daí,
4-
daí,
Se somarmos (T1-T2), (T2-T3) e (T3-T4), teremos:
Se fizermos:
Teremos:
Desta expressão, podemos observar:
O fluxo térmico é proporcional a área, ao diferencial de temperatura e ao coeficiente
U, chamado de coeficiente Global de Transmissão de Calor. Ele é expresso em BTU/
h.ft2
.F ou kcal/h.m2
.º C, e está tabelado para diversos materiais. Ver tabela 2, no
Anexo.
Para paredes compostas, com materiais “em série”, conforme desenho abaixo:
)32( TT
x
k
A
−=
ϕ
kA
x
TT
.
)32(
ϕ
=−
)43( TThi
A
−=
ϕ
hiA
TT
.
)43(
ϕ
=−
)
11
(41
hok
x
hiA
TT ++=−
ϕ
hok
x
hU
1
1
11
++=
)41.(.. TTUA −=ϕ

Fig. 30
onde k1, k2,k3, k4, são os coeficientes de condutibilidade dos materiais.
O problema pode ser apresentado na forma de “resistências”:
e:
, ,….. , etc.
vem:
logo:
vem:
13
3
2
2
1
1 111
hk
x
k
x
k
x
hoU
++++=
nrrrrR ++++= ...321
0
1
1
h
r =
1
1
2
k
x
r =
R
U
=
1
R
U
1
=
n
n
h
r
1
=

Exemplo 1:
A parede externa de uma casa é constituida de tijolos de 10 cm (4 pol) de espessura
e de duas camadas de argamassa de 2,5 cm cada (1 pol), com 30 m2 de área.
Imaginando-se que a temperatura interna é de 24 º C e a externa é de 35 º C,
calcular o fluxo térmico.
Fig. 31
A= 30 m2 = 30 X 10,76 ft2/m2= 322,8 ft2
∆TC= 35 – 24= 11 º C ∆TC /5=∆TF/9 11/5=∆T F/9
∆TF=19,8 F
U , da tabela, U= 0,53 BTU/h.ft2.F
Exemplo 2
Calcule o fluxo térmico através da laje de cobertura com 30 m2, sob diferencial de
temperatura de 11 º C, e constituída da seguinte forma:
)41.(. TtUA −=ϕ
hBTUXX /33878,1953,08,322 ==ϕ

Fig. 32
No anexo, vamos encontrar as resistências oferecidas pelos filmes de ar (“air film”) ou
espaços de ar (“air space”).
he
= filme externo (verão) – r e = 0,25
h i
– filme interno – parado- (“still”) – horizontal – descendente – ri
= 0,92
Espaço de ar – horizontal – descendente – verão – 4 pol – r3
= 0,99
Computando as resistências:
R= re
+ r1
+ r2
+ ri
+ r 3
+ r I
+ r 4
+ r i
Camada Material Espessura (mm-pol) K (BTU.pol/hft2.F)
1 Isopor 25,4/1 0,25
2 Concreto 100/4 12,00
3 Ar 100/4
4 Fibra de vidro 25,4/1 0,25

R = r e
+ x1
/ k1
+ x 2
/ k 2
+ r I
+ r 3
+ r I
+ r 4
+ ri
R= 0,25+ 1/0,25 + 4/12 + 0,92 + 0,99 + 0,92 + 1/0,25 + 0,92
R= 12,33
U= 1/R U-1/12,33 = 0,081 BTU/h. ft 2
.F
Calculando o fluxo térmico:
A= 30 m2 = 322,8 ft 2
∆T= 11 º C ∆T=19,8 F
A título de exercício, verifique a relação entre os fluxos térmicos e “U “, deste exemplo
e do anterior.
2.3. CARGAS TÉRMICAS SOBRE UMA EDIFICAÇÃO
Uma forma de classificar as cargas sobre uma edificação é quanto a sua origem –
externas ou internas. A figura 29 abaixo ilustra o fato.
Fig. 33
)41.(.. TTUA −=ϕ
hBTUXX /31,5118,1908,08,322 ==ϕ

Cargas externas são tipicamente aquelas provenientes da insolação através de
uma janela; diferença de temperatura exterior/interior através de parede externa;
admissão ou infiltrações de ar externo e outras.
Cargas internas são aquelas geradas no interior da edificação. Tipicamente, provêm
de pessoas, equipamentos, iluminação, recintos adjacentes sob temperaturas mais
elevadas.
Vamos dar uma olhada nestas cargas.
2.3.1. Fatores que influem sobre as Cargas Externas
2.3.1.1. Radiação Solar através de Janelas
Uma vez que a Terra descreve uma órbita em torno do Sol e que nosso planeta
possui uma inclinação no seu eixo, a incidência de energia solar varia de acordo
com a latitude, orientação da edificação e horário, ao longo do dia.
As tabelas 3 mostram os valores da energia solar (BTU/h.ft-2
) por área de vidro, para
latitudes 0 º, 20 º e 40 º, diferentes fachadas e horários do dia, evidenciando a
variação acima referida.
Por este fato, ao se fazer um estudo de localização de uma edificação, é de suma
importância analisar a orientação das fachadas envidraçadas.
Cabe observar que a energia solar incidente através dos vidros não se torna
integralmente em carga térmica instantânea. As lajes e paredes atingidas pela
energia radiante do Sol absorvem esta energia e a irradia parcialmente para o
ambiente. Existem metodologias que auxiliam no cálculo da energia transferida
para o ambiente. A tabela 4 (A,B,C,D,E), no Anexo, extraída do Manual da Springer
Carrier, indica os fatores aplicáveis, para uma determinada fachada, peso de
construção e horário.
Outros fatores que influenciam na energia transmitida pelos vidros, são função das
características de vidro e a existência de elementos de sombreamento (venezianas,
telas, toldos, “brises”, etc.). A tabela 4 F , do anexo, mostra como estes fatores
influenciam na radiação transmitida.

A seguir faremos um exercício aplicativo.
Calcular o ganho solar através das janelas de uma construção, com as seguintes
características:
Local – Rio de Janeiro – latitude 22 S – mês dezembro –
Área de vidro comum (6 mm) – 100 ft 2 (com esquadria de alumínio)
Fachada Oeste (W) – 10 h e 16 h
Alternativa 1- sem veneziana
Alternativa 2- veneziana interna clara
Alternativa 3- veneziana externa clara
Peso médio da construção – 100 lb/ft 2
Solução:
1- Área de vidro – 100 ft2
2- Pico solar: da tabela 3 B, lat sul 20 , dezembro, oeste, temos o pico de 160 BTU/h.ft2
Do rodapé da tabela , tomadas as correções de 17 % e 7 % para latitude Sul,
dezembro:
160 X 1,17X 1,07 = 200,3 BTU/h. ft 2
3-Fator de armazenamento (tab. 4)
Alt 1/3 (sem sombreamento, c/ venez ext) – tab 4 B, lat Sul, oeste, 100 lb/ft 2
10 h _ 0,09
16 h _ 0,40

Alt 2 (venez int clara ) – tab 4A – lat sul –oeste – 100 lb/ft 2
10 h_ 0,09
16 h_ 0,66
4- Correção para proteção (veneziana – tab 4 F)
Vidro comum (6 mm)
S/ venez. _ 0,94
Venez int. clara _ 0,56
Venez externa _0,14
O quadro a seguir, sumariza os ganhos devido à insolação, para os diversos horários,
e com elementos de proteção diversos:
Radiação através da Janela
2.3.1.2. Ganhos por Condução através de Paredes Externas e Telhados
O ganho por Condução é influenciado pelo diferencial de temperaturas através da
parede ou telhado, seu Coeficiente de Transmissão Global de Calor (“U”) e da área
da superfície.
A localização da cidade da edificação influencia nas temperaturas externas
ambientes, acarretando maiores ou menores cargas por Condução, através de
paredes ou outros elementos externos da construção.
Ganho
BTU/h.ft2
Área Ft 2
Correc
p/protec
Tot BTU/h
200,3 100 10 h 0,09 0,94 1694
16 h 0,40 7531
200,3 100 10 h 0,09 0,56 1009
16 h 0,66 7403
200,3 100 10 h 0,09 0,14 252
16 h 0,40 1121
Armazenamento
Alt 1
S/venez
Alt 2 C/
ven int
Alt 3
C/ven ext

Considerando que a temperatura externa varia ao longo do ano e do dia, a carga
térmica por Condução através das paredes externas e telhados, não é calculada
diretamente usando uma temperatura de Projeto fixa.
Numa metodologia utilizada (da Springer Carrier), foram desenvolvidos cálculos de
“temperatura equivalente” que consideram o regime transiente, do transporte através
das paredes /telhados, que podem ser usados nos cálculos em questão, com as
devidas correções, para o correto diferencial de temperatura (externa/interna),
fachada, latitude, mês, cor de parede e “daily range”.
A equação que calcula o fluxo térmico é:
O diferencial ∆T eq, é obtido nas três tabelas 5 A,B e C, da Springer Carrier (no Anexo).
A equação mais geral, para obter condições para latitudes e meses diferentes de
40 N, Julho, é a seguinte:
onde:
∆teq=diferencial equivalente, para latitude, mes
∆tes=idem, para mesma parede ou telhado , em sombra, na hora, corrigido.
∆tem=idem, para mesma parede ou telhado , insolado, na hora, corrigido.
Rs=max ganho solar, para fachada em questão ou telhado, para mes e latitude.
Rm= max ganho solar, para fachada em questão ou telhado, para julho, 40 N.
Onde se fizerem necessárias correções para diferentes cores de paredes, as
expressões acima se transformam em:
TeqAU ∆= ..ϕ
)( testem
Rm
Rs
testeq ∆−∆+∆=∆

Paredes claras (ou tetos)
Paredes médias (ou tetos)
Cores claras: branco, creme, etc.
Cores médias: verde claro, azul claro, etc.
Cores escuras: azul escuro, verde escuro, marrom escuro, etc.
2.3.1.3. Ar de Ventilação
O Ar de Ventilação é assim chamado pois é utilizado para renovar o ar interno, que
vai sendo depreciado, seja pela queima no metabolismo humano (O2 – CO2), seja
pela agregação de poluentes internos. A ABNT estabelece valores (tabela 6), para
se estimar as vazões de ar a serem adotadas num projeto de climatização.
Este ar, que se encontra nas condições externas, ao ser admitido irá introduzir uma
carga térmica sobre o sistema (condicionador de ar). Condições termo- higrométricas
foram estabelecidas pela ABNT, na tabela 7.
Condições de conforto para ambientes diversos (temperatura e umidade) são
estabelecidas pela ABNT, na tabela 8.
Uma vez calculada a sua taxa de admissão (vazão), e o salto entálpico (diferença
entre condição do ar exterior/ar interior), a carga térmica introduzida pode ser
estimada.
A seguir, faremos um exemplo ilustrativo.
Um pavimento de escritório no Rio de janeiro, com 600 m2, e taxa de ocupação
média de 6 m2/pessoa, deverá admitir ar exterior através de seu sistema de ar
condicionado para efeito de renovação. Calcular qual a carga térmica sensível,
latente e total, que incidirá sobre o sistema.
testemtestemtesteq ∆+∆=∆−∆+∆=∆ 45,055,0)(
9,0
5,0
testemtestemtesteq ∆+∆=∆−∆+∆=∆ 22,078,0)(
9,0
7,0

Solução:
1- Condições termo- higrométricas.
Interna - (Tab. 8 da ABNT) – BS – 24 º C (75,2 F)- 50 % UR – BU 17,2º C (62,9 F)
Externa - (Tab. 7 ABNT ) – BS 35 º C (95 F) – BU 26,5 º (79,7 F)
2- Ar de Ventilação
Da tab. 6 ABNT – Escritório ( público) – 25 m3/h/pessoa
25 m3/h X 35,3 ft3/m3 X 1 h/60 min = 14,7 cfm ( ft3/min)
(1 m3 = 35,3 ft3)
Ocupação :
600 m2/ 6 pes/m2 = 100 pessoas
Vazão : 14,7 cfm/pes x 100 pessoas = 1470 cfm
3- Carga Térmica
Cs = 1,08 X cfm X Dt BS = 1,08 x 1470 x 19,8 F = 31.434 BTU/h
Cl= 0,67 x cfm X Du = 0,67 x 1470 x 64 = 63.033 BTU/h
Ct= 4,5 x cfm x X Dh = 4,5 x 1470 x 15 = 99 225 BTU/ h
(a diferença encontrada entre a soma das parcelas de Cs e Cl contra o valor
calculado de Ct, decorre de imprecisão na leitura de valores na Carta Psicrométrica,
aproximadamente 5 %).
BS (F) BU (F) U s ( gr/lb) h ( BTU/lb)
EXTERNA 95 79,7 130 43,5
INTERNA 75,2 62,9 66 28,5
DIFERENÇA 19,8 16,8 64 15

2.3.1.4. Infiltração
O ar infiltrado num ambiente através de janelas , portas, frestas, outras aberturas ou
por efeito de exaustores, constitui-se numa carga para o ambiente e,
conseqüentemente, para o sistema, já que o ar externo irá aquecer o ambiente
(verão). A carga será proporcional a vazão de ar (área da abertura e velocidade do
ar) e ao salto entálpico entre as condições externa/interna.
A tabela 9 fornece meios para estimar a quantidade de ar infiltrado. Eventualmente,
este valor terá que ser determinado por medições.
A exemplo do cálculo de cargas térmicas, visto no parágrafo anterior (ar de
ventilação), com a vazão de ar infiltrado e as condições termo - higrométricas,
pode-se estimar a carga térmica devido ao Ar Infiltrado.
A carga a ser computada deverá considerar situações de projeto (1 e 2) e situação
efetivamente medida (3).
(1)- Caso o ar infiltrado (calculado) seja inferior à vazão de ar de ventilação, apenas
esta carga será computada, já que a pressurização do recinto evitará a infiltração.
(2)- Caso o ar infiltrado (calculado) seja superior à vazão de ar de ventilação, a
diferença (infiltrado – ventilação), será computada a título de carga de infiltração.
(3)- Caso o ar infiltrado, seja efetivamente verificado (por medição), este valor deverá
ser usado para base de cálculo.
A seguir faremos um exemplo.
Uma loja de departamentos possui quatro portas de 1,80 m de largura, que
permanecem abertas durante o seu funcionamento. Sabendo-se que a ventilação
(ar de renovação) foi dimensionada para 200 pessoas, calcular:
a) Ar de ventilação
b) Ar de infiltração
c) Vazão efetiva para cálculo de carga de ar infiltrado

Solução;
a) Ar de ventilação
Da tab. 6 ABNT, loja, recomenda-se 17 m3/h/pessoa.
17 x 200 pessoas = 3400 m3/h (2000 cfm)
b) Ar de infiltração
Da tabela 9 da ABNT, porta de 1,80 m de largura, temos:
2000 m3/h x 4 = 8000 m3/h (4706 cfm)
c) Ar efetivamente infiltrado:
Considerando que o recinto será pressurizado pelo sistema de ar condicionado,
teremos:
Ar infiltrado (calculado) – Ar de ventilação (calculado)
4706 cfm – 2000 cfm = 2706 cfm
Com esta vazão e os dados (BS, w, h) do ar exterior e interno, seguindo os cálculos do
exemplo anterior (Ar de ventilação), poderíamos calcular a carga térmica devido à
infiltração.
2.3.2. Fatores que influem sobre as Cargas Internas
Cargas internas são aquelas geradas no interior do prédio, dentre outras, divisórias,
tetos, pisos ,pessoas, equipamentos , luzes, e perdas em dutos. A seguir estudaremos
cada caso mais detalhadamente.
2.3.2.1. Ganhos por Condução através de Vidros - Paredes Internas- Forros - Pisos
Este ganho é proporcional a área, ao Coeficiente “U” do elemento construtivo e ao
diferencial de temperaturas.

Para o caso de vidros de janelas externas em paredes não insoladas , pode-se usar
o diferencial temperatura externa/interna.
No caso de paredes internas (divisórias), forros e pisos, usa-se o diferencial de
temperaturas dos ambientes.
A seguir, um exemplo.
Um escritório em S. Paulo, tem uma área de divisórias internas, calculada em 200
m2, adjacentes à áreas não condicionadas. Estimar a carga térmica através desta
divisória, sabendo-se que o “U”da divisória é de 0,36 BTU/h.ft2. F.
Solução:
1- Condição interna para Escritório (tab. 8)
24 ºC (75,2)
2- Condição das áreas internas não climatizadas
As áreas não climatizadas, por experiência, costumam ficar a 5ºC abaixo da
temperatura ambiente externa.
Para S. Paulo, da ABNT (tab. 7), temperatura externa de BS = 31 ºC (87,8 F)
Temperaturas das áreas não condicionadas :
31 – 5 = 26 ºC (78,8 F)
3- Cálculo da carga térmica
= A x U X ∆t
A= 200 m2 x 10, 70 ft2/m2 = 2152 ft2
∆∆∆∆∆t= (78,8 - 75,2) = 3,6 F
= 2152 x 0,36 x 3,6 = 2789 BTU/h
ϕ
ϕ

2.3.2.2. Pessoas
Também chamada de carga de ocupação, é aquela proveniente do calor de
metabolismo. É função da temperatura interna do ambiente, do sexo da pessoa e
do nível de atividade (mais ou menos intensa).
Apresentamos no Anexo, as tabelas 10 A e 10 B, que estabelecem: (1) condições de
temperatura a serem adotadas nos projetos, em função do tipo de ambiente; (2)
calor liberado pelas pessoas (em BTU/h ou kcal/h).
Com estes elementos , é possível calcular a dissipação térmica devido a “ocupação”
do ambiente.
A seguir, um exemplo.
Uma Empresa sofreu uma restruturação ao longo dos anos, tendo reduzido o número
de funcionários em 1000 pessoas. Estimar a redução proporcional na carga térmica.
Da ABNT, tab. 10 A, para escritórios, a 24 º C:
Calor sensível - 61 kcal/h
Calor latente - 52 kcal/h
Total 113 kcal /h/pessoa
Para 1000 pessoas :
113 kcal/h x 1000 pessoas = 113.000 kcal/h
Em BTU/h:
1 kcal/h = 3,968 BTU/h
1BTU/h = 0,252 kcal/h
113.000 kcal/h = 448.384 BTU/h

Em TR (toneladas de refrigeração)
1 TR = 12.000 BTU/h
448384 BTU/h = 37,36 TR
2.3.2.3. Potência dissipada por Equipamentos
Equipamentos que dissipam calor diretamente para os ambientes condicionados,
devem ser contabilizados.
A tabela 11 no Anexo, da ABNT e outras fontes, apresentam valores listados para
dissipação de equipamentos.
2.3.2.4. Potência dissipada por Iluminação
Despeito de, na realidade, a dissipação pelos sistemas de iluminação para os
ambientes também estarem sujeitos ao armazenamento térmico pelas estruturas
da edificação, em cálculos estimativos, admite-se que todo o calor dissipado pelas
luminárias se tornam uma carga instantânea para o sistema de ar condicionado.
As tabelas da ABNT e Springer Carrier, tabelas 12 A e B no Anexo, estabelecem
critérios para cálculo da energia dissipada por sistemas de iluminação. Caberia
ressaltar, no entanto, que o melhor meio para calcular esta carga seria através do
levantamento na planta de iluminação. Os valores indicados na tabela da ABNT
correspondem a padrões antigos, distantes em muitos casos de padrões de
iluminação “eficiente”. Valores mais atuais , podem estar na faixa de 20 w/m2
ou
cerca de 2 w/ft2
. Tabelas com valores para iluminação eficiente são encontradas
no Anexo.
2.3.2.5. Perdas em Dutos
As perdas em dutos , em geral, tem duas fontes: (1) quando vazando para ambiente
diferente daquele sob condicionamento ou (2), por passagem em áreas não
condicionadas e quando não estiverem devidamente isolados.
No primeiro caso, a perda se dá pois uma parcela adicional de ar terá que ser
condicionada para atender ao recinto. Este tipo de perda ocorre, em geral, pelo

mal acabamento nas juntas dos dutos, devido à equipamento inadequado ou
qualificação do duteiro. Estas perdas podem variar muito, sendo difíceis de estimar,
podendo ser superior a 5 %. Caso o vazamento se dê para o interior do ambiente
condicionado, a perda não será computada.
No segundo caso (passagem por áreas não condicionadas/duto mal isolado), as
perdas são proporcionais a área do trecho do duto passante em área não
condicionada, o diferencial de temperatura interna/externa ao duto, a velocidade
do ar no duto e o coeficiente “U” do duto isolado. Estas perdas são relacionadas
(percentualmente) à carga térmica do ambiente alvo do condicionamento, já que
esta carga e a vazão do duto estão intimamente relacionadas. O gráfico da
Springer Carrier a seguir, indica os parâmetros aqui mencionados.

O exemplo, a seguir, mostra os passos a serem seguidos para o cálculo em questão.
Uma rede de dutos não isolada , com 20 ft (6 m) de comprimento, passa sobre uma
área não condicionada, que se encontra a 100 F (37,8 ºC). Conhecendo-se ainda
a velocidade do ar no duto, de 2000 ft/min (10 m/seg), a temperatura do suprimento
do ara de 60 F (15,6 º C)e o ganho de calor sensível no recinto de 1000.000 BTU/h,
determinar o percentual adicional de calor ao recinto.
Solução:
Diferença de temperatura ( ambiente – duto) : 100 – 60 = 40 F
Da carta da Springer Carrier, com 100.000 BTU/h, duto não isolado, e 20 ft de
comprimento, o percentual adicional é de : 4,5 %
Correção para a velocidade de 2000 ft/min e 40 F : 1,26
Percentual adicional: 4,5 x 1,26 = 5,7 %
Calor adicional :
0,057 x 100. 000BTU/h = 5780 BTU/h (aproximadamente 0,5 TR)
2.4. PLANILHA DE CARGA TÉRMICA
Os cálculos de carga térmica, quando executados manualmente, são lançados
numa planilha com aspecto similar à apresentada a seguir. Os campos são
grupados de forma mais ou menos lógica, separando cargas sensíveis e latentes,
externas e internas, e cálculos gerais de psicrometria. Ela sumariza os cálculos
anteriormente vistos e apresenta os campos listados a seguir:
Bloco de Identificação
· Identificação da edificação e do executante do cálculo
Bloco das condições de Projeto
· Condições de projeto (TBS/TBU/UR, etc.)

· Vazão de ar exterior
· Vazão por infiltração.
Bloco de Cargas Sensíveis – Externas e Internas
· Vidros com ganho por radiação solar
· Paredes externas e telhados com ganhos por diferencial de temperatura
(equivalente)
· Ganhos internos por vidros, divisórias, forros, pisos.
· Ganhos por infiltração de ar externo
· Ganhos devido ocupação, equipamentos, iluminação e outros
· Ganhos de calor em dutos
· Ganhos de calor em motores de ventiladores dos condicionadores
· Ganhos pelo ar de ventilação
Bloco de Cargas Latentes
· Infiltração, ocupação , outros, vapor , outros
· Perdas nos dutos
· Ar de ventilação
Bloco de carga sobre a serpentina
· Sensível e latente
Bloco de Condições Psicrométricas
· Ponto de orvalho
· Fator de calor sensível
· Vazão de ar insuflado
· Temperatura de mistura e de insuflamento

Fig. 34
Preparado por: Local:
Conferido por: Endereço:
Aprovado por: Obs.:
Item Área ou Ganho Solar ou Dif. de Fator BTU/Hora Estimativa Para:
Quantidade Temperatura Mês: Hora:
Ganho Solar - Vidros Cond. T.S T.U UR% P.O gl/lb
Vidro sq ft x x x Ext.
Vidro sq ft x x x Rec. ----
Vidro sq ft x x x Dif. ---- ---- ----
Vidro sq ft x x x Ar Exterior - Ventilação
Ganho Solar e Transmissão - Paredes Externas e Cobertura Pes. x CFM/ps=
L Parede sq ft x ( - ) x sq ft x CFM/ps=
O Parede sq ft x ( - ) x Infiltração
S Parede sq ft x ( - ) x P. Girat. pes.x CFM/pes=
N Parede sq ft x ( - ) x = CFM
Teto sq ft x ( - ) x P. Aber. por.x CFM/port=
Portas sq ft x ( - ) x = CFM
Transmissão por Paredes Internas e Teto Exaustores CFM
Vidro sq ft x ( - ) x Vãos ft x CFM/ft =
Vidro sq ft x ( - ) x = CFM
Divisórias sq ft x ( - ) x CFM =
Divisórias sq ft x ( - ) x Ar Exterior Exigido: CFM
Teto sq ft x ( - ) x Ponto de Orvalho da Serpent. (PO)
Piso sq ft x ( - ) x FCSE= CSER = ####
Infiltração CFMx ( - ) x 1.08 CTER
Calor Interno P.O (Indicado) = F
Ocupação Pessoas x P.O (Selecionado) = F
Equipamentos Hp ou W x 3.4 Ar Insuflado
Luz Watts x x 3.4 ( 1 - FB ) x ( FR -
Outros Ganhos - F P.O ) = F
Calor Sensível do Recinto (CSR)
Ganhos de Calor nos Dutos % CSER =#### CFM
Ganhos de Calor Dev. Hp Vent. % ( 1,08 x F )
Ar Ext. CFM x F x FB x 1.08 Temp. de Insuflamento e Mistura
Calor Sensível Efetivo do Recinto (CSER) TES=TR F + ( CFMvent /
Calor Latente #DIV/0! CFM ins ) x ( TE F -
Infiltração CFMx gl/lb x 0.67 - TR F ) = #### F
Ocupação Pessoas x
Vapor lb/hr x 1000 Tins=P.O F + FB x
Outros Ganhos x (TES #### F - P.O F ) =
Calor Latente do Recinto (CLR) = #### F
Perdas nos Dutos % NOTAS
Ar Ext. CFM x gl/lb x FB x 0.67
Calor Latente Efetivo do Recinto (CLER)
Calor Total Efetivo do Recinto (CTER)
Carga de Ar Exterior Sobre a Serpentina
Sensível CFM x Fx (1- FB) x1,08
Latente CFM x gl/lbx (1- FB) x0,67 FCER= Fator de Calor Sensível do Recinto
Outros Ganhos P.O = Ponto de Orvalho
TOTAL P. Girat. = Portas Giratórias
GRANDE TOTAL P. Abert. = Portas Abertas

2.5. CLASSIFICAÇÕES DE SISTEMAS DE AR CONDICIONADO –
EQUIPAMENTOS - ARRANJOS - DISTRIBUIÇÃO DE AR
Uma maneira de classificar os sistemas de condicionamento é quanto aos fluidos
utilizados para a remoção da carga térmica e arranjos dos equipamentos.
Uma classificação possível é a seguinte:
· Expansão direta
· Tudo água
· Ar - água
· Tudo ar
2.5.1. Sistema de Expansão Direta
Um sistema é dito de Expansão Direta , quando o ar é diretamente resfriado pelo
fluido refrigerante (“freon”).As aplicações são as seguintes:
· Instalações de Pequenas e médias capacidades, onde são usados:
Aparelhos de janela
“Splits”
“Self contained”
· Resfriamento de líquidos (expansão indireta), para médias e altas capacidades,
onde são usados “chillers” com compressores alternativos, centrífugos ou parafuso.

CONDICIONADORES “SPLIT” – 3 ATÉ 50 TR
Fig. 35

EXPANSÃO DIRETA – “SELF CONTAINED”- 5 A 40 TR
CONDENSAÇÃO A ÁGUA OU AR
Fig.36

RESFRIADORES DE LÍQUIDOS - (EXPANSÃO INDIRETA)
· CONDENSAÇÃO A AR -
ALTERNATIVOS- ATÉ 400 TR
· CONDENSAÇÃO A ÁGUA-
ALTERNATIVO - ATÉ 280 TR
PARAFUSO - 75 ATÉ 350 TR
CENTRÍFUGO - 165 ATÉ 2800 TR
Fig. 37
RESFRIADOR ( “CHILLER “) CENTRÍFUGO

COMPRESSOR TIPO “PARAFUSO”
Fig.38
ROTOR DE COMPRESSOR TIPO CENTRÍFUGO
Fig.39

2.5.2. Sistema de Expansão Indireta
Um sistema é dito de Expansão Indireta, quando o fluido usado como refrigerante
do ar é a água. Esta , por sua vez, é resfriada num circuito de compressão, por um
“chiller”.
Podem ser classificados em:
· Tudo Água
· Ar - Água
· Tudo Ar
2.5.2.1. Tudo Água
É assim dito, quando a água é distribuída para os recintos, onde passa nos
condicionadores de ar. Este condicionadores são chamados de “Fan coil” (ventilador-
serpentina).
· Aplicação:
prédios de salas onde custo de dutos se torna proibitivo. Ex: hotéis, hospitais, escritórios,
prédios profissionais.
· Arranjos
duplo tubo
quatro tubos
Fig. 40 “Fan coil” Fig. 41 Arranjo “fan coil” dois tubos

Fig. 42 Arranjo “fan coil” - quatro tubos
2.5.2.2. Sistemas Ar – Água
· Aplicação:
prédios com grande número de salas, muitas internas. Ex : hotéis, hospitais, etc..
Fig. 43 Sistema Ar - água

Fig.44 Fig.45
System Ar – Água – dutos e tubos Sistema Ar – Água – tubos
2.5.2.3. Sistemas Tudo Ar
É assim dito, quando o ar é distribuído diretamente para os recintos. Dentre outros,
estão os sistemas “Multizona” e os sistemas “VAV”.
2.5.2.3.1. Sistemas Multizona
· Aplicação:
Locais com espaços com múltiplas condições de operação e função, requerendo
grandes flexibilidades de temperatura e umidade.
· Requisitos para aplicação:
Vários espaços a serem controlados individualmente. Ex .: Escolas, escritórios, etc.
Prédios com fachadas múltiplas e diferentes características de cargas internas.
Combinação de amplas áreas internas com pequenos espaços na periferia.
Áreas com espaços internos com diferentes características de cargas (estúdio de TV,
Rádio, etc.).
Ambientes típicos para uso com “Sistemas Multizona”

Fig.46
Fig 47
Equipamento “Multizona”- Arranjo de dutos (câmaras)

2.5.2.3.2. Sistemas VAV
A sigla VAV, significa Volume de Ar Variável. Estes sistemas abrigam, via de regra,
além de caixas reguladoras de vazão, chamadas caixas VAV, controles de
freqüência nos acionadores dos ventiladores .
· Aplicação:
Sistemas com cargas internas variáveis, que requeiram controle de temperatura
fixo. Ex.: Prédios de escritórios com diferentes fachadas e horários de funcionamento
flexíveis.
· Vantagens:
Redução na carga de refrigeração, pela redução nos volumes de ar resfriado.
Redução da carga térmica, pela admissão de maiores parcelas de ar exterior em
estações amenas.
Controle individual de temperatura, pelo controle de vazão de ar em caixas VAV,
para diferentes recintos.
Fig. 48

Abaixo, uma caixa VAV
Fig.49
2.6. EQUIPAMENTOS DE AR CONDICIONADO E SEUS RENDIMENTOS
TÍPICOS
Conforme foi visto no parágrafo 2.2.11,12,13, o rendimento de uma equipamento
pode ser expresso através de seu COP, seu “EER” ou em kw/TR.
O rendimento através do índice EER, é expresso em BTU/h / watts, representando a
relação entre o efeito útil e a quantidade de trabalho utilizado para produzi-lo.
A relação entre o EER e seu correspondente em kw/TR é:
A seguir, listamos algumas tabelas com valores típicos, para diversos tipos de
equipamentos. É conveniente lembrar contudo, que estes valores são apenas
para referência, devendo ser obtidos junto aos fabricantes, no caso de uso em
estudos de casos reais. Outros valores, padrões de equipamentos eficientes, estão
incluídos no Anexo.
EERTR
kw 12
=

BIBLIOGRAFIA:
Dossat, Roy- Principles of Refrigeration
Marques , Iomar- Termodinâmica Técnica
Buffalo Forge, Fan Engineering
Carrier, System Design Manual
Trane, Reciprocating Refrigeration
ABNT, NBR 6401
ANS, ASHRAE STANDARD – 100 1995
ENERGY STAR BUILDING MANUAL – U.S. E.P.A.

MÓDULO II - GERENCIAMENTO DO
CONSUMO DE ENERGIA ELÉTRICA -
MEDIDAS DE CONSERVAÇÃO DE
ENERGIA (MCE’S) - DIAGNÓSTICO
ENERGÉTICO

1. INTRODUÇÃO
1.1. GERENCIAMENTO DO CONSUMO DE ENERGIA
O gerenciamento do consumo , no sentido mais amplo, deve começar na fase de
Projeto do Sistema, elaborando Especificações claras, bem detalhadas, incluindo
a documentação a ser fornecida e características fundamentais dos equipamentos,
tais como eficiências. O Estudo de Solução que leve a
· Equipamentos mais eficientes, com bases em estudos técnico-econômicos..
· Solução que preveja a facilidade de execução da manutenção.
· Prever nas Especificações de Fornecimento, testes na fase de inspeção em
fabricante e após a montagem, que permitam certificar que o especificado foi
efetivamente o fornecido , e instalado corretamente.
· Elaborar Manual de Manutenção, de forma a não atuar só na crise, mas
estabelecendo regras claras, prazos para fazer ajustes de forma que os
equipamentos operem nos seus “set points” originais .
1.2. DIAGNÓSTICO ENERGÉTICO
Um Diagnóstico Energético é uma ferramenta utilizada para levantar e estimar como
e em que quantidades as diversas formas de energia estão sendo gastas numa
edificação, em seus Sistemas (ar condicionado, iluminação, motorização,
bombeamento, refrigeração, etc.) ou, em Aplicações Industriais, nos seus Processos
(ar comprimido, vapor, bombeamento, etc.). Após o levantamento, é feito estudo
que permite avaliar perdas (traduzido em consumo de kWh, demanda, etc.), seus
custos e indicar medidas corretivas, avaliar custos de investimentos nas modificações
(projetos, aquisição de equipamentos novos), calcular tempo de retorno dos
investimentos, visando orientar os gerentes do empreendimento na tomada de
decisões.
2.0. MEDIDAS DE CONSERVAÇÃO DE ENERGIA (MCE’S)
São assim chamadas, todas aquelas ações, que tenham por objetivo introduzir
modificações na fase de Projeto ou de Operação (em sistemas já operacionais),

com o objetivo de reduzir o consumo de energia elétrica, sem contudo, burlar leis,
normas de projeto ou outros dispositivos que regulamentem questões ocupacionais,
operacionais, etc.
Estas medidas podem ser divididas em três níveis ,por critérios de custos de
implantação:
· MCE”S com “custo zero”
· MCE’S com “baixos custos”
· MCE’S com custos “significativos”
2.1. MCE’S COM CUSTO “ZERO”
2.1.1. Ajustes de registros (“dampers”) de tomada de ar exterior
Cargas excessivas de ar exterior (Fig. 1), levam a consumos acima do normal, já
que é gasta uma quantidade extra de energia para resfriar aquela quantidade de
ar. . No Módulo I, vimos como avaliar as quantidades de ar requerido por critério de
Ventilação. O que excede o especificado É EXCESSO e deve ser ajustado.
Fig.1

A medição do ar efetivamente tomado, deve ser feita com um anemômetro como
aquele mostrado a seguir:
Fig. 2
Uma vez calculada a vazão e respectiva Carga Térmica (BTU/h), pode-se chegar a
um consumo de kwh e R$.
A seguir um exemplo.
No Módulo I, parágrafo 2.3.1.3, calculou-se o ar de ventilação para um escritório.
Determinou-se o número de ocupantes (100 pessoas) e a carga térmica respectiva
para o ar de renovação (1470 ft3/min e 99.225 BTU/h).
Considerando-se que o gerente de manutenção mediu, na tomada de ar exterior
uma vazão de 1800 Ft3/min (cfm), calcular o consumo em excesso.
O ar em excesso corresponde a :
(1800 – 1470) cfm= 330 cfm
Proporcionalmente, a 99225 BTU/h, estes 330 cfm, correspondem a uma carga
térmica de :
(330/1470) X 99225 = 22.275 BTU/h

Agora calcularemos o consumo em kwh e R$:
Admitindo-se-
O escritório opera 22 dias/mês, 10 h/dia, 12 meses
A eficiência do equipamento (chiller antigo) é de 1,3 kw/TR, ou 1,3 kwh/TRh
A tarifa média de energia é de R$ 0,07/kwh:
22.275 BTU/h X 12 meses X 22 d/mês X 10 h/dia = 58.806.000 BTU/h
Sendo 1TR = 12000 BTU/h , vem 1 TRh = 12.000 BTU
58.806.000BTU/h / 12000 BTU/h= 4900 TRh
Assim, a despesa em excesso será:
4900 TRh X 1,3 kwh/TRh X R$ 0,07/kwh = R$ 445,94 ( /ano)
Sobre o cálculo acima, algumas considerações devem ser feitas.
1-A carga térmica foi “estimada” em cima de condições extremas, sendo que para
cálculo mais exato, deveria ter sido feito um cálculo que considerasse as variações
de temperatura ao longo dos meses e horas do dia.
2-A eficiência do “chiller”, foi de uma máquina já obsoleta, devendo-se observar a
máquina de cada caso, tarifas etc.
2.1.2. Desligamento De Luzes
A iluminação tem dois impactos na conta de luz: 1) o consumo de luz propriamente
dito e 2) a carga térmica (a energia dissipada) sobre o equipamento de remoção
de calor, seja um “self”, “split” ou “chiller”.
Neste segundo caso, observa-se que luzes acesas desnecessariamente ou
iluminação superdimensionada (não eficientizada), acarretarão um excesso de

carga sobre os equipamentos de A/C.
O exemplo a seguir , tornará mais claro o assunto.
Um prédio com 5 andares e 600 m2/andar, tem uma taxa média de iluminação de
20 w/m2. Estimou-se que cerca de 70 % da iluminação poderia ser desligada., no
período pós - expediente, de 18 às 22 h Pergunta-se qual o ganho que se estima
com o desligamento da iluminação, sobre a operação do sistema de A/C.
A área iluminada é de :
600 m2 X 5 = 3000 m2
A carga térmica, devido à iluminação por conseguinte seria de:
20 w/m2 X 3000 m2 X 0,7= 42.000w = 142.800 BTU/h = 11,9 TR
Com os parâmetros a seguir:
Eficiência do “chiller” : 0,8 kw/TR (= 0,8 kwh/TRh)
Horas em operação: 12 m X 22 d/mês X 4 h/dia= 1.056 h
Tarifa : R$ 0,07/kwh
O custo do consumo evitado seria:
11,9 TR X 1.056 h = 12.566 TRh
12.566 TRh X 0,8 kwh/TRh X R$ 0,07/kwh = R$ 703,00
À este custo evitado, poderia somar o custo de operação das BAGS, BACS e Torres de
resfriamento, que poderiam ser desligadas.

2.1.3. Vazamento em Dutos
A utilização de mão -de -obra inadequada na fabricação de dutos de sistemas de
ar condicionado, com juntas e acabamentos de baixa qualidade, ou a existência
de aberturas indesejáveis em dutos, vai permitir a perda de quantidades expressivas
de ar tratado (resfriado e desumidificado), obrigando os equipamentos a
funcionarem em sobrecarga. O resultado direto é que uma quantidade extra de
energia elétrica será dispendida, na proporção da vazão de ar perdido. A estimativa
destas perdas é difícil podendo ser, às vezes, levantada (aproximadamente), pela
diferença entre o ar insuflado e o ar retornado (a menos do ar exfiltrado).
Recomenda-se, portanto, a utilização de duteiros experientes, seja na execução
de obras novas ou de reformas.
2.1.4. Desligamento de Sistemas de Exaustão
Sistemas de exaustão, que exaurem ar tratado, devem ser desligados quando sua
função for dispensável. Por exemplo, sistemas que operam fazendo exaustão de
cozinhas, lanchonetes, condicionadas ou interligadas a restaurantes condicionados.
2.1.5. Limpeza de Filtros
Filtros obstruídos (Fig. 3) acarretam aumento no consumo de energia elétrica, já que
o motor do ventilador é obrigado a trabalhar contra um acréscimo de pressão.
Fig.3

Recomenda-se que a perda de pressão nos filtros seja controlada por manômetros,
tipo coluna d’água, procedendo-se a limpeza ou troca dos filtros (descartáveis),
quando atingida a perda máxima recomendada pelo fabricante. Estas perda,
em geral, é expressa em mm CA (milímetros de coluna d’água) ou polegada de CA,
ou Pa (Pascal), ou outras unidades de pressão.
As perdas de energia podem ser estimadas conforme a seguir.
750
.PDm
W =
onde :
W= kW – potência
m=vazão em massa (l/s)
PD= Pressão diferencial – kPA (quilo Pascal)
Verificou-se que uma instalação de A/C, tem seus FACS operando com 230.000 m3/
h, com filtros sujos durante três períodos de 1 mês por ano. Estimar as perdas em
energia elétrica.
750
.PDm
W =
PD = 10 mmCA = 0,1 kPa
m= 230.000 m3/h X 1000 l/m3 x 3600 s/h = 63888 l/s
W = 63 888 X 0,1/750 = 8,51 kw
Consumo anual:
3 meses x 22 dias x 10 h/dia x 8,51 kW = 5622 kwh/ano
Despesa:
1 kwh @ R$ 0,10
5622 kWh x R$ 0,10 = R$562,20/ano

2.1.6. Programação de Computadores Para Baixo Consumo
Computadores pessoais antigos (PC’S), incluindo monitor e a CPU, podem dissipar
até 200 watts. Os mais modernos, possuem a capacidade de serem programados
para desligar seus monitores (e até o disco rígido), se permanecerem inoperantes
após um período de tempo (ajustável). Nesta configuração, passam a consumir
apenas poucos watts (cerca de 10 w,ou menos).
É fácil calcular a economia alcançável com uma simples medida de programar
um PC, já que raramente estes são operados em tempo integral.
2.1.7. Ajustes de acionamentos
Freqüentemente, encontram-se motores de ventiladores com sua correias
“patinando”. Este deslizamento, produz uma perda de energia considerável.
Recomenda-se nestes casos seu ajuste (tensionamento).
Outra alternativa é a troca de correias tipo “V” por correias “síncronas” (dentadas).
Correias tipo “V”, possuem eficiência típica de 90 a 95 %, enquanto as dentadas
oferecem eficiências na faixa de 97 a 99 %. A diferença na eficiência (e preço),
retorna na forma de economia de energia.
2.1.8. Limpeza de Superfícies de Trocadores de Calor
Serpentinas com seus tubos (parte interna) e alhetamento obstruído ou trocadores
do tipo casco e tubo, com seus tubos sujos, acarretam perdas de “bombeamento”,
já que ventiladores ou bombas terão que trabalhar mais para fornecer a mesma
vazão. Como no caso de filtros sujos, a perda de energia, será proporcional às
perdas de carga adicionais (sujo – limpo).

Fig. 4
No caso de trocadores tipo casco e tubo, e outros, o uso de manômetros, (Fig. 5)
permite o controle das perdas de carga dentro do especificado pelo fabricante do
equipamento
Fig.5
2.1.9. Ajustes de Termostatos
Os termostatos são equipamentos destinados a controlar temperaturas, sejam dos
ambientes, da água gelada do “chiller”, etc. Se a temperatura ajustada for diferente
da requerida por projeto , poderemos estar gastando mais energia que o requerido.
Senão vejamos. Uma instalação que tenha sido projetada para ter 24 º C em seus
recintos, mas opera a 22 ºC, estará gastando quase 10 porcento a mais, já que
estará resfriando “em excesso”.

Para o caso, a medida é simples: ajustar o termostato para 24 º C.
No caso de medidas destinadas a economizar energia, sempre pode-se recorrer a
uma “subida” no “set point”, mantendo-o dentro do permitido por Norma.
A conservação dos instrumentos também é fundamental, já que instrumentos em
mau estado de conservação darão leituras erradas. O exemplo a seguir ilustra
como um termostato pode “mascarar” seu “set point” (Fig. 6)
Fig.6
2.1.10. Ajustes de Vazão de Ar
Freqüentemente, após um longo tempo de operação de uma instalação , ela se
encontra funcionando fora de seus parâmetros de projeto.
Uma avaliação da carga térmica, em função da redução de pessoal, modificações
da finalidade do uso de ambientes (que funcionavam coma altas cargas e agora
foram reduzidas), traz surpresas, podendo em alguns casos permitir um
rebalanceamento das vazões, com redução no consumo de energia de FACS,
“chillers” e bombeamento.
As reduções alcançáveis somente podem ser avaliadas caso a caso e após um
levantamento criterioso.

2.1.11. Manutenação Programada
A elaboração de Programas de Manutenção, baseado em um Manual, em que
são previstos todos os serviços em cada equipamento, freqüências, “set points”,
contribui não só para reduzir o consumo (filtros sujos, serpentinas obstruídas, correias
frouxas, etc), como para reduzir ou impedir paradas não desejadas de
equipamentos.
Estes manuais devem compreender, pelo menos:
. Plantas e fluxogramas dos sistemas.
. Desenhos dos principais equipamentos
. Desenhos de Elétrica
. Lista de componentes reserva, com suas especificações
. “Set points” para controles (“chillers”, de ambiente, etc)
. Freqüências de ajustes ou trocas de componentes
2.1.12. Seminário de Conservação de Energia
Acreditamos que será de grande valia um “seminário”, com todos os funcionários
da empresa, desde o pessoal executivo , de apoio até o pessoal de Manutenção,
baseado no que está sendo exposto neste Curso, e adequando a área de alcance,
responsabilidade, atuação e linguagem.
2.2. MCE’S COM “BAIXO” CUSTO
2.2.1. Redução de Infiltração de Ar Externo.
A infiltração de ar externo, como já foi visto no Módulo I , traz uma carga térmica
indesejável para o sistema , onerando a conta de luz do usuário.
As fontes podem ser, janelas (esquadrias) mal ajustadas, portas abertas
continuamente ou não (comunicando com a rua ou ambientes não condicionados).
Quanto às janelas, devem ser mantidas fechadas e ter seus ajustes às esquadrias
verificados .
Portas que dão acesso a ambientes não condicionados (garagens internas por
exemplo), devem ser mantidas fechadas, por molas ou outros sistemas.

Portas com acesso à rua, devem possuir sistema de fechamento automático (mola
ou eletrônico) ou quando isto não for possível , o uso de cortinas de ar pode ser
vantajoso.
2.2.2. Recálculo de Ocupação de Pessoal - Ar Exterior - Rebalanceamento
Uma instalação antiga, com um projeto baseado numa ocupação do prédio
diferente da atual, deverá ser avaliada quanto às novas destinações das áreas,
cargas de equipamentos originais (equipamentos de escritórios) e número de
pessoas.
Uma área originalmente destinada a pessoal e que virou um depósito, terá suas
taxas de ar de ventilação reduzidas.
Uma área que originalmente era um laboratório com exaustores e se tornou uma
área de escritório, poderá igualmente ter sua carga de equipamentos e ventilação
reduzidas.
Esta avaliação poderá indicar uma redução na vazão de ar exterior (ventilação) ,
ou a necessidade de rebalancear o sistema de distribuição de ar (dutos),
remanejando vazões de regiões com “superavit” para regiões com “deficit”,
melhorando assim as condições de conforto e reduzindo as reclamações dos
ocupantes.
A redução de ar exterior, através de medição e atuação no “damper “da tomada
de ar, trará uma redução no consumo de energia.
2.2.3. Isolamento Térmico em Dutos
Já vimos no Módulo I, que dutos mal isolados, passando sobre áreas não
condicionadas, acarretam perdas consideráveis, onerando a carga térmica do
sistema e, por conseguinte, aumentando a conta de energia. Aprendemos lá,
também como calcular estas perdas.
Em geral, os custos para isolar dutos são bem inferiores às perdas ocasionadas pela
ausência do isolamento.

Via de regra, para condições de conforto em ar condicionado, mantas ou placas
de 25 mm de espessura de isolamento a base de lã de vidro (Dutover, ou similar),
isopor incombustível, ou outros materiais , são suficientes.
2.2.4. Isolamento de Tubos
Pelos mesmos motivos acima, tubulações devem estar devidamente isoladas,
evitando perdas energéticas e danos provocados por condensação (tubo
pingando) sobre equipamentos, mobiliário, etc.
2.2.5. Desligamento de Sistemas X Instalações de Sistemas Dedicados.
Sistemas que operam 24 horas por dia, devem ter sistemas dedicados. Exemplos
são centrais telefônicas ou de computadores, que via de regra operam
continuamente, porém poderão obrigar grandes sistemas (grandes CAG’s) a
trabalharem em faixas de baixo rendimento, exclusivamente para atendê-los. Assim,
os equipamentos de maior porte seriam desligados, ficando em operação apenas
aqueles dedicados (de menor capacidade).
2.2.6. Desligamento de Bombas de Circulação (BAG e BAC) e Torres de
Resfriamento
Equipamentos que operem desnecessariamente, deverão ser desligados.
Tipicamente, quando em baixa carga térmica (inverno ou à noite), as bombas de
água gelada (BAG) ou de água de condensação (CAC) e respectivas Torres, podem
ser desligadas. Isto pode ser feito manualmente, mas preferencialmente por sistema
de controle capaz de sentir a carga reduzida.
É conveniente lembrar que o consumo de bombas e torres na instalação é expressivo.
Para um cálculo expedito, pode-se usar a potência de placa dos motores e o
tempo que poderão permanecer desligadas.
2.2.7. Segregação para Área de Fumantes
Pelas taxas de ar de renovação estabelecidas por norma percebe-se a sobrecarga
que o projeto requer para área em que sejam admitidos fumantes.
No caso de escritórios os valores estabelecidos podem ser 20 % superiores. Como

estas sobrecargas se refletem no consumo de energia, sugere-se que sejam criadas
áreas específicas para fumantes. Desta forma, e dotando-se e de exaustão o local,
conseguem-se reduções expressivas nas vazões de ar de renovação ,
conseqüentemente reduzindo o consumo de energia.
2.2.8. Recalibrar Controles
Uma vez pronta a instalação de A/C de um prédio, após decorridos alguns anos,
dificilmente o responsável pelo sistema de A/C irá lembrar-se da calibração dos
instrumentos de controle
Controles descalibrados (termostatos, umidostatos), além de complicarem a tarefa
do pessoal de Manutenção (as temperaturas , umidades, ajustadas nos instrumentos
não coincidem com as efetivamente medidas), tendem a produzir aumento no
consumo (resfriamento ou umidade abaixo do “set point” desnecessário).
“Chillers” com desajustes de subresfriamento ou superaquecimento, são bons
exemplos de efeito nocivo sobre o consumo energético.
2.2.9. Instalar Barreiras ou Isolar Equipamentos
Equipamentos que são geradores de grande dissipação térmica mas que não
necessitam de trabalhar em temperaturas controladas (baixas), devem ser removidos
do ambiente condicionado, providenciando ventilação adequada para o mesmo.
Equipamentos de copas (geladeiras, fornos), transformadores, motores, em
equipamentos condicionados, são exemplos típicos.
Com as dissipações calculadas, será fácil avaliar o consumo em kwh (e R$)
despendido no equipamento de condicionamento.
2.2.10. Reduzir Perdas em Circuitos de Água (Fase de Projeto ou “Retrofit”)
Filtros com crivos de “mesh“ (furação ) maior; tubulação com traçado mais suave
(menor quantidade de curvas), trocando cotovelos de 90 º de raio curto por raio
longo; diâmetros para velocidades adequadas; uso de válvulas adequadas (globo
para regulagem de vazão e gaveta para bloqueio). Por isso, o traçado de uma

tubulação deve ser produto de um estudo criterioso, não devendo ser feito por
pessoa inexperiente.
É bom lembrar que as perdas de energia são diretamente proporcionais às perdas
de carga nas tubulações, isto é, se acrescermos as perdas de carga na tubulação
em 20 % desnecessariamente, as perdas no consumo serão também aumentadas
em 20 %.
2.2.11. Proteção de Vidros – Cortinas, Filmes, Brises, Telas
O uso de vidros especiais; películas especiais aplicadas sobre os vidros comuns; o
uso de cortinas internas com cores claras; o uso de “brises”, reduzem
consideravelmente a radiação solar direta sobre os recintos condicionados, reduzindo
consequentemente o impacto sobre os sistema de A/C.
A tabela a seguir, mostra a carga térmica incidente num recinto , cujas janelas estão
protegidas , alternativamente, por três tipos de elementos de proteção:
· Sem veneziana
· Com veneziana interna
· Com veneziana externa
Entre o projeto sem veneziana e com veneziana externa há uma redução superior
a 6 vezes (às 16 h) na carga térmica do recinto. Daí recomenda-se , sempre que
possível , o uso destes elementos de proteção, na arquitetura do prédio. As venezianas
devem ser de cores claras, preferencialmente.
Ganho
BTU/h.ft2
Área Ft 2
Correc
p/protec
Tot BTU/h
200,3 100 10 h 0,09 0,94 1694
16 h 0,40 7531
200,3 100 10 h 0,09 0,56 1009
16 h 0,66 7403
200,3 100 10 h 0,09 0,14 252
16 h 0.40 1121
Armazenamento
Alt 1
S/venez
Alt 2 C/
ven int
Alt 3
C/ven ext

2.3. MEDIDAS COM CUSTOS DE MODERADOS A “ALTOS” – REFORMAS
(“RETROFITS”)
2.3.1. Impacto da “Eficientização” da Iluminação sobre o Sistema de ar
Condicionado
A eficientização da iluminação de um prédio trás por si o benefício da redução da
conta de energia elétrica. Como “bônus”, reduz o consumo do sistema de Ar
Condicionado, já que a dissipação térmica da iluminação foi reduzida.
Adicionalmente, se pretender trocar os “chillers”, teremos ainda uma redução no
tamanho deste equipamento e conseqüentemente no custo inicial. A seguir faremos
um exercício para demonstrar estas afirmativas.
Exemplo:
Imaginemos que um prédio com 9300 m2 (100.000 ft2) possua um sistema de
iluminação que vai ser eficientizada, passando de uma taxa média de 33 w/m2 (3
w/ft2) para 21 w/m2 (2 w/ft2). Calcular as economias obtidas.
Tempo de operação:
10 h/dia x 22 dias /mês x 12 meses/ano= 2640 horas
Redução no consumo de iluminação:
(33 – 21) w/m2X 9300 m2 X 2640 h/ano = 294.624.000 wh = 294.624 kwh/ano
Equivalente em TRh (carga térmica acumulada):
1 w = 3,4 BTU/h
1 TR = 12000 BTU/h
então:
294.624 kwh = 84.704 TRh
Se considerarmos que a eficiência de um “chiller” novo é de 0,6 kwh/TRh:

84.704 TRh X 0,6 kwh/TRh = 50.822 kwh de redução de consumo no “chiller”
A uma tarifa média de R$ 0,10 /kwh, teremos uma economia anual de :
50822 kwh X R$0,10 = R$ 5082,00/ano
Adicionalmente, a redução na capacidade do Chiller”, no caso de substituição
será de:
(33 –21) w/m2 X 9300 m2 = 111.600w = 32 TR
A um custo médio de U$ 450, 00/TR, teremos uma redução de U$ 14438,00, no
custo de investimento (R$ 36.095,00).
2.3.2. Controle do Ar Exterior (Ventilação) pelo uso de Sensores de CO2
A concentração de CO2 é um bom indicador da população de uma área. Quanto
maior o número de pessoas respirando , maior será a concentração de CO2.
Controlando a taxa de ar exterior baseado num “set point” de concentração de
CO2 (expresso em p.p.m.), estaremos suprindo o ar de renovação baseado na
“demanda”, e com isso reduzindo a carga térmica do sistema. A atuação do detetor
é feita sobre os “dampers” de ar exterior
Em prédios com diversas áreas e condicionadores (casas de máquinas), a
localização do sensor deverá dar um indicativo da área exata onde a demanda se
faz maior ou menor.
Outro fator que não deve ser esquecido é que além do CO2, existem outros
contaminantes internos aos prédios , os quais poderão exigir maiores taxas de
ventilação ( fumos, gases e vapores emanados de materiais de limpeza, detergentes,
tintas, etc). Desta forma, o uso deste sistema de controle, deverá ser feito de forma
bastante criteriosa.
2.3.3. Isolamento Térmico em Coberturas
Uma carga térmica significativa sobre um prédio , é aquela proveniente do calor
introduzido através de seu telhado. A maneira mais efetiva de reduzir estes ganhos,

é pela introdução de materiais isolantes térmicos com alta Resistência térmica
(baixo “U”).
Em prédios novos ou em reforma , adicionar placas (tipicamente com 50 mm de
espessura) de isopor incombustível, adicionar vermiculita à argamassa da laje são
boas práticas. Onde existir um entreforro, outras opções podem ser adotadas, tais
como , aplicação de mantas de fibra de vidro ou jato de espumas a base de
uretano ou fibra de vidro, sobre a laje.
Apenas a título de exemplo , duas situações:
Uma laje de 10 cm de espessura (4 pol) de concreto , sem ou com revestimento de
5 cm (2 pol) de isopor :
Calculemos as resistências (R) destes conjuntos:
R da laje sem isopor:
R = ((1/12) X 4 pol) + 0,25 + 0,92 = 1,5 daí , “U” = 0,66
R da laje com isopor:
R= (( 1/12)X 4 pol) + ((1/0,25) X 2 pol) + 0,25 + 0,92 = 9,5 , daí, “U”= 0,10
Observa-se que a condução (o ganho) de calor para uma mesma área de laje
tem uma relação de quase 7 vezes entre lajes sem isolamento e com isolamento.
Outras técnicas construtivas , como a provisão de espaços de ar (entreforros), na
cobertura também contribuem para reduções consideráveis na carga térmica,
com conseqüentes reduções no consumo de energia.
2.3.4. Uso de Motores Eficientes
O Sistema de A/C utiliza uma quantidade de motores apreciáveis: bombas , torres
de resfriamento, unidades ventiladoras (“fan coils”) , etc.
Dependendo da potência (e idade), Os rendimentos típicos dos motores podem

variar na faixa de 75 a 95 %, sendo os 5 a 25 % restantes perdidos internamente no
motor.
Motores mais eficientes, são projetados para converter uma quantia de energia
elétrica maior em trabalho. Instalando motores bem dimensionados e mais eficientes,
estaremos consumindo menos energia.
Na tabela a seguir, uma comparação entre motores Padrão e de Alto Rendimento
Em ocasiões de troca de motores, principalmente aqueles de grandes potências e
que operam continuamente, deve-se considerar a possibilidade de adquirir motores
de Alto Rendimento.
A título de estimativa, tomando um motor de 100 HP, que roda continuamente:
Por definição:
Para uma mesma Potência de saída de 100 HP, temos:
HP Efic. Motor Padrão Efic Alto de Rendimento
5 83.3 89.5
7.5 85.2 91.7
10 86.0 91.7
15 86.3 92.4
20 88.3 93.0
30 89.5 93.6
40 90.3 94.1
50 91.0 94.5
60 91.7 95.0
75 91.6 95.4
100 92.1 95.4
PotEntrada
PotSaída
=η
xTempo
ARPad
PotSaidaDifConsumo )
11
(
ηη
−=

Para funcionamento contínuo em 1 ano: 8760 h
E sendo: 1 HP= 745 w
Vem:
Dif Consumo = 24.511.298 Wh = 24.511 kWh
A R$ 0,10/kwh, vem redução de R$ 2451,00 /ano
Com esta redução no consumo, pode-se calcular o tempo de retorno do
“investimento” (troca de motor não eficiente, por outro eficiente).
2.3.5. Uso de Variador de Freqüência ( VSD’S)
Os Variadores de Freqüência são dispositivos eletrônicos, que atuam sobre a
freqüência da corrente dos motores, variando sua rotação.
Considerando que ventiladores , bombas e outras máquinas rotativas nem sempre
operam a plena carga (sua vazão varia), e que as formas de variar as vazões via
de regra são obtidas através de estrangulamento (fechamento de válvulas e
“dampers”), isto introduzia perdas consideráveis de energia.
Considerando ainda que as vazões são linearmente relacionadas com a rotação
(da bomba ou ventilador), a utilização de VSD’S, introduz a possibilidade de ajustar
a vazão sem introduzir perdas, alterando a rotação do equipamento.
Ë oportuno lembrar , que a relação de potências varia com o cubo da variação da
rotação. Isto significa que reduzindo a vazão (atuando na rotação), o consumo
cairá em relação cúbica.
8760)
954.0
1
921.0
1
(74500 xWDifConsumo −=
RPMb
RPMa
cfmb
cfma
∝
3
)(
RPMb
RPMa
HPb
HPa
∝

Estudos (nos EUA) têm mostrado que o uso destes dispositivos podem economizar
até 52 % de energia.
Abaixo, uma tabela com custo instalado (nos EUA) de VSD’S para diversas potências:
Em Ar Condicionado atualmente, os sistemas VAV (Volume Variável) e de
bombeamento, já aplicam largamente estes dispositivos.
2.3.6. Trocas de Centrais de Água Gelada ( CAG)
O momento da troca dos resfriadores (“chillers”), é um momento que deve ser motivo
de estudos detalhados.
Em geral, equipamentos com mais de 20 anos, merecem ser considerados, uma
vez que já apresentam grau de obsolescência razoável e , em geral, um nível de
desgaste apreciável (controles, compressores, tubos de trocadores, etc).
Necessáriamente, não se deve fazer a troca por um de mesma capacidade. Em
geral, os “chillers” encontram-se superdimensionados. Recomenda-se fazer um
estudo minucioso, visando verificar as possibilidades de redução de carga térmica,
considerando todas as oportunidades aqui estudadas anteriormente. É bom lembrar
que só o “chiller”, terá um custo inicial de cerca de U$ 450,00/TR, sem falar nos outros
equipamentos. Uma redução de 50 TR, numa grande instalação representará, por
baixo, U$22.500,00 (R$56.250,00).
Depois, de recalculada a carga térmica da instalação, com todas as reduções
possíveis, é provável que de saída se obtenha uma redução no tamanho da nova
máquina. Deve-se então, levantar informações dos custos operacionais dos
equipamentos existentes, isto é, seu histórico de manutenção (custos anuais com
trocas de componentes), prever trocas futuras previsíveis (compressores,
condensadores, etc) e medir sua “performance” (kW/TR). Em seguida, mediante
HP Custo Instalado U$
5 2975
10 3575
30 7225
50 11100
100 19400

consulta aos fabricantes e de posse de uma Especificação Técnica , obtem-se
dados técnicos (performance) e custos de novos equipamentos.
Então, teremos em mãos os elementos necessários para fazer uma análise técnico–
econômica criteriosa, para balizar a virtual substituição.
Outro aspecto a considerar, são os refrigerantes utilizados nas máquinas.
Considerando as restrições que vem sendo impostas pelo Protocolo de Montreal e
pelo CONAMA, os Refrigerantes R-11 e R-12 deverão ser substituídos a curto prazo
pelos HCFC-123 e HFC-134 a, respectivamente. Estes refrigerantes são largamente
usados em equipamentos de grande porte.
A Resolução CONAMA 267 de 14 /09/2000, em função do Protocolo de Montreal, faz
restrições sérias ao uso do R-11 e R-12, tendo ficado suas importações restritas a
partir de janeiro de 2001.
Seria bom lembrar, que estes novos refrigerantes possuem eficiência termodinâmica
inferior aos antigos, porém a modificação se faz em função dos problemas verificados
na camada de Ozônio.
A seguir uma tabela resumida com as datas previstas para proibição dos CFC’s
* Usado em equipamentos unitários.
Em função das restrições impostas para uso de R-11 e R-12, e no caso de
equipamentos mais novos (cerca de 10 anos), poderá ser mais vantajoso
executar o “retrofit” do equipamento em vez de adquirir novos equipamentos. O
“retrofit” pode envolver a troca de rotores, gaxetas ou mesmo do compressor. Cabe
lembrar, que um estudo de redução de cargas térmicas seria aconselhável, também
neste caso, já que uma redução de capacidade do equipamento (“retrofit”), poderá
“Phase Out” Refrigerante Ação
1996 R11, R12, R500
Extingue a produção. Equipamentos
não mais fabricados
2010 HCFC 22 * Pára a fabricação de equipamentos.
2020 HCFC 22 Pára a fabricação do refrigerante
2020 HCFC 123 Pára a fabricação de equipamentos.
2030 HCFC 123 Pára a fabricação do refrigerante

ocorrer. Desta forma, poderíamos garantir que, ao final de reduções de cargas da
instalação e do “retrofit”, o equipamento continuaria a atender plenamente.
A seguir, apresentamos o estudo de um caso típico de análise técnico-econômica,
para substituição de “chillers”.
Exemplo:
Numa empresa foi constatada a degradação e obsolescência de seus resfriadores
(com cerca de 25 anos). Considera-se a substituição dos mesmos e foi feito um
estudo técnico-econômico em cima dos números a seguir.
Capacidade Instalada: 640 TR (4 x 160 TR)
TRh calculada por ano : 1.136.083 TRh

· Custos Iniciais de Reposição :
4 resfriadores alternativos ( Instalados) – R$ 475.680,00 ( Alt 1)
4resfriadores parafuso ( instalados)- R$ 565.920,00 ( Alt 2)
· Tarifa de E.E. – R$0,118 /kWh
· Performance dos resfriadores – kW/TR
Existente – 1,3
Alternativo –0,95
Parafuso- 0,74
· Custos Operacionais ( kWh/R$)
· Energia Elétrica:
Existente 1.476.907 174.275.13
Compressor Alternativo 1.079.278 127.354.00
Compressor Parafuso 840.701 99.202.76
· Manutenção ( R$)- 1 a 5 anos e 6 a 20 anos
Existente 39.000.00 14.498.00
Compressor Parafuso 14.573.00 14.573.00

· Custo Operacional Total (R$) – 1 a 5 anos e 6 a 20 anos
Existente 213.275.00 189.223.00
Compressor Parafuso 113.375.00 113.775.00
RESUMO - COMPARAÇÃO DOS EQUIPAMENTOS
MAQ TIPO ECONOMIA ECONOMIA RETORNO RETORNO
KWH/ANO % EMPRESA ANOS ANOS
10% AA 12 % AA
ALTERNAT 397,629 7,7 17 40
PARAF 636,205 11,8 10 12
RET-ANOS RET-ANOS
DIF CUSTO DIF CUSTO
10 % AA 12 % AA
4-ANOS 4,5 ANOS
3.0. “SOFTWARES“ RELACIONADOS À ESTIMATIVA DE CARGA TÉRMICA
E SIMULAÇÃO PREDIAL
Para desenvolver os estudos explanados nos Módulos I e II, num nível de precisão
acima de uma mera estimativa, seria desejável que o Administrador se apoiasse
em pessoal técnico especializado, dotado de ferramentas que possam dar um
grau de confiança aos cálculos (tanto maior quanto maior for a magnitude do
investimento).
Existem programas para calcular Cargas Térmicas de edificações, com graus de
complexidades maiores ou menores. Dentre outros, pode-se mencionar o “Load
Express” da Trane, para cálculos mais expeditos. O “E-20”da Carrier, com nível
bastante detalhado.
Em termos de simulação predial, existe o “Visual DOE”, originalmente desenvolvido
pelo governo Norte Americano e hoje disponível em versão PC, que simula os diversos
sistemas de um prédio – iluminação, ar condicionado, arquitetura, etc.

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