1 er informe

UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA
Facultad de ingenieria
Escuela academico profesional de ing. civil
INSTALACIONES EN EDIFICACIONES II - 24 DE JUNIO 2018
DOCENTE: ING. GASPAR MENDEZ CRUZ
INSTALACIONES EN EDIFICACIONES II

INSTALACIONESEN EDIFICACIONESII
INGENIERIA CIVIL
INSTALACIONESEN EDIFICACIONESII 1
INDICE
I.- INTRODUCCIÓN..........................................................................Error! Bookmark not defined.
II.-OBJETIVOS.................................................................................Error! Bookmark not defined.
2.1.-OBJETIVO GENERALES..........................................................Error! Bookmark not defined.
2.2.-OBJETIVOS ESPECÍFICOS.......................................................Error! Bookmark not defined.
III.-ANTECEDENTES.........................................................................Error! Bookmark not defined.
IV.-JUSTIFICACIÓN..........................................................................Error! Bookmark not defined.
V.-REVISIÓN DE LITERATURA...........................................................Error! Bookmark not defined.
VI.-PROCEDIMIENTO Y RESULTADOS................................................Error! Bookmark not defined.
1.- DOTACIÓN.............................................................................Error! Bookmark not defined.
2.- CÁLCULO DEL TANQUE CISTERNA:........................................Error! Bookmark not defined.2
3.- CÁLCULO DEL MEDIDOR Y TUBERÍA DE ADUCCIÓN: ...............Error! Bookmark not defined.3
3.1.- CÁLCULO DE LA TUBERÍA DE ADUCCIÓN: ........................Error! Bookmark not defined.3
3.1.- CÁLCULO DE L MEDIDOR:...............................................Error! Bookmark not defined.4
4.-DISEÑO DE TUBERÍA:.............................................................Error! Bookmark not defined.5
4.1.-DIÁMETRO DE TUBERÍA DEL RESTAURANTE .....................Error! Bookmark not defined.5
4.2.-DIÁMETRO DE LA TUBERÍA DE LOS DEPARTAMENTOS ........Error! Bookmark not defined.
5.- COMPROBACIÓN SI NUESTRO 15MCA ABASTECEN NUESTRO RESTAURATE...Error! Bookmark
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6.-CÁLCULO DE TANQUE HIDRONEUMÁTICO..............................Error! Bookmark not defined.5
6.1.-CÁLCULO LA PRESIÓN NECESARIA PARA EL TRAMO MÁS DESFAVORABLE...Error! Bookmark
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7.- CÁLCULO DE LA BOMBA DE IMPULSIÓN ...........................................................................27
8.-DIÁMETRO DE LA TUBERÍA DE IMPULSIÓN .........................................................................27
9.-DIÁMETRO DE LA TUBERÍA DE SUCCIÓN.............................................................................28
10.-AGUA CALIENTE..............................................................................................................28
11.-AGUA CONTRA INCENDIOS:.............................................................................................29
VII.-CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.....................................Error! Bookmark not defined.
VIII.-PLANOS..................................................................................Error! Bookmark not defined.

INGENIERIA CIVIL
DISTRIBUCION DE AGUA EN EL INTERIOR DEL
EDIFICIO
I. INTRODUCCIÓN:
En la construcción de las edificaciones, uno de los aspectos más importantes es el
diseño de la red de instalaciones sanitarias, debido a que debe satisfacer las
necesidades básicas del ser humano, como son el agua potable para la preparación
de alimentos, el aseo personal y la limpieza del hogar, eliminando desechos
orgánicos, etc.
El diseño de la red sanitaria, que comprende el cálculo de la pérdida de carga
disponible, la pérdida de carga por tramos considerando los accesorios, el cálculo
de las presiones de salida, tiene como requisitos: conocer la presión de la red
pública, la presión mínima de salida, las velocidades máximas permisibles por cada
tubería y las diferencias de altura, entre otros. Conociendo estos datos se logrará
un correcto dimensionamiento de las tuberías y accesorios de la vivienda.
El trabajo se basa en el método más utilizado para el cálculo de las redes de
distribución interior de agua, que es el denominado Método de los gastos probables,
creado por Roy B. Hunter, que consiste en asegurar a cada aparato sanitario un
número de unidades de gasto determinadas experimentalmente.

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II. OBJETIVOS:
II.1. OBJETIVO GENERAL:
 Determinar el caudal y presión necesaria a todos los ambientes de la
vivienda de forma eficiente y segura.
II.2. OBJETIVOS ESPECIFICOS:
 Determinación de los caudales y presiones y por consiguiente el cálculo
del diámetro de la tubería.
 Brindar seguridad a los ocupantes del edificio calculando un sistema de
prevención en el caso de incendios.
 Elección de un sistema de distribución de agua y evacuación de aguas
residuales óptima para la edificación de acuerdo a sus características.

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III. ANTECEDENTES:
Las instalaciones sanitarias, tienen por objeto retirar de las construcciones en forma
segura, aunque no necesariamente económica.
Las instalaciones, sanitarias, deben proyectarse y principalmente construirse,
procurando sacar el máximo provecho de las cualidades de los materiales
empleados, e instalarse en la forma más práctica posible, de modo que se eviten
reparaciones constantes e injustificadas, previendo un mínimo mantenimiento, el
cual consistirá en condiciones normales de funcionamiento, en dar la limpieza
periódica requerida a través de los registros.
Lo anterior quiere decir, que independientemente de que se proyecten y construyan
las instalaciones sanitarias en forma práctica y en ocasiones hasta cierto punto
económica, no debe olvidarse de cumplir con las necesidades higiénicas y que
además, la eficiencia y funcionalidad sean las requeridas en las construcciones
actuales y planeadas y ejecutadas con estricto apegado a lo establecido en los
Códigos y Reglamentos Sanitarios, que son los que determinan los requisitos
mínimos que deben cumplirse, para garantizar el correcto funcionamiento de las
instalaciones particulares, que redunda en un óptimo servicio de las redes de
drenaje general.
IV. JUSTIFICACION:
La universidad es una de las Instituciones más importantes de la sociedad. Los
servicios que presta se consideran vitales para el desarrollo del país.
Todo esto es posible siempre y cuando la universidad forme profesionales
competentes, que satisfagan las necesidades sociales, los requerimientos de la
economía del contexto social que se vive y con actitud científica por parte de los
mismos docentes y alumnos. Estas cualidades de los futuros profesionales en
Ingeniería Civil, se lograrán con una formación de calidad y donde una de las
condiciones para alcanzar estas categorías es contar con docentes con un buen
desempeño laboral científico práctico.
Por lo que el presente trabajo nos involucrara en el mundo de investigación acerca
de cómo suministrar agua con caudal y presión necesaria a todos los ambientes de

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la vivienda de forma eficiente y segura. Debiendo cubrir los requerimientos básicos
de consumo e higiene de las personas.
Teniendo en cuenta las especificaciones y características de la edificación, es
necesario contar con un sistema de abastecimiento y distribución de agua, que
atienda y satisfaga las necesidades de sus eventuales habitantes.
V. REVISION DE LITERATURA:
1. UBICACIÓN DE LOS SERVICIOS:
La ubicación de los servicios en la edificación debe siempre permitir la mínima
longitud posible de tuberías desde cada salida hasta las conexiones domiciliarias,
siendo además deseable que su recorrido no cruce los ambientes principales (sala,
comedor, hall). Las menores distancias incidirán en la presión del sistema,
disminuyendo las pérdidas de carga y facilitando el usar diámetros más pequeños,
con la consiguiente reducción de costos.
Es recomendable concentrar en lo posible los servicios sanitarios, puesto que
además de simplificar el diseño de las instalaciones y facilitar su montaje, se
posibilita reunir en una sola área, casi siempre la de servicio, los trabajos de
mantenimiento y reparación o reposición de elementos.
Las áreas de los espacios destinados a servicios sanitarios se definen en función a
la cantidad de usuarios y al espacio mínimo indispensable para la circulación de las
personas en relación con el uso de los aparatos. Estas áreas por la calidad de los
acabados que deben presentar para garantizar una fácil limpieza de las mismas
(mayólica, loseta, etc.) Son las más costosas de la edificación. La cantidad y tipo de
aparatos sanitarios a instalarse están normados por el Reglamento Nacional
instalaciones sanitarias domiciliarias.
En relación a la ubicación de los aparatos sanitarios en el interior de los ambientes,
deben considerarse además de las exigencias de orden arquitectónico, las
siguientes condiciones:
El inodoro debe ser colocado siempre lo más cerca posible del ducto de tuberías o
del muro principal del baño, facilitando su directa conexión con el colector vertical
que se halla en su interior, y a través de este con el colector principal de desagües

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o con la caja de registros más próxima; de modo que se emplee el recorrido más
corto, se eviten accesorios, se facilite la descarga y se logre el menor costo.
El lavatorio debe quedar próximo a una ventana (si la hay) para recibir luz natural;
es necesario prolongar la tubería de descarga para lograr una buena ventilación de
las tuberías por tratarse del aparato de descarga más alta. Además debe permitir
empotrar botiquines con espejos en el muro donde se encuentre instalado,
exactamente en la parte superior.
El alféizar de la ventana bajo la cual se instala un lavadero debe estar como mínimo
1.20 m sobre el nivel de piso terminado, salvo el caso en que la gritería no sea
instalada en el muro sino sobre el mueble donde se halla empotrado el lavadero. La
ventilación en el baño debe ser natural y por diferencia de temperaturas; es
importante garantizar una permanente circulación de aire.
En cuanto a la ubicación de las instalaciones con la relación a la estructura, por lo
general suele preferirse el empotramiento en muros y losas. Si bien las instalaciones
eléctricas por sus reducidos diámetros pueden ubicarse en los alvéolos de la
albañilería o en las losas; no ocurre lo mismo en las instalaciones sanitarias por sus
diámetros relativamente mayores y porque requieren de periódico control y registro.
Las instalaciones sanitarias deben ubicarse de tal manera que no comprometan los
elementos estructurales. Lo recomendable es utilizar ductos para los tramos
verticales y colocar los tramos horizontales en falsos contra pisos u ocultos en falso
cielo raso.
2. CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE INSTALACIONES
SANITARIAS:
2.1. TRAZADO DE REDES:
Consiste en delinear el recorrido de las tuberías desde la conexión domiciliariahasta
cada uno de los ambientes que contienen servicios sanitarios. Para ello se debe
considerar:
a. Los tramos horizontales pueden ir por los muros o contra pisos de acuerdo a
que los aparatos sanitarios descarguen por el muro o por el piso
respectivamente.
b. Al ir por los muros se hace economía en el recorrido de tuberías y accesorios,
pero se tiene la desventaja que hay que picar las paredes y efectuar pases
en los vanos de las puertas y pasadizos.

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c. El ir por el piso resulta ventajoso cuando se debe efectuar una reparación,
pues es más económica y fácil cambiar las losetas del piso que las mayólicas
de las paredes.
d. Los tramos verticales deber ir preferentemente en ductos, con una
separación mínima de 0.15 m de las tuberías de agua caliente y de 0.20 m
de los montantes de aguas negras y de lluvia (distancia medida entre sus
generatrices más próximas).
e. En lo posible debe evitarse cruzar elementos estructurales.
f. Debe procurarse formar circuitos porque así se obtiene una mejor distribución
de la presión y se pueden ubicar adecuadamente las válvulas de interrupción
que permitan efectuar reparaciones sin paralizar todo el servicio.
g. Al ingreso del predio es necesario colocar una válvula de interrupción
después del medidor.
h. Las tuberías de aducción e impulsión deben llevar una válvula de retención.
i. En los tramos horizontales las tuberías de agua fría deben instalarse siempre
debajo de las de agua caliente y encima de las de desagüe, a una distancia
no menor de 0.10 m entre sus superficies externas.
j. Al ingreso de cada ambiente debe instalarse en lo posible una válvula.
k. Al delinearse las redes de desagüe exteriores en el primer piso de debe tener
presente que las cajas de registro estén ubicadas en forma tal que puedan
ser revisadas cómodamente, sin causar molestias ni dañar la estética.
2.2. GRAFICACIÓN DE LAS REDES DE AGUA Y DESAGÜE:
La graficación de redes se efectúa sobre un plano de planta a escala 1/50, donde
se hará resaltar las redes de agua y desagüe, quedando en segundo plano la
distribución arquitectónica; generalmente en este plano se obvian muchos detalles
que aparecen en los planos arquitectónicos (puertas, mobiliario, etc.). El tamaño de
la lámina depende del proyecto arquitectónico.

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Las redes de agua se grafican de menor grosor que las de desagüe (generalmente
a la mitad del grosor). Para el dibujo de cisternas y tanques elevados (cortes) se
emplean escalas de 1/20 ó 1/25.
Fig.1.1 distribución de agua en planta fuente: elaboración propia

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2.3. DIBUJOS ISOMÉTRICOS:
Una vez graficada la red de agua y desagüe se procede a dibujar su isometría
(ángulo de 30º); a veces se Sugiere dibujarlo a escala de 1/50.
Fig.1.2 dibujo isométrico fuente: elaboración propia
En los planos de planta se mostrarán claramente los diámetros de los conductos no
especificados en el inciso anterior.
En la vista isométrica se deberá indicar los artefactos servidos, empleando las
siguientes abreviaturas.

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2.4. SERVICIO DE AGUA CALIENTE:
Los sistemas de abastecimiento de agua caliente están constituidos por un
calentador con o sin tanque acumulador, una canalización que transporta el agua
hasta la toma más alejada y a continuación una canalización de retorno que
devuelve al calentado el agua no utilizada (esta tubería no es requerida en
pequeñas instalaciones).
De esta manera se mantiene una circulación constante y el agua caliente sale
enseguida por el artefacto, sin necesidad de dar primero salida al agua enfriada que
habría permanecido en la conducción si no existiera el escape del conducto de
retorno.
Los tubos de cobre son los más aconsejables en las instalaciones de agua caliente,
aunque los más usados son los de plástico CPVC.
2.5. INSTALACIÓN DE LA BOMBA DE AGUA:
Se sustituirá la antigua bomba sumergible por la nueva bomba automática. Esta se
ubicará preferentemente junto al depósito de agua limpia, en algún lugar donde sea
relativamente fácil su acceso para su mantenimiento. A la hora de elegir su
emplazamiento debe tenerse en cuenta que las bombas a presión producen un
cierto nivel de ruido y vibraciones. Seguidamente se realizará la conexión eléctrica
a la batería del vehículo u otra fuente de 12 v. cc. Conviene proteger el aparato con
el correspondiente fusible con el amperaje recomendado por el fabricante.
2.6. INSTALACIÓN DEL CALENTADOR:
Elegiremos una ubicación a nivel de suelo y junto a un lateral o pared, que permita
acceder con cierta facilidad al aparato con vistas a las futuras revisiones de
mantenimiento (un arcón suele ser el lugar más apropiado). El aparato viene
generalmente acompañado de todos los elementos necesarios para su instalación,
incluyendo una plantilla que facilita su ubicación y la realización de los huecos de
aireación pertinentes. Se fijará al suelo mediante los tornillos provistos a una
distancia de la pared determinada por la plantilla. A continuación se practicarán los
huecos de entrada de aire, salida de gases y rebosadero, que dependiendo del
modelo de calentador pueden estar situados en suelo o pared o en ambos. Los
huecos se cubren mediante las rejillas protectoras exteriores. Los agujeros de los
tornillos se protegerán con masilla en lugar de silicona, para poder retirarlos con
facilidad en su caso. Por último, algunos calentadores necesitan alimentación a 12

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v. necesaria para el funcionamiento del encendido electrónico y el termostato. Esta
conexión se protegerá igualmente mediante fusible.
2.7. PRUEBAS DE FUNCIONAMIENTO:
Realizaremos las siguientes comprobaciones:
 Posibles filtraciones y pérdidas en el circuito de agua fría y en el de agua
caliente, así como en grifos y flexos de ducha.
 Correcto funcionamiento del calentador de agua: encendido, apagado.
 Correcto arranque de la bomba de agua mediante encendido y apagado de
grifos.
 Temperatura de salida de agua caliente. Con el mando del calentador se
variará alternativamente la temperatura del termostato.
 Además, el técnico de gas comprobará la inexistencia de filtraciones en las
conducciones y conexiones del circuito de gas, y el correcto funcionamiento
del calentador.

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VI. PROCEDIMIENTO Y RESULTADOS:
1. DOTACIÓN:
1.1. DOTACIÓN DE RESTAURANT:
1° Cálculo del área del restaurant:
•RESTAURANT1° PISO
•4 DEPARTAMENTOS2° PISO

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 ÁREA= 674.95 m2 PERIMETRO: 163.65
2° Cálculo de la dotación del restaurant:
Primero
674.95 m2*40 l/m2 =26998 litros
Segundo
40m2 2000litros
60m2 60m2*50 l/m2 =3000 litros
574 m2 574m2*40 l/m2 = 22960 litros
TOTAL= 2000+3000+22960 = 27960 litros
 Por lo tanto, la dotación del restaurante será de 27960 litros
1.2. DOTACIÓN DEL SEGUNDO PISO:
Como tenemos 4 departamentos de 2 dormitorios cada uno la dotación será: 850
litros /departamento*4 departamentos=3400 litros
1.3. DOTACIÓN DEL TERCER PISO:
1.4. DOTACIÓN DEL CUARTO PISO:
1.5. DOTACIÓN DEL EDIFICIO:
Por lo tanto la dotación del edificio será la suma de:
DOTACIÓN DEL EDIFICIO= (27960+3400+3400+3400) litros
DOTACIÓN DEL EDIFICIO= 38160 litros

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2. CÁLCULO DEL TANQUE CISTERNA:
 Volumen del tanque cisterna:
El volumen del tanque cisterna será igual a la dotación de los departamentos
ya que el restaurante se abastecerá de manera directa de la red pública así
mismo se le sumará a este el agua contra incendios.
En este caso se trabajara con sistema no convencional (Tanque
Hidroneumático) por lo tanto el Vol. TC = Vol. de dotación.
VOLUMEN TC = (3400+3400+3400) litros de la dotación del segundo,
tercer, y cuarto nivel + 25000 litros de agua contra incendios.
VOLUMEN TC = 35200 litros = 35.2 m3
 Dimensiones:
A
L
=
1
2
H
L
=
2
3
Vol. TC = A ∗ L ∗ H
VOLUMEN DEL TANQUE CISTERNA
: V T. C = 35.2 m3
Dimensiones : Relación : (a/b =1/2 )
a = 4.50 m
b = 2.25 m
h = 3.48 m
Dónde:
 a=largo del tanque cisterna
 b=ancho del tanque cisterna
 h =altura total del tanque cisterna
 HU=35.2/18 = 3.48m
 HL=0.12
 HT= 3.6 m
Dónde:
A=ancho del tanque cisterna
L=largo del tanque cisterna
HU =altura útil del tanque cisterna

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HL=altura libre del tanque cisterna
HT=altura total del tanque cisterna=HU+HL
3. CÁLCULO DEL MEDIDOR Y TUBERIA DE ADUCCION:
3.1. CÁLCULO DE LA TUBERIA DE ADUCCION:
La tubería de aducción comprende desde el medidor hasta la entrada a la
bomba, o entrega al agua al tanque cisterna.
Para su dimensionamiento hemos usado una hoja de cálculo Excel.
1° Cálculo del caudal:
Teniendo el volumen del tanque cisterna y el tiempo en que debe ser llenado
este según reglamento (4 a 6 horas) podemos hallar nuestro caudal; para
nuestro cálculo tomaremos un tiempo de 4 horas =14400 seg.
Caudal =35.20m3/14400seg
Caudal =0.0024 m3/seg
Teniendo el caudal procedemos a calcular el diámetro de la tubería de
aducción:
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LA TUBERÍA DE ADUCCIÓN
CAUDAL 0.0024 m3
/seg
VELICIDADMINIMA 0.6 m/seg
VELOCIDADMAXIMA 3 m/seg
DIMETRO MINIMO 0.040 m 3.96 cm 1.56 pulg
DIAMETRO MAXIMO 0.089 m 8.86 cm 3.49 pulg
DIAMETRO SELECCIONADO 0.051 m 5.08 cm 2 pulg
Entonces diámetro de la tubería de aducción es ø 2”

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3.2. CÁLCULO DEL MEDIDOR:
 Presión en matriz =15 mca
 Diferencia de cotas entre la matriz y el punto de salida=2.98 m
 Presión mínima de salida = 2m
 Perdida de carga:
 Longitud de tubería ø 2” = 54.5 m
 Longitud por accesorios
Accesorios:
Codo giro 90° =3
Válvula de compuerta =1
Longitud por accesorios equivalente:
3 Codo giro 90° ø 2” = 6.45 m
Válvula de compuerta ø 2” =0.40 m
 Longitud de diseño: = 54.5+6.45+0.4= 61.35m
CALCULO DEL GRADIENTE HIDRAÚLICO Y PÉRDIDA DE CARGA
DIAMETRO pulg cm
2 5.08
CAUDAL lt/seg
2.4
ẞ
PVC ACERO FG
14 25 33
0.0014 0.0025 0.0033
LONGITUD
PVC ACERO FG
61.35
PERDIDA DE CARGA
3.4756 0 0
PERDIDA TOTAL
3.4756
Pérdida de carga = 3.48

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 Altura estática disponible:
HD=15-2.98-2-3.48= 6.54 m
 Perdida de carga en el medidor:
HM=HD*0.5 = 3.27
 Selección del medidor:
Teniendo la pérdida máxima del medidor (3.27 m) y mi caudal en litros por
minuto (222 litros/min) selecciono mi medidor:
Seleccionamos un medidor de ø 11/2”
Perdida de carga en el medidor = 4 mca
4. DISEÑO DE TUBERIAS:
4.1. DIÁMETRO DE TUBERIA DEL RESTAURANT:
Se calculo los número de Hunter de cada tramo a continuacion en anexos se
muestra un plano con sus respectivas unidades hunter de para cada tramo:
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO A-B
HUNTER 104
CAUDAL 0.00170 m3
/seg
VELOCIDADMINIMA 0.6 m/seg
DIAMETRO MINIMO 0.060 m 6.01 cm 2.37 pulg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO B-C
HUNTER 6
CAUDAL 0.00025 m3
/seg
DIAMETRO SELECCIONADO 0.013 m 1.27 cm 0.5 pulg

INGENIERIA CIVIL
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO B-D
HUNTER 98
CAUDAL 0.00165 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO D-E
HUNTER 9
CAUDAL 0.00032 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO D-F
HUNTER 89
CAUDAL 0.00155 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO F-G
HUNTER 12
CAUDAL 0.00038 m3
/seg

INGENIERIA CIVIL
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO F-H
HUNTER 77
CAUDAL 0.00143 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO H-I
HUNTER 13
CAUDAL 0.00040 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO H-J
HUNTER 64
CAUDAL 0.00130 m3
/seg
VELICIDADMINIMA 0.6 m/seg
DIMETRO MAXIMO 0.023 m 2.35 cm 0.92 pulg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO J-L
HUNTER 12
CAUDAL 0.00038 m3
/seg

INGENIERIA CIVIL
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO J-K
HUNTER 4
CAUDAL 0.00016 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO J-L
HUNTER 12
CAUDAL 0.00038 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO J-M
HUNTER 48
CAUDAL 0.00109 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO M-N
HUNTER 28
CAUDAL 0.00071 m3
/seg

INGENIERIA CIVIL
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO M-O
HUNTER 20
CAUDAL 0.00054 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO O-P
HUNTER 4
CAUDAL 0.00016 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO O-Q
HUNTER 12
CAUDAL 0.00038 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO O-R
HUNTER 4
CAUDAL 0.00016 m3
/seg

INGENIERIA CIVIL
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO A-S
HUNTER 7
CAUDAL 0.00028 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO S-T
HUNTER 4
CAUDAL 0.00016 m3
/seg
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO S-U
HUNTER 3
CAUDAL 0.00012 m3
/seg
4.2. DIÁMETRO DE TUBERIA DE LOS DEPARTAMENTOS:
Se calculo los número de Hunter del departamento mas desfaborable ya que este
nos servira como departamento piloto para el cálculo de las dimensiones de nuestra
tubería dado que todos los departemanetos en la edificación son simétricos ; a
continuacion en anexos se muestra un un plano con sus respectivas unidades
hunter de para cada tramo:

INGENIERIA CIVIL
CÁLCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERÍAS TRAMO 1-2
HUNTER 184
CAUDAL 0.00232 m3
/seg
DIMAETRO MAXIMO 0.031 m 3.14 cm 1.24 pulg
HUNTER 92
CAUDAL 0.00158 m3
/seg
HUNTER 69
CAUDAL 0.00131 m3
/seg
HUNTER 46
CAUDAL 0.00103 m3
/seg

INGENIERIA CIVIL
HUNTER 23
CAUDAL 0.00060 m3
/seg
HUNTER 4
CAUDAL 0.00016 m3
/seg
HUNTER 19
CAUDAL 0.00052 m3
/seg
HUNTER 3
CAUDAL 0.00012 m3
/seg

INGENIERIA CIVIL
HUNTER 16
CAUDAL 0.00046 m3
/seg
HUNTER 4
CAUDAL 0.00016 m3
/seg
HUNTER 6
CAUDAL 0.00025 m3
/seg
HUNTER 6
CAUDAL 0.00025 m3
/seg

INGENIERIA CIVIL
HUNTER 6
CAUDAL 0.00025 m3
/seg
5. COMPROBACION DE SI LOS 15 MCA ABASTECE EL RESTAURANT:
5.1. CALCULO DE LA PRESION NECESARIA PARA EL TRAMO MAS
DESFAVORABLE:
Nuestro tramo más desfavorable será el comprendido por los puntos: A-B-D-F-
H-J-M-O-R
Del plano que a continuación se muestra en anexos se podrá sacar los datos
necesarios para el cálculo correspondiente:
DISEÑO HIDRAULICO DE TUBERIAS
TRAMO A-B B-D D-F F-H H-J J-M M-O O-R
UNIDADESHUNTER 104 98 89 77 64 48 20 4
GASTO (lts/seg.)(VerTabla) 1.702 1.650 1.548 1.426 1.298 1.090 0.540 0.160
GASTO (m3/seg)
0.0017
02
0.001
65
0.0015
48
0.0014
26
0.0012
98
0.001
09
0.000
54
0.000
16
DIÁMETRO (pulg.) 2 2 2 2 1 1/2 1 1 1/2
DIÁMETRO (cm.) 5.08 5.08 5.08 5.08 3.81 2.54 2.54 1.27
GRADIENTE HIDRAULICA (m/seg.) 0.01 0.01 0.01 0.01 0.03 0.16 0.04 0.11
LONG. REAL DE TUBERIA 11.66 9.76 3.58 5.24 3.2 8.51 8.65 45.04
CAMBIOS
DE
DIRECCION
Y VALVULAS
HASTA EL
APARATO
SANITARIO
MAS
DESFAVORA
BLE
CODO 90º
CANTIDAD 2 2 5
LONGITUD
EQUIVALENTE 0.9 0.9 0.7
SUB-TOTAL 1.8 1.8 3.5
T GIRO 90º
CANTIDAD 1 1
LONGITUD
EQUIVALENTE 2.15 0.9
SUB-TOTAL 2.15 0.9
T PASO
RECTO
CANTIDAD 1 1 1 1 1 1
LONGITUD
EQUIVALENTE 0.6 0.6 0.6 0.6 0.27 0.2
SUB-TOTAL 0.6 0.6 0.6 0.6 0.27 0.2

INGENIERIA CIVIL
VÁLVULAS
DE
COMPUER
TA
CANTIDAD 1
LONGITUD
EQUIVALENTE 0.12
SUB-TOTAL 0.12
VÁLVULAS
DE GLOBO
CANTIDAD
LONGITUD
EQUIVALENTE
SUB-TOTAL
LONG. ADICIONAL DE TUBERIA 0.6 0.6 0.6 0.6 2.15 2.07 1.8 4.72
LOG. TOTAL DE DISEÑO 12.26 10.36 4.18 5.84 5.35 10.58 10.45 49.76
GRADIENTE HIDRAULICO Sf 0.012 0.011 0.010 0.008 0.029 0.157 0.039 0.108
PERDIDA DE CARGA POR FRICCION 0.147 0.117 0.041 0.049 0.157 1.665 0.404 5.398
PERDIDA DE CARGA POR ALTURA DEL APARATO
MAS DEFAVORABLE 0 0 0 0 0 0 0 0
PERDIDA DE CARGA MEDIDOR 0 0 0 0 0 0 0 0
PERDIDA DE CARGA TOTAL 0.147 0.117 0.041 0.049 0.157 1.665 0.404 5.398
CARGA NECESARIA PARA EL APARATO MAS
DESFAVORABLE
0 0 0 0 0 0 0 0
CARGA NECESARIA TOTAL 0.147 0.117 0.041 0.049 0.157 1.665 0.404 5.398
CARGA NECESARIA TOTAL
7.977
Pérdida de carga del medidor = 4
Presión mínima = 7.977+4
Presión mínima = 11.98 mca
Por lo tanto, la presión de servicio es suficiente para abastecer el restaurante.
6. DISEÑO DEL TANQUE HIDRONEUMATICO:
El tramo más desfavorable se encuentra en el último piso en el en el tramo 1-14.
DISEÑO HIDRAULICO DE TUBERIAS
TRAMO 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-8 8-10 10-13 13-14
UNIDADESHUNTER 184 92 69 46 23 19 16 6 6
GASTO (lts/seg.)(VerTabla) 2.322 1.584 1.312 1.030 0.595 0.520 0.460 0.250 0.250
GASTO (m3/seg)
0.002
322
0.001
584
0.0013
116
0.001
03
0.000
595
0.000
52
0.000
46
0.000
25
0.000
25
DIÁMETRO (pulg.) 2 1 1/2 1 1/2 1 1 1 1 1/2 1/2
DIÁMETRO (cm.) 5.08 3.81 3.81 2.54 2.54 2.54 2.54 1.27 1.27
GRADIENTE HIDRAULICA (m/seg.) 0.02 0.04 0.03 0.14 0.05 0.04 0.03 0.26 0.26
LONG. REAL DE TUBERIA 14.2 2.97 17.11 7.25 12.95 11.12 3.69 3.34 4.67

INGENIERIA CIVIL
CAMBIOS
DE
DIRECCION
Y
VALVULAS
HASTA EL
APARATO
SANITARIO
MAS
DESFAVOR
ABLE
CODO 90º
LONGITUD
EQUIVALENTE 2.15 1.5 0.9 0.9 0.7 0.7
SUB-TOTAL 2.15 1.5 0.9 3.6 0.7 2.1
T GIRO
90º
CANTIDAD
LONGITUD
EQUIVALENTE
SUB-TOTAL
T PASO
RECTO
LONGITUD
EQUIVALENTE 0.6 0.45 0.45 0.27 0.27 0.27
SUB-TOTAL 0.6 0.45 0.45 0.27 0.27 0.54
VÁLVULAS
DE
COMPUER
TA
CANTIDAD
LONGITUD
EQUIVALENTE
SUB-TOTAL
VÁLVULAS
DE GLOBO
CANTIDAD
LONGITUD
EQUIVALENTE
SUB-TOTAL
LONG. ADICIONAL DE TUBERIA 2.75 1.95 0.45 0.27 0.9 3.87 0.54 0.7 2.1
LOG. TOTAL DE DISEÑO 16.95 4.92 17.56 7.52 13.85 14.99 4.23 4.04 6.77
GRADIENTE HIDRAULICO Sf 0.022 0.044 0.030 0.140 0.047 0.036 0.028 0.265 0.265
PERDIDA DE CARGA POR FRICCION 0.378 0.215 0.527 1.056 0.649 0.537 0.119 1.070 1.793
PERDIDA DE CARGA POR ALTURA DEL
APARATO MAS DEFAVORABLE 0 0 0 0 0 0 0 0 2
PERDIDA DE CARGA MEDIDOR 0 0 0 0 0 0.7 0 0 0
PERDIDA DE CARGA TOTAL 0.378 0.215 0.527 1.056 0.649 1.237 0.119 1.070 3.793
CARGA NECESARIA PARA EL APARATO MAS
DESFAVORABLE
0 0 0 0 0 0 0 0 3
CARGA NECESARIA TOTAL 0.378 0.215 0.527 1.056 0.649 1.237 0.119 1.070 6.793
CARGA NECESARIA TOTAL
12.044
6.1. PRESIÓN MINIMA DEL TANQUE HIDRONEUMÁTICO:
PMTH = 10m+12.04m
PMTH = 22.04 mca
 Como 1 mca = 1,422 PSI
PMTH = 31.30 PSI
Elegimos un tanque hidroneumático de diferencia de presiones entre (30-50) PSI

INGENIERIA CIVIL
Nuestro factor de multiplicación será 9.25
Luego tenemos un caudal de 2.32 ltrs /seg = 2.32 *15.85 =36.77gpm= 37GPM
Multiplicamos por su factor de multiplicación tenemos
37GPM*9.25 = 342.25 PM = 343
Necesitamos 1 tanque hidroneumático de 300 galones y 1 tanque hidroneumático
de 80 galones de una presión (30-50) psi
7. CALCULO DE LA BOMBA DE IMPULSIÓN:
H = PMTH + Hs
Dándole una altura de succión de 2.5 m tenemos:
H = 22.04 + 2.5
H = 24.54
Q=2.32 lts/seg
R=60% Rendimiento de la bomba (0.4 - 0.7)
Remplazando datos tenemos:
HP =
Q ∗ H
75 ∗ n
HP =
2.32 ∗ 24.54
75 ∗ 0.6
HP = 1.27 HP
8. DIAMETRO DE LA TUBERIA DE IMPULSIÓN:
DIAMETRO DE LA TUBERÍA DE IMPULSIÓN
HUNTER 184
CAUDAL 0.00232 m3
/seg
DIAMETRO SELECCIONADO 0.064 m 6.35 cm 2 1/2 pulg
Diámetro de la tubería de impulsión es ø 2 ½”

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9. DIAMETRO DE LA TUBERIA DE SUCCÓN:
Diámetro de la tubería de succión es ø 3”
10.AGUA CALIENTE:
10.1. CÁLCULO DEL VOLUMEN DE LA TERMA ELECTRICA:
 CÁLCULOS:
Número de duchas: 2
Número de lavatorios: 3
Número de lavaderos de cocina: 1
Número de lavaderos de ropa: 1
 DOTACIÓN
2D=1*(280l/h) = 280 l/h
3L= 3*(8l/h) = 24 l/h
1LC=1*(40l/h) = 40 l/h
1LR=1*(75l/h) = 75 l/h
TOTAL= 419 l/h ~ 420 l/h
Coeficiente de demanda probable=0.3 y coeficiente de almacenamiento =0.7
 VOLUMEN DE THERMA
=420*0.3*0.7=88.2 l/h
Por lo tanto, se necesita una terma de 88.2 l/h por departamento.
10.2. DIAMETRO DE LA TUBERIA DE AGUA CALIENTE:
DIAMETRO DE LA TUBERÍA DE AGUA CALIENTE
HUNTER 5
CAUDAL 0.00023 m3
/seg
Diámetro de la tubería de agua caliente es ø ½”

INGENIERIA CIVIL
11.AGUA CONTRA INCENDIOS:
Volumen de agua contra incendios será: 25 m3
La tubería es de ø 2 ½”
 CÁLCULO DEL EQUIPO DE BOMBEO PARA AGUA CONTRAINCENDIOS:
Como el diámetro del alimentador es de 4" como mínimo el caudal a bombear esta
Entre el intervalo de (9ltssg-10lts/sg) además el reglamento nos condiciona como
carga más desfavorable 45m columna de agua por lo que:
Se debe conocer el número de HP a utilizar:
donde:
Caudal de bombeo: Qb = 10
Eficiencia de la bomba: n = 0.7
Altura dinámica total: HDT = 45
H.P. = 8.57 HP
 CÁLCULO DE LA ALTURA DINAMICA:
HDT = Hs + HT + Hft
Donde:
Altura de succión: Hs = 2 m
Altura total: HT = 15.05 m
Pérdida de carga en la tuberia
de succión más en la de impulsión: Hft = 10.93 m
 PÉRDIDA DE CARGA EN LA TUBERÍA DE SUCCIÓN (HFS):
Hfs = ( Ls + Le ) x s
Qb = 10 lt/seg 0.01
diámetro = 2.5 pulg 6.3500
s = 13.56 %
Ls = 2 m (long succión)
H.P. = Qb x HDT
75n

INGENIERIA CIVIL
 CÁLCULO DE LONGITUD EQUIVALENTE (LE):
diámetro
pulg número Diametro pérdida total
2.5 m m
codo 90º 1 2 1/2 pulg 2.45 2.45
válvula de
pie
1 2 1/2 pulg 0.5 0.5
Le = 2.95
Hfs = 0.67 m
 PÉRDIDA DE CARGA EN LA TUBERÍA DE IMPULSION(Hi):
Hfs = ( Li + Le ) x s
Qb = 10 lt/seg 0.01 m3/s 0.76
diámetro = 2 pulg 5.0800 cm
s = 41.38 %
Li = 12 m (long impulsión)
 CÁLCULO DE LONGITUD EQUIVALENTE (LE):
diametro
pulg numero diametro perdida total
2 m m
codo 90º 2 2 2.15 4.3
valvula
retencion 1 2 8.5 8.5
valcula
compuerta 1 2 0.4 0.4
Le = 12.8 m
Hfi = 10.26 m
Por lo tanto:
H.P. = Qb x HDT
75n
H.P. = 8.571 =
6308.25
6 Watts
Potencia requerida con la cual se seleccionará un tipo de bomba a
instalar.

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VII. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES:
 Se suministró agua con un caudal y presión necesaria a todos los ambientes
de la vivienda de forma eficiente y segura. Cubriendo los requerimientos
básicos de consumo e higiene de las personas.
 Se determinó los caudales y presiones así mismo se calculó el diámetro de
la tubería.
 Brindamos y garantizamos el servicio constante de suministro de agua en
todos los aparatos sanitarios y cumplir con las presiones mínimas en estos
según norma.
 Brindamos seguridad a los ocupantes del edificio calculando un sistema de
prevención en el caso de incendios.
 Se recomienda hacer visitas técnicas en las diferentes construcciones ya que
de ello se aprende bastante lo cual nos va a ayudar tener una visión más
amplia de lo que estamos realizando en este trabajo.
 Se recomienda revisar la bibliografía en cuanto a lo referente de trazo de
tuberías de agua caliente.

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VIII. ANEXOS:

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