Diseño estructural

Q UALYPANEL es una empresa 100% mexi-
cana, formada por profesionales comprometidos
a brindar la más alta calidad en sus productos y
servicios.

Posicionada como una de las empresas a la van-
guardia de la construcción e innovadora del
Sistema Constructivo Qualypanel Covintec, en
QualyPanel hemos desarrollado soluciones inte-
grales del sistema como el nuevo Qualycimiento
Covintec, la Qualylosa Covintec, y bardas con el
Sistema Covintec, entre otras.

Al estar muy cerca del cliente, conocemos sus
problemas y buscamos soluciones, de esta mane-
ra logramos un Sistema Constructivo eficiente y
de alta calidad.

A continuación le presentamos el nuevo Manu-
al de Diseño del Sistema Qualypanel Covintec,
en el que describimos paso a paso el proce-
dimiento constructivo desde la cimentación, unio-
nes entre muros, refuerzo en puertas y ventanas,
instalaciones eléctricas, instalaciones sanitarias,
aplanados, colocación de losas y todo lo necesario
para la correcta aplicación del Sistema Qualypanel
Covintec.

R

Índice
Introducción ............................................................... 3
Ventajas .................................................................... 5
Algunas Consideraciones para el Diseño ......................... 9
Algunas Consideraciones para la Revisión Estructural
con el Sistema Covintec ............................................... 12
Resistencias Nominales ................................................ 13
Resistencia a Cargas Verticales Excéntricas .................... 14
1. Criterio basado es esfuerzos de Diseño ..................................... 14
2. Criterio como muro de mampostería ......................................... 14
3. Criterio basado en diagramas de interacción .............................. 15

Resistencia a Carga Lateral ........................................... 17
1. Criterio como muro de concreto ............................................... 17
2. Criterio como muro de mampostería ......................................... 18

Diseño por Flexión de Elementos Horizontales
(qualylosa) ................................................................. 19
1. Criterio elástico ..................................................................... 19
2. Criterio de Resistencia última .................................................. 21

Ejemplo de Aplicación .................................................. 24
Análisis de carga de azotea ......................................................... 24
Calculo de la resistencia del muro B ............................................. 25
Calculo de la resistencia a cargas laterales del muro B .................... 26
Diseño de losas ......................................................................... 26

Anexo A .................................................................... 28
Detalles Constructivos ................................................ 31
Notas ........................................................................ 39

Introducción
El sistema constructivo COVINTEC se basa en estructuras modulares
tridimensionales de alambre de alta resistencia prefabricadas que se
usan tanto como elementos verticales de carga como losas horizonta-
les, resisten las cargas verticales por flexión y las cargas dinámicas
horizontales del sismo comportándose monoliticamente como diafrag-
mas cuando están recubiertas de mortero, el sistema de como resul-
tado lo que se conoce como prefabricación en cajón donde cada uno
de los módulos resiste las cargas a que será sometido durante su vida
útil.

El elemento estructural básico del Sistema Constructivo Covintec,
esta conformado por estructuras tridimensionales de alambre de alta
resistencia electro soldado, con núcleo o alma de poliestireno expan-
dido que sirve como aislante térmico, acústico y aligerante. El ancho
de las piezas es de 1220 mm. y el largo estándar es de 2440 mm.
para muros y variable para losas o elementos que se someterán prin-
cipalmente a flexión.

Los aceros de refuerzo son de diámetro menor a los usados de re-
fuerzo en las estructuras de concreto reforzado convencionales, los
alambres de acero de alta resistencia de los paneles son de esfuerzo
de fluencia superior a fy 6000 Kg./cm2 .

Los elementos verticales una vez instalados en su lugar definitivo en
obra se les recubre con mortero por ambas caras a las que recomenda-
mos se les de un espesor de 25mm en cada lado. El mortero para el
recubrimiento de muros mas eficiente deberá tener una resistencia
mínima de f’c 100 kg/cm2 , el calculista o el responsable de obra,
puede elegir otros valores según sus requerimientos.
3

A los elementos horizontales se les cuela una capa de compresión de
concreto cuyo espesor depende del claro y de la función de la con-
strucción, la resistencia del concreto se recomienda sea de f’c 200
kg/cm2 .

La cimentación para viviendas unifamiliares se puede resolver en la-
mayoría de los casos con una plancha o losa de concreto reforzado
y se recomienda usar Qualycimiento para lograr un mejor anclaje de
elementos verticales de carga.

4

Ventajas
Las principales ventajas del sistema covintec son:

1.Menor peso propio en comparación con otros sistemas construc-
tivos, lo cual implica ventajas constructivas y eficiencia estructural,
debido a ahorros en elementos de cimentación y disminución de las
fuerzas de inercia en casos de sismos.

2.Rapidez del proceso constructivo. Los muros se instalan mediante
un proceso de montaje-ensamble sencillo con operaciones simples, y
repetidas que requieren pocos accesorios de fácil manejo y operación,
con herramientas comunes, no requieren de mano de obra especia-
lizada.

3.Se logra suficiente continuidad y monolitismo para el compartimien-
to estructural satisfactorio de las diversas edificaciones que se reali-
cen principalmente en vivienda, fachadas, construcciones para ofici-
nas, edificios escolares, etc..

4.Eficiente aislamiento térmico y acústico debido al núcleo de poli-
estireno expandido y a la separación de las dos capas de mortero. Lo
que ahorra energía en el hogar y evita el ruido.

5.La colocación de ductos para las instalaciones hidrosanitarias y elec-
trícas, es sencilla y menos costosa que en los sistemas tradicionales
de tabiques y bloques.

5

Algunas de las características de los paneles modulares del Sistema
Covintec se encuentran en las tablas M1- M5, la información sirve
de ayuda para la revisión del cálculo estructural de los muros de carga,
techos y losas de entrepiso.
largero
superior
largero
transversal

zig-zag

largero
inferior

Figura 1. Esquemaque muestra el refuerzo de los elementos.

R

6

Algunas consideraciones para
el Diseño
Un criterio general de aplicación es:

Panel Covintec muros de carga cuando las cargas son para dos o tres
niveles.
Qualy Panel Covintec muros de carga cuando las cargas son para uno
o dos niveles.
EconoPanel Covintec muros divisorios o tapón con cargas bajas.
QualyLosa Covintec losas de entrepiso y azotea hasta 5.00mts. de
claro.

Sin embargo, para cada caso particular el diseñador podrá proponer
diferentes arreglos según sus necesidades, siempre y cuando se veri-
fiquen los requisitos de seguridad y servicio de acuerdo a este manual,
y la normativa aplicable. También se podrá agregar refuerzo convencio-
nal en los casos en que se requiera.
Los elementos estructurales para este sistema se pueden diseñar y
revisar con los procedimientos conocidos de la Ingeniería estructural
y en particular por ejemplo con el contenido de las Normas Técnicas
Complementarias del Reglamento de Construcciones para el Distrito
Federal o bien otras normas generales como al ACI-318.

Este manual contiene recomendaciones y ayudas de diseño especí-
ficas para el Sistema Covintec con el propósito de que el diseñador
cuente con herramientas específicas aplicables a los casos más u-
suales, aclarando que en aplicaciones especiales se requerirán pro-
cedimentos más generales, es decir, no consigna todos los requisitos
que se deben cumplir para todas las posibilidades; en casos de aplica-
ciones especiales el diseñador deberá recurrir a la normativa general.

9

Consideramos como base el criterio de estados límite. Para estados
límite de resistencia se ocuparán los siguientes factores de carga y de
reducción de la resistencia.

Factor de carga, para cargas verticales
1.4 Para estructuras del grupo B (vivienda, oficinas, etc.).
1.5 Para estructuras de grupo A (escuelas por ejemplo).

Factor de carga para combinaciones de cargas verticales y horizon-
tales por cargas accidentales
1.1 En todos los casos.

Factor de reducción (FR)
Flexión 0.9
Flexión y carga axial 0.6
Compresión 0.6
Cortante 0.8
Se podrá especificar más adelante un factor de reducción diferente en
algunos casos especiales.
Para estados límite de servicio se establecen los limites de las defle-
xiones siguientes:

Cuando no hay elementos no estructurales que se puedan dañar

Cuando existan elementos no estructurales que se puedan dañar

Principales cuidados que se deben seguir para lograr las mejores ca-
racterísticas del sistema:

1. Toda obra requiere de una buena supervisión.

2. En estructuras de más de un nivel los muros de carga deben co-
incidir de una planta a la otra. En caso de que un muro superior no
coincida con el inferior se recomienda hacer el primero como división
sin función estructural.

10

3. El mortero debe dosificarse para una resistencia mínima de 70 kg/
2
cm2 , siendo más recomendable 100 kg/cm . Para lograr uniformidad
se debe colocar una primera capa de aproximadamente 10 mm que
cubra el refuerzo y posteriormente capa final para completar el espe-
sor total de 25 mm. El mortero ya colocado deberá aplicarse adecua-
damente para evitar fisuras por curados tardíos.

4. Los detalles de unión que recomendamos permiten la correcta trans-
misión de cargas de un elemento a otro, esto incluye la unión entre
paneles de muros, entre paneles de losa, la unión cimentación-muro y
la unión muro-losa.

5. En la etapa de colocación, se deberán apuntalar las Qualylosas con
madrinas en sentido transversal al refuerzo de zig- zag apoyadas sobre
puntales a no más de 90 cm de distancia entre madrinas. Se dará una
contraflecha como se establece más adelante al tratar la revisión de
deflexiones. El apuntalamiento se puede remover después de 7 días de
colocada la capa de compresión para claros de menos de 4 mts.

6. El concreto de la capa de compresión se recomienda con resisten-
cia de 200 kg/cm2 o mayor y una vez colocada esta capa se deberá
curar con procedimientos efectivos.

11

Algunas consideraciones para la Revisión
Estructural con el Sistema Covintec
La determinación de las fuerzas internas en los muros se hará por
medio de procedimientos que tomen en cuenta el comportamiento
elástico de los elementos estructurales. Se podrán usar programas de
cómputo para otros tipos estructurales siempre y cuando se modelen
correctamente los elementos estructurales de forma que se tome en
cuenta la disminución de rigidez por agrietamiento y flujo plástico del
mortero y del concreto.

Para el análisis por cargas verticales, de casos que cumplan con los
requisitos mínimos de regularidad, se pueden determinar las cargas
verticales que actúan en cada muro mediante el procedimiento que
comúnmente se denomina bajada de cargas con las áreas tributarias
respectivas.

Para el análisis por cargas laterales de casos que cumplan con requi-
sitos mínimos de regularidad, se supondrá que la fuerza cortante que
toma cada muro es proporcional a su área transversal sin tomar en
cuenta los efectos de tensión y el momento de volteo. En los casos
que no cumplan los requisitos de regularidad se deberán repartir las
cargas laterales considerando la rigidez relativa de cada muro y los
efectos de torsión, y los muros se revisarán por cortante y por mo-
mento de volteo.

En todos los casos se deberá cumplir que el efecto de las cargas
factorizadas obtenidas del análisis como cargas axiales, momentos
flexionantes, fuerzas cortantes, momentos de volteo, momentos de
torsionantes, etc. deberán ser menores o iguales a las resistencias
nominales de los paneles estructurales del sistema covintec.

12

Resistencias Nominales
Para el cálculo de las resistencias nominales se aplicarán en general
las hipótesis básicas que se establecen para el concreto reforzado. Por
ejemplo para flexocompresión.

a) La distribución de deformaciones unitarias longitudinales en la sec-
ción transversal de un elemento se toma como lineal (plana).
b) Existe adherencia entre concreto y acero.
c) El concreto no resiste esfuerzos de tensión.
d) La deformación unitaria útil del concreto en compresión se puede
tomar igual a 0.003.
e) La distribución de esfuerzos de compresión en el concreto en la
etapa de resistencia máxima se puede suponer rectangular con una
profundidad de 0.85 la correspondiente al eje neutro y un esfuerzo
uniforme igual a 0.85 f’c.
f) El acero se comporta como material elástico hasta el esfuerzo fy y
una deformación unitaria de εu, y a partir de allí con comportamiento
plástico (plataforma de comportamiento plástico).

En lo que sigue se presentan procedimientos prácticos para calcular
la resistencia para diferentes elementos y condiciones de carga, de la
siguiente manera:

Muros: Resistencia a cargas verticales excéntricas.
Resistencia a cargas laterales.
Losas: Resistencia por flexión criterio elástico.
Resistencia por flexión criterio de resistencia.
Revisión de deflexiones.
Cimientos: Carga que trasmite al terreno cortante, flexión.

13

Resistencia a cargas
Verticales Excéntricas
Se establecen tres criterios para la revisión de la capacidad de los
muros sometidos a cargas verticales excéntricas.

1. Criterio basado en esfuerzos de diseño.

PR= ƒ AT
D AT=tL

ƒD .- Esfuerzo de diseño (en kg/cm2 ), que ya toma en cuenta el factor
de reducción y el factor de esbeltez por excentricidad perpendicular al
plano del muro.
AD .- El área total (en cm2 ) del muro calculada como la longitud del
muro (L) por el espesor (t).

El esfuerzo de diseño se establece en la tabla M6 para los diferentes
tipos de paneles.

Espesor del Panel Esfuerzo de Diseño ƒD
(in) (kg/cm ) 2

4" 12
3" 10
2" 8

Tabla M6. Esfuerzos de diseño

2. Criterio como muro de mampostería.

PR= FRFE PO

14

PO.-Carga axial resistente como muro corto, se calcula con:
PO= 2t P LƒM + 2ASP ƒS

tp .- Es el espesor de una de la capas de mortero (aplanado del muro)
comúnmente 2.5cm.
L.-Longitud del muro que se está revisando (cm).
fM.- Esfuerzo útil del mortero igual a 0.85 de la resistencia nominal del
mortero del aplanado (kg/cm2).
ASP.-área de acero en una de las caras en el sentido de la aplicación
de las cargas (cm2 ).
fS.- Esfuerzo útil en el acero, se toma como el correspondiente a una
deformación unitaria de 0.002, se puede tomar igual a 4000kg/cm2.
FE .- Factor de reducción por excentricidad y esbeltez.

( )[ ( 30t ) ]
2
2e’ H’
E
t
e’=e C+ t
24

eC.- Excentricidad calculada, para proyectos que cumplan las condicio-
nes de regularidad (NTC 4.1.3) se puede tomar igual a t/6.
H’.- Es la altura efectiva del muro.
H.- Es la altura neta no restringida.
H’=.0.8H.- Para muros limitados por dos losas continuas a ambos
lados del muro (muros interiores).
H’=H.-Para muros exteriores en que se apoyan losas (muros exte-
riores).
H’=2H.-Para muros libres en su extremo superior (bardas) o que apo-
yen techumbres simplemente apoyadas.

Nota.-Se deberán tomar en cuenta explícitamente los casos donde existan volados.

3. Criterio basado en diagramas de interacción.

En el anexo A (pag.27) se presentan diagramas de interacción para los ti-
pos de paneles más comunes y para espesor de recubrimiento de 2.5cm
en cada cara así como una resistencia del mortero de 100kg/cm2.
15

Los diagramas de interacción ya consideran los efectos de esbeltez
para una altura de 2.20m (para fines prácticos estos diagramas son
aplicables para alturas libres de 2.0m a 2.4m).
Para usar estos diagramas, se calcula la excentricidad (e’) ya sea con
la fórmula del criterio anterior o por medio de un análisis elástico y
por medio del diagrama, interpolado entre los valores marcados, se
obtiene el valor de P que es la fuerza resistente nominal por unidad de
longitud. Para obtener la fuerza resistente de diseño se aplica:

PR = PNFRL

P N=Es la resistencia Nominal (ton) calculada con aguda del diagrama
de interacción.
FR=Factor de Reducción.
L=Long. del muro que se esta revisando.

16

Resistencia a Carga Lateral
Se debe revisar el efecto de la fuerza cortante y el momento fle-
xionante en su plano (momento de volteo). Se propone dos criterios
alternativos.

1. Criterio como muro de concreto.

La contribución del acero queda implícita.
R R T
2tP
t
ƒc*=0.8ƒ’c

FR=0.8
FR= Factor de Reducción.
tp.- Espesor de una capa de mortero de recubrimiento.
t.- Espesor total.

Para el caso común con aplanado de mortero de 100 kg/cm2 y espe-
sor de mortero de 2.5cm en cada lado del muro, se pueden usar los
valores de la tabla M7.

Espesor del Panel (in) Espesor total t (cm) Esfuerzo cortante V*(kg/cm2)
Calculado Valor-práctico
2" 8.18 4.65 4
3" 10.72 3.55 3
4" 13.26 2.87 2.5

Tabla M7. Esfuerzos cortantes para muro de concreto

17

Por lo tanto la resistencia cortante se calcula con:

VR= FRν*Lt

2. Criterio como muro de mampostería.

VR= FR(0.5ν* AT+0.3 p)
m

2tP
m
t m

f* =0.8ƒ'c
m
AT= Lt

p.- Carga vertical actualmente de servicio (sin factor de carga).

Para el caso más práctico con mortero de 100 kg/cm2 y tp=2.5cm
se pueden usar los valores de la tabla M8.

Espesor del Panel (in) Espesor total t (cm) Esfuerzo cortante Vm*(kg/cm2)
Calculado Valor-práctico
2" 8.18 5.47 5
3" 10.72 4.17 4
4" 13.26 3.37 3

Tabla M8. Esfuerzos cortantes

Cuando no se cumplan los requisitos del método simplificado de di-
seño sísmico (NTC 4.1.3) se deberá revisar la resistencia a flexión
en el plano del muro. La resistencia a flexión en el plano del muro se
puede calcular con las hipótesis básicas para flexocompresión o de la
forma aproximada con:

MR= FRF(0.9L)

FR=0.9
F=2000kg para Panel 2” y 3”
F=2500kg para Qualy Panel 2”, 3” y 4”
18

Diseño por flexión de elementos
Horizontales (qualylosa)
La nomenclatura básica para los cálculos es la que se muestra en la
figura 2, los valores más comunes son los que se presentan en la tabla
M9.
caja de compresión de concreto fc

A´s
e1p e1

eES tn t

As e2
e2p

B
recubrimiento de mortero
Figura 2. Nomenclatura básica para losas.

Tipo A's(cm ) A's(cm ) e1(cm) e2(cm) e1p(cm) e2p(cm) eEs(cm) tn(cm) t(cm)
2 2

3.25 0.879 1.44 5 1.5 0.95 0.95 8.26 10.16 14.76
4.06 0.879 1.93 6 1.5 0.95 0.95 8.26 10.16 15.76
5.01 0.879 2.91 6 1.5 0.95 0.95 8.26 10.16 15.76
5.01 0.879 2.91 7 1.5 0.95 0.95 8.26 10.16 16.76

Tabla M9. Variables para un ancho unitario B=100cm.

1. Criterio elástico.

Cálculo del momento de inercia de la sección transformada agrieta-
da:

n s= Es
Ec

Se utiliza un módulo de Elasticidad del acero (Es) de 2.08x106 y del
concreto de Ec=12000 ƒ’c en kg/cm2.
Se puede usar un valor diferente de Ec si se tiene evidencia experi-
mental (prueba de módulo elástico para el (concreto utilizado).
19

100

Kd e1-0.95

d
nsA's

nsAs
d=t-0.55
2
kd=
2
Donde: kd≤e1 -Para que sea valido el procedimiento

B= ns (A’s+As)
50
ns
1
50
3
100(kd) 2 2
e
3 s s 1 s s

Momento resistente para la etapa elástica, el menor de:

M E= Ie(0.45ƒ’c)
kd

M E= Ie(0.6ƒy)
s

Este momento se compara con el momento por carga de servicio sin
factorizar (MA), se debe cumplir ME>MA.

Para el caso en que se use concreto de f’c=200kg/cm2 y para los
tipos de losa comunes se pueden usar los valores de la tabla M10,
en este caso se utiliza el valor de 0.6fy=4164kg/cm2.

Tipo d(cm) kd le(cm )4
Me(kg-cm) ns
3.25 14.21 2.16 2934 82800 12.24
4.06 15.21 2.55 3784 101719 12.24
5.01 15.21 3.02 6255 174563 12.24
5.01 16.21 3.15 7208 187557 12.24

Tabla M10. Valores de momento resistente elástico.

* en todos los casos rige 0.6fy
20

2. Criterio de resistencia última.
a=0.85c 0.003 0.85f'c
a c Cc

A's ε's T's

As Ts
εs
Si εs>εy, ε’s>εy

Ts=Asƒy

T’s=A’sƒ’y

CC=0.85ƒ’c(100)(0.85c)=72.25ƒ’ c
C

c= ASƒY+A’S ƒ’Y
72.25ƒ’Cc
e1–0.95–c
S
c

Comprobar que ε’s>εy de lo contrario se debe replantear la ecuación
de equilibrio.

Para el caso de que si el acero superior fluya.

( )
MN=C C d– 0.85c –A’S ƒY(t N ) ...................................(1)
2
Se puede obtener un valor aproximado si no se toma A’s.
a= ASƒY
85ƒ’
C

( )
MN=A’ ƒY d– a ....................................................(2)
S
2
Para el caso en que se use concreto de f’c=200kg/cm2, fy=6940kg/
cm2 y f’y=6570kg/cm2 y para los tipos de losas comunes se pueden
usar los valores de la tabla M11.
21

M (kg cm)
Tipo d(cm) Ts T's C Cc a (1) (2)
3.25 14.21 9994 5775 1.091* 15769 0.59 158094 139072
4.06 15.21 13394 5775 1.327* 19169 0.79 222075 198446
5.01 15.21 20195 5775 1.797* 25970 1.19 316495 295179
5.01 16.21 20195 5775 1.797* 25970 1.19 322631 315365

Tabla M11. Valores de momento último

Se debe comprobar que FR MN >MU, MU es el momento actualmente
para las cargas factorizadas.

Revisión de deformaciones verticales

Fórmula general para el cálculo de la deformación a largo plazo:
∆T=∆i+λ∆ip
∆i Deformación instantánea para carga total (muerta más viva).
∆ip Deformación instantánea para carga permanente (muerta).
λ Factor de flujo plástico.
∆T=Di+λ∆ip
4
CM CV
384EcIe
4
CM
384EcIe

le Momento de inercia de la sección transformada agrietada (según
fórmula de criterio elástico).
E c Con resultados experimentales o bien de forma aproximada
Ec=12000raiz(f'c).
α Se obtiene con análisis alástico convencional. Para fines prácticos
se puede interpolar para diferentes grados de restricción en los apoyos
en función del momento flexionante negativo que se puede generar en
los apoyos en funcion de los detalles particulares de conexión, con-
forme a la figura 3 y la tabla M12 siguientes: l momento flexionante
negativo.

+
M+

- -
M-

Figura 3. Diagrama de momento.ESe 2e 21tBtne 1e

22

Condición Momento Negativo α
Articulado 0 1.0
Poca restricción ωL2/40 0.76
Mediana restricción ωL2/30 0.68
2
Alta restricción ωL /18 0.47
Empotramiento ωL2/12 0.20
Tabla M12. Valores de α

Para volados y otras condiciones de apoyo se deberá hacer el análisis
con método elástico.

Factor de flujo plástico
2 p’= A’s
1+50p’ 100d
La deformación calculada se compara con los límites permisibles en
la tabla M13:

Caso 1 L +0.5cm Cuando no existen elementos no estructurales que se puedan
240 dañar, L es el claro libre en centímetros.

Caso 2 L +0.3cm Cuando existen elementos estructurales que se puedan dañar.
480

Tabla M13. Valores límites permisibles

Para controlar las deflexiones se podrán colocar contraflechas con el
sistema de apuntalamiento, la contraflecha no deberá ser mayor que
la deformación por carga permanente afectada por el factor de flujo
plástico, o sea λ∆ip. Pero se deberá cuidar que el valor absoluto de la
contraflecha menos la deformación instantánea por carga total (∆i) no
sea mayor de L/240 para el caso 1 y L/480 para el caso 2.

23

Ejemplo de aplicación
1 2 3
E
1.25m

4
I
D L
4.5m

2m

5
.75m 1.25m

J 6
F
7 C 8
4.5m

A K
H

9 10 11

B
2.5m

G

12 13
3.8m 4.9m 3.9m

Análisis de carga de azotea

Concepto
Peso propio de la Qualylosa Covintec 5.90 kg/m2
Peso del concreto capa de compresión 140.00 kg/m2
Peso del mortero capa inferior 30.00 kg/m2
Relleno para pendiente 120.00 kg/m2
Impermeabilizante 20.00 kg/m2

Total 315.90 kg/m2
Carga viva 100.00kg/m2
415.90 kg/m2
carga factorizada 582.26 kg/m2
24

Datos

Resistencia a la compresión del mortero f’c= 100.00 kg/cm2
Esfuerzo util del mortero fm=0.85f’c 85.00 kg/cm2
Area de acero del panel As= 0.62cm2
fs= 4000.00

Espesor delmuro t= 10.72 cm
Espesor del muro tm= 2.50 cm
e'=0.208 x 10.72 2.23 cm
H'= 240.00 cm Muro exterior
H'= 192.00 cm Muro interior
FR = 0.70 cm

Cálculo de la resistencia del muro B

Obteniendo la resistencia del muro B por los dos métodos
Area tributaria=16.420 cm
Longitud L=6.000 m
Carga=Carga factorizada x Area tributaria
Carga=582.26 kg/m2 x 16.420 cm2
Carga=9560.709 kg
Area total del muro AT=Lxt
At=6432.000 cm2

Criterio basado en esfuerzos de diseño.
PR=fDA t
fDlo obtenemos de la tabla M4 que para un panel de 3" tiene un valor
de 10 kg/cm2
PR=10 kg/cm2x 6432.0 cm2
PR=64320.000 Kg
Criterio como muro de mamposteria.
PR=RRFE Po
Po=2tpLƒm+2A SPƒs

( )[ ( ) ]
2
F E= 1– 2e’ 1– H’
t 30t
FE=0.259 cm 2

Po=279236 cm2
PR=50578.690 kg
Factor de seguridad =PR /carga actuante
FS=50057.69/9560.709
PS=5.3 El muro pasa por cargas verticales
25

Cálculo de la resistencia a cargas laterales del muro B

Datos

Area tributaria= 16.420 cm2
Longitud L= 6.000 m
Espesor tp= 10.720 cm
Coef sísmico= 0.240
V*m= 4.170
Carga w= 582.26 kg/m2
Carga de diseño sísmico= 0.7 x w
Carga de diseño sísmico wu= 407.58 kg/m2
Carga de media= 1.1 x wu
Carga de media= 448.34 kg/m2
Calculo de la carga actuante = carga media x A x Coef. Ssísmico
Va= 1766.819 Kg
La formula para cálculo como muro de mampostería es:
VR =FR (0.5v*AT+0.3p)
m

v*= 0.85 f* 2t
m m
t
ƒ*=0.8ƒc
m
AT=Lt
0.5vm T=*A 13411 kg
0.3 P= 2008 kg
entonces
VR =FR (0.5v*AT+0.3p)
m
V =0.7(0.5v*AT+0.3p)
m
Vr=10793 kg
Vr/Va=6.11 El muro pasa por cargas laterales

Diseño de losas

Claro de losa L= 4.90 m
Carga actuante Fact. Wau= 582.26 kg/m2
Momento actuante factorizado Mau= Wau L2/8
Mau= 1747.51 kg-m
Carga actuante Serv Wa= 415.90 kg/m2
Momento actuante serv Ma= WauL2/8
Ma= 1248.22 kg-m

Criterio Elástico
ME=1745.60 kg-m (valor de la tabla M8 del manual)

Factor de seguridad FS=M E /MA
FS=1.63
26

Criterio de Resistencia
Mn=2848.46 kg-m (valor de la tabla M8 del manual)

Factor de seguridad FS=Mn/M AU
FS=1.63

Revisión de deformaciones verticales considerando poca restricción

Momento de Inercia Ie=6255.00 cm (valor de la tabla M8 del manual)
Considerando un a=0.76

Δi= 2.24 cm
Δ ip= 1.70 cm
L 100.00 cm
A=S 0.879 cm4
Peralte efectivo= 15.79 cm
p= 0.000557
λ= 1.9458
ΔT= 5.54
Δ= 2.54
Limite del RDF
Se puede colocar una contraflecha de 3.30 cm
la deflexión a largo plazo 2.24 cm

27

Anexo A

50

45

40 e=0,005

35 e=0,01

30 e=0,015
P (ton)

e=0,005
25 e=0,02
e=0,025
20 e=0,03

15 e=0,035

10
e=0,04
5
e=0,06
0 Mn=0.24
0 .10 .20 .30 .40 .50 .60 .70 .80 .90 1.00 1.10 1.20
M (tm)
Tabla 1. Ayuda de diseño QualyPanel 2"

28

50

45
e=0,005
40
e=0,01
35 e=0,015
e=0,02
30 e=0,025
P (ton)

e=0,03
e=0,035
25 e=0,04

20

15 e=0,06

10

5 e=0,1

0
0 .10 .20 .30 .40 .50 .60 .70 .80 .90 1.00 1.10 1.20
M (tm)

70

60

50
e=0,005
e=0,01
P (ton)

40 e=0,015
e=0,02
e=0,025
e=0,03
30 e=0,035
e=0,04
e=0,06
20

10
e=0,1

0
0 .10 .20 .30 .40 .50 .60 .70 .80 .90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50

M (tm)
29

60

50

e=0,005
40
e=0,01
P (ton)

e=0,015
30 e=0,02
e=0,025
e=0,03
e=0,035
20 e=0,04

10
e=0,06
e=0,1
0
0 .10 .20 .30 .40 .50 .60 .70 .80 .90 1.00 1.10 1.20

M (tm)
Tabla 4. Ayuda de diseño Panel Covintec 2"

60

50

e=0,005
40 e=0,01
e=0,015
e=0,02
P (ton)

30 e=0,025
e=0,03
e=0,035
e=0,04
20
e=0,06

10
e=0,1

0
0 .10 .20 .30 .40 .50 .60 .70 .80 .90 1.00 1.10 1.20

M (tm)
Tabla 5. Ayuda de diseño Panel Covintec 3"

30

Detalles Constructivos

31

AMARRE DE PANEL A CIMENTACIÓN

33

CORTE ANCLAJE DE MURO
A CIMENTACIÓN

ANCLAJE DE MURO A CIMENTACIÓN

34

Diseño estructural

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