Ejemplos501 intro

Ejemplos Numéricos de Edificios Estructurados con Muros de Mampostería Introducción
Proyectos de Reglamento CIRSOC 501 y 501-E
i-ii
I. INTRODUCCIÓN
Este documento presenta el diseño y cálculo de tres edificaciones
típicas: una Fábrica (Galpón) para el procesado de frutas de una sola
planta y techo de cubierta liviana, un Apart Hotel de cinco pisos, es decir
planta baja y cuatro pisos altos y un Edificio en Propiedad Horizontal de
tres pisos (planta baja y dos pisos altos), destinado a viviendas.
El propósito de utilizar estos ejemplos típicos de construcciones, es para
ilustrar más claramente la aplicación de la metodología y filosofía de
diseño establecidas en el Proyecto de Reglamento Argentino de
Estructuras de Mampostería, CIRSOC 501, y en el Proyecto de
Reglamento Simplificado de Construcciones de Mampostería de Bajo
Compromiso Estructural CIRSOC 501–E. Por otro lado, el motivo de
dicho propósito es brindar un enfoque acerca de los requerimientos
prácticos de diseño de estructuras de mampostería.
En el documento hay una descripción general de cada tipo de estructura,
y una secuencia de cálculo, que pretende seguir las prescripciones
establecidas en los Proyectos de Reglamento CIRSOC 501 y 501-E. La
intención que persigue el autor es tratar que los ejemplos presentados
sean lo suficientemente prácticos y claros, de manera que se pueda
establecer una metodología de diseño simple.
En estos ejemplos se examinan distintos elementos de mampostería,
considerando diferentes tipos (de ladrillos cerámicos macizos, de
bloques huecos cerámicos y de bloques huecos de hormigón), los que
pueden estar conformados por paredes de una hoja (muro simple) o de
dos hojas (muro doble).
El Diseño por Resistencia es el que se emplea en los dos primeros
ejemplos que se realizan de acuerdo con lo establecido en el Proyecto
de Reglamento Argentino de Estructuras de Mampostería, CIRSOC 501,
mientras que en el tercer ejemplo se utiliza el Diseño por Tensiones
Admisibles, empleándose en este último el Proyecto de Reglamento
Simplificado de Construcciones de Mampostería de Bajo Compromiso
Estructural CIRSOC 501–E.

Ejemplos Numéricos de Edificios Estructurados con Muros de Mampostería Introducción
Proyectos de Reglamento CIRSOC 501 y 501-E
ii-ii
Debido a que el diseño de los sistemas estructurales de mampostería
requiere el cálculo de las fuerzas producidas por efecto de las cargas
gravitatorias y las de viento sobre la construcción, cada uno de los
ejemplos mencionados anteriormente incluye un análisis detallado de
estas cargas en la construcción.
II. DIAGRAMACIÓN Y CONTENIDO
Se elaboran tres ejemplos numéricos de diseño, que comprenden
edificios de planta baja (fábrica-galpón) y de varios niveles estructurados
con muros de mampostería resistente.
El procedimiento empleado por simplicidad y mejor interpretación,
consiste en elegir diferentes elementos estructurales típicos de distintos
niveles y tipologías empleadas en la estructuración del edificio, y en ellos
aplicar los requisitos reglamentarios.
Cabe destacar que en el texto del diseño y detallamiento de los
diferentes ejemplos, y en las tablas y figuras se indican los artículos
correspondientes establecidos en los Proyectos de Reglamento.
Se realizan comentarios y sugerencias prácticas de los diferentes
ejemplos, estableciendo comparaciones útiles para el ingeniero
estructuralista.

Ejemplos Numéricos de Edificios Estructurados con Muros de Mampostería Fábrica (Galpón)
Proyectos de Reglamento CIRSOC 501 y 501-E 1-113
EJEMPLO 1: FÁBRICA PARA PROCESADO DE FRUTAS.
Esta construcción se emplazará en la localidad de San Nicolás, provincia de Buenos
Aires. La planta general, vistas y cortes se detallan en las figuras 1G, 2G, 3G; mientras
que las estructuras de fundaciones y de techo se indican en las figuras 4.2.A1 y 4.2.A2.
Este edificio es del tipo “galpón”, es decir, está conformado por muros de mampostería
de ladrillones cerámicos macizos de 0,20m de espesor dispuestos en todo el perímetro.
Los muros transversales son del mismo material y espesor. Existen bajo los muros vigas
de fundación “VF”, y dependiendo del esquema que se adopte existirán o no vigas de
encadenado superior “VE” (ver plantas de estructura).
La estructura de techo está conformada por correas metálicas (perfil “C”) que apoyan en
los muros transversales interiores y en los de mojinetes (muros de fachadas norte y sur),
la cubierta metálica está conformada por chapa CINCALUM Nº 24.
La estructura de fundación está conformada por un cimiento corrido de hormigón
ciclópeo combinado con zapatas aisladas superficiales de hormigón armado. Las
zapatas aisladas están vinculadas por vigas de arriostramiento “VA y VA1”; y por vigas
de fundación “VF” dispuestas encima de los cimientos y bajo los muros de mampostería
(ver plantas de estructuras y detalles).
Los coeficientes adoptados para la evaluación de las solicitaciones actuantes, según los
efectos de cargas gravitatorias, viento y sobrecargas de nieve; han sido determinados
considerando tanto las características del lugar como las propias de la estructura.
Los distintos estados de cargas que se espera este sometida la construcción son:
1. Cargas gravitatorias + Sobrecarga (nieve)
2. Cargas gravitatorias + Viento (en diferentes direcciones)
5. ANÁLISIS DE CARGAS GRAVITATORIAS
Chapa CINCALUM Nº 24 7 Kg/m2
Aislamiento (ISOLANT) 5 kg/m2
Sobrecarga mínima 30 Kg/m2
Total 42 Kg/m2
(Cap. 4., PR501)

+0.10
40,20
2,00
7,80
14,20
0,20
+0.10
A
A
BB
Depósitodeprod.terminado
0,20
3,00
3,00
Depósitodeprod.terminadoDepósitodeprod.terminado
Figura 1 G: PLANTA GENERAL

PortónMetálico
3,00
4,00
2,00
Ladrillónvisto
Hormigónvisto
FACHADAOESTE
Figura 2 G: VISTAS - FACHADAS
14,00
4,00
6,00
Ladrillónvisto
Hormigónvisto
FACHADANORTE

4,00
7,80
3,00
2,00
PortónMetálico
MamposteríadeLadrillón
CubiertaMetálica
ChapasinusoidalNº27
0,45
0,70
0,45
0,70
0,45
0,70
CORTEB-B
Figura 3 G: CORTES A - A y B - B
5,33
14,00
3,00
4,00
6,00
CORTEA-A
4,67
0,45
0,70

6. ANÁLISIS DE VIENTO
La acción del viento ha sido determinada empleando el Reglamento CIRSOC 102
actualmente en vigencia en todo el territorio nacional. No se utilizó el actual Proyecto de
Reglamento CIRSOC 102, debido a que aún se encuentra en discusión pública.
• Dimensiones del edificio:
a = 40,2 m.
b = 14,2 m
h = 6 m
α = 8º
β = 27,2 m/s.
Cp = 1,45 (bajo factor de ocupación)
Vo = 39.4 m/s.
Qo = 95 kg/m2
Rugosidad “entre Tipo II y Tipo III” (Zona industrial) Cz = 0,6
• Coeficientes de reducción por forma:
a/h = 6,7
b/h = 2.37
h/Vo = 0,15 Cd = 0,84 (máximo)
Cd = 0,75 (mínimo)
• Presión dinámica
Kg/m247,7CdxCzxqoqz ========
• Coeficiente de forma
λa = 0,15 Normal a lado mayor γo = 0,95
λb = 0,42 Normal a lado menor γo = 0,85
b
a
h
b
Planta Elevación
α
(Cap. 4., PR501)

• Coeficientes de presión exterior (Ce)
Normal a lado mayor Normal a lado menor
Paredes: barlovento = +0,8 Paredes: barlovento = +0,8
sotavento = -0,435 Sotavento= -0,318
Cubierta: barlovento = -0,44 Cubierta: barlovento = -0,27
(α = 8º) sotavento = -0,3 (α = 0º) sotavento = -0,27
• Coeficiente de presión Interior (Ci)
Todas las caras = +0,34 Todas las caras = +0,42
-0,26 -0,19
Caras cerradas = +0,8 Caras cerradas = -0,318
Cara abierta = -0,26 Cara abierta = +0,42
Caras cerradas = -0,435
Cara abierta = +0,34
• Estados Límites
Cubierta = -1,24
Paredes laterales = 1,235
Mojinetes = 1,12 (Pared frente o contrafrente)
7. DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES METÁLICOS (Correas K1)
Se dimensionan las correas metálicas con las combinaciones de cargas gravitatorias
mas la sobrecarga de servicio que como se verá más adelante resulta más desfavorable
que la combinación de cargas gravitatorias más viento.
ias)Gravitator(Cargas
Correas metálicas (K1) – separación = 0,60 m; luz: lv = 8,0 m
34,2kg/m=9kg/m+0,60m)(42kg/m=q 2
v ××××

3
necmax cm5,19Wkgm6,273M ========
kg136,8Rap ==== .
4
neclím 239,7cmJ2,67cmf ========
Se adoptan: Correas: 2 “PC” [140-60-20-2] (Acero F-22)
2
11,47cmA ====
4
352,8cmJx ====
3
50,4cmWx ====
2
3c 542,9kg/cm
50,4cm
27360kgcm ====





====σσσσ
admf1,81cmf:Flecha <<<<====
Succión)(Viento,
19,5kg/m9kg/m-0,60m)12kg/m-)47,7kg/m((1,24mqw 22
====××××××××====
Se observa que wq resulta menor que la debida a cargas gravitatorias )q( v
8. DISEÑO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA
Los muros de mampostería estarán conformados por ladrillones cerámicos macizos
cuyas características son las siguientes:
Resistencia característica a la compresión mínima: 5,0MPaf u
'
====
Espesor del mampuesto: 170mme ====
Longitud del mampuesto: 270mmlm ====
Altura del mampuesto: 65mmhm ====
65
170
270
(Cap. 5 y 6., PR501)

4.1. CARGA GRAVITATORIA EN MUROS
228kg/mkg/0,60mK1"R"P/m ========
N)(107161071,6kg4,7m228kg/mP ====××××====
Una vez obtenidas las cargas actuantes en el muro, lo primero a verificar es la capacidad
de este último (sin armadura de refuerzo).
4.2. VERIFICACIÓN DEL MURO SIMPLE (SIN ARMADURA DE REFUERZO)
Se deberá definir a priori el esquema de trabajo del muro, para poder analizar
correctamente las solicitaciones, tanto en la mampostería como en los elementos de
borde del muro, si los hubiera. Teniendo en cuenta las características de la cubierta de
techo y la relación de luces del muro, se considera dos casos:
A) Muro simplemente apoyado en los dos bordes verticales (columnas)
B) Muro simplemente apoyado en los dos bordes horizontales (vigas)
4.2.1. Caso A): Muro simplemente apoyado en los dos bordes horizontales (vigas)
Considerando este esquema de trabajo del muro, se modificará también el criterio
asumido para las dimensiones y propiedades mecánicas del muro, que en este caso
serán:
CORREAS 2C [140-60-20-2] c/60 cm
(empotradas en vigas de hormigón)
C1
C1
VE
VD
VE
VE
VE
VF VA VA VF
VE
Vista y estructura del muro de mojinete
VF
VF VA VA
C1
C1
VE VE
VE
VE
VF VF
VF
VE
Esquema de cálculo adoptado
(9.1.6., PR501)

VF
C1VA
B1
B1
C1
VF
VA
VF
VF
CECE
VF
VF
VF
VF
CE
CE
VFVF
CE
VF
CE
VA1C2
C2
B1
B1
VA1
VF
VF
CECE
VF
VF
CECE
CE
CE
VF
VA
VA
VF
VF
CECE
VF
B1
B1
C1
C1
VFVF
VFVFVFVFVFVFVFVFVFVF
CECECECECE
VFVFVFVFVFVFVFVFVFVF
C2
C2
B1
B1
0,40
0,40
cimientocimiento
cimientocimiento
cimiento
cimiento
cimiento
Figura 4.2.A1: PLANTA ESTRUCTURA DE FUNDACIONES

EjemplosNuméricosdeEdificiosEstructuradosconMurosdeMamposteríaFábrica(Galpón)
ProyectosdeReglamentoCIRSOC501y501-E10-113
40,00
8,00
VEVE
VEVE
VEVM1
VEVM1
4,67
VE
CE CE
VE
VD
CORREAS 2C
[140-60-20-2] c/60 cm
VE
VE
VEVE
VE
VE
VE
VE
VE
C1
CE
C1
CE
CE
CE
VE VE VE
VD CECE VD CECE VD CECE VD CECE
Rigidizadores ø 12
en plano de cubierta
CE CE CE CE CE
C2
C2
C2
C2
VE VE VE VE VE VE VE VEVE VE VE VE
VEVE VEVE VEVE VEVE VE
Figura4.2.A2:PLANTAESTRUCTURADETECHO

• MURO PERIMETRAL ESTE (P. B.)
• Propiedades mecánicas del muro:
0mm600h:Altura ====
00mm47L:Longitud ====
170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
r:girodeRadio ============
• Verificación de la resistencia axial nominal de los elementos de mampostería
simple )P( n
Para una relación: 99122r
h <<<<====
Con estas características, la resistencia axial nominal de los elementos de mampostería
simple resulta:
N773018
h
r70
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















−−−−==== )Verifica(
donde:
2
n mm799000A ==== (Área transversal neta (horizontal) de la mampostería [mm2])
MPa2,25f m
'
==== (Resistencia característica a la compresión – Mortero de
resistencia intermedia)- sección neta
• Verificación de la resistencia nominal al corte )V( n
Deberá ser la menor de las siguientes:
N359550'fA3,0)a mn ====
N1598000A2)b n ====
Se determina el corte actuante en el muro debido a la carga de viento (no mayorada),y
se lo compara con el menor de los valores antes definidos.
(Cap. 7., PR501)
(9.1.6.3., PR501)
(9.1.6.4., PR501)

Presión de viento en mojinetes: 22m
w kg/m53,4kg/m47,7x1,12p ========
Carga actuante: a)N15059m4,7xm6xkg/m53,4V 2
<<<<========
“Se verifica que este muro no necesitaría armadura de refuerzo para soportar las cargas
actuantes”, sin embargo, se deberá verificar las deformaciones límites del mismo.
4.2.1.1. Diseño por resistencia de la mampostería
El requisito básico para el diseño por resistencia de estructuras de mampostería, puede
expresarse de la siguiente forma:
• Resistencia de Diseño ≥ Resistencia Requerida
USnØ ====
Donde, la resistencia requerida U proviene de las combinaciones de estados de cargas
mayoradas, afectadas por los correspondientes factores de carga.
4.2.1.2. Resistencia requerida
Las combinaciones de cargas mayoradas para el caso en estudio son las siguientes:
D1,4U1 ====
S0,5L1,6D1,2U2 ++++++++====
LS1,6D1,2U3 ++++++++====
W0,8S1,6D1,2U4 ++++++++====
SL0,5W1,6D1,2U5 ++++++++++++====
W1,6D0,9U6 ++++====
4.2.1.3. Factores de Reducción de Resistencia
Mampostería reforzada con armadura distribuida (M + P)
0,9Ø ====
Mampostería simple (sin armar) – (M + P)
(Cap. 9., PR501)
(9.1.2., PR501)
(9.1.4., PR501)

0,6Ø ====
Corte; anclajes y empalmes.
0,8Ø ====
Se adopta una armadura con las siguientes características:
cmc/404,2ø2Ash ====
metropor4,2ø3Estribos ====
verticalAs (concentrada en los elementos de borde verticales: “columnas”)
4.2.1.4. Determinación de las cargas de diseño (mayoradas)
• Análisis de cargas
Cargas Permanentes:
Chapa CINCALUM Nº 24 7 kg/m2
Peso de las correas 15 kg/m2
Total 27 kg/m2
Sobrecarga de mantenimiento 30 kg/m2
Carga de Viento (succión) - 59 kg/m2
Carga de nieve 30 kg/m2
kg/m237,8D1,4U1 ========
2
kg/m47,4S0,5L1,6D1,2U2 ====++++++++====
2
kg/m80,4LS1,6D1,2U3 ====++++++++====
2
kg/m21,4W0,8S1,6D1,2U4 ====++++++++====
2
kg/m3,4SL0,5W1,6D1,2U5 ====++++++++++++====
(succión)kg/m34,7-W1,6D0,9U6 2
====++++====

La solicitación más desfavorable resulta de la combinación 3U .
4.2.1.5. Mampostería reforzada con armadura distribuida
• Resistencia nominal de la mampostería
[[[[ ]]]] N776927
h
r70
1Af)AA('f8,08,0P
2
sysnmn ====














−−−−++++−−−−====
donde:
MPa2,25f m
'
====
2
n mm799000mm)4700xmm(170A ========
armadura)dehorizontalcapaunade(Secciónmm27As 2
====
33,0
h
r70
f
2
a ====





====
N15115mm4700xmm4000xMPa0,000804Pu ========
• Valores límites de la resistencia nominal al corte
smn VVV ++++====
25,0
Vd
M
)a
v
≤≤≤≤





(((( )))) N599250'fA5,0V mnn ====≤≤≤≤
1
Vd
M
)b
v
≥≥≥≥





;
82,8
170)2/6000000477,024,1(
8/6000000477,024,1 2
====








××××××××
××××××××
(((( )))) N359550'fA3,0V mnn ====≤≤≤≤
donde:
(9.1.5., PR501)
(9.5.4.1., PR501)
(9.1.5.4.2., PR501)

:M momento máximo en la sección considerada (bajo cargas de servicio) (Nmm)
:V corte máximo en la sección considerada (bajo cargas de servicio) (N)
:dv altura real de la mampostería en la dirección considerada de corte (mm)
• Resistencia Nominal al corte proporcionada por la mampostería
El valor del término 







vVd
M
a aplicar en la siguiente expresión, será como máximo igual
a 1.
N226499P25,0'fA
Vd
M
75,10,4083,0V mn
v
m ====++++














−−−−====
• Resistencia nominal al corte proporcionada por la armadura
N1460df
s
A
5,0V vy
v
s ====





====
• Resistencia nominal al corte total
N227959VVV smn ====++++==== )Verifica(
donde:
10716NP:axialCarga ====
330mms:armaduraladeSeparación ====
2
13,5mmAv:cortedearmaduraladeltransversaÁrea ====
N359550'fA3,0N227959V mnn ====<<<<====
4.2.1.6. Cálculo de momentos y deformaciones
Todas las solicitaciones están calculadas considerando al muro como simplemente
apoyado en sus bordes verticales (columnas).
Para muros con tensiones axiales mayoradas menores o iguales a m
'
f0,05
(9.1.5.4.1.2.1., PR501)
(9.1.5.4.1.2.2., PR501)
(9.1.5.5., PR501)
(9.1.5.5.1., PR501)
(9.1.5.5.2., PR501)

m
g
u
'f05,0
A
P
≤≤≤≤








donde:
N15115P:mayoradaaxialCarga u====
2
g 799000mmA:amamposteríladebrutaltransversaÁrea ====
112,0019,0 <<<<
El momento mayorado uM a la mitad de la altura del muro deberá calcularse como:
uu
u
uf
2
u
u P
2
e
P
8
hw
M δδδδ++++++++====
Nmm185993104,1815115
2
5,42
15115
8
60000,4
M
2
u ====××××++++++++
××××
====
donde:
(N/mm)planodelfueramayorada,a,distribuidnteuniformemecarga:wu
mm/N02,4mm4700x6,1x12,1xmm/N000477,0w 2
u ========
N15115PPP ufuwu ====++++====
(mm)Pdedadexcentrici:e ufu
mm18,4mayoradascargaslasadebidandeformacióu ========δδδδ
mm4,18
IE384
hw5
gm
4
u
u ========δδδδ
(N)iónconsideracen
murodelsecciónlaenmurodeltributariaáreadelmayoradoPeso:Puw
N0Puw ====
brutahorizontalsecciónladeinerciadeMomento:Ig

(((( )))) 4
3
g mm1924258333
12
mm170mm4700
I ====
××××
====
(N)techoopisodestributariaáreaslasdemayoradasCargas:Puf
N151154700mm4000mma0,000804MPPuf ====××××××××====
La resistencia de diseño para cargas perpendiculares al muro, deberá estar de acuerdo
con la siguiente expresión.
nu MM φφφφ≤≤≤≤ (Verifica)Nmm27137858Nmm18599310 ≤≤≤≤
donde:






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm30153176
2
9,21
170)15115420x4,415(Mn ====





−−−−++++====
(((( )))) (((( ))))
mm9,21
4700x25,2x80,0
420x40515115
b'f80,0
fAP
a
m
ysu
====
++++
====
++++
====
Tomando como ancho 2
smurodel mm405Amm4700b ====⇒⇒⇒⇒====
4.2.1.7. Control de las deformaciones
La deformación horizontal a la mitad de la altura del muro δs deberá limitarse por la
siguiente expresión:
mm42h007,0s ====≤≤≤≤δδδδ
Las deformaciones deberán computarse para este caso, mediante la siguiente ecuación,
considerando para las mismas el efecto P-delta.
• Momento crítico
Nmm15843833fSM rncr ========
donde:
elementoundenetaáreadelresistenteMódulo:Sn
(9.1.5.5.4., PR501)

3
n mm226383336/170x170x4700S ========
flexiónportracciónaaresistencioroturadeMódulo:fr
MPa7,0fr ====
• Momento de servicio a la mitad de la altura del muro incluyendo el efecto P-
delta (Nmm)
Nmm125262925,42388
8
60004700000477,024,1
M
2
ser ====××××++++
××××××××××××
====
Para
crser MM <<<<
mm77,12
IE48
hM5
gm
2
ser
s ========δδδδ )Verifica(
donde:
4
mm9E1,92Ig ====
Mpa1912,5f850E m
'
m ========
4.2.1.8. Vigas y columnas
Considerando las dimensiones del muro y las condiciones de apoyo asumidas para el
mismo, se verifican a continuación los elementos de borde: vigas (apoyos superior e
inferior) y columnas (apoyos verticales)
• Vigas de mojinetes]
Inicialmente se adopta una sección de viga superior: mm200d;mm200bw ======== , con
una armadura: 64Astot φφφφ==== y mm200/c2,4:estribos φφφφ , por lo que serM resulta:
Nmm6,4425510Mser ====
mm77,2
IE48
lM5
gh
2
bser
s ========δδδδ (((( ))))Verifica
(9.1.5.4., PR501)
(9.1.5.4.2., PR501)

donde:
4
E8mm1,33Ig ====
Mpa27500Eh ====
Si bien la deformación del conjunto (muro + viga) está muy por debajo del límite
establecido en [9.1.5.5.4.], es importante destacar que la deformación de la viga es
comparable a la del muro.
Como el esquema de cálculo adoptado supone que la viga se comporta como un apoyo
rígido superior del muro, la deformación de ésta deberá ser despreciable frente a la de
aquel. Se considerará suficiente una relación menor o igual al 5 % entre ambas.
4.2.1.8.1. Viga superior (VE - adoptada)
mm200d;mm300bw ========
12ø4:A tpts
mmc/2004,2øEstribos ====
200
300
As=2ø12
Est. ø4,2 c/200mm
As'=2ø12
Nmm6,4425510Mser ====
mm345.0
IE48
lM5
gh
2
bser
donde:
4
g E8mm10,7I ====
Mpa27500Eh ====
murodelmayoradareacciónlaadebidasuperior,vigaencarga:qvsmax
(9.1.5.4.2., PR501)

mm/N56,2qvsmax ====
mm4700Lvs ====
Nmm7080817Mvu ====
El esfuerzo axial de compresión mayorado resulta:
N6,24416
2
160
370
7080817
2
a
d
M
N vu
cu ====






−−−−
====






−−−−
====
Dicho esfuerzo no deberá ser mayor que: m
'
nfA05,0 [9.1.5.4.2.2]
N5,89887N6,24416;'fA05,0N mncu ≤≤≤≤≤≤≤≤ )Verifica(
• Armadura longitudinal
La resistencia nominal a flexión de una viga no deberá ser menor que 1,3 veces la
resistencia correspondiente al momento nominal de agrietamiento crM [9.1.5.4.2.2.2]
Nmm933333fSM rncr ========
donde:
3
n mm13333333S ====
MPa7,0fr ====
• Momento nominal
Nmm3057600
2
80
170)420x56(
2
a
d)fA(M ysn ====





−−−−====





−−−−====
Nmm1213333Nmm3057600;M3,1M crn ≥≥≥≥≥≥≥≥ )Verifica(
• Armadura transversal
Deberá proveerse cuando uV sea mayor que nVφφφφ

N6016Vu ====
N223820P25,0'fA
Vd
M
75,10,4083,0V mn
v
m ====++++














−−−−====
estribosrequierenoN223820x8,0N6016 ⇒⇒⇒⇒<<<<
La verificación al corte indica que no es necesaria la colocación de armadura transversal,
sin embargo se deberá adoptar una sección mínima de armadura transversal por
razones constructivas.
4.2.1.8.2. Columnas intermedias (C1) - (hc = 5,30 m)
Se colocarán columnas cada 4,70 m. Adoptando esta dimensión como longitud del muro
considerada durante todo el análisis.
La altura máxima de columna definirá las dimensiones mínimas de la sección transversal
de las mismas y la solicitación actuante debida a la reacción de apoyo de la viga
superior, definirá la sección y armadura finalmente adoptada:
• Limitaciones dimensionales
(a) Ancho b > 180 mm
(b) Altura de la sección: 180 mm < h < (3 b)
(c) Distancia entre apoyos horizontales: H < (30 b)
Cuantía: 0,0025 An < µ < 0,04 An
100 mm2 < µ < 1600 mm2
• Armadura transversal (estribos)
Diámetro mínimo: 6 mm
Separación máxima (la menor de):
16 ø Asl
48 ø Estribo
(9.1.5.4.4., PR501)
(9.1.5.4.4.3., PR501)

La menor dimensión (h ó b) del elemento.
(((( )))) N12052R2F VEuúltima ====××××====
MPa63878008Mcu ====
MPa105361200420370678fdAM y1scn ====××××××××======== )Verifica(
MPa63878008MPa94825080;MM9,0 ucn >>>>>>>>
N12052Qu ====
Se adoptan como dimensiones y armaduras de columnas las siguientes
mm200a;mm400a yx ========
12)ø(6mm200A 2
longs ====
mmc/1306øEstribos ====
200
400
As=3ø12
Est. ø6 c/130mm
As'=3ø12
4.2.1.9. Muros laterales
4.2.1.9.1. Carga gravitatoria en muros
En los muros laterales no hay cargas gravitatorias transmitidas de la cubierta.
Por lo tanto la verificación se hará considerando exclusivamente la acción del viento
perpendicular al plano del muro.
del muro con mampostería sola (sin armadura de refuerzo)
(9.1.6.3., PR501)

00mm60h:Altura max ====
8000mmL:Longitud muro ====
170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
h >>>>====
• Verificación de la resistencia nominal al corte (((( ))))nV
a) N645105'fA3,0 mn ====
b) N2720000A2 n ====
Se determina el corte actuante en el muro debido a la carga de viento (no mayorada), y
Presión de viento en muros laterales:
MPa000589,0kg/m58,91kg/m47,71,235 22
========××××
Carga actuante:
a)N28277mm8000mm6000MPa0,000589V <<<<====××××××××====
De esta manera, se observa que el muro no necesitaría armadura de refuerzo para
soportar las cargas actuantes, sin embargo, se deberá verificar las deformaciones
límites.
4.2.1.9.2. Diseño por resistencia de la mampostería
(Cap. 7., PR501)
(9.1.6.4., PR501)
(Cap. 9., PR501)
(9.1.1., PR501)

USn ≥≥≥≥φφφφ
donde:
La resistencia requerida U proviene de las combinaciones de estados de cargas
4.2.1.9.3. Resistencia requerida
Las combinaciones de cargas mayoradas para este caso, son las siguientes:
D1,4U1 ====
S0,5L1,6D1,2U2 ++++++++====
LS1,6D1,2U3 ++++++++====
W0,8S1,6D1,2U4 ++++++++====
SL0,5W1,6D1,2U5 ++++++++++++====
W1,6D0,9U6 ++++====
4.2.1.9.4. Factores de reducción de resistencia
0,9Ø ====
0,6Ø ====
0,8Ø ====
cmc/404,2ø2Ash ====
(9.1.2., PR501)
(9.1.4., PR501)

64:verticalAs φφφφ (concentrada en los elementos de borde verticales: “columnas”)
• Resistencia nominal al corte
L
h
H
V
P
M
F
smn VVV ++++====
donde:
(N)cortealnominalaResistenci:Vn
(N)amamposterílaporprovistacortealaResistenci:Vm
(N)cortedearmaduralaporprovistacortealaResistenci:Vs
a) 25,0
Vd
M
v
≤≤≤≤





(((( )))) N1074400'fA5,0V mnn ====≤≤≤≤
b) 1
Vd
M
v
≥≥≥≥





; 82,8
170)2/6000x000477,0x24,1(
8/6000x000477,0x24,1 2
====








(((( )))) N644640'fA3,0V mnn ====≤≤≤≤
• Resistencia nominal al corte, proporcionada por la mampostería
N401288P25,0'fA
Vd
M
75,10,4083,0V mn
v
m ====++++














−−−−====
(9.1.5.4.1.2., PR501)
(9.1.5.4.1.2.1., PR501)

• Resistencia nominal al corte, proporcionada por la armadura
N4,1460df
s
A
5,0V vy
v
s ====





====
De este modo, la resistencia nominal al corte nV resulta:
)bN402748VVV smn <<<<====++++====
4.2.1.9.5. Cálculo de momentos y deformaciones
apoyado en su parte superior e inferior.
'
f0,05 .
m
g
u
'f05,0
A
P
≤≤≤≤








112,00,0 ≤≤≤≤
uu
u
uf
2
u
u P
2
e
P
8
hw
M δδδδ++++++++====
Nmm33931872
8
6000x54,7
M
2
u ========
donde:
N0PPP ufuwu ====++++====
(N)iónconsideracen
murodelsecciónlaenmurodeltributariaáreadelmayoradopeso:Puw
N0Puw ====
(N)techoopisodestributariaáreaslasdemayoradascargas:Puf
(9.1.5.4.1.2.2., PR501)
(9.1.5.5., PR501)
(9.1.5.5.1., PR501)
(9.1.5.5.2., PR501)

N0Puf ====
nu MM φφφφ≤≤≤≤ ; Nmm26600961Nmm33931872 >>>> )verificaNo(
donde:






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm29556624
2
18,1
170)0420x4,415(Mn ====





−−−−++++====
(((( ))))
b'f80,0
fAP
a
m
ysu ++++
====
(((( ))))
mm18,1
8000x25,2x80,0
420x4050
a ====
++++
====
Como la sección de armadura prevista (2 ø 4,2 c/400 mm) no es suficiente, se adopta
una nueva sección de: (2 ø 8 c/300 mm)






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm60900000
2
50
170)04201000(Mn ====





−−−−++++××××====
(((( ))))
b'f80,0
fAP
a
m
ysu ++++
====
(((( ))))
mm50
600075,180,0
420x10000
a ====
××××××××
++++
====
nu MM φφφφ≤≤≤≤ Nmm54800000Nmm33931872 ≤≤≤≤ )Verifica(
4.2.1.9.6. Control de las deformaciones
La deformación horizontal a la mitad de la altura del muro sδδδδ deberá limitarse por la
(9.1.5.5.4., PR501)

mm42h007,0s ====≤≤≤≤δδδδ
Nmm26973333fSM rncr ========
donde:
3
n mm38533333S ====
MPa7,0fr ====
• Momento de servicio a la mitad de la altura del muro, incluyendo efectos P-delta
(Nmm)
Nmm21293280
8
6000x8000x000477,0x24,1
M
2
ser ========
Para
crser MM <<<<
mm77,12
IE48
hM5
gm
2
ser
donde:
4
g E9mm3,28I ====
Mpa1912,5mf850E '
m ========
4.2.1.10. Viga superior
mismo, se verifican a continuación los elementos de borde: vigas (apoyo superior e
inferior) y muros transversales (apoyos verticales)
(9.1.5.4.2., PR501)

4.2.1.10.1. Viga superior de muro lateral (VE)
mm200d;mm200bw ========
6ø4:A tots
Nmm14195520Mser ====
mm89,8
IE48
lM5
gh
2
bser
donde:
4
g E8mm1,33I ====
27500MpaEh ====
murodelmayoradareacciónlaadebidasuperior,vigaencarga:qvsmax
mm/N56,2qvsmax ====
mm8000Lvs ====
Nmm20480000Mvu ====
Esfuerzo axial de compresión mayorado:
N6,157538
2
80
170
20480000
2
a
d
M
N vu
cu ====






−−−−





−−−−
====
Dicho esfuerzo no deberá ser mayor que: mn 'fA05,0
mncu 'fA05,0N ≤≤≤≤ ; N153000N6,157538 ≤≤≤≤ )verificaNo(
Si bien la deformación del conjunto (muro + viga) está muy por debajo del límite
establecido en [9.1.5.5.4.], es importante destacar que la deformación de la viga es
comparable a la del muro.
Como el esquema de cálculo adoptado supone que la viga se comporta como un apoyo
rígido superior del muro, la deformación de ésta deberá ser despreciable frente a la de
aquel. Se considerará suficiente una relación menor o igual al 10 % entre ambas.

Además, el esfuerzo axial de compresión mayorado está levemente por encima del límite
establecido, lo que conduce a adoptar una sección de viga mayor.
Viga superior (VE - adoptada)
mm200d;mm300bw ========
12ø4:A tots
200
300
As=2ø12
Est. ø4,2 c/200mm
As'=2ø12
Nmm14195520Mser ====
mm107,1
IE48
lM5
gh
2
bser
s ====δδδδ (Verifica)
donde:
4
g mm8E7,10I ====
MPa27500Eh ====
• Armadura longitudinal.
La resistencia nominal a flexión de una viga no deberá ser menor que 1,3 veces la
resistencia correspondiente al momento nominal de agrietamiento crM . [9.1.5.4.2.2.2]
Nmm933333fSM rncr ========

donde:
3
n mm13333333S ====
MPa7.0fr ====
• Momento nominal






−−−−====
2
a
d)fA(M ysn 





−−−−====
2
80
170)420x56(Nmm3057600
crn M3,1M ≥≥≥≥ ; Nmm1213333Nmm3057600 ≥≥≥≥ (Verifica)
• Armadura transversal
Deberá proveerse cuando uV sea mayor que nVφφφφ
N6016Vu ====
N223820P25,0'fA
Vd
M
75,10,4083,0V mn
v
m ====++++














−−−−====
N2238208,0N6016 ××××<<<< estribos)requiere(No
La verificación al corte indica que no es necesaria la colocación de armadura transversal,
sin embargo se deberá adoptar una sección mínima de armadura transversal por
razones constructivas.
4.2.1.11. Columnas intermedias (C1) - (hc = 5,30 m)
Se colocarán columnas cada 4,70m. Esta dimensión es la adoptada como la longitud del
muro, durante todo el análisis.
La altura máxima de la columna definirá las dimensiones mínimas de la sección
transversal de las mismas y la solicitación actuante debida a la reacción de apoyo de la
viga superior, definirá la sección y armadura finalmente adoptada:
(9.1.5.4.4., PR501)
(9.1.5.4.4.3., PR501)

(a) Ancho b > 180 mm.
(b) Altura de la sección: 180 mm. < h < (3 b)
Cuantía: 0,0025 An < µ < 0,04 An
100 mm2 < µ < 1600 mm2
Diámetro mínimo = 6 mm.
16 ø Asl
48 ø Estribo
La menor dimensión (h ó b) del elemento
N12052Rx2F uVEúltima ========
MPa63878008Mcu ====
MPa105361200420x370x678dfAM y1scn ============ (Verifica)
ucn MM9,0 >>>> ; MPa63878008MPa94825080 >>>>
N12052Qu ====
mm200a;mm400a yx ========
12)ø(6mm200A 2
longs ====

200
400
As=3ø12
Est. ø6 c/130mm
As'=3ø12
ø10
ø10
4.2.1.12. Dinteles de ventanas (VD)
m2,20L máximo ====
kg/m352kg/m96m)0,80xkg/m(320Q 2
máxima ====++++====
tm0,213Ms ====
8)ø(2mm87As;200mmd0mm;02b 2
w ============
kg387Qs ====
2
s cm/kg43,1====ττττ ; c/150mm)4,2ø:(Est.
200
200
4ø8
Est. ø 4.2c/150mm
4.2.1.13. Bases de Columnas “B1” (Hormigón: H-17; Acero: ADN 420)
2
admt kg/cm0,60=σσσσ
kg2744kg800m5,40xkg/m360PPN basecolt ====++++====++++====

22
t kg/cm0,49=cm75)x(75/kg2744=σσσσ
Las dimensiones y armaduras de la base “B1” resultan:
c/150mm8ø#:A700mm;d750mm;a750mm;a soyx ============
ax
ay
do
# Ø 8c/15cm
BASE
CENTRADA
Tension terreno = S/Estudio de Suelos
5cm H°Limp.
# Ø 8c/15cm
4.2.1.14. Cimiento corrido de hormigón ciclópeo bajo muros (Hormigón: H-8)
El detalle del cimiento corrido bajo muro se indica a continuación.
NTN +0,00
MURO
VF
BAJO MUROS
a= Ancho Muro + 0.20m
do= 0.70m
Cimiento H° Ciclópeo
150 kg cem./m3a
do

4.2.2. Caso B): Muro simplemente apoyado en los dos bordes verticales
(columnas)
Considerando este esquema de trabajo del muro, se modificará también el criterio
asumido para las dimensiones y propiedades mecánicas del muro, que en este caso
serán:
CORREAS 2C [140-60-20-2] c/60 cm
(empotradas en vigas de hormigón)
C1
C1
VE
VD
VE
VE
VE
VF VA VA VF
VE
Vista y estructura del muro de mojinete
C1
C1
VF VF
VF
VF
VF VA VA
Esquema de cálculo adoptado
4700mmh:Altura ==== (En este caso está representada por la longitud entre
apoyos verticales del muro)
6000mmL:Longitud ==== (En este caso es la altura del muro)
170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
(Cap. 7., PR501)

EjemplosNuméricosdeEdificiosEstructuradosconMurosdeMamposteríaFábrica(Galpón)
ProyectosdeReglamentoCIRSOC501y501-E36-113
VF
C1 VA
B1
B1
C1
VF
VA
VF
VF
CECE
VF
VF
VF
VF
CE
CE
VFVF
CE
VF
CE
VA1C2
C2
B1
B1
VA1
VF
VF
CE CE
VF
VF
CE CE
CE
CE
VF
VA
VA
VF
VF
CE CE
VF
B1
B1
C1
C1
VFVF
VFVFVFVFVF VFVFVFVFVF
CE CE CE CE CE
VF VF VF VF VFVF VF VF VF VF
C2
C2
B1
B1
0,40
0,40
cimiento cimiento
cimientocimiento
cimiento
cimiento
cimiento
Figura4G:PLANTAESTRUCTURADEFUNDACIONES

40,00
8,00
VM1
VM1
4,67
CECEVD
CORREAS2C[140-60-20-2]c/60cm
C1
CE
C1CE
CEC1
C1
CE
Rigidizadoresø12
enplanodecubierta
CECECECECE
C2
C2
C2
C2
CECEVDCECEVDCECEVDCECEVD
Figura 5 G: PLANTA ESTRUCTURA DE TECHO

• Verificación de la resistencia axial nominal de los elementos de mampostería
simple )P( n
h <<<<====
Con estas características, la resistencia axial nominal de los elementos de mampostería
simple resulta:
N476528
r140
h
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















donde:
2
)1(n mm799000A ==== (Área transversal neta (horizontal) de la mampostería [mm2])
MPa1,75f m
'
==== (Resistencia característica a la compresión – Mortero de
resistencia normal)- sección neta -
N404800'fA3,0)a m)2(n ====
N2040000A2)b )2(n ====
siendo:
2
)2(n mm1020000A ==== (Área transversal neta (vertical) de la mampostería [mm2])
Se determina el corte actuante en el muro debido a la carga de viento (no mayorada),y
w kg/m53,4kg/m47,7x1,12p ========
Carga actuante: a)N15059m4,7xm6xkg/m53,4V 2
<<<<========
“Se verifica que este muro no necesitaría armadura de refuerzo para soportar las cargas
actuantes”, sin embargo, se deberá verificar las deformaciones límites del mismo.
(9.1.6.3., PR501)
(9.1.6.4., PR501)

4.2.2.1. Diseño por resistencia de la mampostería
USnØ ====
Donde la resistencia requerida U proviene de las combinaciones de estados de cargas
D1,4U1 ====
S0,5L1,6D1,2U2 ++++++++====
LS1,6D1,2U3 ++++++++====
W0,8S1,6D1,2U4 ++++++++====
SL0,5W1,6D1,2U5 ++++++++++++====
W1,6D0,9U6 ++++====
4.2.2.3. Factores de reducción de resistencia
0,9Ø ====
0,6Ø ====
0,8Ø ====
(Cap. 9., PR501)
(9.1.1., PR501)
(9.1.2., PR501)
(9.1.4., PR501)

cmc/404,2ø2Ash ====
• Análisis de cargas
Cargas Permanentes:
Chapa CINCALUM Nº 24 7 kg/m2
Peso de las correas 15 kg/m2
Total 27 kg/m2
Sobrecarga de mantenimiento 30 kg/m2
Carga de Viento (succión) - 59 kg/m2
Carga de nieve 30 kg/m2
kg/m237,8D1,4U1 ========
2
kg/m47,4S0,5L1,6D1,2U2 ====++++++++====
2
kg/m80,4LS1,6D1,2U3 ====++++++++====
2
kg/m21,4W0,8S1,6D1,2U4 ====++++++++====
2
kg/m3,4SL0,5W1,6D1,2U5 ====++++++++++++====
(succión)kg/m34,7-W1,6D0,9U6 2
====++++====
La solicitación más desfavorable resulta de la combinación 3U .

4.2.2.5. Mampostería reforzada con armadura distribuida
[[[[ ]]]] N479079
r140
h
1Af)AA('f8,08,0P
2
sys)1(nmn ====














−−−−++++−−−−====
donde:
MPa1,75f m
'
====
2
n(1) mm799000mm)4700xmm(170A ========
armadura)dehorizontalcapaunade(secciónmm27A 2
s ====
47,0
r140
h
f
2
a ====





====
N15115mm4700xmm4000xMPa0,000804Pu ========
• Valores límites de la resistencia nominal al corte
smn VVV ++++====
25,0
Vd
M
)a
v
≤≤≤≤





(((( )))) m)2(nn 'fA5,0V ≤≤≤≤
1
Vd
M
)b
v
≥≥≥≥





;
82,8
170)2/4700000477,012,1(
8/4700000477,012,1 2
====








××××××××
××××××××
(((( )))) N404800'fA3,0V m)2(nn ====≤≤≤≤
donde:
2
)2(n mm1020000)mm6000mmx170(:A ==== (área vertical del muro)
:M momento máximo en la sección considerada (bajo cargas de servicio) (Nmm)
(9.1.5., PR501)
(9.1.5.4.1., PR501)
(9.1.5.4.1.2., PR501)

:V corte máximo en la sección considerada (bajo cargas de servicio) (N)
:dv altura real de la mampostería en la dirección considerada de corte (mm)
• Resistencia Nominal al corte proporcionada por la mampostería
El valor del término 





vVd
M
a aplicar en la siguiente expresión, será como máximo igual
a 1.
N254667P25,0'fA
Vd
M
75,10,4083,0V m)2(n
v
m ====++++














−−−−====
• Resistencia Nominal al corte proporcionada por la armadura
N1460df
s
A
5,0V vy
v
s ====





====
• Resistencia Nominal al corte total
N256127VVV smn ====++++==== )Verifica(
donde:
10716NP:axialCarga ====
330mms:armaduraladeSeparación ====
2
v 13,5mmA:cortedearmaduraladeltransversaÁrea ====
N404800'fA3,0N256127V m)2(nn ====<<<<====
'
f0,05
(9.1.5.4.1.2.1., PR501)
(9.1.5.4.1.2.2., PR501)
(9.1.5.5., PR501)
(9.1.5.5.1., PR501)
(9.1.5.5.2., PR501)

m
g
u
'f05,0
A
P
≤≤≤≤








donde:
N15115P:mayoradaaxialCarga u ====
2
g 799000mmA:amamposteríladebrutaltransversaÁrea ====
0875,0019,0 <<<<
uu
u
uf
2
u
u P
2
e
P
8
lw
M δδδδ++++++++====
Nmm1459130494,615115
2
5,42
15115
8
470013,5
M
2
u ====××××++++++++
××××
====
donde:
(N/mm)planodelfueramayorada,a,distribuidnteuniformemecarga:wu
mm/N13,5mm6000x6,1x12,1xmm/N000477,0w 2
u ========
N15115PPP ufuwu ====++++====
(mm)Pdedadexcentrici:e ufu
mm,946mayoradascargaslasadebidandeformacióu ========δδδδ
mm94,6
IE384
lw5
gm
4
u
u ========δδδδ
(N)iónconsideracen
murodelsecciónlaenmurodeltributariaáreadelmayoradoPeso:Puw
N0Puw ====
brutaverticalsecciónladeinerciadeMomento:Ig
(((( )))) 4
3
g mm2456500000
12
mm170mm6000
I ====
××××
====

(N)techoopisodestributariaáreaslasdemayoradasCargas:Puf
N151154700mm4000mma0,000804MPPuf ====××××××××====
nu MM φφφφ≤≤≤≤
(Verifica)Nmm27226049Nmm14591304 ≤≤≤≤
donde:






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm30251166
2
34,13
170)15115420x405(Mn ====





−−−−++++====
(((( )))) (((( )))) mm34,13
6000x75,1x80,0
420x40515115
b'f80,0
fAP
a
m
ysu
====
++++
====
++++
====
Tomando como ancho 2
smurodel mm405Amm6000b ====⇒⇒⇒⇒====
mm9,32h007,0s ====≤≤≤≤δδδδ
Nmm14450000fSM rncr ========
donde:
elementoundenetaáreadelresistenteMódulo:Sn
3
n mm289000006/170x170x6000S ========
(9.1.5.5.4., PR501)

flexiónportracciónaaresistencioroturadeMódulo:fr
MPa5,0fr ====
• Momento de servicio a la mitad de la altura del muro incluyendo el efecto P-
delta (Nmm)
Nmm88675115,42388
8
47006000000477,012,1
M
2
ser ====××××++++
××××××××××××
====
Para:
crser MM <<<<
mm34,4
IE48
hM5
gm
2
ser
donde:
4
mm9E2,46Ig ====
Mpa1912,5f850E m
'
m ========
mismo, se verifican a continuación los elementos de borde: columnas (apoyos verticales)
“En función del diseño (hipótesis de cálculo) de la estructura propuesta, el muro no
necesita, en este caso, viga superior”.
4.2.2.8. Columnas intermedias (C1) - (h”C1” = 5,30m)
Se colocarán columnas cada 4,70m. Se adopta esta dimensión como “longitud del
muro”, durante todo el análisis.
Las columnas se supondrán empotradas en su base y libres en capitel, trabajando en
voladizo.
de las mismas y la solicitación actuante debida a la reacción de apoyo de la viga
superior, definirá la sección y armadura finalmente adoptada:
(9.1.5.4.4., PR501)

(d) Ancho b > 180 mm
(e) Altura de la sección: 180 mm < h < (3 b)
(f) Distancia entre apoyos horizontales: H < (30 b)
Cuantía: 0,0025 An < µ < 0,04 An
100 mm2 < µ < 1600 mm2
16 ø Asl
48 ø Estribo
Se adoptan como dimensiones y armaduras de columnas las siguientes:
mm200a;mm400a yx ========
12)ø(6mm200A 2
longs ====
200
400
As=3ø12
Est. ø6 c/200mm
As'=3ø12
(9.1.5.4.4.3., PR501)

N/mm4,02R2Q múltimo ====××××====
MPa72314726Mcu ====
MPa105361200420370678fdAM y1s
c
n ====××××××××======== )Verifica(
⇒⇒⇒⇒>>>> u
c
n MM9,0 MPa72314726MPa94825080 >>>>
N24120Qu ====
rMPa0,38 ττττττττ <<<<==== MPa59,0
200200
420282
bs
fA2 yse
====
××××
××××××××
====
××××
====
donde:
)(mmestriboderamaunadeltransversaSección:A 2
se
(MPa)acerodelfluenciadeTensión:fy
(mm)estribosdeSeparación:s
(mm)elementodelsecciónladeAncho:b
4.2.2.9. Muros laterales
4.2.2.9.1. Cargas gravitatorias en muros
En los muros laterales no hay cargas gravitatorias transmitidas por la cubierta. Por lo
tanto, la verificación se hará considerando exclusivamente la acción del viento
perpendicular al plano del muro.
del muro con mampostería únicamente (sin armadura de refuerzo).
• Propiedades mecánicas del muro
8000mmL:Longitud ====
170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
(Cap. 7., PR501)

L >>>>====
• Verificación de la resistencia a carga axial (((( ))))nP
Se considera despreciable la carga axial que actúa sobre este muro, por lo tanto no es
necesaria su verificación.
• Verificación de la resistencia nominal al corte (((( ))))nV
a) N539733'fA3,0 m)2(n ====
b) N2720000A2 )2(n ====
donde:
(((( )))) o)consideradmurodel“vertical”netaltransversa(Áreamm1360000A 2
2n ====
Presión de viento en muros laterales: 22
Kg/m58,91Kg/m47,71,235 ====×××× (Pág. 23)
Carga actuante: )aN28277mm8000mm6000MPa000589,0V <<<<====××××××××====
De esta manera, se observa que el muro no necesitaría armadura de refuerzo para
soportar las cargas actuantes, sin embargo, se deberá verificar las deformaciones
límites.
4.2.2.9.2. Diseño por resistencia de la mampostería
(9.1.6.3., PR501)
(9.1.6.4., PR501)
(Cap. 9., PR501)
(9.1.1., PR501)

donde:
4.2.2.9.3. Resistencia requerida
Las combinaciones de cargas mayoradas para este caso, son las siguientes:
D1,4U1 ====
S0,5L1,6D1,2U2 ++++++++====
LS1,6D1,2U3 ++++++++====
W0,8S1,6D1,2U4 ++++++++====
SL0,5W1,6D1,2U5 ++++++++++++====
W1,6D0,9U6 ++++====
4.2.2.9.4. Factores de reducción de resistencia
0,9Ø ====
0,6Ø ====
0,8Ø ====
cmc/404,2ø2Ash ====
(9.1.2., PR501)
(9.1.4., PR501)

• Resistencia nominal al corte
L
h
H
V
P
M
F
smn VVV ++++====
donde:
(N)cortealnominalaResistenci:Vn
(N)amamposterílaporprovistacortealaResistenci:Vm
(N)cortedearmaduralaporprovistacortealaResistenci:Vs
a) 25,0
Vd
M
v
≤≤≤≤





(((( )))) N899556'fA5,0V m)2(nn ====≤≤≤≤
b) 1
Vd
M
v
≥≥≥≥





7,11
170)2/8000000477,0235,1(
8/8000000477,0235,1 2
====








××××××××
××××××××
(((( )))) N539733'fA3,0V m)2(nn ====≤≤≤≤
• Resistencia nominal al corte, proporcionada por la mampostería
N335984P25,0'fA
Vd
M
75,10,4083,0V m)2(n
v
m ====++++














−−−−====
(9.1.5.4.1.2., PR501)
(9.1.5.4.1.2.1., PR501)

• Resistencia nominal al corte, proporcionada por la armadura
N4,1460df
s
A
5,0V vy
v
s ====





====
De este modo, la resistencia nominal al corte nV resulta:
b)N337444VVV smn <<<<====++++====
4.2.2.9.5. Cálculo de momentos y deformaciones
'
f0,05
m
g
u
'f05,0
A
P
≤≤≤≤








0875,00,0 ≤≤≤≤
uu
u
uf
2
u
u P
2
e
P
8
hw
M δδδδ++++++++====
Nmm45200000
8
8000x65,5
M
2
u ========
donde:
N0PPP ufuwu ====++++====
(N)iónconsideracen
N0Puw ====
(9.1.5.4.1.2.2., PR501)
(9.1.5.5., PR501)
(9.1.5.5.1., PR501)

N0Puf ====
con la siguiente expresión:
Nmm12625332Nmm45200000;MM nu >>>>≤≤≤≤ φφφφ )verificaNo(
donde:






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm14028147
2
12,10
170)04205,202(Mn ====





−−−−++++××××====
(((( ))))
b'f80,0
fAP
a
m
ysu ++++
====
(((( )))) mm12,10
600075,180,0
4205,2020
a ====
××××××××
××××++++
====
Como la sección de armadura prevista (2 ø 4,2 c/400 mm) no es suficiente, se adopta
una nueva sección de: (2 ø 8 c/300 mm)






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm60900000
2
50
170)04201000(Mn ====





−−−−++++××××====
(((( ))))
b'f80,0
fAP
a
m
ysu ++++
====
(((( ))))
mm50
600075,180,0
420x10000
a ====
××××××××
++++
====
Nmm54800000Nmm45200000 ≤≤≤≤ )Verifica(

4.2.2.9.6. Control de las deformaciones
mm56h007,0s ====≤≤≤≤δδδδ
Nmm20230000fSM rncr ========
donde:
3
n mm28900000S ====
MPa7,0fr ====
• Momento de servicio a la mitad de la altura del muro, incluyendo efectos P-delta
(Nmm)
Nmm28391040
8
80006000000477,024,1
M
2
ser ====
××××××××××××
====
Para
crser MM <<<<
)Verifica(mm16,20
IE48
hM5
gm
2
ser
s ========δδδδ
donde:
4
g E9mm91,4I ====
Mpa1912,5mf850E '
m ========
(9.1.5.5.4., PR501)

4.2.2.10. Muros transversales (apoyos de borde verticales)
mismo, se verifican a continuación los elementos de borde: muros transversales (apoyos
verticales).
4.2.2.10.1. Muro transversal - (M2)
Existen muros transversales cada 8000 mm que actúan como apoyos verticales de los
muros laterales.
H
• Reacción de los muros laterales, por efecto del viento
N45242Rx2F ml
u
u ========
• Carga gravitatoria sobre muros transversales
Kg/m456m0,6/Rx2P/m k1 ========
N13680m3xN/m4560P ========
• Propiedades mecánicas del muro
3000mmL:Longitud ====
170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
(Cap. 7., PR501)

L <<<<====
Con estas características, la resistencia axial nominal nP de elementos de mampostería
simple es:
N136017
r140
h
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















siendo:
][mmamamposteríladel)(horizontanetaltransversaÁrea:510000mmA 22
n1 ====
compresiónlaaticacaracterísaResistenci:1,75MPaf m
'
====
• Verificación de la resistencia nominal al corte )(Vn
L
h
H
V
P
M
F
a) N202400'fA3,0 mn ====
b) N1020000A2 n ====
La reacción de los muros laterales es: 45242 N. < a), de esta manera se verifica que el
este muro no necesita armadura de refuerzo para soportar las cargas actuantes.
Sin embargo, se deberán verificar las deformaciones límites del muro.
(9.1.6.4., PR501)
(9.1.6.3., PR501)

4.2.2.10.1.1. Cálculo de momentos y deformaciones
apoyado en sus bordes verticales.
'
f0,05
m
'
g
u
f05,0
A
P
≤≤≤≤








donde:
mayoradaaxialCarga:N23616L)1,6D(1,2Pu ====++++====
amamposteríladebrutaltransversaÁrea:mm510000A 2
g ====
0875,0046,0 <<<<
uu
u
uf
2
u
u P
2
e
P
8
lw
M δδδδ++++++++====
Nmm00x23616
2
0
236160Mu ====++++++++====
donde:
(N/mm)planodelfueramayorada,adistribuidnteuniformemecarga:wu
N23616PPP ufuwu ====++++====
(((( ))))mmPdedadexcentrici:e ufu
mayoradascargaslasadebidandeformació:uδδδδ
0
IE384
lw5
gm
4
u
u ========δδδδ
(9.1.5.5.4., PR501)

(N)iónconsideracen
N0Puw ====
N23616Puf ====
4.2.2.10.2. Columna (C2) del borde interior, del muro transversal M2
Se colocará una columna en el extremo interior del muro, cuya altura es de Hc = 5,50 m.
Ver plantas de estructura.
La columna se supondrá empotrada en su base y libre en capitel, es decir, trabaja en
voladizo.
La altura máxima de la columna definirá las dimensiones mínimas de la sección
transversal de la misma. Por otra parte, la solicitación actuante debida a la reacción de
apoyo de la viga superior, definirá la sección y armaduras finalmente adoptadas:
• Limitaciones dimensionales [9.1.5.4.4.3]
(a) Ancho b > 180 mm
(b) Altura de la sección: 180 mm < h < (3 b)
Cuantía: 0,0025 An < µ < 0,04 An
100 mm2 < µ < 1600 mm2
(9.1.5.4.4., PR501)
(9.1.5.4.4.3., PR501)

16 ø Asl
48 ø Estribo
mm200a;mm200a yx ========
12)ø(4mm200A 2
longs ====
200
200
4ø12
Est. ø 6c/200mm
DETALLE COLUMNA C2
4.2.2.10.3. Fundaciones
El presente trabajo no pretende desarrollar el cálculo de la estructura de fundación. Por
lo tanto, sólo se incluye un esquema de los elementos de hormigón armado que
conforman la misma.
ax
ay
do
# Ø 8c/15cm
5cm H°Limp.
# Ø 8c/15cm
DETALLE DE BASE CENTRADA DE HORMIGÓN ARMADO

NTN +0,00
MURO
VF
do= 0.70m
150 kg cem./m3a
d o
DETALLE DE CIMIENTO BAJO MUROS
As' = 2ø12
300
200
50
50
As = 2ø12
Estribos: ø 6c/200mm
DETALLE DE VIGA DE ARRIOSTRAMIENTO “VA1”
As' = 3ø12
400
200
50
50
As = 3ø12
DETALLE DE VIGA DE ARRIOSTRAMIENTO “VA”

Ejemplos Numéricos de Edificios Estructurados con Muros de Mampostería Edificio para apart hotel
Proyecto de Reglamento CIRSOC 501 60-113
EJEMPLO 2: EDIFICIO PARA APART HOTEL
Esta construcción se emplazará en la localidad de Bahía Blanca, provincia de Buenos
Aires. La planta general, vistas y cortes se detallan en las figuras 1.E5P, 2.E5P y 3.E5P;
mientras que las estructuras de fundaciones, entrepisos y de techo se indican en las
figuras 4.E5P, 5.E5P y 6.E5P.
Este edificio consta de una planta baja y cuatro pisos altos, destinado a Apart Hotel. La
estructura resistente está conformada por muros de mampostería de ladrillones cerámicos
macizos dispuestos en todo el perímetro. Los muros transversales son del mismo material.
La estructura de techo está conformada por losas macizas de hormigón armado que
apoyan en los muros perimetrales y/o transversales interiores, y en vigas de hormigón
armado que apoyan en columnas del mismo material.
La estructura de fundación está conformada por una zapata corrida de hormigón armado
combinada con zapatas aisladas superficiales de hormigón armado. Las zapatas
aisladas están vinculadas por vigas de arriostramiento “VA y VA1 (ver plantas de
estructuras y detalles).
efectos de cargas gravitatorias, viento y sobrecargas; han sido determinados
Los distintos estados a los que se espera que la obra se encuentre sometida son:
9. Cargas gravitatorias + Sobrecarga
a = 45 m.
b = 19 m
h = 16,5 m
α = 0º
β = 28,5 m/s.
Vo = 47 m/s.
Qo = 136 kg/m2
Rugosidad “entre Tipo III” (Zona urbana) Cz = 0,675
b
a
h
b
Planta Elevación
α
(4.2., PR501)

4,509,009,009,009,00
8,00
3,00
4,50
8,00
11,00
18,0018,00
3,05
Muro
lateraleste
Muro
interior
A
A
Figura 1 E5P: PLANTA GENERAL - PLANTA BAJA

4,509,009,009,009,00
8,00
3,00
4,50
8,00
11,00
16,5016,30
Vestidor
Bañoturco
3,20
Muro
lateraleste
Muro
interior
Figura 2 E5P: PLANTA GENERAL TIPO - 1º a 4º PISO

Carpinteríade
aluminiodeDVH
Revoquerústico
Revoquefino
alisado
Revoquerústico
Revoquerústico
Figura 3.E5P: FACHADA PRINCIPAL Y CORTE A - A
16,55
1,10
3,502,952,95
2,10

EjemplosNuméricosdeEdificiosEstructuradosconMurosdeMamposteríaEdificioparaaparthotel
ProyectodeReglamentoCIRSOC50164-113
LE
LE
VF VF VF VF VF VF VF VF
VF
VF VF VF VF VF VF
VF
VF
VFVF
VFVF
VF
VF
VF
VFVF
VFVF
VF
VF
VF
VF
VF
VF
VFVF
VFVF
VFVF
VF
VF VAVF
VF VF VF VF
VF
VFVF
VFVF
VF VF VF VF
VFVFVFVF
CE CE CE CE
CE
CE
CE
CE
CECE
CE
CE
CECE
CE CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE CE
CE CE
CE
C5
CE CE CE CE
CECE
CE
CE CE
CECECE
CE
CE
CE
CE C3 C3
C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1
C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1
C2
C2
C2
C2
C5
C4
C4
C4
C4
VF VF VF
BE BE
VF
VFVF
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Zapata
Figura4.E5P:PLANTAESTRUCTURADEFUNDACIONES

L1 L2 L5
L11
L10
L7
L8 L9
L6 L6 L6L6
L3
L4
LE
LE
LE
LE
VE VE VE VE VE VE VE VE
VE
VE VE VE VE VE VE
VE
VE
VEVE
VEVE
VE
VE
VE
VEVE
VEVE
VE
VE
VE
VE
VE
VE
VEVE
VEVE
VEVE
VE
VE V3VE
V1/VD V1/VD V1/VD V1/VD
V1/VD V1/VD V1/VD V1/VD
V2/VDV2/VD
V2/VDV2/VD
V4
V4
V5
VE
VD
VE
VD
VE
VD
VE/VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD
CE CE CE CE CE
CE
CE
CECECE
CE
CE
CECE
CE CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE CE
CE CE
CE C5
CE CE CE
CE
CECE
CE CE
CE
CECECE
CE
CE
CE
CE C3
C3
C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1
C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1
C2
C2
C2
C2
C5
C4
C4
C4
C4
VEVE
VE
Figura5.E5P:ESTRUCTURASOBREPLANTABAJA

LE
LE
LE
LE
VE
VE VE VE VE VE VE
VE
VE
VEVE
VEVE
VE
VE
VE
VEVE
VEVE
VE
VE
VE
VE
VE
VE
VEVE
VEVE
VEVE
VE
VE V103VE
V101/VD V101/VD V101/VD V101/VD
V101/VD V101/VD V101/VD
V102/VDV102/VD
V102/VDV102/VD
V104
V104
V105
VE
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD
CE CE CE CE CE
CE
CE
CECECE
CE
CE
CECE
CE CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE
CE CE
CE CE
CE C105
CE CE CE CE
CECE
CE CE
CECECE
CE
CE
CE
CE C103
C103
C101 C101 C101 C101 C101 C101 C101 C101
C101 C101 C101 C101 C101 C101 C101 C101
C102
C102
C102
C102
C105
C104
C104
C104
C104
L101 L102 L105
L111
L110
L107
L108 L109
L106 L106 L106L106
L103
L104
V101/VD
VEVE
VE
CE
VE
VD
VE
Figura6E5P:ESTRUCTURASOBREPLANTAS1ºa4ºPISO

• a/h = 2,73
• b/h = 1,15
h/Vo = 0,35 Cd = 0,91 (máximo)
Cd = 0,81 (mínimo)
kg/m83,3CxCxqq 2
d1zo1z ========
kg/m74,1CxCxqq 2
d2zo2z ========
• Coeficientes de presión exterior (Ce)
• Coef de presión Interior (Ci)
-0,3 -0,25
Cubierta = -1,15
Mojinetes = 1,05
2. DISEÑO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA
Los muros de mampostería estarán conformados por ladrillones cerámicos macizos
cuyas características son las siguientes:
(Cap.9., PR501)

Resistencia característica a la compresión mínima: 5,0MPaf u
'
====
Espesor del mampuesto: 170mme ====
Longitud del mampuesto: 270mmlm ====
Altura del mampuesto: 65mmhm ====
65 170
270
2.1. MURO PERIMETRAL ESTE (P. B.)
2.1.1. Carga gravitatoria en los muros de los distintos pisos
H
• Carga gravitatorias por mm
o mm/N04,21RP 401LPº4 ========
o 301L)Pº4(muroPº4Pº3 RPPP ++++++++====
mm/N25,20mm3000mm/N000016,0mm170mm/N04,21P 3
Pº3 ++++××××××××++++====
mm/N45,49P Pº3 ====
o L201P)(3muroP3P2 RPPP ++++++++==== °°°°°°°°°°°°

N/mm77,86N/mm20,25N/mm8,16N/mm49,45P Pª2 ====++++++++====
o L101P)(2muroP2P1 RPPP ++++++++==== °°°°°°°°°°°°
N/mm106,27N/mm20,25N/mm8,16N/mm77,86P Pº1 ====++++++++====
L4P)(1muroP1PB RPPP ++++++++==== °°°°°°°°
o N/mm134,7N/mm20,25N/mm8,16N/mm106,27PPB ====++++++++====
• Cargas gravitatorias totales en muros:
o N168320mm8000mm/PP Pº4Pº4 ====××××====
o N395600mm8000mm/PP Pº3Pº3 ====××××====
o N622880mm8000mm/PP Pº2Pº2 ====××××====
o N850160mm8000mm/PP Pº1Pº1 ====××××====
o N1077440mm8000mm/PP PBPB ====××××====
del muro con mampostería simple (sin armadura de refuerzo).
4500mmh:Altura max ====
170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
h <<<<====
Con esta característica, la resistencia axial nominal de elementos de mampostería
simple en Planta Baja es:
N870426
r140
h
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















−−−−==== No verifica
(7.3.,PR501)
(9.1.6.3., PR501)

donde:
2
n mm1360000A ==== (Área transversal neta de la mampostería [mm2])
MPa1,75f m
'
==== (Resistencia característica a la compresión)- sección neta
simple en 1° Piso es:
N1233078
r140
h
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















−−−−==== Verifica
Siendo:
2
MPa1,75f m
'
“Lo anterior indica que, a partir del 1º piso, todos los muros verifican a carga axial con las
características antes definidas. Por lo tanto, el único nivel en que se deberá
redimensionar los muros es Planta Baja”.
L
h
H
V
P
M
F
N539733'fA3,0)a mn ====
(9.1.5.4.1.2., PR501)

N2720000A2)b n ====
Se determina el corte actuante en el muro de planta baja, debido a la carga de viento (no
mayorada),
Y se lo compara con el menor de los valores antes definidos.
w kg/m77,81kg/m74,1x1,05p ========
Carga actuante: a)N28010m8xm4,5xkg/m77,81V 2
<<<<========
Queda verificado así, que este muro no necesitaría armadura de refuerzo para soportar
las cargas de corte actuantes.
Por otro lado, debido a que el muro analizado de Planta Baja no verifica a carga axial, se
presentan dos posibles alternativas para mejorar su comportamiento:
A) - Reforzar el muro con armadura distribuida.
B) - Aumentar el espesor del muro.
2.1.1.1. Diseño por resistencia
Resistencia de Diseño ≥ Resistencia Requerida
USnØ ====
donde:
D1,4U1 ====
(9.1.1.,PR501)
(9.1.2.,PR501)

S0,5L1,6D1,2U2 ++++++++====
LS1,6D1,2U3 ++++++++====
W0,8S1,6D1,2U4 ++++++++====
SL0,5W1,6D1,2U5 ++++++++++++====
W1,6D0,9U6 ++++====
0,9Ø ====
0,6Ø ====
0,8Ø ====
cmc/408ø2Ash ====
verticalAs (está concentrada en los elementos de borde verticales: “columnas”)
cmc/408ø2Ash ====
D4,1U1 ====
(9.1.4.,PR501)

L6,1D2,1U2 ++++====
• Carga gravitatoria en muro por mm
Perm. (D) Sobrec (L) R Comb, 1 R Comb, 2 P muro sup, Q muro (1) Q muro (2)
(N/mm2) (N/mm2) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm)
L401 68,5 25 21,58 27,5 21,6 27,5
L301 60 30 18,9 27 8,16 51,9 64,3
L201 60 30 18,9 27 8,16 82,2 101,1
L101 60 30 18,9 27 8,16 112,5 137,9
L1 60 30 18,9 27 8,16 142,9 174,7
Losa
La solicitación más desfavorable resulta de la combinación (2).
o N220000mm8000mm/PP Pº4Pº4 ====××××====
o N514400mm8000mm/PP Pº3Pº3 ====××××====
o N808800mm8000mm/PP Pº2Pº2 ====××××====
o N1103200mm8000mm/PP Pº1Pº1 ====××××====
o N1397600mm8000mm/PP PBPB ====××××====
• Propiedades mecánicas del muro de P. Baja
170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
h <<<<====
resulta:
(Cap.7., PR501)
(9.1.5.4.1., PR501)

(((( )))) N888869
r140
h
1AfAA'fA8,08,0P
2
sysnmnn ====






















−−−−++++−−−−====
donde:
2
n mm1360000mm8000mm170A ====××××==== Área transv. neta de la mampostería [mm2]
MPa1,75f m
'
2
s mm100A ====
N1397600PN888869P )PB(un ====<<<<==== No verifica
“Considerando que la resistencia del muro a carga axial no es suficiente, inclusive con la
armadura que se ha incorporado, se deberá aumentar el espesor del mismo o la calidad
del mortero con que se está utilizando”.
• Propiedades mecánicas del muro adoptado de P. Baja (aumento de espesor)
250mme:Espesor ====
72,3mm0,289e
12
e
h <<<<====
resulta:
(((( )))) N1823337
r140
h
1AfAA'fA8,08,0P
2
sysnmnn ====






















−−−−++++−−−−====
donde:
2
n mm2000000mm8000mm250A ====××××==== Área transv. neta de la mampostería
[mm2]
MPa1,75f m
'

2
s mm100A ====
N1397600PN1823337P )PB(un ====>>>>==== Verifica
• Resistencia Nominal al Corte
L
h
H
V
P
M
F
smn VVV ++++====
En este caso, esta verificación no es necesaria, ya que se ha verificado anteriormente
(ver pag. 71 ) que la mampostería simple (sin armar) tiene capacidad suficiente para
resistir la solicitación de corte actuante.
Las combinaciones de estados son:
D1,4U1 ====
L1,6D1,2U2 ++++====
0,5LW1,6D1,2U3 ++++++++====
Para muros con tensiones axiales mayoradas mayores a m
'
f0,20
35,0699,0'f20,0
A
P
m
g
u
>>>>⇒⇒⇒⇒≥≥≥≥








donde:
N1397600Pu ====
(9.1.5.4.1.2., PR501)
(9.1.5.5.1., PR501)
(9.1.5.5., PR501)

2
g mm2000000A ==== .
CargassobreMuro(1)
Perm.(D) Sobrec(L) RComb,1 RComb,2 RComb,3 Pmuro sup, Q muro(1) Q muro (2) Q muro(3)
(N/mm2) (N/mm2) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm)
L401 68,5 25 21,58 27,5 21,3 21,6 27,5 21,3
L301 60 30 18,9 27 19,6 8,16 51,9 64,3 50,7
L201 60 30 18,9 27 19,6 8,16 82,2 101,1 80,0
L101 60 30 18,9 27 19,6 8,16 112,5 137,9 109,4
L1 60 30 18,9 27 19,6 8,16 142,9 174,7 138,8
Losa
uu
u
uf
2
u
u P
2
e
P
8
hw
M δδδδ++++++++====
(Comb. 1) Nmm2788715043,3x1143008
2
65,61
777440Mu ====++++====
(Comb. 2) Nmm3713255443,3x1084039
2
65,61
1084000Mu ====++++====
(Comb.3) Nmm6507943843,3x1881600
2
65,61
1084000
8
4500x96,9
M
2
u ====++++++++====
donde:
ufuwu PPP ++++====
:Puw peso mayorado del área tributaria del muro en la sección del muro en
consideración (N)
====ufP cargas mayoradas de las áreas tributarias de piso o techo (N)
mm65,61eu ==== (excentricidad de ufP )
mm43,3u ====δδδδ

siendo:
mm43,3
IE48
hM5
Nmm25208820MPara
gm
2
u
uu ========⇒⇒⇒⇒==== δδδδ
donde:
Nmm25208820Mu ==== (Corresponde al momento generado exclusivamente por
las cargas de viento mayoradas )w( u )
4
g mmE910,4I ====
MPa5,1487f850E m
'
m ========
El valor de uδδδδ varía en función de uM , y éste a su vez surge de la combinación de
estados de carga analizada.
Por tanteos se obtendrán diferentes valores de uδδδδ , en relación con los correspondientes
de uM , y se iterará hasta lograr un error aceptable.
(Comb. 1) Nmm2788715043,3x1143008
2
65,61
777440Mu ====++++====
mm43,3
IE48
hM5
gm
2
u
u ========δδδδ
donde:
Nmm25208820Mu ====
(Comb. 1,1) Nmm2829658879,3x1143008
2
65,61
777440Mu ====++++====
mm79,3
IE48
hM5
gm
2
u
u ========δδδδ
donde:
Nmm27887150Mu ====
(Comb. 2) Nmm3713255443,3x1084039
2
65,61
1084000Mu ====++++====

mm43,3
IE48
hM5
gm
2
u
u ========δδδδ
donde:
Nmm25208820Mu ====
(Comb. 2,1) Nmm3889128205,5x1084039
2
65,61
1084000Mu ====++++====
mm05,5
IE48
hM5
gm
2
u
u ========δδδδ
donde:
Nmm37132554Mu ====
(Comb. 3)
Nmm6507943843,3x1881600
2
65,61
1084000
8
4500x96,9
M
2
u ====++++++++====
mm43,3
IE48
hM5
gm
2
u
u ========δδδδ
donde:
Nmm25208820Mu ====
(Comb. 3,1)
Nmm7527771085,8x1881600
2
65,61
1084000
8
4500x96,9
M
2
u ====++++++++====
mm85,8
IE48
hM5
gm
2
u
u ========δδδδ
donde:
Nmm65079438Mu ====

A pesar de que en este caso se debería seguir iterando para reducir el error en la
determinación de los parámetros uδδδδ y uM .Considerando el margen existente entre la
solicitación máxima mayorada y el momento nominal del muro, se decide considerar
aceptable esta aproximación.
Nmm227017092Nmm75277710 ≤≤≤≤ (Verifica)
donde:






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm252241213
2
9,117
250)10840394205,562(Mn ====





−−−−++++××××====
siendo:
(((( ))))
b'f80,0
fAP
a
m
ysu ++++
====
(((( )))) mm9,117
8000x75,1x80,0
420x5,5621084039
a ====
++++
====
mm5,31h007,0s ====≤≤≤≤δδδδ
(9.1.5.5.4., PR501)

Nmm41666667fSM rncr ========
donde:
3
n mm83333333S ====
MPa5,0fr ====
• Momento de servicio a la mitad de la altura del muro, incluyendo efectos P-
delta (Nmm)
ser
ser
f
2
ser
ser P
2
e
P
8
hw
M δδδδ++++++++====
Nmm4855112343,3x1077420
2
65,61
816300
8
4500x78,7
M
2
ser ====++++++++====
Para crser MM <<<<
mm61,6
IE48
hM5
gm
2
ser
s ========δδδδ (Verifica)
donde:
4
g mmE910,42I ====
MPa1487,5f850E m
'
m ========
(Iteración 1)
Nmm5197731961,6x1077420
2
65,61
816300
8
4500x78,7
M
2
ser ====++++++++====
mm08,7
IE48
hM5
gm
2
ser
ser ========δδδδ (Verifica)
donde:
Nmm48551123Mser ====

2.1.1.7. Vigas y columnas
mismo, se especifican a continuación las características de los elementos de borde:
vigas (apoyo superior e inferior) y columnas (apoyos verticales)
2.1.1.7.1. Vigas de mojinetes
• Viga superior (VE):
mm200d;mm200bw ========
8ø4:A tots
200
t muro
4ø8
Est. ø 4.2c/200mm
• Columna intermedia (CE) - (Hc = 4,50 m)
Se colocarán columnas cada 4,0 m.
de las mismas:
(g) Ancho b > 180 mm.
(h) Altura de la sección: 180 mm. < h < (3 b)
(i) Distancia entre apoyos horizontales: H < (30 b)
Cuantía: 0,0025 An < µ < 0,04 An
(9.1.5.4.2., PR501)
(9.1.5.4.4., PR501)
(9.1.5.4.4.3., PR501)
(9.1.5.4.4.1., PR501)

100 mm2 < µ < 1600 mm2
16 ø Asl
48 ø Estribo
mm200a;mm200a yx ========
10)ø(4mm200A 2
longs ====
200
200
4ø10
Est. ø 6c/130mm
2.2. MURO INTERIOR
2.2.1. Carga gravitatoria en muro interior
En los muros interiores no hay cargas actuantes en dirección perpendicular al plano del
muro, ocasionadas por el viento. Las únicas cargas debidas a este estado, son las
transmitidas por los muros perimetrales, actuantes en el plano del muro.
(9.1.5.4.4.2., PR501)

del muro con mampostería sola (sin armadura de refuerzo),
o mm/N08,42R2P 401LPº4 ====××××====
o ====××××++++++++==== 301L)Pº4(muroPº4Pº3 R2PPP
mm/N5,40mm3000mm/N000016,0mm170mm/N08,42P 3
Pº3 ++++××××××××++++====
mm/N74,90P Pº3 ====
o L201P)(3muroP3P2 R2PPP ××××++++++++==== °°°°°°°°°°°°
N/mm139,4N/mm40,5N/mm8,16N/mm90,74P Pª2 ====++++++++====
o L101P)(2muroP2P1 R2PPP ××××++++++++==== °°°°°°°°°°°°
N/mm188,06N/mm40,5N/mm8,16N/mm139,4P Pº1 ====++++++++====
1LP)(1muroP1PB R2PPP ××××++++++++==== °°°°°°°°
N/mm236,72N/mm40,5N/mm8,16N/mm188,06PPB ====++++++++====
o N336640mm8000mm/PP Pº4Pº4 ====××××====
o N725920mm8000mm/PP Pº3Pº3 ====××××====
o N1115200mm8000mm/PP Pº2Pº2 ====××××====
o N1504480mm8000mm/PP Pº1Pº1 ====××××====
o N1893760mm8000mm/PP PBPB ====××××====

“Una vez obtenidas las cargas actuantes en el muro, lo primero a verificar es la
capacidad del muro (de 250 mm. de espesor) con mampostería simple (sin armadura de
refuerzo)”.
• Propiedades mecánicas (muro de Planta Baja)
250mme:Espesor ====
,25mm270,289e
12
e
h <<<<====
simple en Planta Baja es:
N1796656
r140
h
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















−−−−==== (Verifica)
siendo:
2
MPa1,75f m
'
Con el espesor mm)170(e ==== del muro la resistencia axial nominal de elementos de
mampostería simple en el 1° Piso resulta:
N1233078
r140
h
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















−−−−==== verifica)(No
donde:
2
MPa1,75f m
'
(Cap.7., PR501)
(9.1.6.3., PR501)

• Verificación de la resistencia nominal al corte nV
L
h
H
V
P
M
F
a) N793725'fA3,0 mn ====
b) N4000000A2 n ====
Se determina el corte actuante en el muro de planta baja, debido a la carga de viento (no
mayorada),
Y se lo compara con el menor de los valores antes definidos.
En este caso, el corte actuará en el plano del muro, y estará generado por la reacción
que le transmiten los muros perimetrales, sometidos a la acción del viento.
Presión de viento en muros laterales: 22
m/kg63,91m/kg3,8310,1 ====××××
Carga actuante: )aN37110m9m5,4m/kg63,91V 2
<<<<====××××××××====
Queda verificado así, que este muro no necesitaría armadura de refuerzo para soportar
las cargas de corte actuantes.
NOTA: Debido a que el muro analizado de 1° Piso no verifica a carga axial, se
A) - Reforzar el muro con armadura distribuida.
B) - Aumentar el espesor del muro.
(9.1.6.4., PR501)

2.2.2. Diseño de la mampostería reforzada con armadura distribuida (Caso A)
Resistencia de Diseño ≥ Resistencia Requerida
Donde la resistencia requerida U proviene de las combinaciones de estados de cargas
2.2.2.1. Resistencia requerida.
D1,4U1 ====
S0,5L1,6D1,2U2 ++++++++====
LS1,6D1,2U3 ++++++++====
W0,8S1,6D1,2U4 ++++++++====
SL0,5W1,6D1,2U5 ++++++++++++====
W1,6D0,9U6 ++++====
0,9Ø ====
0,6Ø ====
0,8Ø ====
(9.1., PR501)
(9.1.1., PR501)
(9.1.2., PR501)
(9.1.4., PR501)

cmc/408ø2Ash ====
• Determinación de las cargas de diseño (mayoradas)
D1,4U1 ====
L1,6D1,2U2 ++++====
Carga gravitatoria en muro por mm (Combinación 1)
Cargas sobre Muro (2)
Perm. (D) Sobrec (L) R Comb, 1 R Comb, 2 P muro sup, Q muro (1) Q muro (2)
(N/mm2) (N/mm2) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm)
L401 137 50 43,16 55,0 43,2 55,0
L301 120 60 37,8 54 8,16 92,4 118,8
L201 120 60 37,8 54 8,16 141,6 182,6
L101 120 60 37,8 54 8,16 190,8 246,4
L1 120 60 37,8 54 8,16 240,1 310,2
Losa
La solicitación más desfavorable resulta de la combinación (2).
Cargas gravitatorias totales en muros
N440000mm8000mm/PP Pº4Pº4 ====××××====
N950400mm8000mm/PP Pº3Pº3 ====××××====
N1460800mm8000mm/PP Pº2Pº2 ====××××====
N1971200mm8000mm/PP Pº1Pº1 ====××××====
N2481600mm8000mm/PP PBPB ====××××====
2.2.2.3. Diseño de muros armados
• Propiedades mecánicas del muro de 1º Piso:(Cap. 7., PR501)

170mme:Espesor ====
49,1mm0,289e
12
e
h <<<<====
[[[[ ]]]] 













−−−−++++−−−−====
2
sysnmn
r140
h
1Af)AA('f8,08,0P
donde:
MPa1,75f m
'
====
2
n mm1360000mm)8000xmm(170A ========
2
s mm100A ====
19,0
r140
h
f
2
a ====





====
N1971200PN1260917P un ====>>>>==== (Verifica)
Considerando que la resistencia del muro a carga axial es suficiente, con la armadura
que se ha incorporado, se intentará ahora aumentando el espesor del mismo o la calidad
del mortero con que se está trabajando.
2.2.3. Cambio del espesor del muro (Caso B)
• Propiedades mecánicas del muro adoptado de 1º Piso:
(9.1.5.4.1., PR501)
(Cap. 7., PR501)

250mme:Espesor ====
72,3mm0,289e
12
e
Para una relación: 995,41r
h <<<<====
• Resistencia nominal de la mampostería (sin armar).
N2043230
r140
h
1'fA8,08,0P
2
mnn ====






















−−−−====
donde:
MPa1,75f m
'
====
2
n mm2000000mm)8000xmm(250A ========
088,0
r140
h
f
2
a ====





====
N1233078PN2043230P un ====>>>>==== (Verifica)
• Resistencia Nominal al Corte
smn VVV ++++====
L
h
H
V
P
M
F
En este caso, esta verificación no es necesaria, ya que se ha verificado (ver pag. 85) que
la mampostería simple (sin armar) tiene capacidad suficiente para resistir la solicitación
de corte actuante.
(9.1.6.3., PR501)
(9.1.6.4., PR501)

2.2.3.1. Cálculo de momentos y deformaciones.
Las combinaciones de estados son:
D1,4U1 ====
L1,6D1,2U2 ++++====
0,5LW1,6D1,2U3 ++++++++====
Para muros con tensiones axiales mayoradas mayores a m
'
f20,0
m
g
u
'f20,0
A
P
≤≤≤≤








35,024,1 >>>>
Cargas sobre Muro (2)
Perm. (D) Sobrec (L) R Comb, 1 R Comb, 2 R P muro sup, Q muro (1) Q muro (2) Q muro (3)
(N/mm2) (N/mm2) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm) (N/mm)
L401 137 50 43,16 55,0 42,6 43,2 55,0 42,6
L301 120 60 37,8 54 39,2 8,16 92,4 118,8 91,6
L201 120 60 37,8 54 39,2 8,16 141,6 182,6 140,5
L101 120 60 37,8 54 39,2 8,16 190,8 246,4 189,4
L1 120 60 37,8 54 39,2 8,16 240,1 310,2 238,4
Losa
El momento mayorado uM a la mitad de la altura está, en este caso, generado
exclusivamente por la excentricidad de las cargas gravitatorias actuantes en el muro y
deberá calcularse como:
uu
u
uf
2
u
u P
2
e
P
8
hw
M δδδδ++++++++====
(Comb. 2) Nmm86856005,3x248160000Mu ====++++++++====
donde:
N0wu ====
(9.1.5.5., PR501)
(9.1.5.5.1., PR501)
(9.1.5.5.2., PR501)

ufuwu PPP ++++====
:Puw peso mayorado del área tributaria del muro en la sección del muro en
consideración (N)
:Puf carga mayorada de las áreas tributarias de piso o techo (N)
mm0eu ==== (excentricidad de ufP )
mm43,3u ====δδδδ
mm19,1
IE48
hM5
gm
2
u
u ========δδδδ
donde:
Nmm16403376Mu ====
4
g mm9E4,10I ====
MPa5,1487f850E m
'
m ========
El valor de uδδδδ , varía en función de uM , y éste a su vez surge de la combinación de
estados de carga analizada.
Por tanteos se obtendrán diferentes valores de uδδδδ , en relación con los correspondientes
de uM , y se iterará hasta lograr un error aceptable, partiendo de la deformación límite
última (31,5 mm.)
(Comb. 2) Nmm231018667Mmm5,31
IE48
hM5
u
gm
2
u
u ====⇒⇒⇒⇒========δδδδ
A pesar de que en este caso se podría seguir iterando para reducir el error en la
determinación de los parámetros uδδδδ y uM ; considerando el margen existente entre la
solicitación máxima mayorada y el momento nominal del muro, se considerara aceptable
esta aproximación.

nu MM φφφφ≤≤≤≤ Nmm314728849Nmm231018667 ≤≤≤≤ (Verifica)
donde:






−−−−++++====
2
a
d)PfA(M uysn
Nmm349698722
2
7,242
250)2481600420x5,562(Mn ====





−−−−++++====
(((( ))))
b'f80,0
fAP
a
m
ysu ++++
====
(((( )))) mm7,242
8000x75,1x80,0
420x5,5622481600
a ====
++++
====
mm5,31h007,0s ====≤≤≤≤δδδδ
Las deformaciones serán admisibles, y esto queda garantizado debido a que el Momento
límite último ha sido determinado utilizando la deformación límite.
Por otro lado, previamente se verificó que la carga axial uP actuante en el muro es
adecuadamente soportada por el mismo.
• Momento crítico.
Nmm41666667fSM rncr ========
donde:
3
n mm83333333S ====
MPa5,0fr ====
(9.1.5.5.4., PR501)

2.2.4. Vigas y columnas del muro interior
mismo, se enuncian a continuación las características de los elementos de borde: vigas
(apoyo superior e inferior) y columnas (apoyos verticales)
2.2.4.1. Vigas de muros interiores. [9.1.5.4.2]
• Viga superior (VE):
Se adoptan como dimensiones y armaduras de la viga VE, las siguientes:
(((( )))) mm200d;mmmuroespesorbw ========
8ø4:Astot
200
t muro
4ø8
Est. ø 4.2c/200mm
2.2.4.2. Columnas Intermedias “C1”, en muros interiores - (Hc = 4,00 m.)
Se colocarán columnas cada 4,0 m. Se adopta esta dimensión como longitud del muro
considerada durante todo el análisis.
de las mismas:
• Limitaciones dimensionales [9.1.5.4.4.3]
a) Ancho b > 180 mm.
b) Altura de la sección: 180 mm. < h < (3 b)
c) Distancia entre apoyos horizontales: H < (30 b)
(9.1.5.4.2., PR501)
(9.1.5.4.4.3., PR501)
(9.1.5.4.2., PR501)
(9.1.5.4.4., PR501)
(9.1.5.4.4., PR501)

• Armadura longitudinal.
Cuantía: 0,0025 An < µ < 0,04 An
100 mm2 < µ < 1600 mm2
16 ø Asl
48 ø Estribo
mm200a;mm200a yx ========
10ø4:A longs
200
200
4ø10
Est. ø 6c/130mm
2.3. ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE HORMIGÓN ARMADO
En este trabajo lo que se pretende es desarrollar específicamente el cálculo y diseño de
los muros de mampostería resistente que integran la estructura del edificio siguiendo las
prescripciones del Proyecto de Reglamento CIRSOC 501, sin embargo, se incluye,
además, cálculos y dimensiones de las secciones de algunos elementos de hormigón
armado, que integran la estructura del edificio (ver plantas de estructura).

• Vigas dintel “VD”
mm3200Lmax ====
mm/N1,29mm/N8,1mm/N3,27Qmax ====++++====
Nmm37248000Ms ====
)121162(mm504A 2
s φφφφφφφφ ++++⇒⇒⇒⇒====
N46560Qs ==== .
)mm200/c6:estribos(MPa56,0s φφφφττττ ⇒⇒⇒⇒====
Se adoptan como dimensiones y armaduras de la viga VD, las siguientes:
(((( )))) mm200d;mmmuroespesorbw ========
121162:A10;ø2:A ss
'
φφφφφφφφ ++++
As' = 2 ø 10
400
As = s/cálculo
250
• Columnas de carga
A continuación se esquematiza las dimensiones de las columnas de carga que se
incluyen en la estructura (ver plantas de estructuras) del edificio

muro
Est. s/cálculo300
As
s/cálculo
t
300
t
As
Est. s/cálculo
s/cálculo
muro
• Viga de arriostramiento “VA”
A continuación se esquematiza las dimensiones y armaduras de las vigas de
arriostramiento VA que se incluyen en la estructura (ver plantas de estructuras) del
edificio
As' = 2ø12
300
200
50
50
As = 2ø12

• Zapatas bajo muros ( MPa20,0tadm ====σσσσ )
N/mm245,7N/mm9N/mm236,7PPN cimmurost ====++++====++++====
mm1228,5MPa0,2/N/mm245,7.a nec ========
mmc/12010ø#Amm540ANmm422500M s
2
sz ====⇒⇒⇒⇒========
Se adopta para la zapata bajo los muros del edificio un ancho mm1500a ====
1500
# Ø 8c/15cm
250
400
VF
Hormigón de
limpieza 5 cm
muro de
mampostería

Ejemplos Numéricos de Edificios Estructurados con Muros de Mampostería Edificio para viviendas
Proyecto de Reglamento CIRSOC 501-E 98-113
EJEMPLO 3: EDIFICIO PARA VIVIENDAS
Esta construcción se emplazará en la localidad de Posadas, provincia de Misiones. La
planta general, vistas y cortes se detallan en las figuras 1.E3P, 2.E3P y 3.E3P; mientras
que las estructuras de fundaciones, entrepisos y de techo se indican en las figuras
4.E3P, 5.E3P, 6.E3P y 7.E3P.
Este edificio consta de una planta baja y dos pisos altos, destinado a viviendas en
propiedad horizontal. La estructura resistente está conformada por muros de
mampostería de bloques huecos cerámicos o bloques huecos de hormigón dispuestos
en el perímetro. Los muros transversales son del mismo material.
La estructura de techo está conformada por losas macizas de viguetas pretensadas,
aunque como variante pueden emplearse losas de hormigón armado. Las losas apoyan
en los muros perimetrales y/o transversales interiores, y en vigas de hormigón armado
que apoyan en columnas del mismo material.
La estructura de fundación está conformada por un cimiento corrido de hormigón armado
combinado con zapatas aisladas superficiales de hormigón armado. Las zapatas
aisladas están vinculadas por vigas de arriostramiento “VA y VA1 (ver plantas de
estructuras y detalles).
efectos de cargas gravitatorias, viento y sobrecargas; han sido determinados
Los distintos estados a los que se espera que la obra se encuentre sometida son:
11. Cargas gravitatorias + Sobrecarga
• a = 10,0 m.
• b = 9,0 m
• h = 9,5 m
• α = 0º
b
a
h
b
Planta Elevación
α
(1.2.1., PR501-E)

β = 28,5 m/s.
Vo = 47 m/s.
Qo = 136 kg/m2
• Rugosidad “entre Tipo III” (Zona urbana) Cz = 0,446
Oficina
3,45
5,65
10,00
5,00
2,65
3,95
3,50
5,05
0,90
3,15
escalera1,10
1,20
1,00
1,30
0,90
1,95
2,00 1,25
Comedor
Dormitorio
Cocina
3,10
6,55
ACCESO
4,00
patio
6,25
6,90
5,05
3,40
2,20
A
A
Figura 1 E3P: PLANTA GENERAL - PLANTA BAJA
Oficina
3,45
5,65
10,00
5,00
2,65
3,95
3,50
5,05
0,90
3,15
escalera
1,20
1,00
1,30
0,90
1,95
2,00 1,25
Comedor
Dormitorio
Cocina
3,10
6,55
4,00
patio
6,25
6,90
5,05
3,40
2,20
2,20
1,10
Figura 2 E3P: PLANTA GENERAL TIPO - 1º y 2º PISO

9,652,70
2,10
1,10
2,95
Figura 3.E3P: FACHADA PRINCIPAL Y CORTE A - A

VF VF
CB CB CB
VF
VACB CT
CB
VA
CB
CT
CT
VFCB
VA
VF
VFVFVF
VF
VF
VF
VFVF
CB
CB
CB
CB
CB
CB CB CT
CB C1
VF
VF
VF
LE
VF
CB
CBVF
VF
CB
Figura 4.E3P: PLANTA ESTRUCTURA DE FUNDACIONES
L1
L4
L3L2
VE VE
CB CB
V2 CB
V1
VE
V3
VEVEVE
VEVE
VE
VEVE
CB CB1
CB
CB
CB
CB CB
CB C1
VE
VE
VD
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD
LE LE
LE1
CB
CB
CB
CB
CB
VE VE
CB
CT
CT
CT
CT
VE VE
CB VD
VE
VD
VEVE
VE
VE
VE
Figura 5.E3P: ESTRUCTURA SOBRE PLANTA BAJA

L101
L104
L103
L102
VE VE VE
CB CB
V102
CB
V101
VE
V103
VEVEVE
VEVE
VE
VEVE
CB
CB CB1
CB
CB
CB
CB CB
CB C101
VE
VD
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD1
LE LE
LE1
CB
CB
CB
CB
CB
VE VE
CT
CT
CT
CT
CB
VEVE
VE
VE
VD
VEVE
VE
VD
VEFigura 6 E3P: ESTRUCTURA SOBRE PLANTAS 1º PISO
L201
L204
L203L202
VE VE VE
CB CB
CB
VE
V203
VEVEVE
VE
VE
VEVE
CB
CB CB
CB
CB
CB
CB CB
CB C201
VE
VD
VD
VE
VD
VE
VD
VE
VD1
L205
CB
CB
CB
CB
CB
VE
VE VE
CB
VEVE
VEVE
CT
CT
CT
CT
VE
VD
VE
VE
VD
VE
VE
Figura 7 E3P: ESTRUCTURA SOBRE PLANTAS 2º PISO

• a/h = 1,05
• b/h = 0,95
• h/Vo = 0,20 Cd1 = 0,91 (máximo)
Cd2 = 0,91 (mínimo)
kg/m55,2CxCxqq 2
d1zo1z ========
kg/m55,2CxCxqq 2
d2zo2z ========
• Coeficientes de presión exterior. (Ce)
• Coef de presión Interior. (Ci)
-0,3 -0,3
Cubierta = -0,8
Mojinetes = 1,1
2. DISEÑO EMPÍRICO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA
Los muros de mampostería estarán conformados por bloques huecos portantes
cerámicos o de hormigón cuyas características son las siguientes:
(Cap.5., PR501-E)

Resistencia característica a la compresión mínima: ,0MPa13f u
'
====
330
180
180
400
200
200
2.1. MUROS RESISTENTES A CARGAS LATERALES
El edificio posee dos planos de muros resistentes perimetrales y paralelos, dispuestos en dos
direcciones horizontales y perpendiculares. Dichos muros poseen un espesor de 200 mm.
2.1.1. Longitud mínima de muros
La longitud acumulada de muros en cada una de las dos direcciones es mayor a (0,6 x L), tal
como especifica el reglamento.
m6,0)0,106,0(m13,90Lmx ====××××>>>>====
m5,4)0,96,0(m22,0Lmy ====××××>>>>====
2.1.2. Ubicación de los muros
Los muros resistentes de los pisos superiores están dispuestos en coincidencia con los
muros resistentes de los pisos inferiores.
2.1.3. Dimensiones de los diafragmas
La estructura cuenta con losas rígidas, de viguetas de hormigón pretensazo, que
cumplen en todos los casos con las dimensiones que establece la tabla (2).
Máxima relación longitud-ancho del panel del diafragma = 4 : 1
LOSA Lx Ly Relación
L201 4,15 5,30 1,28
L202 3,05 3,45 1,13
L203 3,45 3,45 1,00
L204 3,20 6,65 2,08
L205 2,35 4,10 1,74
(6.1.1., PR501-E)
(6.1.2., PR501-E)
(6.1.3., PR501-E)
(6.1.4., PR501-E)

2.1.4. Soportes laterales
• Elementos de soporte
Los soportes laterales estarán provistos por muros transversales, encadenados
verticales (columnas de hormigón armado), a intervalos que en ningún caso superarán
los establecidos en la siguiente tabla.
Espesor de muros de mampuestos Altura máxima Altura máxima Dist. Máxima entre
macizos o huecos de planta del edificio soportes verticales
110 a 179 mm 2,8 m 3,0 m o piso sup. 4,0 m
180 a 250 mm 3,0 m 10 m 4,5 m
251 a 300 mm 3,5 m 10 m 6,0 m
2.1.5. Combinaciones de cargas
Se han adoptado las cargas permanentes y sobrecargas de acuerdo al reglamento
CIRSOC 101. Incluyendo el peso propio de la mampostería.
2.1.6. Cálculos
Se calcularán las tensiones actuantes en los muros considerados como resistentes
(según esquema), dividiendo las cargas gravitatorias por la sección neta mínima del
muro, sin considerar aquellos sectores de muros con aberturas.
Los valores de tensión de compresión admisible se presentan en la siguiente tabla:
Tabla 3: Tensiones admisibles a la compresión de la mampostería (MPa)
"E" o "I" "N"
Ladrillo macizo
Bloque hueco cerámico o de
hormigón (sin hormigonar)
Tipo de mampuesto
Tensión admisible a la
compresión
Tipo de mortero
0,4 0,3
El muro que se verificará, por considerarse el que se encuentra más cargado, es el muro
indicado como (M3Y) en el esquema de Muros Resistentes.
(6.1.5., PR501-E)
(6.2., PR501-E)
(6.3., PR501-E)

Esquema de muros de mampostería resistentes
M1Y
M2Y
M3Y
M4Y
M5X M6X
M2X M3X
M1X
M4X
ANÁLISIS DE CARGAS LOSAS CERÁMICAS
Destino P. B. 1º Piso 2º Piso
L1 a L4 L101 a L104 L201 a L205
Peso propio 245 245 245
Aislación hidrófuga 5
Aislación térmica (hm=7cm) 80
Piso y contrapiso 80 80
Relleno Hº Aliv. (hm = 5cm)
cielorraso 40 40 40
p (Kg/m2) 365 365 370
sobrecarga (según destino) 200 200 200
q (Kg/m2) 565 565 570
Losas cerámicas tipo Chirino
ANÁLISIS DE CARGAS LOSAS MACIZAS
Destino Escalera Tanque
LE, LE1 LT
Peso propio 360 290
Aislación hidrófuga
Aislación térmica (hm=7cm)
Piso y contrapiso 80
Relleno Hº Aliv. (hm = 5cm)
cielorraso
p (Kg/m2) 440 290
sobrecarga (según destino) 300 1000
q (Kg/m2) 740 1290

Abajo Arriba
L1(x) 565 4,2 5 12,5 17,5 1246 1187 S4 1333 4 bif 1 bif # ø 4,2 c/15 cm
L2(x) 565 4,2 5 12,5 17,5 1246 1187 S4 1333 4 bif 1 bif # ø 4,2 c/15 cm
L3(x) 565 2,35 5 12,5 17,5 390 664 S0 536 1 trif 1 bif # ø 4,2 c/20 cm
L4(x) 565 3,2 5 12,5 17,5 723 904 S1 739 2 bif 1 bif # ø 4,2 c/20 cm
L101(x) 565 4,2 5 12,5 17,5 1246 1187 S5 1577 3 trif 1 trif # ø 6 c/20 cm
L102(x) 565 4,2 5 12,5 17,5 1246 1187 S5 1577 3 trif 1 trif # ø 6 c/20 cm
L103(x) 565 2,35 5 12,5 17,5 390 664 S0 536 1 trif 1 bif # ø 4,2 c/20 cm
L104(x) 565 3,2 5 12,5 17,5 723 904 S2 1051 3 bif 1 bif # ø 4,2 c/20 cm
L201(x) 570 4,2 5 12,5 17,5 1257 1197 S4 1333 4 bif 1 bif # ø 4,2 c/15 cm
L202(x) 570 4,2 5 12,5 17,5 1257 1197 S4 1333 4 bif 1 bif # ø 4,2 c/15 cm
L203(x) 570 2,35 5 12,5 17,5 393 670 S0 536 1 trif 1 bif # ø 4,2 c/20 cm
L204(x) 570 3,2 5 12,5 17,5 730 912 S1 739 2 bif 1 bif # ø 4,2 c/20 cm
L205(x) 570 2,4 5 12,5 17,5 410 684 S0 536 1 trif 1 bif # ø 4,2 c/20 cm
Materiales: ADN 420 - Hormigón H-17
Armadura de
repartición
Mt (máx)
[kgm/m]
Rap
(kg/m)
Planilla de losas cerámicas
Armadura de tramo
Losa
q
(kg/m2 )
Lc
(m)
c,cp.
(cm)
h bl
(cm)
d
(cm)
Serie
M
adm
2.1.6.1. Cálculo de las tensiones
H
o L204L203P2 RRP ++++====°°°°
N/mm15,82N/mm9,12N/mm6,7P Pª2 ====++++====
o 104LL103P)(2muroP2P1 RRPPP ++++++++++++==== °°°°°°°°°°°°
9,04)N/mm(6,642800mm200mmm0,00002N/m15,82N/mmP 3
Pº1 ++++++++××××××××++++====
mm/N7,42P Pº1 ====
o L43LP)(1muroP1PB RRPPP ++++++++++++==== °°°°°°°°
N/mm69,58N/mm)04,964,6(N/mm11,2N/mm42,7PPB ====++++++++++++====
(7.1., PR501-E)

Una vez obtenidas las cargas actuantes en el muro, se verificará la capacidad del muro
con mampostería simple (sin armadura de refuerzo).
200mme:Espesor ====
mm3000h:Altura max ====
Con esta característica, la tensión de compresión de la mampostería simple en planta
baja es:
adm
'
t
'
m
n
t ffMPa35,0
mm200
mm/N58,69
e
P
'f >>>>⇒⇒⇒⇒============ verifica)(No
NOTA: Debido a que el muro analizado de planta baja no verifica a carga axial, se
A) – Modificar las características del mortero a emplear.
B) - Aumentar el espesor del muro (cambiando el mampuesto a emplear)
Se adopta la opción (A), es decir, se utilizará para la construcción de los muros de
bloques huecos de hormigón, mortero de resistencia “intermedia”. Con estas
características los muros tendrán una tensión admisible de MPa4,0 (Ver tabla 3)
2.1.7. Intersección de muros
Considerando que los muros están conformados por bloques huecos de hormigón, se
adopta para encuentro de muros, intersección con traba de la mampostería. El cincuenta
por ciento de los mampuestos de la intersección deberán trabarse con mampuestos
alternados que apoyen al menos 80 mm sobre el mampuesto inferior (7.3.2.1.).
Además, por tratarse de un edificio de tres niveles, es aconsejable complementar la
“intersección trabada” de los muros mediante armadura de refuerzo ubicada en las
juntas de asiento, espaciadas verticalmente 600 mm. El refuerzo estará conformado por
barras de 4,2 mm de diámetro, extendidas como mínimo 700 mm en cada una de las
direcciones de la intersección (7.3.2.3.).
barra
longitudinal armadura
en intersección
ø 4,2
700mm
(7.3.2., PR501-E)

2.1.8. Encadenados
2.1.8.1. Encadenados horizontales
Los muros portantes contarán con un encadenado horizontal de hormigón armado, de
ancho igual al espesor del muro (200 mm.), y altura de 150 mm, que formará parte de las
losas de entrepiso y techo (8.1.1.1.)
Los encadenados horizontales contarán con la siguiente armadura (8.1.1.5.):
64Asl φφφφ====
mm200/c2,4:Est φφφφ
200
t
4ø6
Est. ø 4.2c/200mmmuro
El acero a emplear será ADN-420
El hormigón que se utilizará para los encadenados horizontales y verticales tendrá una
resistencia mínima a la compresión de 13 MPa, con un contenido de cemento de 250
kg/m3
2.1.8.2. Encadenados verticales
Los encadenados verticales se armarán dentro de los huecos de los bloques portantes
de hormigón (bloque columna), que contarán con una sección mínima del hueco de
10000 mm2.
La armadura a utilizar en los encadenados verticales será (8.1.2.2.):
64Asl φφφφ====
mm200/c2,4:Est φφφφ
(8.1., PR501-E)
(8.1.1., PR501-E)
(8.1.2., PR501-E)

200
200
4ø6
Est. ø 4.2c/200mm
El acero a emplear será ADN-420
Las barras longitudinales de los encadenados verticales, se empalmarán en una longitud
de 400 mm, a barras de acero verticales de idénticas características, que se dejarán
previstas para tal fin, durante la ejecución de la fundación (8.1.2.3.).
Las barras longitudinales de los encadenados verticales atravesarán los encadenados
horizontales para permitir su empalme con el encadenado vertical del piso superior
(8.1.2.4.).
2.2. ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE HORMIGÓN ARMADO
En este trabajo lo que se pretende es desarrollar específicamente el cálculo y diseño de
los muros de mampostería resistente que integran la estructura del edificio siguiendo las
prescripciones del Proyecto de Reglamento CIRSOC 501, sin embargo, se incluye,
además, cálculos y dimensiones de las secciones de algunos elementos de hormigón
armado, que integran la estructura del edificio (ver plantas de estructura).
• Dinteles y aberturas (8.3.) – (8.4.)
El tratamiento de dinteles y aberturas en general, se hará verificando estos elementos
como “Vigas de Carga”. Se incluyen a continuación esquemas de dichos elementos
especificando algunas dimensiones y armaduras correspondientes.
As' = 2 ø 10
300
50
As = s/cálculo
t muro
(8.3.y 8.4., PR501-E)

• Columnas de cargas
Se incluyen a continuación esquemas de “block-columna” y de columnas de carga de
hormigón armado, especificando algunas dimensiones y armaduras correspondientes.
200
200
As
Est. s/cálculo
s/cálculo
• Fundaciones
El presente ejemplo no pretende desarrollar el cálculo de la estructura de fundación, sólo
se incluyen detalles de cimientos bajo muros, vigas de arriostramiento y bases.
NTN +0,00
MURO
VF
do= 0.70m
150 kg cem./m3a
do
DETALLE DE CIMIENTOS DE HORMIGÓN CICLÓPEO BAJO MUROS
As' = 2ø12
300
200
50
50
As = 2ø12
DETALLE DE VIGA DE ARRIOSTRAMIENTO “VA”
200
200
4ø8
Est. ø 4.2c/200mm

ax
ay
do
# Ø 8c/15cm
BASE
CENTRADA
5cm H°Limp.
# Ø 8c/15cm
DETALLE DE BASE CENTRADA DE HORMIGÓN ARMADO

Ejemplos Numéricos de Edificios Estructurados con Muros de Mampostería Bibliografía
BIBLIOGRAFÍA
1. CIRSOC, Proyecto de reglamento argentino CIRSOC 501, Reglamento argentino de
estructuras de mampostería. Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales
de Seguridad para las Obras Civiles, 2005.
2. CIRSOC, Comentarios al proyecto de reglamento argentino CIRSOC 501, Comentarios
al reglamento argentino de estructuras de mampostería. Centro de Investigación de los
Reglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles, 2005.
3. CIRSOC, Proyecto de reglamento argentino CIRSOC 501-E, Reglamento simplificado
de construcciones de mampostería de bajo compromiso estructural. Centro de
Investigación de los Reglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles,
2005.
4. CIRSOC, Comentarios al proyecto de reglamento argentino CIRSOC 501-E,
Comentarios al reglamento simplificado de construcciones de mampostería de bajo
compromiso estructural. Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales de
Seguridad para las Obras Civiles, 2005.
5. INPRES, Reglamento INPRES-CIROC 103, Normas argentinas para construcciones
sismorresistentes, Parte III Construcciones de mampostería. Centro de Investigación
de los Reglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles, 1991.
6. Building code requirements for masonry structures, (ACI 530-02/ASCE 5-02/TMS 402-
02).
7. Commentary on building code requirements for masonry structures, (ACI 530-02/ASCE
5-02 /TMS 402-02)
8. Specification for masonry structures, (ACI 530.1-02/ASCE 6-02/TMS 602-02).
9. Commentary on specification for masonry structures, (ACI 530.1-02/ASCE 6-02/TMS
602-02).
10. Masonry Designers’ guide, fourth edition. Based on building code requirements for
masonry structures (ACI 530-02 / ASCE 5-02/TMS 402-02) and specifications for
masonry structures (ACI 530.1-02/ASCE 6-02/TMS 602-02) with illustrated design
applications. The masonry society, 2003.

Instituto Nacional
de Tecnología Industrial
Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales
de Seguridad para las Obras Civiles del Sistema INTI

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