Apuntalamientos

APEOS Y
APUNTALAMIENTOS DE
EMERGENCIA
FRANCISCO JAVIER VIVO PARRA
Dtor: M. Santiago Torrano Martínez

Apeos y Apuntalamientos de Emergencia Francisco Javier Vivo Parra
1
A mi familia, mis amigos y compañeros y en especial a mi pareja, que durante
todos estos años han sufrido el abandono que supone abordar una titulación tan dura
pero fascinante como esta.

2
Tabla de contenido
OBJETO DEL PROYECTO 5
1 INTRODUCCIÓN 6
1.1 Situaciones de riesgo para la edificación .............................................................................6
1.1.1 Terremotos 6
1.1.2 Explosiones e impactos 7
1.1.3 Hundimientos 7
1.1.4 Incendios 7
1.1.5 Inundaciones 8
1.1.6 Vientos fuertes 8
1.1.7 Grandes nevadas 9
1.1.8 Accidentes de Mercancías Peligrosas 9
1.1.9 Excavaciones próximas 9
1.1.10 Agresiones biológicas 9
1.2 Signos indicadores del riesgo de hundimiento...................................................................10
1.2.1 Ruidos característicos 10
1.2.2 Desprendimientos o pérdidas de material 11
1.2.3 Deformaciones en los elementos constructivos 11
1.3 Prevención de hundimientos. Medidas básicas de emergencia ........................................... 15
1.3.1 Aligerar cargas 15
1.3.2 Sanear elementos desprendidos 15
1.3.3 Controlar las grietas 15
2 GENERALIDADES 16
2.1 Introducción....................................................................................................................16
2.2 Clasificación de los Apeos................................................................................................. 17
2.2.1 Apeos según su carácter 18
2.2.2 Apeos según su posición en el espacio 19
2.3 Apeos de Emergencia ...................................................................................................... 21
2.4 Elementos de un Apeo ..................................................................................................... 22
2.4.1 Elementos verticales 22
2.4.2 Elementos horizontales 23
2.4.3 Elementos inclinados 23
2.4.4 Pequeño material auxiliar 23
2.5 Condiciones constructivas................................................................................................24
2.5.1 Dimensionamiento 25
2.5.2 Toma de medidas y cortes 25
2.5.3 Embridado de tablones 25
2.5.4 Sujeción de los durmientes 26
2.5.5 Montaje del apeo 28
2.5.6 Aplomado de las piezas 28
2.5.7 Acuñado en durmientes 28
2.5.8 Acuñado en otros puntos 29
2.5.9 Piezas en contacto directo con muros 30
2.5.10 Arriostrado de apeos 30
2.5.11 Prevención de movimientos laterales 31
2.5.12 Problemas de hienda 31
2.5.13 Contrarrestado de empujes mediante estacas 31
2.6 Precauciones en la ejecución ............................................................................................ 32
2.7 Acciones en la Edificación ................................................................................................34
2.7.1 Cargas Permanentes 35
2.7.2 Cargas Variables 36

3
3 MATERIALES EMPLEADOS 39
3.1 Apeos de Madera.............................................................................................................39
3.1.1 La madera como material de construcción 39
3.1.2 Principales condicionantes de la Madera: Anisotropía e Higroscopicidad 40
3.1.3 Factores condicionantes de la madera: Clases resistentes, de duración de la carga y de
servicio. 43
3.1.4 Resistencia de cálculo en la madera de apeos 46
3.1.5 Dimensiones de la madera. Escuadrías tipo para apeos. 47
3.1.6 Uniones de la madera mediante elementos metálicos 48
3.1.7 Elementos Constitutivos de los Apeos de Madera 55
3.2 Apuntalamientos Metálicos .............................................................................................96
3.2.1 Puntales telescópicos tradicionales de acero 96
3.2.2 Puntales telescópicos de aluminio 99
3.2.3 Torres de Carga 104
3.2.4 Apeos a base de perfiles metálicos 106
3.3 Cilindros extensibles...................................................................................................... 108
4 SOLUCIONES CONSTRUCTIVAS EN FUNCIÓN DEL ELEMENTO A APEAR 110
4.1 Apeo de pilares y zapatas............................................................................................... 110
4.1.1 Descarga de un pilar o soporte intermedio 111
4.1.2 Descarga de una zapata de cimentación 114
4.2 Apeo de forjados, vigas y voladizos ................................................................................ 118
4.2.1 Apeo de un forjado 118
4.2.2 Apeo de jácenas 125
4.2.3 Apeo de voladizos 129
4.3 Apeo de muros .............................................................................................................. 131
4.3.1 Apeo de muros con desplomes 135
4.3.2 Apeo de muros con bombeos 137
4.3.3 Apeo de muros con deslizamiento 137
4.4 Apeo de huecos ............................................................................................................. 139
4.5 Apeo de arcos y bóvedas................................................................................................ 140
4.5.1 Solución mediante cimbras de madera 140
4.5.2 Solución mediante apeos simples de madera 142
4.5.3 Solución de encimbrado y soporte Súper Slim 144
4.5.4 Solución mediante encimbrado y soporte de estructura modular de rosetas 144
4.5.5 Solución mediante refuerzo alternativo de fábrica de ladrillo 145
4.5.6 Solución mediante atirantado 146
4.6 Apeo de cubiertas.......................................................................................................... 147
4.7 Entibaciones ................................................................................................................. 151
4.8 Acodalamientos ............................................................................................................ 152
5 OTROS SISTEMAS DE APEO 154
5.1 Apeo con asnillas........................................................................................................... 154
5.2 Apeo “de llave” ............................................................................................................. 155
5.3 Puentes de apeo............................................................................................................ 158
ANEXO I 160
1 Cálculo de las piezas sometidas a compresión axial 160
1.1 Cálculo a compresión con Pandeo................................................................................... 161
1.2 Cálculo a esfuerzo rasante.............................................................................................. 163
1.3 Cuadros para el cálculo rápido de pies derechos y otras piezas a compresión..................... 170
2 Cálculo de durmientes 175
3 Cálculo de sopandas 179
3.1 Cálculo a flexión ............................................................................................................ 179
3.1.1 3.1.1 Vuelco lateral en flexión simple 183

4
3.1.2 Vuelco lateral en flexo-compresión 184
3.2 Cálculo a cortante.......................................................................................................... 185
3.3 Capacidad de carga de sopandas ....................................................................................186
4 Cálculo de ejiones 189
ANEXO II ejemplo práctico 191
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 198

5
Objeto del Proyecto
Lorca, 11 de Mayo de 2011. Tras una sacudida de 6,5 grados en la escala de Richter
toda una comarca pasa a estar en estado de alarma. Varios edificios colapsan y otros
cientos se ven seriamente dañados en sus estructuras en distinto grado, ante lo que
hace inminente una intervención por parte de personal cualificado para asegurar
aquellas edificaciones que amenazan ruina. Es aquí como profesional de las
emergencias donde comienza mi experiencia, adentrándome en la ciudad junto a mi
equipo ante tan dramático panorama. Al llegar, observo atónito que no existe edificio
alguno sin marcas del seísmo: grietas, desprendimientos o peor, signos evidentes de
daños estructurales.
Tras el terremoto y el posterior análisis de los apeos que allí se habían realizado, pude
comprobar que no existían unos criterios fijos para su ejecución, al contrario, más bien
una formación escasa en materias de construcción y concretamente en lo que a apeos
se refiere. Quizá porque, y esto fue algo que descubrí posteriormente, apenas existe
documentación de calidad que aborde este tema en profundidad y en la que los
profesionales nos podamos apoyar en nuestras formaciones específicas en este
campo.
Este fue pues el motivo de embarcarme en este proyecto fin de carrera, el de recopilar
cuanta información estuviese en mi mano para estudiar un poco más a fondo las
edificaciones y su atención en situaciones críticas, mediante la colocación de apeos
que reafirmen la seguridad de las mismas hasta una posterior reparación de los daños.
Cabe decir que este trabajo no es un trabajo de investigación, sino que su fin es el de
condensar una guía lo más práctica y gráfica posible, respetando siempre el rigor
técnico que se merece, para que en caso necesario pueda ser usada tanto por técnicos
como por el personal de los diferentes servicios de emergencia uso y formación en la
materia. Para aquel personal que requiera unas explicaciones un poco más técnicas, se
ha elaborado un anexo de cálculo donde se resumen los distintos métodos realizados
para el análisis de los elementos principales que componen un sistema de apeo.
Espero que este trabajo sea apropiado pues, tanto para los que apenas tienen
conocimientos sobre este tema, como para aquellos que teniendo años de experiencia
requieren respuesta a muchas preguntas que durante estos años les hayan surgido.

6
1 Introducción
Comenzamos definiendo lo que es una situación de emergencia. Esta consiste, según
definición dada por Protección Civil, en “Cualquier suceso capaz de afectar el
funcionamiento cotidiano de una comunidad, pudiendo generar víctimas o daños
materiales, afectando la estructura social y económica de la comunidad involucrada y
que puede ser atendido eficazmente con los recursos propios de los organismos de
atención primaria o de emergencias de la localidad".
Las situaciones de emergencia pueden ser ocasionadas por muchos factores. En este
comentaremos aquellas que puedan afectar a las estructuras o los distintos elementos
de la edificación.
1.1 Situaciones de riesgo para la edificación
Los edificios se diseñan para resistir unos esfuerzos de compresión, flexión, tracción o
torsión con magnitudes limitadas. Si, por errores graves en el cálculo de las
estructuras o en la ejecución de las obras, sus dimensiones, su forma o los materiales
de que se construyen son inadecuados, los elementos estructurales colapsarán. Por
ejemplo una defectuosa colocación de las armaduras en vigas y pilares, dosificación
incorrecta del hormigón armado, falta de placas de anclaje en los apoyos de vigas
metálicas, soldaduras defectuosas,...
Por otra parte, si las sobrecargas se incrementan por encima de los límites calculados
pueden sobrepasar su capacidad resistente provocando lesiones.
Si falla la cimentación se producirán asientos diferenciales, es decir, el terreno cederá
en unos puntos más que en otros y, como la estructura es rígida, habrá partes de la
misma que no podrán soportar los esfuerzos a los que se someten y se producirá la
ruina.
1.1.1 Terremotos
Un Terremoto es un fenómeno de sacudida brusca y pasajera de la corteza terrestre
producido por la liberación de energía acumulada en forma de ondas sísmicas. Estas

7
ondas sísmicas se transmiten de manera elástica, causando vibraciones en el terreno
que se producen simultáneamente en sentido vertical y en sentido horizontal en un
movimiento ondulatorio semejante a las olas producidas cuando se tira una piedra en
un estanque. Así, los edificios que estas ondas encuentran a su paso, se mueven
pasando de estar en la cresta de la ola a, progresivamente, quedar en su seno. Este
motivo puede hacer que los cimientos y el resto de la estructura se vean sometidos a
esfuerzos para los que no han sido diseñados, suponiendo la ruptura de sus elementos
en los puntos más débiles.
1.1.2 Explosiones e impactos
Una explosión, sea por gas combustible, por explosivos o por cualquier otra causa,
puede provocar la aparición de cargas dinámicas que las estructuras sólo pueden
soportar hasta cierto límite. Lo mismo puede ocurrir en el caso de impactos o choques
violentos, como el de un vehículo a gran velocidad.
1.1.3 Hundimientos
Al intervenir en estos casos, es necesario extremar las precauciones e inspeccionar
cuidadosamente los edificios afectados. Si el hundimiento no se ha producido de
inmediato, puede ocurrir que haya daños graves, no aparentes a simple vista, pero con
suficiente importancia como para provocar la ruina después del suceso. Incluso, las
vibraciones o percusiones provocadas por el funcionamiento de maquinaria dentro o
cerca del edificio, o por demoliciones en edificios contiguos, pueden provocar daños
graves en los elementos estructurales por disgregación del material en puntos
esenciales. Este riesgo es mucho mayor si el edificio está cimentado sobre un terreno
formado por arenas poco densas.
1.1.4 Incendios
Un incendio, por efecto de las altas temperaturas que se pueden llegar a alcanzar,
provocará dilataciones en los elementos constructivos que podrían dañar sus apoyos y

8
crear fuerzas de empuje sobre elementos adyacentes. Como esa temperatura no es
uniforme, las dilataciones serán de diferente magnitud en cada parte de la estructura.
Además, y según los combustibles que ardan, pueden aparecer sustancias agresivas
(sulfatos, cloruros,...) que ataquen a la estructura.
Los daños producidos por un incendio, afectan de manera desigual a las estructuras
según el material empleado. El máximo peligro se plantea cuando la estructura es
metálica ya que es cuando con mayor rapidez se puede producir el derrumbe de la
misma.
1.1.5 Inundaciones
Los cambios en el contenido de humedad o en el nivel freático del suelo pueden
modificar las características físicas del suelo o provocar socavaciones o arrastres que
afecten a la cimentación llegando, incluso, a provocar el colapso súbito de un edificio.
Algunos terrenos pueden perder su resistencia debido a la presencia de agua. Los
arenosos que, secos, soportan alrededor de 0,78 MPa (8 Kg/cm2) son permeables al
agua y pueden perder su estabilidad al ser arrastrada la arena. Las arcillas secas, que
soportan unos 0,29 MPa (3 Kg/cm2), se vuelven pastosas en contacto con el agua y
pierden su resistencia. Los terrenos rocosos no pierden resistencia por el agua.
1.1.6 Vientos fuertes
Aunque es poco probable, en condiciones extremas el fuerte viento puede provocar el
fallo en alguno de los elementos de la estructura de un edificio debido a que les
somete a un esfuerzo lateral, aproximadamente horizontal, que puede no se haya
previsto al dimensionarlos. Caso más frecuente es la intervención en el hundimiento
de naves industriales, sobre todo, cuando hay temporales de viento que superan los
90 Km/hora.

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1.1.7 Grandes nevadas
Una nevada grande supone una sobrecarga en la cubierta que puede superar los
límites calculados y sobrepasar la capacidad resistente de sus elementos
estructurales.
1.1.8 Accidentes de Mercancías Peligrosas
La reacción de los materiales de construcción con determinados productos químicos
contenidos en el agua o aplicados por el hombre (directamente o por contaminación
ambiental) pueden provocar daños irreversibles en las estructuras si su reacción con
los materiales constructivos causa cambios importantes en su composición o cuando
los descompone.
Un accidente de mercancías peligrosas que implique fugas tóxicas o corrosivas cerca
de un edificio puede afectar a las estructuras y dañarlas gravemente.
1.1.9 Excavaciones próximas
La cimentación también puede verse afectada por corrimientos de tierras debido a
causas naturales o debido a excavaciones próximas. En este caso la rapidez en la
intervención es primordial, pues la integridad de la totalidad del edificio puede verse
comprometida en muy poco tiempo.
1.1.10 Agresiones biológicas
Los insectos xilófagos (carcoma, termitas, polillas, etc.) atacan la madera provocando
su destrucción. Las aves que nidifican en los edificios pueden provocar un ataque
químico de los productos resultantes de sus deposiciones. Los roedores corroen
algunos elementos constructivos. La acción de organismos vegetales pueden llevar a
la ruina de los edificios, casi siempre como resultado de humedades previas: Raíces
que dañan las cimentaciones, mohos y hongos que atacan los elementos de madera
provocando su pudrición con pérdida de resistencia, ablandamiento y desintegración.

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Todas estas situaciones, aunque poco usuales, pueden derivar en patologías que
precisen de algún tipo de intervención en forma de refuerzo, sobre todo si hablamos
de estructuras realizadas con madera. Algunas incluso pueden revestir tal gravedad
que pueden llevar al colapso del edificio, con lo que la actuación en este sentido
además de necesaria, ha de realizarse con carácter urgente.
1.2 Signos indicadores del riesgo de hundimiento
¿Cómo saber si un edificio va a hundirse o no? Desgraciadamente, no existen fórmulas
milagrosas que permitan adivinarlo con total seguridad. Es fácil comprobar que
existen muchos edificios antiguos con signos claros de ruina que se mantienen en el
mismo estado durante el paso de los años y, sin embargo, otros edificios se hunden de
repente sin que nadie haya observado el más mínimo síntoma previo.
A pesar de todo ello, los edificios suelen “avisar” antes de hundirse por medio de
algunos signos que pueden estudiarse aun aclarando que no siempre se presentan con
total claridad y que, incluso, pueden confundir cuando no se tiene demasiada
experiencia.
1.2.1 Ruidos característicos
Normalmente un derrumbamiento puede ser precedido por una serie de ruidos
característicos, como crujidos (ocasionados por la ruptura de materiales), siseos (por
la caída de polvo), etc. No obstante, debe tenerse en cuenta que todos los edificios
“suenan” debido a los movimientos que provocan las dilataciones y contracciones en
sus materiales ocasionados por diferencias de temperatura, los ocasionados por los
asientos de los elementos estructurales y de la cimentación o los de pequeños
desprendimientos de material dentro de los huecos. Digamos que una edificación es
un ser “vivo” en este sentido, pero no nos deben confundir este tipo de ruidos,
totalmente normales y que no implican ningún peligro, con los que nos están avisando
de un posible colapso del edificio.

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1.2.2 Desprendimientos o pérdidas de material
Sea cual sea el material con que se construye un elemento estructural, su capacidad
de resistencia depende directamente de su forma y de que su sección sea superior a la
mínima necesaria para soportar los esfuerzos que debe resistir. Al transmitirse
vibraciones o movimientos a la estructura de un edificio, se pueden producir
desprendimientos o pérdidas de material que modifiquen esa forma o que bien
disminuyan su sección hasta ser menor que la necesaria. En caso de ser así, puede
existir riesgo de que se producirse un colapso.
Por otro lado esta patología puede originarse en lugares que estén ocultos a simple
vista. En estos casos, podremos detectarlas por la formación de depósitos de polvo o
de cascotes que se producen por la disgregación de los materiales.
En el caso de las estructuras metálicas, el fallo puede producirse por defectos en las
soldaduras. A simple vista sólo podremos comprobar algunos de ellos como falta de
penetración, mordeduras, picaduras, u otras similares.
1.2.3 Deformaciones en los elementos constructivos
Los síntomas más evidentes del riesgo de hundimiento, además de las grietas, suelen
presentarse en forma de deformaciones de los elementos estructurales cuya evolución
es más o menos rápida.
1.2.3.1 Flechas excesivas
Los elementos horizontales de las estructuras están calculados para soportar una
curvatura (flecha) que no debe superar un cierto límite. Si se sobrepasa ese límite,
normalmente por tener una sobrecarga excesiva, el elemento puede colapsar.
Además de esto, una flecha excesiva en vigas o forjados puede provocar un esfuerzo
de flexión en los elementos verticales donde apoya.
Como norma, general, si la flecha de un forjado supera 1/100 de la luz (anchura libre
entre apoyos), existe peligro de ruina inminente. No siempre es fácil detectarlo a
simple vista, conviene comprobarlo por medio de regla y nivel, haciendo rodar una
bola o formando charcos de agua sobre el forjado.

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Un indicador de la deformación de los elementos horizontales nos lo pueden
proporcionar las tabiquerías cercanas a dicho elemento, como bien pretende resumir
la siguiente figura.
Figura 1.1. Transmisión de cargas por tabiquerías
Fuente: Manual de apeos y apuntalamientos E.N.P.C.
1.2.3.2 Fallos en los apoyos de vigas y forjados
Si las vigas, viguetas o cubiertas se descentran o se desplazan por alguna causa de sus
apoyos en los muros o pilares, se crea un empuje horizontal sobre ellos que puede
provocar su colapso.
La deformación, pérdida o desprendimiento de material en los apoyos de los forjados,
de las vigas o de las cubiertas, puede a su vez provocar la caída de los mismos como
hemos comentado con anterioridad.
1.2.3.3 Desplomes
Los muros y los pilares están calculados, generalmente, para resistir las cargas
verticales que transmiten los forjados y el resto de elementos que graviten sobre ellos.
Si estos pierden su verticalidad, estas cargas añaden un componente horizontal que se
traduce en un empuje en su parte superior, lo cual puede hacer perder la estabilidad
del elemento al no trabajar con cargas centradas.

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En el caso de los muros, es importante distinguir si se trata de muros de cerramiento
(donde la caída del muro sólo afectará al propio muro) o de muros de carga (donde
además de la caída del muro, caerán todos los elementos que sustenta).
1.2.3.4 Pandeos y abombamientos
El pandeo se trata de una flexión o curvatura en los pilares que puede indicar que
están sometidos a una carga superior a su capacidad portante.
La flexión o convexidad en los muros, también llamada Abombamiento, puede
deberse a varios motivos. Bien a que estos estén sometidos a una carga superior a su
capacidad de resistencia, a un espesor insuficiente del muro, a una excentricidad de la
carga o a un fallo de adherencia entre el mortero y las piezas de la fábrica. En caso de
desplome, pandeo o abombamiento, se considera que hay peligro de ruina inminente
si las dimensiones de la deformación superan la mitad del espesor del elemento. Si no
se viese claro a simple vista, debe comprobarse con regla y nivel o bien utilizando
plomadas.
1.2.3.5 Descuadre de huecos.
A veces, el descuadre de huecos (puertas y ventanas) es la primera señal que indica
una deformación de la estructura. Si recordamos la figura 1.1, podemos ver como
estos huecos, por ser los elementos más débiles de la fachada, siempre nos van a
presentar patologías que nos muestren que se están produciendo desplazamientos en
la fábrica.
1.2.3.6 Grietas y fisuras.
Las grietas son aberturas longitudinales que, por regla general, afectan a un elemento
constructivo en todo su espesor. Las fisuras, también llamadas grietas en lenguaje no
técnico y a veces no diferenciables a simple vista, son también aberturas
longitudinales que afectan a un elemento constructivo, pero se diferencian de aquellas
en que sólo afectan a su superficie o a su acabado superficial sin atravesar todo el

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elemento. Aunque, en ocasiones, las fisuras son un paso previo para la formación de
grietas, en general son lesiones cuyo origen y evolución son totalmente distintos a los
de aquellas, excepto en los elementos de hormigón armado en los que las fisuras tiene
origen y evolución similares a los de las grietas.
Todos los edificios tienen más o menos grietas que pueden deberse a multitud de
causas y que no siempre indican peligro. Por ejemplo, suele ser frecuente la aparición
de grietas (de forma más o menos alarmante) por la carencia de las juntas de
dilatación necesarias o por su disposición errónea. Igualmente, pueden aparecer
grietas en elementos formados por distintos materiales que tengan diferente
coeficiente de dilatación. En estos casos no hay ningún peligro para la estabilidad del
edificio ya que se trata de movimientos normales debidos a las diferencias de
temperatura.
Para analizar las grietas, en primer lugar, debe comprobarse si están activas. Puede
haber grietas muertas que son restos de episodios anteriores en un edificio que con
posterioridad quedó estabilizado. Normalmente, las grietas muertas se distinguen
porque presentan su interior y sus bordes oscurecidos (color diferente al del material
recién abierto).
En segundo lugar deben buscarse otros signos que, además de las grietas, den alguna
pista sobre qué está pasando realmente. En principio las grietas que pueden ser
peligrosas para la estabilidad del edificio, son las que aparecen en elementos
estructurales. No obstante no siempre están a la vista por lo que, en muchas
ocasiones, la aparición de grietas en los muros de cerramiento o en los tabiques de
separación, aunque no son elementos estructurales, pueden indicarnos la existencia
de movimientos en la estructura como hemos comentado anteriormente.
Finalmente, es hay que buscar las causas. Si las grietas se producen por efecto de un
exceso de carga o por asientos de la construcción pueden ser un indicativo de riesgo
grave de hundimiento.

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1.3 Prevención de hundimientos. Medidas básicas de emergencia
1.3.1 Aligerar cargas
Si se observan deformaciones o grietas que puedan ser debidas a un exceso de carga,
la primera precaución lógica que hay que considerar es la de rebajar esas cargas para
evitar la progresión de los daños. Lógicamente esta operación sólo es posible cuando
la sobrecarga se debe a almacenamientos excesivos sobre forjados o por la
acumulación de agua o nieve en terrazas y cubiertas.
1.3.2 Sanear elementos desprendidos
Si bien esta medida no está relacionada directamente con la ejecución del apeo, sino
como medida de seguridad previa a comenzar los trabajos, se deben retirar los
elementos desprendidos que puedan suponer un riesgo de caídas en altura, pero sólo
si no se trata de elementos resistentes que soporten alguna carga. Esta operación
debe realizarse guardando la máxima precaución, para evitar que las vibraciones de
los golpes puedan provocar un hundimiento accidental en algún otro punto afectado.
1.3.3 Controlar las grietas
En el reconocimiento de las grietas, es fundamental controlar su evolución en el
tiempo. La forma más simple de hacerlo es colocando testigos, junto a los que se
graba la fecha y la hora en que se colocan e ir vigilándolos periódicamente. Para esto
existen varios procedimientos:
• Testigos de yeso: Se forma un rectángulo perpendicular a la dirección de la
grieta aplicando una capa de yeso de un centímetro de espesor,
aproximadamente. La superficie de ese rectángulo se deja enlucida para que
marque perfectamente cualquier rotura.
• Clavos: Si las características del paramento lo permiten, se fija uno a cada lado
de la grieta y se mide su distancia con un calibre. Para mayor exactitud se
marcan unas muescas a fin de hacer la medición siempre en el mismo punto.

16
• Testigos de papel: Se fija un folio encima de la grieta pegándolo a cada lado de
la misma para que quede bien tirante. Según el tipo de pegamento utilizado,
se romperá o se despegará indicándonos si ha habido movimientos. No es tan
efectivo como los procedimientos anteriores.
• Testigos de vidrio: Pegado a cada lado de la grieta con un adhesivo idóneo.
Este procedimiento sólo es válido en casos muy específicos.
• Fotografía: La utilización de fotografías permite seguir perfectamente la
evolución de los daños.
Por otro lado existen procedimientos más complejos para el estudio del origen de las
patologías: calicatas, ultrasonidos, o rayos x para detectar defectos en las soldaduras
de estructuras metálicas son algunos de ellos.
En este caso, al tratarse de apeos de emergencia, el factor tiempo no hará posible la
utilización de este tipo de técnicas, aunque sí podrían tener cabida posteriormente,
para hacer un estudio más detallado de las mismas y corregir o elaborar un nuevo plan
de acción más efectivo, en función de la nueva información que se obtenga.
2 Generalidades
2.1 Introducción
Comencemos estableciendo la diferencia entre un apeo y un apuntalamiento. Según
la Real academia de la Lengua, “Apear es sostener provisionalmente con armazones de
madera, metálicos, cerámicos, o mixtos, todo o parte de un edificio, construcción o
terreno, con motivo de una reparación, reforma, excavación, debido a cualquier tipo de
siniestro o situación que lo aconseje”.
Por otro lado la RAE define Apuntalamiento como la “acción de colocar puntales para
sostener los elementos citados anteriormente, con carácter de urgencia y
provisionalmente, para evitar su hundimiento, colapso o derrumbamiento”.
Por ello, podríamos decir que por definición, mientras el apuntalamiento tiene un
marcado carácter de urgencia el apeo no lo tiene, o al menos no tanto como el

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apuntalamiento, ya que requiere un mayor esfuerzo y un mayor tiempo para su
ejecución.
El planteamiento de realizar un apeo o un apuntalamiento dependerá en su mayor
parte del tiempo durante el que tenga que ejercer su acción y de la importancia o
riesgo de la misma. Es comprensible que la calidad y ordenación de un apeo en una
mina en explotación será diferente del apeo de una viga en un edificio que, libre de
riesgos, se va a demoler de inmediato, e incluso del apeo o apuntalamiento de
emergencia realizado en el transcurso de cualquier situación de riesgo en la que sea
necesario apear el elemento dañado.
Es importante señalar que un sistema de apeo o apuntalamiento de emergencia debe
ser capaz de garantizar la estabilidad y, en determinados casos además, la
habitabilidad de una edificación dañada en tanto se acomete o adopta una solución
definitiva a sus deficiencias.
En algunos casos el objetivo puede limitarse a garantizar la seguridad de los equipos
intervinientes en el rescate de personas atrapadas bajo los escombros, lo cual se hará
mediante un apuntalamiento rápido y eficaz, o bien en otros asegurar la edificación en
un primer momento hasta que se ejecute un apeo más definitivo y más elaborado tras
el estudio preciso de las patologías existentes.
En cualquier caso las condiciones comunes que debe cumplir un apeo o
apuntalamiento de emergencia siempre serán:
2.2 Clasificación de los Apeos
En el mundo de la construcción los apeos se pueden clasificar de diferentes formas:
según su carácter, su posición en el espacio, su complejidad o según los materiales de
los que esté compuesto. A continuación describiremos brevemente en que se
diferencian cada uno de ellos.
• Resistencia y estabilidad ante las cargas a transferir
• Simplicidad y rapidez de montaje
• Seguridad para las personas del edificio

18
2.2.1 Apeos según su carácter
Se catalogan en función de su relación con la estructura a la que sirven y su periodo de
utilidad. Podemos establecer los siguientes tipos:
• Apeo de emergencia
Complementa la estructura dañada en sus elementos más precarios a corto
plazo. Ataja un peligro inminente debido al grado de deterioro del edificio. No
supone una solución de apeo definitiva.
• Apeo complementario
Complementa la estructura dañada garantizando su estabilidad a medio o
largo plazo.
• Apeo supletorio
Constituye un sistema estructural de carácter temporal, con autonomía propia.
• Refuerzo de recuperación
No constituye un apeo sino un tipo de obras de carácter definitivo, que evitan o
reducen la ejecución de apeos de tipo complementario o supletorio.
• Refuerzo por demolición
Dotan a la construcción del edificio no demolido de la estabilidad perdida por
demolición de una parte del mismo
En general podemos concluir diciendo que la gama de apeos es tan amplia como
situaciones que se nos pueden plantear. De todos ellos, los que nos ocuparán serán
aquellos que se realizan en situaciones de emergencia, clasificándolos sobre todo
teniendo en cuenta la posición en que se colocan.

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2.2.2 Apeos según su posición en el espacio
Básicamente se dividen en tres tipos:
• Inclinados: su disposición básica es el tornapuntas, el cual transmite el esfuerzo
directamente del elemento apeado a la zona de apoyo. Dependiendo de la
inclinación de este, la fuerza transmitida al terreno tendrá unas componentes
vertical y horizontal diferentes.
Figura. 2.1. Apeo inclinado de orden doble y apoyo simple
En el caso de este ejemplo (Fig. 2.1) se trata de un apeo de orden doble y apoyo
simple. Estos también pueden ser de orden simple (Fig. 2.2), de orden doble y de
orden simple y apoyo doble.
Figura 2.2. Apeos inclinados de orden doble y apoyo simple y de orden simple.
En general se emplean para el apeo de muros de contención que pueden sufrir
vuelco, deslizamiento, pérdida de la capacidad portante o pérdida de la

20
resistencia estructural, así como para el apeo de muros de carga o cerramientos
que puedan sufrir giros, pandeos o rotaciones.
• Verticales: Su disposición básica es el pie derecho o los puntales. Se emplean
para el apeo de elementos horizontales como forjados, jácenas, viguetas o incluso
arcos, usando para ello cimbras de igual estilo que las utilizadas en su
construcción.
Estos elementos que necesitan un apeo pueden haber sufrido pandeo, rotura por
pérdida de resistencia estructural o fallo en el soporte que los sustenta, como
sería el caso de pilares o muros que han sufrido pérdida de estabilidad debido a
fallos de estos elementos o en sus cimentaciones. En la figura 2.3 se adelanta
además el dato de las distancias aconsejables a las que se deben colocar los
puntales.
Figura 2.3. Apeo vertical.
En este tipo de apeos incluiremos también los RECERCADOS de huecos, cuyo
trabajo es el transmitir cargas de un muro a través de sus huecos de puertas y
ventanas. Los huecos en un muro suponen una discontinuidad en dicho muro y
por consiguiente una zona de debilidad.
• Horizontales (Entibaciones y Acodalamientos): Se emplean para el apeo de
elementos verticales contra otros elementos verticales que sean lo
suficientemente estables, como por ejemplo el edificio contiguo al que queremos

21
apear. Los acodalamientos pueden ser ejecutados con codales simples
(denominados a la romana) o con estructura más compleja a base de codal y
tornapuntas.
Figura 2.4. Apeo horizontal
Cuando empleamos el acodalamiento en zanjas y pozos es cuando a este tipo
de disposición lo denominamos ENTIBACIÓN.
2.3 Apeos de Emergencia
La principal diferencia entre un apeo de emergencia y uno normal, radica en que en el
primer caso no se puede estudiar de manera precisa el reparto de cargas del edificio
para poder proyectar estrictamente el apeo, debido a la natural falta de tiempo
disponible para ello.
Aun siendo técnicamente iguales las condiciones necesarias para uno y otro apeo, en
caso del de emergencia se debe optar por el procedimiento más sencillo y rápido,
comenzando por lo más fundamental. Posteriormente se podrá mejorar o completar
ese apeo ampliándolo a otras zonas o disponiéndolo bajo otros criterios.
En las intervenciones de los equipos de emergencia, tanto las debidas a lesiones
originadas por causas accidentales, como las producidas por un estado avanzado de

22
ruina, el criterio de actuación se basa en conseguir de la forma más rápida posible
asegurar el edificio, para evitar que se generen pérdidas de vidas humanas, o en la
medida de lo posible, materiales.
Se trata fundamentalmente de intentar mantenerlo en condiciones suficientes de
estabilidad durante un periodo de tiempo más o menos largo, ya que la finalidad del
apeo de emergencia es conseguir tiempo para el posible rescate de víctimas, el
desalojo de los bienes muebles del edificio, evitar su caída sobre los inmuebles
colindantes o vía pública y/o la posterior reparación y ocupación del mismo.
2.4 Elementos de un Apeo
Los apeos son conjuntos de piezas de madera, elementos metálicos o combinaciones
de ambos, formando estructuras resistentes complementarias, cuya finalidad es
sostener provisionalmente un edificio en todo o en parte, siendo su utilización
temporal.
Los elementos que constituyen un apeo son en la mayoría de las veces piezas rectas
que fundamentalmente trabajan a compresión en casi todos los tipos de apeo.
Se utilizan también elementos auxiliares y pequeño material para realizar los enlaces.
Las piezas, según la sección, forma, lugar de colocación y función, reciben diferentes
denominaciones.
A continuación, y utilizando la nomenclatura que se aplica a estas piezas de madera en
construcción, describiremos someramente cada uno de los elementos que componen
un apeo.
2.4.1 Elementos verticales
• Puntal: rollizo o postes que generalmente se aplican solos. Su ventaja está en
su gran longitud.
• Pies derechos: piezas escuadradas, embridadas en grupos de dos o tres
tablones.
• Virotillos: rollizos de pequeño diámetro y longitud, para utilizar en huecos de
reducidas dimensiones aunque la mayoría de las veces constituyen un
elemento secundario del apeo.

23
• Zapatas murales: piezas escuadradas, adosadas o encajadas en un muro, para
transmitir esfuerzos a piezas inclinadas.
• Vela: pieza que, colocada verticalmente, recibe cargas horizontales,
transmitiéndolas a los puntos en que es acometida por otros elementos
estructurales de apeo. Su forma de trabajo es a flexión.
2.4.2 Elementos horizontales
• Sopandas: piezas que se acoplan bajo elementos horizontales del edificio,
forjados, vigas y dinteles, trabajando a flexión que transmiten sus cargas a
otros elementos.
• Durmientes: piezas escuadradas que descansan sobre el piso y reparten sobre
este las cargas que reciben directamente de los elementos verticales o
inclinados del apeo.
• Puentes: piezas cortas que ejercen básicamente misiones de separación o de
arriostramiento entre piezas verticales.
• Codales: también llamados puntales horizontales, son piezas escuadradas o de
rollizos trabajando a compresión para mantener fija la separación entre dos
elementos, ya sean de la construcción o del propio apeo.
2.4.3 Elementos inclinados
• Tornapunta: transmiten el esfuerzo directamente del elemento apeado a la
zona de apoyo, pueden ser escuadrados o de rollizo.
• Jabalcón: recogen y descargan el esfuerzo no directamente, sino a través de
otras piezas.
• Riostras: piezas escuadradas de poca sección, destinadas a mantener la
colocación y disposición geométrica del conjunto.
2.4.4 Pequeño material auxiliar
• Bridas: pares de pletinas enlazadas con tornillos, utilizadas para unir piezas de
madera.

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• Puntas, clavos: sirven para fijar las uniones de los ensambles y evitar
desplazamientos.
• Cuñas: tienen por objeto ajustar los elementos de apeo, tales como pies
derechos, tornapuntas o codales, entre las partes constructivas sobre las que
ha de actuar dicho elemento.
• Ejiones: es la pieza que sirve como tope, apoyo o contención de un segundo
elemento que acomete al primero.
Figura 2.5. Nomenclatura en apeos
2.5 Condiciones constructivas
La ejecución de un buen apeo requiere tener presente el empleo de ciertas normas
básicas de ejecución así como el correcto uso de las piezas que lo componen.
Tengamos en cuenta que construir un apeo es construir una estructura con piezas
sueltas que van a trabajar, en casi todos los casos, como uniones articuladas, y es
fundamental que todas ellas trabajen de forma correcta. Tanto en este como en el
siguiente apartado se exponen a modo de breve resumen introductorio estas normas
o consejos que, aunque muchos de ellos obvios, deberemos de tener siempre
presentes.

25
2.5.1 Dimensionamiento
El número de piezas de cada pie derecho o tornapuntas, la cantidad de estos y su
separación, así como la dimensión de los durmientes, han de elegirse teniendo en
cuenta que han de transmitir al terreno toda la carga de la parte del edificio que se va
a apear; por tanto, dependiendo del daño en la estructura y de la inminencia de su
ruina, habrá de calcularse “a ojo” con un alto coeficiente de seguridad.
Dada la circunstancia de que la ejecución muchas veces no puede ser perfecta por la
urgencia con que debe realizarse, no se puede aprovechar toda la capacidad mecánica
de las piezas en las uniones, es por esto que deberemos mayorar las cargas o bien
minorar la resistencia de los materiales empleados como medida de seguridad.
2.5.2 Toma de medidas y cortes
Una vez determinada la sección y disposición del apeo procederemos a determinar
las dimensiones de las diferentes piezas mediante el empleo de una varilla
telescópica denominada escantillón, este nos permite obtener in situ su longitud de la
pieza así como la inclinación del corte si es necesario.
A la longitud obtenida en las piezas verticales hay que reducirle dos gruesos de tablón
correspondientes a la sopanda y durmiente, más un margen de uno o dos centímetros
para el acuñado.
Los cortes se realizaran evitando en lo posible hacer encuentros que puedan disminuir
la sección de la madera como son los efectuados en ángulo o de cruce.
2.5.3 Embridado de tablones
Los tornapuntas, jabalcones y pies derechos de madera, nunca deben colocarse solos,
sino en grupos de dos o tres tablones unidos por los distintos medios disponibles a fin
de evitar pandeos o alabeos en la pieza.

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Figura 2.6. Grupos de tablones
Fuente: Apeos y demoliciones
Salvo que las piezas sean muy cortas, como mínimo se colocarán tres bridas, una en
cada extremo y otra central. No debiendo estar estas separadas entre sí más de 1,5 m.
Como son generalmente piezas que trabajan a compresión se pueden empalmar
dejando una distancia mínima entre empalmes de 1,1 m. La resistencia de nuestro
apeo también va a venir determinada por el número de bridas y la distancia entre
estas, como veremos más adelante.
En cuanto a la calidad de la madera, se procurará colocar la de mejor calidad en las
caras exteriores, dejando así la que tenga nudos o fallos en el interior.
Hay que evitar que al apretar las bridas estas se deformen y tengan un apoyo
tangencial en las esquinas de los tablones (fig. 2.7), esto se evita empleando bridas en
las que los tornillos de las bridas se queden pegados a los tablones. Si las bridas fueran
grandes se colocarán inclinadas para evitar su deformación.
No Si Óptimo Aceptable Inaceptable
Figura 2.7. Forma de colocación de las bridas
2.5.4 Sujeción de los durmientes
Además de buscar una zona apropiada del suelo para apoyo del apeo, debe prepararse
aquella con un cajeado que impida el deslizamiento del durmiente, y en caso de
efectuar el apeo con tornapuntas, anclarlo adecuadamente mediante picas de hierro o
perfiles metálicos hincados en el terreno (fig.2.8).

27
Figura 2.8. Sujeción de durmientes
Fuente: Apeos y grietas en la edificación
Los durmientes situados en lugar donde no se pueda efectuar el cajeado se
acodalarán contra las paredes maestras (fig.2.9).
Figura 2.9. Acodalado de durmiente
La anchura del durmiente dependerá de las cargas a transmitir y de la resistencia
superficial del elemento sobre el que apoyemos. En caso de que necesitemos una
mayor superficie de contacto con este, el durmiente se puede dimensionar hasta
alcanzar la superficie de contacto necesaria (fig.2.10).
Figura 2.10. Dimensionamiento de durmiente

28
2.5.5 Montaje del apeo
Una vez obtenidas todas las piezas se procede a clavar la sopanda a dos de los pies
derechos, se eleva el conjunto hasta situarlo sobre el durmiente, se aploma
prosiguiendo con el montaje del resto de elementos, pies derechos, cuñas, riostras,
etc.
2.5.6 Aplomado de las piezas
Una vez colocadas las piezas en su posición, las verticales deben quedar
completamente aplomadas para que su trabajo sea eficaz. En el caso de los
tornapuntas han de quedar colocados dentro de un plano vertical y normal al
elemento que sustenta.
Cuando es necesario colocar varios pies derechos en fila, han de estar perfectamente
alineados, y los órdenes de tornapuntas han de estar situados en un mismo plano
inclinado.
2.5.7 Acuñado en durmientes
Para poder colocar en su posición los pies derechos o tornapuntas, como hemos
comentado anteriormente, se cortan ligeramente más cortos que la distancia exacta
necesaria. El pequeño hueco resultante se maciza, entre el durmiente y la pieza, con
parejas de cuñas enfrentadas que se aprietan a la vez y sirven para templar el apeo y
ajustarlo debidamente (fig. 2.11).
En la práctica es frecuente que las superficies donde contacta el apeo no sean
uniformes, pudiendo presentar alabeos, protuberancias, etc. Por lo que estos
pequeños espacios resultantes deben macizarse con cuñas que los rellenen,
haciéndolo con cuidado para evitar que se desplacen las piezas principales de
su emplazamiento según se van introduciendo las cuñas.

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Figura 2.11. Proporción de cuñas
La relación óptima de inclinación de las cuñas será de 1/5 a 1/6, debiendo ser estas
claveteadas entre sí para evitar que se aflojen, dejando los clavos que asomen para
poder retirarlos si fuese necesario un reajuste por algún pequeño movimiento de la
estructura o, con el tiempo, la propia merma de la madera.
2.5.8 Acuñado en otros puntos
El apoyo sobre muletillas, carreras, zapatas murales y sopandas, se procurará que sea
completo, aunque en ocasiones en la práctica se producen holguras, debiendo
macizarse estos huecos con cuñas (fig. 2.12). Como hemos comentado con
anterioridad, esto se hará con el cuidado suficiente de no desplazar las piezas que
componen el apeo de su lugar de trabajo.
Figura 2.12. Acuñado en otros puntos

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2.5.9 Piezas en contacto directo con muros
En vigas aguja, sopandas y otras piezas que recojan esfuerzos directamente de los
muros, aunque el apeo sea metálico, se deberá colocar un elemento de madera para
evitar el cizallamiento de la fábrica.
2.5.10 Arriostrado de apeos
Los apeos deben siempre arriostrarse triangulando el conjunto de pies derechos o
tornapuntas con riostras que se fijan a las piezas principales formando cruces de San
Andrés para evitar su desplazamiento y hacerlas trabajar conjuntamente. En el caso
de los puntales metálicos (fig.2.13) se utilizan unas piezas especiales diseñadas para
tal efecto (fig.2.14 y 2.15).
Fig. 2.13. Arriostrado de puntales
Fuente: Curso sobre inspección técnica de edificios (Málaga. Febrero 2008)
Figura 2.14. Detalle de unión de puntales Figura 2.15. Abrazadera para puntales
Fuente: Curso sobre inspección técnica de edificios Fuente: www. google.es

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2.5.11 Prevención de movimientos laterales
Además del claveteado de las piezas y el arriostrado del apeo, en algunos enlaces
donde se ha de temer algún desplazamiento lateral, deberán disponerse tacos o
pequeñas piezas, generalmente procedentes de los recortes que van quedando al
armar el apeo, que los sujeten debidamente a ambos lados para impedir estos
posibles movimientos.
2.5.12 Problemas de hienda
La madera posee poca resistencia si se la somete a tracción en la dirección
perpendicular a sus fibras, por lo tanto hay que evitar cortes que la hagan trabajar en
este sentido, evitando en todo lo posible los embarbillados en los tornapuntas. Si por
cualquier motivo tuviésemos que realizarlos colocaremos una brida en el extremo del
tornapuntas para prevenir el agotamiento de la pieza.
Figura 2.16. Problema y solución de embarbillado
2.5.13 Contrarrestado de empujes mediante estacas
Estas estacas (o cualquier otro elemento que sirva para la contención del esfuerzo
horizontal que transmiten los tornapuntas) deberán estar dimensionadas de acuerdo
con las cargas que reciban, y además deberá estar garantizada la estabilidad del
elemento sobre el que estén clavadas, porque si el terreno recibe una carga puntual
muy elevada este no lo soportará, desplazándose la estaca y dando al traste con el
apeo y con la estructura que soporte. Este asunto se estudiará en profundidad al final
del apartado 3.1.7.4 correspondiente al estudio de los tornapuntas.

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2.6 Precauciones en la ejecución
Un apeo debe ser neutro, no debiendo introducir cargas puntuales a la estructura por
un exceso de apriete, ya que con esto se pueden generar esfuerzos que produzcan
patologías adicionales en la estructura dañada que pretendemos apear. En la
siguiente figura (fig.2.17) podemos ver como la ley de momentos de una viga puede
ser modificada al introducir reacciones verticales sobre ella.
Figura 2.17. Generación de esfuerzos adicionales
Fuente: Diploma de especialización profesional Universitario en servicios de prevención, extinción de
incendios y salvamento
El templado será por tanto lento y gradual, hasta que el elemento de apeo entre en
carga.
Respecto a la madera, esta será de buena calidad, sana y enteriza, y además:
• Sin excesivos nudos1 sobre la cara.
• Con fendas2 que no sean excesivamente largas.
• No se permitirán acebolladuras3.
• Las bosas de resina serán menores de 8 cm.
• Sin excesivas gemas4.
• No deben tener muérdago ni ataques activos de xilófagos.
• No se usarán maderas de derribo por estar excesivamente secas.

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En apeos en la vía pública, estos se protegerán contra colisiones de vehículos y se
dispondrán de forma que no se puedan dañar los peatones, protegiendo con rampas
los durmientes y empotrando las bridas.
Los equipos intervinientes deberán estar atentos en todo momento durante la
realización de los apeos por la peligrosidad y delicadeza de ejecución de los mismos.
Es importante la colocación de testigos y su continua vigilancia por si se produjera una
rotura repentina de estos que nos alertaría de un posible colapso de la estructura.
Posteriormente a la ejecución del apeo se repasarían los testigos, realizándose de
nuevo en aquellos que se hubiesen fracturado a fin de verificar el correcto
funcionamiento del apeo, así como la comprobación de que no se han producido
nuevas lesiones que requieran otras medidas.
El apeo se revisará con periodicidad, ya que es normal que se aflojen las cuñas y bridas
(sobre todo en la estación seca) o que se produzcan pequeños movimientos por
cualquier circunstancia. Aunque no sea el caso de los apeos de emergencia, hay que
tener en cuenta que la vigencia máxima de un apeo de madera son 6 meses, por lo que
habrá que revisarlo si no hay absoluta garantía de que se ejerce un control semanal del
tensado de las bridas y cuñas.
Al apear una estructura se hará siempre de abajo hacia arriba, consolidando primero
las partes inferiores y después las superiores, asegurándose el buen funcionamiento
del apeo y el no sobrecargar una estructura inferior que puede estar dañada o
simplemente no estar diseñada para soportar un exceso de carga procedente de las
plantas superiores.
1. Tejidos que forman las ramas, las cuales sufren desviaciones, provocando condensaciones de tejido lignificado,
comunicando diferente textura y heterogeneidad a las resistencias de la Madera.
2. Grietas longitudinales debidas a los bruscos cambios de temperatura, desgarrando el tronco del árbol en el sentido de
los radios medulares con el consiguiente debilitamiento de la madera.
3. Grietas o fendas circulares, que separan los anillos anuales de crecimiento total o parcialmente, debido a la acción del frío
intenso o de los vientos sobre los árboles.
4. Defecto característico del aserrado, por el que la pieza de madera presenta rastros de corteza en alguna de sus aristas.

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Hay que tener la precaución de colocar los elementos principales de un apeo, sobre
todo los elementos inclinados, de forma que no se produzcan momentos en la
estructura que se apea, pues estos momentos pueden no ser absorbidos por la
estructura y producir un colapso de esta (por ejemplo el apoyo de un tornapuntas
fuera del eje de un forjado o el acodalamiento sobre elementos que no soportan
cargas horizontales, como muros de fábrica de poca sección).
Cuando las fábricas, por su deterioro o por su calidad artística (aparejos, sillerías, etc.),
no permiten practicar mechinales para el alojo de los tornapuntas o puntas de tablón,
se pueden introducir varillas de acero en las juntas a las que se solidarizarán los
elementos de apeo (carreras, zapatas, etc.) (fig.2.18).
Figura 2.18. Apeo en muros de sillería
Fuente: Apeos (1996) Autor: Andrés Abasolo
2.7 Acciones en la Edificación
Una vez comentados los criterios básicos a tener en cuenta a la hora de ejecutar una
apeo, pasamos a estudiar los tipos de acciones que actúan o pueden actuar sobre una
edificación, y para las que la estructura auxiliar que construyamos debe dar respuesta.
Para el cálculo de nuestro apeo deberemos realizar la suma de todas ellas en función
de los materiales de que esté hecha el elemento a apear así como de su volumen.
Estas acciones pueden ser de dos tipos: Permanentes y Variables.

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2.7.1 Cargas Permanentes
Las cargas permanentes son el peso de todos los elementos constructivos que
constituyen la edificación. A continuación mostramos una serie de tablas donde
aparecen de forma genérica, los pesos propios de los materiales y elementos
constructivos más comunes.
Tabla 1: Peso específico de materiales de construcción
Fuente: CTE. DB-AE.
Tabla 2: Peso por unidad de superficie de elementos de cobertura
Fuente: CTE. DB-AE.

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Tabla 3: Peso por unidad de superficie de elementos de pavimentación
Fuente: CTE. DB-AE.
Tabla 4: Peso por unidad de superficie de tabiques
Fuente: CTE. DB-AE.
Tabla 5: Peso propio de elementos constructivos
Fuente: CTE. DB-AE.
2.7.2 Cargas Variables
• Sobrecarga de uso
Es el peso de todos los objetos que pueden gravitar sobre la estructura por razón de su
uso y varía en función del tipo de edificación. Estas sobrecargas también tendremos
que tenerlas en cuenta a la hora de realizar el dimensionamiento de nuestro apeo.

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Tabla 6: Valores característicos de las sobrecargas de uso.
Fuente: CTE.DB-AE
Tabla 7. Coeficiente de reducción de sobrecargas.
Fuente: CTE.DB-AE
• Movimientos impuestos
Son debidos a posibles movimientos del terreno, asientos diferenciales, etc.
Este tipo de esfuerzos, al no poder predecirse ni cuantificarse, los asumiremos
trabajando con un coeficiente alto de seguridad a la hora de mayorar el resto de las
cargas.
• Sobrecarga de nieve
Sobrecarga de nieve de una cubierta es el peso de la nieve que, en las condiciones
climatológicas más desfavorables, puede acumularse sobre ella.
La densidad de la nieve es muy variable según las circunstancias:
• Nieve recién caída: 120 kg/m3
• Nieve prensada o empapada: 200 Kg/m3
• Nieve mezclada con granizo: 400 kg/m3

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La acumulación de la nieve en una cubierta dependerá de su inclinación, del viento, de
la forma y de la zona. A partir de una inclinación del 60% se considera que no existe
sobrecarga de nieve.
• Sobrecarga de viento
Es otra sobrecarga variable. Se admite que el viento, en general, actúa
horizontalmente y en cualquier dirección. Depende en mayor medida de la velocidad
(ésta elevada al cuadrado) y también de la altura de la construcción. Además
dependiendo de la inclinación, en unos puntos la acción será presión y en otros
succión.
Cuando el viento incide sobre un edificio se crea una zona de alta presión positiva en la
fachada del terreno frontal al viento, o zona de Barlovento, y en la cubierta; al rodear
al edificio incrementa su velocidad, creando zonas de relativa baja presión, o presión
negativa (succión) en las caras laterales y en la cara posterior del edificio, o zona de
Sotavento. El viento tiene, además del efecto mecánico al producir cargas adicionales
sobre la estructura, un efecto térmico al enfriar las superficies del edificio.
En el caso de las sobrecargas de viento sean de consideración se actuará de igual
forma que en el resto de cargas impredecibles, mayorando cargas con un coeficiente
de seguridad razonable.

39
3 Materiales Empleados
3.1 Apeos de Madera
Es el apeo más generalizado porque tiene una gran facilidad de adaptarse a las
superficies de apoyo y es fácil de trabajar, pudiendo prepararse a pie de obra, además
de poder conferirle la resistencia adecuada dimensionándolo correctamente.
Su limitación se encuentra en la altura, ya que en piezas muy largas exige muchos
empalmes y el apeo exterior con tornapuntas por encima de un segundo piso es
prácticamente inviable.
3.1.1 La madera como material de construcción
La madera es un material natural de carácter anisótropo debido a la orientación de las
fibras en la dirección longitudinal del tronco. Es por ello, que las diferentes
propiedades del material se deben definir en las direcciones paralela y perpendicular a
la de las fibras.
Las especies comerciales de este material se pueden dividir en dos grupos. Por un lado
las coníferas y por el otro las frondosas.
Las propiedades de cada tipo de madera, se establecen en función de la clase
resistente a la que correspondan. La asignación de dicha clase, se realiza mediante el
ensayo de muestras de madera. Existe un modo visual de determinar la clase
resistente, definido por la norma UNE 56.544, y fundamentado en el estudio de los
defectos existentes en el elemento de madera, pero este no lo vamos a estudiar en
este trabajo por considerarlo demasiado complejo y subjetivo, prefiriendo trabajar
con tablas rápidas de resistencia, lo cual se ajusta más a las necesidades de este tipo
de apeos.

40
Figura 3.1. Ensayo a tracción de la madera.
Fuente: Apeos y refuerzos alternativos
A continuación pasamos a exponer dos de las propiedades de la madera que más
repercusión pueden tener en la elaboración de los apeos: la anisotropía y la
higroscopicidad.
3.1.2 Principales condicionantes de la Madera: Anisotropía e Higroscopicidad
La Anisotropía y la Higroscopicidad son las
propiedades de la madera más relevantes en cuanto
a su utilización como material para apeos. Ambas propiedades las estudiamos más
detenidamente a continuación.
Anisotropía
El carácter anisótropo de la madera condiciona el
hecho de que sus características mecánicas
dependan de la dirección del esfuerzo actuante con
relación a la dirección de las fibras. Deben
considerarse tres direcciones principales, para las
cuales el comportamiento físico y mecánico adquiere
diferencias considerables. Estas direcciones son la
axial, la radial y la tangencial a la dirección de las
fibras de la madera.
Figura 3.2. Anisotropía de la madera

41
Para los apeos es irrelevante la diferencia entre los planos radial y tangencial. Por el
contrario, son de suma importancia las grandes diferencias existentes entre las
resistencias de la madera para un mismo esfuerzo según sea su posición paralela o
perpendicular a la dirección de estas fibras.
Figura 3.3. Resistencias de la madera en función de la dirección del esfuerzo

42
La madera es muy resistente a la tracción axial, llegando a superar la resistencia a
compresión si está libre de defectos, ya que las fibras experimentan una contracción
transversal que aumentan su adherencia, mientras que en compresión tienden a
separarse por un efecto que podríamos calificar de pandeo de las fibras.
A tracción perpendicular a las fibras su resistencia es del orden de unas 40 a 50 veces
inferior de lo que es capaz de resistir a compresión axial.
A flexión, la madera tiene un excelente comportamiento, con resistencias incluso
superiores a las de compresión axial, hecho que puede entenderse fácilmente si lo
relacionamos con lo dicho sobre la gran resistencia de las fibras traccionadas.
A cortante en dirección paralela a las fibras, la resistencia de la madera puede
considerarse que es del orden de 1/8 de la compresión axial.
La peor forma de trabajo para la madera es la hienda, de la cual conoceremos más
adelante, sus inconvenientes y las posibles soluciones constructivas en el apartado
3.1.7.4 dedicado a los pies derechos.
Higroscopicidad
La madera siempre contiene agua. Esta puede formar parte intrínseca de la misma
(agua de constitución), cuya pérdida implica la destrucción de la madera como
material; puede ser absorbida, quedando contenida en sus paredes celulares o fibras
(agua de impregnación) y cuya cantidad guardará una relación directa con la
humedad relativa y la temperatura ambiente, o bien puede tratarse del agua
contenida en las cavidades celulares (agua libre) una vez que ya se han saturado sus
fibras, que no tiene repercusión en las propiedades mecánicas o físicas.
La humedad de impregnación tiene mucha importancia en la resistencia de la madera.
Por ejemplo, la resistencia a la compresión puede descender a la mitad cuando se
aumenta su humedad desde la normal (12%) hasta la del punto de saturación de sus
fibras (30%).
La madera tiende a absorber o a ceder agua según sean las condiciones ambientales
del lugar donde se encuentre (humedad relativa del aire y temperatura del mismo). A
cada estado ambiental le corresponde un determinado grado de humedad de la
madera, llamado humedad de equilibrio higroscópico.

43
Este aspecto es especialmente relevante para el diseño y cálculo de apeos, donde han
de tenerse en cuenta tanto las condiciones de la madera que se aplica como las
condiciones del ambiente en que va a permanecer, ya que de estas va a depender la
tensión admisible por el apeo en cada momento.
3.1.3 Factores condicionantes de la madera: Clases resistentes, de duración de la
carga y de servicio.
Las normas españolas establecen, para las maderas de coníferas y chopo, una
clasificación que permite encuadrar cada madera aserrada en una Clase resistente
dentro de unas series: C14, C16, C18, C24, C27, C30, C35 y C40.
Los números de la serie indican el valor de la resistencia característica a flexión,
expresada en N/mm2. Cada una de estas clases establece, no solo la resistencia a
flexión, sino las resistencias características a los distintos esfuerzos y su relación con la
dirección de las fibras.
VALORES DE LAS PROPIEDADES ASOCIADAS A LA CLASE RESISTENTE C18
PROPIEDADES VALORES (N/mm2
)
Flexión (fm,k) 18
Tracción paralela a la fibra (ft,0,k) 11
Tracción perpendicular a la fibra (ft,90,k) 0,4
Compresión paralela (fc,0,k) 19
Compresión perpendicular a la fibra (fc,90,k) 2,2
Cortante (fv,k) 3,4
Tabla 8. Valores de las propiedades asociadas al a clase resistente C18.
Fuente: Arquitectura y Madera.
En España la madera más utilizada en apeos es, tradicionalmente, madera de pino de
baja calidad (clase resistente C18). Entendemos en este hecho que se busca un fin
meramente económico basado en dos aspectos. El primero se refiere a la total
ausencia de condicionantes estéticos, lo que permite aceptar el aumento de los mal
llamados “defectos”, tales como: gemas, nudos…; y el segundo a la poca rentabilidad,
o aumento de la relación resistencia/coste, que clases superiores nos podrían aportar.

44
Es por esto que a efectos de cálculo, de ahora en adelante, nos referiremos a esta
clase resistente (C18), ya que elaborar tablas rápidas y ejemplos de cálculo de para
todas las clases resistentes sería prácticamente imposible.
Dado que los valores de ensayo de las resistencias se obtienen en breves minutos y la
madera se resiente con la duración de la carga, la normativa penaliza la prolongación
del tiempo de duración de las cargas minusvalorando las resistencias características
en función de ese tiempo, para lo que establece la necesidad de asignar las acciones
que solicitan la estructura de madera a una de las Clases de duración de la carga
siguientes:
Clase de
duración
Duración aproximada acumulada
de la acción en valor característico
Ejemplo
Permanente > 10 años Peso propio de la estructura
Larga < 10 años
> 6 meses
Apeos o estructuras provisionales no
itinerantes
Media < 6 meses
> 1 semana
Sobrecarga de uso (sin
almacenamiento)
Corta < 1 semana Carga de nieve
Carga de viento
Instantánea algunos segundos Acción Sísmica
Tabla 9. Clases de duración de la carga.
Fuente: Apeos y refuerzos alternativos.
Por otro lado, y dada la importancia que tiene el grado de humedad para los valores
de las resistencias de la madera, los elementos estructurales deberán asignarse a una
de las clases de servicio siguientes, en función de las condiciones ambientales en que
hayan de estar inmersos.

45
Clase de
servicio
Humedad en la madera Humedad relativa del aire
Cs 1 Correspondiente a una
Temperatura de 20 ± 2 ºC
> 65 % pocas semanas al año
Cs 2 Correspondiente a una
Temperatura de 20 ± 2 ºC
> 85 % pocas semanas al año
Cs 3 Condiciones ambientales que originen contenidos de humedad
superiores
a los correspondientes a la clase de servicio 2
Tabla 10. Clases de servicio.
Así pues, en función de la clase de duración de la carga y la clase de servicio que
afecten a una estructura de madera, se le asignará un factor de modificación con
arreglo a la siguiente tabla, que disminuye o aumenta la resistencia teórica del
material:
Material Clase de
Servicio
Clase de duración de la carga
Permanente Larga Media Corta instantánea
Madera aserrada
o
Madera laminada
encolada
1 0,60 0,70 0,80 0,90 1,10
2 0,60 0,70 0,80 0,90 1,10
3 0,50 0,55 0,65 0,70 0,90
Tabla 11. Coeficientes de modificación de la resistencia de la madera.
De acuerdo a dicha tabla, la resistencia del material frente a cargas permanentes, en
una clase de servicio 1 o 2, es un 30% inferior, que frente a cargas de corta duración. Si
una combinación de acciones incluye cargas de diferente duración, se debe adoptar el
valor correspondiente a la acción más desfavorable.

46
3.1.4 Resistencia de cálculo en la madera de apeos
Una vez estudiados los aspectos anteriores, estamos en condiciones de realizar el
cálculo de la resistencia real de la madera que vayamos a utilizar en nuestro apeo,
aplicándole las restricciones mencionadas. A estas además se aplicará un coeficiente
de seguridad, dividiendo la resistencia obtenida por 1,3, que es la que considera la
norma para la madera. Con todo esto las resistencias obtenidas para la clase
resistente C18 serán las que muestra la siguiente tabla:
RESISTENCIA
DE CALCULO
CLASE DE
SERVICIO
RESISTENCIAS DE CÁLCULO APLICABLES A LA
CLASE RESISTENTE C18 (N/mm2
)*
Para una clase de duración de la carga:
permanente larga media corta instantánea
Flexión
fm,d
1 y 2 8,31 9,69 11,08 12,46 15,23
3 6,92 7,62 9,00 9,69 12,46
Tracción paralela
ft,0,d
1 y 2 5,08 5,92 6,77 7,62 9,31
3 4,23 4,65 5,50 5,92 7,62
Tracción perpendicular
ft,90,d
1 y 2 0,14 0,16 0,18 0,21 0,25
3 0,12 0,13 0,15 0,16 0,21
Compresión paralela
fc,0,d
1 y 2 8,31 9,69 11,08 12,46 15,23
3 6,92 7,62 9,00 9,69 12,46
Compresión perpendicular
fc,90,d
1 y 2 2,22 2,58 2,95 3,32 4,46
3 1,85 2,03 2,40 2,58 3,32
Cortante
fv,d
1 y 2 0,92 1,08 1,23 1,38 1,69
3 0,77 0,85 1,00 1,08 1,38
Tabla 12. Resistencias de cálculo aplicables a la clase resistente C18.
*Para pasar de N/mm2 a Kg/cm2 multiplicar por 10.
Nota: La resistencia aquí calculada es la resistencia del material en sí. En el Anexo de Cálculo se tratará
la resistencia de los elementos constitutivos de un apeo.

47
3.1.5 Dimensiones de la madera. Escuadrías tipo para apeos.
En apeos, la madera tradicionalmente empleada tiene una sección de 70 x 200 mm
(denominada genéricamente tablón), usada en la composición de la inmensa mayoría
de las piezas estructurales. Esta pieza va acompañada de otra cuya sección es de 50 x
150 mm (llamada “tabloncillo” en el argot de apeos), que se utiliza para piezas
complementarias como riostras y, eventualmente, en la confección de piezas
estructurales de tamaño especialmente reducido.
Con estas escuadrías se obtienen secciones combinadas de varios tablones o
tabloncillos, resultando de especial interés las que tienen un momento de inercia
similar en ambas direcciones, lo que se consigue con la adición de tres elementos.
Una práctica común por algunos servicios de emergencias supone utilizar secciones
cuadradas combinando dos elementos de 75 x 150 mm. Esta, aunque se sale de las
dimensiones cotidianas, permite simplificar el trabajo de montaje y aligerar el peso,
cuestiones de suma importancia en labores de emergencia de corta duración.
Tabla 13. Valores principales para secciones formadas por tablones de 70x200mm.

48
Tabla 14. Valores principales para secciones formadas por tabloncillos de 50x150mm.
3.1.6 Uniones de la madera mediante elementos metálicos
En los apeos de madera, el acero se puede usar de dos formas, como elemento de
unión de las piezas de madera, o bien como elemento sustitutivo de estas cuando la
importancia de los esfuerzos o sus características así lo aconsejen. En cuanto al acero
como elemento de unión, podremos encontrarlo en forma de:
• Bridas
• Clavos
• Tirafondos
• Tornillos
Para simplificar trataremos tan sólo los dos primeros ya que generalmente son los
más utilizados

49
3.1.6.1 Bridas
La brida es el elemento principal de unión usado tradicionalmente en apeos. Están
formadas por dos piezas de pletina de acero con sendos taladros que aprisionan entre
ellas los tablones de madera, uniéndolos por el rozamiento entre sus caras a
consecuencia del apriete ejercido por los tornillos (fig.3.4). Su función se restringe,
salvo raras excepciones, a la unión de varios tablones para constituir un solo
elemento, no para la unión de elementos estructurales diferentes.
Figura 3.4. Despiece de brida metálica
La colocación de las bridas debe realizarse situando los tornillos de manera que se
permita el máximo apriete con la mínima deformación de las pletinas, por lo que la
posición de estas (en el caso de que sean más largas que los tablones) quedará
inclinada respecto a la normal a la directriz de la pieza, debiendo contrapearse las
inclinaciones de bridas contiguas.
En zonas de paso es conveniente realizar taladros en los tablones para que las bridas
no sobresalgan de los planos laterales de los pies derechos (fig. 3.5), a fin de evitar
accidentes. Otro modo de ocultar las bridas seria realizando ranuras en el canto de los
tablones, aunque esta práctica no es recomendable pues reduce considerablemente la
resistencia de la pieza.

50
Figura 3.5. Colocación de las bridas
El uso de las bridas como elemento de atado presenta dos problemas esenciales
cuando se emplean en elementos que han de trabajar a compresión, como es el caso
de los pies derechos:
1. Como veremos en el Anexo de Cálculo, los reducidos valores de carga
obtenidos al considerar el esfuerzo rasante estipulado en la normativa, cuando
se confía su contrarresto a la fuerza antideslizante generada por la presión
entre los tablones causada por el apriete de las bridas.
2. La inseguridad que representa un apriete aleatorio de las bridas y, más aún, su
posterior destensado por mermas de la madera (en el caso de apeos
permanentes). La madera experimenta mermas transversales considerables

51
con sus cambios de humedad, lo que implica destensados en las bridas que
alteran radicalmente el esfuerzo inicial que son capaces de soportar.
Como veremos en el anexo de cálculo, la distancia entre bridas es determinante para
la resistencia de los tablones cuando han de trabajar a compresión con pandeo (caso
de pies derechos, tornapuntas, jabalcones y codales), no debiendo superar esta nunca
la distancia de 1 m entre bridas ni de 10 cm a cada extremo de la pieza.
Para los casos en que sea necesario utilizar las bridas con pernos embutidos con pre-
taladro en la madera, podremos usar alguna de las disposiciones que aparecen en la
siguiente figura.
Figura 3.6. Colocación de bridas con pernos pasantes
3.1.6.2 Clavos
La unión por clavos permite rapidez (rasgo importante en apeos) y una eficacia
superior a la que suele presuponerse, si bien a condición de ejecutarla con calidad
(diámetro calculado, distancias mínimas controladas entre clavos y de estos a los
bordes de las piezas, penetraciones mínimas aseguradas….), exigencia que,
desgraciadamente, va a contracorriente del uso cotidiano de este tipo de unión en
apeos.

52
Figura 3.7. Clavos de Punta de caña lisa, de roscado helicoidal y de resaltos anulares en el fuste
En principal inconveniente del clavo es que su introducción exige abrirse paso a costa
de ir separando las fibras de la madera, por lo que la formación de fisuras por hienda
es un fenómeno frecuente, agravándose este en la medida que aumenta el diámetro
del clavo utilizado. Para paliar este problema se pueden ejecutar taladros previos en la
madera, aunque este trabajo sería demasiado laborioso para la premura de los
trabajos propios de este tipo de apeos.
Así pues, el clavado de tablones y tabloncillos en apeos exige la utilización de unos
diámetros aceptables cuando han de cumplir una función resistente, siendo los más
utilizados los que oscilan entre 3 y 6 milímetros.
Como clavos tipo en apeos, consideraremos los siguientes:
• Clavo de 6 mm de diámetro y 120 mm de longitud. Para el clavado entre
tablones de 70 x 200 por sus caras de 200.
• Clavo de 6 mm de diámetro y 100 mm de longitud. Para el clavado de
tabloncillos de 50 x 150 a tablón de 70 x 200 por sus caras anchas o de dos
tabloncillos.
• Clavo de 4 mm de diámetro y 100 mm de longitud. Para el clavado de
tabloncillo de 50 x 150 a tablón de 70 x 200 por el grueso o canto de este
último.

53
En cuanto a la separación admisible entre clavos, esta va a venir condicionada por:
• La posición de la fibra de la madera respecto a la línea de clavos cuyas
distancias estemos considerando.
• La realización de pre-taladro o no.
• La posición del esfuerzo respecto a la dirección de las fibras.
La aplicación de las normas a las dimensiones que hemos establecido para el tablón de
apeos, con la utilización del clavo de diámetro 6 mm, nos permite obtener un cuadro
de separaciones mínimas para los casos más frecuentes a esfuerzos normales y
paralelos a las fibras, el cual mostramos en las siguientes figuras.
Figura 3.8. Distancias mínimas de clavos a testas y bordes, y separaciones entre clavos en tablones de
apeo, unidos por sus caras anchas para esfuerzos en dirección paralela a la fibra.

54
Figura 3.9. Distancias mínimas de clavos o testas y bordes, y separaciones entre clavos en tablones de apeo, unidos por
sus caras anchas para esfuerzos en dirección perpendicular a la fibra.
Figura 3.10. Distancia para clavos de diámetro 6 en uniones de tablones 70x200 c18 sin pretaladro.
Fuente. Apeos y refuerzos alternativos.

55
Figura 3.11. Distancia para clavos de diámetro 6 en tablones 70x200 con pretaladro.
Cabe decir que al menos deben existir dos clavos por unión, y su penetración debe ser
perpendicular a la dirección de las fibras. No debe admitirse clavar en dirección de las
fibras (a testa). Es recomendable una ligera inclinación respecto a la normal a la
superficie de clavado, variando la dirección entre los clavos contiguos a fin de
dificultar la extracción longitudinal de estos. En cuanto a la penetración en punta, la
normativa establece un valor mínimo de 8 veces el diámetro en clavos lisos y de 6
diámetros en clavos de adherencia mejorada. Esto significa que un clavo de diámetro
6 exige una penetración de 48 mm y el de diámetro 4 precisa 32 mm.
3.1.7 Elementos Constitutivos de los Apeos de Madera
Veamos ahora, profundizando un poco en la materia, las características de los
elementos constitutivos más importantes de los apeos de madera. Para ello,
definiremos las características esenciales de cada uno de ellos, así como las formas o
tipologías constructivas más usuales, tratando de establecer finalmente en el Anexo
destinado al cálculo, la capacidad de carga que pueden admitir algunos de ellos.
3.1.7.1 Pie derecho
Se trata del elemento principal de los apeos de madera, constituido por dos o más
tablones unidos por elementos metálicos, que sirve como transmisor vertical de

56
cargas. Este elemento está normalmente asociado a otros que trataremos más
adelante: la sopanda y el durmiente. Su ejecución también puede realizarse por medio
de tabloncillos embridados para casos en que sea conveniente una mayor ligereza.
Por extensión, también puede hablarse de pies derechos de un solo tablón, si bien, su
escasa capacidad de carga debido al pandeo, limita su uso a aplicaciones de pequeña
altura, recibiendo entonces el nombre de enano.
La posición vertical del pie derecho debe quedar garantizada por los arriostramientos
y su ajuste por medio de cuñas inferiores que permitan su templado periódico debido
a las mermas que experimenta la madera en caso de permanecer este apeo en el
tiempo. Los cortes deben ser completamente perpendiculares a la directriz a fin de
evitar la formación de componentes horizontales que tiendan a sacarlo de su posición,
así como que estos cortes formen un mismo plano en todos los tablones, evitando que
las diferencias de longitud impliquen diferentes tensiones en cada tablón. En todo
caso, las diferencias se compensarán con un correcto acuñado.
Figura 3.12. Pie derecho.

57
Un problema práctico que se puede plantear con los pies derechos es el de realizarlos
con longitudes superiores a las de los tablones disponibles. Su ejecución se resuelve
haciendo que en una misma sección no coincida más que el empalme de un tablón.
Sin embargo, esto supone la disminución del radio de giro de la sección en ese punto,
lo que lo penalizaría a efectos de pandeo, así como la dificultad de asegurar la
transmisión de un tablón a otro en el empalme debido a la inevitable imperfección del
corte. Para resolver estos problemas se puede optar por la solución de reforzar la zona
de empalme con un trozo de tablón embridado a ambos lados de la junta.
Figura 3.12. Solución de empalme en pie derecho embridado.
Finalmente debe advertirse un error muy frecuente en el cálculo de pies derechos, que
consiste en dimensionarlo para la carga que recibe, despreocupándose del cálculo del
durmiente o de la capacidad resistente del elemento al que transmite el durmiente,
que pueden ser los eslabones débiles de la cadena de piezas que componen el apeo.
Así, pueden verse apeos, transmisores de varias toneladas por pie derecho o por
puntal que finalmente descansan sobre un pequeño trozo de tablón, con dirección de
fibras perpendicular a la carga, algo totalmente inadmisible (fig. 3.13).

58
Figura 3.13. Fotografía de Apuntalamiento (Lorca 2011)
Fuente. Autor
3.1.7.2 Durmiente
El durmiente es la pieza horizontal encargada de recibir las cargas verticales
(generalmente provenientes de los pies derechos) transmitiéndolas de forma más
repartida a elementos de la construcción o al terreno. Usualmente cumple la función
secundaria de instrumentos de atado entre las bases de los pies derechos en una
dirección.
Figura 3.14. Disposición del Durmiente
Fuente. Apeos y refuerzos alternativos

59
Su misión principal como pieza intermedia implica que debe garantizar dos
cuestiones:
1º. Que sea capaz de resistir el esfuerzo de compresión que recibe.
2º. Que pueda repartir esa carga al elemento sobre el que apoya, suministrándole
unas tensiones inferiores a las que son admisibles para este.
El durmiente tipo más socorrido es el tablón de 200 x 70 mm colocado a tabla,
“durmiendo” sobre el forjado, la solera, el terreno, etc.; y recibiendo los pies derechos
en todo su ancho.
Los inconvenientes con los que nos encontramos son:
1º. la limitación de carga que impone a los pies derechos, ya que al trabajar con
sus fibras perpendiculares al esfuerzo que reciben, su capacidad de carga es
bastante más reducida que la de los estos (ver gráfica A1.2 y A1.3 del Anexo de
cálculo).
2º. La pequeña capacidad de reparto sobre el terreno en el que apoya, ya que
debido a la falta de rigidez de la madera la zona de transmisión de presiones se
restringe a una pequeña superficie ampliada respecto al área de recepción de
tensiones del pie derecho, la cual supondremos se transmite con un ángulo de
45º.
Figura 3.15. Transmisión de cargas del Durmiente

60
Como veremos una vez abordemos el cálculo de estos elementos, la capacidad de
carga de un durmiente va a venir determinada por los siguientes factores:
a. La longitud de la zona de apoyo en la dirección de las fibras.
b. La distancia del borde de la pieza transmisora al extremo del durmiente.
c. La distancia de la carga considerada respecto a la próxima carga.
Cuando la presión bajo el durmiente sea excesiva, podemos acudir a distintas
soluciones que amplíen la superficie de descarga, mediante durmientes de tres
tablones en pirámide o de pirámides de tablones cruzados, en las que podemos
mantener la hipótesis de reparto de presiones a unos 45º.
Figura 3.16. Aumento de la base del durmiente
También podemos introducir rigidizadores al durmiente, mediante uno, dos o tres
tablones de canto. Soluciones que, además de aumentar la superficie de reparto,
tienen la utilidad de garantizar una correcta transmisión de cargas desde los pies
derechos hasta los elementos resistentes del forjado cuando estos no caen en la
vertical de aquellos, lo que es de especial importancia en los casos de forjados con
escasa o nula capa de compresión y entrevigados ligeros o dañados.

61
Figura 3.17. Adhesión de refuerzos al durmiente
Recordemos que los durmientes indicados sirven para aumentar la capacidad de carga
del apeo ante las limitaciones resistentes de la construcción o el terreno en que
apoyan, pero no resuelven el problema de desaprovechamiento de la capacidad de
carga impuesta por la forma de trabajo del durmiente de madera, con sus fibras
perpendiculares al pie derecho. Para resolver este problema tendríamos que acudir al
empleo de elementos metálicos cuya rigidez permite ampliar la superficie de
transmisión de la base del pie derecho antes de descargar sobre la construcción o el
suelo y que, al tiempo, son capaces de resistir las tensiones de compresión
transmitidas por éste. Únicamente tendremos que cuidar la rigidización adecuada del
alma en la zona de transmisión de la carga.
El uso de perfiles metálicos es especialmente útil cuando necesitamos apoyar el apeo
sobre un terreno de escasa resistencia, como por ejemplo, un relleno (caso muy
frecuente).

62
Figura 3.18. Durmientes a base de perfiles metálicos
En estos casos de utilización de perfiles metálicos, es necesario evitar el deslizamiento
lateral del pie derecho para lo que es útil realizar su fijación al durmiente mediante la
colocación de una brida apoyada en los perfiles y sujeta a ellos por puntos de
soldadura, como puede verse en la figura anterior.
3.1.7.3 Sopanda
La sopanda es la pieza de apeo encargada de recoger las cargas de elementos
constructivos horizontales conduciéndolas a los pies derechos o dispositivos verticales
del apeo. Complementariamente realiza una labor de atado entre las cabezas de los
pies derechos que constituyen una línea de carga.
Su misión principal como pieza intermedia es la de resistir eficazmente los esfuerzos
de flexión a que normalmente queda sometida al recoger las cargas, así como
soportar las tensiones de compresión que recibe al entregar las cargas de la cabeza a
los pies derechos.
La sopanda más característica es la formada por un tablón horizontal de 200 x 70 mm
adosada al elemento que pretendemos apear y descansando sobre las cabezas de los
pies derechos en todo su ancho. Al igual que el durmiente de un tablón, su ventaja es
la buena flexibilidad con que se adapta a las deformaciones del elemento constructivo,

63
si no son fuertes. Su inconveniente es la limitada capacidad a flexión, que obliga a
colocar los pies derechos a pequeñas distancias.
Figura 3.19. Sopandas
Una primera forma de aumentar la capacidad resistente de la sopanda es la de
complementar el tablón horizontal con otro vertical como rigidizador, si bien esa
solución obliga a emplear pies derechos de tres tablones por necesidades
constructivas y exige una buena capacidad de ajuste en la cabeza del pie derecho para
garantizar la adecuada transmisión de cargas a los tres tablones que conforman el pie
derecho.
Figura 3.20. Aumento de la capacidad resistente de la sopanda

64
Otra solución para el incremento de la capacidad de flexión lo constituye la utilización
de puentes formados por dos o tres tablones embridados, como pieza de sopanda,
confiando la adaptabilidad a la superficie del forjado o elemento a apear al uso de
cuñas suplementarias.
Figura 3.21. Aumento de la capacidad a flexión de la sopanda
Esta solución se hace imprescindible muchas veces para resolver los problemas de
transmisión a través de forjados, en los que la posición del pie derecho venga obligada
a estar en la vertical de una bovedilla o, en general, cuando la debilidad del material
del forjado en la línea del pie derecho no garantice la transmisión de carga a su través.
Figura 3.22. Problema de transmisión de carga a través de forjado

65
A menudo es frecuente la necesidad de utilizar sopandas de longitud superior a la de
los tablones disponibles, para lo que se hace preciso disponer correctamente su
empalme en zona de apoyo sobre un pie derecho. Esta disposición se resuelve
mediante el empleo de una zapata o capitel en el caso de sopanda de un tablón y por
acoplamiento a media madera en los de tablones embridados.
Figura 3.23. Unión de Sopandas
Otro sistema, aunque ya no tan utilizado, es la utilización de sopandas metálicas de
perfiles laminados IPN, IPE, HEB, etc., a los que será necesario contener lateralmente
mediante tacos u orejas, así como garantizar el reparto de su carga al pie derecho
interponiendo una plancha de acero o mejor, de plomo, entre ambos.

66
Figura 3.24. Sopandas de perfiles metálicos
Por último comentar que la colocación de la sopanda exige garantizar la correcta
transmisión de cargas entre el elemento apeado y esta. Es frecuente la existencia de
considerables deformaciones en el elemento a apear debido a su mal estado, como
por ejemplo forjados de piso o vigas de madera flectadas, que obligan a rellenar los
espacios vacíos entre ellos y la sopanda. Estos rellenos normalmente se han de
ejecutar con acuñados de madera que han de cubrir, al menos, las superficies de los
elementos resistentes tales como las viguetas.
En el anexo de cálculo se incluyen, además de los métodos utilizados para el cálculo de
las capacidades resistentes de estos elementos, tablas rápidas con los resultados en
función de las clases de servicio y duración de la carga ya mencionadas.
3.1.7.4 Tornapuntas
Es la pieza de dirección inclinada cuya función es trasladar las cargas recibidas en su
cabeza superior (sean verticales, horizontales o inclinadas) a la cabeza inferior.
Como elemento resistente la tornapunta trabaja a compresión como el pie derecho,
igualándose su cálculo al de éste, por lo que le son aplicables tanto la normativa de
cálculo a compresión por pandeo (ver anexo de cálculo) como los resultados obtenidos
para la capacidad resistente de piezas compuestas por dos, tres o cuatro tablones o
tabloncillos, en distintas longitudes y teniendo en cuenta la duración del apeo y clase
de servicio.
Si consideramos un tornapunta tipo, con un ángulo de inclinación de 60º respecto al
suelo, podemos estimar los esfuerzos a los que puede estar sometido en los dos casos

67
más frecuentes: tornapunta opuesto al cedimiento vertical de un muro y tornapunta
opuesto al vuelco.
Figura 3.25. Distribución de esfuerzos en tornapuntas
Así, un tornapunta de tres tablones y tres metros de longitud atado con seis bridas
distanciadas 56 cm, trabajando a la intemperie (clase de servicio 3) y previsto con
duración de carga media, sería capaz de soportar un esfuerzo axial (ver tablas rápidas
del anexo de cálculo), de 119 KN. Por tanto:
• Capacidad de carga vertical en cabeza: FV60 = Fc · Sen 60 = 119 · 0,866 = 103,05* kN
• Capacidad de carga horizontal en cabeza: FH60 = Fc · Cos 60 = 119 · 0,5 = 59,5* kN
*Debemos recordar que estos cálculos exigen disposiciones constructivas en las
tornapuntas que permitan materializar la hipótesis de cálculo a pandeo, es decir, su
condición de pieza sometida a carga axial, biarticulada en sus extremos (ver apartado 1
del anexo de cálculo).
El principal problema de las tornapuntas en cuanto elemento estructural, lo
constituyen sus “puntas”, es decir, la forma concreta constructiva que se adopte en
sus extremos para recibir la carga y transmitirla.

68
Una disposición idónea, desde el punto de vista del elemento en sí, es la de sus
extremos cortados perpendicularmente al eje de la tornapunta, con lo que
garantizamos su correcta forma de trabajo. Para ello se colocarán trozos de tablón
(muletillas) recibidos en un hueco practicado en el muro (mechinal), que actúen como
elemento transmisor entre este y el tornapuntas). Estas piezas se han de colocar
perfectamente perpendiculares al eje del tornapuntas, a fin de evitar componentes
transversales que tenderían a sacarla de su posición (figura 3.26).
Figura 3.26. Colocación de muletillas para la correcta transmisión de cargas al tornapuntas.
Sin embargo, el acoplar los elementos constructivos en contacto con la cabeza y base
del tornapuntas a las inclinaciones correspondientes, entrañan considerables
dificultades que hacen la solución poco viable en muchos casos.
La usual disposición de los elementos constructivos en los edificios, confirmados en
planos verticales y horizontales, suele hacer aconsejable buscar soluciones de
acoplamiento de los extremos de tornapuntas a esa ortogonalidad, pero siempre
teniendo presente la exigencia de huir de las formas de trabajo más desfavorables
para la madera y, en especial, la hienda. La siguiente figura muestra una disposición
adecuada en cabeza y base de tornapunta que permite transmitir los esfuerzos de ésta
mediante componentes ortogonales a las direcciones principales de la edificación.

69
Figura 3.27. Solución para la correcta transmisión de cargas en cabeza y pie de tornapuntas.
Por desgracia es muy frecuente el uso
de disposiciones que son fáciles de
resolver constructivamente, pero que
implican tan malas condiciones de
trabajo para la tornapunta que esta
pierde toda capacidad real de carga
(figura 3.28), convirtiéndose en un mero
decorado simulador de apeo. Por la
importancia del tema, vamos a verlo
con más detalle a continuación.
Figura 3.28. Apeo de fachada (Lorca 2011)
Fuente. Autor.
Por ejemplo, si tratamos de apear un muro de fachada mediante tornapuntas
embarbillados a la viga de apoyo del primer forjado, en la forma indicada en la figura
3.29, la carga vertical transmitida por el muro actuará sobre el corte horizontal de la

70
tornapunta, generándose un empuje sobre su corte vertical (que habrá que
contrarrestar adecuadamente con los elementos constructivos o con medidas de
seguridad complementarias) para que la resultante actúe en la dirección axial de la
tornapunta.
Figura 3.29. Transmisión de cargas en elemento embarbillado
Existirán dos componentes actuando en dirección perpendicular al eje de la
tornapunta y opuestas entre sí que generan un esfuerzo de hienda de valor:
= ·
La tensión de cálculo a hienda sería, según la norma para su forma de ensayo:
=
· cos
·
Donde n es el número de tablones de la tornapunta y b el grueso del tablón. Si
consideramos la tornapunta comentada anteriormente, con capacidad de carga axial
Fi = 119 kN, tendríamos:
=
· · cos
·
=
119 · 10 · 0,866 · 0,5
3 · 70
= 245,37 /!!

71
No obstante, obsérvese que la resistencia característica a tracción perpendicular a la
fibra en la clase C18 es de 0,4 N/mm2 (ver tabla 7, apartado 3.1.3), por lo que es fácil
suponer, al compararlo con el resultado obtenido, lo irrisorio que resultaría esperar
que el tornapuntas pudiese hacer frente a esta forma de trabajo.
Una solución admisible sería en todo caso la de la figura 3.30, la cual transforma los
componentes perpendiculares al eje del tornapuntas en esfuerzos de compresión
normales a las fibras.
Figura 3.30. Solución para correcta transmisión de cargas en tornapuntas
Cuando sea imposible adoptar la disposición de la figura anterior (hecho frecuente en
los casos en que es peligroso ejecutar un cajeado en el muro con la suficiente
profundidad para alojar las muletillas) podemos acudir a una solución como la de la
figura 3.31, en la que el efecto del embarbillado de la tornapunta favorecedor de la
hienda se contrarresta mediante la colocación de una brida lo más próxima posible al
extremo, en forma tal que sus tornillos queden perpendiculares al plano de formación
de la hienda. Para ello será preciso realizar taladros en las pletinas de las bridas que
permitan garantizar la colocación mostrada en la figura.

72
Figura 3.31. Solución ante problema de hienda
Al igual que en el caso de los pies derechos, la capacidad de carga de un tornapuntas
suele estar limitada por la de las piezas que en sus extremos reciben la carga y la
transmiten. En las soluciones representadas en las figuras anteriores, los trozos de
tablón que se acoplan al muro trabajan a compresión perpendicular a sus fibras, por lo
que podemos considerar que su capacidad de carga es la misma que la analizada para
los durmientes en el apartado 2 del anexo de cálculo. Consecuentemente, si sus
longitudes son tales que permiten distribuir el reparto de cargas como en el caso
analizado para los durmientes, podremos emplear el cuadro de cálculo rápido (tabla
A1.10) establecido para éstos. Por todo ello, la capacidad de carga de las tornapuntas
no podrá sobrepasar la capacidad de las piezas a que acomete en sus extremos.
Así pues, para el caso que venimos utilizando de tornapunta de tres metros, la
colocación de tablones de reparto normales a su eje apenas limitaría su capacidad de
carga ligeramente ya que estos admiten hasta 101 kN en esa posición de trabajo
frente a los 103 kN que admitiría el tornapuntas en su componente vertical.
Si la disposición en su entrega al muro es la de las figuras 3.30 o 3.31, habrá que
calcular la limitación de la capacidad de carga del tornapuntas a partir de las
componentes normales a las piezas en que apoya y las superficies reales de contacto
de la tornapunta con ellas, con arreglo a lo visto sobre el cálculo a compresión de
durmientes.

73
Si se precisa evitar las disminuciones de la capacidad de carga del tornapuntas que
puedan venir determinadas por la escasa resistencia de estas piezas, o por su escasa
rigidez, para asegurar que las presiones que a su vez transmite a la construcción se
repartan adecuadamente, habrá que acudir a elementos metálicos similares a los de
las figuras 3.32 y 3.33.
Figura 3.32. Solución con elemento de acero en cabeza y base del tornapuntas
Figura 3.33. Solución con elemento de acero en cabeza y base del tornapuntas
A veces, la configuración de los elementos constructivos a apear exige acudir a piezas
metálicas a fin de evitar la hienda. Así, para eludir la situación descrita en la figura

74
3.29, y cuando no podamos establecer el tornapunteado simétrico (al no ser, por
ejemplo, accesible uno de los lados del elemento a apear) (fig. 3.34), puede recurrirse a
piezas similares a la de la figura 3.35 o a refuerzos metálicos de la cabeza de la
tornapunta que contrarresten los efectos de hienda.
Figura 3.34. Tornapunteado Simétrico
Figura 3.35. Solución a hienda con elementos metálicos en
cabeza de tornapuntas
Por último, cabe subrayar la importancia que tiene, al emplear tornapuntas, analizar
cómo se canalizan las fuerzas horizontales que generamos con su utilización, a fin de
evitar descuidos que pueden crear problemas de seguridad aún más graves que los
que tratamos de solucionar con el apeo. Así, en los tornapuntas de muros de fachada,
necesitamos que la componente horizontal sea contrarrestada por el forjado o por
elementos estructurales del edificio capaces de absorberla, pues en caso contrario
estaríamos haciendo trabajar al muro a flexión, para lo que no está preparado. Para
ello, debe cuidarse que el punto de encuentro del eje del tornapuntas con la resultante
de las cargas del muro coincida, aproximadamente, en el eje de las viguetas del
forjado o de la estructura transversal a la que pretendemos canalizar la componente
transversal, evitando provocar momentos desestabilizadores en el muro, jácena, etc.

75
Figura 3.36. Correcto encuentro de tornapuntas a nivel de forjado
Igual atención hay que poner con el contrarresto de la componente horizontal en la
base de los tornapuntas. En la práctica este es un aspecto donde suelen concentrarse
numerosos fallos. En el interior de las edificaciones, el contrarresto suele efectuarse
mediante codales que transmiten la componente horizontal a elementos
constructivos, tales como bases de pilares, muros o simples tabiquerías (fig. 3.37). Es
fundamental tener en cuenta que se trata de esfuerzos que, dada su dirección
horizontal y su cuantía, son difícilmente absorbibles por esos elementos de la
construcción, por lo que estamos obligados a realizar las comprobaciones pertinentes.
Figura 3.37. Transmisión de esfuerzos horizontales a elementos constructivos

76
Un recurso para los casos de imposibilidad de acodalamiento en disposiciones de
tornapuntas simétricos consiste en acudir a la utilización de piezas tirante que
contrarresten la componente horizontal de un tornapuntas con la de su opuesto. Su
ejecución puede hacerse con tirante metálico (como veremos más adelante) o con
madera, bien mediante ejiones clavados o atornillados, o bien mediante ejecución de
embarbillados o marranos.
Figura 3.38. Solución a la transmisión de esfuerzos horizontales mediante ejiones clavados
Figura 3.39. Solución a la transmisión de esfuerzos horizontales mediante embarbillado
En este último caso, hay que tener en cuenta que el embarbillado en la base de la
tornapunta transmite a la pieza tirante la componente horizontal, originándole
tensiones de compresión y de cortante en la zona del cogote. Para aprovechar la

77
capacidad resistente, la longitud del cogote y la profundidad del embarbillado
deberán guardar la proporción indicada en la figura 3.40.
Figura 3.40. Esfuerzo cortante en embarbillado
Otras soluciones consisten en entregar la base de los tornapuntas a resaltos que
puedan existir en la cimentación del edificio, o recurriendo a construir cimentaciones
de hormigón armado a propósito para este fin.
Figura 3.41. Transmisión de esfuerzos al terreno

78
También podemos cajear el terreno disponiendo tablones de reparto a él tanto en su
plano vertical como en el horizontal, en forma similar a la indicada en la siguiente
figura.
Cuando el tornapuntas descansa sobre soleras, aceras, calzadas, etc., tendremos que
analizar cada caso concreto, atendiendo a las cargas a transmitir y a la capacidad
resistente de los elementos constructivos en que podemos apoyarnos, buscando
variantes sobre los casos ya presentados.

79
En el caso en que los tornapuntas apoyen directamente sobre el terreno y se trate de
cargas moderadas, podemos acudir a establecer base de reparto normales al eje del
tornapuntas, siempre que garanticemos la ortogonalidad entre esta y el corte del
terreno. El reparto de presiones podemos realizarlo bien mediante pirámides de
tablones (fig. 3.43) o con rigidizadores metálicos (fig. 3.44)

80
Por último debemos destacar los problemas que plantea uno de los elementos
tradicionales usado en apeos para contrarrestar las componentes horizontales en
bases de tornapuntas: la estaca clavada en el terreno y, por extensión, la barra de
acero como sustituta. Es frecuente en las publicaciones sobre apeos ver reproducidas
diversas imágenes de disposiciones complejas de tornapuntas que, finalmente,
confían a una modesta estaca de madera, de no más de 30 cm de penetración en el
suelo, la misión de transmitir a éste dicha componente, evitando el deslizamiento del
tornapuntas.
Si consideramos una estaca formada por un tablón de 200 x 70 clavado en el terreno
una longitud de 40 cm (dimensiones generosas comparadas con las que se ven en la
realidad) con la disposición reflejada en la figura 3.45, el esfuerzo horizontal
transmitido por el tornapuntas que hemos venido contemplando para los ejemplos, de
capacidad de carga axial de 119 kN e inclinación de 60º respecto a la horizontal, seria
de:
" = # cos 60 119 0,5 59,5 $
Figura 3.45. Malas soluciones de transmisión de esfuerzos al terreno
Si el contacto del tornapuntas con el tablón vertical tiene una superficie (S) de 3 · 70 ·
130 = 27.300 mm2, la capacidad de dicho tablón, a trabajar en dirección perpendicular
a sus fibras sería:

81
%,&' = ( · )%,&', = 27300 · 2,4 = 65,52 $
Que no limita la capacidad de carga del tornapuntas antes determinada, por lo que el
empuje actuante sobre la estaca, la somete a un momento flector, en su sección a ras
de suelo, de valor:
* = %,&' · + = 30,5 · 13,5 = 412 $ !
Que provocará en la estaca una tensión de:
,, =
*
-.
=
412
163
· 10 = 25,3 /!!/
yW = ver tabla 12 (apartado 3.1.5)
Muy superior a los 9 N/mm2 de resistencia de cálculo que sería lo aceptable según la
tabla 11 del apartado 3.1.4. Ello nos obligaría a usar una estaca de escuadría especial,
muy superior a las empleadas en apeos, con las consiguientes dificultades para su
inca.
Pero aún es peor el problema de la capacidad del terreno para absorber el esfuerzo
transmitido por la estaca. La tensión en su superficie sería:
0 =
%,&'
ℎ ·
+
%,&' 3
ℎ
2
+ +4
ℎ/
6
=
30,5 · 10
400 · 200
+
30,5 · 10 3
400
200
+ 1354
200
400/
6
= 2,26 /!!/
muy superior a la capacidad resistente de cualquier terreno.
Si lo calculado refleja la inviabilidad de las estacas, está de más refutar el uso de
redondos clavados en el terreno, dado que su menor inercia y superficie de apoyo
vertical arrojarían resultados disparatadamente mayores que los calculados por

82
mucho que profundizásemos en su penetración en el terreno, al margen de que su
deformabilidad no permitiría mantener las hipótesis de cálculo que hemos manejado.
En algunos casos de situaciones de emergencia, como los que a veces se producen por
el vaciado de terrenos entre medianerías, donde sea conveniente evitar las demoras
que producirían la realización de zanjas para la preparación de las bases de
tornapuntas, puede ser aconsejable acudir al clavado de perfiles metálicos (fig. 3.46)
con la ayuda de alguna máquina disponible de las obras de vaciado (pala
excavadora…). Con la disposición de la figura, empleando perfiles HEB100 clavados
hasta una profundidad de un metro, las tensiones superficiales en el terreno estarían
cercanas a los 0,7 kN/cm2.
Figura 3.46. Solución de transmisión de esfuerzos al terreno mediante clavado de perfiles metálicos

83
3.1.7.5 Codal
El codal es la pieza de apeo que, colocada horizontalmente, impide la aproximación de
dos elementos constructivos entre sí, trabajando por tanto a compresión.
Tanto por su construcción como por su forma de trabajo es la pieza equivalente a un
pie derecho, pero con posición horizontal. Trabaja a compresión como el pie derecho,
igualándose su cálculo al de éste, por lo que son aplicables tanto la normativa de
cálculo a compresión con pandeo, (ver anexo de cálculo), como los resultados
obtenidos para la capacidad resistente de piezas compuestas por dos, tres o cuatro
tablones o tabloncillos, en distintas longitudes y teniendo en cuenta la duración del
apeo y clase de servicio (tablas A1.3, A1,4 y A1,5).
Por su posición de trabajo, habrá que tener en cuenta la importancia de las piezas de
ejión sobre las que gravitan, no sólo convenientes para su puesta en obra, sino
imprescindibles para que la merma de la madera no haga posible la caída del codal,
por lo que habrá que dimensionarlo adecuadamente a tal fin.
Figura 3.47. Codal de tablones embridados

84
3.1.7.6 Jabalcón
Es la pieza de dirección inclinada cuya función principal es la de conducir una carga
recibida en uno de sus extremos al otro extremo, al igual que en el caso de las
tornapuntas, si bien aquí, la recepción y la entrega se realiza a puntos intermedios de
piezas del propio apeo, como pueden ser sopandas o pies derechos.
Figura 3.48. Jabalcón
Como elemento estructural, trabaja a compresión, por consiguiente, al igual que el
tornapuntas, le son aplicables tanto la normativa de cálculo a compresión con pandeo
como los resultados obtenidos para la capacidad resistente de pies derechos de dos y
tres tablones en distintas longitudes y con casos de aplicación teniendo en cuenta la
clase de duración de carga y la clase de servicio (ver anexo de cálculo).
Para el mejor aprovechamiento de la capacidad de carga del jabalcón es preciso evitar
disposiciones que limiten su capacidad de carga. Especialmente conveniente es evitar
aquellas que no tienen en cuenta la diferencia de tensiones admisibles en función de la
disposición de las fibras o que facilitan la hienda en lugar de evitarla.

85
Figura 3.49. Jabalcón. Encuentros Incorrectos
Figura 3.50. Jabalcón. Encuentros correctos
Es preciso cuidar el correcto contrarresto de los esfuerzos horizontales provocados en
las juntas de los jabalcones. Es corriente el error de disponer hileras de pies derechos
jabalconados en los que el esfuerzo horizontal provocado por un jabalcón queda
contrarrestado por la fuerza opuesta de su simétrico, obviando el problema de la falta
de contrarresto en jabalcones extremos lo que provocaría la flexión de los pies
derechos en tales extremos. El problema ha de resolverse con la introducción de
codales o de sistemas de atirantado.

86
Figura 3.51. Sistemas de contrarresto en extremos de sistemas jabalconados
3.1.7.7 Riostra
Es la pieza de apeo encargada de mantener en posición sus elementos fundamentales
resistentes, evitando los desplazamientos perpendiculares a los ejes.
La disposición normal de las riostras en apeos es la formación de aspas de tabloncillos
de 15 x 5 cm entre elementos consecutivos, tales como pies derechos o tornapuntas,
estableciéndose así una triangulación teóricamente indeformable que permite
sostener la hipótesis de que las piezas arriostradas pueden calcularse como piezas a
compresión con pandeo, cuyos extremos tienen impedidos los desplazamientos
laterales haciendo admisible su asimilación a articulaciones (fig. 3.53)

87
Figura 3.52. Riostras
Las dificultades de paso generadas por los arriostramientos suelen resolverse
limitando la colocación de las aspas en la zona superior del apeo, lo que, si bien en
rigor no ata las bases, deja suficientemente posicionados los pies derechos.
Figura 3.53. Riostras en zonas de paso

88
Uno de los errores más frecuentes en apeos es realizar el arriostramiento únicamente
en la dirección de la línea de apeo, dejando sin arriostrar la dirección perpendicular,
con lo que dejan de cumplirse, en caso hipotético de un apeo que se prolongase en el
tiempo, las condiciones de cálculo que fijan la necesidad de impedir todo
desplazamiento en cabezas, además de provocar un peligro real de caída de la línea de
apeo, ya que al mermar la madera se produce el destensado, quedando lateralmente
en equilibrio inestable, con resultado de abatimiento de toda la línea, hecho este
verificado en múltiples casos reales.
En este sentido, el replanteo previo de pies derechos debe tener en cuenta la
necesidad de enfrentar los correspondientes a líneas de apeo paralelas a fin de poder
ejecutar el arriostramiento entre ellas. Si bien puede ser excesivo el arriostramiento en
cada pie derecho consecutivo de dos líneas, al menos deberá realizarse cada dos pies
derechos, garantizando la clavazón del no arriostrado en sopanda y durmiente a fin de
que éstos cumplan una función similar.
La ausencia de arriostrado transversal es sumamente frecuente en los casos de
existencia de una única línea de apeo. En este caso conviene recurrir a algún sistema
que asegure la inmovilidad de cabezas y bases de pies derechos, como puede ser el
uso de tablones horizontales transversales que actúen a modo de codal sobre
elementos constructivos del edificio.
Figura 3.54. Acodalados en sustitución de riostras

89
En cualquier caso, previendo la posible prolongación del apeo en el tiempo, no está de
más el impedir la posibilidad del abatimiento del apeo por merma de la madera. Un
sistema recurrente consiste en coartar el movimiento en cabeza del pie derecho
mediante trozos de tabloncillo fijados a las viguetas del propio forjado o bien con
trozos de angular. En cualquier caso los elementos de contención lateral unidos al
forjado no deben fijarse al apeo para evitar que este quede colgado al producirse la
merma. De esta forma, si el apeo no recibe las necesarias atenciones de conservación
y se destensa, al menos quedará en posición “a la espera”, lo que, sin ser garantía de
eficacia, siempre mantiene un dispositivo de seguridad del que careceríamos en caso
de abatimiento de la línea de apeo (fig. 3.56).
Figura 3.55. Fijaciones en cabezas de pies derechos
3.1.7.8 Ejión
Es la pieza que cosida a un elemento de apeo sirve como tope, apoyo o contención de
un segundo elemento que acomete al primero. El cálculo de los ejiones es el de los
elementos de unión que unen estos con el elemento resistente.

90
Figura 3.56. Ejiones
3.1.7.9 Oreja
Es la pieza complementaria constituida normalmente por un trozo de tablón, cuya
misión es la de coartar el movimiento lateral y el giro de piezas tales como puentes,
agujas, etc.

91
Para garantizar su eficacia, la brida de fijación deberá colocarse lo más cerca posible al
elemento a coartar, dejando al menos, 30 cm de longitud de oreja a partir de la brida
en la zona de unión al elemento al que va fijada.
Figura 3.57. Oreja
3.1.7.10 Tirante
Es la pieza estructural de apeos de madera a la que suele confiarse la absorción de los
esfuerzos de tracción de cierta entidad, siendo frecuente en los casos de apeos
jabalconados, dobles tornapuntas contrapuestos o de empujes horizontales de
cubiertas.
Tirante metálico
El tirante más sencillo puede componerse con las pletinas taladradas de las bridas tipo
y trozos de varilla roscada soldados a varillas de acero, o bien sustituyendo las pletinas
de las bridas por elementos más rígidos como trozos de UPN taladrados, capaces de
absorber esfuerzos de tracción de mayor importancia. También puede recurrirse a
reforzar las pletinas con trozos de tablón.

92
Figura 3.58. Tirante metálico
Tirante de madera
En el apartado dedicado a tornapuntas ya vimos algunas disposiciones de tirantes de
madera empleando uniones mecánicas, para contrarrestar los esfuerzos horizontales
en sus bases cuando se utilizan pares de tornapuntas contrapuestas (figuras 3.38 y
3.39). Otra disposición recurrente es la de esfuerzos horizontales originados en
jabalcones contrapuestos. El problema general se reduce a buscar disposiciones de
piezas de madera compuestas que permitan que el esfuerzo de tracción se transmita
en el centro de su sección, como puede ser la que refleja la siguiente figura.
Figura 3.59. Tirante de madera

93
3.1.7.11 Vela
Vela es la pieza que, colocada verticalmente, recibe cargas horizontales,
transmitiéndolas a los puntos en que es acometida por otros elementos estructurales
de apeo (tornapuntas, codales, jabalcones, etc.). Su forma de trabajo es a flexión,
frecuentemente combinada con esfuerzos de tracción o compresión.
Normalmente está constituida por uno, dos o tres tablones verticales, acoplados a los
elementos estructurales que la acometen mediante ejiones o embarbillados. Las
cargas puede recibirlas bien directamente del elemento constructivo a apear (muro de
fábrica u hormigón, etc.), o bien por intermedio de entablados que realizan una
primera contención del elemento apeado (casos de contención de tierras, muros
disgregados de adobe o tapial, etc.).
Figura 3.60. Velas. Tipos.
Una vez más cabe remarcar la importancia del estricto conocimiento de las
formas de trabajo de los elementos que componen un apeo. Es necesario
observar y tener presente que una incorrecta ejecución puede no hacer funcionar
el sistema de la manera más óptima. Véase como ejemplo el caso que muestra la
figura 3.61, donde la sección media inferior de las velas no estaría trabajando
correctamente en caso de que se solicitase algún tipo de carga.

94
Figura 3.61. Velas en Lorca
Fuente: Autor
3.1.7.12 Cuñas
El uso de cuñas tiene por objeto ajustar los elementos de apeo, tales como pies
derechos, tornapuntas o codales, entre las partes constructivas sobre las que ha de
actuar dicho elemento. En el montaje del apeo se procede al “acuñado” mediante la
colocación contrapuesta de las cuñas, golpeándolas sucesivamente con cuidado hasta
que el elemento quede ajustado con la ligera presión que es suficiente para quedar en
posición sin que sea posible moverlo con las manos, momento en el que se dice que
está “templado”. A continuación se introduce un clavo por cuña par su inmovilización.
Figura 3.62. Acuñado

95
Como ya hemos comentado, en los casos de apeos prolongados en el tiempo, la
merma de la madera, si bien en la dirección longitudinal de las piezas es de pequeña
entidad, conlleva un “destemplado” de los mismos por acortamiento de sus
elementos, que debe ser corregido mediante revisiones periódicas, procediendo al
desmontaje de clavos en cuñas, al nuevo “templado” y a su posterior fijación.
En ocasiones es una práctica usual el no empleo de cuñas, dando una ligera demasía al
tablón para que quede presionado. Este modo de ejecución repercute en la
introducción de fuertes golpes para la colocación de las piezas, que pueden ser
peligrosos para el elemento a apear.
Otro factor a tener en cuenta es el uso de cuñas inaceptables por su material o bien
por su forma o dimensiones. Una cuña de madera que sea de inferior resistencia a la
del durmiente supone reducir la capacidad de carga de éste. Unas dimensiones
escasas, insuficientes para abarcar en todo momento (incluso en sucesivos templados)
la sección del elemento resistente, lo que implica minorar su capacidad de carga, al
igual que sucede si una forma es deficiente (por ejemplo, cuñas de distinta inclinación)
o una colocación inadecuada, dejando intersticios o huecos que merman la sección
eficaz de transmisión de esfuerzos.
El resultado de ello es que las cuñas observadas en múltiples apeos reales constituyen
el elemento más débil de la cadena de elementos que lo conforman, disminuyendo la
capacidad resistente global y, lo que es peor, sin ser conscientes de ello al no ser una
cuestión normalmente controlada. Consecuentemente, al usar las cuñas debemos
exigir:
• Calidad de la madera superior a la de los restantes elementos del apeo.
• Forma y dimensiones adecuadas para garantizar una superficie de
transmisión igual o superior a la sección del elemento que acuñan.

96
3.2 Apuntalamientos Metálicos
3.2.1 Puntales telescópicos tradicionales de acero
El puntal telescópico es uno de los recursos tradicionales más utilizados en la
ejecución de apeos. El más convencional está constituido por dos tubos de acero de
distinto diámetro, cada uno de los cuales lleva en un extremo una placa cuadrada
taladrada de reparto, cuyo lado oscila alrededor de los 15 cm. El tubo de menor
diámetro se desliza por el interior del mayor, disponiendo de unos taladros
equidistantes para alojamiento de un pasador, cuya función es la de servir de tope con
el tubo de mayor diámetro, en forma tal que la altura total del puntal queda definida,
en principio, por la posición del taladro elegido para introducir el prisionero (perno,
espiga o pasador). El tubo de mayor diámetro dispone de una rosca en su extremo, en
la que se acopla un manguito roscado con asas (o palancas abatibles, según modelo)
cuya misión es la de permitir el ajuste fino de la altura del puntal y su entrada en carga,
ya que al girarlo presiona sobre el pasador, elevando el tubo de menor diámetro.
Figura 3.62. Puntal telescópico de Acero
Fuente. Norma Une 1065:1999

97
La capacidad resistente de los puntales telescópicos es muy variada, dependiendo,
por un lado, del diámetro y espesor de los tubos con que se ha construido, y por otro,
de la altura de montaje. Se comercializan normalmente dos tipos de puntales que se
conocen por el diámetro del tubo mayor, que normalmente son de 48 mm o de 60
mm, fabricándose a su vez cada uno de ellos para distintos tramos de longitudes, de
forma que es factible poder montar puntales telescópicos en alturas comprendidas
entre unos 1,7 m y 6 m. Los más comunes pueden ser reconocidos por su color, siendo
estos:
• Amarillos: disponen de rosca cubierta, regulador de altura y pasador.
Existiendo de dos alturas, unos que van de 3,50 a 5 m y otros de 2,20 a 3,80 m.
• Verdes: disponen de rosca y pasador, y son extensibles desde 1,65 a 3,05 m.
Figura 3.63. Cargas de rotura para puntales telescópicos
Fuente. Www.rahso.com
*Los datos son de cargas de rotura para puntales nuevos, aplomados y con carga vertical centrada. Para
cargas de uso, se aconseja trabajar con coeficiente de seguridad mínimo 2, ó 2,5.*
De igual modo la capacidad de carga concreta depende de cada fabricante, pues varía
en función de las características constructivas y materiales con que se ha
confeccionado. Dada la amplia oferta existente en el mercado y su evolución, carece

98
de sentido ofrecer aquí datos específicos, no obstante, puede estimarse que un puntal
telescópico de tres metros de altura suele admitir una carga que oscila entre 10 y 25
kN, según modelo y fabricante. Con mayor aproximación y a título orientativo puede
estimarse que un puntal de 48 mm extendido a una altura de dos metros, puede
admitir una carga en torno a los 15 kN y los 20 kN, que se reducen a la mitad cuando se
extiende hasta 4m. Con 60 mm de diámetro el valor estimado puede llegar a 25 kN o
35 kN para 2m. de altura, que llega a reducirse a 5 o 10 kN para los 5m. de altura.
Es conveniente resaltar que los valores de capacidad de carga ofrecidos por los
fabricantes de puntales telescópicos están normalmente establecidos para unas
condiciones de trabajo muy difíciles de cumplir en apeos: telescópicos sin ningún
desplome y con fijaciones que permiten suponer las hipótesis de piezas articuladas en
sus extremos, además de una transmisión de cargas axiles perfectamente centradas.
Dada la esbeltez de estos elementos y su
peculiar construcción, es preciso precaverse
contra las importantes disminuciones de
resistencia que suponen pequeñas
desviaciones en esas condiciones ideales a la
hora de fijar su capacidad de carga efectiva
en nuestros cálculos, así como de la
necesidad de establecer el sistema
constructivo que permita garantizar un
acercamiento adecuado a las hipótesis de
cálculo prefijadas.
Cuidar un correcto aplomado y garantizar
una centrada transmisión de cargas es
fundamental cuando queremos acercarnos a
la capacidad teórica de carga de un puntal.
Según datos proporcionados por un fabricante, sus telescópicos reducen la capacidad
de un 25 a un 50% (variación dependiente de la longitud desplegada por el puntal)
cuando el descentramiento de la carga es de 25mm., lo que da cuenta de la
Figura 3.64. Puntales trabajando de forma
incorrecta
Fuente. Autor (Terremoto de Lorca)

99
importancia del tema, especialmente si se tiene en cuenta que es frecuente
contemplar apeos con telescópicos que presentan acusados desplomes y que reciben
y transmiten la carga en los bordes de sus placas.
Un apuntalamiento adecuadamente ejecutado con puntales telescópicos requiere
pues, de un estudio adecuado del mismo y de una ejecución esmerada, lo que va en
detrimento de la imagen que de él se suele tener como apeo sencillo y rápido de
realizar. Una adecuada aplicación de telescópicos nos exige arriostrarlos con
triangulaciones confeccionadas con tubos embridados a ellos, complicadas de
efectuar, especialmente cuando se carece de bridas variadas que sean capaces de
abrazar al mismo tiempo dos tipos de diámetros. En caso de no darse estas
condiciones de ejecución o de no estar seguro de ellas, se hace necesaria la aplicación
de coeficientes de seguridad que pueden llegar a reducir hasta un 40% la capacidad
de carga teórica de nuestro puntal.
Figura 3.65. Arriostrado de puntales
Fuente: Curso sobre inspección técnica de edificios (Málaga. Febrero 2008)
3.2.2 Puntales telescópicos de aluminio
Como alternativa a los puntales de acero convencionales existen otro tipo de puntales
ejecutados en aleación de aluminio, normalmente usados en encofrado de losas y
forjados. Aunque existen varias casas comerciales que fabrican este tipo de puntales
(por ejemplo la casa Ulma) trataremos más en profundidad el sistema Multiprop de la
casa Peri. Este puntal está constituido por dos tubos de sección muy sofisticada

100
inscrita en un cuadrado cuya máxima dimensión son 100 mm, disponiendo el de
menor sección de una rosca en toda su longitud, en la que se acopla una gran tuerca
que se apoya sobre el extremo del tubo de mayor sección y cuyo giro permite
delimitar la longitud del puntal y su entrada en carga.
Figura 3.66. Sección puntal Peri Multiprop
Se fabrican en cinco tramos de longitudes, para cada una de las cuales se establecen
unas cargas admisibles para cualquier extensión del puntal, como las indicadas en el
siguiente cuadro:
PUNTALES TELESCÓPICOS DE ALUMINIO PERI MULTIPROP
MODELO TIPO
CARGA
ADMISIBLE
(kN)
LONGITUD (m)
PESO (kg)Mínima Máxima
PERI
MULTIPROP
MP 250 60 1,45 2,50 14,9
MP 350 40 1,95 3,50 18,8
MP 480 20 2,60 4,80 23,8
MP 625 20 4,30 6,25 33,7
Tabla 15. Capacidades de carga de puntales telescópicos de aluminio
Fuente: Www.Peri.es

101
Figura 3.68. Pieza en celosía
Estos puntales se presentan junto con un
conjunto de piezas accesorias que permiten
distintos usos. Para su empleo en apeos son
especialmente utilizables los cabezales en
forma de horquilla, que permiten acoger las
vigas del propio sistema para utilizarlas como
sopandas, o bien sustituirlas por tablones.
Mayor importancia aún tienen las piezas en
celosía, las cuales permiten arriostrar entre sí a
los puntales, solucionando el problema del
arriostramiento entre los puntales telescópicos
tradicionales.
Con la pieza de conexión entre puntales
pueden empalmarse éstos longitudinalmente, lo que permite formar torres de carga
enlazando varios mediante las piezas de celosía. El inconveniente grave de estos
puntales es su elevado coste, lo que hace prohibitivo su uso cuando pueda ser
reemplazado por madera, salvo aquellos casos en que la necesidad de actuar con
rapidez y la corta duración del apeo lo hagan recomendable.
Las principales características de este sistema son:
Figura 3.69. Características Multiprop
Fuente. Www.Peri.es
1. La rosca autolimpiable y el maneral
libre son detalles específicos para
mejorar notablemente los rendimientos.
Este último puede ajustarse fácilmente
con una barra corrugada.
Figura 3.67. Cabezal en forma de horquilla

102
Fuente. Www.Peri.es
Fuente. Www.Peri.es
Sus principales ventajas con respecto a los puntales de acero convencionales son:
• Poco peso
Los perfiles de aluminio son ligeros y están patentados, y aseguran un peso
bajo, por ejemplo, el MP 350 sólo pesa 18,8 kg.
• Gran capacidad de carga
La capacidad de carga admisible según el cálculo de ensayo se ubica en hasta
90 kN (según EN 1065).
• Cinta métrica incorporada
La cinta métrica incorporada permite regular el puntal perfectamente sin
necesidad de medir.
• Rosca autolimpiable
La rosca autolimpiable y la tuerca de ajuste rápido que se acciona con una
barra DW constituyen detalles destacados para un ajuste rápido.
2. El maneral gira perfectamente
incluso cuando la rosca está muy
sucia.
3. La cinta métrica incorporada
permite el preajuste exacto del puntal
sin necesidad de perder tiempo en
medir el mismo.

103
El sistema Multiprop además tiene la ventaja de que sus puntales pueden ensamblarse
para confeccionar torres de carga con capacidades de carga de hasta 360kN usando
entre otras, las piezas en celosía mencionadas anteriormente (fig. 3.72).
Figura 3.72. Ejecución de torres de carga con sistema Multiprop
Fuente. Www.Peri.es
Sus ventajas principales trabajando como sistema son:
• Alta capacidad de carga
Su capacidad de carga alcanza los 360 kN
• Grandes posibilidades de aplicación
Capacidad de regulación equivalente al largo de la parte interior del puntal.
• Gran flexibilidad
Gran variedad de bastidores disponibles para adaptar las torres de carga a
cualquier elemento estructural.
• Montaje rápido y sencillo
Con cerrojo de cuña incorporado en el bastidor. La cuña es simplemente
accionada mediante un martillo fijándose tanto a la parte interior como
exterior del puntal en segundos.

104
3.2.3 Torres de Carga
Este es un sistema de gran rapidez y facilidad de montaje, que permite conformar
torres de una capacidad máxima de hasta 24 Toneladas. Las combinaciones de
elementos permiten armar secciones de 1,00 m x 1,00 m, 1,00 m x 1,50 m o 1,50 m x
1,50 m.
Figura 3.73. Torres de Carga. Elementos auxiliares
Figura 3.72. Torre de carga
Cuando necesitemos mayores alturas que las que
pueden proporcionarnos los elementos
analizados hasta ahora, podemos acudir a los
sistemas de torres de carga específicos,
constituidos, en general, por elementos
tubulares configurados de tal forma que pueden
ensamblarse fácilmente entre sí para poder
formar fustes de celosía, de sección cuadrada o
triangular y con la altura que el caso requiera,
disponiendo de piezas tipo para acoplarse, en su
base y cabeza, a las necesidades de recepción y
distribución de la carga.

105
El sistema de montaje es el siguiente, sobre los husillos de la base, montaremos el
bastidor de base y, a continuación, en dos de sus lados opuestos, los correspondientes
bastidores de ensamblaje, para seguir en el siguiente nivel con otros dos bastidores de
ensamblaje en los lados normales a los anteriores. Continuaremos el montaje
alternando hasta la altura deseada y culminándolo con un bastidor de base en
posición invertida, en cuyos vértices insertaremos los husillos o cabezales. En los casos
en los que sean precisas las diagonales, se irán montando a medida que se vaya
elevando la torre.
La ejecución de la torre puede hacerse en vertical, apoyando progresivamente unas
piezas de madera sobre los travesaños. También puede montarse en horizontal, si
dispone de diagonales que permitan la posterior elevación con grúa.
La capacidad de carga de la torre dependerá del tipo de piezas o husillos empleados,
del tipo de apoyo de la torre, de la altura alcanzada por esta y de que consideremos o
no la acción del viento.
Figura 3.74. Torres de Carga. Capacidades de carga

106
Este tipo de apeos tiene su homólogo de madera, que han venido utilizándose
tradicionalmente antes de que todos estos sistemas metálicos proliferasen, cuando
las necesidades de carga y de estabilidad lo aconsejaban. Se trata de apeos en forma
de torre que se forman uniendo postes de madera de sección cuadrada, arriostrados
convenientemente por tabloncillos de madera unidos mediante clavos. Este tipo de
estructura también puede servir como protección en caso de colapso para las
personas que se encuentren trabajando en el interior de una estructura dañada en ese
preciso momento.
Figura 3.75. Torres de carga de madera.
Fuente. Internet
3.2.4 Apeos a base de perfiles metálicos
Dada la gran resistencia del acero, perfiles metálicos tipo IPN o HEB pueden servirnos
de apeo recurrente en un momento dado en el que necesitemos grandes capacidades
de carga y no dispongamos ni de otro tipo de recursos materiales ni de tiempo para
ejecutar un apeo más elaborado. Como puede verse en las siguientes imágenes, la
colocación de estos perfiles (con la ayuda necesaria de maquinaria para su
movilización) es prácticamente instantánea. Tan solo deberemos tener muy presente
el lugar donde se va a acometer al edificio y que este sea lo suficientemente

107
resistente, teniendo en cuenta el nuevo reparto de cargas que se va a dar una vez su
puesta en servicio, así como la correcta transmisión de estas tanto en cabeza como en
pie del elemento metálico al terreno.
Figura 3.76. Apeo a base de perfiles metálicos.
Fuente. Autor (terremoto de Lorca)
Figura 3.77. Apeo a base de perfiles metálicos.
Fuente. Autor (terremoto de Lorca)

108
3.3 Cilindros extensibles
Los cilindros extensibles ofrecen una amplia variedad de opciones para el
apuntalamiento de estructuras al poder trabajar en cualquier posición, con bases y
cabezas ajustables a diferentes alternativas. Son de fácil ensamblaje ya que no
requieren herramientas, además de garantizar una alta capacidad de soporte. Tienen
un ajuste muy variable y pueden alcanzar hasta los 4 m.
Figura 3.78. Puntales telescópicos Holmatro
Fuente. Www.Holmatro.com
Tabla de extensión-Capacidad
(metros) (Toneladas)
1,5 10
1,75 6,2
2,0 4,7
2,25 3,7
2,5 3,0
2,75 2,5
3,0 2,1
3,25 1,8
3,5 1,5
3,75 1,3
4,0 1,1
4,25 1,0
Tabla 16. Capacidades de carga Puntales Holmatro

109
La capacidad de carga de estos equipos puede llegar hasta los 9.100 Kg para una
longitud de 1,25 m y de hasta 2.300 Kg si la longitud es de 2,50 m. Para los 4,00 m se
reduce a 1.100 kg.
Están formados por un cuerpo cilíndrico de longitud variable, según modelos y
marcas, que pueden ser accionados por sistema hidráulico, neumático o mecánico. En
sus extremos existen dos conectores rápidos hembra para unirse a los soportes,
extensiones y cabezales. Disponen de un sistema de aseguramiento de la carga, el
cual puede ser manual (contratuerca en algunos modelos y perforaciones con pasador
en otros) o automático (por autobloqueo). Los sistema hidráulico y neumático con
autobloqueo permiten una “apuntalamiento remoto”, por ejemplo, cuando
un apuntalamiento se coloca en una zona insegura y se extiende desde una ubicación
alejada segura (caso de las entibaciones), bien por presión neumática bien por presión
hidráulica.
Componentes
• Soportes: se fabrican en diferentes formatos para adaptarse a las características de
la superficie de apoyo. Algunos modelos están articulados lo que les permite
acoplarse hasta ángulos de 45º. La conexión al cilindro se realiza mediante un
conector rápido macho.
• Extensiones: Formadas por cilindros, generalmente de aluminio, de distintas
longitudes que oscilan desde los 125 mm a los 1.500 mm, que sirven para ajustar la
dimensión del puntal a la dimensión de trabajo necesaria. En sus extremos existen
dos conectores rápidos, uno macho para acoplarse al cilindro de extensión y otro
hembra para unirse a la otra extensión o al cabezal.
• Cabezales: Pueden ser giratorios, en “V”, cónicos, en “L”, en cruz, en punta e
incluso en “U”, lo que les permite adaptarse a cualquier tipo de apoyo. La conexión
al cilindro o a la extensión se realiza mediante un conector rápido macho.

110
Cabezal soporte viga Cabezal en cruz Cabezal Giratorio
Figura 3.79. Puntal telescópico Holmatro. Cabezales
También existen placas base para fijarlas al suelo bien mediante clavos, a través de
perforaciones existentes en la misma, o con cintas de arriostramiento ancladas en
anillos existentes para tal fin.
Por su versatilidad, su rapidez de montaje y su potencia, resultan unos equipos muy
útiles en los primeros momentos del colapso de una estructura o a la hora de realizar
un apuntalamiento de especial urgencia, pero excesivamente caros para la ejecución
de apeos más elaborados, donde la utilización de la madera vuelve a ser, una vez más,
lo más apropiado.
4 Soluciones constructivas en función del elemento a apear
Haremos aquí un repaso gráfico de las distintas soluciones constructivas que
podremos aplicar en función del elemento dañado y del material que empleemos para
nuestro apeo. La variedad de casos que nos podemos encontrar hace imposible que
podamos abarcarlos a todos, por eso se intenta representar al menos, los más usuales.
En este capítulo no se entrará en más detalles más que la explicación del tipo de apeo
y de sus particularidades, ya que el resto de indicaciones se dan por explicadas en
apartados anteriores.
4.1 Apeo de pilares y zapatas
Como es bien sabido los pilares son elementos de transmisión de cargas verticales, y
por lo tanto debemos apearlos con elementos que logren liberarlos de las cargas de

111
las vigas y los forjados que les afecten, y a ser posible, prever un espacio entre los
mismos para los trabajos de reparación.
En el caso de las zapatas o elementos de cimentación, deberemos desviar las cargas
que transmite la edificación a este elemento, dejando únicamente las
correspondientes al peso propio de la pieza de cimentación y el pilar o trozo de muro
que gravite directamente sobre esta. En este tipo de apeos ha de tenerse en cuenta el
posible cambio en la ley de distribución de momentos y el punto donde transmitimos
las cargas al terreno, siendo necesario en muchas ocasiones continuar el apeo hasta
plantas superiores y conducir los empujes a las zapatas o cimentaciones más
próximas, vigilando especialmente los nuevos esfuerzos, sobre todo los cortantes.
Figura 4.01. Generación de esfuerzos adicionales
incendios y salvamento.
4.1.1 Descarga de un pilar o soporte intermedio
Para este tipo de apeo hemos optado por uno del tipo inclinado. Las cargas que se
absorben, provenientes de pilares superiores muy cerca del nudo superior del soporte
a descargar, se trasladan en dos direcciones, horizontal y verticalmente,
transmitiendo el grueso de estas a elementos de apuntalamiento inferiores hasta
llegar a la planta baja, donde se repartirán hacia la solera a través del durmiente.

112
Figura 4.02. Descarga de pilar mediante apeo inclinado
incendios y salvamento.
Por la parte superior del soporte a descargar, se deberá seguir el apuntalamiento en
vertical, con el fin de minorar el esfuerzo cortante producido a ambos lados del nudo
del pilar afectado por la acción de las cargas que aún gravitan sobre él.
A continuación entramos en detalle viendo los dos tipos de soluciones más comunes
en función del material utilizado, que se pueden plantear para este apeo.

113
Figura 4.03 Apeo de pilar mediante tornapuntas de madera
Fuente: Pfc “Guía Técnica de Apeos y Apuntalamientos”
Autor: Antonio Liarte
En la figura anterior vemos en detalle el apeo mediante puntales inclinados de
tablones de madera embridados. Este apeo se puede complementar mediante un
tirante de acero sujeto en los durmientes de cada puntal que aminore la componente
horizontal de la fuerza, por el contrario, la componente vertical aumentará. Este
tirante pasará, en caso necesario, por el interior del pilar a través de un agujero
realizado a tal efecto.
Se deberá tener la precaución de colocar todos los elementos en una posición
correcta, buscando la máxima verticalidad u horizontalidad en cada caso, y una
colocación de manera que la dirección de los esfuerzos coincida con sus ejes
longitudinales.
Otra observación importante será la de comenzar el apuntalamiento de abajo hacia
arriba, impidiendo de esta forma que los elementos de la estructura sufran
sobrecargas para las que no han sido calculados.
Este mismo apeo también puede ser realizado con puntales telescópicos a modo de
tornapuntas, teniendo en cuenta la utilización de cuñas tanto en la base como en la

114
cabeza de los mismos, asegurando con esto la correcta transmisión de las cargas a
través del elemento.
Figura 4.04. Apeo de pilar mediante puntales telescópicos
Fuente: Pfc “Guía Técnica de Apeos y Apuntalamientos”
Autor: Antonio Liarte
4.1.2 Descarga de una zapata de cimentación
Al igual que el anterior, la base de este tipo de apeo está en recoger las cargas que
gravitan sobre el pilar de la zapata afectada y repartirlas entre los elementos de apeo
a fin de que la zapata quede libre y pueda ser revisada. De esta manera el apeo va a ser
idéntico al anterior, ejecutado a base de tornapuntas en planta baja y realizando la
descarga preventiva de cortantes ya mencionada en las plantas superiores. Tanto en
el apeo de pilares como en este tipo de apeos nos podemos encontrar con el problema
de que al final toda la carga tiene que ser soportada por durmientes de madera, cuya
resistencia a compresión perpendicular puede no ser suficiente, por lo que habrá que
estudiar la ejecución de este elemento de manera detallada.

115
Figura 4.05. Descarga de zapata de cimentación
Una solución paralela que evitase el problema de los durmientes podría ser la
descarga más efectiva de los pesos de los forjados apeando las vigas concurrentes al
pilar a recalzar. En esta solución tendremos que tener en cuenta los efectos que se
producen en vigas y jácenas al apoyarlas en puntos intermedios, con los consiguientes
cambios en las formas de trabajo, que pueden invertir los esfuerzos en algunas
secciones.

116
En ambas disposiciones tendremos que tener especial cuidado en la absorción de los
esfuerzos horizontales generados en la base de apoyo de los tornapuntas y su
derivación a elementos verticales no resistentes. Una solución aconsejable para esto
son los ya mencionados tirantes en la base de los tornapuntas, convenientemente
dimensionados y diseñados.
En caso de cimentación corrida entre pilares, la descarga de jácenas tendría que
realizarse mediante el uso reiterado de tornapuntas en planta baja.

117
Si la existencia de tabiquerías, instalaciones, etc., en la vertical del cimiento a
intervenir, desaconseja establecer la línea de apeos en ella, podemos sustituir los
sistemas vistos por otros, constituidos por puentes aguja (que veremos en el capítulo
5) con o sin jabalcones.

118
4.2 Apeo de forjados, vigas y voladizos
4.2.1 Apeo de un forjado
El apeo de un forjado de piso constituye, quizás, el caso de intervención más frecuente
en medidas de seguridad. La mayor frecuencia de intervenciones se verifica en los
viejos forjados de viguetas de madera en zonas húmedas, a consecuencia de pudrición
y/o ataque de xilófagos.
El proceso de apuntalamiento de forjados o estructuras planas horizontales más usual
consiste en el empleo de pies derechos o de puntales, dispuestos en filas sobre
durmientes, colocados perpendicularmente a los elementos resistentes, entre los que
deberán disponerse unos tablones a modo de sopandas. Es muy importante el uso de

119
cuñas para garantizar el trabajo uniforme de todo el apeo, así como el proceso de
desmontaje del mismo.
Figura 4.09. Apeo de forjado
Fuente: Manual S.E.P.E.I. de bomberos
La colocación de los elementos del apeo se debe hacer coincidir con los puntos donde
el momento flector sea nulo, que en el caso de vigas continuas está aproximadamente
a 1/5 de la luz entre pilares, en los voladizos siempre en los extremos libres. En
forjados de mucha luz podría llegar a ser aconsejable colocar otra fila de pies derechos
en el centro, previo estudio de la ley de cargas modificada (ver figura 4.01).

120
Los pasos a seguir, a fin de evitar errores a la hora de apear un forjado son:
a) Delimitación clara de la extensión de viguetas dañadas. Para ello se deberá
descubrir toda la longitud hasta que aparezca la sección sana, incluyendo los
elementos sobre los que apoyan, como durmientes, carreras, vigas, etc.
b) Establecimiento de la línea o líneas de carga más adecuadas, definiendo la
forma de sopanda, durmiente y características de pies derechos o soportes, así
como su ubicación menos perjudicial. Igualmente se calculará el número de
plantas sobre las que ha de descargarse el apeo, o, en su defecto, la forma de
transmitir las cargas de éste a muros u otros elementos resistentes.
c) Verificación de la viabilidad del sistema proyectado, realizando chequeos
complementarios de los forjados en los que apoyemos los apeos, estado de
zonas comprimidas de los forjados y su capacidad de carga (especialmente de
los entrevigados).
Puede darse el caso en el que las necesidades concretas necesiten de apeos de mayor
entidad, formados por pies derechos de dos o tres tablones con sopanda de varios
tablones embridados (incluso de perfiles metálicos). En estos casos, se produce una
importante concentración de cargas en los pies derechos respecto a la solución
tradicional de la figura 4.09, por lo que habrá que tener especial cuidado con los
problemas que ello genera en la transmisión de estas cargas a otros elementos, lo que
a su vez suele exigir durmientes más complejos.

121
Figura 4.10. Distintas soluciones para sopandas y durmientes
También pueden usarse otros tipos de apeo, como son los castilletes (apartado 3.2.3)
o borriquetas (apartado 5.1), y que son altamente recomendables en caso de prever
fuertes movimientos laterales (réplicas de un sismo, por ejemplo), aunque por rapidez
y sencillez de montaje los más utilizados son los ya mencionados de pies derechos,
sopanda y durmiente. Este último, el de pies derechos, al no gozar de la estabilidad de
los primeros, deberá estar siempre acodalado en las dos direcciones contra otros
elementos verticales, en varios puntos del mismo. Sea cual sea el apeo elegido deberá
colocarse como se mencionó al inicio del apartado, perpendicularmente a la dirección
del forjado.

122
Figura 4.11. Distintas soluciones de apeo de forjado
En algunas situaciones, como es el caso de estructuras de muros de carga, es posible
la realización de apeos más elementales que los descritos, mediante la colocación de
puentes de dos o tres tablones a canto embridados, que transmitan su carga a los
muros de atado, por medio de la ejecución de mechinales en dichos muros y la
colocación de muletilla entre puente y fábrica (figura 4.12).
Figura 4.12. Apeo de forjado

123
Hasta ahora hemos tratado el caso de apeo en forjados unidireccionales. En caso de
un forjado reticular el planteamiento es diferente. Su característica principal es que
no precisan de elementos lineales de soporte (muros o jácenas), que generalmente
van sobre pilares con capitel armado, y que su distribución dentro de unas líneas
constructivas, presenta una cierta anarquía.
Mostrar una regla general de apuntalamiento en este caso sería excesivamente
complicado, pero en todo caso, es necesario señalar que se deberá seguir la regla
general de descargar el peso del elemento afectado.
En todo caso, siempre que se apea un forjado habrán de apearse también los que
están situados bajo el mismo, a fin de que las cargas sean transmitidas hasta el
terreno.
Solución mediante puntales telescópicos
Si el apeo del forjado se realiza a corto plazo y, especialmente, se trata de una
actuación encadenada en la que puede preverse un reciclaje de apeos, la utilización
de puntales telescópicos puede ser un sistema rápido y económico. También en la
ejecución de apeos de madera suele ser frecuente la necesidad de utilizar líneas de
apeo rápidas con carácter previo, en los casos en que el peligro así lo aconseje para la
seguridad de los operarios durante el más dilatado tiempo de ejecución del apeo
definitivo.
Una línea de apeo de puntales telescópicos se realiza con el empleo de sopanda y
durmiente de tablones, que cumple la doble función de atado de sus cabezas y bases
en la línea de apeo y de elementos transmisores de carga y distribuidores de la misma
entre los puntales y la construcción o el terreno. La unión del puntal a sopanda y
durmiente debe hacerse clavando las placas extremas a aquel. No debe faltar la
ejecución del arriostrado, especialmente teniendo en cuenta la esbeltez y debilidad de
unión entre puntales y madera. El arriostrado constituye precisamente la mayor
dificultad para realizar un apeo fiable. El arriostrado se realiza mediante la utilización
de tubos y bridas, pero como en la comercialización de bridas son muy escasas las
empresas que ofrecen las que sirven para enlazar diámetros distintos, suele ser
imprescindible acudir a disposiciones de puntales que permitan enlazar elementos de
igual diámetro en el puntal con tubos equivalentes (figura 4.13).

124
Figura 4.13. Disposición de puntales para su correcto arriostrado
La mayor dificultad la encierra el arriostrado transversal a las líneas de apeos, cuya
necesidad es aún mayor que el desarrollado en el plano de éstas, ya que se carece de
atado que proporcionan sopandas y durmientes. En la figura anterior se observa una
disposición que triangula la zona del tubo exterior de los telescópicos mediante tubos
de su mismo diámetro, lo que estabiliza al conjunto.
En el caso en el que el apeo se componga de una sola línea de puntales, podremos
acudir al uso de algunos tubos transversales que sirvan de acodalamiento contra las
paredes o, incluso, a la contención lateral de la sopanda y durmiente mediante trozos
de tablón, tabloncillo, angular, etc., anclados al mismo forjado a apear.
Figura 4.14. Coacción de movimientos en cabezas de puntales

125
La típica sopanda y el durmiente de un tablón colocado a tabla no son los únicos
utilizables con puntales telescópicos. El uso de horquillas superiores en los puntales
permite el uso de sopandas de uno o dos tablones o tabloncillos de canto, según sea el
ancho de la horquilla, con lo que pueden utilizarse disposiciones como las de la figura
4.15.
Figura 4.15. Uso de horquillas superiores en puntales
Respecto a los durmientes, pueden utilizarse disposiciones como las de la figura 4.16.
Figura 4.16. Distintas disposiciones de durmientes
4.2.2 Apeo de jácenas
En el caso de jácenas o vigas a sustituir, el apeo a proyectar debe descargar los
elementos que gravitan sobre ellas. La primera solución que se puede adoptar
consiste en el uso de líneas de apeo de los forjados, según las indicaciones que hemos

126
visto en el apartado anterior, dispuestas paralelamente a la jácena o viga y lo más
cercanas a ellas teniendo en cuenta posibles trabajos de reparación posteriores. En
caso de que sobre la viga o jácena descansen muros o tabiques, será preciso
complementar el apeo disponiendo agujas por encima de los forjados, que apoyen en
los planos de las líneas inferiores de apeo y que atraviesen el muro a descargar
mediante mechinales practicados en él, convenientemente retacados a las agujas para
garantizar el apoyo del muro en ellas y adoptando las medidas oportunas en cada tipo
de solución para facilitar la entrada en carga del sistema de apeo a fin de evitar los
menores daños posibles.
Solución mediante madera o madera y acero laminado
La solución general descrita la podemos ejecutar totalmente en madera o, en el caso
de existir muros sobre las jácenas, sustituyendo las agujas de madera por perfiles
laminados tipo IPN o HEB si las cargas lo requieren.
Figura 4.17. Solución de apeo de jácena
Una forma de apeo alternativa a la anterior, que permita distanciar los pies derechos
de las líneas de carga, lo constituye el empleo de puentes aguja con jabalcones en la
dirección longitudinal, que deberán ir provistos de los correspondientes codales y

127
tirantes para garantizar el contrarresto de los esfuerzos horizontales generados por
los jabalcones, tal como se ve en la figura 4.18.
Solución mediante puntales telescópicos
Cuando las cargas que gravitan sobre la jácena sean escasas o cuando la gravedad de
la situación aconseje una rápida intervención, se pueden utilizar puntales telescópicos
convenientemente arriostrados según la disposición que podemos ver en la figura
4.19.
Figura 4.19. Solución mediante puntales telescópicos

128
Solución mediante estructura de rosetas
Una solución más idónea que la anterior es la ejecutada con estructuras de tubos con
rosetas. La estructura podemos ejecutarla construyendo dos hileras de patas atadas
entre sí cuando podamos invadir el espacio bajo la jácena a sustituir con los largueros
y diagonales de atado, o bien con estructuras independientes a cada lado de la jácena
cuando lo anterior no sea posible. Para jácenas interiores se repetiría la disposición de
apoyo de las agujas a través del forjado por transmisión a las sopandas que lo
descaran.
En cuanto a los apoyos y transmisión de cargas de las agujas a través de los forjados,
la solución dependerá de la dimensión de las cargas a transmitir y la resistencia al
aplastamiento de estos. En algunos casos, como los de viguetas de madera muy
juntas y entrevigados macizos, será suficiente con el apoyo de las agujas sobre un
durmiente de madera, mientras que en otros será preciso acudir a una viga metálica
de reparto que garantice que la carga de las agujas se transmita a través de las vigas
de forjado para evitar colapsos del entrevigado. Siempre hay que tener un
conocimiento cierto de que las características del forjado en los puntos de transmisión
de carga y su estado de conservación permiten transferir los esfuerzos, evitando

129
producir daños tales como el punzonamiento de bovedillas o el aplastamiento de
vigas podridas. En último extremo tendríamos que recurrir al calado del forjado para
transmitir directamente la carga de las agujas, haciendo independiente la descarga de
forjado.
Las agujas se retacarán al muro con cuñas metálicas que garanticen una superficie de
reparto adecuada a las tensiones admisibles para el muro.
4.2.3 Apeo de voladizos
La particularidad de estos apuntalamientos estriba en que los puntales de la parte
exterior, es decir, los que se encuentran en el voladizo, no se pueden apoyar en el
forjado inferior, para no transmitirle las cargas superiores. Este motivo nos obliga a
realizar un traslado de esfuerzos desde la parte del voladizo, hacia el interior del
edificio, como podemos ver en la figura 4.22.

130
Figura 4.22. Esquema de apeo de voladizo
Fuente: Internet
Figura 4.23. Apeo de voladizo
Fuente: Internet

131
Figura 4.24. Apeo de voladizo
Fuente: Internet
Como se puede observar, los tablones embridados actúan como una viga en voladizo
donde tenemos dos apoyos interiores y una carga puntual en el exterior que se recibe
del voladizo superior. Por este motivo es mejor que los tablones sean de gran canto
para aumentar la inercia y poder soportar mejor la carga.
Para estos apuntalamientos se aprovecharán al máximo los huecos estructurales
existentes en el edificio como son las puertas, y en aquellas zonas en que no sea
posible, se realizarán huecos a nivel del suelo, lo suficientemente grandes para el paso
de dichos tablones.
En cuanto a los durmientes, se colocará uno de ellos lo más próximo posible a una
jácena, y el otro al extremo interior del tablón. Observamos también que este último
durmiente apenas recibe esfuerzo alguno ya que en este punto la fuerza se transmite
a través del puntal interior hasta el forjado superior.
4.3 Apeo de muros
Antes de apear un muro es importantísimo investigar la causa de su movimiento, ya
que el apeo debe contrarrestar los esfuerzos que originan las deformaciones. Esta
norma aumenta su importancia cuando se trata de apeos de fachadas exteriores ya
que estos se enfrentan a una problemática diferenciada del resto de muros de una
edificación. Si una doble línea de apeos en muros interiores en toda la altura del
edificio les descarga prácticamente de todas las acciones que gravitan sobre él, puesto

132
que su propio peso se descarga a través de las cabezas de viguetas funcionando como
agujas, no sucede lo mismo con los muros de fachada, en los que la línea de apeo
interior genera una reacción ascendente descentrada respecto al peso propio del
muro que puede favorecer los efectos de destrabazón y vuelco hacia el exterior. Por
ello, si todo apeo requiere del previo análisis patológico de las lesiones padecidas y de
las causas que las producen, en el caso de los muros de fachada este análisis debe
extremarse antes de aplicar recetas de apeos tipo.<
Por otro lado, en la mayoría de los casos existen una serie de consideraciones
generales que son comunes a casi todos los apeos de muros, la primera es el recercado
de huecos, por ser estos uno de los puntos débiles de la construcción ya que sólo así
podremos garantizar el trabajo solidario de toda la fábrica y por lo tanto, la estabilidad
del muro (ver apartado 4.5). La segunda consideración, sobre todo en el caso de apeos
en muros de fachada, es la del arriostramiento del apeo en los planos perpendiculares
a la misma, a fin de contrarrestar los factores de desestabilización lateral
mencionados.
La ejecución de apeos de madera tiene las limitaciones de su escasa capacidad de
desarrollo en altura si no se engarza a la edificación. Por ello su uso suele limitarse a
los siguientes casos:
1. Sistema de puentes de agujas (ver apartado 5.3). Para reparaciones en planta baja
y escasas alturas de edificación puede resolverse con puentes sencillos o
jabalconados (a y b), cuyos detalles constructivos se detallan en el apartado 5.3. Si
se precisa elevar el apeo, su altura máxima se puede estimar en dos plantas (c),
debiendo cuidarse el trabado de los pies derechos exteriores mediante el uso de
codales y tirantes que posibiliten el paliar los efectos de esbeltez en el pandeo.

133
Figura 4.25. Distintas soluciones de apeo de muros
En la siguiente figura puede verse un montaje característico para reparación de muro
en dos plantas de altura. Deberá cuidarse la prolongación de tablones de lo pies
derechos externos, en los que su altura sobrepasa la longitud de los tablones, evitando
la coincidencia de dos uniones contiguas y añadiendo un trozo de tablón o tabla con
dos bridas en cada unión (ver figura 3.12 del apartado 3.1.7.1).
Figura 4.26. Solución para apeo de muro de dos plantas

134
2. Para mayores alturas suele utilizarse la combinación de una línea de apeos en
descarga de forjados, combinada con un sistema de tornapuntas exteriores que se
ocupen de canalizar el peso del propio muro (d). En este caso, las líneas de apeos de
forjados atenderán a lo comentado anteriormente sobre los acodalamientos que
garanticen su estabilidad y eviten su desplazamiento horizontal el cabeza, sobre
todo si se apean cubiertas inclinadas. Los tornapuntas se ejecutarán según lo
estudiado en el apartado 3.1.7.4, en el que se analizan este tipo de piezas, cuidando
los detalles relativos a la canalización correcta de las componentes horizontales en
los planos de los forjados que se sitúan sobre sus cabezas a fin de evitar el colapso
del muro, así como el contrarresto del empuje en la base y los empalmes de
tablones en tornapuntas largos.
Figura 4.27. Solución para apeo de muros de más de 2 plantas

135
4.3.1 Apeo de muros con desplomes
Se debe apuntalar desde el exterior, si la sintomatología que presenta es grave se
deberá apear simultáneamente desde el interior de los forjados. Cuando se apuntalan
distintas plantas de forjado, las cargas deben transmitirse directamente de un forjado
a otro a través de los forjados verticalmente, tal y como se muestra en la figura,
transmitiendo las cargas finalmente a terreno firme.
Figura 4.28. Solución para apeo de muros con desplomes
El apuntalamiento exterior debe acometer al muro a la altura del forjado o forjados en
caso de ser un apuntalamiento en abanico, mientras que los puntales interiores se
colocarán en las proximidades de la entrega al muro, viniendo a complementar la
labor de sostenimiento, ya que este apeo trabaja independientemente del de los
tornapuntas. En este caso, a diferencia del mostrado anteriormente, los tornapuntas
deberán tener una inclinación menor tener más capacidad para contener la
componente horizontal, dejando el contrarresto de las fuerzas verticales al sistema de
apeo interior.
Como hemos indicado anteriormente estos apeos requieren asimismo el recercado de
huecos en la zona apeada, para garantizar el trabajo solidario de todo el conjunto.

136
Una variante de este apeo es mediante la colocación de zapatas murales en lugar de
muletillas, de este modo se optimiza aún más el contrarresto frente al empuje
horizontal. Estas zapatas murales son piezas recibidas o sujetas a los muros que
reciben todas las cabezas de los tornapuntas y reparten la carga del elemento sobre
estos.
El empleo de zapata mural exige que esta esté bien enlazada al muro por su parte
superior, ya que el empuje ejercido por este es contrarrestado por el de los
tornapuntas, lo que genera que la zapata tienda a deslizarse hacia arriba.
Si se carece de elementos con la longitud necesaria para alcanzar una mayor altura,
puede utilizarse el recurso de colocar un tornapuntas sobre otro a mitad de su
recorrido, lo que se denomina jineta, pero ha de tenerse en cuenta que se producen
flexiones en el tornapuntas inferior; para contrarrestarlas se deberá acodar
debidamente contra el suelo. La complejidad de ejecución y la dificultad del
mantenimiento de su estabilidad con el paso del tiempo, hacen este último tipo de
apeo, poco aconsejable.
Figura 4.29. Solución mediante zapata mural
Fuente: Manual S.E.P.E.I. de bomberos

137
4.3.2 Apeo de muros con bombeos
A diferencia del desplome (en el que el muro gira según un plano perpendicular al
mismo pero permanece plano), en el caso de bombeos se produce un alabeo o
curvatura según un plano vertical (por empuje puntual de viga) o según un plano
horizontal (por empuje de un frente de forjado). En ambos casos la zapata mural
(vertical) o la muletilla (horizontal) de reparto entre puntal y muro será tangente en el
saliente máximo de la curva por lo que se hace imprescindible un retacado de mortero
que permita un acuerdo correcto.
Figura 4.30: Empuje de Viga Figura 4.31: Empuje de Forjado
Fuente: Apeos y grietas en la edificación Fuente: Apeos y grietas en la edificación
4.3.3 Apeo de muros con deslizamiento
En un muro que desliza por su base produciéndose un corrimiento de esta, la parte
superior del muro puede llegar a cizallarse y desprenderse del resto. En estos casos el
apeo se organiza desde la parte superior del muro en zona sana no afectada por el
movimiento.
En esta zona, es decir, desde el corte hacia arriba, se embuten tablones de madera o
mejor, perfiles IPN a modo de ménsulas o asnillas pasantes, de las que se suspenden
las zapatas corridas o carreras por interior y exterior. Sobre éstas incidirán los puntales
encargados de transferir al terreno las cargas provenientes de la parte alta del muro,
en tanto se repara, restituye o sustituye el muro “deslizado”.

138
Figura 4.32. Solución de apeo de muro con deslizamiento
También puede deslizar la parte superior del muro permaneciendo la inferior. En este
caso el apeo se organiza en la base del corte y para evitar el giro que propiciaría esta
rotura se apea igualmente la cresta del muro.
Figura 4.33. Solución de apeo de muro con deslizamiento
Fuente: Manual S.E.P.E.I de Bomberos

139
4.4 Apeo de huecos
Como parte más débil de la construcción, junto a los patinillos y cajas de escalera, el
hueco es uno de los primeros elementos que acusa los fallos del edificio presentando
rápidamente una sintomatología clara.
En función de las acciones así como de su posición relativa se presentan distintos tipos
de apeos como son los de marco, los acodalados, los de montante, los de zigzag, los
de aspa, etc.
Como la dirección de las acciones y su intensidad no es siempre fácil de determinar,
para los síntomas que apuntan una cierta gravedad se deben disponer soluciones en
aspa o “cruz de San Andrés”, que viene a coartar cualquier dirección del esfuerzo.
Cuando se trata de un hueco de paso, que quedaría inutilizado por la presencia del
aspa, se recurre al marco completo, es decir, jambas o montantes, cabecero y peana,
acartelando las dos esquinas superiores y suprimiendo las riostras (figura 4.34).
Figura 4.34. Distintas soluciones para el apeo de huecos

140
Otra forma muy elemental de apear huecos es mediante los apeos de macizo.
Consisten en rellenar con fábrica de ladrillo o bloques de hormigón aligerado cuajando
el hueco del vano a apear. Se deben cumplir las elementales reglas de ejecución de
una fábrica de ladrillo sin más precaución que la de utilizar morteros flojos de modo
que se facilite la posterior operación de desmontado.
4.5 Apeo de arcos y bóvedas
Todo el sistema estructural del arco trabaja exclusivamente a compresión por
transmisión de cargas entre dovelas. Las tensiones provocadas por los empujes más el
peso propio en cada punto, no ha de superar los límites de su capacidad resistente a
compresión ni de su resistencia al deslizamiento por rozamiento entre las piezas. Los
arcos tallados en piedra, así como los moldeados en tapial o mortero, o incluso los
romanos ejecutados con ladrillo, constituyen piezas sometidas a tensiones internas de
compresión y tracción, estas últimas absorbidas por la capacidad de adherencia y la
cohesión del material empleado.
Aunque existen muchas y variadas soluciones para estos elementos estructurales, nos
centraremos en los que nos ofrecen los apeos de madera, tanto mediante cimbras
como por apoyos simples. Terminaremos eso sí, mostrando a modo orientativo, los
dos sistemas industriales más usados para este tipo de trabajos por su importancia
como solución rápida y práctica para los mismos.
4.5.1 Solución mediante cimbras de madera
El sistema óptimo para el apeo de arcos o bóvedas es aquel que está constituido por
cimbras de iguales características que las que se utilizaron para su construcción.
El elemento fundamental de la cimbra es el cuchillo o cercha que forma un plano
vertical. Sobre ella, en contacto con el arco se dispone el forro o entablado para
repartir la presión sobre todo el intradós.

141
A continuación se desarrollan tres posibles tipos de cimbras adaptables en función de
la luz máxima del arco. A partir de los tres metros de luz el trabajo de replanteo y de
carpintería es tan complejo que se aconseja el empleo de los sistemas metálicos
industrializados ya que ofrecen mejores ventajas tanto en el montaje como en la
adaptación a la traza del arco.
Figura 4.35. Distintas soluciones de cimbras

142
En el caso de que nos encontremos con un arco del tipo escarzano, se presenta su
apeo mostrando una solución para este tipo de arcos. La siguiente figura representa
un modelo de cimbra con los distintos elementos que la componen.
Figura 4.36. Cimbra tipo para arco del tipo escarzano
Fuente: Internet
Este entablado no es estrictamente necesario que vaya a tope, bastaría con transmitir
cargas a intervalos regulares, aunque ha de tenerse la precaución de no dejar, en los
de sillería, ninguna dovela sin apoyo.
4.5.2 Solución mediante apeos simples de madera
Cuando las roturas del arco sean localizadas y no amenacen hundimiento, se puede
plantear el apeo mediante elementos aislados de apeo en madera. En este caso, los
ejemplos que se muestran a continuación son apeos de contención que no admiten
trabajos de sustitución del arco o bóveda dañados.

143
Figura 4.37. Apeo de arco con dos secciones de rotura
Figura 4.38. Apeo de arco con tres secciones de rotura

144
4.5.3 Solución de encimbrado y soporte Súper Slim
Como hemos comentado, existen arcos que por sus dimensiones hacen el apeo de
madera, tanto por volumen como por dificultad, prácticamente inviable. Para ello
existen sistemas industrializados de apeos como es el sistema Súper Slim. Este
sistema nos permite, además de salvar el vano bajo el arco, adoptar una solución de
manera que ni el uso del recinto ni el paso bajo la cimbra se interrumpan durante la
permanencia del sistema de apeo.
4.5.4 Solución mediante encimbrado y soporte de estructura modular de rosetas
El ya estudiado sistema modular nos permite, además de una mayor versatilidad y
capacidad de carga, un perfecto reparto de cargas. La transmisión de cargas de la
traza circular del arco al alzado cuadrangular del sistema de tubos con rosetas se
efectúa mediante un sistema radial de tubos y bridas como puede verse en la
siguiente figura.
Figura 4.39. Apeo de arco mediante estructura modular

145
Este último sistema de apeo fue uno de los más utilizados tras la tragedia del
terremoto de Lorca en Mayo de 2011 para el apeo de numerosos edificios
pertenecientes al rico patrimonio de la ciudad.
Figura 4.40. Apeo de arco mediante estructura modular
Fuente: Autor (Lorca 2011)
4.5.5 Solución mediante refuerzo alternativo de fábrica de ladrillo
Entendemos que en ocasiones, cuando se deteriora un arco (o bóveda), es
prácticamente imposible, en un trabajo de urgencia, comenzar a construir las piezas
aplantilladas para elaborar una cimbra con la forma del mismo. Ante esta situación
una alternativa puede ser el utilizar de relleno otros materiales que den una solución
más rápida a este problema.

146
Figura 4.41. Apeo de arco mediante refuerzo con estructura de ladrillo
4.5.6 Solución mediante atirantado
El origen de la deformación producida modifica su ubicación. En el ejemplo adjunto se
expone el atirantado por desplome de uno de los estribos y el correspondiente por
cedimiento del arco roto en cinco secciones. Se puede observar la diferente altura de
instalación del tirante para cada caso.
Figura 4.42. Apeo de arco mediante refuerzo con estructura de ladrillo

147
4.6 Apeo de cubiertas
Analizaremos las cubiertas inclinadas en los de las tipologías estructurales de las
cubiertas de “par e hilera” y a “par y picadero”, por ser las que presentan más
frecuencia en necesidades de apeo, bien por presencia de lesiones o a causa de obras
de rehabilitación. Es importante para este tipo de apeos conocer tanto su
comportamiento estructural como las patologías más frecuentes.
Figura 4.43. Cubiertas de “par e hilera” (izq.) y de “par y picadero” (der.)
Cubiertas Par e Hilera
La patología más característica de este tipo de cubiertas suele ser el desplazamiento
horizontal de sus bases, que generalmente se debe a dos causas:
• Por rotura de tirantas
• Por rotura de pares
El resultado, en ambos casos, será que o bien pasa a ser el muro el que contiene el
empuje, o bien se produce el colapso de la estructura. En caso de que el muro resista,
la redistribución de esfuerzos suele aparejar su desplome en coronación, con el
consiguiente deslizamiento vertical de la cabeza superior del par respecto a la hilera o
provocando el arrastre de ésta y su deformación vertical.

148
La medida de seguridad más empleada (a veces dejada como reparación definitiva)
consiste en la instalación de tirantes de acero que sustituyen la función de las tirantas
de madera, con tensor interior que permita regular y templar el esfuerzo.
Exteriormente se puede disponer un perfil metálico o una placa de reparto que
permita redistribuir el esfuerzo del tirante sobre el muro.
Figura 4.44. Solución mediante tirantes metálicas
Otro daño frecuente en cubiertas de madera es el de su abatimiento, como
consecuencia de la carencia de arriostramiento longitudinal de los faldones (fig. 4.45).
La cubierta de par e hilera, es especialmente sensible a este problema por sus
características constructivas, ya que la hilera es una pieza que ni siquiera va clavada a
los pares, por lo que es especialmente inestable ante cualquier esfuerzo que pueda
producirse en la dirección longitudinal de sus faldones, tendiendo a girar los pares en
sus apoyos sobre el estribo hasta caer por abatimiento lateral.

149
Figura 4.45. Problema de abatimiento de estructura de cubierta
Si la cubierta no presenta un avanzado desplazamiento longitudinal de su hilera
podemos intentar congelar el abatimiento mediante la triangulación de varios pares
de cada faldón con tablones atornillados (preferentemente con pretaladro) a la cara
inferior de los pares.
Figura 4.46. Solución frente al problema de abatimiento
Este tipo de estructuras basa su estabilidad mediante la simetría de forma y carga con
lo que es importante en caso de realizar apeos diferentes a los mencionados, el no
introducir cambios que afecten al dicho equilibrio.

150
Par y picadero
Otro tipo de estructura de madera de muy amplio uso es la de par y picadero, cuya
esencia la constituye la esencia de pares que apoyan horizontalmente en sus
extremos, con lo que se evitan los empujes característicos de las cubiertas a par y
picadero. En este caso, el fenómeno más corriente es la deformación de los pares
debido a la disminución del momento flector por el paso del tiempo o por el
agotamiento de una sección insuficiente, que motive en este caso su rotura.
En los casos de rotura de un par por flexión una de las posibles soluciones a adoptar
puede ser la de apuntalar dicho par a ambos lados de la rotura, bien mediante una
línea de puntales telescópicos o pies derechos debidamente arriostrados o bien
mediante una estructura de tubos con rosetas o las específicas torres de carga vistas
en el apartado correspondiente.
Figura 4.47. Apuntalado de par dañado mediante estructura tubular
En el caso de que se desee dejar libre el espacio bajo el par roto y siempre y cuando las
viguetas que sustentan el cielo raso sean suficientemente resistentes, se podrán
colocar sobre éstas durmientes que recojan dos enanos, uno a cada lado de la rotura,

151
apoyando el par. Se colocarán también dos ejiones atornillados al par con pretaladro
(sin clavar ni dar golpes) a fin de evitar que el colapso del par tumbe los enanos por
empuje lateral, y orejas para evitar su desplazamiento transversal (figura……).
Figura 4.48. Solución mediante apoyo en viguetas inferiores
4.7 Entibaciones
Las entibaciones son sistemas de apeo construidos con elementos de madera o hierro
y ejecutados en excavaciones con objeto de absorber el empuje activo cuando no es
posible ataludar el terreno.
La Norma tecnológica de la Edificación “Acondicionamiento del terreno. Desmontes.
Zanjas y Pozos” establece tres tipos de entibaciones: ligera, semicuajada y cuajada.
Según establece esta norma, en una entibación semicuajada las piezas del tablero se
disponen verticalmente dejando huecos en su alineación. En una entibación cuajada el
tablero se forma mediante piezas horizontales. En ambos casos las piezas de tablero
trabajan a flexión soportando, en su trasdós, la tensión debida al empuje del terreno.
Estas tensiones se contrarrestan entre las paredes enfrentadas de la excavación
mediante las piezas de codal trabajando a compresión. Los codales pueden estar
constituidos por virotillos de madera o puntales telescópicos.

152
Figura 4.49. Entibación ligera
4.8 Acodalamientos
Los acodalamientos son apeos que se realizan aprovechando la proximidad de
estructuras resistentes cercanas, como pueden ser edificaciones en caso de querer
apear todo un edificio o parte de él, en los que se apoya el sistema para contrarrestar
los empujes del elemento a apear mediante el trabajo a compresión de su elemento
principal, el codal. En la siguiente figura se muestran las diferentes partes de esta
tipología de apeo.
Figura 4.50. Elementos que componen un acodalamiento
Fuente: Manual S.E.P.E.I. de Bomberos

153
Se pueden realizar acodalamientos de madera o mediante sistemas metálicos
industrializados. Estos últimos, destinados al apeo de edificios o para el vaciado de
terrenos, requieren una infraestructura para su colocación que hace de esta un trabajo
lento y dificultoso, aunque una vez terminado, el apeo suele ser bastante efectivo.
Figura 4.51. Acodalamiento de edificio mediante estructuras metálica
Fuente: Internet

154
5 Otros sistemas de apeo
5.1 Apeo con asnillas
Tradicionalmente, en los apeos de madera, viene realizándose el denominado apeo
“de asnillas”, que consiste, básicamente en “borriquetas” formadas por dos parejas de
tornapuntas contrapuestas con tirantes en su base, para contrarrestar los empujes
horizontales generados por la inclinación de las piezas principales unidos en cabeza
por una aguja o marrano y arriostrados transversalmente.
Figura 5.01. Apeo “de asnillas”
Un correcto apeo de asnillas requiere el estudio en detalle de dos cuestiones, en
primer lugar asegurar un correcto contrarresto de las componentes horizontales
mediante un fiable sistema de tirantes metálicos, como alternativa el tirante metálico
puede ser sustituido por madera haciendo trabajar al tablón de durmiente como
tirante, disponiendo ejiones clavados o atornillados con arreglo a lo visto en la figura
3.38 del apartado correspondiente a los tornapuntas (3.1.7.4).
La segunda cuestión a tener en cuenta es acerca del embarbillado en cabezas de
tornapuntas. Si bien aquí el embarbillado no genera esfuerzo a hienda, ya que la
componente horizontal queda contrarrestada por la tornapunta simétrica, la

155
tendencia al giro y al desplazamiento horizontal de la aguja sí lo hacen, por lo que es
necesario acudir a una brida que lo impida según se observa en la figura 5.02.
5.2 Apeo “de llave”
Si existiera, este tipo de apeo podríamos catalogarlo en el listado de apeos
“recurrentes” por su inusual estructura si lo comparamos con los apeos vistos a lo
largo de este apartado. También por sus condiciones de servicio, algo anárquicas
debido a la ausencia de estabilidad lateral y de unas tablas elaboradas tras análisis de
sus condiciones particulares de trabajo. Esto no es así, pero no por ello debemos dejar
de nombrar este sencillo pero versátil sistema de apeo, el cual eso sí, en caso de
utilizarse, habrá que hacerlo con una esmerada ejecución y considerando su capacidad
de carga con unos amplios márgenes de seguridad que compensen la ausencia de esta
estabilidad lateral. El sistema en sí se basa en el aprovechamiento de la capacidad de
carga a compresión perpendicular de la madera, siendo gracias a su rapidez y sencillez
de montaje muy útil en determinadas ocasiones. Por esta rapidez de montaje y su

156
capacidad para adaptarse al medio, este tipo de apeo es utilizado por los servicios de
emergencia en su actuación ante estructuras colapsadas.
Fuente: Manual B.R.E.C. Bomberos en Acción
El entarimado del que está compuesto se construye de bloques de madera de de
10x10 o de 15x15 cm de grosor, combinados en forma de columna para soportar el
peso de la carga. Generalmente se trabaja con largos de al menos 45 hasta 60 cm. Se
pueden usar cuñas para rellenar los pequeños espacios y asegurar la correcta
transmisión de la carga en su encuentro con el elemento a apear. En caso de que el
apeo sea sobre una estructura colapsada se pueden usar también las cuñas para

157
cambiar el ángulo de empuje (figura…..) y así obtener contacto óptimo con superficies
inclinadas o desiguales. En este caso el apeo no puede tener demasiada altura por la
inestabilidad evidente que supondría ante las fuerzas horizontales que tendría que
contener.

158
5.3 Puentes de apeo
El conjunto formado por una pieza resistente horizontal (puente) y dos verticales (pies
derechos) constituye un puente de apeo.
En los puentes de apeo deben cuidarse tanto el correcto apoyo del puente sobre la
cabeza del pie derecho como no escatimar la longitud de las orejas, encargadas de
impedir el movimiento y giro del puente, disponiendo las bridas de atado lo más
próximas posible a sus caras inferior y superior. Los pies derechos se arriostrarán en
ambas direcciones, a ser posible, y el durmiente se configurará según las necesidades
resistentes con arreglo a lo visto en el apartado correspondiente.
La viga puente podrá estar formada por tablones de madera embridados o bien por
perfiles metálicos del tipo IPN o HEB.
Figura 5.05. Puentes de apeo

159
Un puente de apeo más complejo puede ser el de la figura 5.06 en el que los
jabalcones eliminan el problema de escasa resistencia del puente ante la flexión,
siendo contrarrestados los empujes horizontales que transmiten a los pies derechos
mediante un sistema de tirantes metálicos.
Figura 5.06. Puente de apeo jabalconado

160
ANEXO I
1 Cálculo de las piezas sometidas a compresión axial
El cálculo de estas piezas se realizará a compresión con pandeo y a esfuerzo rasante,
adoptando como capacidad de carga la que resulte más desfavorable entre ambas.
Para ello se partirá de los siguientes supuestos:
- La carga axial es concéntrica
- Los pies derechos son biarticulados
- Los tablones son de una pieza en toda la longitud del pie derecho
- Los pies derechos compuestos por varios tablones se atan por medio de bridas
en sus extremos a diez centímetros de las testas y por otras intermedias a
distancias siempre inferiores a 1m (mínimo de dos bridas intermedias)(Figura
A1.1)(1)
Figura A1.1
1. Centraremos nuestro estudio en la unión mediante bridas fundamentándonos en que en la
realidad, éste el tipo de unión más utilizado históricamente. Por otro lado, la ausencia de
normativa que regule este tipo de uniones obliga a realizar una interpretación somera de la
misma, asimilando las bridas a otro tipo de unión mecánica que si esté estudiada, como por
ejemplo las uniones por clavos o tablones encolados.

161
, ,0,c d c c d totF k f A=
,e z
z
z
l
i
λ =
, ·e z zl lβ=
1.1 Cálculo a compresión con Pandeo
La capacidad de carga del elemento a compresión será:
Siendo:
,c dF = Valor de cálculo de la carga axial concéntrica aplicada
ck = Coeficiente de pandeo, calculado para las dos direcciones principales ZZ e YY (tabla A1.1)
c,0,dƒ = Resistencia de cálculo a compresión paralela a la fibra
totA = Área total de la sección transversal
Se realizará el cálculo para las dos direcciones principales ZZ e YY (Figura A1.1), y se
adoptará como capacidad de caga del soporte la que resulte menor de entre ambas.
a) Se comprueba pues en primer lugar el pandeo en el plano YX (flectando respecto
al eje ZZ o eje de inercia material), para el que tendremos que calcular la esbeltez
mecánica ( )zλ :
Siendo:
l = longitud del pie derecho
β = coeficiente que depende de las condiciones de restricción de los extremos de la pieza para el
movimiento en el plano ZX (Figura A1.1). Sus valores son superiores a los coeficientes empleados en otro
tipo de estructura, como consecuencia de las dificultades de poder establecer nudos rígidos o
empotramientos perfectos en la madera. Dado el supuesto de elementos biarticulados en los extremos,
este coeficiente en nuestro caso será 1.
zi= radio de giro de la sección respecto al eje ZZ (tabla 12)

162
2 2
, 1
2
ef y y
n
λ λ η λ= +
tot
y
tot tot
Al
l
i I
λ = =
1
1 12
l
h
λ =
1 30λ =
Una vez obtenida la esbeltez mecánica se obtiene el valor correspondiente a ck :
Tabla A1.1: Valores del factor de Pandeo Kc
b) En segundo lugar se comprueba el pandeo en el plano ZX (flectando respecto al
eje YY o eje de inercia libre). En este caso, para obtener el coeficiente de pandeo
( )ck utilizaremos un nuevo tipo de esbeltez, llamada esbeltez efectiva ( )efλ , de
valor:
Donde:
yλ = Esbeltez mecánica resultante de considerar que el soporte tiene sección
maciza.
Es decir:
Y:
1λ = Esbeltez mecánica del tablón (o tabloncillo) usado como componente del
elemento a calcular. Para esta se tomará el mayor de los dos valores
siguientes:
VALORES DEL FACTOR DE PANDEO ck PARA PIEZAS COMPRIMIDAS DE CALIDAD C18
Esbeltez
mecánica
λ=Ie/i
20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160
Kc 1 0,99 0,93 0,83 0,69 0,55 0,44 0,36 0,29 0,25 0,21 0,18 0,16 0,14 0,11

163
Siendo:
1l= distancia entre bridas
h= grueso del tablón o tabloncillo
n = número de tablones o tabloncillos
η = coeficiente de mayoración de la esbeltez en el plano ZX (flectando en el eje YY). Al no hacer
mención la normativa del valor de este coeficiente para la unión a base de bridas metálicas, se estima a
partir de los datos que se disponen de otro tipo de uniones (tabla A1.2).
Tabla A1.2: Valores del Factor η
1.2 Cálculo a esfuerzo rasante
El cálculo a compresión con pandeo de las piezas compuestas de varios cordones
(tablones), debe complementarse, según la normativa, con la consideración del
esfuerzo rasante a soportar por los separadores que unen estos cordones.
(1) Según la normativa, el rasante total dV queda fijado por las expresiones:
,
,120
c d
d
c y
F
V
k
= para , 30ef yλ ≤
, ,
,3600
c d ef y
d
c y
F
V
k
λ
= para ,30 60ef yλ< <
,
,60
c d
d
c y
F
V
k
= para ,60 ef yλ<
(2) Este esfuerzo rasante total provoca un esfuerzo cortante en cada tablón dtV
perpendicular a sus fibras y un esfuerzo a cortadura a los elementos mecánicos de
fijación ,s dT de valores:
FACTOR η
Duración de la carga
Unión de los separadores
Con clavos Con pernos Con bridas (estimado)
Permanente/Larga 4 3,5 -
Media/corta 3 2,5 1

164
d
dt
V
V
n
=
1
,
1
d
s d
V l
T
a
= en soportes de dos cordones.
1
,
1
0,5 d
s d
V l
T
a
= en soportes de tres cordones.
1
,
1
0,3 d
s d
V l
T
a
= en soportes de cuatro cordones, en separadores extremos.
1
,
1
0,4 d
s d
V l
T
a
= en soportes de cuatro cordones, en separador central.
Siendo:
n= número de cordones
1a
= distancia entre ejes de cordones consecutivos
1l= distancia entre elementos separadores
La distribución de las tensiones quedaría tal y como se presenta en la figura A1.2.
Fig. A1.2: Distribución de esfuerzos en elementos unidos mediante bridas metálicas
(3) En el caso de utilizar bridas como medio de conexión de los tablones, al no existir
separadores, el esfuerzo rasante ha de ser contrarrestado por la fuerza de rozamiento

165
existente entre estos tablones, la cual únicamente queda garantizada por la presión
ejercida por las bridas.
Así pues la presión de estas bridas ha de garantizar una fuerza antideslizante ,a kF
superior al esfuerzo cortante ,s dT establecido por la normativa.
,
, ,
a k
s d a d
a
F
T F
γ
≤ =
(4) La fuerza antideslizante generada por una brida es proporcional a la fuerza de
apriete ejercida por sus tornillos sobre los tablones ( )Q y al coeficiente de rozamiento
estático entre ellos 0( )µ . Se considera que la presión a ejercer debe alcanzar la
resistencia de cálculo de la madera a compresión perpendicular a sus fibras ,90,( )c df a
fin de aprovechar al máximo la limitada capacidad de contrarresto de las bridas a
esfuerzo cortante. Según la normativa, esta resistencia de cálculo ,90,( )c df se puede
incrementar multiplicándola por un coeficiente modificador ,90( )ck debido a que
cuando la pieza que presiona a la madera lo hace en una franja estrecha la madera se
deforma, y se produce un flujo de tensiones de tracción en la dirección de las fibras
que se opone a la compresión perpendicular que beneficia la resistencia de la madera
en este sentido (veremos más sobre este aspecto en el apartado correspondiente al
cálculo de durmientes). Así pues, si llamamos S a la superficie de la brida en contacto
con la madera, podemos considerar que la fuerza antideslizante característica puede
alcanzar el valor:
, 0 ,90 ,90, 0· · · ·a k c c dF Q k f Sµ µ= =
(5) Que sustituyendo en la fórmula anterior:
, ,90 ,90,
, 0
a k c c d
s d
a a
F k f
T Sµ
γ γ
≤ =

166
Siendo:
0µ = 0,6 (coeficiente de rozamiento estático para madera de Roble según manual HÜTTE de ingeniería)
aγ = 1,5 (coeficiente de seguridad que evite la posibilidad de producirse el deslizamiento)
,90ck = 1,5 (coeficiente modificador (Tabla A1.9))
S = superficie de contacto de los tablones entre si
Si observamos la tabla que aparece en el apartado de cálculo de durmientes (tabla
A1.9), para el caso más desfavorable de posición a 100mm de las testas y bridas de
40mm de espesor, ,90ck alcanza un valor de:
,90
80(150 40)
1 1,5
17000
ck
−
= + =
(6) Así pues, sustituyendo los valores en la fórmula expresada en (5):
,90 ,90,
, 0 ,90, ,90,
1,5·0,6
· 0,6· ·
1,5
c c d
s d c d c d
a
k f
T S S f S fµ
γ
= = =
(7) El esfuerzo rasante que puede ser absorbido en esas condiciones será:
, 1 ,90 ,90, 0 1
1 1
s d c c d
d
a
T a k f S a
V
l l
µ
α γ α
≤ =
Donde α adopta el valor 1 para piezas de dos tablones, 0,5 para tres tablones y 0,4
para cuatro tablones según la normativa.
(8) A ese esfuerzo rasante le corresponde una capacidad de carga axial ,( )c dF ,
considerando el pandeo:
Si , 30ef yλ ≤ , ,120c d c y dF k V=
Si ,3 60ef yλ< <
,
,
,
3600 c y d
c d
ef y
k V
F
λ
=
,60 ef yλ< , ,60c d c y dF k V=

167
, ,90, 1
, ,
1
120 72
c y c d
c d c y d
k f a S
F k V
lα
= =
, , ,90, 1
,
, , 1
3600
2160c y d c y c d
c d
ef y ef y
k V k f a S
F
lλ λ α
= =
, ,90, 1
, ,
1
60 36
c y c d
c d c y d
k f a S
F k V
lα
= =
Sustituyendo en estas expresiones los valores de dV por los obtenidos en (8) y
aplicando los valores de S, 0µ y aγ asignados en 5, obtendremos, finalmente, las
cargas axiles máximas que son aplicables a una pieza compuesta de tablones o
tabloncillos embridados en función de las distancias de las bridas y las características
de las piezas de madera considerando su duración de carga y clase de servicio.
Si , 30ef yλ ≤
Si ,3 60ef yλ< <
Si ,60 ef yλ<
Una vez estudiados el cálculo a compresión con pandeo y a esfuerzo rasante de la
pieza embridada por los métodos previamente expresados, resulta ser notablemente
más restrictiva la resistencia a esfuerzo rasante que a compresión con pandeo (ver
gráfica A1.1). Para igualar el defecto en capacidad de carga que supone en la pieza el
cálculo a esfuerzo rasante, es aconsejable aumentar el número de bridas y disminuir la
distancia entre estas a fin de aumentar la fuerza antideslizante e intentar igualar, en la
medida de lo posible, la capacidad de carga de la pieza a la capacidad de carga por
compresión con pandeo.

168
Gráfica A1.1: Comparación de resistencia de pies derechos ante compresión con pandeo y ante esfuerzo
rasante.
Fuente: Autor
Pero esto no es todo; Como hemos comentado con anterioridad, el apriete que las
bridas han de ejercer a los tablones para que la fuerza antideslizante sea máxima sin
sobrepasar la resistencia a compresión perpendicular de la madera ,90,( )c df debería ser
también medido haciendo uso de llaves dinamométricas, práctica algo inusual por
otro lado, pero que nos garantizaría, junto con una revisión periódica de los elementos
que constituyan el apeo, el que estos ejerzan en todo momento la capacidad de carga
máxima que se espera de ellos.
Por tanto, la tensión máxima a la que podremos someter la madera por presión de la
brida será:
,90, ,90 ,90,c d c c dK fσ ≤
Por lo que el valor máximo del esfuerzo transmitido en dirección perpendicular al
plano de unión de los tablones será igual a la superficie de contacto de la pletina con el
tablón ( )S multiplicado por dicha tensión:

169
,90 ,90 ,90,· · ·t c c c dQ S S K fσ= =
Que tomará los valores:
,90, ,90,40·150·1,5 9000T c d c dQ f f= = para tabloncillos
,90, ,90,40·200·1,5 12000T c d c dQ f f= = para tablones
Cada tornillo deberá ejercer pues la mitad de ese esfuerzo. Para que esto se verifique,
el par de apriete ( · )P l a ejercer sobre el tornillo deberá tener un valor:
2
1 cos
· ·
2 2
cos
T
h r
P l Q r
r h
µ
π
β
µ
π
β
+
=
−
Donde:
r = radio medio del tornillo
h= paso de la rosca
µ = coeficiente de rozamiento entre tornillo y tuerca
β = semiángulo del filete de la rosca (para la rosca triangular ISO, utilizada en los tornillos para estructuras
de acero, β = 30o)
Así pues, para el tornillo que adoptamos como tipo en apeos, de diámetro 12mm, con
paso h= 1,75mm, tendremos que:
0,15
1,75 2 ·5,43
1 cos30·5,43 0,615
0,152 2 5,43 1,75
cos30
T TQ Q
π
π
+
=
−
En mmN para TQ en

170
1.3 Cuadros para el cálculo rápido de pies derechos y otras piezas a
compresión
Basándonos en todo lo anterior se han elaborado varios cuadros de capacidades de
carga de pies derechos atendiendo al número de tablones que lo componen (de
madera de pino C18), para distintas longitudes, y considerando una gama amplia de
distancias entre los elementos de unión con que pueden confeccionarse para cada
longitud, con el criterio de que las distancias entre estos oscilen entre 40 y 100 cm.
Aunque no se haya estudiado su método de cálculo, se incluyen en estas tablas los
valores resultantes según la normativa para las parejas de pernos, a fin de hacer este
trabajo extensible a las zonas donde utilicen este tipo de uniones.
Asimismo, los cuadros contemplan las distintas situaciones de clases de duración de
carga, simplificadas a las principales para apeos (permanente y media), así como las
distintas clases de servicio atendiendo al ambiente de humedad.
Para la utilización de estos cuadros deberá tenerse presente que:
• La carga establecida se considera aplicada en el eje axial del pie derecho.
• El pie derecho se considera aplomado y articulado en sus extremos, para lo que
deberá materializarse una ejecución que impida desplazamientos en su cabeza
y base.
• El número de bridas o parejas de pernos mínimas a colocar es el que garantiza
las separaciones entre puntos de atado señaladas en el cuadro, garantizándose
siempre un mínimo de dos tramos intermedios (tres puntos de atado). La
distancia de los extremos o testas del pie derecho al primer punto de atado no
superará los diez centímetros.
• El mantenimiento de la capacidad de carga de un pie derecho a los valores
establecidos en el cuadro exige:
o En el caso de piezas embridadas, la revisión semanal del apriete de sus
bridas.
o En piezas embridadas o unidas por pernos embutidos, la revisión
estacional de su correcto acuñado.

171
o Las pletinas de las bridas tienen un ancho de 40mm y sus pernos son de
diámetro 12 mm con rosca S.I.
o Las distancias de bridas a testas de la pieza serán de 100mm y las
distancias entre puntos centrales de bridas corresponderán a las
señaladas en el cuadro.
o La clase resistente de la madera utilizada es la C18.
Tabla A1.3: Capacidades resistentes para piezas de dos tablones

172
Tabla A1.4: Capacidades resistentes para piezas de tres tablones

173
Tabla A1.5: Capacidades resistentes para piezas de cuatro tablones
Tabla A1.6: Capacidades resistentes para piezas de un tabloncillo

174
Tabla A1.7: Capacidades resistentes para piezas de dos o tres tabloncillos

175
2 Cálculo de durmientes
Como hemos comentado con anterioridad, la normativa establece que en las piezas
de madera que trabajan a compresión perpendicular a la fibra por la acción de una
carga concentrada, la resistencia de cálculo a compresión perpendicular a las fibras
,90,( )c df se puede modificar multiplicándola por un factor ,90( )ck cuyos valores dependen
de (Figura A1.3):
• La longitud de la zona de apoyo en la dirección de las fibras ( )b
• La distancia del borde de la pieza transmisora al extremo del durmiente ( )a
• La distancia de la carga considerada respecto a la próxima carga ( )c
Figura A1.3: Factor de modificación de cargas en durmientes
Los valores de ,90ck se tomarán de la siguiente tabla:
VALORES DE ,90ck
150c≤ 150c>
100a≥ 100a<
150b mm≥ 1 1 1
150 15mm b mm> ≥ 1
150
1
170
b−
+
(150 )
1
17000
a b−
+
15mm b> 1 1,8 1
125
a
+
Tabla A1.8: Valores de Kc,90

176
,90, ,90 ,90,· ·c d tot c c dF A k f=
Capacidad de carga del tablón como durmiente de pies derechos
La capacidad de carga de un tablón usado como durmiente receptor de cargas de pies
derechos será, en función de los criterios expuestos en el apartado anterior:
Aplicando los valores de ,90,c df (tabla 11), obtendremos las cargas máximas que el
durmiente puede recibir de un pie derecho y, por tanto, las limitaciones a la capacidad
de carga de estos cuando descargan sobre un tablón como durmiente (tabla A1.10).
Tabla A1.9: Capacidades de carga en durmientes

177
Para la aplicación de este cuadro se ha de verificar que:
• La distancia del lateral del pie derecho al extremo del durmiente sea superior a
10cm.
• La distancia entre caras de pies derechos consecutivos sea superior a 15cm
Vemos así, al comparar estos resultados con los del cuadro de capacidades de carga
de pies derechos, que las limitaciones impuestas por los durmientes de madera a tales
capacidades se limitan a los casos de piezas de corta longitud y en algunos casos a los
de piezas con elevado número de uniones como puede verse en la siguientes gráficas.
Gráfica A1.2: Resistencia pies derechos de 2 tablones Vs. Durmiente de 1 tablón
Fuente: Autor
Gráfica A1.3: Resistencia pies derechos de 3 tablones Vs. Durmiente de 1 tablón
Fuente: Autor

178
Más complejo es establecer cuál es la capacidad de un durmiente para repartir la carga
en su base. La flexibilidad del tablón permite suponer que la presión se distribuirá
uniformemente al menos en la superficie de proyección del pie derecho que
suministra la carga, disminuyendo a partir de ahí hasta hacerse cero en un punto cuya
lejanía de la zona de carga dependerá de la rigidez de la madera. A falta de ensayos
sobre la cuestión podemos suponer la hipótesis de una difusión de presiones a 45º que
implica una superficie de reparto uniforme de ancho el del tablón y de longitud igual a
la del grueso del pie derecho más dos veces el grueso del durmiente (figura A1.4.)
Figura A1.4: transmisión de presiones al terreno
Con ello, la presión transmitida a la construcción sería:
- Caso de pie derecho de dos tablones:
200(2·70 2·70) 56000
c c
c
F F
σ = =
+
- Caso de pie derecho de tres tablones
200(3·70 2·70) 70000
c c
c
F F
σ = =
+

179
, ,m d m dfσ ≤
2
,
·
8·
m d
y
q l
f
W
≥
,8· ·m d yf W
l
q
≤
2
d
l
V q=
3 Cálculo de sopandas
3.1 Cálculo a flexión
En piezas trabajando a flexión, la tensión de cálculo a flexión simple se calcula por la
teoría de elasticidad clásica y esta deberá ser inferior o igual a la resistencia de cálculo:
Considerando que la sopanda trabaja como una viga apoyada en sus extremos con
carga uniformemente repartida, según la teoría de la elasticidad clásica tendremos
que:
Luego,
Siendo,
,m df = resistencia de cálculo a flexión ( 2
/N mm ) (tabla 12 apartado 3.1)
yW = módulo resistente de la sección ( 3
cm ) (tabla 13 apartado 3.1)
q = cargas por metro lineal
l = longitud (m)
(Con esto podremos calcular la distancia a la que han de colocarse los apoyos para que
la sopanda soporte la carga mencionada).
El esfuerzo cortante en el apoyo se obtendrá a partir de:

180
1.5
·
d
d
V
b h
τ =
Para el que se comprobará que la tensión de cálculo a cortante sea la admitida por
nuestra sopanda a partir de:
Además, deberán cumplirse ciertas condiciones contra el vuelco lateral y el giro por
torsión, como vamos a estudiar a continuación.
El vuelco lateral es un fenómeno que aparece en las vigas. Si consideramos una viga
apoyada en sus extremos con coacciones laterales en ellos, de forma que se impida su
giro, sometida a un momento flector constante, sabemos que su parte superior está
comprimida y su inferior traccionada. A causa de la compresión en la zona superior
puede producirse un efecto similar al pandeo lateral (flexión lateral), que se acompaña
de un giro relativo entre sus secciones, de forma tal que su sección central llegaría a
formar un ángulo α respecto a las secciones de apoyo (figura A1.5).
Podemos considerar que existe un momento flector crítico critM a partir del cual la
viga deja de comportarse como estamos acostumbrados en flexión simple, es decir,
deformándose exclusivamente en el plano vertical, pasando a producirse ese efecto
de vuelco lateral.
Para evitar el vuelco lateral y giro por torsión, en los puntos de apoyo de las vigas se
impedirá constructivamente que puedan girar. Además de ello, se realizará una
comprobación a vuelco a partir de considerar la esbeltez relativa a flexión ,( )rel mλ que
cumple un papel similar al de la esbeltez visto para el fenómeno de pandeo en
compresión.
La comprobación a vuelco no será precisa en aquellas vigas o piezas en las que se
impida el desplazamiento lateral del borde comprimido en toda su longitud mediante
la adecuada disposición constructiva.

181
,
,
,
m k
rel m
m crit
f
λ
σ
=
2
0,
,
·
0,75
·
k
m crit
ef
E b
l h
σ =
·ef Vl lβ=
Figura A1.5: Comportamiento de sopanda
Tampoco será precisa esta comprobación cuando , 0,75rel mλ ≤
Siendo:
,m kf = Resistencia característica a flexión
,mcritσ = Tensión crítica a flexión, calculada con la teoría clásica de la elasticidad, que en un elemento de
directriz recta y sección rectangular valdrá:
Donde:
0,kE = módulo de elasticidad correspondiente al 5º percentil, que para C18 vale 6 kN/mm2
,b h = ancho y alto de la sección
efl = longitud efectiva de vuelco lateral, que valdrá:
Siendo:
l = distancia de puntos adecuadamente arriostrados del borde comprimido

182
En el caso de la disposición más usual de la sopanda de tablones de 200x70mm, en la
que su dimensión mayor es la que está en contacto con el elemento sustentante, el
resultado de la esbeltez relativa ,( )rel mλ sería el siguiente:
,
,
,
18
0,07
4010
m k
rel m
m crit
f
λ
σ
= = ≃
( ) ( )
2 2
,
,
· 6·200
0,75 4,01 4010
· 85,5·70
o k
m crit
ef
E b kN N
mm mml h
σ = = = =
· 0,95·900 855ef vl lβ= = =
Considerando:
0,95vβ =
900l =
200b =
70h =
vβ = coeficiente dependiente de las condiciones de carga y de la restricción de los extremos (figura A1.6)
Figura A1.6: Coeficiente dependiente de las condiciones de carga

183
, ,m d crit m dk fσ ≤
2
·ef
e
l h
C
b
=
De nuevo para la sopanda tipo configurada por tablón de 200x70mm colocado a
tabla sobre pies derechos, no sería necesaria esta comprobación al ser 1critk = . Su
aplicación se restringe a las sopandas elaboradas a base de varios tablones
embridados colocados a testa sobre los elementos sustentantes.
3.1.1 3.1.1 Vuelco lateral en flexión simple
Se cumplirá:
Siendo:
,m dσ y ,m df = tensión y resistencia de cálculo a flexión respectivamente.
critk = factor de vuelco lateral obtenido a partir de las siguientes expresiones:
1critk = para , 0,75rel mλ ≤
,1,56 0,75crit rel mk λ= − para ,0,75 1,4rel mλ> ≤
2
,
1
crit
rel m
k
λ
= para ,1,4 rel mλ<
critk puede obtenerse directamente para la clase C18 de la tabla A1.11 a partir del coeficiente de esbeltez
geométrica siguiente:
Siendo:
by h= ancho y alto (canto) de la sección recta, respectivamente.
Este coeficiente está calculado para una sección llena, lo que evidentemente, es más
favorable contra el vuelco lateral y la torsión que cuando se trata de la misma sección
total pero compuesta por tablones embridados, tal como hemos propuesto en
algunos tipos de sopanda (apartado 3.1.7.3), especialmente si tenemos en cuenta que
la merma de la madera implicará un aflojamiento de las bridas con la correspondiente
disminución de la unidad de los tablones en la composición de la sección. Por ello, la

184
2
1·
ef
e
l h
C
nb
=
2
0, 1
, 0,75
·
k
m crit
ef
E nb
l h
σ =
, ,0,
, ,0,
1m d c d
crit m d c dk f f
σ σ
+ ≤
fórmula del coeficiente de esbeltez de la pieza entendemos que debe modificarse en
su aplicación a los casos mencionados. A falta de ensayos precisos que permitan
deducir la fórmula adecuada, algunos autores se aventuran a expresar una fórmula
estimativa que nos salve de la inoperancia. Para ello sustituyen el ancho total b de la
sección de la pieza por el 1b de la sección del tablón (o del tabloncillo en su caso)
multiplicando por el número nde tablones (o tabloncillos) que usemos, con lo que se
obtiene una expresión más conservadora:
y, por igual razón:
VALORES DEL FACTOR DE VUELCO LATERAL critk PARA LA CLASE C18
Coeficiente de esbeltez geométrica eC
10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38
1,0
0
0,9
9
0.9
0
0,8
0
0,71
0,6
2
0,52
0,4
4
0,37 0,32
0,2
8
0,25
0,2
2
0,19 0,17
Tabla A1.10: Valores del factor de vuelco lateral critk
3.1.2 Vuelco lateral en flexo-compresión
Se cumplirá que:
Debiendo comprobarse, además, la inestabilidad por pandeo.

185
,d v dfτ ≤
1,5
·
d
d
V
bh
τ =
1 1
·
2
rV P d
h l
 
= − 
 
3.2 Cálculo a cortante
Debe cumplirse la condición:
Siendo
dτ y ,v df = tensión y resistencia a cortante, respectivamente.
Para el cálculo de la tensión en sección rectangular:
Podrá admitirse una reducción del cortante dV considerando que las cargas aisladas
que estén situadas a una distancia del apoyo igual o inferior a 2h (figura A1.7) sólo
producen una contribución a ese cortante reducido al valor rV siguiente:
Figura A1.7: Supuesto de reducción de esfuerzo cortante

186
3.3 Capacidad de carga de sopandas
Las sopandas trabajan a flexión, aunque como hemos visto, además deberán cumplir
ciertas condiciones contra el vuelco lateral y el giro por torsión. A continuación se
resumen los resultados en las siguientes tablas, donde aparecen las capacidades de
carga de sopandas de uno, dos y tres tablones o tabloncillos, utilizables también para
el caso de puentes y agujas, elementos de apeo cuyas características veremos más
adelante.
Para la correcta utilización de estas tablas deberemos tener en cuenta las siguientes
condiciones:
1º. La sopanda o pieza sometida a flexión ha de tener coartado el desplazamiento
lateral y el giro en los puntos de apoyo.
2º. La carga máxima ha sido calculada para las solicitaciones de flexión y cortante,
señalándose en la última columna de cada tipo de carga cual ha sido el tipo de
resistencia de cálculo que ha resultado determinante para obtener dicha carga.

187
Tabla A.11. Capacidad de carga de sopandas de tablones de 7x20 cm.

188
Tabla A.12. Capacidad de carga de sopandas de tabloncillos de 5x15 cm.

189
4 Cálculo de ejiones
El ejión en sí trabaja a compresión paralela a las fibras y sin pandeo, por lo que su
capacidad de carga es muy alta si esta se distribuye en toda su sección, para lo que
habrá que cuidar que su corte y colocación permita el acoplamiento adecuado de la
pieza estructural que le transmite la carga.
La capacidad de carga del ejión en cuanto pieza estructural de madera aserrada será:
,0, ,0, ·c d c dF f A≤
Donde si tomamos la sección de un tablón:
2
70·200 14.000A mm= =
Y la resistencia de cálculo a compresión axial correspondiente a madera C18 (tabla 11)
tendríamos las siguientes capacidades de carga según las condiciones de duración de
carga (permanente o media) y la clase de servicio.
Tabla A.13. Capacidad de carga de ejiones
Pero el cálculo esencial del ejión es, básicamente, el de los elementos que lo fijan:
clavos, tornillos o tirafondos, por lo que las altas capacidades de carga señaladas en el
cuadro nos hacen intuir que la limitación de carga vendrá impuesta a los ejiones por la
vía de estas uniones mecánicas que los fijan a los elementos resistentes principales.
Según cálculos elaborados en base a normativa, simplificando y por ser este el tipo de
unión más utilizado tras las bridas metálicas en apeos de madera, presentamos un

190
cuadro de capacidades resistentes para uniones mediante clavos en función del
número de estos y del resto de condiciones de servicio y duración de la carga.
Tabla A.14. Capacidad de carga de ejiones

191
ANEXO II
1 Ejercicio práctico: Descarga de pilar central
En este ejemplo estudiaremos todos los elementos que componen el apeo que se
muestra en la figura AII.1. Se trata del apeo del pilar central de una estructura de
hormigón armado de un edificio de 4 plantas y cubierta plana transitable. Los forjados
son unidireccionales y tienen 30cm de espesor salvo el de cubierta que es de 20cm. La
luz entre pilares será de 5mtrs y la altura libre entre plantas de 3,20m, salvo en planta
baja que será de 4,20m. El apeo se ejecutará a partir de tablones de madera de pino de
categoría C18 y de sección 200x70cm embridados.
Figura AII.1 Alzado de pilar dañado en planta 1ª
Fuente: Autor

192
2 Planteamiento del apeo
Debido a la limitación que nos encontraríamos en las plantas inferiores en cuanto a
capacidad resistente de las sopandas y durmientes (según vimos en el capítulo 4.1), se
decide optar por la descarga del pilar afectado apeando las vigas concurrentes al
mismo y transmitiendo las cargas de estos forjados a terreno firme mediante la
continuidad vertical del apeo, evitando la aparición de esfuerzos cortantes excesivos
en la cabeza de este pilar afectado dando continuidad al apeo también en las plantas
superiores.
Para su ejecución, y aunque en este anexo no se entre en detalle, se utilizarán las
diferentes soluciones constructivas mencionadas en los apartados correspondientes.
Las condiciones de nuestro apeo serán:
• Calidad de la Madera: C18
• Duración de la carga: Media
• Clase de servicio: 3
Así pues, el área de influencia de nuestro pilar será, considerando la planta del edificio,
la que se muestra en la figura AII.2.
Figura AII.2: Area de influencia del pilar dañado
Fuente: Autor
Área de influencia: 2
5 5 25x m=

193
3 Cálculo de Cargas por planta
Atendiendo al área de influencia del pilar afectado y utilizando los datos de las tablas
del capítulo 2.7 obtenemos los siguientes resultados para determinar las cargas que
van a actuar en cada una de las plantas. Para el cálculo de los pies derechos se tendrán
en cuenta las cargas puntuales que afecten al pilar a apear, mientras que el cálculo de
las sopandas se realizará teniendo en cuenta cargas lineales según veremos.
a) Cargas puntuales
Cubierta
Cargas permanentes:
2 2
1,35(25 1,5 / ) 50,625m x kN m kN=
Carga variable:
2 2
1,5 (25 1 / ) 37,5x m x kN m kN=
Total de cargas: 88,125kN
Forjado de Plantas 4, 3, 2 y 1
Carga permanente (peso propio forjado):
2 2
1,35(25 4 / ) 135m x kN m kN=
Carga variable (sobrecarga de uso):
2 2
1,5 (25 2 / ) 75x m x kN m kN=
Total de cargas: 210kN
B) Cargas lineales
Cubierta
Cargas permanentes:
2
1,35 (1,5 / 5 ) 10,125 /x kN m x m kN m=
Carga variable:
2
1,5 (1 / 5 ) 7,5 /x kN m x m kN m=
Total de cargas: 17,625 /kN m
Forjado de Plantas 4, 3, 2 y 1
Carga permanente (peso propio forjado):
2
1,35(4 / 5 ) 27 /kN m x m kN m=
Carga variable (sobrecarga de uso):
2
1,5 (2 / 5 ) 15 /x kN m x m kN m=
Total de cargas: 42 /kN m

194
4 Dimensionado de elementos
Para el cálculo de los elementos utilizaremos las tablas rápidas presentadas en el
Anexo I, adaptando cada elemento a la carga a la que va a ser sometido. Teniendo en
cuenta que el apeo es simétrico según el eje vertical que pasa por el centro del pilar a
apear, procederemos a calcular los elementos que se colocarán a uno de los lados del
eje de simetría, considerando los del contrario al calculado, de igual número y
dimensiones. Para ello utilizaremos la mitad de las cargas calculadas anteriormente,
ya que estas corresponden a la totalidad del área de influencia del pilar afectado.
Apeo de forjado de cubierta (en planta 4ª)
Pies derechos
Cargas puntuales: 1/2Peso propio de cubierta (44,075kN)
Solución: 1 pie derecho compuesto por 2 tablones unidos con 7 bridas. Una cada 47cm.
(48kN).
Durmiente
Tablón de sección 200x70 colocado a tabla (71kN)
Sopanda
Tablón de sección 200x70 colocado a tabla (71kN)
Apeo de forjado de planta 4ª (En planta 3ª)
Pie derecho
Cargas puntuales: ½(Peso propio de cubierta + planta 4ª) = 44,075+105 = 149,075kN
Solución: 2 Pies derechos compuestos por 3 tablones unidos con 5 bridas. Una cada
70cm. (85kNx2=170kN)
Durmiente
Cargas puntuales: 75kN por cada Pie derecho.
Solución: Tablón de dimensiones 200x70mm colocado a tabla (101kN)
Sopanda
Cargas lineales: ½ (cargas cubierta + planta 4ª) = 8,81 kN/m + 21 kN/m = 29,81 kN/m

195
Solución: Tablón de dimensiones 200x70mm colocado a tabla con 50 cm de luz entre
pies derechos (37kN/m) (ver tabla A.11 del Anexo I).
Pie derecho
Cargas: ½(Peso propio de cubierta + pantas 4ª y 3ª) = 254,062 kN
Solución: 3 Pies derecho de 3 tablones unidos por 6 bridas (119x3=357kN)
Durmiente
Cargas puntuales: 85kN por cada Pie derecho.
Solución: Tablón de dimensiones 200x70mm colocado a tabla (101kN)
Sopanda
Cargas lineales: ½ (cargas cubierta + plantas 4ª y 3ª) = 50,81 kN/m
Al no figurar en la tabla A.11 del Anexo I una sopanda tipo para este esfuerzo
procedemos a calcular nuestra sopanda según lo visto en el apartado 3 del mismo
Anexo referente al cálculo de sopandas. Para ello utilizaremos la siguiente expresión:
2
,
·
8·
m d
y
q l
f
W
≥
3 6 3
2
,
8 9·10 933·108· ·
1,15
50,81
m d y
kNx x mf W ml m
kNq
m
−
≤ = =
Comprobando el esfuerzo cortante:
1,15
· 50,81· 29,22
2 2
d
l
V q kN= = =
Y la tensión resultante de este esfuerzo cortante:
3
2
29,22·10
1,5· 1,5· 1,57
· 200 140
d
d
V N
mmb h x
τ = = =

196
Al obtener el resultado este resulta ser superior al permitido según la tabla 12 del
apartado 3.1.4 para madera C18 con clase de servicio 3 y duración media de la carga.
2, 1v d
Nf
mm
=
Así pues, para calcular la distancia máxima a la que deberemos colocar nuestros pies
derechos, procederemos en el orden inverso considerando esta tensión 21d
N
mm
τ =
· · 1·200·140
1,5· 18,67
· 1,5 1,5
d d
d d
V b h
V kN
b h
τ
τ = ⇒ = = =
·2 18,67·2
· 0,73
2 50,81
d
d
Vl
V q l m
q
= ⇒ = = =
Solución: Sopanda de 2 tablones de dimensiones 200x70mm embridados y colocados
a canto con una separación de 73cm entre pies derechos.
Pies derechos
Cargas puntuales: Cargas puntuales planta superior + ½(cargas de forjado de planta
2ª) = 359,062kN
Solución: 4 Pies derechos de 3 tablones unidos por 6 bridas, una cada 56cm. (119x4 =
476kN)
Durmiente
Cargas puntuales: 89,76 kN por cada pie derecho.
Solución: Tablón de dimensiones 200x70mm colocado a tabla (101kN).
Sopanda
Cargas lineales: cargas lineales planta superior + ½ planta 2ª = 50,81 + 21 = 71,81kN/m
Solución: Sopanda de 2 tablones de dimensiones 200x70mm embridados y colocados
a tabla con una separación de 51cm entre pies derechos.

197
· · 1·200·140
1,5· 18,67
· 1,5 1,5
d d
d d
V b h
V kN
b h
τ
τ = ⇒ = = =
·2 18,67·2
· 0,51
2 71,81
d
d
Vl
V q l m
q
= ⇒ = = =
Apeo de forjado de planta 1ª (En planta baja)
Pies derechos
Cargas puntuales: cargas planta superior + ½ (cargas de forjado de planta 1ª) =
359,062 + 105 = 464,062kN
Solución: 4 Pies derechos de 4 tablones unidos por 8 bridas, una cada 54cm (147x4=
588kN)
Durmiente
Cargas puntuales: 116,02 kN por pie derecho.
Solución: Tablón de 200x70mm colocado a tabla (134kN)
Sopanda
Cargas lineales: cargas lineales planta superior + ½ cargas planta 1ª = 71,81 + 21 =
92,81 kN/m
Solución: sopanda de 3 tablones embridados colocados a canto con una distancia
entre pies derechos de 60cm.
· · 1·200·210
1,5· 28
· 1,5 1,5
d d
d d
V b h
V kN
b h
τ
τ = ⇒ = = =
·2 28·2
· 0,60
2 92,81
d
d
Vl
V q l m
q
= ⇒ = = =

198
Referencias bibliográficas
Títulos
• Título: Apeos y Refuerzos Alternativos. Manual de cálculo y construcción (2002)
Autor: Espadasín López, Jesús.
• Título: Apeos: Apeos y grietas en la edificación
Autor: Andrés Abasolo
Año: 1996
• Título: Arquitectura y Madera. Guía de diseño de elementos estructurales adaptada
al CTE.
Autor: Gobierno Vasco
Año: 2010
• Título: Apeos y demoliciones: Unidad didáctica
Autor: CPD formación
Año: 2013
Proyectos Fin de Carrera (Pfc´s)
• Título: Guía Técnica sobre Apeos y Apuntalamientos (Pfc Ucam)
Autor: Antonio Liarte Pérez
Año: 2004
• Título: Andamios y Apeos (Pfc Universidad de Alicante)
Autor: Juan Manuel Fernández López
Año: 2005
• Título: Seguridad en Proyectos de derribo y conservación de fachadas
(Pfc Universidad Politécnica de Cataluña)
Autor: Rubén Martínez Barberá
Año: 2009
Normativa
• Título: Norma de Construcción Sismorresistente (NCSE-02)
Año: 2002
• Título: NTP 719. Encofrado Horizontal. Puntales telescópicos de Acero
Autor: Instituto Nacional de Seguridad e Higiene en el trabajo.

199
• Norma UNE:EN 1065:1999 Puntales telescópicos regulables de acero.
Especificaciones del producto, diseño y evaluación por cálculo y ensayos.
Manuales
• Título: Manual de Apeos y Apuntalamientos (Escuela Nacional de Protección Civil)
Autor: Escuela Nacional de Protección Civil??
• Título: Curso de búsqueda y rescate en estructuras colapsadas
Autor: Bomberos en Acción Ongd
• Título: Diploma de especialización Profesional Universitario en Servicios de
prevención, Extinción de incendios y Salvamento.
Autor: Universidad de Valencia
Año: 2006
• Título: Manual S.E.P.E.I. de bomberos. Cursos de iniciación y reciclaje.
Autor: Diputación de Albacete
Año: 2003
Artículos
• Título: Patología, rehabilitación y mantenimiento
Revista: Aparejadores y arquitectos técnicos de Cáceres.
Autor: Alfonso Barrón del Pozo (Arquitecto Técnico)
Año: Noviembre de 2003
• Título: Algunos conceptos básicos en patología de la edificación
Revista: ReCoPaR (Revista Electrónica)
Autor: Félix Lasheras
Año: Marzo 2006

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